先张法空心板梁张拉参数计算书(全部油表)
先张法空心板梁张拉参数计算书
S328庙祖线鸡冠洞至祖师庙改建工程JZ-1标先张法预应力空心板张拉计算书一、工程概况及材料参数我标段南沟桥、西坪桥上部构造设计为20m先张法预应力空心板，两桥共计27片，在嵩县建强水泥制品厂集中预制。
共设置四线梁槽，一线梁槽布置4片梁，钢绞线全长88.33m。
为保证预应力工程质量，现将张拉控制程序及计算说明如下：1、张拉程序按规定的张拉顺序由270KN千斤顶逐根拉至初应力（10%σcon）、再由初应力张拉至20%σcon，量测10%-20%σcon伸长量，作为初应力以下的推算伸长值。
检查锚具、连接器无问题后，整体张拉钢绞线由两台3000KN千斤顶张拉同步顶进活动横梁，在轨道上向前移动。
必须保持横梁平行移动，预应力筋均匀受力，油泵分级加载张拉至控制应力，持荷5分钟，然后拧紧锚固螺母，量测伸长值做校核，实际伸长值与理论伸长值的误差应控制在6%以内。
2、材料参数本标段采用抗拉强度标准值1860Mpa公称直径d=15.2mm的低松弛高强度钢绞线，其力学性质符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）的规定，弹性模量E=1.95×P105Mpa，张拉控制应力1260Mpa。
二、张拉理论伸长量计算根据规范要求，先张法采用一端张拉，另一端固定，其中预应力筋张拉控制应力为1260Mpa。
1、100%张拉控制力的理论伸长量计算公式：△L= P*L/ Ap*Ep式中：P——设计张拉力（N）L——张拉钢绞线长度（mm）Ap——钢绞线截面面积（mm2）Ep——钢绞线弹性模量（N/mm2）P=1260*140=176400NL=88330mmAp=140mm2Ep=195000Mpa△L= P*L/Ap*Ep=176400*88330/140*195000=570.7mm误差按±6%控制，预应力筋伸长量实测值合格范围：536.5～605mm。
2、10%张拉控制力的理论伸长量计算△L= P*L/Ap*Ep=17640*88330/140*195000=57.1mm3、20%张拉控制力的理论伸长量计算△L= P*L/Ap*Ep=35280*88330/140*195000=114.1mm4、90%张拉控制力的理论伸长量计算△L= P*L/Ap*Ep=158760*88330/140*195000=513.7mm三、张拉油压表读数计算张拉控制应力σcon=1260MPa，单根钢绞线控制张拉力为：Ng=σcon ×Ap=176.4KN，整体控制张拉力为：20m中板: Ny=18根×Ng=3175.2KN；双顶张拉：3175.2KN/2=1587.6KN20m边板: Ny=20根×Ng=3528KN；双顶张拉：3528KN/2=1764KN1、千斤顶（小顶1）与油压表回归方程压力表编号：242、千斤顶编号：1310749、回归方程：P=0.2281216F-0.276513 2、千斤顶（小顶2）与油压表回归方程压力表编号：294、千斤顶编号：1310742、回归方程：P=0.225187F+0.324743 3、千斤顶（大顶1）与油压表回归方程：压力表编号：2783、千斤顶编号：16011、回归方程：P=0.018113F-0.390437 4、千斤顶（大顶2）与油压表回归方程：压力表编号：6174、千斤顶编号：16012、回归方程：P=0.0179971F-0.420347 5、单根钢绞线油表读数（小顶1）（1）10%σconP=0.2281216F-0.276513= 0.2281216*17.64-0.276513=3.75MPaP=0.2281216F-0.276513= 0.2281216*35.28-0.276513=7.77Mpa（3）100%σconP=0.2281216F-0.276513= 0.2281216*176.4-0.276513=39.96Mpa 6、单根钢绞线油表读数（小顶2）（1）10%σconP=0.225187F+0.324743= 0.225187*17.64+0.324743=4.30MPa（2）20%σconP=0.225187F+0.324743= 0.225187*35.28+0.324743=8.27Mpa（3）100%σconP=0.225187F+0.324743= 0.225187*176.4+0.324743=40.05Mpa7、18根钢绞线油表读数(大顶1)（1）10%σconP=0.018113F-0.390437= 0.018113*158.76-0.390437=2.49MPa（2）20%σconP=0.018113F-0.390437= 0.018113*317.52-0.390437=5.36MPa（3）90%σconP=0.018113F-0.390437= 0.018113*1428.84-0.390437=25.49Mpa （4）100%σconP=0.018113F-0.390437= 0.018113*1587.6-0.390437=28.37MPa 8、18根钢绞线油表读数(大顶2)（1）10%σconP=0.0179971F-0.420347= 0.0179971*158.76-0.420347=2.44MPa （2）20%σconP=0.0179971F-0.420347= 0.0179971*317.52-0.420347=5.29MPa （3）90%σconP=0.0179971F-0.420347= 0.0179971*1428.84-0.420347=25.29MPa （4）100%σconP=0.0179971F-0.420347= 0.0179971*1587.6-0.420347=28.15Mpa 9、20根钢绞线油表读数(大顶1)P=0.018113F-0.390437= 0.018113*176.4-0.390437=2.8MPa（2）20%σconP=0.018113F-0.390437= 0.018113*352.8-0.390437=6.00MPa（3）90%σconP=0.018113F-0.390437= 0.018113*1587.6-0.390437=28.37Mpa （4）100%σconP=0.018113F-0.390437= 0.018113*1764-0.390437=31.56MPa 10、20根钢绞线油表读数(大顶2)（1）10%σconP=0.0179971F-0.420347= 0.0179971*176.4-0.420347=2.75MPa （2）20%σconP=0.0179971F-0.420347= 0.0179971*352.8-0.420347=5.93MPa （3）90%σconP=0.0179971F-0.420347= 0.0179971*1587.6-0.420347=28.15MPa （4）100%σconP=0.0179971F-0.420347= 0.0179971*1764-0.420347=31.33Mpa四、张拉控制参数计算成果表。
22米空心板梁先张法伸长量计算书
22米空心板梁先张法伸长量计算书一、工程概况及材料参数空心板梁钢绞线理论伸长值及最大张拉力应以《桥规》为计算依据，原则上不采用超张拉。
当张拉到100%控制力时，持荷2分钟，在控制力稳定后进行锚固，若出现压力表回走情况，将重新张拉到控制应力，直到稳定为止预制空心板梁采用应力与应变双重控制，即张拉力通过油表读数控制，但应与实际伸长值校核，实际伸长值与理论伸长值误差控制在6%之内。
现将张拉控制程序及计算说明计列如下：本标段采用抗拉强度标准值1860Mpa公称直径¢s15.2mm，As=140mm2的低松弛高强度钢绞线，其力学性质符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）的规定，弹性模量EP =1.95×105Mpa，张拉控制应力0.75fpk=1395Mpa。
我项目部空心板梁共计120片，其中中板96片，边板24片，一线张拉台布置3片空心板。
二、张拉理论伸长量计算根据《桥规》要求，先张法采用两端同时张拉，其中预应力钢筋张拉控制应力为0.75fpk=1395Mp,根据本项目预制厂情况，采用两个25T前夹式千斤顶单根张拉（张拉顺序为从两侧向中间对称张拉）。
先张法张拉程序：0 15%σ 30%σσcon （持荷2分钟锚固），张拉采用双控，以张拉力为主，伸长量容许误差小于±6%。
理论伸长量计算公式：△L= P*L/ Ap*Ep式中：P——设计张拉力（N）L——张拉钢绞线长度（mm）（传力柱73.6m,钢横梁0.62*2m，砂箱0.35m，锚具0.05*2m）Ap——钢绞线截面面积（mm2）Ep——钢绞线弹性模量（N/mm2）P=1860*75%*Ap=195.3NL=752900mmAp=140mm2Ep=1.95*105Mpa△L= P*L/Ap*Ep=195300*752900/140*1.95*105=539mm伸长值相对误差计算相对误差=（实测值-理论值）/理论值，按±6%控制，预应力筋实测值合格范围：507～571mm三、张拉油压表读数计算式张拉控制应力σcon =0.75fpk=1395MPa，单根钢绞线控制张拉力Ng=σcon ×Ap=195.3KN，整体控制张拉力为:22m板梁中板18根22m板梁边板21根千斤顶与油压表标定校准方程压力表编号：H15037千斤顶编号：1回归方程：P=-2.35158+0.305018×F-6.16788×10-5×F2压力表编号：H15056千斤顶编号：2回归方程：P=-0.828069+0.299221×F-4.9664×10-5×F21#千斤顶对应油表读数（1）压力表 15%FP=-2.35158+0.305018×F-6.16788×10-5×F20.15σcon =6.53 MPa（2）压力表30%FP=-2.35158+0.305018×F-6.16788×10-5×F20.30σcon =15.3 MPa（3）压力表100%FP=-2.35158+0.305018×F-6.16788×10-5×F2σcon =55.71 MPa2#千斤顶对应油表读数（1）压力表 15%FP= P=-0.828069+0.299221×F-4.9664×10-5×F2 0.15σcon =7.89 MPa（2）压力表30%FP=-2.35158+0.305018×F-6.16788×10-5×F20.30σcon =18.19 MPa（3）压力表100%FP=-2.35158+0.305018×F-6.16788×10-5×F2 σcon =55.71 MPa。
20m简支先张法空心板计算书手算57页word
目录1 计算依据与基础资料 (1)1.1 标准及规范 (1)1.1.1 标准 (1)1.1.2 规范 (1)1.1.3 参考资料 (1)1.2 主要材料 (1)1.3 设计要点 (2)2 横断面布置 (2)3 汽车荷载横向分布系数、冲击系数的计算 (3)3.1 汽车荷载横向分布系数计算 (3)3.1.1 跨中横向分布系数 (3)3.1.3 车道折减系数 (4)3.2 汽车荷载冲击系数μ值计算 (4)3.2.1汽车荷载纵向整体冲击系数μ (4)3.2.2 汽车荷载的局部加载的冲击系数 (4)4 作用效应组合 (4)4.1 作用的标准值 (4)4.1.1 永久作用标准值 (5)4.1.2 汽车荷载效应标准值 (6)4.2 作用效应组合 (7)4.2.1 基本组合（用于结构承载能力极限状态设计） (8)4.2.2 作用短期效应组合(用于正常使用极限状态设计) (10)4.2.3 作用长期效应组合（用于正常使用极限状态设计） (11)4.3 截面预应力钢束估算及几何特性计算 (13)4.3.1 A类部分预应力混凝土受弯构件受拉区钢筋面积估算 (13)4.3.2 换算截面几何特性计算 (16)5 持久状态承载能力极限状态计算 (18)5.1 正截面抗弯承载能力 (18)5.2 斜截面抗剪承载力验算 (19)5.2.1 验算受弯构件抗剪截面尺寸是否需进行抗剪强度计算 (19)5.2.2 箍筋设置 (22)6 持久状况正常使用极限状态计算 (23)6.1 预应力钢束应力损失计算 (23)6.1.1 张拉控制应力 (24)6.1.2 各项预应力损失 (24)6.2 温度梯度截面上的应力计算 (29)6.3 抗裂验算 (32)6.3.1 正截面抗裂验算 (32)6.3.2 斜截面抗裂计算 (35)6.4 挠度验算 (38)6.4.1 汽车荷载引起的跨中挠度 (38)6.4.2 预制板是否设置预拱值的计算 (39)7 持久状态和短暂状况构件应力计算 (41)7.1 使用阶段正截面法向应力计算 (41)7.1.1 受压区混凝土的最大压应力 (41)7.1.2 受拉区预应力钢筋的最大拉应力 (41)7.2 使用阶段混凝土主压应力、主拉应力计算 (43)7.3 施工阶段应力验算 (46)8 桥面板配筋计算 (48)8.1 荷载标准值计算 (48)8.1.1 计算跨径 (48)8.1.2 跨中弯矩计算 (48)8.1.3 支点剪力 (49)8.2 极限状态承载力计算 (49)8.2.1 荷载效应组合计算 (49)8.2.2 正截面抗弯承载力 (49)8.2.3 斜截面抗剪承载力 (49)8.3 抗裂计算 (50)9 铰接板的混凝土铰缝剪力验算 (50)附录1:跨中截面横向分布系数计算 (50)预应力混凝土公路桥梁通用设计图成套技术通用图计算示例（20m预应力混凝土空心板）1 计算依据与基础资料1.1 标准及规范1.1.1 标准•跨径：桥梁标准跨径20m；计算跨径(正交、简支)19.3m；预制板长19.96m•设计荷载：公路－Ⅰ级•桥面宽度：（路基宽23m，高速公路），半幅桥全宽11.25m0.5m(护栏墙)+10.25m(行车道)+ 0.5m(护栏墙)＝11.25m•桥梁安全等级为一级，环境条件Ⅱ类1.1.2 规范•《公路工程技术标准》JTG B01-2019•《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2019（简称《通规》）•《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2019（简称《预规》）1.1.3 参考资料•《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2019.3）•《公路桥梁荷载横向分布计算》（人民交通出版社1977.12）1.2 主要材料1）混凝土：预制板及铰缝为C50、现浇铺装层为C40、护栏为C302）预应力钢绞线：采用钢绞线15.2s φ，1860pk f Mpa =，51.9510p E Mpa =⨯3）普通钢筋：采用HRB335，335sk f Mpa =，52.0104S E Mpa =⨯ 1.3 设计要点1）本计算示例按先张法部分预应力混凝土A 类构件设计，桥面现浇层100mmC40混凝土中，考虑50mm 参与活载阶段的结构受力； 2）预应力张拉控制应力值0.68con pk f σ=，预应力张拉台座长假定为50m ，混凝土强度达到85％时才允许放张预应力钢筋;3）计算预应力损失时计入加热养护温度差20℃引起的预应力损失; 4）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时传力锚固龄期为7d; 5）环境平均相对湿度RH=70％; 6）存梁时间为90d 。
先张法预应力砼空心板梁预制作业指导书
先张法预应力混凝土空心板梁预制作业指导书编制：胡维仁复核：胡维仁审核：魏军中铁工程总公司朱家村立交第一合同段项目经理部一、编制依据1、《朱家村立交设计图》（A标段）2、《施工组织设计》3、《市政工程施工手册》第二卷专业施工技术（一）4、《公路桥涵施工技术规范》二、工程概况本工程位于昆明巫家坝国际机场北侧约1km处，位于昆石高速和老昆洛路的交点，是一座三条道路相交的立交。
本标段的主要组成部分为：东三环高架。
预制梁预制为本立交工程施工重点之一，为控制空心板梁预制质量，保证施工时的安全，故制定该作业指导书。
简支空心板梁采用先张法施工，预应力混凝土空心板梁采用预制场预制。
三、场地布置预制场地选择在dshK2+187.511~ dshK2+432.431处,场地硬化采用C25混凝土。
四、施工方法 预制板梁施工顺序：预制场地清理及平整、硬化 制 梁台座设置 校正底模 安装腹板钢筋侧模安装校正 紧固模板夹具 张拉预应力束 灌注混凝土养生 拆模 移梁存放。
（一）、模板工程1. 模板制作安装工艺流程2.模板制作要点2.1制作的技术要求2.1.1具有必须的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受施工过程中可能产生的各项荷载。
钢铰线张拉后，底模弯曲≤L/2000，平面扭曲变形≤L/1500，侧模横向弯曲变形≤L/2000，底模及内模不得有不允许的下沉或起鼓，确保结构物各部形状、尺寸准确。
2.1.2制作简单,拆装方便,拆卸时能尽量减少模板和杆件的损伤,以提高模板使用的周转率。
2.1.3模板板面平整,光洁度好,拼缝严密不漏浆。
2.1.4拆装容易,施工时操作方便,保证安全。
2.2制作安装要点2.2.1浇筑混凝土前,应于模板内侧涂刷脱模剂。
2.2.2模板安装要与钢筋安放协调进行，妨碍绑扎钢筋的部分模板应待钢筋安装完毕后安装补全。
2.2.3安装侧模时应考虑防止模板移位和突出，基础模板可在模板外侧设支撑固定在混凝土基座上，侧模可设拉杆固定。
先张法预制空心板梁伸长量计算
先张法预制空心板梁伸长量计算已知预应力筋采用国产φ高强低松弛钢绞线，其标准强度为1860Mpa，每根张拉力为；每根钢绞线的截面面积为140mm2；钢绞线长度为92.79m；（附后：千斤顶标定报告、预应力混凝土用钢绞线检验报告）根据桥梁规范公式（12.8.3-1），其钢绞线理论伸长量为：ΔL=P p L/ A p EpP p—钢绞线的平均张拉力（N），P p=*1000/2=97650N ；L—钢绞线的长度（mm），L=92790mm ；A P—钢绞线的截面面积（mm2），A P= 140 mm2；Ep—钢绞线的弹性摸量（N/ mm2），Ep=（197000+197000+199000）/3=197667 N/ mm2。
ΔL=97650*92790/140/197667=327mm根据桥涵规范规定，预应力筋采用应力控制方法时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应符合设计要求，设计无规定时，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6%以内，否则应暂停张拉。
实际伸长值与理论伸长值的差值本设计中无规定，因此差值范围为327*=20mm，其实际伸长值上限为347mm；下限为307mm。
根据YDD3000型顶推千斤顶回归方程：千斤顶编号1：Y=+；千斤顶编号2：Y=+。
1、当为16m中板时，钢绞线根数为15根。
Y=*15/2=，压力表0371读数应为（）/=压力表1936读数应为（+）/= Mpa2、当为16m边板时，钢绞线根数为16根。
Y=*16/2=，压力表0371读数应为（）/=压力表1936读数应为（+）/= Mpa3、当为20m中板时，钢绞线根数为20根。
Y=*20/2=1953KN，压力表0371读数应为（）/=压力表1936读数应为（1953+）/=3、当为20m边板时：钢绞线根数为21根。
Y=*21/2=，压力表0371读数应为（）/=压力表1936读数应为（+）/=计算：复核：监理工程师：日期：。
(整理)先张法空心板梁预制及架设.
先张法空心板预制及架设概述：曲菏线三合同段共有338片先张法预应力简支梁，其中10M梁26片，13M梁234片，16M梁78片；除1-10M及1-16M 梁位于直线段外，其余均位于曲线上，并且K19+831（2-16M）梁与线路斜交5°，整个梁板预制由桥一公司施工，通过施工，我们将整个施工过程及得失进行总结如下：一、张拉台座设计及经济比选：1、张拉台座设计：(1)台座长度及线数选择：按每条线一次能生产6片10M梁，4片16M梁，5片13M梁考虑台座长度；梁槽总长度L=2L端+（N-1）L工+NL梁（N指预应力梁数，L端指梁端到横梁内侧端面的距离,一般取1.5M; L工指两片梁之间的最小工作间距,一般取0.8M; L梁指预制梁长度）。
经计算确定采用梁槽长度为72M。
线数：按3个月施工工期及等强、间歇等因素考虑，按期生产完338片梁最少需要三条工作线。
(2)台座设计及检算过程：支墩式台座设计包括：a.台座抗倾覆检算、b.抗滑移检算、c、截面设计与确定、d、台座配筋计算。
具体检算设计过程如下:基本数据、张拉力按3500KN 、 钢绞线保护层5CM 、底板厚7CMA 、 抗倾覆验算：M 1=T ·e=3500×（0.05+0.07+0.25/2）=857.5KN ·MM 2=P 1·e 1=(2.0×3.2×2.5)×（3.2/2＋2）×2.4×10＝1382.4KN ·MM 3=P 2·e 2＝2×0.7×2.5×2.4×10×1＝84.0KN ·MB 、 抗滑移验算：<1>摩阻力 F ＝μ(G 1＋G 2)＝0.4×(384＋84)＝187.2KN<2>台座底部的被动土压力：P ep ＝γH[tg 2(45°+φ／2)-tg 2(45°-φ／2)]=1.84×2.0×(tg 260-tg 230)×10＝96KN ／M 2张拉底座每20米设锚梁一道,两端按嵌固。
空心板台座及张拉横梁计算书
预应力空心板先张梁台座及张拉钢横梁设计计算书一、工程概况我标段共有预应力空心板梁桥4座， 13m和20m空心板梁240片：结构物优化设计后，K54+030分离立交桥优化为1-20m预制空心板梁桥，交角45°，K57+200中桥优化为1-6*3.0m盖板暗涵；13m空心板取消，共有20m 空心板140片，其中边板28片，中板112片。
20m预制空心板梁采用C50砼，板高95cm，底板宽度1.24m，顶板及底板厚度12cm，中板18根钢绞线，边板22根钢绞线。
钢绞线采用Φ15.24高强低松弛钢绞线，标准强度fpk=1860Mpa，抗拉设计强度fpd=0.70fpk=1302 Mpa,单根钢绞线设计张拉力P=1302*140*10-3=182.28kN。
二、空心板张拉台座设计2.1先张台座设计采用槽式张拉台座进行空心板的预制施工，根据工期和空心板数量，确定4长线、2片梁/线的张拉台座，每次可生产20m板梁8片，每月生产24片，140片空心板梁计划5.8个月完成。
张拉台座由压杆、横系梁、端部抗倾覆墩、底板、端系梁组成，采用C30砼浇筑，台座布置见下图：台座长45.78m，设5根通长的纵梁（压柱），中压柱高*宽=80*90cm，边压柱高*宽=50*80cm。
台座宽11.02m，压柱净距0.25m，为保证台座刚度和稳定性，设置横向连续梁，间距4.5~5.0m，其截面尺寸为0.28*0.4m；出于安全原因，台座端部设置抗倾覆墩，抗倾覆墩截面尺寸为 2.0*1.5m。
抗倾覆墩与端横系梁、压柱浇筑在一起。
台座底板厚32cm，宽123cm，面板侧边用L50*50*4mm角钢包边，6mm厚钢板覆面，台座横断面布置见下图：2.2先张台座结构验算2.2.1先张法台座结构设计要求（1）承力台座应进行专门设计，并应具有足够的强度、刚度和稳定性，其抗倾覆安全系数不小于1.5，抗滑移系数不小于1.3；（2）锚固横梁应有足够的刚度，受力后挠度不应大于2mm。
先张法空心板梁张拉参数计算书(全部油表)
济乐高速公路5标先张法空心板梁张拉参数计算根据空心板梁钢绞线理论伸长值及最大张拉力应以《桥规》为计算依据，原则上不采用超张拉。
当张拉到100%控制力时，持荷5分钟，在控制力稳定后进行锚固，若出现压力表回走情况，将重新张拉到控制应力，直到稳定为止。
现将张拉控制程序说明如下：一、张拉理论伸长量计算根据2011年《桥规》要求，先张法采用一端张拉，另一端固定，其中预应力钢筋张拉控制应力为0.70 f=1302Mpa，即可达到纲绞线强度的70%；根据出pk厂材质报告可知弹性模量Ep=195Gpa；先张法张拉程序：0 σ。
（拟采用σ。
=0.25σcon 0.5σcon 1.0σcon）σcon （持荷5分钟锚固），张拉采用双控，以张拉力为主，伸长量容许误差小于±6%。
理论伸长量计算公式：△L= P*L/ Ap*Ep式中：P——设计张拉力（N）L——张拉钢绞线长度（cm）Ap——钢绞线截面面积（mm2）Ep——钢绞线弹性模量（N/mm2）对于本预制梁场：P=1860*70%*Ap=1302Ap（1）10M、13M空心板梁：钢绞线下料长度L=103(台座)- 0.65（张拉端) –2（锚固端) =100.35mAp=140mm2Ep=195Gpa△L= P*L/Ap*Ep=1302Ap*100.35/Ap*195=670mm（2）16M、20M空心板梁：钢绞线下料长度L=89(台座) – 1.6（张拉端) - 1（锚固端) =86.4mAp=140mm2Ep=195Gpa△L= P*L/ Ap*Ep =1302Ap*86.4/ Ap*195=577 mm伸长值相对误差计算相对误差=（实测值-理论值）/理论值，按±6%控制，10M、13M空心板梁预应力筋实测值合格范围：630～710mm；16M、20M空心板梁预应力筋实测值合格范围：543～611mm；二、先张法预应力空心板梁张拉油压表读数计算式张拉控制应力σcon =0.7fpk=1302MPa，单根钢绞线控制张拉力Ng=σcon ×Ap=182.28KN，整体控制张拉力为:10m板梁中梁: Ny=9根×Ng=1640.5KN；10m板梁边梁: Ny=11根×Ng=2005KN；13m板梁中梁: Ny=12根×Ng=2187.3KN；13m板梁边梁: Ny=13根×Ng=2369.6KN；16m板梁中梁: Ny=14根×Ng=2551.9KN；16m板梁边梁: Ny=16根×Ng=2916.5KN；20m板梁中梁: Ny=18根×Ng=3281KN；20m板梁边梁: Ny=20根×Ng=3645.6KN；千斤顶与油压表标定一元线性回归方程压力表编号：1911910千斤顶编号：12170#回归方程：P=0.2311F+1.26压力表编号：1911992千斤顶编号：12161#回归方程：P=0.01740F-0.32压力表编号：1911907千斤顶编号：2#回归方程：P=0.01715F+0.22先张法预应力空心板梁单根φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为182.28KN.一、12170#液压式张拉机（1）压力表1911910P=0.2311F+1.260.10σcon =0.2311×182.28×0.10+1.26 =5.47MPa（2）压力表1811470P=0.2436F+0.050.10σcon =0.2436×182.28×0.10+0.05 =4.49MPa10m空心板梁中梁9φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为1640.5KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×1640.5÷2×0.25-0.32=3.24MPa0.5σcon =0.01740×1640.5÷2×0.5-0.32=6.81MPa1.0σcon =0.01740×1640.5÷2×1.0-0.32=13.95MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×1640.5÷2×0.25+1.01=4.64MPa0.5σcon =0.01774×1640.5÷2×0.5+1.01=8.28MPa1.0σcon =0.01774×1640.5÷2×1.0+1.01=15.56MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×1640.5÷2×0.25+0.22=3.73MPa0.5σcon =0.01715×1640.5÷2×0.5+0.22=7.25MPa1.0σcon =0.01715×1640.5÷2×1.0+0.22=14.28MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×1640.5÷2×0.25+0.08=3.83MPa0.5σcon =0.01829×1640.5÷2×0.5+0.08=7.58MPa1.0σcon =0.01829×1640.5÷2×1.0+0.08=15.08MPa10m空心板梁边梁11φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为2005KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2005÷2×0.25-0.32=4.04MPa0.5σcon =0.01740×2005÷2×0.5-0.32=8.4MPa1.0σcon =0.01740×2005÷2×1.0-0.32=17.12MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2005÷2×0.25+1.01=5.45MPa0.5σcon =0.01774×2005÷2×0.5+1.01=9.9MPa1.0σcon =0.01774×2005÷2×1.0+1.01=18.79MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2005÷2×0.25+0.22=4.51MPa0.5σcon =0.01715×2005÷2×0.5+0.22=8.81MPa1.0σcon =0.01715×2005÷2×1.0+0.22=17.41MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2005÷2×0.25+0.08=4.66MPa0.5σcon =0.01829×2005÷2×0.5+0.08=9.24MPa1.0σcon =0.01829×2005÷2×1.0+0.08=18.41MPa13m空心板梁中梁12φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为2187.3KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2187.3÷2×0.25-0.32=4.43MPa0.5σcon =0.01740×2187.3÷2×0.5-0.32=9.19MPa1.0σcon =0.01740×2187.3÷2×1.0-0.32=18.71MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2187.3÷2×0.25+1.01=5.86MPa0.5σcon =0.01774×2187.3÷2×0.5+1.01=10.71MPa1.0σcon =0.01774×2187.3÷2×1.0+1.01=20.41MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2187.3÷2×0.25+0.22=4.90MPa0.5σcon =0.01715×2187.3÷2×0.5+0.22=9.59MPa1.0σcon =0.01715×2187.3÷2×1.0+0.22=18.97MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2187.3÷2×0.25+0.08=5.08MPa0.5σcon =0.01829×2187.3÷2×0.5+0.08=10.08MPa1.0σcon =0.01829×2187.3÷2×1.0+0.08=20.08MPa13m空心板梁边梁13φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为2369.6KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2369.6÷2×0.25-0.32=4.83MPa0.5σcon =0.01740×2369.6÷2×0.5-0.32=9.98MPa1.0σcon =0.01740×2369.6÷2×1.0-0.32=20.29MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2369.6÷2×0.25+1.01=6.26MPa0.5σcon =0.01774×2369.6÷2×0.5+1.01=11.51MPa1.0σcon =0.01774×2369.6÷2×1.0+1.01=22.02MPa二、2#液压式张拉机P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2369.6÷2×0.25+0.22=5.30MPa0.5σcon =0.01715×2369.6÷2×0.5+0.22=10.37MPa1.0σcon =0.01715×2369.6÷2×1.0+0.22=20.53MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2369.6÷2×0.25+0.08=5.49MPa0.5σcon =0.01829×2369.6÷2×0.5+0.08=10.91MPa1.0σcon =0.01829×2369.6÷2×1.0+0.08=21.75 MPa16m空心板梁中梁14φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为2551.9KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2551.9÷2×0.25-0.32=5.23MPa0.5σcon =0.01740×2551.9÷2×0.5-0.32=10.78MPa1.0σcon =0.01740×2551.9÷2×1.0-0.32=21.88MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2551.9÷2×0.25+1.01=6.66MPa0.5σcon =0.01774×2551.9÷2×0.5+1.01=12.32MPa1.0σcon =0.01774×2551.9÷2×1.0+1.01=23.64MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2551.9÷2×0.25+0.22=5.69MPa0.5σcon =0.01715×2551.9÷2×0.5+0.22=11.16MPa1.0σcon =0.01715×2551.9÷2×1.0+0.22=22.1MPaP=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2551.9÷2×0.25+0.08=5.91MPa0.5σcon =0.01829×2551.9÷2×0.5+0.08=11.74MPa1.0σcon =0.01829×2551.9÷2×1.0+0.08=23.41MPa16m空心板梁边梁16φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为2916.5KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2916.5÷2×0.25-0.32=6.02MPa0.5σcon =0.01740×2916.5÷2×0.5-0.32=12.37MPa1.0σcon =0.01740×2916.5÷2×1.0-0.32=25.05MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2916.5÷2×0.25+1.01=7.47MPa0.5σcon =0.01774×2916.5÷2×0.5+1.01=13.94MPa1.0σcon =0.01774×2916.5÷2×1.0+1.01=26.88MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2916.5÷2×0.25+0.22=6.47MPa0.5σcon =0.01715×2916.5÷2×0.5+0.22=12.72MPa1.0σcon =0.01715×2916.5÷2×1.0+0.22=25.23MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2916.5÷2×0.25+0.08=6.74MPa0.5σcon =0.01829×2916.5÷2×0.5+0.08=13.41MPa1.0σcon =0.01829×2916.5÷2×1.0+0.08=26.75MPa20m空心板梁中梁18φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为3281KN. 一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×3281÷2×0.25-0.32=6.81MPa0.5σcon =0.01740×3281÷2×0.5-0.32=13.95MPa1.0σcon =0.01740×3281÷2×1.0-0.32=28.22MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×3281÷2×0.25+1.01=8.28MPa0.5σcon =0.01774×3281÷2×0.5+1.01=15.56MPa1.0σcon =0.01774×3281÷2×1.0+1.01=30.11MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×3281÷2×0.25+0.22=7.25MPa0.5σcon =0.01715×3281÷2×0.5+0.22=14.28MPa1.0σcon =0.01715×3281÷2×1.0+0.22=28.35MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×3281÷2×0.25+0.08=7.58MPa0.5σcon =0.01829×3281÷2×0.5+0.08=15.08MPa1.0σcon =0.01829×3281÷2×1.0+0.08=30.08MPa20m空心板梁边梁20φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为3645.6KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×3645.6÷2×0.25-0.32=7.60MPa0.5σcon =0.01740×3645.6÷2×0.5-0.32=15.54MPa1.0σcon =0.01740×3645.6÷2×1.0-0.32=31.39MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×3645.6÷2×0.25+1.01=9.09MPa0.5σcon =0.01774×3645.6÷2×0.5+1.01=17.17MPa1.0σcon =0.01774×3645.6÷2×1.0+1.01=33.34MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×3645.6÷2×0.25+0.22=8.03MPa0.5σcon =0.01715×3645.6÷2×0.5+0.22=15.85MPa1.0σcon =0.01715×3645.6÷2×1.0+0.22=31.48MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×3645.6÷2×0.25+0.08=8.41MPa0.5σcon =0.01829×3645.6÷2×0.5+0.08=16.75MPa1.0σcon =0.01829×3645.6÷2×1.0+0.08=33.42MPa附件：液压式张拉机检定证书对同一验收批同一设计强度，工程现场分两种方法评定：（一）非统计方法——用于试块组数n≤9组时mfcu≥1.15fcu,kfcu,min≥0.95fcu,k（二）统计方法——用于试块组数n≥10组时mfcu－λ1 Sfcu ≥0.90fcu,kfcu,min≥λ2 fcu,k20组以上同10-20组，也是采用数理统计方法他的系数没有对齐，这是个表格，要对齐的看组数n= 10～14 15～24 ≥25λ1 = 1.7 1.65 1.6λ2 = 0.9 0.85 0.85 当组数在10-14间的时候，λ1取1.7，λ2取0.9，代入到二楼提供的式子里。
20米空心板先张法控制张拉计算书
20米空心板先张法控制张拉计算书一．预应力筋张拉顺序为：0 初应力σ0（10%σk ～20%） 100%σK持荷2 分钟σk（锚固）预制空心板梁采用应力与应变双重控制，即张拉力通过油表读数控制，但应与实际伸长值校核，实际伸长值与理论伸长值误差控制在6%之内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施加以调整并经监理工程师同意后方可重新张拉。
二．整体张拉时其数据如下：对于20m板，采用Φj12.7mm高强度钢绞线。
1.中板（13颗钢绞线）:控制张拉力P=1339×98.7×13×10-3=1718.07KN。
对于表09.11.22.2290：回归方程 Y1=0.0223X-0.238；Y2=0.0223X-0.238（Y 为油表读数，X为张拉力）,钢绞线长度L按照37.2m计算。
a.应力10%时：张拉力P1=P*10%=1718.07*10%=171.81KNY1=0.0223*P1-0.238=0.0223*171.8-0.238=3.59MpaY2=0.0221*P1+0.0568=0.0221*171.8+0.0568=3.85Mpa△L=P1*L/A*E=171.8*37.2*105/98.7*13*1.95*105=2.55㎝b.应力20%时：张拉力P2=P*20%=1718.07*20%=343.61KNY1=0.0223*P2-0.238=0.0223*343.61-0.238=7.42MpaY2=0.0221*P2+0.0568=0.0221*343.61+0.0568=7.65Mpa△L=P2*L/A*E=343.61*37.2*105/98.7*13*1.95*105=5.11㎝c.应力100%时：张拉力P3=P*100%=1718.07*100%=1718.07KNY1=0.0223*P3-0.238=0.0223*1718.07-0.238=38.07MpaY2=0.0221*P3+0.0568=0.0221*1718.07+0.0568=38.03Mpa△L=P3*L/A*E=1718.07*37.2*105/98.7*13*1.95*105=25.54㎝2.边板（13颗钢绞线）:控制张拉力P=1339×98.7×14×10-3=1850.23KN。
长线式台座先张法预制2025米空心板梁综合施工技术
长线式台座先张法预制20、25米空心板梁综合施工技术桥梁预制场概况:第一预制梁厂设在k510+800线路的左侧, 距离线路中心线50米, 主要负责20米空心板梁的生产任务。
第一桥梁预制场, 长度350米, 宽度60米, 占地31亩, 设计生产能力4-6片/天, 存梁设计100片, 主要预制20米空心板梁512片, 预制厂内设置JS750拌合楼和400Kw的变压器, 同时又配备了一台75Kw的发电机以备紧急情况下使用。
每个预制梁场设有载重60的龙门吊两台, 负责场内空心板梁的移动及存放。
空心板梁240片, 16米空心板梁12片, 13米空心板梁48片, 空心板梁的生产任务。
第一桥梁预制场平面图见下图（１－１）第二桥梁预制场设在k515+800线路的左侧, 距离线路中心线800米, 主要负责25米桥梁预制场, 设计总长300米, 宽50米, 总占地22.5亩, 设计生产能力2-3片/天, 存梁90片。
预制场内设置JS750拌合楼和400Kw的变压器, 同时又配备了一台75Kw的发电机以备紧急情况下使用。
每个预制梁场设有载重60的龙门吊两台, 负责场内空心板梁的移动及存放。
第二桥梁预制场平面布置图见下图（１－２）空心板梁全部采用预应力1860Mp 低松弛钢绞线, 控制张拉应力为1395Mp。
空心板的底宽均149㎝, 梁高分别有125㎝、90㎝、75㎝、60㎝四种, 空心板内钢绞线的布置分别有20根、18根、16根、15根、14根五种。
编制依据《桥梁施工规范》, 《XX路基工程质量监督手册》, 《投标文件》, 《设计图纸》先张法预应力空心板预制方案⑴施工工艺流程制作张拉台座制作板梁平台钢绞线下料、布置位置张拉绑扎钢筋立模浇筑混凝土养护拆模整体放张移梁。
⑵台座设计本工程设计为长线式台座, 根据施工要求, 现场设计采用六槽长线式台座, 台座总宽度第一预制厂台座长度设计70米, 每槽可同时生产3片20米空心板梁；第二预制厂的台座设计长度54米, 可同时生产2片25米空心板梁。
空心板梁预应力张拉计算书
漳州台商投资区奥特莱斯大道工程后张法13m空心板梁预应力张拉方案及计算书中铁二局奥特莱斯大道项目部2014-6-18目录后张法16m空心板梁预应力张拉方案及计算书一、张拉条件砼强度达到设计强度100%以上，并且混凝土龄期不小于14d，方可张拉。
二、张拉方法所有钢绞线均采用两端对称张拉，张拉采用以张拉力控制为主，以伸长量做校验，实际伸长量与理论伸长量的误差控制在6%以内。
如发现伸长量异常应停止张拉，查明原因。
三、张拉程序0→初应力（10%）→25%应力→50%应力→75%应力→应力（持荷2min）后锚固，张拉顺序为：(h=简支梁张拉顺序为：左N1→右 N2→右N1→左N2，钢束应对称交错逐步加载张拉；四、锚具、钢绞线本工程采用YM15系列锚具。
钢绞线采用15.2mm验书，并送有关检测单位进行效验。
五、钢绞线的穿束钢绞线采用人工编束后，由人工进行穿入，钢绞线采用切断机切断。
预应力钢束明细表，如下:六、千斤顶、油表均经有关检测单位标定，千斤顶的工作架由钢管焊接而成，升降采用倒链进行抬升。
七、张拉操作千斤顶张拉进油升压必须缓慢、均匀、平稳，回油降压时应缓慢松开油阀，并使油缸回程到底。
梁端张拉工每张拉到整数时举手示意保持两端千斤顶力争同步工作。
八、实际伸长量的计算和测量初应力数值到达后，应在预应力钢束的两端精确的标以记号，预应力钢束的伸长量从记号起量，张拉力和伸长量的读数应在张拉过程中分阶段读出。
△L=△L1+△L2；△L1----从初始拉力至最大张拉力之间的实际伸长量；△L2----初始拉力以下推算伸长量（相邻级的伸长度）；九、伸长率误差的计算（实测伸长量-理论伸长值）/理论伸长值×100%，张拉过程中该误差应小于6%。
十、预应力钢束的封头张拉工序完成后经监理工程师同意后，对外露钢绞线进行切割，锚固后的外露长度必须满足10-50mm的要求。
封头必须将锚具及夹片缝隙填塞紧，确保压浆质量。
十一、施加预应力的注意事项1、钢束中的每一根钢绞线应从相对应的锚环孔中穿出，不允许出现钢绞线拧筋现象。
先张法空心板梁预制及架设
先张法空心板预制及架设概述：曲菏线三合同段共有338片先张法预应力简支梁，其中10M梁26片，13M梁234片，16M梁78片；除1-10M及1-16M 梁位于直线段外，其余均位于曲线上，并且K19+831（2-16M）梁与线路斜交5°，整个梁板预制由桥一公司施工，通过施工，我们将整个施工过程及得失进行总结如下：一、张拉台座设计及经济比选：1、张拉台座设计：(1)台座长度及线数选择：按每条线一次能生产6片10M梁，4片16M梁，5片13M梁考虑台座长度；梁槽总长度L=2L端+（N-1）L工+NL梁（N指预应力梁数，L端指梁端到横梁内侧端面的距离,一般取1.5M; L工指两片梁之间的最小工作间距,一般取0.8M; L梁指预制梁长度）。
经计算确定采用梁槽长度为72M。
线数：按3个月施工工期及等强、间歇等因素考虑，按期生产完338片梁最少需要三条工作线。
(2)台座设计及检算过程：支墩式台座设计包括：a.台座抗倾覆检算、b.抗滑移检算、c、截面设计与确定、d、台座配筋计算。
具体检算设计过程如下:基本数据、张拉力按3500KN、钢绞线保护层5CM、底板厚7CMA 、 抗倾覆验算：M 1=T ·e=3500×（0.05+0.07+0.25/2）=857.5KN ·MM 2=P 1·e 1=(2.0×3.2×2.5)×（3.2/2＋2）×2.4×10＝1382.4KN ·MM 3=P 2·e 2＝2×0.7×2.5×2.4×10×1＝84.0KN ·MB 、 抗滑移验算：<1>摩阻力 F ＝μ(G 1＋G 2)＝0.4×(384＋84)＝187.2KN<2>台座底部的被动土压力：P ep ＝γH[tg 2(45°+φ／2)-tg 2(45°-φ／2)]=1.84×2.0×(tg 260-tg 230)×10＝96KN ／M 2张拉底座每20米设锚梁一道,两端按嵌固。
空心板张拉计算书
16米预制空心板张拉计算方案一、基础数据本标段16米预制空心板正弯矩预应力钢束共有N1、N2各2束，设计锚下张拉控制应力：σcon=1860×0.75=1395MP a。
按设计要求空心板混凝土强度达到设计强度的90%后，且混凝土龄期不小于7d，方可张拉预应力钢束，并采用两端对称张拉，张拉程序为：0 初应力σcon（持荷5min）锚固，张拉顺序为N2、N1。
二、预应力钢束张拉力计算1、经咨询设计单位，因设计图中张拉控制应力已经考虑了预应力损失，故张拉力按公式:F n=σcon×A×n进行计算，如下：中跨空心板N1钢束锚下张拉力：F1=σcon×A×n=1395 MP a×140㎜2×4 =781.20KN其中：A为每根预应力钢绞线的截面积；n为同时张拉的预应力钢绞线的根数；F为钢绞线锚下张拉力。
其余钢束张拉力计算同N1，各钢束张拉力如下表：16米空心板中板预应力钢束张拉力计算明细表（表一）16米空心板边板预应力钢束张拉力计算明细表（表二）三、压力表读数计算本桥采用150吨千斤顶进行张拉，经校验：编号为1#千斤顶对应的压力表编号为21021009，校准方程为Y=0.03309X-0.02762。
对应油压表编号130577484编号为2#千斤顶对应的压力表编号为21021006，校准方程为Y=0.03311X+0.10190。
对应油压表编号130577505Y-油压表读数（MPa），x--张拉力值（KN）故中跨空心板N1钢束采用1#千斤顶张拉时的压力表度数分别为：1）压力表编号为130577484P1=0.03309X-0.02762=781.2×0.03309-0.02762=25.57MP a2）压力表编号为130577505P2=0.03311X+0.10190=0.03311×781.2+0.10190=25.97MP a其余钢束压力表读书计算同N1，压力表度数详见下表：预应力钢束100%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板中板)（表三）预应力钢束10%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板中板)表四）预应力钢束20%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板中板)（表五）预应力钢束100%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板边板)（表六）预应力钢束10%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板边板)（表七）预应力钢束20%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板边板)（表八）三、理论伸长量的复核计算1、预应力钢束的平均张拉力计算采用设计图纸中的标准梁长进行钢绞线平均张拉力的计算，首先要计算出钢束的锚下张拉力，然后采用如下公式计算钢束的平均的张拉力：预应力平均张拉力计算公式及参数：式中：Pp=P［1- e-(kx+uθ)］/( kx+uθ)P p-----预应力筋平均张拉力（N）；P-----预应力筋张拉端张拉力（N）；X-----从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；θ-----从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；K------孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015；μ------预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.15故16米中跨空心板的平均张拉力计算如下：由设计图纸可知：K=0.0015，μ=0.23，X取7.85m；N1钢束θ为9°，弧度为0.0244，N2钢束θ为4°，弧度为0.06978。
20m预应力空心板(先张法)张拉计算及张拉程序
筑龙网WW W.ZH U L ON G.C OM****高速公路第21合同段2#空心板预制场预应力空心板（先张法）所用预应力钢材采用1×7-15.24-1860-Ⅱ级钢绞线，其力学性能为：强度＞1860MPa ，延伸率＞3.5%，弹性模量(实测值)为：E=197GPa 。
Ⅱ级松弛，符合GB/T5224-2003和ASTMA416-98标准要求，所采用的张拉设备如下：张拉机具油泵型号为：ZB500型。
千斤顶型号为：YC300A-400、YC300A 、YC25。
仪表型号为：Y-150。
所用千斤顶、压力表均已委托******建筑工程学院试验中心标定。
详见«千斤顶标定试验报告»。
一、 伸长值及应力控制： 1、 锚端张拉应力控制为：δk =0.72R by =0.72×1860=1339 MPa2、 单根钢绞线张拉端控制力为： N k =140mm 2×1339 MPa=187460N=187.5KN3、 张拉端控制力为（一端同时多根钢绞线张拉，两台千斤顶）： ①、 中板（14根钢绞线） N k =187.5KN ×14/2=1312.5 KN ②、 边板（15根钢绞线） N k =187.5KN ×15/2=1406.25 KN筑龙网WW W.ZH U L ON G.C OM4、 钢绞线理论伸长值： ΔL 理=（P ×L ）/（A y ×E g ）P —张拉端控制力为187.5×103N L--钢绞线有效长度（mm ）。
由于本预制场为4槽布置，钢绞线有效长度不相等，故计算时须实际丈量其有效长度（有效长度为钢绞线两端工具锚夹片内口距离）。
A y —钢绞线截面积为140mm 2 E g —钢绞线弹性模量ΔL 理=（187.5×103N ×L ）/（140mm 2×1.97×105N/ mm 2）=0.006798405L 5、 钢绞线实际伸长值：ΔL 实=ΔL 1+ΔL 2ΔL 1—从初应力至最大张拉应力间的实际丈量伸长值（mm ） ΔL 2--初应力时的理论推算值（mm ），初应力控制为最大张拉力的10%，即P 初=0.08P=0.10×187.5×103N=18.75×103N 。
预应力砼空心板梁先张法钢绞线张拉力、伸长量
预应力砼空心板梁先张法钢绞线张拉力、伸长量（16m、13m）计算书中北交通建设集团有限公司国道108勉县段一级公路改扩建工程SG-3标项目部二○一六年七月十二日国道108勉县段一级公路改扩建工程SG-3标段16m、13m预应力砼空心板梁先张法钢绞线张拉力、伸长量计算书一、计算依据计算依据《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000及《国道108勉县段一级公路改扩建工程施工图设计》，钢绞线采用宁夏新日恒力钢丝绳股份有限公司生产的符合GB/T5224-2014标准的φs l5.2钢绞线，R b y=1860Mpa，伸长率＞3.5%。
经试验：φs l5.2钢绞线弹性模量及截面积：Ep=(191.751+190.001+198.713+195.214+197.739+198.6+196.616) /7=195.519Gpa, Ap=140mm2二、张拉程序张拉采用具有自锚性能的夹片式锚具，张拉程序为：０→10%δcon→50%δcon→ 100%δcon三、张拉应力控制预应力钢绞线采用张拉力和伸长值双控张拉施工，张拉控制应力采用δＫ=0.75 R b y=1395 Mpa，张拉采用单根张拉，先调整全部单根初应力(取10%δK)，调整顺序为先里后外，对称调整。
初应力全部调整后，即可单根张拉至100%δK，张拉顺序同调整初应力顺序，先里后外。
φs5.24钢绞线单根张拉控制力为：δＫ=0.75R b y=0.75*1860 Mpa=1395 Mpa, Ap=140mm2δcon=δＫ* Ap=1395 Mpa*140mm2=195.3KN10%δcon=19.53 KN50%δcon=97.65 KN100%δcon=195.3 KN四、伸长量计算（一）16m空心板梁１、依据台座形式及钢绞线锚固形式，钢绞线计算长度为：计算长度Ｌ：=张拉台长+钢横梁宽(两端)+夹片锚具长A、中梁L=36.6+0.5*2+0.05=37.65mB、边梁L=36.6+0.5*2+0.05=37.65m2、根据钢绞线理论伸长值计算公式ΔL=PpL/(ApEp)(式中Ap=140mm2，Ep=195519N/mm)计算各阶段张拉中钢绞线的伸长值：Ａ、中梁：0.1δcon时：ΔL1=19530*37650/(195519*140)=27mm0.5δcon时：ΔL2=19530*5*37650/(195519*140)=135mmδcon时：ΔL3=19530*10*37650/(195519*140)=269mm 则钢绞线在控制应力时的量测伸长值：ΔL=ΔL3-ΔL1=269-27=242mmB、边梁：0.1δcon时：ΔL1=19530*37650/(195519*140)=27mm0.5δcon时：ΔL2=19530*5*37650/(195519*140)=135mmδcon时：ΔL3=19530*10*37650/(195519*140)=269mm 则钢绞线在控制应力时的量测伸长值：ΔL=ΔL3-ΔL1=269-27=242mm（二）13m空心板梁１、依据台座形式及钢绞线锚固形式，钢绞线计算长度为：计算长度Ｌ：=张拉台长+钢横梁宽(两端)+夹片锚具长A、中梁L=45.5+0.5*2+0.05=46.55mB、边梁L=45.5+0.5*2+0.05=46.55m2、根据钢绞线理论伸长值计算公式ΔL=PpL/(ApEp)(式中Ap=140mm2，Ep=195519N/mm)计算各阶段张拉中钢绞线的伸长值：Ａ、中梁：0.1δcon时：ΔL1=19530*46550/(195519*140)=33mm0.5δcon时：ΔL2=19530*5*46550/(195519*140)=165mmδcon时：ΔL3=19530*10*46550/(195519*140)=332mm 则钢绞线在控制应力时的量测伸长值：ΔL=ΔL3-ΔL1=332-33=299mmB、边梁：0.1δcon时：ΔL1=19530*46550/(195519*140)=33mm0.5δcon时：ΔL2=19530*5*46550/(195519*140)=165mmδcon时：ΔL3=19530*10*46550/(195519*140)=332mm则钢绞线在控制应力时的量测伸长值：ΔL=ΔL3-ΔL1=332-33=299mm五、张拉力与油表读数对应关系预应力张拉采用开封市红利预应力有限公司生产的QYC270油压千顶，张拉油泵采用ZB2*2/50高压力油泵，均经调试并测试能达到正常使用(详见检定证书LYL2016F0147)，张拉力与油表读数对应关系见表：张拉力与油表读数对应关系表达式注：一元一次线性回归方程为Y=0.925+0.195X，相关系数R=0.9999，平均相对误差V=1.21%。
先张法空心板梁张拉参数计算书(全部油表)
济乐高速公路5标先法空心板梁拉参数计算根据空心板梁钢绞线理论伸长值及最大拉力应以《桥规》为计算依据，原则上不采用超拉。
当拉到100%控制力时，持荷5分钟，在控制力稳定后进行锚固，若出现压力表回走情况，将重新拉到控制应力，直到稳定为止。
现将拉控制程序说明如下：一、拉理论伸长量计算根据2011年《桥规》要求，先法采用一端拉，另一端固定，其中预应力钢筋拉控制应力为0.70 f pk=1302Mpa，即可达到纲绞线强度的70%；根据出厂材质报告可知弹性模量Ep=195Gpa；先法拉程序：0 σ。
（拟采用σ。
=0.25σcon 0.5σcon 1.0σcon）σcon （持荷5分钟锚固），拉采用双控，以拉力为主，伸长量容许误差小于±6%。
理论伸长量计算公式：△L= P*L/ Ap*Ep式中：P——设计拉力（N）L——拉钢绞线长度（cm）Ap——钢绞线截面面积（mm2）Ep——钢绞线弹性模量（N/mm2）对于本预制梁场：P=1860*70%*Ap=1302Ap（1）10M、13M空心板梁：钢绞线下料长度L=103(台座)- 0.65（拉端) –2（锚固端) =100.35mAp=140mm2Ep=195Gpa△L= P*L/Ap*Ep=1302Ap*100.35/Ap*195=670mm（2）16M、20M空心板梁：钢绞线下料长度L=89(台座) – 1.6（拉端) - 1（锚固端) =86.4mAp=140mm2Ep=195Gpa△L= P*L/ Ap*Ep =1302Ap*86.4/ Ap*195=577 mm伸长值相对误差计算相对误差=（实测值-理论值）/理论值，按±6%控制，10M、13M空心板梁预应力筋实测值合格围：630～710mm；16M、20M空心板梁预应力筋实测值合格围：543～611mm；二、先法预应力空心板梁拉油压表读数计算式拉控制应力σcon =0.7fpk=1302MPa，单根钢绞线控制拉力Ng=σcon ×Ap=182.28KN，整体控制拉力为:10m板梁中梁: Ny=9根×Ng=1640.5KN；10m板梁边梁: Ny=11根×Ng=2005KN；13m板梁中梁: Ny=12根×Ng=2187.3KN；13m板梁边梁: Ny=13根×Ng=2369.6KN；16m板梁中梁: Ny=14根×Ng=2551.9KN；16m板梁边梁: Ny=16根×Ng=2916.5KN；20m板梁中梁: Ny=18根×Ng=3281KN；20m板梁边梁: Ny=20根×Ng=3645.6KN；千斤顶与油压表标定一元线性回归方程压力表编号：1911910千斤顶编号：12170#回归方程：P=0.2311F+1.26压力表编号：1911992千斤顶编号：12161#回归方程：P=0.01740F-0.32压力表编号：1911907千斤顶编号：2#回归方程：P=0.01715F+0.22先法预应力空心板梁单根φs15.2钢绞线其设计拉控制力为182.28KN.一、12170#液压式拉机（1）压力表1911910P=0.2311F+1.260.10σcon =0.2311×182.28×0.10+1.26 =5.47MPa（2）压力表1811470P=0.2436F+0.050.10σcon =0.2436×182.28×0.10+0.05 =4.49MPa10m空心板梁中梁9φs15.2钢绞线其设计拉控制力为1640.5KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×1640.5÷2×0.25-0.32=3.24MPa0.5σcon =0.01740×1640.5÷2×0.5-0.32=6.81MPa1.0σcon =0.01740×1640.5÷2×1.0-0.32=13.95MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×1640.5÷2×0.25+1.01=4.64MPa0.5σcon =0.01774×1640.5÷2×0.5+1.01=8.28MPa1.0σcon =0.01774×1640.5÷2×1.0+1.01=15.56MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×1640.5÷2×0.25+0.22=3.73MPa0.5σcon =0.01715×1640.5÷2×0.5+0.22=7.25MPa1.0σcon =0.01715×1640.5÷2×1.0+0.22=14.28MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×1640.5÷2×0.25+0.08=3.83MPa0.5σcon =0.01829×1640.5÷2×0.5+0.08=7.58MPa1.0σcon =0.01829×1640.5÷2×1.0+0.08=15.08MPa10m空心板梁边梁11φs15.2钢绞线其设计拉控制力为2005KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2005÷2×0.25-0.32=4.04MPa0.5σcon =0.01740×2005÷2×0.5-0.32=8.4MPa1.0σcon =0.01740×2005÷2×1.0-0.32=17.12MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2005÷2×0.25+1.01=5.45MPa0.5σcon =0.01774×2005÷2×0.5+1.01=9.9MPa1.0σcon =0.01774×2005÷2×1.0+1.01=18.79MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2005÷2×0.25+0.22=4.51MPa0.5σcon =0.01715×2005÷2×0.5+0.22=8.81MPa1.0σcon =0.01715×2005÷2×1.0+0.22=17.41MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2005÷2×0.25+0.08=4.66MPa0.5σcon =0.01829×2005÷2×0.5+0.08=9.24MPa1.0σcon =0.01829×2005÷2×1.0+0.08=18.41MPa13m空心板梁中梁12φs15.2钢绞线其设计拉控制力为2187.3KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2187.3÷2×0.25-0.32=4.43MPa0.5σcon =0.01740×2187.3÷2×0.5-0.32=9.19MPa1.0σcon =0.01740×2187.3÷2×1.0-0.32=18.71MPa （2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2187.3÷2×0.25+1.01=5.86MPa0.5σcon =0.01774×2187.3÷2×0.5+1.01=10.71MPa1.0σcon =0.01774×2187.3÷2×1.0+1.01=20.41MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2187.3÷2×0.25+0.22=4.90MPa0.5σcon =0.01715×2187.3÷2×0.5+0.22=9.59MPa1.0σcon =0.01715×2187.3÷2×1.0+0.22=18.97MPa （2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2187.3÷2×0.25+0.08=5.08MPa0.5σcon =0.01829×2187.3÷2×0.5+0.08=10.08MPa1.0σcon =0.01829×2187.3÷2×1.0+0.08=20.08MPa13m空心板梁边梁13φs15.2钢绞线其设计拉控制力为2369.6KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2369.6÷2×0.25-0.32=4.83MPa0.5σcon =0.01740×2369.6÷2×0.5-0.32=9.98MPa1.0σcon =0.01740×2369.6÷2×1.0-0.32=20.29MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2369.6÷2×0.25+1.01=6.26MPa0.5σcon =0.01774×2369.6÷2×0.5+1.01=11.51MPa1.0σcon =0.01774×2369.6÷2×1.0+1.01=22.02MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2369.6÷2×0.25+0.22=5.30MPa0.5σcon =0.01715×2369.6÷2×0.5+0.22=10.37MPa1.0σcon =0.01715×2369.6÷2×1.0+0.22=20.53MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2369.6÷2×0.25+0.08=5.49MPa0.5σcon =0.01829×2369.6÷2×0.5+0.08=10.91MPa16m空心板梁中梁14φs15.2钢绞线其设计拉控制力为2551.9KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2551.9÷2×0.25-0.32=5.23MPa0.5σcon =0.01740×2551.9÷2×0.5-0.32=10.78MPa1.0σcon =0.01740×2551.9÷2×1.0-0.32=21.88MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2551.9÷2×0.25+1.01=6.66MPa0.5σcon =0.01774×2551.9÷2×0.5+1.01=12.32MPa1.0σcon =0.01774×2551.9÷2×1.0+1.01=23.64MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2551.9÷2×0.25+0.22=5.69MPa0.5σcon =0.01715×2551.9÷2×0.5+0.22=11.16MPa1.0σcon =0.01715×2551.9÷2×1.0+0.22=22.1MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.5σcon =0.01829×2551.9÷2×0.5+0.08=11.74MPa1.0σcon =0.01829×2551.9÷2×1.0+0.08=23.41MPa16m空心板梁边梁16φs15.2钢绞线其设计拉控制力为2916.5KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2916.5÷2×0.25-0.32=6.02MPa0.5σcon =0.01740×2916.5÷2×0.5-0.32=12.37MPa1.0σcon =0.01740×2916.5÷2×1.0-0.32=25.05MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2916.5÷2×0.25+1.01=7.47MPa0.5σcon =0.01774×2916.5÷2×0.5+1.01=13.94MPa1.0σcon =0.01774×2916.5÷2×1.0+1.01=26.88MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2916.5÷2×0.25+0.22=6.47MPa0.5σcon =0.01715×2916.5÷2×0.5+0.22=12.72MPa1.0σcon =0.01715×2916.5÷2×1.0+0.22=25.23MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2916.5÷2×0.25+0.08=6.74MPa0.5σcon =0.01829×2916.5÷2×0.5+0.08=13.41MPa1.0σcon =0.01829×2916.5÷2×1.0+0.08=26.75MPa20m空心板梁中梁18φs15.2钢绞线其设计拉控制力为3281KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×3281÷2×0.25-0.32=6.81MPa0.5σcon =0.01740×3281÷2×0.5-0.32=13.95MPa1.0σcon =0.01740×3281÷2×1.0-0.32=28.22MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×3281÷2×0.25+1.01=8.28MPa0.5σcon =0.01774×3281÷2×0.5+1.01=15.56MPa1.0σcon =0.01774×3281÷2×1.0+1.01=30.11MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×3281÷2×0.25+0.22=7.25MPa0.5σcon =0.01715×3281÷2×0.5+0.22=14.28MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×3281÷2×0.25+0.08=7.58MPa0.5σcon =0.01829×3281÷2×0.5+0.08=15.08MPa1.0σcon =0.01829×3281÷2×1.0+0.08=30.08MPa20m空心板梁边梁20φs15.2钢绞线其设计拉控制力为3645.6KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×3645.6÷2×0.25-0.32=7.60MPa0.5σcon =0.01740×3645.6÷2×0.5-0.32=15.54MPa1.0σcon =0.01740×3645.6÷2×1.0-0.32=31.39MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×3645.6÷2×0.25+1.01=9.09MPa0.5σcon =0.01774×3645.6÷2×0.5+1.01=17.17MPa1.0σcon =0.01774×3645.6÷2×1.0+1.01=33.34MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×3645.6÷2×0.25+0.22=8.03MPa1.0σcon =0.01715×3645.6÷2×1.0+0.22=31.48MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×3645.6÷2×0.25+0.08=8.41MPa0.5σcon =0.01829×3645.6÷2×0.5+0.08=16.75MPa1.0σcon =0.01829×3645.6÷2×1.0+0.08=33.42MPa附件：液压式拉机检定证书对同一验收批同一设计强度，工程现场分两种方法评定：（一）非统计方法——用于试块组数n≤9组时mfcu≥1.15fcu,kfcu,min≥0.95fcu,k（二）统计方法——用于试块组数n≥10组时mfcu－λ1 Sfcu ≥0.90fcu,kfcu,min≥λ2 fcu,k20组以上同10-20组，也是采用数理统计方法他的系数没有对齐，这是个表格，要对齐的看组数n= 10～14 15～24 ≥25λ1 = 1.7 1.65 1.6λ2 = 0.9 0.85 0.85 当组数在10-14间的时候，λ1取1.7，λ2取0.9，代入到二楼提供的式子里。
空心扳梁张拉计算书
淮安盐城高速公路HY—HA2合同段（20米板梁）预应力先张法板梁张拉计算书编制：日期：审核：日期：批准：日期：江苏捷达交通工程集团有限公司HY—HA2标项目部先张法预应力板梁张拉计算书一、 类型： 长为20米的先张法预应力板梁。
二、 计算公式：△L=P P L/A P E P式中：△L=张拉伸长值（cm ）；P P =预应力钢筋张拉力（N ）；取值：P P =1339×140=187460 NL=预应力钢筋长度（cm ）；取值：L=8640+288-560=8368 cm E P =预应力钢筋弹性模量（Mpa ）；E P =2.07×105 Mpa A P =预应力钢筋截面面积（mm2）；A P = 140 mm 2三、 计算值：△L=P P L/A P E P =187460×8368 /(2.07x105*140)=54.13（cm ）四、 各阶段张拉数据表：1、中板（20m ）2、边板（20m）淮安盐城高速公路HY—HA2合同段（16米板梁）预应力先张法板梁张拉计算书编制：日期：审核：日期：批准：日期：江苏捷达交通工程集团有限公司HY—HA2标项目部先张法预应力板梁张拉计算书一、类型： 长为16米的先张法预应力板梁。
二、计算公式：△L=P P L/A P E P式中：△L=张拉伸长值（cm ）；P P =预应力钢筋张拉力（N ）；取值：P P =1339×98.71=132170 NL=预应力钢筋长度（cm ）；取值：L=8640+288-560=8368 cm E P =预应力钢筋弹性模量（Mpa ）；E P =2.03×105 Mpa A P =预应力钢筋截面面积（mm2）；A P = 98.71 mm 2三、 算值：△L=P P L/A P E P =132170×8368 /(2.03x105*98.71)=55.19（cm ）四、 各阶段张拉数据表：1、中板（16m ）2、边板（16m）淮安盐城高速公路HY—HA2合同段（13米板梁）预应力先张法板梁张拉计算书编制：日期：审核：日期：批准：日期：江苏捷达交通工程集团有限公司HY—HA2标项目部先张法预应力板梁张拉计算书一、 类型： 长为13米的先张法预应力板梁。
20米先张法预应力空心板张拉计算书
20米先张法预应力空心板张拉计算书一、概况二、计算依据：《公路桥涵施工技术标准》JTJ041-2000、《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224-2003、施工设计图纸、千斤顶测试证书。
三、张拉设备及材料一、设备：张拉油泵型号为：ZD4-500 型（两台）；千斤顶型号为：YDC240QX-200、YD200T-500（两台）。
以上设备均已委托云南省建筑工程质量监督检测站进行检测标定（详见测试证书）。
二、预应力空心板（先张法）所用预应力钢材采纳贵州钢绳集团生产的1×预应力钢绞线，依照检测，其平均检测各项力学性能平均值为：Rm=1937MPa，Agt=%， E=193GPa，符合GB/T5224-2003标准要求（详细见钢绞线拉伸检测报告）；在施工进程中，为了便于统一操纵，钢绞线计算采纳如下数据：钢铰线公称直面积Ay=139mm2，标准强度f pk=1860MPa，锚下张拉操纵应力σcon= f pk= MPa，弹性模量Ep=×105 MPa。
四、伸长值及应力操纵：一、张拉方式及程序简介张拉程序为：0 →初应力→σcon （持荷2min 锚固），在初应力至操纵应力σcon 的张拉期间，各分级应力可依照千斤顶的行程进行调剂，初步预定为0 →15%σcon →30%σcon →50%σcon →75%σcon →100%σcon 。
张拉方式为：单张至15%σcon 后锚固在千斤顶横梁上，然后统一张拉至100%σcon 后锚固；砼强度达到要求后，再用千斤顶进行统一放张；2、锚下张拉应力操纵为：σcon = f pk =×1860= MPa3、单根钢绞线张拉端操纵力为：P p =139mm 2× MPa=188734N=4、张拉端操纵力为（一端同时多根钢绞线张拉，两台千斤顶）：①、 中板（15根钢绞线）：N=×15/2= KN②、 边板（16根钢绞线）：N=×16/2=5、钢绞线理论伸长值：P P P E A LP L ⨯⨯=∆ =（188734×L ）/（139××105N/ mm2）=6、钢绞线实际伸长值：ΔL 实=ΔL1+ΔL2ΔL1—从初应力至最大张拉应力间的实际丈量伸长值（mm ）ΔL2—初应力时的理论推算值（mm ），初应力操纵为最大张拉力的15%，即：P 初==×188734=。
先张法(空心板)预应力张拉记录表(QLB50)
先张法(空心板)预应力张拉记录表
项目名称
合同段
单位工程
桩号范围
设计控制应力(MPa)
序号
千斤 顶号
油表 编号
分部工程
分项工程
工程部位
构件编号
实际读数 10%
跨径L(m) 理论 实际伸 读数 长值
理论伸 长值
油压表标定日期 项目 钢绞线编号
50%
油表读数
控制伸长值(mm) 左(N)
钢绞线编号筒图：
注：先张法（空心板）预应力张拉为整体张拉。 自检意见 施工员: 专业工程师: 质检工程师: 监理工程师:
监理意见
记录表
施工单位 监理单位 检验单位 施工日期 控制伸长值(mm)
左(N)
Байду номын сангаас
中
编号：____________________
检测日期 张拉日期
右(N)
原 表号
始 记
册号
录 页码
序号
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济乐高速公路5标先张法空心板梁张拉参数计算根据空心板梁钢绞线理论伸长值及最大张拉力应以《桥规》为计算依据，原则上不采用超张拉。
当张拉到100%控制力时，持荷5分钟，在控制力稳定后进行锚固，若出现压力表回走情况，将重新张拉到控制应力，直到稳定为止。
现将张拉控制程序说明如下：一、张拉理论伸长量计算根据2011年《桥规》要求，先张法采用一端张拉，另一端固定，其中预应力钢筋张拉控制应力为 f=1302Mpa，即可达到纲绞线强度的70%；根据出厂材pk质报告可知弹性模量Ep=195Gpa；先张法张拉程序：0 σ。
（拟采用σ。
=σcon σcon σcon）σcon （持荷5分钟锚固），张拉采用双控，以张拉力为主，伸长量容许误差小于±6%。
理论伸长量计算公式：△L= P*L/ Ap*Ep式中：P——设计张拉力（N）L——张拉钢绞线长度（cm）Ap——钢绞线截面面积（mm2）Ep——钢绞线弹性模量（N/mm2）对于本预制梁场：P=1860*70%*Ap=1302Ap（1）10M、13M空心板梁：钢绞线下料长度L=103(台座)- （张拉端) – 2（锚固端) =Ap=140mm2Ep=195Gpa△L= P*L/Ap*Ep=1302Ap*Ap*195=670mm（2）16M、20M空心板梁：钢绞线下料长度L=89(台座) –（张拉端) - 1（锚固端) =Ap=140mm2Ep=195Gpa△L= P*L/ Ap*Ep =1302Ap* Ap*195=577 mm伸长值相对误差计算相对误差=（实测值-理论值）/理论值，按±6%控制，10M、13M空心板梁预应力筋实测值合格范围：630～710mm；16M、20M空心板梁预应力筋实测值合格范围：543～611mm；二、先张法预应力空心板梁张拉油压表读数计算式张拉控制应力σcon ==1302MPa，单根钢绞线控制张拉力Ng=σcon ×Ap=，整体控制张拉力为:10m板梁中梁: Ny=9根×Ng=；10m板梁边梁: Ny=11根×Ng=2005KN；13m板梁中梁: Ny=12根×Ng=；13m板梁边梁: Ny=13根×Ng=；16m板梁中梁: Ny=14根×Ng=；16m板梁边梁: Ny=16根×Ng=；20m板梁中梁: Ny=18根×Ng=3281KN；20m板梁边梁: Ny=20根×Ng=；千斤顶与油压表标定一元线性回归方程压力表编号：1911910千斤顶编号：12170#回归方程：P=+压力表编号：1911992千斤顶编号：12161#回归方程：P=压力表编号：1911907千斤顶编号：2#回归方程：P=+先张法预应力空心板梁单根φ钢绞线其设计张拉控制力为.一、12170#液压式张拉机（1）压力表1911910P=+σcon =××+ =（2）压力表1811470P=+σcon =××+ =10m空心板梁中梁9φ钢绞线其设计张拉控制力为.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P= =×÷2× =×÷2× =×÷2×（2）压力表1#P=+σcon =×÷2×+=σcon =×÷2×+=σcon =×÷2×+=二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=+σcon =×÷2×+=σcon =×÷2×+=σcon =×÷2×+=（2）压力表1811417P=+σcon =×÷2×+=σcon =×÷2×+=σcon =×÷2×+=10m空心板梁边梁11φ钢绞线其设计张拉控制力为2005KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P= =×2005÷2× =×2005÷2× =×2005÷2×（2）压力表1# P=+σcon =×2005÷2×+=σcon =×2005÷2×+=σcon =×2005÷2×+=二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=+σcon =×2005÷2×+=σcon =×2005÷2×+=σcon =×2005÷2×+=（2）压力表1811417P=+σcon =×2005÷2×+=σcon =×2005÷2×+=σcon =×2005÷2×+=13m空心板梁中梁12φ钢绞线其设计张拉控制力为.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P= =×÷2× =×÷2× =×÷2×（2）压力表1#P=+σcon =×÷2×+=σcon =×÷2×+=σcon =×÷2×+=二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=+σcon =×÷2×+=σcon =×÷2×+=σcon =×÷2×+=（2）压力表1811417P=+σcon =×÷2×+=σcon =×÷2×+=13m空心板梁边梁13φ钢绞线其设计张拉控制力为.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P= =×÷2× =×÷2× =×÷2×（2）压力表1#P=+σcon =×÷2×+=σcon =×÷2×+=σcon =×÷2×+=二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=+σcon =×÷2×+=σcon =×÷2×+=σcon =×÷2×+=（2）压力表1811417P=+σcon =×÷2×+=σcon =×÷2×+=σcon =×÷2×+= MPa16m空心板梁中梁14φ钢绞线其设计张拉控制力为.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P= =×÷2× =×÷2× =×÷2×（2）压力表1#P=+σcon =×÷2×+=σcon =×÷2×+=二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=+σcon =×÷2×+=σcon =×÷2×+=σcon =×÷2×+=（2）压力表1811417P=+σcon =×÷2×+=σcon =×÷2×+=σcon =×÷2×+=16m空心板梁边梁16φ钢绞线其设计张拉控制力为.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P= =×÷2× =×÷2× =×÷2×（2）压力表1#P=+σcon =×÷2×+=σcon =×÷2×+=σcon =×÷2×+=二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=+σcon =×÷2×+=σcon =×÷2×+=σcon =×÷2×+=（2）压力表1811417P=+σcon =×÷2×+=σcon =×÷2×+=20m空心板梁中梁18φ钢绞线其设计张拉控制力为3281KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P= =×3281÷2× =×3281÷2× =×3281÷2×（2）压力表1# P=+σcon =×3281÷2×+=σcon =×3281÷2×+=σcon =×3281÷2×+=二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=+σcon =×3281÷2×+=σcon =×3281÷2×+=σcon =×3281÷2×+=（2）压力表1811417P=+σcon =×3281÷2×+=σcon =×3281÷2×+=σcon =×3281÷2×+=20m空心板梁边梁20φ钢绞线其设计张拉控制力为.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P= =×÷2× =×÷2× =×÷2×（2）压力表1#P=+σcon =×÷2×+=σcon =×÷2×+=二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907 P=+σcon =×÷2×+=σcon =×÷2×+=σcon =×÷2×+=（2）压力表1811417 P=+σcon =×÷2×+=σcon =×÷2×+=σcon =×÷2×+=附件：液压式张拉机检定证书。