龙门架受力结构检算
龙门吊受力计算书
国道314线库车至阿克苏高速公路QLM2X65t-45m-14m 龙门吊受力计算书中国交通建设库车至阿克苏高速公路建设指挥部四分指挥部QLM2X65t-28m-14m 龙门吊受力计算书一、 龙门架平面内力计算：本龙门吊采用两个刚性支腿进行支承，将龙门架当做平面钢架计算。
龙门架的受力计算必须考虑两种受力状态：一种是当起重机处于运动状态时，车轮垂直于轨道方向的滑动阻力很小，这时认为其水平推力为零，龙门架为静定结构，受力简图如下：（图a ）(图a) (图b)第二种情况是当龙门起重机打车不工作时，龙门架处于静止状态，车轮垂直于轨道方向的滑动阻力较大（水平推力），这时可把龙门架视为一次超静定机构（图b ）当计算主梁内力时，取图a ，当计算支腿内力时取图b ，这是因为采用一次超静定结构计算简图时，钢架在垂直、荷载作用下，支座处将产生水平推力，由于水平推力的出现使主梁减载，使支腿加载。
1、主梁垂直平面内的受力计算：（1） 负载引起的内力（受力图如图c,主梁弯矩图如图d ）V BV A45m38m 38m 45m（图c ）P=G 自+G 起=60KN+650KN=710KN （图d ）由于起升速度很低，为0.9m/min ，所以可以不考虑起升加速度的影响。
当跨度为36m 时m KN L L P M ⋅=⨯=-=24852/77102/)(11max主梁承受的剪力为Q=710KN 当荷载如a（2）主梁均布自重引起的内力：主梁均布自重引起的弯矩图如图fL G L L G qL M ⨯⨯=⨯⨯==-主主8/11/8/18/12122max 当L=45m ，L1=50.6m 时， 主梁自重G 主=50.6t ，q=0.1t/mm KN L q M ⋅=⨯⨯=25.25318/122max主梁在垂直平面内主要验算两个危险截面，一是主梁两天车间（图f ）的弯矩，二是支座附近的剪力。
242748.12:10[866962.21:16[cm A cm I cm A a y ===MPaMPa W M cm y I W cmy cm I M y y y 157][46.1132/6.22105/74.1503332200m KN 25.50163max 4=<======⋅=σσ总总所以主梁受弯满足要求。
龙门架计算说明书
龙门架计算说明书
一、横梁计算
对本龙门架进行如下简化计算，横梁拟用简支梁进行计算，脚架按受压格构柱进行计算、斜撑起稳定作用不做受力计算。
1、荷载计算
横梁自重：q =42.03Kg/m(已考虑动荷载系统)
无车自重：P1=80Kg
横担自重：P2Kg
集中荷载：P =（P1+ P2）*1.2=（80+78）*1.2=158Kg
2、计算简图（横梁）
P =158Kg P =158Kg
A C B
L1=1m L2=2.8m L1=1m
L=
3、内力计算
（1）最大弯矩
当集中荷载作用于横梁的跨中位置，产生跨中最大弯矩，此时A、B支点也产生最大的负弯矩。
其中：
R A=R B=q*L/2 =42.03*7.6/2+
下弦弯矩：M A=M B=12q* L12=12*42.03*12=
上弦弯矩：M c= R A*L2 - 12q(L1+ L2）- 158*18.5=4450
下弦弯矩：M Amax= M Bmax4
上弦弯矩：M Cmax=4450*1.5=6675
（2）最大支点应力计算：
当集中荷载作用在距离支点1.5m时，该支点的应力最大
P =158Kg
L1=1m L3=4.1m L4=1.5m L1=1m
L
由∑MA=0则R B-42.03*7.6*3.8-158*4.1=0
R B
V Bmax=
拉应力满足要求，剪力较小完全满足要求。
根据以上验算，本龙门架横梁采用25mm工字钢、跨度7.6m，其承载力能满足吊袋4.4T钢筋混凝土管的施工要求。
35m预应力T梁预制场出坑龙门架受力分析
35m 预应力T 梁预制场出坑龙门架受力分析一、结构：龙门架采用公路贝雷片拼装由6排（榀）组组成，通过受力分析，必要时设加强弦杆增强计算尺寸，净宽L=21m ，高度h=6.0m 。
1、横梁与竖梁间节点以三角形连结，形成固结的刚架结构，连接杆件同贝雷片型刚尺寸。
2、龙门架稳定由两端用角钢100×12（120×10）制成的斜撑支撑连结。
排之间片片以支撑架横向联结构成整体，并具有一定刚度。
最大跨度m m L 302075.02m ax =⨯⨯=mm L m m L mm L 24206.02182045.02222055.02=⨯⨯==⨯⨯==⨯⨯=贝雷片龙门架稳定检查及设置 一、资料：1、龙门架结构 详见结构图mTq T p mT m T q T p mT 603.0;5635505.0;4330=-=-=-=-静载活载梁荷重静载活载梁荷重2、贝雷片力学指标)()))(101.22102505002505001254440mmNMpa E mmcmI =⨯=⨯==弹性模量一片惯矩3、验算龙门架横梁的挠度：简化按 ① 简支梁计算。
② 固端梁分析因缺刚架挠度计算资料，拟用固端梁挠度计算公式。
③钢结构由活静荷载所引起的竖向挠度JTJ025-86《钢构桥规》规定竖向挠度容许值；简支或连续桁架为[]为计算跨径-=L Lf 80014、横向刚度和稳定钢梁结构应具有必要横向刚度，一般跨长不宜超过主桥（主梁）中距20倍；施工时应保证横向和纵向倾覆稳定性，系数不小于1.3。
二、35mT 梁 取用6排贝雷片拼装 1、m h m l 0.6,240==时，竖向挠度计算： 1)、集中荷重：简支梁：不可取⎪⎪⎪⎭⎪⎪⎪⎬⎫=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=cm mm N EI pef 22.10325050010101.24810)24(560002.102310250500101.248)1012456000034856345333m ax固端梁：cmEI pef p 55.2325050010101.219210)24(5600031925633=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=2）均布荷重：简支梁：cm mkgEI lq f 65.1325050010101.2384103)24(24603533845564m ax =⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯-=固端梁：cmEI qlf 33.0325050010101.238410)24(2460333845634=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=中3）活静综合挠度[]()[]()对是否设预拱度规定若符合静活cm l f cm f cm l f cmf f f 5.12400160011600188.2324008001800188.233.055.2=⨯=⨯=≥≥=⨯=⨯==+=+=∴三、30mT 梁 取用4排贝雷片拼装 1、竖向挠计算时m h m l 6210==1）集中荷载： 固端梁cmEI plf 97.12250500101.219210)21(4300021925633=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=中2）均布荷重： 固端梁：cmEI lq f 243.0225050010101.238410)21(2150523845634=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯-=中3）活静综合挠度[]()[]()对预拱度设置要求若符合静活cm l f cm f cm l f cmf f f 31.121001600116001213.2625.2210080018001213.2243.097.1=⨯=⨯==〉=⨯=⨯==+=+=∴四、龙门架跨度分析《规范》规定跨长为边梁中距的20倍 1、6排行间布置：如图（一）所以边渠中距为 图（一）单位：cm 45 45 75 45 45 0.45×2=0.9m得：跨长0.9m ×20=18 m2、4排行间布置如图（二） 如图（二） 又知边梁中距为0.75m 得：跨长0.75×20=15m3、建议：龙门架跨长取用L=21m 为妥。
吊梁龙门架设计计算书(贝雷架)
龙门架设计计算书一.受力验算龙门架设计吊重为100T，龙门架为固定吊点形式。
龙门架设计宽度为34米，龙门架的高度设计为9米，横梁采用贝雷架架形式，立柱采用480*14的钢管，立柱斜撑采用219*12的钢管。
龙门架只对最不利部位进行验算。
(一)、荷载情况荷载图弯矩图3-3弯矩图2-2剪力图2-2剪力图3-3轴力图（1）横梁应力验算在P=1000KN 荷载作用下，由SAP2000计算出横梁应力，最不利位置在左边3.8米处。
最大弯矩：M max =5.94KN.m 最大剪力：Q max =70.1KN 最大轴力: N MAX =131KN 轴心受拉MPa mN N 4.511074.12210131A 243=⨯⨯⨯=- 抗弯强度验算MPa m N M 4.75104.3921094.5W 363=⨯⨯⨯=- б=[])16(2008.1264.514.75WMn MPa MPa M A N =<=+=+σ 抗弯强度满足要求 抗剪强度验算MPa MPa mm m N b I S Q 120][26.400106.0103.1982105.23101.70··48363=<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==--ττ抗剪强度满足要求 换算应力MPa 7.14426.4038.12632222=⨯+=+τσ<1.1[б]=220 MPa强度满足要求 刚度验算f max =69mm<L/400=3400/400=85mm 刚度满足要求。
（2）对端部处验算：贝雷架原有杆件不能满足要求，加工异型杆件，采用20的槽钢（16Mn ）最大弯矩：M max =60.9KN.m 最大剪力：Q max =176.9KN 最大轴力: N MAX =52.2KN 轴心受拉MPa mN N 1.91083.282102.52A 243=⨯⨯⨯=- 抗弯强度验算MPa mN M 1.171101782109.60W 363=⨯⨯⨯=- б=[])16(2001.1801.91.171WMn MPa MPa M A N =<=+=+σ 抗弯强度满足要求 抗剪强度验算MPa MPa mm m N b I S Q 120][9.10014.0104.17802107.104102.52··48363=<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==--ττ抗剪强度满足要求 换算应力MPa 1819.1031.18032222=⨯+=+τσ<1.1[б]=220 MPa强度满足要求（3）对分配梁进行验算：2根25B 型工字钢 最大弯矩：M max =116.3KN.m 最大剪力：Q max =609KN 抗弯强度验算MPa mN M 8.137102.4222103.116W 363=⨯⨯⨯=- [б]=140 MPa 抗弯强度满足要求 抗剪强度验算MPa MPa mm m N b I S Q 110][04.7102.010********.24610609··48363=<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==--ττ 抗剪强度满足要求 (4) 立柱验算最大轴力: N MAX =649KN 最大挠度：f max =2mm 回转半径： cm r 48.16= 长 细 比：6.5448.169000===r l λ 查表得构件纵向弯曲系数：φ＝0.854MPa MPa A N 18.145170854.0][7.311096.2041064943=⨯=<=⨯⨯=-σφ 整体稳定性能够保证刚度验算f max =2mm<L/600=9000/600=15mm刚度满足要求。
龙门吊基础基础验算
龙门吊轨道基础验算一、工况描述本工程采用双龙门吊进行吊梁施工，单片预制梁最自重95t，单个龙门吊自重25t，单个龙门吊横宽32m，单侧支退间距6.5m，单个轮箱轴距60cm，龙门吊轨道基础采用T形基础。
二、轨道基础受力分析T形基础所受地基土提供的反力为均布荷载为Q，所受龙门吊单个支腿的作用力为P，如果把T形基础看做T形连续梁，将整个力学模型竖向翻转180°，则龙门吊的支退相当于T形连续梁的支点，地基土的反力可以看做是连续梁受的均布荷载，并且随着支腿的作用力为P不断移动，T形连续梁的每个横断面都将陆续的经受最大弯矩Mmax的考验，因此可以按照T形连续梁进行基础配筋,其受力分析如下图：地基土提供反力 Q龙门吊轨道基础龙门吊支腿反力 P 6.5m龙门吊支腿反力 PM max M max三、龙门吊轨道基础结构形式根据以往的施工经验，我们针对本工程采用的龙门吊及地基土的形式配置如下基础，基础混凝土标号为C25，顶宽30cm，底宽120cm，高度60cm，沿纵向顶板配3根Φ16钢筋，底板配3根Φ16+4根Φ12钢筋，沿横向在底板配置Φ12钢筋，间距为20cm，沿竖矩形截面配置Φ8构造箍筋，间距为20cm。
见下图：四、龙门吊轨道基础受力验算1、纵向配筋验算①底板筋受力验算按照上述受力分析，基础底部所受最大弯矩为龙门吊支腿作用部位，龙门吊单个支腿轴距为60cm，根据基础高度下反45°，则基础底板最不利情况下的受压面积S=（0.6+0.6+0.6）×1.2=2.16m2。
龙门吊单个支腿提供的力F=(2×25+95)/8=18.125t，则最不利情况下地基承载力σ=F/S=18.125×10/2.16=83.91Kn，即为8.391t/m2，根据当地土质情况，进行适当夯实其地基承载力可以达到8t m2～10t/m2，故地基承载力满足要求。
FQ Mmax对最不利情况下的基础受力验算，即基础断成1.8m一节，支腿作用力有双支点变为单支点集中力，则最大弯矩Mmax=ql2/2，其中q=F/1.8=18.125/1.8=10.069t/m=100.69kN/m，l=1.8/2=0.9m，则Mmax=40.78 kN·m。
龙门架计算(35M)
龙门架计算书（35mT 梁龙门架）本龙门架横梁为6排双加强贝雷片组成，门架脚架由两根格构柱组成，门架采用两台电机驱动自行式移动系统。
对本门架进行如下简化计算，横梁拟用简支梁进行计算，脚架按受压格构柱进行计算，斜撑起稳定作用不作受力计算。
一、门架横梁计算 1、荷载计算横梁自重：m kg q /10272424654=÷= 天平及滑轮自重：kg P 9801= 35mT 梁自重（一半）：kg P 545602= 23（1l P M ==4111l P M =4122ql M =8123M =∑m kg M ⋅=⨯=5808983872655.1max(2)((V V P V =⎢⎣⎡=⎢⎣⎡=V 1max =46342840235706cm W =⨯⨯=考虑6排贝雷片荷载不均匀系数为0.922max 1507428409.010580898kw M =⨯⨯==σ剪力较小完全满足要求,计算略。
5、上弦杆受压局部稳定验算一片双加强贝雷上弦受压压力为kg N 76797248.251507=⨯⨯= 422067548.2526.3962cm I x =⨯⨯+⨯=296.50248.25cm A =⨯=()296.501.452.16.254I y =⨯++⨯=cm A I r x x 37.696.502067===cm AI r y y 80.596.501712===贝雷片横向每3.0M 设一支撑架，所以取cm lox cmloy 75300==x y y x x r loy r lox λλλ>======7.518.53008.1137.675由794.07.51==ϕλ查表得稳定系数y[]2/2450189896.50794.076797cm kg kg A N =<=⨯==σϕσ 横梁上弦压杆稳定符合要求 龙门架跨度23m 小于20×1.2=24m 6、横梁挠度计算取集中荷载作用于跨中进行计算 单片贝雷片惯性矩 4250500cm I = 弹性模量 26/101.2cm kg E ⨯=6片双加强贝雷惯性矩 4610006.325050012cm E ⨯=⨯= 按简支梁进行计算：（1）在集中力作用下（P 1+P 2）挠度cm EI Pl f 23.2101.2210503.148230055540486633=⨯⨯⨯⨯⨯⨯== （2）在均匀自重荷载作用下挠度以上挠度合计cm EI ql f 59.010503.1101.2384230027.105384566442=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==cm f f f 82.259.023.221=+=+=12V 1=M M M max Ⅰ25自重弯矩略横梁轴力 kg V N 724491.80cos 4585191.80cos 1=︒⨯=︒⋅= 最大剪力 kg Q 30183905526191.80sin 45851=⨯-︒⨯= 3、强度计算 ⑴弯应力222max /2100/16918.8021013582cm kg cm kg W M w <=⨯==σ⑵剪应力22/1250/7558.025230183cm kg cm kg d h Q <=⨯⨯=⋅≈τ ⑶正应力2/7551.4827244cm kg A N N =⨯==σ门架脚架横梁符合要求 ㈡脚架计算门架的脚架所受压力 N=45851kg 1．强度计算22/2100/1303797.8445851cm kg cm kg A N <=⨯==σ 符合要求2．整体稳定验算1'44⨯+I =I =I A x y x .8496.394⨯+⨯=I x 46148cm x =I取cm loy lox 750==79.846148⨯===A I i i xy x 572.13750====x y x i lox λλ 4402=⋅+==λλx A x x oy ox 根据ox λ818.0=ϕ 22/2100/159479.84818.045851cm kg f cm kg A N =<=⨯⨯==ϕσ 整体稳定符合要求。
龙门架风载作用下侧移验算
龙门架风载作用下侧移验算一、龙门架概述龙门架作为一种重要的建筑施工设备，广泛应用于桥梁、高速公路、高铁等领域。
其主要作用是支撑和传递施工过程中的各种荷载，确保工程的安全与稳定。
龙门架结构一般由立柱、横梁、支腿等部分组成，其在风载作用下的侧移验算至关重要。
二、风载作用下龙门架的侧移原理风载作用下，龙门架受到垂直于风向的力，导致结构产生侧移。
根据力学原理，侧移量与风速、风向、龙门架结构参数和土壤条件等因素有关。
为保证工程安全，需对龙门架进行侧移验算。
三、侧移验算方法1.计算风载：根据工程所在地的气象数据，统计多年平均风速和风向分布，计算风载。
2.确定结构参数：根据龙门架的设计图纸，选取合适的结构参数，如截面尺寸、材料等。
3.土壤条件分析：调查工程现场的土壤类型、密度、深度等，评估土壤对龙门架侧移的约束作用。
4.侧移计算：运用力学原理和数值模拟方法，计算龙门架在风载作用下的侧移量。
5.验算标准：根据国家相关规范，比较计算得到的侧移量与允许值，判断是否满足要求。
四、影响因素与应对措施1.风速：风速越大，龙门架侧移量越大。
在选址和设计阶段，应充分考虑气象条件，降低风载对龙门架的影响。
2.风向：风向对龙门架侧移的影响较大。
可采用风向玫瑰图分析多年风向分布，合理布置龙门架以减小风向影响。
3.结构参数：合理选择结构参数，如加大横梁截面、采用抗风性能好的材料等，提高龙门架抗风能力。
4.土壤条件：加强地基处理，提高土壤密度和承载力，减小土壤对龙门架侧移的约束作用。
五、结论与建议通过对龙门架风载作用下侧移验算的研究，可为工程设计和施工提供理论依据。
在实际工程中，应充分考虑风载、结构参数和土壤条件等因素，确保龙门架的安全稳定。
龙门架风载作用下侧移验算
龙门架风载作用下侧移验算【原创版】目录1.引言2.龙门架的定义和作用3.侧移验算的定义和重要性4.侧移验算的步骤和方法5.结论正文1.引言在建筑工程中，龙门架是一种常见的承重结构，它主要用于承受水平和垂直方向上的力和压力。
然而，在风载作用下，龙门架可能会发生侧移，这对工程安全造成潜在威胁。
因此，对龙门架进行风载作用下的侧移验算显得尤为重要。
2.龙门架的定义和作用龙门架，又称龙门桁架，是一种空间结构，由上、下弦杆和斜杆组成。
它主要用于承受水平和垂直方向上的力和压力，广泛应用于桥梁、塔架、输电铁塔等工程中。
3.侧移验算的定义和重要性侧移验算是指在风载作用下，对龙门架侧向位移进行计算和验证的过程。
这一步骤对于确保龙门架在风载作用下的稳定性和安全性至关重要。
如果龙门架在风载作用下侧移过大，可能导致整个结构的失稳，甚至发生倾覆，给工程带来严重后果。
4.侧移验算的步骤和方法侧移验算主要包括以下几个步骤：（1）确定计算模型：根据龙门架的实际结构和受力情况，建立合适的计算模型。
常用的模型包括简支梁模型、固定梁模型和连续梁模型等。
（2）选择计算方法：根据计算模型，选择相应的计算方法。
常用的方法包括弹性稳定计算法、屈曲理论计算法和有限元计算法等。
（3）确定风载参数：根据工程所在地的风气候条件，确定风载参数，如风速、风向和风压等。
（4）进行验算：根据风载参数和计算模型，应用相应的计算方法，对龙门架的侧移进行计算。
比较计算结果与设计要求或规范要求，判断龙门架在风载作用下是否满足稳定性和安全性要求。
5.结论侧移验算是确保龙门架在风载作用下稳定性和安全性的重要手段。
预制场龙门架受力计算
预应力砼空心板预制场龙门架计算一、龙门架受力计算(一)、梁的静力计算概况1、单跨梁形式：简支梁龙门架自重：230 KN；梁板自重（取26.12m梁）：20.42×26=530.92KN行走天车按每台重50 KN 计算2、计算模型基本参数：长L =22 m a=8 m3、集中力： P= (530.92+50)/2=290.46KN4、均布力(横梁自重)： q= 230/22=10.5KN计算简图如下：1、截面类型：（1）22a工字钢：A=42.1cm2，Ix= 3400cm4，Wx= 309cm3（2）25号槽钢：A=34.91cm2，Ix=3370cm4，Wx=270cm3（3）22号槽钢：A=31.84cm2，Ix= 2390cm4，Wx= 218cm3（4）16号槽钢：A=21.95cm2，Ix=866cm4，Wx= 108cm3（5）A3钢板1(1.5cm厚)：Ix=bh3/12=1.5×23.53/12=1622cm4，Wx= bh2/12=1.5×23.52/6=138cm3 A3钢板2(1.5cm厚)：Ix=bh3/12=22×1.53/12=4cm4，Wx= bh2/6=22×1.52/6=8cm3A3钢板3(1.5cm厚)：Ix=bh3/12=1.5×253/12=1953cm4，Wx= bh2/12=1.5×252/6=156cm3组合惯性矩I＝（3400+3370×2+2390×2+866×84×2+1622×2+4×2+1953×2）+1002×（42.1+34.91×2+31.84×2+1.5×23.5×2+22×1.5×2+1.5×25×2）＝4038566cm4组合截面模量W＝2I/h＝2×4038566/200＝40385.66cm3(四)、内力计算结果1、支点反力 RA = (290.46+230)/2=260.23 KN2、支点反力 RB = (290.46+230)/2=260.23 KN3、最大弯矩Mmax = (1/4)×PL+(qL2/8) =(1/4)×290.46×22+(10.5×222/8) =2232.78KN.M弯矩图M =1/4PLM =1/8qL 2(五)、强度及刚度验算结果1、弯曲正应力σmax = Mmax / Wx＝ 2232.78×10-3/（40385.66×10-6)=55.3MPa ＜170MPa4、支点最大剪力 Qmax= q ×L/2+P=10.5×22/2+290.46=405.96 KN3、最大挠度在集中力作用下P 挠度cm EI pl f 76.0403856610101.24822001046.2904825333=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==《路桥施工计算手册》 （2）在均匀自重荷载作用下挠度cm EI ql f 38.0403856610101.23842200105.10538452544=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯== 以上挠度合计0.76+0.38=1.14cm ＜2200/400=5.5 cm二、钢管压应力及稳定性验算支架采用标准钢管Φ220×8mm钢管横截面积为A ＝π×（222-20.42）/4＝53.281cm 2压应力σ＝N/A ＝（230+530.92/2+50）/8×103/(53.281×102)＝12.797MPa ＜〔σ0〕＝215MPa ，通过。
104龙门架设计验算全文1
16#槽钢
17.23kg/m
27m
465
6
底盘
4200
2
8400
7
平车
3500
4
14000
8
贝雷销子+保险插销
3
72
216
9
框架螺丝+螺帽
0.5
72
36
10
钢轨
43kg/m
160m
6880
其他
小计
42075
表2横梁材料数量统计表
编号
名称
单位
单位质量（kg）
数量（个）
1
贝雷
片
270
72
2
加强弦杆
支
80
边跨边梁
中跨边梁
边跨边梁
C50混凝土（ ）
12.4
13.76
35.41
36.39
普通钢筋（kg）
2280.8
2216.7
5651.6
5390.9
钢绞线（kg）
467.6
515.2
1086.6
1530.28
顶板束钢绞线（kg）
383.15
191.58
总重（t）
32.5
35.8
92.1
94.4
由上表可知跨径20m梁板相对重量较小，因此只选取跨径30m的边跨边梁进行计算。
15、龙门架应经过杭州市特种设备检验中心检验合格后方可使用。
16、龙门架所用材料均为公司仓库提供。为确保材料的强度、刚度达到设计要求，项目部在使用过程中还须加强保养。
17、项目部要落实龙门架使用及保养、检修等安全责任。
监督部门：项目部安全科
落实部门：项目部预制场
龙门架受力结构检算
南水北调中线京石段应急供水工程（北京段）西四环暗涵工程第三标段5#竖井龙门架检算书一、概述南水北调中线京石段应急供水工程（北京段）西四环暗涵工程施工第三标段竖井施工物料提升采用龙门架系统。
该龙门架采用型钢组装而成的整体框架结构。
（具体的结构形式及安装见图一），由于本结构为施工设计，为准确掌握该架体的性能，在其安装和使用之前对该龙门架施工设计进行受力检算。
二、检算内容主要检算内容包括“龙门架横梁结构、电动葫芦行走大梁、龙门架立柱”三个方面的内容。
对于该龙门架各检算部位受力状态取所有的电动葫芦满载，并且同时布置在结构受力最不利部位。
三、检算步骤（一）、龙门架横梁受力检算检算项目：受弯性能和受剪性能。
1、受力分析取如图示的受力结构进行计算，所取的该结构图式为最不稳定结构。
计算后作出横梁受力M图、Q图如图示。
M图80.4KN80.4KN所以，Mmax=105.525KN・MQmax=80.4KN2、结构材料性能检算施工设计采用A3钢，用一根I25a工字钢。
计算得到：A=48.5cm2,W=508cm3。
查材料力学得到A3钢容许抗弯强度[fw]=215MPa；容许抗剪强度[fv]=125MPa。
/v二N/A=80.4X103/4850=16.57MpaV[fv]（安全）/w=M/W=105.525KN・m/508cm3=207.7Mpa<[fw]（安全）经检算，该横梁的受力满足施工的安全要求。
由于受力分析所取的为最不利的受力结构，所以该龙门架的其他横梁可以满足施工的安全要求。
2、行走大梁检算A、内力计算取如图示的受力结构进行计算，所取的该结构图式为最不稳定结构。
计算后作出M 图、Q图如图示。
所以，Mmax=180.9KN•mQmax=80.4KNB、结构材料检算施工设计采用A3钢，用通长I40a的工字钢。
查材料力学得到A3钢容许抗弯强度[fw]=215MPa；容许抗剪强度[fv]=125MPa。
A=86.1cm2,W=1090cm3。
龙门架检算报告
物资设备队龙门架检算报告二〇一二年十一月龙门架检算报告一、检算依据（1）相关图纸和计算文件（2）《路桥施工计算手册》（3）中华人民共和国国家标准《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）二、检算内容和方法本检算内容如下:（1）对龙门架[10槽钢、I28a工字钢主梁强度、刚度检算；（2）对2[10槽钢立柱的强度及稳定性验算；（3）对纵向、横向主梁接头钢板Ф20㎜螺栓验算；（4）对I28a工字钢主梁焊缝计算。
三、龙门架计算参数1.承受荷载（数据按照物资设备队提供）龙门架自重: 15 KN；吊装构件最大自重: 17KN电葫芦的额定起重量3t, 满足吊装构件最大自重承载1.7t要求, 自重为2.5KN。
2、计算模型基本参数（数据按照物资设备队提供）:取行车梁的最大跨度为L =4.72 m 最大高度为a=2.616 m3.集中荷载:P=1.1× (17+2.5) =21.45 KN（考虑安全系数取1.1）N=P×1.4=30.03KN4.均布荷载(主梁自重): q1=1.2×0.44=0.528KN/m q2=1.2×0.2=0.24KN/m5.截面类型参数:（1）28a工字钢: A=55.37cm2, Ix=7115cm4 , Wx= 508.2cm3 （2）10号槽钢：A=12.74cm2, Ix=198.3cm4 , Wx=39.4cm3 四、I28工字钢横梁焊缝计算N ,=1.4× (17+2.5+0.44×4.72)=30.2 KN贴角焊缝: σ= 13.9MPa＜[ ]=85 MPa合格五、纵向、横向主梁接头钢板Ф20㎜螺栓验算1.钢板承受轴向拉力: N,=1.4× (17+2.5+0.44×4.72)=30.2 KN2、查《桥梁施工计算手册》P788：粗制螺栓剪应力为80MPa, 容许承压应力为170MPa, 容许拉应力为100MPa.(1)普通螺栓抗剪计算:KN d n N j j 27.50804202][4][2121=⨯⨯⨯==πτπ(2)普通螺栓承压计算:][][11e e d N δδ∑==20×16×170=54.4KN取(1)(2)两者较小值[N]min =50.27KN,则n 为:n=N/[N]max =30.2/50.27=0.6＜实际拼接板每侧选用4个螺栓钢板轴心受拉强度为:δo j nd A A -==260×16-2×(26-13)×16=3744㎜ 2jA N =δ=30.2×1000/3744=8.07 MPa ＜[σ]=140 MPa 最外边螺栓距离螺栓群重心最远, 因此该螺栓受力最不利, 得: yi=65㎜,Xi=160㎜72.231)6565(4)100160(4651601302.30)(22222222=+⨯++⨯⨯⨯⨯=+∑=ii ii m m y x Mr R KN nQ R Q ==30.2/8=3.78KN KN KN R R R R Q MY MX 72.5032.6)78.345.1(55.3)(2222max <=++=++=强度验算通过。
120T龙门吊条形混凝土基础检算书
附件 2：120T 龙门吊条形混凝土基础检算书一、120T 龙门吊条形混凝土基础受力检算 1、计算参数 根据龙门吊结构形式，每个轮子作用的钢轨长度保守计算按 1 米 计。
1 米长 50kg/m 钢轨底面积：0.132×1=0.132 m2 ，重量：50kg。
龙门吊自重为 75t，左右两侧各 2 个轮子，轮距为 5 米。
根据每片梁 197t 知，龙门吊单侧、单轮受力为 P1=197t÷2÷4× 1.015=24.99t；承受自重 P2=75t÷4=18.75t。
1 米范围内最大反力： 24.99+18.75+0.05=43.79T。
基础混凝土标号为 C25。
2、计算依据 混凝土结构设计规范（GB50010-2010）第 6.5 节：板受冲切承载 力计算中规定， 在局部荷载或集中反力作用下不配置箍筋或弯起钢筋 的板，其受冲切承载力应符合下列规定： r0Fl≤(0.7β hft+0.25σpc,m)η μ mh0 ，公式中：η ：应按下列两个公式计算，并取其中较小值: η 1=0.4+1.2/β s ；η 2=0.5+α s h0/4μ m ; Fl：局部荷载设计值或集中反向设计值； β h：截面高度影响系数：当 h≤800mm 时，取β h=1.0；当 h ≥2000mm 时，取β h=0.9；其间按线性内插法取用； ft：混凝土轴心抗拉强度设计值； σpc,m：临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值宜控制在1.0-3.5N/mm2范围内； μ m：临界截面的周长，距离局部荷载或集中反力作用面积周 边 h0/2 处板垂直截面的最不利周长； h0： 截面有效高度， 取两个配筋方向的截面有效高度的平均值； η 1：局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数； η 2：临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数；1β s：局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺 寸的比值，βs：不宜大于4；当βs＜2时，取βs=2； α s：板柱结构中柱类型的影响系数：对中柱，取α s=40；对边 柱，取α s=30；对角柱，取α s=20； 根据上述公式，假设龙门吊混凝土条形基础为无筋结构，混凝土 条形基础为混凝土板，根据龙门吊基础结构尺寸：地 坪 地 坪C20 混凝土基础 C20 混凝土基础 20cm 3:7土换填120t龙门吊基础断面图（1）、第一层基础宽400mm，高度300mm，得到系数值如下： β s： 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比 值：每个车轮轮压范围按1m长钢轨计，钢轨宽度0.132m,所以 1/0.132=7.58＞2，所以βs取值4；α s：按中柱计，取α s=40； h0：钢筋保护层厚度按 40mm 计，h0=（300-40）=260mm； μ m：其中，扩散角：tgθ =[（400-132）/2]/300=0.44，θ =24 ； 因此临界截面周长：2×[（400-132）/2+132+1000] =2532mm； η ：η 1=0.4+1.2/β s =0.4+1.2/4=0.7； η 2=0.5+α s h0/4μ m =0.5+40×260/（4×2532）=1.527 因此η=0.7； r0 ：取值 0.9； β h：h=300mm≤800mm,因此取值 1.0； ft：C25 混凝土轴心抗拉强度设计值：1.27N/mm2；。
龙门架风载作用下侧移验算
龙门架风载作用下侧移验算摘要：一、引言二、龙门架风载作用下侧移验算的背景和意义三、龙门架风载作用下侧移验算的方法1.计算模型2.风载荷的计算3.侧移力的计算4.验算步骤四、龙门架风载作用下侧移验算的案例分析1.工程概况2.计算结果3.分析与讨论五、结论正文：一、引言随着我国经济的快速发展，大型建筑工程日益增多，龙门架作为一种常用的建筑结构，在许多工程中发挥着重要作用。
然而，在强风作用下，龙门架可能会产生较大的侧移，对结构安全造成影响。
因此，对龙门架在风载作用下的侧移进行验算具有重要意义。
二、龙门架风载作用下侧移验算的背景和意义龙门架结构在风载作用下可能产生较大的侧移，侧移过大可能导致结构失稳、构件损坏等问题，影响工程安全。
因此，对龙门架风载作用下的侧移进行验算，以确保结构安全，是工程设计中不可忽视的问题。
三、龙门架风载作用下侧移验算的方法1.计算模型为了进行侧移验算，首先需要建立龙门架结构的计算模型，包括结构的几何尺寸、材料性能等参数。
2.风载荷的计算根据工程所在地的风速、风向等气象资料，计算出风载荷，进而确定风荷载对龙门架结构的作用效应。
3.侧移力的计算根据结构动力学原理，计算出风载荷作用下，龙门架结构产生的侧移力。
4.验算步骤根据国家相关规范和设计要求，对侧移力进行验算，判断是否满足设计要求。
四、龙门架风载作用下侧移验算的案例分析1.工程概况以某实际工程为例，介绍龙门架结构的基本参数和工程背景。
2.计算结果列举计算得到的龙门架在风载作用下的侧移力及其验算结果。
3.分析与讨论针对计算结果进行分析，讨论侧移力对结构安全的影响，以及可能的优化措施。
五、结论龙门架风载作用下的侧移验算对于确保工程安全具有重要意义。
通过合理的计算方法和验算步骤，可以评估龙门架结构在风载作用下的侧移性能，为工程设计提供依据。
龙门浮吊受力检算
龙门浮吊受力检算一、简算说明：龙门浮吊主要是为下钢套箱而设计，其中32#墩截面尺寸较大，现按32#墩进行受力计算。
32#墩钢套箱总重量约为：220吨左右，共设六个吊点，每个吊点按40吨进行受力计算。
1、龙门浮吊立柱采用万能杆件单拼，立柱高16米。
2、龙门浮吊横梁采用四排单层贝雷梁不加强结构，净跨28米。
3、水中平台横梁：选用28a工字钢，等间距200CM布设，净跨20米。
二、柱按压杆进行稳定性计算(见右上图示)查L125*125*10得A1=24.373CM2 I1=361.67CM4 Z0=3.45CM则有：A=4A1=4*24.373=97.492cm2I=4I1+4I2=4*361.7+4*24.373*(100-3.45) 2=910257.72cm4i x=(I/A)1/2=(910257.72/97.492)1/2=96.63cmλ=μL/I=0.5*1600/96.63=8.3查表得φ=0.98（按λ=20.0取值）σ=P/φA=40*103/(0.98*97.492)=419 kg/cm2<[σ]=1700kg/cm2结论：龙门立柱采用单拼，可以满足受力要求。
三、龙门横梁受力计算(见右下图示)1、查贝雷梁双排单层不加强结构得：W1=7157.1CM3 I1=500994.4CM4[M]=1576.4*2=3153KN.M则有：四排单层不加强结构几何特性为：W=7157.1*2=14314.2CM3I=500994.4*2=1001988.8CM42、贝雷梁弯矩计算：M=40*103*728=2.91*107 KG.CM=2.85*103 KN.M=2850 KN.MM=2850KN.M< [M]=1576.4*2=3153KN.M结论：横梁弯矩满足要求。
3、龙门横梁挠度计算：b=7.28m L=30m E=2.06*106kg/cm2I=1001988.8cm4f max=Pb(3L2-4b2)/48EI=40*103*728*(3*30002-4*7282)/(48*2.06*106*1001988.8)=7.3cm[f]= L/400=3400/400=8.5cmf max<[f] 挠度计算符合要求。
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南水北调中线京石段应急供水工程（北京段）西四环暗涵工程
第三标段5#竖井龙门架检算书
一、概述
南水北调中线京石段应急供水工程（北京段）西四环暗涵工程施工第三标段竖井施工物料提升采用龙门架系统。
该龙门架采用型钢组装而成的整体框架结构。
（具体的结构形式及安装见图一），由于本结构为施工设计，为准确掌握该架体的性能，在其安装和使用之前对该龙门架施工设计进行受力检算。
二、检算内容
主要检算内容包括“龙门架横梁结构、电动葫芦行走大梁、龙门架立柱”三个方面的内容。
对于该龙门架各检算部位受力状态取所有的电动葫芦满载，并且同时布置在结构受力最不利部位。
三、检算步骤
（一）、龙门架横梁受力检算
检算项目：受弯性能和受剪性能。
1、受力分析
取如图示的受力结构进行计算，所取的该结构图式为最不稳定结构。
计算后作出横梁受力M图、Q图如图示。
M图Q图
80.4KN
80.4KN
80.4KN
Qmax=80.4KN
2、结构材料性能检算
施工设计采用A3钢，用一根I25a 工字钢。
计算得到：
A=48.5cm 2, W=508cm 3。
查材料力学得到A3钢容许抗弯强度[fw]=215MPa ；容许抗剪强度[fv]=125MPa 。
ƒv=N/A=80.4×103/4850=16.57Mpa ＜[fv] （安全）
ƒw=M/W=105.525 KN ·m/508cm3=207.7 Mpa <[fw] (安全)
经检算，该横梁的受力满足施工的安全要求。
由于受力分析所取的为最不利的受力结构，所以该龙门架的其他横梁可以满足施工的安全要求。
2、行走大梁检算
A 、内力计算
取如图示的受力结构进行计算，所取的该结构图式为最不稳定结构。
计算后作出M 图、Q 图如图示。
M图
Q图80.4KN
80.4KN
Qmax=80.4KN
B 、结构材料检算
施工设计采用A3钢，用通长I40a 的工字钢。
查材料力学得到A3钢容许抗弯强度[fw]=215MPa ；容许抗剪强度[fv]=125MPa 。
A=86.1cm2, W=1090cm3。
ƒv=N/A=80.4×103/8610=9.34Mpa ＜[fv] （安全）
ƒw=M/W=226.125 KN ·m/1090cm3=165.96 Mpa <[fw] (安全)
经检算，该大梁的受力满足施工的安全要求。
由于受力分析所取的为最不利的受力结构，所以该龙门架的其他大梁可以满足施工的安全要求。
3、立柱检算
根据平面布置图，在中间的立柱受到的压力最大，以此作为受力分析的对象。
该立柱采用细长杆理论进行分析计算。
λ=lo/ί， ί = I/A ；对于该结构，lo=2.0，ί = 1/4 d12+ d12=74.2
得到：λ=2×8×
1000/74.2=215.63
符合欧拉公式的计算条件。
根据细长比和结构形式，查材料力学得到稳定系数154.0=ϕ。
设计施工采用φ219的A3螺旋钢管，材料的容许抗压强度fa=215MPa 。
利用欧拉公式计算，
KN N MAX 397.250154.06.7562215=⨯⨯=
Nmax=160.8＜250.397KN （安全）
经检算，该立柱的受力满足施工的安全要求。
四、结论
由于龙门架的各项受力分析所取的值均为最不利的受力，经检算该龙门架的各项受力满足要求。
所以，该龙门架满足承载力要求，可以使用。