衡重式挡土墙
衡重式路肩挡土墙
衡重式路肩挡土墙随着交通的发展，道路建设已经成为国家基础设施建设的重要组成部分。
而道路建设中的路肩挡土墙也越来越受到人们的重视。
在一些崎岖不平的路段，路肩挡土墙能够有效地保持道路的稳定性和安全性。
本文将介绍一种常用的路肩挡土墙：衡重式路肩挡土墙。
1. 什么是衡重式路肩挡土墙衡重式路肩挡土墙，是一种以物重平衡原理作为设计理念，进行建造的道路护栏挡土工程。
其具有结构简单，可靠性高，施工容易等特点，而且对周围环境的影响较小。
衡重式路肩挡土墙主体结构包括墙体、顶拱和重物，墙体为混凝土浇筑的挡土墙，顶拱为钢筋混凝土拱形构造，重物则是通过重力平衡来使得整个结构稳定。
此外，衡重式路肩挡土墙还可以根据实际需要增加倒车道和车主停车场等功能。
2. 衡重式路肩挡土墙的优势衡重式路肩挡土墙具有以下几个优势：（1）结构简单与其他类型的路肩挡土墙相比，衡重式路肩挡土墙结构较为简洁，只需要墙体、顶拱和重物三个主要部分。
在施工过程中也相对容易。
（2）维护方便衡重式路肩挡土墙中没有其他一些结构复杂的部分，如拉索、钢丝网等，维护起来更加容易。
（3）抗震性能好衡重式路肩挡土墙与其他类型的路肩挡土墙相比，在地震波动时更加稳定，因为其结构中添加了一些钢筋和混凝土，这些硬质材料能够有效地增强整个结构的抗震性能。
（4）防止沿路泥石流衡重式路肩挡土墙采用了物重平衡原理，并且支持面较大，可以有效地防止沿路的泥石流等灾害，保障路面的安全。
3. 衡重式路肩挡土墙的施工在实际施工中，衡重式路肩挡土墙的建造需要考虑很多因素。
（1）地基的处理首先需要对地基进行处理，保证建造的基础能够满足要求。
在某些土壤条件极差的地区，可能还需要改变基础结构或增加底架。
（2）墙体的浇筑墙体是整个路肩挡土墙的主要组成部分，需要采用抖振压实浇筑，能够保证墙体的密实度，防止墙体出现裂缝。
（3）顶拱的安装顶拱的安装需要仔细考虑其强度，在安装过程中要保证结构的垂直性。
同时，在顶拱与墙体接触处需要采用钢筋连接或者钢板焊接来加强连接。
衡重式挡土墙体积公式
衡重式挡土墙体积公式挡土墙是一种用于抵抗土体和水的压力，将土坡或者其他土体稳定在一定高度上的结构。
衡重式挡土墙是其中一种常见的挡土墙结构，它通过在土体后面设置一定的重物来抵抗土体的压力，从而达到稳定土坡的目的。
衡重式挡土墙的体积公式可以用来计算挡土墙所需的材料量。
该公式可以表示为：体积 = 底面积× 高度。
在挡土墙设计中，我们通常会通过计算挡土墙的体积来确定所需的材料数量，以及挡土墙的稳定性。
在计算挡土墙的体积时，首先需要确定挡土墙的底面积。
底面积是指挡土墙底部的水平投影面积，通常可以通过测量或计算得到。
底面积的计算可以根据挡土墙的形状采用不同的方法，比如矩形底面积计算公式为：底面积 = 长× 宽，梯形底面积计算公式为：底面积 = （上底 + 下底）× 高度 / 2。
需要确定挡土墙的高度。
挡土墙的高度是指挡土墙从地基或者地面起始点到顶部的垂直距离。
高度的确定通常根据工程设计要求来确定，也可以根据土体的稳定性要求来确定。
通过将底面积和高度代入衡重式挡土墙体积公式，可以计算出挡土墙的体积。
挡土墙的体积决定了所需的材料量，也是评估挡土墙稳定性的重要指标之一。
除了体积公式，衡重式挡土墙设计中还需要考虑其他因素，如土体的侧压力、衡重物的选取和布置、挡土墙的排水系统等。
这些因素都会对挡土墙的稳定性和功能产生影响。
在实际工程应用中，我们需要根据具体情况进行挡土墙的设计和计算。
根据工程要求和土体性质，选择合适的挡土墙类型和参数，确保挡土墙的稳定性和安全性。
衡重式挡土墙体积公式是计算挡土墙所需材料量的重要工具。
通过准确计算挡土墙的体积，可以有效控制工程成本，保证挡土墙的稳定性和安全性。
在实际工程中，需要综合考虑各种因素，进行合理设计和施工，以确保挡土墙的性能和功能得到最佳发挥。
衡重式挡土墙截面积计算公式
衡重式挡土墙截面积计算公式
衡重式挡土墙是在工程建设中常用的一种挡土结构，它可有效地
防止坡面的滑坡、塌方等危险情况，保障基础设施的安全运行。
而想
要计算出衡重式挡土墙的截面积，需要了解以下相关知识。
首先，要计算衡重式挡土墙截面积，需要知道挡土墙前后侧的土
压力。
在计算时，可以采用埋深为h的梯形分布式土压力公式：
p=K×γ×h/2 ，其中，p为土压力，K为土的墙前侧与后侧的土的重
心之间的几何系数，γ为土的单位重量。
其次，还需要知道墙的半锥形高度，这个指的是挡土墙下方视点
到墙顶的距离，即H1，而挡土墙半锥形高度的计算公式为H1=H×(1-
Sinα)/(1+Sinα)，其中α为挡土墙的前向倾角，H为挡土墙的高度。
最后，计算截面面积的公式为：A=H1×(b1+b2) /2 ，其中，b1和
b2分别为挡土墙上部截面的上下宽度。
因此，计算衡重式挡土墙的截面积需要涉及到土压力、墙的半锥
形高度以及上部截面宽度等参数的计算。
在实际应用中，需要根据具
体情况进行设计和计算，以保证工程的安全可靠。
同时，还需注意挡
土墙的建造、维护和管理，排除潜在的安全隐患，确保基础设施的顺
利稳定运行。
衡重式毛石混凝土挡土墙
衡重式挡土墙技术交底一、挡土墙形式本工程边坡DHN段、边坡OPQ段采用C20毛石混凝土衡重式挡土墙进行支挡，毛石强度不低于MU30，毛石掺量不超过30％,地面到顶面高度最高为13。
8米，基础埋深1。
5米左右，外侧为1:0。
05斜面，内侧呈1:0。
25斜坡形，顶宽及底宽根挡墙高度进行调整，基本形式见下面附图：衡重式毛石混凝土挡土墙基本断面形式二、挡土墙各分项工程的做法特点及要求挡土墙基础以中风化泥岩为基底持力层，嵌入中风化基岩不小于1.2m,承载力特征值≥1260kPa，基底摩擦系数u≥0.50；挡墙采用C20毛石砼，毛石强度不低于MU30,毛石掺量不超过30%.挡土墙设置PVC75泄水孔,距离2.0x2。
0m交错设置，最下排距离地面不低于0.4m.边坡横向15m设置变形缝,缝宽30mm,缝中填塞沥青麻丝。
三、主要施工方法1、挡土墙地基开挖挡土墙基础开挖:开挖时因场地狭窄且开挖深度较深，采用挖掘机进行开挖,自卸汽车运土,计及规范要求进行放坡，不允许偏陡，防止塌方或滑坡,保证施工边坡稳定.根据实际开挖情况，如遇不良地质情况，立即请设计、业主、监理等现场确定开挖边坡是否采取支护措施。
基坑开挖完成后，及时进行地基验槽，然后进行毛石混凝土挡墙的扩展基础施工。
2、模板工程2。
1、组成材料毛石混凝土挡土墙模板采用普通钢及木模板进行支撑,竖向背楞选用φ48×3.5钢管扣件支撑,间距300mm；横向背楞采用选用φ48×3。
5mm双钢管间距600mm,采用M14的对拉螺栓（两头焊接对拉片）间距600×600进行拉结；两侧采用双排脚手操作架,操作架立杆纵横向间距均为1200，大小横杆步距为1200，架体外侧设置水平杆支撑于桥台的钢筋混凝土柱子上，水平撑杆间距水平间距为1500，步距为1.2米，每隔三排立杆设一剪刀撑，保证架体稳定. 2。
2、斜率控制方法模板支设时采用上下定位的方式确定斜率,测量人员在垫层上弹出每段模板下口线，上口采用锤球吊点进行定位，为模板定位提供依据。
衡重式挡土墙施工方案(M7.5)
衡重式挡土墙施工方案一、工程概况此工程位于乌当区大桥寨污泥干化车间中其中一项子工程。
路基衡重式挡土墙，衡重式挡土墙墙高：4-7，采用M7.5砂浆砌片石，M10砂浆勾缝、抹面。
（一）机械安排：挖掘机 1台抽水泵 2台（二）测量、试验仪器安排：索佳全站仪 1台水准仪 1台砂浆试模 2套（三）施工工序施工工序：准备工作测量放样挖基清基础监理、地勘检验验收基础放样墙身放样基础回填墙体砌筑及排水孔设置墙背过滤层设置及回填土勾缝验收。
二、施工准备工作（一）施工准备1、熟悉招、投标文件，设计文件和有关规范。
2、勘察现场，修建施工临时设施，安装调试搅拌机，做好材料的储存和堆放，做好开工前的试验检测工作。
3、开工前，向监理工程师上报施工组织方案和开工报告，并严格按监理工程师批准后方案施工。
（二）材料准备石料：采用质地坚硬、均匀、不易风化的片石，片石中部厚度不应小于15cm,极限抗压强度不低于30Mpa.砂浆（1）砌筑砂浆类别、标号符合设计规定，砂浆标号为7.07×7.07×7.07cm3试件养护28天的抗压强度（单位为Mpa）。
（2）砂浆中所用水泥、砂、水等材料质量标准要符合砼工程相应材料质量标准。
砂应用中粗砂，当缺乏中砂及粗砂时，在适当增加水泥用量的基础上，也可采用细砂。
（3）砂浆的配合比由试验确定，可采用质量比或体积比。
（三）测量施工前，用全站仪放出基础开挖的大样，并用水准仪测量基坑开挖处的地面标高，基坑开挖到位后再放出基础的准确位置，待基础砌筑到位后放出墙身的位置。
并及时测量，控制墙身顶面的标高。
（四）挖基和排水施工前，根据测量放出的基础开挖边线，开挖边线要根据基础的开挖深度和土质情况确定放坡系数。
基础采用挖掘机进行开挖至离设计标高20-30cm，后改用人工进行清槽。
清槽后，用触探法进行地基承载力的检测。
检测合格后，迅速进行下一步工序施工，避免基底长时间暴露。
基坑大小要满足基础施工要求，在渗水时，根据基坑、排水设计和基础设计所需基坑大小而定，一般要比设计平面尺寸各边增宽50~100cm。
衡重式挡土墙计算书
衡重式挡土墙验算1、衡重式挡土墙结构参数：1.1、墙身尺寸:墙身总高: 14.300(m)上墙高: 5.880(m)墙顶宽: 1.350(m)台宽: 0.950(m)面坡倾斜坡度: 1:0.100上墙背坡倾斜坡度: 1:0.350下墙背坡倾斜坡度: 1:-0.250采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1: 0.950(m)墙趾台阶h1: 1.300(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率: 0.100:1下墙土压力计算方法: 力多边形法1.2、物理参数：圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.500砌体种类: 片石砌体砂浆标号: 10石料强度(MPa): 30墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 20.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 400.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.500地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)坡线土柱:坡面线段数: 2折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 0.000 0.000 02 20.500 0.000 0地面横坡角度: 20.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)2、衡重式挡土墙验算：2.1、第 1 种情况: 组合1组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.0002. 填土重力分项系数 = 1.0003. 填土侧压力分项系数 = 1.0004. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000[土压力计算] 计算高度为 14.3(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 27.500(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 27.750(度)Ea=109.695(kN) Ex=42.852(kN) Ey=100.979(kN) 作用点高度 Zy=1.333(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.499(度) 第1破裂角=27.500(度)Ea=93.897(kN) Ex=43.358(kN) Ey=83.287(kN) 作用点高度 Zy=1.333(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.982(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.982(度)Ea=142.902(kN) Ex=142.641(kN) Ey=8.634(kN) 作用点高度 Zy=2.696(m) 墙身截面积 = 27.181(m2) 重量 = 625.168 kN衡重台上填料重 = 60.713(kN) 重心坐标(2.010,-2.300)(相对于墙面坡上角点) (一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.500采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 5.711 (度)Wn = 682.477(kN) En = 109.972(kN) Wt = 68.248(kN) Et = 175.930(kN) 滑移力= 107.682(kN) 抗滑力= 396.225(kN)滑移验算满足: Kc = 3.680 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 331.134(kN) > 0.0地基土摩擦系数 = 0.500地基土层水平向: 滑移力= 186.000(kN) 抗滑力= 393.565(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 2.116 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 2.352 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 4.106 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 7.333 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 3.893 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 2.374 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 656.581(kN-m) 抗倾覆力矩= 2059.169(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 3.136 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 1065.872(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 792.450(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1402.588(kN-m) 基础底面宽度 B = 3.236 (m) 偏心距 e = -0.152(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.770(m)基底压应力: 趾部=175.814 踵部=314.023(kPa)最大应力与最小应力之比 = 175.814 / 314.023 = 0.560作用于基底的合力偏心距验算满足: e=-0.152 <= 0.167*3.236 = 0.539(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=175.814 <= 480.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=314.023 <= 520.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=244.918 <= 400.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 156.400 (kN)上墙墙背处的 Ex = 43.358 (kN)上墙墙背处的 Ey = 15.175 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 1.094 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 1.333 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 2.133 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.849(m)截面宽度 B = 2.600 (m) 偏心距 e1 = 0.451(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.451 <= 0.250*2.600 = 0.650(m) 截面上压应力: 面坡=134.658 背坡=-2.677(kPa)压应力验算满足: 计算值= 134.658 <= 800.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 2.677 <= 110.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -9.720 <= 80.000(kPa)斜截面剪应力检算斜剪应力验算满足: 计算值= 26.249 <= 80.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 171.575(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.735挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.600(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 0.999计算强度时:强度验算满足: 计算值= 171.575 <= 1322.991(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 171.575 <= 1322.064(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 26.650(m2) 重量 = 612.950 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.356 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 765.584(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1389.300(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.815(m)截面宽度 B = 3.300 (m) 偏心距 e1 = -0.165(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.165 <= 0.250*3.300 = 0.825(m)截面上压应力: 面坡=162.526 背坡=301.464(kPa)压应力验算满足: 计算值= 301.464 <= 800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -36.434 <= 80.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 765.584(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.971挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 3.300(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 0.963计算强度时:强度验算满足: 计算值= 765.584 <= 2219.380(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 765.584 <= 2136.944(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 9.300(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 27.500(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 27.750(度)Ea=109.695(kN) Ex=42.852(kN) Ey=100.979(kN) 作用点高度 Zy=1.333(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.499(度) 第1破裂角=27.500(度)Ea=93.897(kN) Ex=43.358(kN) Ey=83.287(kN) 作用点高度 Zy=1.333(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.715(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.715(度)Ea=110.716(kN) Ex=110.514(kN) Ey=6.689(kN) 作用点高度 Zy=2.298(m) [强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 24.303(m2) 重量 = 558.975 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.418 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 709.664(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=989.730(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.395(m)截面宽度 B = 2.905 (m) 偏心距 e1 = 0.058(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.058 <= 0.250*2.905 = 0.726(m)截面上压应力: 面坡=273.481 背坡=215.100(kPa)压应力验算满足: 计算值= 273.481 <= 800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -44.748 <= 80.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 709.664(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.995挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.905(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 0.958计算强度时:强度验算满足: 计算值= 709.664 <= 2002.590(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 709.664 <= 1918.465(kN)2.2、第 2 种情况: 组合2组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.0002. 填土重力分项系数 = 1.0003. 填土侧压力分项系数 = 1.0004. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000[土压力计算] 计算高度为 10.322(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 27.500(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 27.750(度)Ea=109.695(kN) Ex=42.852(kN) Ey=100.979(kN) 作用点高度 Zy=1.333(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.499(度) 第1破裂角=27.500(度)Ea=93.897(kN) Ex=43.358(kN) Ey=83.287(kN) 作用点高度 Zy=1.333(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.982(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.982(度)Ea=142.902(kN) Ex=142.641(kN) Ey=8.634(kN) 作用点高度 Zy=2.696(m) 墙身截面积 = 27.181(m2) 重量 = 625.168 kN衡重台上填料重 = 60.713(kN) 重心坐标(2.010,-2.300)(相对于墙面坡上角点) (一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.500采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 5.711 (度)Wn = 682.477(kN) En = 109.972(kN) Wt = 68.248(kN) Et = 175.930(kN) 滑移力= 107.682(kN) 抗滑力= 396.225(kN)滑移验算满足: Kc = 3.680 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 331.134(kN) > 0.0地基土摩擦系数 = 0.500地基土层水平向: 滑移力= 186.000(kN) 抗滑力= 393.565(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 2.116 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 2.352 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 4.106 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 7.333 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 3.893 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 2.374 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 656.581(kN-m) 抗倾覆力矩= 2059.169(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 3.136 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 1065.872(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 792.450(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1402.588(kN-m)基础底面宽度 B = 3.236 (m) 偏心距 e = -0.152(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.770(m)基底压应力: 趾部=175.814 踵部=314.023(kPa)最大应力与最小应力之比 = 175.814 / 314.023 = 0.560作用于基底的合力偏心距验算满足: e=-0.152 <= 0.167*3.236 = 0.539(m) 墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=175.814 <= 480.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=314.023 <= 520.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=244.918 <= 400.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 156.400 (kN)上墙墙背处的 Ex = 43.358 (kN)上墙墙背处的 Ey = 15.175 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 1.094 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 1.333 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 2.133 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.849(m)截面宽度 B = 2.600 (m) 偏心距 e1 = 0.451(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.451 <= 0.250*2.600 = 0.650(m)截面上压应力: 面坡=134.658 背坡=-2.677(kPa)压应力验算满足: 计算值= 134.658 <= 800.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 2.677 <= 110.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -9.720 <= 80.000(kPa)斜截面剪应力检算斜剪应力验算满足: 计算值= 26.249 <= 80.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 171.575(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.735挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.600(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 0.999计算强度时:强度验算满足: 计算值= 171.575 <= 1322.991(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 171.575 <= 1322.064(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 48.920(m2) 重量 =1124.70 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.356 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 1124.7kN 作用于墙趾下点的总弯矩=1389.300(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.815(m)截面宽度 B = 3.300 (m) 偏心距 e1 = -0.165(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.165 <= 0.250*3.300 = 0.825(m)截面上压应力: 面坡=162.526 背坡=301.464(kPa)压应力验算满足: 计算值= 301.464 <= 800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -36.434 <= 80.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 765.584(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.971挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 3.300(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 0.963计算强度时:强度验算满足: 计算值= 765.584 <= 2219.380(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 765.584 <= 2136.944(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 9.300(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 27.500(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 27.750(度)Ea=109.695(kN) Ex=42.852(kN) Ey=100.979(kN) 作用点高度 Zy=1.333(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.499(度) 第1破裂角=27.500(度)Ea=93.897(kN) Ex=43.358(kN) Ey=83.287(kN) 作用点高度 Zy=1.333(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.715(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.715(度)Ea=110.716(kN) Ex=110.514(kN) Ey=6.689(kN) 作用点高度 Zy=2.298(m) [强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 24.303(m2) 重量 = 558.975 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.418 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 709.664(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=989.730(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.395(m)截面宽度 B = 2.905 (m) 偏心距 e1 = 0.058(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.058 <= 0.250*2.905 = 0.726(m)截面上压应力: 面坡=273.481 背坡=215.100(kPa)压应力验算满足: 计算值= 273.481 <= 800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -44.748 <= 80.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 709.664(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.995挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.905(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 0.958计算强度时:强度验算满足: 计算值= 709.664 <= 2002.590(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 709.664 <= 1918.465(kN)2.3、第 3 种情况: 组合3组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.0002. 填土重力分项系数 = 1.0003. 填土侧压力分项系数 = 1.0004. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000[土压力计算] 计算高度为 10.322(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 27.500(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 27.750(度)Ea=109.695(kN) Ex=42.852(kN) Ey=100.979(kN) 作用点高度 Zy=1.333(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.499(度) 第1破裂角=27.500(度)Ea=93.897(kN) Ex=43.358(kN) Ey=83.287(kN) 作用点高度 Zy=1.333(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.982(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.982(度)Ea=142.902(kN) Ex=142.641(kN) Ey=8.634(kN) 作用点高度 Zy=2.696(m) 墙身截面积 = 27.181(m2) 重量 = 625.168 kN衡重台上填料重 = 60.713(kN) 重心坐标(2.010,-2.300)(相对于墙面坡上角点) (一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.500采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 5.711 (度)Wn = 682.477(kN) En = 109.972(kN) Wt = 68.248(kN) Et = 175.930(kN) 滑移力= 107.682(kN) 抗滑力= 396.225(kN)滑移验算满足: Kc = 3.680 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 331.134(kN) > 0.0地基土摩擦系数 = 0.500地基土层水平向: 滑移力= 186.000(kN) 抗滑力= 393.565(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 2.116 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 2.352 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 4.106 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 7.333 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 3.893 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 2.374 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 656.581(kN-m) 抗倾覆力矩= 2059.169(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 3.136 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 1065.872(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 792.450(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1402.588(kN-m) 基础底面宽度 B = 3.236 (m) 偏心距 e = -0.152(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.770(m)基底压应力: 趾部=175.814 踵部=314.023(kPa)最大应力与最小应力之比 = 175.814 / 314.023 = 0.560作用于基底的合力偏心距验算满足: e=-0.152 <= 0.167*3.236 = 0.539(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=175.814 <= 480.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=314.023 <= 520.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=244.918 <= 400.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 156.400 (kN)上墙墙背处的 Ex = 43.358 (kN)上墙墙背处的 Ey = 15.175 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 1.094 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 1.333 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 2.133 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.849(m)截面宽度 B = 2.600 (m) 偏心距 e1 = 0.451(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.451 <= 0.250*2.600 = 0.650(m) 截面上压应力: 面坡=134.658 背坡=-2.677(kPa)压应力验算满足: 计算值= 134.658 <= 800.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 2.677 <= 110.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -9.720 <= 80.000(kPa)斜截面剪应力检算斜剪应力验算满足: 计算值= 26.249 <= 80.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 171.575(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.735挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.600(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 0.999计算强度时:强度验算满足: 计算值= 171.575 <= 1322.991(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 171.575 <= 1322.064(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 26.650(m2) 重量 = 612.950 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.356 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 765.584(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1389.300(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.815(m)截面宽度 B = 3.300 (m) 偏心距 e1 = -0.165(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.165 <= 0.250*3.300 = 0.825(m)截面上压应力: 面坡=162.526 背坡=301.464(kPa)压应力验算满足: 计算值= 301.464 <= 800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -36.434 <= 80.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 765.584(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.971挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 3.300(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 0.963计算强度时:强度验算满足: 计算值= 765.584 <= 2219.380(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 765.584 <= 2136.944(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 9.300(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 27.500(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 27.750(度)Ea=109.695(kN) Ex=42.852(kN) Ey=100.979(kN) 作用点高度 Zy=1.333(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.499(度) 第1破裂角=27.500(度)Ea=93.897(kN) Ex=43.358(kN) Ey=83.287(kN) 作用点高度 Zy=1.333(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.715(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.715(度)Ea=110.716(kN) Ex=110.514(kN) Ey=6.689(kN) 作用点高度 Zy=2.298(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 24.303(m2) 重量 = 558.975 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.418 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 709.664(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=989.730(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.395(m)截面宽度 B = 2.905 (m) 偏心距 e1 = 0.058(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.058 <= 0.250*2.905 = 0.726(m)截面上压应力: 面坡=273.481 背坡=215.100(kPa)压应力验算满足: 计算值= 273.481 <= 800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -44.748 <= 80.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 709.664(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.995挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.905(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 0.958计算强度时:强度验算满足: 计算值= 709.664 <= 2002.590(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 709.664 <= 1918.465(kN)3、各组合最不利结果(一) 滑移验算安全系数最不利为：组合1(组合1)抗滑力 = 396.225(kN),滑移力 = 107.682(kN)。
衡重式挡土墙基底偏心距容许值
衡重式挡土墙基底偏心距容许值摘要：1.衡重式挡土墙的概念与结构2.衡重式挡土墙的基底偏心距3.基底偏心距对衡重式挡土墙的影响4.基底偏心距容许值的计算与验算5.解决基底偏心距验算不满足的问题正文：一、衡重式挡土墙的概念与结构衡重式挡土墙（balance weight retaining wall）是一种利用衡重台上部填土的重力和墙体重心后移而抵抗土体侧压力的挡土墙。
在挡土墙横断面中，与被支承土体直接接触的部位称为墙背；与墙背相对的、临空的部位称为墙面；与地基接触的墙脚称为基底。
二、衡重式挡土墙的基底偏心距基底偏心距是指挡土墙基底中心与墙面的垂直距离。
在设计衡重式挡土墙时，需要考虑基底偏心距对墙体稳定性的影响。
三、基底偏心距对衡重式挡土墙的影响基底偏心距过大会导致挡土墙的稳定性降低，可能引发墙体倾斜、开裂等问题。
因此，在设计过程中需要对基底偏心距进行合理的控制。
四、基底偏心距容许值的计算与验算基底偏心距容许值的计算需要考虑以下几个因素：土体的性质、挡土墙的高度、填土的重力等。
计算公式为：e = (F*L^2)/(8*G)，其中e 为基底偏心距容许值，F 为填土的重力，L 为挡土墙的高度，G 为土体的单位重量。
在实际工程中，还需要对基底偏心距进行验算，以确保挡土墙的稳定性。
验算方法为：计算作用于基底的合力偏心距，并与基底偏心距容许值进行比较。
五、解决基底偏心距验算不满足的问题如果基底偏心距验算不满足，可以采取以下措施解决：1.减小填土的重力：通过降低填土的高度或采用轻质土壤来减小填土的重力。
2.增加挡土墙的高度：在满足工程需求的前提下，可以适当增加挡土墙的高度，以提高基底偏心距容许值。
3.修改挡土墙的结构：可以考虑采用其他类型的挡土墙结构，如重力式挡土墙、锚杆式挡土墙等，以适应不同的工程条件。
衡重式挡土墙课程设计
衡重式挡土墙课程设计一、课程目标知识目标：1. 让学生掌握衡重式挡土墙的基本概念、构成原理及分类。
2. 了解衡重式挡土墙在设计过程中的关键参数和计算方法。
3. 掌握衡重式挡土墙的施工工艺及其在工程中的应用。
技能目标：1. 培养学生运用衡重式挡土墙设计原理，分析并解决实际工程问题的能力。
2. 学会使用相关软件或工具进行衡重式挡土墙的设计和计算。
3. 提高学生团队协作和沟通能力，能够就衡重式挡土墙设计方案进行讨论和改进。
情感态度价值观目标：1. 培养学生对土木工程专业的热爱和责任感，认识到衡重式挡土墙在工程中的重要性。
2. 树立正确的工程质量观念，注重施工安全，遵循职业道德。
3. 培养学生具备创新精神，敢于尝试新的设计方案和方法。
课程性质分析：本课程为土木工程专业的一门实践性较强的课程，旨在让学生掌握衡重式挡土墙的设计原理和施工技术。
学生特点分析：学生具备一定的土力学和结构力学基础，具有较强的学习能力和实践操作欲望。
教学要求：1. 结合教材，注重理论与实践相结合，提高学生的实际操作能力。
2. 采用案例分析、讨论等教学方法，激发学生的学习兴趣，培养其解决问题的能力。
3. 注重过程评价，关注学生的学习成果，及时给予反馈和指导。
二、教学内容1. 衡重式挡土墙基本概念：挡土墙的分类、衡重式挡土墙的定义及其结构特点。
参考教材章节：第二章第一节2. 衡重式挡土墙设计原理：土压力计算、稳定性分析、抗滑移和抗倾覆验算。
参考教材章节：第二章第二节3. 衡重式挡土墙设计方法：设计步骤、关键参数选取、计算公式及案例分析。
参考教材章节：第二章第三节4. 衡重式挡土墙施工技术：施工工艺流程、施工要点、质量控制及安全管理。
参考教材章节：第二章第四节5. 衡重式挡土墙在工程中的应用：实际工程案例介绍、设计及施工经验总结。
参考教材章节：第二章第五节6. 衡重式挡土墙设计软件应用：介绍相关软件，学会运用软件进行设计和计算。
参考教材章节：附录教学进度安排：第1周：挡土墙基本概念及分类第2周：衡重式挡土墙设计原理第3周：衡重式挡土墙设计方法第4周：衡重式挡土墙施工技术第5周：工程案例分析及经验总结第6周：设计软件应用与实践操作教学内容确保科学性和系统性，结合教材章节，注重理论与实践相结合，使学生全面掌握衡重式挡土墙的相关知识。
衡重式挡土墙施工方案
衡重式挡土墙施工方案衡重式挡土墙施工方案1. 引言衡重式挡土墙是一种常见的挡土结构，用于抵抗土体的压力并防止山体滑坡。
该施工方案旨在详细介绍衡重式挡土墙的施工步骤和注意事项。
2. 施工准备在开始衡重式挡土墙的施工之前，以下准备工作需要完成：- 完成设计图纸的审查和确认；- 确定施工地点，并进行现场勘测；- 配备必要的施工人员和设备；- 确保所需要的材料和物料充足。
3. 施工步骤3.1 准备基础在施工之前，需要进行基础的准备工作：1. 清理施工现场，确保施工区域干净整洁；2. 根据设计要求进行基底处理，包括清除无用杂质和坚实的打击。
3.2 安装基底横梁1. 在基础上按照设计要求设置基底横梁的布置位置；2. 使用起重设备将基底横梁逐一安装到位；3. 确保基底横梁的平直度和垂直度，进行调整修正。
3.3 钢筋的布置和连接1. 按照设计要求，在基底横梁上进行钢筋的布置；2. 确保钢筋的精确定位和定位，使用扎钢筋和焊接的方式进行连接。
3.4 安装挡土墙板1. 按照设计要求，在基底横梁和钢筋之间安装挡土墙板；2. 使用适当的连接件将挡土墙板固定在位置上，并确保板与板之间的连接坚固可靠。
3.5 填充填土1. 在完成挡土墙板的安装后，进行填充填土工作；2. 使用合适的工具进行填土，并在填土过程中逐层进行夯实。
3.6 完善细节1. 在完成填充填土后，对挡土墙进行细节处理；2. 确保挡土墙的外观整洁，并对连接件进行检查和修复。
4. 施工安全注意事项在衡重式挡土墙施工过程中，需要注意以下安全事项：- 组织施工人员佩戴个人防护装备，包括安全帽、手套和安全鞋；- 严格遵守安全操作规程，确保施工过程中的安全性；- 使用合适的工具和设备，防止发生意外事故；- 定期检查和维护施工设备，确保其正常运行。
5. 施工质量控制为了保证施工质量，需要注意以下控制措施：- 根据设计要求检查施工过程中的各个环节；- 完善施工记录，包括施工现场照片和材料使用情况等；- 对施工设备和材料进行定期检验和测试；- 进行施工过程中的质量抽查，并及时纠正存在的问题。
衡重式挡土墙
1、衡重式挡土墙------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身总高: 9.600(m)上墙高: 3.400(m)墙顶宽: 0.660(m)台宽: 1.500(m)面坡倾斜坡度: 1:0.150上墙背坡倾斜坡度: 1:0.200下墙背坡倾斜坡度: 1:-0.200采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1: 0.300(m)墙趾台阶h1: 0.500(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率: 0.200:1下墙土压力计算方法: 力多边形法物理参数：圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.500砌体种类: 片石砌体砂浆标号: 5石料强度(MPa): 30挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 500.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.500地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)坡线土柱:坡面线段数: 2折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 3.000 2.000 02 5.000 0.000 0地面横坡角度: 20.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)===================================================================== 组合1（仅取一种组合计算）=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 填土重力分项系数 = 1.000 √3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 10.242(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 31.060(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 32.720(度)Ea=148.041 Ex=56.254 Ey=136.937(kN) 作用点高度 Zy=1.260(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=17.542(度) 第1破裂角=31.060(度)Ea=102.147 Ex=62.124 Ey=81.085(kN) 作用点高度 Zy=1.465(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.222(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.222(度)Ea=201.028 Ex=199.855 Ey=21.676(kN) 作用点高度 Zy=2.979(m) 墙身截面积 = 25.299(m2) 重量 = 581.869 kN衡重台上填料重 = 90.539(kN) 重心坐标(1.649,-1.646)(相对于墙面坡上角点) (一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.500采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 11.310 (度)Wn = 659.350(kN) En = 152.144(kN) Wt = 131.870(kN) Et = 236.739(kN) 滑移力= 104.869(kN) 抗滑力= 405.747(kN)滑移验算满足: Kc = 3.869 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 353.905(kN) > 0.0地基土摩擦系数 = 0.500地基土层水平向: 滑移力= 261.979(kN) 抗滑力= 396.867(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 1.515 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 2.308 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 4.117 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 7.665 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 3.807 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 2.337 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 943.130(kN-m) 抗倾覆力矩= 2066.104(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.191 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 793.025(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 811.494(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1122.975(kN-m) 基础底面宽度 B = 3.275 (m) 偏心距 e = 0.254(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.384(m)基底压应力: 趾部=362.948 踵部=132.600(kPa)最大应力与最小应力之比 = 362.948 / 132.600 = 2.737作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.254 <= 0.167*3.275 = 0.546(m) 墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=362.948 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=132.600 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=247.774 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 98.141 (kN)上墙墙背处的 Ex = 62.124 (kN)上墙墙背处的 Ey = 12.425 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 0.889 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 1.465 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 1.557 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.141(m)截面宽度 B = 1.850 (m) 偏心距 e1 = 0.784(m)截面上偏心距验算不满足: e1= 0.784 > 0.250*1.850 = 0.463(m)截面上压应力: 面坡=211.665 背坡=-92.134(kPa)压应力验算满足: 计算值= 211.665 <= 800.000(kPa)拉应力验算不满足: 计算值= 92.134 > 80.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 9.674 <= 80.000(kPa)斜截面剪应力检算斜剪应力验算满足: 计算值= 41.598 <= 80.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 110.566(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.233挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.850(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.981计算强度时:强度验算满足: 计算值= 110.566 <= 298.521(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 110.566 <= 292.889(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 24.226(m2) 重量 = 557.198 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.313 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 750.498(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1106.215(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.474(m)截面宽度 B = 3.340 (m) 偏心距 e1 = 0.196(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.196 <= 0.250*3.340 = 0.835(m)截面上压应力: 面坡=303.826 背坡=145.574(kPa)压应力验算满足: 计算值= 303.826 <= 800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -11.443 <= 80.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 750.498(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.960挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 3.340(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.968计算强度时:强度验算满足: 计算值= 750.498 <= 2221.592(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 750.498 <= 2149.911(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 9.100(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 31.060(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 32.720(度)Ea=148.041 Ex=56.254 Ey=136.937(kN) 作用点高度 Zy=1.260(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=17.542(度) 第1破裂角=31.060(度)Ea=102.147 Ex=62.124 Ey=81.085(kN) 作用点高度 Zy=1.465(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.075(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.075(度)Ea=156.451 Ex=155.539 Ey=16.870(kN) 作用点高度 Zy=2.522(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 22.550(m2) 重量 = 518.644 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.358 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 707.137(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=830.127(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.174(m)截面宽度 B = 3.065 (m) 偏心距 e1 = 0.359(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.359 <= 0.250*3.065 = 0.766(m)截面上压应力: 面坡=392.661 背坡=68.767(kPa)压应力验算满足: 计算值= 392.661 <= 800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -21.270 <= 80.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 707.137(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.859挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 3.065(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.959计算强度时:强度验算满足: 计算值= 707.137 <= 1823.443(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 707.137 <= 1749.052(kN)=====================================================================。
衡重式挡土墙设计说明书
衡重式挡土墙设计一、衡重式挡土墙原始条件:地面横坡角度: 15.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 15.000(m)二、 车辆荷载换算()()210208.5211.875/8q KN m =-⨯-= 011.8750.625()19qh m γ=== 注：《公路挡土墙设计与施工技术细则》4.2.5规定当墙高H<=2.0m 时，车辆荷载q=20.0()2/KN m ； 当墙高H>=10.0m 时，车辆荷载q=10.0()2/KN m 三、上墙土压力计算及截面验算1）计算破裂角，判断是否出现第二破裂面01tan 1.533.69ββ==假想墙背倾角为111111tan 3.40.250.6tan 0.4263.423.10H d H ααα⋅+⨯+'==='=︒假设路堤墙第一破裂面交于荷载内()()()()11000sin cot tan 3.4sin 33.69cot 33.69tan 23.103.40.5551.50.4263.63h H m ββα'''=+=⨯+=⨯+=()()()()00000csc 2cot 23.63csc 7033.69cot 7033.695.43.63 1.0290.2445.40.936h Q H ϕβϕβ''=+-+=+-+=⨯+=1.11P ===()()()()()2222202200000000cos cot cot 2sin sin 22h cot cot sin 2cos 1tan cos 2cot sin h R P H h H H H pH h h h h d H H H ϕβϕϕβϕϕββββϕϕβϕβββ''+=+++⎧⎫⎡⎤''''---⎪⎪⎢⎥⎪⎪⎢⎥++-⎨⎬⎢⎥''+''⎛⎫''⎪⎪⎢⎥-+ ⎪⎪⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦⎩⎭()()()()200000200000000003.63cos 3533.69cot 35cot 7033.69 1.1129.16sin 35sin 7033.692 3.6313.18cot 33.69cot 33.6929.165.4sin 33.6929.161tan 3533.6920.625 3.6313.18cot 33.690.0935.4 5.4sin 33.69R +=++⨯+⨯⎡⎤---⎢⎢++⨯⎛⎫⎢-+ ⎪⎢⨯⎝⎭⎣()()()0002 1.11 5.4cos353.63cos 3533.697.26 1.50.452 1.52.9951.4280.24350.3670.6521 2.21 2.5647.4440.231 1.5 1.2120.0931.62⎧⎫⎪⎪⎥⎪⎪⎥⎪⎪⎥⎪⎪⎥⎨⎬⎦⎪⎪⎪⎪⨯⨯-⎪⎪+⎪⎪⎩⎭⎧⎫⎡⎤--⨯-⎪⎪⎢⎥=⨯-+⨯+⨯⨯-⎨⎬⎢⎥⎪⎪⨯-+⎢⎥⎣⎦⎩⎭=-111tan 0.9360.936 1.58tan 0.644,tan 2.516Q θθθ=-±=-±=-±==-得到0132.78θ=()()()()()()()()()0111010000101p cos tan cot 1tan tan sin 1.11 5.4cos35tan 33.69cot 3533.691tan 35tan 33.693.63sin3533.691.11 5.40.8190.3910.70.6673.630.9310.38433.6921.0312.66H h ϕαβϕβϕθϕβααα-=+--+⨯-=+--+⨯=-⨯-⨯=--=-=11αα'≤所以出现第二破裂面 验证假设是否正确：()()()()01111tan tan 3.420.686 3.40.42632.1530.5L H a H b m m θα'=++-=++⨯-=≥ 所以假设正确。
衡重式挡土墙计算
衡重式挡土墙计算衡重式挡土墙指的是利用衡重台上部填土的重力而墙体重心后移以抵抗土体侧压力的挡土墙。
衡重式挡土墙计算常用数据主要包括：圬工砌体容重、圬工之间摩擦系数、地基土摩擦系数、砌体种类等相关内容，其中各类型参考数值压力计算情况如下：土压力计算计算高度为10.242(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角=31.060(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角：32.720(度)Ea=148.041Ex=56.254Ey=136.937(kN)作用点高度Zy=1.260(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=17.542(度)第1破裂角=31.060(度)Ea=102.147Ex=62.124Ey=81.085(kN)作用点高度Zy=1.465(m)计算下墙土压力无荷载时的破裂角=34.222(度)按力多边形法计算得到:破裂角：34.222(度)Ea=201.028Ex=199.855Ey=21.676(kN)作用点高度Zy=2.979(m)墙身截面积=25.299(m2)重量=581.869kN衡重台上填料重=90.539(kN)重心坐标(1.649,-1.646)(相对于墙面坡上角点)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.500采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度=11.310(度)Wn=659.350(kN)En=152.144(kN)Wt=131.870(kN)Et=236.739(kN)滑移力=104.869(kN)抗滑力=405.747(kN)滑移验算满足:Kc=3.869>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=353.905(kN)>0.0地基土摩擦系数=0.500地基土层水平向:滑移力=261.979(kN)抗滑力=396.867(kN)地基土层水平向:滑移验算满足:Kc2=1.515>1.300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂Zw=2.308(m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂Zx=4.117(m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂Zy=7.665(m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂Zx3=3.807(m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂Zy3=2.337(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=943.130(kN-m)抗倾覆力矩=2066.104(kN-m) 倾覆验算满足:K0=2.191>1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=793.025(kN-m)>0.0。
衡重式挡土墙施工方案
衡重式挡土墙施工方案衡重式挡土墙是一种采用土工合成材料（如土工格栅、土工布等）与填土结合构成的挡土墙。
其特点是施工简便、材料费用低廉、抗震性能好、自然环保等，广泛应用于道路、铁路、水利、市政工程等方面。
下面是衡重式挡土墙施工方案，主要包括设计、施工准备、挡土墙材料的准备、施工工艺流程等方面。
一、设计根据实际情况，确定挡土墙的高度、长度、坡度、顶宽、底宽等参数，进行结构设计和稳定性分析，制定具体的施工方案。
二、施工准备1. 现场清理：清理挡土墙的施工场地，清除杂草、杂物、石块等，保证施工场地平整干净。
2. 建立施工标志：在施工现场设置标志，标明挡土墙的位置、高度、长度和坡度等参数。
3. 设置围挡和洒水设备：在施工现场设置围挡和洒水设备，保持施工现场的整洁和湿度。
4. 准备施工设备：准备所需的施工设备，包括挖掘机、装载机、压路机、混凝土搅拌机、削平机等。
5. 运输和存储材料：运输和存储挡土墙所需的材料，包括土工合成材料、填土、石头等。
6. 安全措施：制定安全施工措施，确保施工现场的安全。
三、挡土墙材料的准备1. 土工合成材料：土工合成材料是构成挡土墙的主要材料，应选择高质量的土工合成材料，并按照设计要求进行预制成型。
2. 填土：填土是挡土墙的重要组成部分，应选择土质疏松、排水性能好的填土，并按照设计要求进行分层填充。
3. 石头：在挡土墙的顶部和底部应设置石条条带，增强挡土墙的整体稳定性。
四、施工工艺流程1. 挖掘基坑：按照设计要求，挖掘清理基坑，并进行压实处理。
2. 安装土工合成材料：将土工合成材料根据设计要求进行预制成型，然后安装到基坑内，并进行拉紧和固定。
3. 分层填土：按照设计要求，将填土进行分层填充，每层填土厚度应不超过30厘米，并进行压实。
4. 安装石条条带：在挡土墙的顶部和底部应分别安装石条条带，每层石条之间间隔不超过10厘米，增强挡土墙的稳定性。
5. 填充石子：在挡土墙的上部和下部填充石子，增强挡土墙的整体稳定性。
衡重式挡土墙基底偏心距容许值
衡重式挡土墙基底偏心距容许值1. 引言衡重式挡土墙是一种常见的土木工程结构，广泛应用于道路、铁路、水利等领域。
在设计和施工过程中，需要考虑挡土墙的基底偏心距容许值，以确保结构的稳定性和安全性。
本文将详细介绍衡重式挡土墙基底偏心距容许值的相关概念、计算方法以及影响因素。
2. 概念解析2.1 衡重式挡土墙衡重式挡土墙是一种以自重为主要抗倾覆力的挡土结构，其特点是基底宽度较大，重心位于基底内部。
通过合理设计挡土墙的基底尺寸和材料选择，可以确保结构的稳定性和安全性。
2.2 基底偏心距基底偏心距是指挡土墙基底重心与基底中心线之间的水平距离。
基底偏心距的大小直接影响挡土墙的倾覆稳定性，因此需要进行合理的计算和控制。
2.3 容许值容许值是指在一定的设计要求下，允许出现的最大偏差或误差范围。
在衡重式挡土墙的设计中，基底偏心距容许值是指在保证结构稳定的前提下，允许基底偏心距的最大值。
3. 计算方法衡重式挡土墙基底偏心距容许值的计算通常基于以下几个步骤：3.1 确定挡土墙的倾覆稳定系数挡土墙的倾覆稳定系数是指挡土墙抗倾覆能力与倾覆力矩之间的比值。
根据挡土墙的几何形状、材料特性和荷载条件，可以计算出倾覆稳定系数。
3.2 确定基底的摩擦系数基底的摩擦系数是指挡土墙基底与地基之间的摩擦阻力与垂直力之间的比值。
根据地基土壤的特性和实测数据，可以确定基底的摩擦系数。
3.3 计算基底偏心距容许值基于挡土墙的倾覆稳定系数和基底的摩擦系数，可以计算出基底偏心距容许值。
容许值的大小取决于设计要求和安全系数，一般需要满足结构的稳定性和安全性要求。
4. 影响因素衡重式挡土墙基底偏心距容许值的大小受多种因素的影响，包括但不限于以下几个方面：4.1 挡土墙的几何形状挡土墙的几何形状直接影响其倾覆稳定性和基底偏心距容许值。
较高的挡土墙和较小的基底宽度会导致较大的基底偏心距容许值，而较低的挡土墙和较大的基底宽度会导致较小的基底偏心距容许值。
4.2 地基土壤的特性地基土壤的特性对基底的摩擦系数和基底偏心距容许值有重要影响。
衡重式挡土墙高度介于表格之间
衡重式挡土墙高度介于表格之间
挡土墙是一种普遍应用于各类建筑中的重要建筑元素。
来自唐代的挡土墙就是一个典型的例子，它由设计精良、外墙洁净、内部结构雕刻精细、边角稳定强度高的石头组成，几乎能够抵御任何重创。
随着建筑技术的发展，出现了新型的平衡重式挡土墙，它的结构更加稳固，兼具强度和耐久性的特点。
平衡重式挡土墙的高度一般在表格所规定的范围内，垂直突出高度为1.1米，垂直突出距离不低于3米，最大高度不得超过8米，最大宽度不得超过4米，高度和宽度可以按照规定进行连接。
除此之外，作为重式建筑特性，平衡重式挡土墙还具有优异的防冲击性和抗空气动力力学性能，抗震系数较高，为人们提供安全和稳定的建筑环境。
此外，平衡重式挡土墙的施工十分方便，工程师可以根据挡土墙的大小和设计图纸来安排好施工，施工时主导结构可采用钢筋混凝土、钢筋混凝土板及现浇抗震凝土复合成型等方式，可以在短时间内按照建筑设计要求完成施工。
总而言之，平衡重式挡土墙是建筑建设中一种重要而又贴近实践的建筑元素，利用其中高度、宽度、抗震和耐久性等优点，可以有效地抵抗自然灾害和基坑支护等建筑风险，为建筑群的安全和可持续性提供了可靠的保障。
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3.2 衡重式挡土墙的布置 挡土墙的布置也是挡土墙设计的一个重要内容，包括挡土墙位置的选定、挡土墙的纵向布置、横向布置与平面布置，通常在路基断面图和墙址纵断面上进行。布置前，应现场核对路基横断面图，不满足要求时应补测，并测绘墙址处的纵断面图，收集墙址的地质和水文资料。
4 挡土墙位置的选定
4.2 横向布置 横向布置选择在墙高最大处、墙身断面或基础形式有变异处以及其它必须桩号的横断面图上进行。根据墙型、墙高、地基及填土的物理力学指标等设计资料，进行挡土墙设计或套用标准图，确定墙身断面、基础形式和埋置深度，布置排水设施等，并绘制挡土墙横断面图。
4.3 平面布置 对于个别复杂的挡土墙，如高、长的沿河挡土墙和曲线挡土墙，除纵横向布置外，还应进行平面布置，绘制平面图，标明挡土墙与路线的平面位置及附近地貌和地物等情况，特别是与挡墙有干扰的建筑物的情况。沿河挡土墙还应绘出河道及水流方向、其他防护与加固工程等。
关键词：衡重式挡土墙；结构；设计；材料选择
1 土压力计算中等效内摩擦角的问题
在土压力的计算中，一般只考虑主动土压力。设计计算时一般使用库仑主动土压力公式计算，但是库仑理论假定墙后填土为砂性土（即c＝0），当墙后填土为粘性土时，一般采用等效内摩擦角?准0，通常取?准0=35°。等效内摩擦角的确定可以采用三种不同的等效条件进行折算：①抗剪强度相等的条件；②朗肯总土压力相等的条件；③朗肯土压力对趾部力矩相等。这三种方法的计算结果都表明?准0随挡土墙高度的增大而减小，如不考虑这种减少的影响，对高挡土墙的设计是偏不安全的。使用等效内摩擦角的方法对填土高度6～8m时较为合适，用此角度计算高墙或低墙土压力时则产生低墙偏大，高墙偏小的缺陷，依据它所设计出的挡土墙截面则低墙保守，高墙危险。
3 浸水条件下衡重式挡土墙的设计
3.1 衡重式挡土墙的结构形式 衡重式挡土墙的优点在于利用衡重台上部填土的土压力作用和全墙重心的后移来增加墙身的稳定，减小断面尺寸；它的墙面陡直，下墙墙背仰斜，可大大降低墙高，减少基础的开挖量。适用于山区、地面横坡陡的路肩墙，也可用于路堑墙（上墙可用于拦挡落石）或路堤墙。一般在设置重力式挡土墙墙高超过8～10m时，就可以考虑采用衡重式挡土墙。其中有卸荷板式衡重式挡土墙。卸荷板又称减压板，它的作用是增加挡土墙的抗滑移稳定性，它的位置根据计算来确定；为桩墙结构的形式，在挡土墙基础不能满足要求或墙身要求太高时，可以采用此结构形式。衡重式挡土墙的断面尺寸一般为：上墙与下墙的比例为4:6，衡重台宽度为墙高的0.25~0.35倍，墙顶取0.3~0.6m，胸坡坡度采用1:0.05，上墙俯斜坡度1:0.25~1:0.45，下墙仰斜坡度为1:0.25~1:0.30。墙面一般为直线形，其坡度应与墙背坡度相协调。同时还应考虑墙趾处的地面横坡，在地面横向倾斜时，墙面坡度影响挡土墙的高度，横向坡度愈大影响愈大。因此地面横坡较陡时墙时也可采用直立；地面横坡平缓时，墙面可适当放缓，但一般不缓于1:0.35。在设计挡土墙时，断面形式不宜变化过多，以免造成施工困难，并且应当注意不影响挡土墙的外观。为增加挡土墙的抗滑移稳定，当基础浸水时基底逆坡可以设置为0.05:1，而在岩石基底或不浸水条件下基底逆坡取0.07:1。
摘要：衡重式挡土墙的常规设计需要经过反复的验算才能满足安全性与经济性的要求，这样就需要花费大量的时间和人力，设计过程还不能充分的考虑影响衡重式挡土墙设计的诸多因素，也就不能保证得出的设计结果是衡重式挡土墙设计的最优解。因此，对衡重式挡土墙的设计进行优化，得到满足各种条件的全局最优解，就显得比较重要。
通过分析三种等效内摩擦角算法，从中选择一种较为合理而又简便的等效内摩擦角的折算方法，便于直接采用库仑理论及其计算公式设计高挡土墙，即先按朗肯总土压力相等的条件折算等效内摩擦角，再用库仑理论及其计算公式计算土压力。
2 软土地基中衡重式挡土墙的结构
地基承载力验算是挡土墙设计中的必须内容。在软土地基中修筑衡重式挡土墙时，其结构形式与地基承载力有着直接的关系。通过改变挡土墙结构（譬如，适当加宽挡土墙底宽），同时采用适当的方法对地基进行加固处理，就可以使地基满足衡重式挡土墙修筑的要求。在鹤大线黑石礁至河口段（华录配套公路工程）一级公路的改扩建工程中，通过改变挡墙结构（基底加宽15cm，外墙坡由1：0.05改为1:0.1）和用砂砾垫层加固地基的办法进行衡重式挡土墙修建，这样既节省了挖方和填方量，又缩短了工期。挡墙底面加宽时，需考虑以下事项：①基础从哪边加宽、要视墙后不同的填筑材料及计算的偏心距而定，偏心距越小越好，出现负偏心距更利于结构的稳定。②基础加宽多少，要根据基础所用不同材料、控制其扩散角在30～40°为宜。③加宽后，基础与墙身联结的变截面处最好砌成弧形，以防应力集中产生断裂现象。