承台配筋计算
承台计算书(桩加防水板)
承台计算书单桩竖向承载力设计值为1190kN ，承台混凝土强度等级为C35，f t =1.57N/mm 2, f c =16.7N/mm 2,承台钢筋选用HRB400，承台底最小配筋率取0.15%，承台底保护层厚为100mm ，桩截面尺寸为400mm ×400mm ，内径为240mm 。
一、防水板荷载计算：1、200厚防水板建筑面层重量q a 0.2×20=42、450厚防水板自重q s 0.45×25=11.253、顶标高为-3.7m 部位防水板的水浮力q w1 [-0.75-(-3.7-0.45)]×10=344、顶标高为-4.3m 部位防水板的水浮力q w2 [-0.75-(-4.3-0.45)]×10=40 二、CT2计算：该承台平面尺寸为2200×2200，高取1200；柱截面尺寸取a ×b=600×600；取该处L x 取8.4米，L y 取6米,偏于安全；该承台顶X 向有混凝土墙体，故取Y 向配筋计算结果作为X 、Y 向配筋依据。
1、由防水板抵抗水浮力引起的弯矩计算： 该处防水板荷载设计值为：q wj =1.4q w1-（q a +q s ）=1.4×34-（4+11.25） =32.35，取q wj =36千牛/平方米沿该承台周边均匀分布的等效线荷载设计值为：q e =q wj (L x L y -a x a y )/2(a x +a y )=36(8.4×6-2.2×2.2)/2(2.2+2.2) =186.4千牛/米沿该承台边缘均匀分布的线弯矩设计值为：m e ≈kq wj L x L ya=y x a a=2200取L=L x =8400，偏于安全。
a/L=0.26根据下表：注：该表摘自由中国建筑工业出版社出版的《建筑地基基础设计方法及实例分析》表4.3.2K取0.0718me=130.3千牛.米/米由防水板抵抗水浮力引起的弯矩：M y1=ax[0.5qe(ay-a)+me]=2.2[0.5×186.4(2.2-0.6)+130.3] =614.8千牛.米2、考虑防水板时，最大单桩反力设计值为：Ni=1.2×1190-186.4×2.2×4/4=1018千牛，偏于安全。
桩承台最小配筋率
桩承台最小配筋率桩承台是桥梁工程中不可或缺的重要构件，其中的最小配筋率是指在桩承台的设计中，所需的最低钢筋配筋率。
为了确保桩承台结构的稳定性和承载能力，必须严格按照规范要求进行配筋设计。
一、桩承台结构简介桩承台作为桥梁结构中的重要支撑部分，承担着支撑桥梁荷载和传递荷载的重要功能。
桩承台一般由承台、桩柱和基础三部分组成，其结构复杂，设计需谨慎。
1.1 承台结构承台是桩承台结构中的主要承载构件，负责承担上部结构和车辆荷载的传递。
承台通常呈长方形或梯形，其尺寸和设计荷载需根据实际情况确定。
1.2 桩柱结构桩柱是连接承台和基础的重要构件，承担着传递荷载和抗侧向力的作用。
桩柱一般采用圆形或矩形截面，其截面积和配筋率需满足设计要求。
1.3 基础结构桩承台的基础部分通常为桩基础，其作用是将承台和桩柱传递的荷载安全地传递到地基中。
基础结构设计要考虑地质条件和荷载要求，确保桥梁结构的稳定性。
二、的意义桩承台最小配筋率是桥梁设计中非常重要的一个参数，它直接影响到桩承台结构的抗震性能和承载能力。
合理确定最小配筋率可以提高桩承台的受力性能，减小结构的变形和位移，确保桥梁结构的安全性和可靠性。
2.1 提高结构的承载能力适当增加桩承台的钢筋配筋率可以提高结构的承载能力，增加结构的抗弯强度和抗剪承载能力。
在设计中，根据实际荷载和桩承台的尺寸确定最小配筋率，以确保结构的承载能力符合设计要求。
2.2 提高结构的抗震性能合理确定最小配筋率可以提高桩承台的抗震性能，减小结构在地震作用下的变形和破坏。
通过优化钢筋布置和配筋率，可以提高结构的刚度和延性，提高结构的抗震稳定性。
2.3 保证结构的安全可靠桥梁结构的安全可靠是设计的首要目标，而最小配筋率是保证结构安全性的重要保障。
合理确定最小配筋率可以提高结构的受力性能，减小结构的开裂和破坏，确保结构在使用阶段的安全稳定运行。
三、桩承台最小配筋率的计算方法确定桩承台最小配筋率需要根据设计荷载、材料性能和结构尺寸等因素进行计算。
基础承台计算
60035500600120020782000355010001000混凝土强度等级：C35 1.573601950535616.7600016806kN-m26600mm 218000mm 215975kN-m25285mm 216068mm 228400kN480mm460mm 0.251.871338mm 0.690.950.90003276.74a0y ＝ MIN((Sb- bc / 2 - bp/2),h0）＝ λ0y ＝ a0y / ho ＝X方向上冲切系数β0y ＝ 0.84 / (λ0y + 0.2)＝ 2*[β0x * (bc + a0y)+ β0y*(hc + a0x)] * βhp *ft * ho-Fl=圆桩换算桩截面边宽 bp ＝ 0.8 * D ＝ X方向上自柱边到最近桩边的水平距离： a0x ＝ MIN((Sa- hc / 2 -bp / 2),h0) ＝ λ0x ＝ a0x / ho ＝X方向上冲切系数β0x ＝ 0.84 / (λ0x + 0.2)＝ Y 方向上自柱边到最近桩边的水平距离：三、承台柱抗冲切验算：(1)第一冲切破坏锥体作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值：Fl ＝ 8 * R ＝柱下矩形独立承台受柱冲切的承载力按下列公式计算Fl ≤ 2 * [β0x * (bc + a0y) + β0y * (hc + a0x)] * βhp *ft * ho桩径D(mm):柱子宽度bc(mm)：单桩净反力设计值R(kN):承台边至桩中心的距离Sc(mm):基础埋深(m):桩列间距Sa(mm):桩行间距Sb(mm):最小配筋率ρmin ＝0.15％ Asymin=Myct＝2*R*(2*Sa-hc/2)+R*(Sa-hc/2)＝二、承台受弯验算：(1) X 轴方向柱边的弯矩设计值：（绕X 轴）承台有效高度h 0(mm):承台宽度B(mm):(2) Y 轴方向柱边的弯矩设计值：（绕Y 轴）Mxct ＝ 3 * R * (Sb - bc / 2)＝钢筋面积(mm2): Asy=混凝土抗压强度fc(MPa)：柱子高度hc(mm)：钢筋面积(mm2): Asx=最小配筋率ρmin ＝0.15％ Asxmin=混凝土抗拉强度ft(MPa)：钢筋强度f y (MPa):一、基本资料：上式若>0即满足抗冲切要求；若<0即不满足抗冲切要求。
桩基承台内力及配筋的一种简易计算方法
Ｑｋ≤
文献 ［］ 标 准值 描 述 为 概 率 分 布 的某 一 分 为 ３把 值 ， 出设 计值 是 由标 准值经 换算 所得 来 的。对于 作 指
用， 设计值 大于 标 准值 ， 而对 于抗 力 ， 准值 大于设 计 标
０ 引
言
抗力 的设计 值大 于 标 准值 ， 与文 献 ［ ］ 符 。载 荷 这 ３不
试 验 的结果 常常 是承 载力 还有潜 力 可挖 ， 变形 已达 而 到或超 过 正常使 用 的限值 ， 以文献 ［］ 用“ 所 １采 地基 承
载力 特征值 ” 一词 ， 强调按 变形 控制 设计 的原则 ， 是 所
维普资讯
桩基 承 台内力及配筋 的一种 简易计算方法
周 正 虹
（ 徽省阜阳市建筑业管理处 ， 徽 阜 阳 安 安 ２６０） ３０ ０
摘
要： 在设计桩基过程中 ， 如果桩数的选用是合理的 ， 那么利用单桩 承载力 的特征值计算桩基承台 的内力 及配筋应该是可行 的。
Ｒ 一Ｑ ／ 。 ２
值 。由此可见 标准 值 和 设 计值 是 依 概 率论 为 基 础 按
可 靠度 的原则 确定 的 。
“ 征值 ” 词 是 根 据 文 献 ［ ］ 相 应 的 术 语 特 一 ４中 （ｈｒｃｅｉ ｉ ｖｌｅ 直译 来 的 。相 应 于 文 献 ［ ］ ｃａａｔｒ ｔ ａｕ ） ｓｃ １ 的
以说 地基 承载力 特 征值 小 于 或 等 于地 基 承 载力 标 准 值 。文献 ［］ ６也完 善 了正 常使 用 极 限 状态 的表 达 式 ，
使正 常使用 极 限状态 要 求 的 极 限标 志 不 仅 仅 限于 变
形 、 缝等 常见 的现象 ， 裂 也延 伸 到了其 它特 定 的状态 ，
独立基础(承台)配筋率验算
第一阶宽度B1
第二阶宽度B2
第三阶宽度B3
第四阶宽度B4
第五阶宽度B5
1200
1000
00第一阶有效高度h01
第二阶有效高度h02
第三阶有效高度h03
第四阶有效高度h04第五阶有效高度h05
300
300
0计算截面高度H（mm）600等效截面宽度B（mm）
1100
钢筋直径d(mm)14等效截面配筋面积As 1231.50钢筋间距s（mm）150等效配筋率(%)0.1866配筋是否满足要求
钢筋面积As（mm²）
1026.25指定底板配筋率（%）
0.15
满 足
H=h01+h02+…+h0n=
B=(B1×h01+B2×h02+…+Bn×h0n)/(h01+h02+…+h0n)=
阶梯型独立基础底板（承台）配筋率验算
表格说明：本表格根据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011 8.2.12条和条文说明及附录U规定计算。
浅蓝色单元格为用户可填写单元格。
保护层厚度40mm。
承台钢筋计算公式详解
承台钢筋计算公式详解承台是建筑结构中常见的构件，主要用于承受上部结构的荷载并将其传递到地基上。
承台的设计和计算是建筑结构设计的重要组成部分，其中钢筋的计算是承台设计中的重要环节。
本文将详细介绍承台钢筋计算的公式和方法。
一、承台的概念和分类承台是指在柱子或墙体上承受荷载并将其传递到地基上的水平结构构件。
按照形状分类，承台可以分为矩形承台、T形承台、L形承台、U形承台等。
按照受力情况分类，承台可以分为正常承台、双向受力承台、悬挑承台等。
二、承台钢筋计算的基本原理承台钢筋计算是建筑结构设计中的重要环节。
其基本原理是通过计算承台的受力情况，确定承台所需的钢筋数量和布置方式，以保证承台的稳定性和承载能力。
承台的受力分析是承台钢筋计算的基础。
一般来说，承台的受力可以分为以下几种情况：1. 承台受集中荷载作用当承台上有集中荷载作用时，承台受力主要集中在荷载作用点附近。
此时，承台的受力分析需要考虑荷载的大小和位置对承台的影响。
2. 承台受均布荷载作用当承台上有均布荷载作用时，承台的受力分布相对均匀。
此时，承台的受力分析需要考虑荷载的大小和分布对承台的影响。
3. 承台受弯矩作用当承台受弯矩作用时，承台上的钢筋需要满足一定的弯矩承载能力。
此时，承台的受力分析需要考虑弯矩的大小和位置对承台的影响。
4. 承台受剪力作用当承台受剪力作用时，承台上的钢筋需要满足一定的剪力承载能力。
此时，承台的受力分析需要考虑剪力的大小和位置对承台的影响。
基于以上受力分析，承台的钢筋计算可以分为以下几个步骤：1. 确定承台的受力情况根据承台的形状和受力情况，确定承台的受力分析方法和计算公式。
2. 计算承台的荷载根据承台受力情况和设计要求，计算承台所需承载的荷载。
3. 计算承台的弯矩和剪力根据承台的受力分析方法和计算公式，计算承台所受的弯矩和剪力。
4. 确定承台的钢筋布置方式根据承台的受力情况和计算结果，确定承台所需的钢筋数量和布置方式。
5. 计算承台的钢筋配筋率根据承台的钢筋布置方式和计算公式，计算承台的钢筋配筋率。
基础承台钢筋计算
1）基础承台：底板钢筋长度 =底板边长 -2 ×保护层根数 =板底另一边边长 -2min （75mm，s/2 ）（注：取小值）÷ s（注钢筋间距） -1Kg/m=长度× 0.00617 ×b22）注：单柱独立柱基础边长≥ 2.5m 时，基础底板配筋，按0.9 边长下料，交错布置。
外侧钢筋长度 =底板边长 -2 保护层根数 =2 根（两边各一根钢筋）其余钢筋长度 =底板边长× 0.9- 保护层或者底板边长 -0.1 底板边长 - 保护层其余钢筋根数 =底板另一侧长度 -2min （75mm，S/2）/S-103G101图集计算1）柱纵筋 =柱净高 +柱基础插筋 +（柱顶）锚固长度2）柱基础插筋 =基础高度 - 保护层 +弯折长度竖直长度 =基础厚－保护层弯折长度≥0.5lae 12d 且≥ 150≥0.6lae 10d 且≥ 150≥0.7lae 8d 且≥ 150≥0.8lae 6d 且≥ 1503）柱顶锚固：中柱：梁高－保护层（柱的）≥lae ，则直锚，直锚长度 =梁高－保护层梁高－保护层＜lae 时，则弯锚 12d，弯锚长度 =梁高－保护层 +12d边角柱：外侧钢筋=1.5lae内侧钢筋同中柱注： Lae=保护长度柱箍筋根数：1）加密段箍筋根数计算：根数 =加密段长度 / 加密间距 +1【取 max（本层净高，柱边长尺寸、500）】2）非加密箍筋根数计算：根数=非加密段长度 / 非加密间距－ 1【取 max（本层净高，柱边长尺寸、 500）】例子：（0.55+0.558 ） /0.1+1+ （ 0.558/0.1+1 ） +（ 3.9 － 0.55 － 0.558 ×2/0.2 －1）梁 +下部 0.1 加密区 + 下部加密区+ 中间非加密区柱和梁箍筋2）箍筋长度（外围一圈长度）=（ b-2 ×保护层 +2d）× 2+（h-2 ×保护层 +2d）× 2+1.9d ×2+2×max（ 75mm， 10d）（注：取大值）03G 规范计算。
16G101图集独立承台的配筋构造及案例
独立承台的配筋构造及案例
独立承台的配筋构造及案例
独立承台的配筋构造及案例
独立承台的配筋构造及案例
分布筋的长度=受力钢筋净距+端部长度 =20*100+一个受力钢筋间距 =20*100+100=2100mm 柱子高度750mm，分布筋间距200mm 按3根分布筋计算
独立承台的配筋构造及案例
三、双柱联合承台配筋二、三桩承台的钢筋构造
16G101-3 P95、96
独立承台的配筋构造及案例
分布筋排布距离
独立承台的配筋构造及案例
端部弯钩判断 35d+0.1D=35*25+0.1*1000=975mm 500+1000-40=1460mm>975mm，端部不用弯折 底部受力钢筋计算： （1000+1750）*2-2*40=5420
独立承台的配筋构造及案例
16G101-3 P47
独立承台的配筋构造及案例
三、双柱联合承台配筋构造及案例
16G101-3 P99
独立承台的配筋构造及案例
独立承台的配筋构造及案例
端部弯钩判断 35d+0.1D=35*25+0.1*1000=975mm 500+1000-40=1460mm>975mm，端部不用弯折
独立承台的配筋构造及案例
独立承台的配筋构造及案例
目录
CONTENTS
矩形承台的配筋构造及案例 三桩承台的配筋构造案例 双柱联合承台配筋构造及案例
独立承台的配筋构造及案例
独立承台的配筋构造及案例
一、矩形承台的配筋构造
16G101-3 P94
独立承台的配筋构造及案例
独立承台的配筋构造及案例
承台钢筋计算文档
承台钢筋计算书直径14底筋钢筋长度=（1200+600×2-2×40）×2+3.5×14×2+1200+600×2-2×40 =7.058m直径14底筋钢筋根数=（2400-2×40）/200=12根直径14底筋总重量=0.006167×14×14×7.058×12 =102.37kg 2 2 3 3 2 2 0 0 2320直径14底筋配筋图直径14上部钢筋长度=（1200+600×2-2×40）+3.5×14×2+35×14×2 =3.398m直径14上部钢筋根数=（1200+600-2×40）/200 =12根直径14底筋总重量=0.006167×14×14×3.398×12=49.29kg剖面图4 49 90 02320直径14上部配筋图直径14左侧钢筋长度=（1200+600×2-2×40）×2+3.5×14×2+1200+600×2-2×40 =7.058m直径14左侧钢筋根数=（2400-2×40）/200=12根直径14左侧钢筋总重量=0.006167×14×14×7.058×12=102.37kg2 23 32 20 02320直径14左侧钢筋配筋图直径14右侧钢筋长度=（1200+600×2-2×40）+3.5×14×2+35×14×2=3.398m直径14右侧钢筋根数=（1200+600-2×40）/200=12根直径14右侧总重量=0.006167×14×14×3.398×12=49.29kg4 49 90 02320直径14右侧配筋图平面图剖面图直径14底筋钢筋长度=（1200+200×2-2×40）×2+3.5×14×2+1200+200×2-2×40 =4.658m直径14底筋钢筋根数=（1600-2×40）/200=8根直径14底筋总重量=0.006167×14×14×4.658×8=45.04kg1 15 52 20 01520直径14底筋配筋图直径14上部钢筋长度=（1200+200×2-2×40）+3.5×14×2+35×14×2=2.598m直径14上部钢筋根数=（1600-2×40）/200=8根直径14底筋总重量=0.006167×14×14×2.598×8=25.12kg4 49 90 01520直径14上部配筋图直径14左侧钢筋长度=（1200+200×2-2×40）×2+3.5×14×2+1200+200×2-2×40 =4.658m直径14左侧钢筋根数=（1600-2×40）/200=8根直径14左侧钢筋总重量=0.006167×14×14×4.658×8=45.04kg1 15 52 20 01520直径14左侧配筋图直径14右侧钢筋长度=（1200+200×2-2×40）+3.5×14×2+35×14×2=2.598m直径14右侧钢筋根数=（1600-2×40）/200=8根直径14右侧钢筋总重量=0.006167×14×14×2.598×8 =25.12kg4 49 90 01520直径14右侧配筋图平面图剖面图直径14底筋钢筋长度=（2000+200×2-2×40）×2+3.5×14×2+2000+200×2-2×40 =7.058m直径14底筋钢筋根数=（2400-2×40）/200=12根直径14底筋总重量=0.006167×14×14×7.058×12=102.37kg2 23 32 20 02320直径14底筋配筋图直径14上部钢筋长度=（2000+200×2-2×40）+3.5×14×2+35×14×2=3.398m直径14上部钢筋根数=（2000+200-2×40）/200=12根直径14底筋总重量=0.006167×14×14×3.398×12=49.29kg4 49 90 02320直径14上部配筋图直径14左侧钢筋长度=（2000+200×2-2×40）×2+3.5×14×2+2000+200×2-2×40 =7.058m直径14左侧钢筋根数=（2400-2×40）/200=12根直径14左侧钢筋总重量=0.006167×14×14×7.058×12=102.37kg2 23 32 20 02320直径14左侧钢筋配筋图直径14右侧钢筋长度=（2000+200×2-2×40）+3.5×14×2+35×14×2=3.398m直径14右侧钢筋根数=（2000+200-2×40）/200=12根直径14右侧总重量=0.006167×14×14×3.398×12 =49.29kg4 49 90 02320直径14右侧配筋图平面图剖面图直径14底筋钢筋长度=（2400+200×2-2×40）×2+3.5×14×2+2400+200×2-2×40 =8.258m直径14底筋钢筋根数=（2800-2×40）/200=14根直径14底筋总重量=0.006167×14×14×8.258×14=139.74kg2 27 72 20 02720直径14底筋配筋图直径14上部钢筋长度=（2400+200×2-2×40）+3.5×14×2+35×14×2=3.798m直径14上部钢筋根数=（2400+200-2×40）/200=14根直径14底筋总重量=0.006167×14×14×3.798×14=64.27kg4 49 90 02720直径14上部配筋图直径14左侧钢筋长度=（2400+200×2-2×40）×2+3.5×14×2+2400+200×2-2×40 =8.258m直径14左侧钢筋根数=（2800-2×40）/200=14根直径14左侧钢筋总重量=0.006167×14×14×8.258×14=139.74kg2 27 72 20 02320直径14左侧钢筋配筋图直径14右侧钢筋长度=（2400+200×2-2×40）+3.5×14×2+35×14×2=3.798m直径14右侧钢筋根数=（2400+200-2×40）/200=14根直径14右侧总重量=0.006167×14×14×3.798×14 =64.27kg4 49 90 02720直径14右侧配筋图平 面 图剖面图直径16箍筋长度=[1600+400-40×2]×4+4×3.5×16+35×16=8.464米直径16箍筋根数=（650+350+3700+1950+1750+3250+450+3750+3750+450+550-2×40）/150=137根直径16箍筋总长=8741×137=1197.517米直径箍筋总重量=0.006167×16×16×1197.517=1890.58kg19201920直径16钢筋配筋图直径25钢筋长度=[（2000-40×2）×2+2× 3.5×25+2×34×25+650+350+3700+1950+1750+3250+450+3750+3750+450+550-40×2=26.235米直径25钢筋根数=（2000-40×2）/150=13跟直径25钢筋总重量=13×26.235×0.006167×25×25=1314.55kg1 19 92 20 010080 60006315直径25钢筋配筋图直径12左侧钢筋长度=[（2000-40×2）×2+2×3.5×12+2×41×12+650+350+3700+1950+1750+3250+450+3750+3750+450+550-40×2=25.428米直径12左侧钢筋根数=[（2000-40×2）×2]/250=8跟直径12左侧钢筋总重量=8×25.428×0.006167×12×12=180.65kg1 19 92 20 010080 55806000直径12左侧钢筋配筋图直径12右侧钢筋长度=650+350+3700+1950+1750+3250+450+3750+3750+450+550-40×2+2×3.5×12+41×12+35×12×2=21.936米直径12右侧钢筋根数=[（2000-40×2）×2]/250=8根直径12右侧钢筋总重量=8×21.936×0.006167×12×12=155.84kg4 42 20 011580 9516直径12右侧钢筋配筋图直径20上部钢筋长度=650+350+3700+1950+1750+3250+450+3750+3750+450+550-40×2+2×3.5×20+35×20+35×20×2=22.76米直径20上部钢筋根数=（2000-40×2）/150=13跟直径20上部钢筋总重=22.76×13×0.006167×20×20=729.88kg7 70 00 011300 10060直径20上部钢筋配筋图剖面图直径16箍筋长度=[2000-40×2]×4+4×3.5×16+35×16=8.464米直径16箍筋根数=（200+350+450+3750+3750+450+3250+3700+3700+350+650-2×40）/150=137根直径16箍筋根数=（1000+3300+350+650-1000-350-650）/150=22跟直径16箍筋总长=8464×（137+22）=1345.776米直径箍筋总重量=0.006167×16×16×1345.776=2124.65kg1920直径16钢筋配筋图直径25钢筋长度=[（2000-40×2）×2+2× 3.5×25+2×34×25+650+350+3700+1950+1750+3250+450+3750+3750+450+550-40×2=26.235米直径25钢筋根数=（2000-40×2）/150=13跟直径25钢筋总重量=13×26.235×0.006167×25×25=1314.55kg1 19 92 20 010080 60006315直径25钢筋配筋图直径12左侧钢筋长度=[（2000-40×2）×2+2×3.5×12+2×41×12+650+350+3700+1950+1750+3250+450+3750+3750+450+550-40×2=25.428米直径12左侧钢筋根数=[（2000-40×2）×2]/250=8跟直径12左侧钢筋总重量=8×25.428×0.006167×12×12=180.65kg1 19 92 20 010080 55806000直径12左侧钢筋配筋图直径12右侧钢筋长度=650+350+3700+1950+1750+3250+450+3750+3750+450+550-40×2+2×3.5×12+41×12+35×12×2=21.936米直径12右侧钢筋根数=[（2000-40×2）×2]/250=8根直径12右侧钢筋总重量=8×21.936×0.006167×12×12=155.84kg5 42 20 011580 9516直径12右侧钢筋配筋图直径20上部钢筋长度=650+350+3700+1950+1750+3250+450+3750+3750+450+550-40×2+2×3.5×20+35×20+35×20×2=22.76米直径20上部钢筋根数=（2000-40×2）/150=13跟直径20上部钢筋总重=22.76×13×0.006167×20×20=729.88kg7 70 00 011300 10060直径20上部钢筋配筋图。
桩基承台计算书
D400桩基承台计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本资料：承台类型：二桩承台承台计算方式：程序自动设计1．依据规范：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007--2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002）2．几何参数：承台边缘至桩中心距: C = 400 mm桩列间距: A = 1200 mm 桩行间距: B = 1500 mm承台根部高度: H = 1250 mm 承台端部高度: h = 1250 mm纵筋合力重心到底边的距离: as = 70 mm 平均埋深: hm = 0.60 m矩形柱宽: Bc = 500 mm 矩形柱高: Hc = 500 mm方桩边长: Ls = 400 mm3．荷载设计值：(作用在承台顶部）竖向荷载: F = 3012.00 kN绕y轴弯矩: My = 150.00 kN.mX向剪力: Vx = 0.00 kN4．作用在承台底部的弯矩绕y轴弯矩: M0y = My + Vx * H = 150.00 + (0.00)*1.25 = 150.00kN.m 5．材料信息：混凝土强度等级: C30fc = 14.30 N/mm2ft = 1.43 N/mm2钢筋强度等级: HRB335 fy = 300.00 N/mm2三、承台计算：1．基桩净反力设计值：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.3-2）Ni = F/n ±M0x*yi/∑yj*yj ±M0y*xi/∑xj*xjN1 = F/n + M0y*x1/∑xj*xj= 3012.00/2 + (150.00)*(-0.60)/0.72 = 1381.00 kNN2 = F/n + M0y*x1/∑xj*xj= 3012.00/2 + (150.00)*(0.60)/0.72 = 1631.00 kN2．承台受柱冲切验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.17-1）Fl ≤2 * [β0x * (bc + a0y) + β0y * (hc + a0x)] * βhp * ft * h0自柱边到最近桩边的水平距离：a0 = 0.15 m最不利一侧冲切面计算长度：bm = 0.65 m作用于最不利冲切面以外冲切力设计值：Fl = 1631.00 kN冲垮比：λ0 = a0/h0 = 0.15/1.18 = 0.13λ0 < 0.2λ0 = 0.2冲切系数：β0 = 0.84/(λ0 + 0.2) = 0.84/(0.20 + 0.2) = 2.10β0 * bm * βhp * ft * h0= 2.10 * 0.65 * 0.96 * 1430.00 * 1.18= 2216.93 kN > Fl = 1631.00 kN 满足要求！3．承台受剪验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.18-1）Fl ≤βhs * β* ft * b0 * h0(1) 垂直x方向截面的抗剪计算x方向上自柱边到计算一排桩的桩边的水平距离：a0 = 0.15 m斜截面上最大剪力设计值：Vl = 1631.00 kN计算截面的剪跨比：λ＝a0/h0 = 0.15/1.18 = 0.13λ < 0.3 λ = 0.3剪切系数：β = 1.75/(λ+ 1.0) = 1.75/(0.30 + 1.0) = 1.35承台计算截面的计算宽度：be = b * (1.0 - 0.5 * (h - he)/h0 * (1.0 - (bc + 2 * 50.0)/b))= 0.80 * (1.0 - 0.5 * (1.25 - 1.25)/1.18 * (1.0 - (0.50 + 2 * 50.0)/0.80))= 0.80 mβhs * β* ft * be * h0= 0.91 * 1.35 * 1430.00 * 0.80 * 1.18= 1648.94 kN > Vl = 1631.00 kN 满足要求！4．承台受弯计算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.16-2）My ＝∑Ni * xi(1) 垂直X轴方向计算截面处弯矩计算：My ＝∑Ni * xi = 570.85 kN.m相对受压区高度：ζ= 0.04 配筋率：ρ= 0.0016x向钢筋: Asx = 1642.32 mm25．承台受压验算：计算公式：《混凝土结构设计规范》（7.8.1-1）Fl ≤1.35*βc*βl* fc * Aln局部荷载设计值：Fl = Fc = 3012.00 kN混凝土局部受压面积：Al = bc * hc = 0.50 * 0.50 = 0.25m2混凝土局部受压计算面积：Ab = 0.64 m2混凝土受压时强度提高系数：βl = sqr(Ab/Al) = sqr(0.64/0.25) = 1.601.35 * βc * βl * fc * Al= 1.35 * 1.00 * 1.60 * 14300.00 * 0.25= 7722.00 kN > Fl = 3012.00 kN 满足要求！四、配筋结果：1．X方向钢筋选筋结果计算面积As: 1642.32 mm2采用方案：15D12实配面积：1696.46 mm22．Y方向钢筋选筋结果计算面积As: 0.00 mm2采用方案：D8@200实配面积：552.92 mm2一、示意图：二、基本资料：承台类型：三桩承台承台计算方式：程序自动设计1．依据规范：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007--2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002）2．几何参数：承台边缘至桩中心距: C = 462 mm桩列间距: A = 600 mm 桩行间距: B = 1043 mm承台根部高度: H = 800 mm 承台端部高度: h = 800 mm纵筋合力重心到底边的距离: as = 70 mm 平均埋深: hm = 0.60 m矩形柱宽: Bc = 500 mm 矩形柱高: Hc = 500 mm方桩边长: Ls = 400 mm3．荷载设计值：(作用在承台顶部）竖向荷载: F = 4518.00 kN绕X轴弯矩: Mx = 150.00 kN.m 绕y轴弯矩: My = 150.00 kN.mX向剪力: Vx = 0.00 kN Y向剪力: Vy = 0.00 kN 4．作用在承台底部的弯矩绕X轴弯矩: M0x = Mx - Vy * H = 150.00 - (0.00)*0.80 = 150.00kN.m绕y轴弯矩: M0y = My + Vx * H = 150.00 + (0.00)*0.80 = 150.00kN.m 5．材料信息：混凝土强度等级: C30fc = 14.30 N/mm2ft = 1.43 N/mm2钢筋强度等级: HRB335 fy = 300.00 N/mm2三、承台计算：1．基桩净反力设计值：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.3-2）Ni = F/n ±M0x*yi/∑yj*yj ±M0y*xi/∑xj*xjN1 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 4518.00/3 - (150.00)*(0.70)/0.73 + (150.00)*(0.00)/0.72 = 1362.18 kN N2 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 4518.00/3 - (150.00)*(-0.35)/0.73 + (150.00)*(-0.60)/0.72 = 1452.91 kN N3 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 4518.00/3 - (150.00)*(-0.35)/0.73 + (150.00)*(0.60)/0.72 = 1702.91 kN 2．承台受柱冲切验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.17-1）Fl ≤2 * [β0x * (bc + a0y) + β0y * (hc + a0x)] * βhp * ft * h0此承台没有需要进行冲切验算的冲切截面或冲切锥！：故柱冲切验算满足3．承台受剪验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.18-1）Fl ≤βhs * β* ft * b0 * h0(1) 垂直y方向截面的抗剪计算y方向上自柱边到计算一排桩的桩边的水平距离：a0 = 0.25 m斜截面上最大剪力设计值：Vl = 1362.18 kN计算截面的剪跨比：λ＝a0/h0 = 0.25/0.73 = 0.34剪切系数：β = 1.75/(λ+ 1.0) = 1.75/(0.34 + 1.0) = 1.31承台计算截面的计算宽度：be = b * (1.0 - 0.5 * (h - he)/h0 * (1.0 - (bc + 2 * 50.0)/b))= 1.44 * (1.0 - 0.5 * (0.80 - 0.80)/0.73 * (1.0 - (0.50 + 2 * 50.0)/1.44))= 1.44 mβhs * β* ft * be * h0= 1.00 * 1.31 * 1430.00 * 1.44 * 0.73= 1965.12 kN > Vl = 1362.18 kN 满足要求！(2) 垂直x方向截面的抗剪计算x方向上自柱边到计算一排桩的桩边的水平距离：a0 = 0.15 m斜截面上最大剪力设计值：Vl = 1702.91 kN计算截面的剪跨比：λ＝a0/h0 = 0.15/0.73 = 0.21λ < 0.3 λ = 0.3剪切系数：β = 1.75/(λ+ 1.0) = 1.75/(0.30 + 1.0) = 1.35承台计算截面的计算宽度：be = b * (1.0 - 0.5 * (h - he)/h0 * (1.0 - (bc + 2 * 50.0)/b))= 1.85 * (1.0 - 0.5 * (0.80 - 0.80)/0.73 * (1.0 - (0.50 + 2 * 50.0)/1.85))= 1.85 mβhs * β* ft * be * h0= 1.00 * 1.35 * 1430.00 * 1.85 * 0.73= 2601.95 kN > Vl = 1702.91 kN 满足要求！4．承台角桩冲切验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.17-8）Nl1 ≤β11 * (2c1 + a11) * tg(θ1/2)* βhp * ft * h0计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.17-10）Nl2 ≤β12 * (2c2 + a12) * tg(θ2/2)* βhp * ft * h0底部角桩竖向冲反力设计值：Nl1 = 1702.91顶部角桩竖向冲反力设计值：Nl2 = 1362.18从角桩内边缘至承台外边缘的距离：c1 = 1.00 m从角桩内边缘至承台外边缘的距离：c2 = 0.98 mX方向上从承台角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相交点至角桩内边缘的水平距离:（当柱或承台变阶处位于该45度线以内时，则取由柱边或变阶处与桩内边缘连线为冲切锥体的锥线）a11 = 0.15 mY方向上从承台角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相交点至角桩内边缘的水平距离:（当柱或承台变阶处位于该45度线以内时，则取由柱边或变阶处与桩内边缘连线为冲切锥体的锥线）a12 = 0.21 mX方向角桩冲垮比：λ11 = a1x/h0 = 0.15/0.73 = 0.21Y方向角桩冲垮比：λ12 = a1y/h0 = 0.21/0.73 = 0.29X方向角桩冲切系数：β11 = 0.56/(λ1x + 0.2) = 0.56/(0.21 + 0.2) = 1.38Y方向角桩冲切系数：β12 = 0.56/(λ1y + 0.2) = 0.56/(0.29 + 0.2) = 1.14β11 * (2 * c1 + a11) * tg(θ1/2) * βhp * ft * h0= 1.38 * (2 * 1.00 + 0.15) * 0.58 * 1.00 * 1430.00 * 0.73= 1790.77 kN > Nl = 1702.91 kN 满足要求！β12 * (2 * c2 + a12) * tg(θ2/2) * βhp * ft * h0= 1.14 * (2 * 0.98 + 0.21) * 0.58 * 1.00 * 1430.00 * 0.73= 1482.30 kN > Nl = 1362.18 kN 满足要求！5．承台受弯计算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.16-4）M1 ＝Nmax/3 * (s - 0.75*c1/sqrt(4-α*α))计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.16-5）M2 ＝Nmax/3 * (α*s - 0.75*c2/sqrt(4-α*α))最大基桩反力设计值Nmax = 1702.91 kN长向桩距s = 1.20 m短向桩距与长向桩距的比值α= 1.00(1)由承台形心到两腰的垂直距离范围内板带的弯矩设计值：M1 = 1702.91/3 * (1.20 - 0.75*0.50/sqrt(4-1.00*1.00))= 560.23 kN.m相对受压区高度：ζ= 0.09 配筋率：ρ= 0.00411号钢筋: As1 = 2675.28 mm2(2)由承台形心到底边的垂直距离范围内板带的弯矩设计值：M2 = 1702.91/3 * (1.00*1.20 - 0.75*0.50/sqrt(4-1.00*1.00))= 558.38 kN.m相对受压区高度：ζ= 0.09 配筋率：ρ= 0.00412号钢筋: As2 = 2684.46 mm26．承台受压验算：计算公式：《混凝土结构设计规范》（7.8.1-1）Fl ≤1.35*βc*βl* fc * Aln局部荷载设计值：Fl = Fc = 4518.00 kN混凝土局部受压面积：Al = bc * hc = 0.50 * 0.50 = 0.25m2混凝土局部受压计算面积：Ab = 1.86 m2混凝土受压时强度提高系数：βl = sqr(Ab/Al) = sqr(1.86/0.25) = 2.731.35 * βc * βl * fc * Al= 1.35 * 1.00 * 2.73 * 14300.00 * 0.25= 13159.91 kN > Fl = 4518.00 kN 满足要求！四、配筋结果：1．2号钢筋选筋结果计算面积As: 2684.46 mm2采用方案：8D22实配面积：3041.06 mm22．1号钢筋选筋结果计算面积As: 2675.28 mm2采用方案：8D22实配面积：3041.06 mm2一、示意图：二、基本资料：承台类型：四桩承台承台计算方式：验算承台尺寸1．依据规范：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007--2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002）2．几何参数：承台边缘至桩中心距: C = 400 mm桩列间距: A = 1200 mm 桩行间距: B = 1200 mm承台根部高度: H = 1000 mm 承台端部高度: h = 1000 mm纵筋合力重心到底边的距离: as = 70 mm 平均埋深: hm = 0.60 m矩形柱宽: Bc = 600 mm 矩形柱高: Hc = 600 mm方桩边长: Ls = 400 mm3．荷载设计值：(作用在承台顶部）竖向荷载: F = 6024.00 kN绕X轴弯矩: Mx = 150.00 kN.m 绕y轴弯矩: My = 150.00 kN.mX向剪力: Vx = 0.00 kN Y向剪力: Vy = 0.00 kN 4．作用在承台底部的弯矩绕X轴弯矩: M0x = Mx - Vy * H = 150.00 - (0.00)*1.00 = 150.00kN.m绕y轴弯矩: M0y = My + Vx * H = 150.00 + (0.00)*1.00 = 150.00kN.m 5．材料信息：混凝土强度等级: C30fc = 14.30 N/mm2ft = 1.43 N/mm2钢筋强度等级: HRB335 fy = 300.00 N/mm2三、承台计算：1．基桩净反力设计值：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.3-2）Ni = F/n ±M0x*yi/∑yj*yj ±M0y*xi/∑xj*xjN1 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 6024.00/4 - (150.00)*(0.60)/1.44 + (150.00)*(-0.60)/1.44 = 1381.00 kN N2 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 6024.00/4 - (150.00)*(0.60)/1.44 + (150.00)*(0.60)/1.44 = 1506.00 kN N3 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 6024.00/4 - (150.00)*(-0.60)/1.44 + (150.00)*(-0.60)/1.44 = 1506.00 kN N4 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 6024.00/4 - (150.00)*(-0.60)/1.44 + (150.00)*(0.60)/1.44 = 1631.00 kN 2．承台受柱冲切验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.17-1）Fl ≤2 * [β0x * (bc + a0y) + β0y * (hc + a0x)] * βhp * ft * h0X方向上自柱边到最近桩边的水平距离：a0x = 0.10 my方向上自柱边到最近桩边的水平距离：a0y = 0.10 m作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值：Fl = F - ∑Qi = 6024.00 - 0.00 = 6024.00 kNX方向冲垮比：λ0x = a0x/h0 = 0.10/0.93 = 0.11y方向冲垮比：λ0y = a0y/h0 = 0.10/0.93 = 0.11λ0x < 0.2 λ0x = 0.2λ0y < 0.2λ0y = 0.2X方向冲切系数：β0x = 0.84/(λ0x + 0.2) = 0.84/(0.20 + 0.2) = 2.10y方向冲切系数：β0y = 0.84/(λ0y + 0.2) = 0.84/(0.20 + 0.2) = 2.102 * (β0x * (hc + a0y) + β0y * (bc + a0x)) * βhp * ft * h0= 2 * (2.10 * (0.60 + 0.10) + 2.10 * (0.60 + 0.10)) * 0.98 * 1430.00 * 0.93= 7689.48 kN > Fl = 6024.00 kN 满足要求！3．承台受剪验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.18-1）Fl ≤βhs * β* ft * b0 * h0(1) 垂直y方向截面的抗剪计算y方向上自柱边到计算一排桩的桩边的水平距离：a0 = 0.10 m斜截面上最大剪力设计值：Vl = 3137.00 kN计算截面的剪跨比：λ＝a0/h0 = 0.10/0.93 = 0.11λ < 0.3 λ = 0.3剪切系数：β = 1.75/(λ+ 1.0) = 1.75/(0.30 + 1.0) = 1.35承台计算截面的计算宽度：be = b * (1.0 - 0.5 * (h - he)/h0 * (1.0 - (bc + 2 * 50.0)/b))= 2.00 * (1.0 - 0.5 * (1.00 - 1.00)/0.93 * (1.0 - (0.60 + 2 * 50.0)/2.00))= 2.00 mβhs * β* ft * be * h0= 0.96 * 1.35 * 1430.00 * 2.00 * 0.93= 3448.22 kN > Vl = 3137.00 kN 满足要求！(2) 垂直x方向截面的抗剪计算x方向上自柱边到计算一排桩的桩边的水平距离：a0 = 0.10 m斜截面上最大剪力设计值：Vl = 3137.00 kN计算截面的剪跨比：λ＝a0/h0 = 0.10/0.93 = 0.11λ < 0.3 λ = 0.3剪切系数：β = 1.75/(λ+ 1.0) = 1.75/(0.30 + 1.0) = 1.35承台计算截面的计算宽度：be = b * (1.0 - 0.5 * (h - he)/h0 * (1.0 - (bc + 2 * 50.0)/b))= 2.00 * (1.0 - 0.5 * (1.00 - 1.00)/0.93 * (1.0 - (0.60 + 2 * 50.0)/2.00))= 2.00 mβhs * β* ft * be * h0= 0.96 * 1.35 * 1430.00 * 2.00 * 0.93= 3448.22 kN > Vl = 3137.00 kN 满足要求！4．承台角桩冲切验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.17-5）Nl ≤[β1x * (c2 + a1y / 2) + β1y * (c1 + a1x / 2)] * βhp * ft * h0角桩竖向冲反力设计值：Nl = 1631.00 kN从角桩内边缘至承台外边缘的距离：c1 = C + ls/2 = 0.40 + 0.40/2 = 0.60 m从角桩内边缘至承台外边缘的距离：c2 = C + ls/2 = 0.40 + 0.40/2 = 0.60 mX方向上从承台角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相交点至角桩内边缘的水平距离:（当柱或承台变阶处位于该45度线以内时，则取由柱边或变阶处与桩内边缘连线为冲切锥体的锥线）a1x = 0.10 mY方向上从承台角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相交点至角桩内边缘的水平距离:（当柱或承台变阶处位于该45度线以内时，则取由柱边或变阶处与桩内边缘连线为冲切锥体的锥线）a1y = 0.10 mX方向角桩冲垮比：λ1x = a1x/h0 = 0.10/0.93 = 0.11λ1x < 0.2λ1x = 0.2y方向角桩冲垮比：λ1y = a1y/h0 = 0.10/0.93 = 0.11λ1y < 0.2λ1y = 0.2X方向角桩冲切系数：β1x = 0.56/(λ1x + 0.2) = 0.56/(0.20 + 0.2) = 1.40Y方向角桩冲切系数：β1y = 0.56/(λ1y + 0.2) = 0.56/(0.20 + 0.2) = 1.40(β1x*(c2 + a1y/2) + β1y*(c1 + a1x/2)) * βhp * ft * h0= (1.40 * (0.60 + 0.10/2) + 1.40 * (0.60 + 0.10/2)) * 0.98 * 1430.00 * 0.93= 2380.08 kN > Nl = 1631.00 kN 满足要求！5．承台受弯计算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.16-1）Mx ＝∑Ni * yi计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.16-2）My ＝∑Ni * xi(1) 垂直X轴方向计算截面处弯矩计算：My ＝∑Ni * xi = 941.10 kN.m相对受压区高度：ζ= 0.04 配筋率：ρ= 0.0017x向钢筋: Asx = 3438.19 mm2(2) 垂直y轴方向计算截面处弯矩计算：Mx ＝∑Ni * yi = 941.10 kN.m相对受压区高度：ζ= 0.04 配筋率：ρ= 0.0017x向钢筋: Asy = 3438.19 mm26．承台受压验算：计算公式：《混凝土结构设计规范》（7.8.1-1）Fl ≤1.35*βc*βl* fc * Aln局部荷载设计值：Fl = Fc = 6024.00 kN混凝土局部受压面积：Al = bc * hc = 0.60 * 0.60 = 0.36m2混凝土局部受压计算面积：Ab = 3.24 m2混凝土受压时强度提高系数：βl = sqr(Ab/Al) = sqr(3.24/0.36) = 3.001.35 * βc * βl * fc * Al= 1.35 * 1.00 * 3.00 * 14300.00 * 0.36= 20849.40 kN > Fl = 6024.00 kN 满足要求！四、配筋结果：1．X方向钢筋选筋结果计算面积As: 3438.19 mm2采用方案：D18@150实配面积：3562.57 mm22．Y方向钢筋选筋结果计算面积As: 3438.19 mm2采用方案：D18@150实配面积：3562.57 mm2一、示意图：二、基本资料：承台类型：五桩承台承台计算方式：验算承台尺寸1．依据规范：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007--2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002）2．几何参数：承台边缘至桩中心距: C = 400 mm桩列间距: A = 849 mm 桩行间距: B = 849 mm承台根部高度: H = 1000 mm 承台端部高度: h = 1000 mm纵筋合力重心到底边的距离: as = 70 mm 平均埋深: hm = 0.60 m矩形柱宽: Bc = 600 mm 矩形柱高: Hc = 600 mm方桩边长: Ls = 400 mm3．荷载设计值：(作用在承台顶部）竖向荷载: F = 7530.00 kN绕X轴弯矩: Mx = 200.00 kN.m 绕y轴弯矩: My = 200.00 kN.mX向剪力: Vx = 0.00 kN Y向剪力: Vy = 0.00 kN4．作用在承台底部的弯矩绕X轴弯矩: M0x = Mx - Vy * H = 200.00 - (0.00)*1.00 = 200.00kN.m绕y轴弯矩: M0y = My + Vx * H = 200.00 + (0.00)*1.00 = 200.00kN.m 5．材料信息：混凝土强度等级: C30fc = 14.30 N/mm2ft = 1.43 N/mm2钢筋强度等级: HRB335 fy = 300.00 N/mm2三、承台计算：1．基桩净反力设计值：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.3-2）Ni = F/n ±M0x*yi/∑yj*yj ±M0y*xi/∑xj*xjN1 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 7530.00/5 - (200.00)*(0.85)/2.88 + (200.00)*(-0.85)/2.88 = 1388.21 kN N2 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 7530.00/5 - (200.00)*(0.85)/2.88 + (200.00)*(0.85)/2.88 = 1506.00 kN N3 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 7530.00/5 - (200.00)*(0.00)/2.88 + (200.00)*(0.00)/2.88 = 1506.00 kN N4 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 7530.00/5 - (200.00)*(-0.85)/2.88 + (200.00)*(-0.85)/2.88 = 1506.00 kN N5 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 7530.00/5 - (200.00)*(-0.85)/2.88 + (200.00)*(0.85)/2.88 = 1623.79 kN 2．承台受柱冲切验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.17-1）Fl ≤2 * [β0x * (bc + a0y) + β0y * (hc + a0x)] * βhp * ft * h0X方向上自柱边到最近桩边的水平距离：a0x = 0.35 my方向上自柱边到最近桩边的水平距离：a0y = 0.35 m作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值：Fl = F - ∑Qi = 7530.00 - 1506.00 = 6024.00 kNX方向冲垮比：λ0x = a0x/h0 = 0.35/0.93 = 0.38y方向冲垮比：λ0y = a0y/h0 = 0.35/0.93 = 0.38X方向冲切系数：β0x = 0.84/(λ0x + 0.2) = 0.84/(0.38 + 0.2) = 1.46y方向冲切系数：β0y = 0.84/(λ0y + 0.2) = 0.84/(0.38 + 0.2) = 1.462 * (β0x * (hc + a0y) + β0y * (bc + a0x)) * βhp * ft * h0= 2 * (1.46 * (0.60 + 0.35) + 1.46 * (0.60 + 0.35)) * 0.98 * 1430.00 * 0.93= 7248.60 kN > Fl = 6024.00 kN 满足要求！3．承台受剪验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.18-1）Fl ≤βhs * β* ft * b0 * h0(1) 垂直y方向截面的抗剪计算y方向上自柱边到计算一排桩的桩边的水平距离：a0 = 0.35 m斜截面上最大剪力设计值：Vl = 3129.79 kN计算截面的剪跨比：λ＝a0/h0 = 0.35/0.93 = 0.38剪切系数：β = 1.75/(λ+ 1.0) = 1.75/(0.38 + 1.0) = 1.27承台计算截面的计算宽度：be = b * (1.0 - 0.5 * (h - he)/h0 * (1.0 - (bc + 2 * 50.0)/b))= 2.50 * (1.0 - 0.5 * (1.00 - 1.00)/0.93 * (1.0 - (0.60 + 2 * 50.0)/2.50))= 2.50 mβhs * β* ft * be * h0= 0.96 * 1.27 * 1430.00 * 2.50 * 0.93= 4071.12 kN > Vl = 3129.79 kN 满足要求！(2) 垂直x方向截面的抗剪计算x方向上自柱边到计算一排桩的桩边的水平距离：a0 = 0.35 m斜截面上最大剪力设计值：Vl = 3129.79 kN计算截面的剪跨比：λ＝a0/h0 = 0.35/0.93 = 0.38剪切系数：β = 1.75/(λ+ 1.0) = 1.75/(0.38 + 1.0) = 1.27承台计算截面的计算宽度：be = b * (1.0 - 0.5 * (h - he)/h0 * (1.0 - (bc + 2 * 50.0)/b))= 2.50 * (1.0 - 0.5 * (1.00 - 1.00)/0.93 * (1.0 - (0.60 + 2 * 50.0)/2.50))= 2.50 mβhs * β* ft * be * h0= 0.96 * 1.27 * 1430.00 * 2.50 * 0.93= 4071.12 kN > Vl = 3129.79 kN 满足要求！4．承台角桩冲切验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.17-5）Nl ≤[β1x * (c2 + a1y / 2) + β1y * (c1 + a1x / 2)] * βhp * ft * h0角桩竖向冲反力设计值：Nl = 1623.79 kN从角桩内边缘至承台外边缘的距离：c1 = C + ls/2 = 0.40 + 0.40/2 = 0.60 m从角桩内边缘至承台外边缘的距离：c2 = C + ls/2 = 0.40 + 0.40/2 = 0.60 mX方向上从承台角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相交点至角桩内边缘的水平距离:（当柱或承台变阶处位于该45度线以内时，则取由柱边或变阶处与桩内边缘连线为冲切锥体的锥线）a1x = 0.35 mY方向上从承台角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相交点至角桩内边缘的水平距离:（当柱或承台变阶处位于该45度线以内时，则取由柱边或变阶处与桩内边缘连线为冲切锥体的锥线）a1y = 0.35 mX方向角桩冲垮比：λ1x = a1x/h0 = 0.35/0.93 = 0.38y方向角桩冲垮比：λ1y = a1y/h0 = 0.35/0.93 = 0.38X方向角桩冲切系数：β1x = 0.56/(λ1x + 0.2) = 0.56/(0.38 + 0.2) = 0.97Y方向角桩冲切系数：β1y = 0.56/(λ1y + 0.2) = 0.56/(0.38 + 0.2) = 0.97(β1x*(c2 + a1y/2) + β1y*(c1 + a1x/2)) * βhp * ft * h0= (0.97 * (0.60 + 0.35/2) + 0.97 * (0.60 + 0.35/2)) * 0.98 * 1430.00 * 0.93= 1971.92 kN > Nl = 1623.79 kN 满足要求！5．承台受弯计算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.16-1）Mx ＝∑Ni * yi计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.16-2）My ＝∑Ni * xi(1) 垂直X轴方向计算截面处弯矩计算：My ＝∑Ni * xi = 1653.59 kN.m相对受压区高度：ζ= 0.05 配筋率：ρ= 0.0024x向钢筋: Asx = 6089.88 mm2(2) 垂直y轴方向计算截面处弯矩计算：Mx ＝∑Ni * yi = 1653.59 kN.m相对受压区高度：ζ= 0.05 配筋率：ρ= 0.0024x向钢筋: Asy = 6089.88 mm26．承台受压验算：计算公式：《混凝土结构设计规范》（7.8.1-1）Fl ≤1.35*βc*βl* fc * Aln局部荷载设计值：Fl = Fc = 7530.00 kN混凝土局部受压面积：Al = bc * hc = 0.60 * 0.60 = 0.36m2混凝土局部受压计算面积：Ab = 3.24 m2混凝土受压时强度提高系数：βl = sqr(Ab/Al) = sqr(3.24/0.36) = 3.001.35 * βc * βl * fc * Al= 1.35 * 1.00 * 3.00 * 14300.00 * 0.36= 20849.40 kN > Fl = 7530.00 kN 满足要求！四、配筋结果：1．X方向钢筋选筋结果计算面积As: 6089.88 mm2采用方案：D20@120实配面积：6597.34 mm22．Y方向钢筋选筋结果计算面积As: 6089.88 mm2采用方案：D20@120实配面积：6597.34 mm2一、示意图：二、基本资料：承台类型：六桩承台承台计算方式：验算承台尺寸1．依据规范：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007--2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002）2．几何参数：承台边缘至桩中心距: C = 400 mm桩列间距: A = 1200 mm 桩行间距: B = 1200 mm承台根部高度: H = 1200 mm 承台端部高度: h = 1200 mm纵筋合力重心到底边的距离: as = 70 mm 平均埋深: hm = 0.60 m矩形柱宽: Bc = 700 mm 矩形柱高: Hc = 700 mm方桩边长: Ls = 400 mm3．荷载设计值：(作用在承台顶部）竖向荷载: F = 9036.00 kN绕X轴弯矩: Mx = 200.00 kN.m 绕y轴弯矩: My = 200.00 kN.mX向剪力: Vx = 0.00 kN Y向剪力: Vy = 0.00 kN4．作用在承台底部的弯矩绕X轴弯矩: M0x = Mx - Vy * H = 200.00 - (0.00)*1.20 = 200.00kN.m绕y轴弯矩: M0y = My + Vx * H = 200.00 + (0.00)*1.20 = 200.00kN.m 5．材料信息：混凝土强度等级: C30fc = 14.30 N/mm2ft = 1.43 N/mm2钢筋强度等级: HRB335 fy = 300.00 N/mm2三、承台计算：1．基桩净反力设计值：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.3-2）Ni = F/n ±M0x*yi/∑yj*yj ±M0y*xi/∑xj*xjN1 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 9036.00/6 - (200.00)*(0.60)/1.80 + (200.00)*(-1.20)/5.76 = 1397.67 kN N2 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 9036.00/6 - (200.00)*(0.60)/1.80 + (200.00)*(0.00)/5.76 = 1439.33 kN N3 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 9036.00/6 - (200.00)*(0.60)/1.80 + (200.00)*(1.20)/5.76 = 1481.00 kN N4 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 9036.00/6 - (200.00)*(-0.60)/1.80 + (200.00)*(-1.20)/5.76 = 1531.00 kN N5 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 9036.00/6 - (200.00)*(-0.60)/1.80 + (200.00)*(1.20)/5.76 = 1614.33 kN N6 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 9036.00/6 - (200.00)*(0.00)/1.80 + (200.00)*(0.00)/5.76 = 1506.00 kN2．承台受柱冲切验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.17-1）Fl ≤2 * [β0x * (bc + a0y) + β0y * (hc + a0x)] * βhp * ft * h0X方向上自柱边到最近桩边的水平距离：a0x = 0.65 my方向上自柱边到最近桩边的水平距离：a0y = 0.05 m作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值：Fl = F - ∑Qi = 9036.00 - 0.00 = 9036.00 kNX方向冲垮比：λ0x = a0x/h0 = 0.65/1.13 = 0.58y方向冲垮比：λ0y = a0y/h0 = 0.05/1.13 = 0.04λ0y < 0.2λ0y = 0.2X方向冲切系数：β0x = 0.84/(λ0x + 0.2) = 0.84/(0.58 + 0.2) = 1.08y方向冲切系数：β0y = 0.84/(λ0y + 0.2) = 0.84/(0.20 + 0.2) = 2.102 * (β0x * (hc + a0y) + β0y * (bc + a0x)) * βhp * ft * h0= 2 * (1.08 * (0.70 + 0.05) + 2.10 * (0.70 + 0.65)) * 0.97 * 1430.00 * 1.13 = 11395.59 kN > Fl = 9036.00 kN 满足要求！3．承台受剪验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.18-1）Fl ≤βhs * β* ft * b0 * h0(1) 垂直y方向截面的抗剪计算y方向上自柱边到计算一排桩的桩边的水平距离：a0 = 0.05 m斜截面上最大剪力设计值：Vl = 4651.33 kN计算截面的剪跨比：λ＝a0/h0 = 0.05/1.13 = 0.04λ < 0.3 λ = 0.3剪切系数：β = 1.75/(λ+ 1.0) = 1.75/(0.30 + 1.0) = 1.35承台计算截面的计算宽度：be = b * (1.0 - 0.5 * (h - he)/h0 * (1.0 - (bc + 2 * 50.0)/b))= 3.20 * (1.0 - 0.5 * (1.20 - 1.20)/1.13 * (1.0 - (0.70 + 2 * 50.0)/3.20))= 3.20 mβhs * β* ft * be * h0= 0.92 * 1.35 * 1430.00 * 3.20 * 1.13= 6385.02 kN > Vl = 4651.33 kN 满足要求！(2) 垂直x方向截面的抗剪计算x方向上自柱边到计算一排桩的桩边的水平距离：a0 = 0.65 m斜截面上最大剪力设计值：Vl = 2987.00 kN计算截面的剪跨比：λ＝a0/h0 = 0.65/1.13 = 0.58剪切系数：β = 1.75/(λ+ 1.0) = 1.75/(0.58 + 1.0) = 1.11承台计算截面的计算宽度：be = b * (1.0 - 0.5 * (h - he)/h0 * (1.0 - (bc + 2 * 50.0)/b))= 2.00 * (1.0 - 0.5 * (1.20 - 1.20)/1.13 * (1.0 - (0.70 + 2 * 50.0)/2.00))= 2.00 mβhs * β* ft * be * h0= 0.92 * 1.11 * 1430.00 * 2.00 * 1.13= 3293.40 kN > Vl = 2987.00 kN 满足要求！4．承台角桩冲切验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.17-5）Nl ≤[β1x * (c2 + a1y / 2) + β1y * (c1 + a1x / 2)] * βhp * ft * h0角桩竖向冲反力设计值：Nl = 1531.00 kN从角桩内边缘至承台外边缘的距离：c1 = C + ls/2 = 0.40 + 0.40/2 = 0.60 m从角桩内边缘至承台外边缘的距离：c2 = C + ls/2 = 0.40 + 0.40/2 = 0.60 mX方向上从承台角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相交点至角桩内边缘的水平距离:（当柱或承台变阶处位于该45度线以内时，则取由柱边或变阶处与桩内边缘连线为冲切锥体的锥线）a1x = 0.65 mY方向上从承台角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相交点至角桩内边缘的水平距离:（当柱或承台变阶处位于该45度线以内时，则取由柱边或变阶处与桩内边缘连线为冲切锥体的锥线）a1y = 0.05 mX方向角桩冲垮比：λ1x = a1x/h0 = 0.65/1.13 = 0.58y方向角桩冲垮比：λ1y = a1y/h0 = 0.05/1.13 = 0.04λ1y < 0.2λ1y = 0.2X方向角桩冲切系数：β1x = 0.56/(λ1x + 0.2) = 0.56/(0.58 + 0.2) = 0.72Y方向角桩冲切系数：β1y = 0.56/(λ1y + 0.2) = 0.56/(0.20 + 0.2) = 1.40(β1x*(c2 + a1y/2) + β1y*(c1 + a1x/2)) * βhp * ft * h0= (0.72 * (0.60 + 0.05/2) + 1.40 * (0.60 + 0.65/2)) * 0.97 * 1430.00 * 1.13= 2728.07 kN > Nl = 1531.00 kN 满足要求！5．承台受弯计算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.16-1）Mx ＝∑Ni * yi计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.16-2）My ＝∑Ni * xi(1) 垂直X轴方向计算截面处弯矩计算：My ＝∑Ni * xi = 2538.95 kN.m相对受压区高度：ζ= 0.07 配筋率：ρ= 0.0032x向钢筋: Asx = 7764.22 mm2(2) 垂直y轴方向计算截面处弯矩计算：Mx ＝∑Ni * yi = 1162.83 kN.m相对受压区高度：ζ= 0.02 配筋率：ρ= 0.0009ρ < ρmin = 0.0015 ρ = ρmin = 0.0015x向钢筋: Asy = 5893.81 mm26．承台受压验算：计算公式：《混凝土结构设计规范》（7.8.1-1）Fl ≤1.35*βc*βl* fc * Aln局部荷载设计值：Fl = Fc = 9036.00 kN混凝土局部受压面积：Al = bc * hc = 0.70 * 0.70 = 0.49m2混凝土局部受压计算面积：Ab = 4.00 m2混凝土受压时强度提高系数：βl = sqr(Ab/Al) = sqr(4.00/0.49) = 2.861.35 * βc * βl * fc * Al= 1.35 * 1.00 * 2.86 * 14300.00 * 0.49= 27027.00 kN > Fl = 9036.00 kN 满足要求！四、配筋结果：1．X方向钢筋选筋结果计算面积As: 7764.22 mm2采用方案：D25@120实配面积：8344.86 mm22．Y方向钢筋选筋结果计算面积As: 5893.81 mm2采用方案：D18@120实配面积：6870.66 mm2一、示意图：二、基本资料：承台类型：七桩承台承台计算方式：程序自动设计1．依据规范：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007--2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002）2．几何参数：承台边缘至桩中心距: C = 400 mm桩列间距: A = 600 mm 桩行间距: B = 1039 mm承台根部高度: H = 1100 mm 承台端部高度: h = 1100 mm纵筋合力重心到底边的距离: as = 70 mm 平均埋深: hm = 0.60 m矩形柱宽: Bc = 800 mm 矩形柱高: Hc = 800 mm方桩边长: Ls = 400 mm3．荷载设计值：(作用在承台顶部）竖向荷载: F = 10542.00 kN绕X轴弯矩: Mx = 200.00 kN.m 绕y轴弯矩: My = 200.00 kN.mX向剪力: Vx = 0.00 kN Y向剪力: Vy = 0.00 kN 4．作用在承台底部的弯矩绕X轴弯矩: M0x = Mx - Vy * H = 200.00 - (0.00)*1.10 = 200.00kN.m绕y轴弯矩: M0y = My + Vx * H = 200.00 + (0.00)*1.10 = 200.00kN.m 5．材料信息：混凝土强度等级: C30fc = 14.30 N/mm2ft = 1.43 N/mm2钢筋强度等级: HRB335 fy = 300.00 N/mm2三、承台计算：1．基桩净反力设计值：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.3-2）Ni = F/n ±M0x*yi/∑yj*yj ±M0y*xi/∑xj*xjN1 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 10542.00/7 - (200.00)*(1.04)/4.32 + (200.00)*(-0.60)/4.32 = 1430.10 kN N2 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 10542.00/7 - (200.00)*(1.04)/4.32 + (200.00)*(0.60)/4.32 = 1485.65 kN N3 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 10542.00/7 - (200.00)*(0.00)/4.32 + (200.00)*(-1.20)/4.32 = 1450.44 kN N4 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 10542.00/7 - (200.00)*(0.00)/4.32 + (200.00)*(0.00)/4.32 = 1506.00 kN N5 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 10542.00/7 - (200.00)*(0.00)/4.32 + (200.00)*(1.20)/4.32 = 1561.56 kN N6 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 10542.00/7 - (200.00)*(-1.04)/4.32 + (200.00)*(-0.60)/4.32 = 1526.35 kN N7 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 10542.00/7 - (200.00)*(-1.04)/4.32 + (200.00)*(0.60)/4.32 = 1581.90 kN 2．承台受柱冲切验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.17-1）Fl ≤2 * [β0x * (bc + a0y) + β0y * (hc + a0x)] * βhp * ft * h0X方向上自柱边到最近桩边的水平距离：a0x = 0.60 my方向上自柱边到最近桩边的水平距离：a0y = 0.44 m作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值：Fl = F - ∑Qi = 10542.00 - 1506.00 = 9036.00 kNX方向冲垮比：λ0x = a0x/h0 = 0.60/1.03 = 0.58y方向冲垮比：λ0y = a0y/h0 = 0.44/1.03 = 0.43X方向冲切系数：β0x = 0.84/(λ0x + 0.2) = 0.84/(0.58 + 0.2) = 1.07y方向冲切系数：β0y = 0.84/(λ0y + 0.2) = 0.84/(0.43 + 0.2) = 1.342 * (β0x * (hc + a0y) + β0y * (bc + a0x)) * βhp * ft * h0= 2 * (1.07 * (0.80 + 0.44) + 1.34 * (0.80 + 0.60)) * 0.97 * 1430.00 * 1.03= 9213.75 kN > Fl = 9036.00 kN 满足要求！3．承台受剪验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.18-1）Fl ≤βhs * β* ft * b0 * h0(1) 垂直y方向截面的抗剪计算y方向上自柱边到计算一排桩的桩边的水平距离：a0 = 0.44 m斜截面上最大剪力设计值：Vl = 3108.25 kN计算截面的剪跨比：λ＝a0/h0 = 0.44/1.03 = 0.43剪切系数：β = 1.75/(λ+ 1.0) = 1.75/(0.43 + 1.0) = 1.23承台计算截面的计算宽度：be = b * (1.0 - 0.5 * (h - he)/h0 * (1.0 - (bc + 2 * 50.0)/b))= 2.61 * (1.0 - 0.5 * (1.10 - 1.10)/1.03 * (1.0 - (0.80 + 2 * 50.0)/2.61))= 2.61 mβhs * β* ft * be * h0= 0.94 * 1.23 * 1430.00 * 2.61 * 1.03= 4425.38 kN > Vl = 3108.25 kN 满足要求！(2) 垂直x方向截面的抗剪计算x方向上自柱边到计算一排桩的桩边的水平距离：a0 = 0.60 m斜截面上最大剪力设计值：Vl = 1561.56 kN计算截面的剪跨比：λ＝a0/h0 = 0.60/1.03 = 0.58剪切系数：β = 1.75/(λ+ 1.0) = 1.75/(0.58 + 1.0) = 1.11承台计算截面的计算宽度：be = b * (1.0 - 0.5 * (h - he)/h0 * (1.0 - (bc + 2 * 50.0)/b))= 2.59 * (1.0 - 0.5 * (1.10 - 1.10)/1.03 * (1.0 - (0.80 + 2 * 50.0)/2.59))= 2.59 mβhs * β* ft * be * h0= 0.94 * 1.11 * 1430.00 * 2.59 * 1.03= 3952.92 kN > Vl = 1561.56 kN 满足要求！4．承台角桩冲切验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.17-8）Nl1 ≤β11 * (2c1 + a11) * tg(θ1/2)* βhp * ft * h0计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.17-10）Nl2 ≤β12 * (2c2 + a12) * tg(θ2/2)* βhp * ft * h0底部角桩竖向冲反力设计值：Nl1 = 1581.90顶部角桩竖向冲反力设计值：Nl2 = 1561.56从角桩内边缘至承台外边缘的距离：c1 = 0.43 m从角桩内边缘至承台外边缘的距离：c2 = 0.40 mX方向上从承台角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相交点至角桩内边缘的水平距离:（当柱或承台变阶处位于该45度线以内时，则取由柱边或变阶处与桩内边缘连线为冲切锥体的锥线）a11 = 0.60 mY方向上从承台角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相交点至角桩内边缘的水平距离:（当柱或承台变阶处位于该45度线以内时，则取由柱边或变阶处与桩内边缘连线为冲切锥体的锥线）a12 = 0.44 mX方向角桩冲垮比：λ11 = a1x/h0 = 0.60/1.03 = 0.58Y方向角桩冲垮比：λ12 = a1y/h0 = 0.44/1.03 = 0.43X方向角桩冲切系数：β11 = 0.56/(λ1x + 0.2) = 0.56/(0.58 + 0.2) = 0.72Y方向角桩冲切系数：β12 = 0.56/(λ1y + 0.2) = 0.56/(0.43 + 0.2) = 0.89β11 * (2 * c1 + a11) * tg(θ1/2) * βhp * ft * h0= 0.72 * (2 * 0.43 + 0.60) * 1.73 * 0.97 * 1430.00 * 1.03= 2602.40 kN > Nl = 1581.90 kN 满足要求！β12 * (2 * c2 + a12) * tg(θ2/2) * βhp * ft * h0= 0.89 * (2 * 0.40 + 0.44) * 1.73 * 0.97 * 1430.00 * 1.03= 2773.99 kN > Nl = 1561.56 kN 满足要求！5．承台受弯计算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.16-1）Mx ＝∑Ni * yi计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.16-2）My ＝∑Ni * xi(1) 垂直X轴方向计算截面处弯矩计算：My ＝∑Ni * xi = 1862.76 kN.m相对受压区高度：ζ= 0.04 配筋率：ρ= 0.0019x向钢筋: Asx = 6159.52 mm2(2) 垂直y轴方向计算截面处弯矩计算：Mx ＝∑Ni * yi = 1986.17 kN.m相对受压区高度：ζ= 0.08 配筋率：ρ= 0.0036x向钢筋: Asy = 6578.22 mm26．承台受压验算：计算公式：《混凝土结构设计规范》（7.8.1-1）Fl ≤1.35*βc*βl* fc * Aln局部荷载设计值：Fl = Fc = 10542.00 kN混凝土局部受压面积：Al = bc * hc = 0.80 * 0.80 = 0.64m2混凝土局部受压计算面积：Ab = 5.49 m2混凝土受压时强度提高系数：βl = sqr(Ab/Al) = sqr(5.49/0.64) = 2.931.35 * βc * βl * fc * Al= 1.35 * 1.00 * 2.93 * 14300.00 * 0.64= 36174.97 kN > Fl = 10542.00 kN 满足要求！四、配筋结果：1．X方向钢筋选筋结果计算面积As: 6159.52 mm2采用方案：D20@150实配面积：6283.19 mm22．Y方向钢筋选筋结果计算面积As: 6578.22 mm2采用方案：D25@120实配面积：6872.23 mm2一、示意图：二、基本资料：承台类型：八桩承台承台计算方式：程序自动设计1．依据规范：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007--2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002）2．几何参数：承台边缘至桩中心距: C = 400 mm桩列间距: A = 600 mm 桩行间距: B = 1039 mm承台根部高度: H = 1100 mm 承台端部高度: h = 1100 mm纵筋合力重心到底边的距离: as = 70 mm 平均埋深: hm = 0.60 m矩形柱宽: Bc = 800 mm 矩形柱高: Hc = 800 mm方桩边长: Ls = 400 mm3．荷载设计值：(作用在承台顶部）竖向荷载: F = 12048.00 kN绕X轴弯矩: Mx = 200.00 kN.m 绕y轴弯矩: My = 200.00 kN.mX向剪力: Vx = 0.00 kN Y向剪力: Vy = 0.00 kN4．作用在承台底部的弯矩绕X轴弯矩: M0x = Mx - Vy * H = 200.00 - (0.00)*1.10 = 200.00kN.m绕y轴弯矩: M0y = My + Vx * H = 200.00 + (0.00)*1.10 = 200.00kN.m 5．材料信息：混凝土强度等级: C30fc = 14.30 N/mm2ft = 1.43 N/mm2钢筋强度等级: HRB335 fy = 300.00 N/mm2三、承台计算：1．基桩净反力设计值：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.3-2）Ni = F/n ±M0x*yi/∑yj*yj ±M0y*xi/∑xj*xjN1 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 12048.00/8 - (200.00)*(1.04)/6.48 + (200.00)*(-1.20)/6.48 = 1436.88 kN N2 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 12048.00/8 - (200.00)*(1.04)/6.48 + (200.00)*(0.00)/6.48 = 1473.92 kN N3 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 12048.00/8 - (200.00)*(1.04)/6.48 + (200.00)*(1.20)/6.48 = 1510.95 kN N4 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 12048.00/8 - (200.00)*(0.00)/6.48 + (200.00)*(-0.60)/6.48 = 1487.48 kN N5 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 12048.00/8 - (200.00)*(0.00)/6.48 + (200.00)*(0.60)/6.48 = 1524.52 kN N6 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 12048.00/8 - (200.00)*(-1.04)/6.48 + (200.00)*(-1.20)/6.48 = 1501.05 kN N7 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 12048.00/8 - (200.00)*(-1.04)/6.48 + (200.00)*(0.00)/6.48 = 1538.08 kN N8 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 12048.00/8 - (200.00)*(-1.04)/6.48 + (200.00)*(1.20)/6.48 = 1575.12 kN 2．承台受柱冲切验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.17-1）Fl ≤2 * [β0x * (bc + a0y) + β0y * (hc + a0x)] * βhp * ft * h0X方向上自柱边到最近桩边的水平距离：a0x = 0.60 my方向上自柱边到最近桩边的水平距离：a0y = 0.44 m作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值：Fl = F - ∑Qi = 12048.00 - 3012.00 = 9036.00 kNX方向冲垮比：λ0x = a0x/h0 = 0.60/1.03 = 0.58y方向冲垮比：。
基础承台钢筋计算
1）基础承台：底板钢筋长度=底板边长-2×保护层根数=板底另一边边长-2min75mm,s/2注：取小值÷s注钢筋间距-1 Kg/m=长度××b22注：单柱独立柱基础边长≥时,基础底板配筋,按边长下料,交错布置;外侧钢筋长度=底板边长-2保护层根数=2根两边各一根钢筋其余钢筋长度=底板边长×保护层或者底板边长底板边长-保护层其余钢筋根数=底板另一侧长度-2min75mm,S/2/S-103G101图集计算1柱纵筋=柱净高+柱基础插筋+柱顶锚固长度2柱基础插筋=基础高度-保护层+弯折长度3柱顶锚固：中柱：梁高－保护层柱的≥lae,则直锚,直锚长度=梁高－保护层梁高－保护层＜lae时,则弯锚12d,弯锚长度=梁高－保护层+12d 边角柱：外侧钢筋=内侧钢筋同中柱注：Lae=保护长度柱箍筋根数：1）加密段箍筋根数计算：根数=加密段长度/加密间距+1取max本层净高,柱边长尺寸、5002）非加密箍筋根数计算：根数=非加密段长度/非加密间距－1取max本层净高,柱边长尺寸、500例子：+/+1++1+－－×2/－1梁+下部加密区 + 下部加密区 +中间非加密区柱和梁箍筋2）箍筋长度外围一圈长度=b-2×保护层+2d×2+h-2×保护层+2d×2+×2+2×max75mm,10d注：取大值03G规范计算;箍筋长度外围一圈长度=b-2×保护层×2+h-2×保护层×2+×2+2×max75mm,10d注：取大值11G规范计算;箍筋长度里面一圈长度=bh-2×保护层-D/3×1+D+2D×2+hb-2×保护层+2d×2+×2+2×max10d,75D—柱纵筋直径d—箍筋直径b—内侧钢筋箍宽h—内侧钢筋箍高梁上部通长筋长度=总净跨长+左支座锚固+右支座锚固左、右支座锚固长度的取值判断：A、当支座宽—保护层柱的＜lae时,弯锚15d,锚固长度=支座宽—保护层+15dB、当支座宽—保护层≥lae时,直锚锚固长度=maxlae,支座宽+5d梁端支座：上部端支座第一排=1/3净跨长+左右支座锚固上部端支座第二排=1/4净跨长+左右支座锚固中间支座钢筋：上部中间支座钢筋第一排=1/3净跨长取大值×2+支座宽上部中间支座钢筋第二排=1/4净跨长取大值×2+支座宽注：净跨长的取值为该支座左右两侧的最大跨的净跨长度;下部钢筋：下部通长筋同上部通长筋公式下部通长筋=净跨长+端支座锚固中间支座锚固端支座锚固判断同上部通长筋中间支座锚固=maxlae,支座宽+5d取大值。
八桩桩基承台计算
八桩桩基承台计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②《建筑桩基技术规范》 (JGJ 94－2008)③二、示意图三、计算信息承台类型: 八桩承台计算类型: 验算截面尺寸构件编号: CT-81. 几何参数矩形柱宽bc=500mm 矩形柱高hc=500mm圆桩直径d=400mm承台根部高度H=1000mm承台端部高度h=1000mmx方向桩中心距A=700mmy方向桩中心距B=1212mm承台边缘至边桩中心距 C=400mm2. 材料信息柱混凝土强度等级: C30 ft_c=1.43N/mm2, fc_c=14.3N/mm2承台混凝土强度等级: C30 ft_b=1.43N/mm2, fc_b=14.3N/mm2桩混凝土强度等级: C25 ft_p=1.27N/mm2, fc_p=11.9N/mm2承台钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0纵筋合力点至近边距离: as=110mm4. 作用在承台顶部荷载标准值Fgk=3800.000kN Fqk=0.000kNMgxk=0.000kN*m Mqxk=0.000kN*mMgyk=0.000kN*m Mqyk=0.000kN*mVgxk=0.000kN Vqxk=0.000kNVgyk=0.000kN Vqyk=0.000kN永久荷载分项系数rg=1.20可变荷载分项系数rq=1.40Fk=Fgk+Fqk=3800.000+(0.000)=3800.000kNMxk=Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2+Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2=0.000+3800.000*(0.000-0.000)/2+(0.000)+0.000*(0.000-0.000)/2=0.000kN*mMyk=Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2+Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2=0.000+3800.000*(0.000-0.000)/2+(0.000)+0.000*(0.000-0.000)/2=0.000kN*mVxk=Vgxk+Vqxk=0.000+(0.000)=0.000kNVyk=Vgyk+Vqyk=0.000+(0.000)=0.000kNF1=rg*Fgk+rq*Fqk=1.20*(3800.000)+1.40*(0.000)=4560.000kNMx1=rg*(Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2)+rq*(Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2)=1.20*(0.000+3800.000*(0.000-0.000)/2)+1.40*(0.000+0.000*(0.000-0.000)/2) =0.000kN*mMy1=rg*(Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2)+rq*(Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2)=1.20*(0.000+3800.000*(0.000-0.000)/2)+1.40*(0.000+0.000*(0.000-0.000)/2) =0.000kN*mVx1=rg*Vgxk+rq*Vqxk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kNVy1=rg*Vgyk+rq*Vqyk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kNF2=1.35*Fk=1.35*3800.000=5130.000kNMx2=1.35*Mxk=1.35*(0.000)=0.000kN*mMy2=1.35*Myk=1.35*(0.000)=0.000kN*mVx2=1.35*Vxk=1.35*(0.000)=0.000kNVy2=1.35*Vyk=1.35*(0.000)=0.000kNF=max(|F1|,|F2|)=max(|4560.000|,|5130.000|)=5130.000kNMx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*mMy=max(|My1|,|My2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*mVx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kNVy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN四、计算参数1. 承台总长 Bx=C+4*A+C=0.400+4*0.700+0.400=3.600m2. 承台总宽 By=C+2*B+C=0.400+2*1.212+0.400=3.224m3. 承台根部截面有效高度 ho=H-as=1.000-0.110=0.890mho1=h-as=1.000-0.110=0.890mh2=H-h=1.000-1.000=0.000m4. 圆桩换算截面宽度 bp=0.8*d=0.8*0.400=0.320m五、内力计算1. 各桩编号及定位座标如上图所示:1号桩 (x1=-2*A=-1.400m, y1=-B=-1.212m)2号桩 (x2=0, y2=-B=-1.212m)3号桩 (x3=2*A=1.400m, y3=-B=-1.212m)4号桩 (x4=2*A=1.400m, y4=B=1.212m)5号桩 (x5=0, y5=B=1.212m)6号桩 (x6=-2*A=-1.400m, y6=B=1.212m)7号桩 (x7=-A=-0.700m, y7=0)8号桩 (x8=A=0.700m, y8=0)2. 各桩净反力设计值, 计算公式:【8.5.3-2】①∑xi=(x12)*4+(x72)*2=8.820m∑yi=(y12)*6=8.814mN i=F/n-Mx*y i/∑y i2+My*x i/∑x i2+Vx*H*x i/∑x i2-Vy*H*y1/∑y i2N1=5130.000/8-0.000*(-1.212)/8.814+0.000*(-1.400)/8.820+0.000*1.000*(-1.400)/8.820-0.000*1.000*(-1.212)/8.814=641.250kNN2=5130.000/8-0.000*(-1.212)/8.814+0.000*0.000/8.820+0.000*1.000*0.000/8.820-0.000*1.000*(-1.212)/8.814=641.250kNN3=5130.000/8-0.000*(-1.212)/8.814+0.000*1.400/8.820+0.000*1.000*1.400/8.820-0.000*1.000*(-1.212)/8.814=641.250kNN4=5130.000/8-0.000*1.212/8.814+0.000*1.400/8.820+0.000*1.000*1.400/8.820-0.000*1.000*1.212/8.814=641.250kNN5=5130.000/8-0.000*1.212/8.814+0.000*0.000/8.820+0.000*1.000*0.000/8.820-0.000*1.000*1.212/8.814=641.250kNN6=5130.000/8-0.000*1.212/8.814+0.000*(-1.400)/8.820+0.000*1.000*(-1.400)/8.820-0.000*1.000*1.212/8.814=641.250kNN7=5130.000/8-0.000*0.000/8.814+0.000*(-0.700)/8.820+0.000*1.000*(-0.700)/8.820-0.000*1.000*0.000/8.814=641.250kNN8=5130.000/8-0.000*0.000/8.814+0.000*0.700/8.820+0.000*1.000*0.700/8.820-0.000*1.000*0.000/8.814=641.250kN六、柱对承台的冲切验算【8.5.17-1】①1. ∑Ni=N7+N8=1282.500kN 当 (A+bp/2.0)<H 时2. 因为 (A+bp/2)=0.700+0.320/2=0.860<H=1.000αox=2*A-bc/2-bp/2=0.700-0.500/2-0.320/2=0.990m因为αox>ho, 所以αox=ho=0.890mαoy=B-hc/2-bp/2=1.212-0.500/2-0.320/2=0.802m3. λox=αox/ho=0.890/0.890=1.000λoy=αoy/ho=0.802/0.890=0.9014. βox=0.84/(λox+0.2)=0.84/(1.000+0.2)=0.700βoy=0.84/(λoy+0.2)=0.84/(0.901+0.2)=0.7635. 因 H=1.000m 所以βhp=0.983γo*Fl=γo*(F-∑Ni)=1.0*(5130.000-1282.500)=3847.50kN2*[βox*(hc+αoy)+βoy*(bc+αox)]*βhp*ft_b*ho=2*[0.700*(500+802)+0.763*(500+890)]*0.983*1.43*890=4935.30kN≥γo*Fl=3847.50kN柱对承台的冲切满足规范要求七、角桩对承台的冲切验算【8.5.17-5】①1. Nl=max(N1, N3, N4, N6)=641.250kN2. a1x=2*A-bc/2-bp/2=2*0.700-0.500/2-0.320/2=0.990m因为 a1x>ho1 所以 a1x=ho1=0.890ma1y=B-hc/2-bp/2=1.212-0.500/2-0.320/2=0.802m3. λ1x=a1x/ho1=0.890/0.890=1.000λ1y=a1y/ho1=0.802/0.890=0.9014. β1x=0.56/(λ1x+0.2)=0.56/(1.000+0.2)=0.467β1y=0.56/(λ1y+0.2)=0.56/(0.901+0.2)=0.509 C1=C+1/2*bp=0.400+0.320/2=0.560mC2=C+1/2*bp=0.400+0.320/2=0.560m5. 因 h=1.000m 所以βhp=0.983γo*Nl=1.0*641.250=641.250kN[β1x*(C2+a1y/2.0)+β1y*(C1+a1x/2)]*βhp*ft_b*ho1=[0.467*(560+802/2)+0.509*(560+890/2)]*0.983*1.43*890 =1200.904kN≥γo*Nl=641.250kN角桩对承台的冲切满足规范要求八、承台斜截面受剪验算【8.5.18-1】①1. 计算承台计算截面处的计算宽度bx1=Bx=C+4*A+C=0.400+4*0.700+0.400=3.600mbx2=bc=0.500mbxo=[1-0.5*h2/ho*(1-bx2/bx1)]*bx1=[1-0.5*0.000/0.890*(1-0.500/3.600)]*3.600=3.600mby1=By=C+2*B+C=0.400+2*1.212+0.400=3.224mby2=hc=0.500mbyo=[1-0.5*h2/ho*(1-by2/by1)]*by1=[1-0.5*0.000/0.890*(1-0.500/3.224)]*3.224=3.224m2.计算剪切系数因0.800≤ho=0.890m≤2.000m,βhs=(0.800/0.890)1/4=0.974ax1=2*A-bc/2-bp/2=2*0.700-0.500/2-0.320/2=0.990m λx1=ax1/ho=0.990/0.890=1.112βx1=1.75/(λx1+1.0)=1.75/(1.112+1.0)=0.828ax2=A-bc/2-bp/2=0.700-0.500/2-0.320/2=0.290mλx2=ax2/ho=0.290/0.890=0.326βx2=1.75/(λx2+1.0)=1.75/(0.326+1.0)=1.320 ay=B-hc/2-bp/2=1.212-0.500/2-0.320/2=0.802mλy=ay/ho=0.802/0.890=0.901βy=1.75/(λy+1.0)=1.75/(0.901+1.0)=0.9213. 计算承台底部最大剪力【8.5.18-1】①因为 N16=N1+N6=641.250+641.250=1282.500kNN34=N3+N4=641.250+641.250=1282.500kN所以 Vx1=max(|N16|, |N34|)=1282.500kN因为 N167=N1+N6+N7=641.250+641.250+641.250=1923.750kN N348=N3+N4+N8=641.250+641.250+641.250=1923.750kN 所以 Vx2=max(|N167|, |N348|)=1923.750kN因为 N123=N1+N2+N3=641.250+641.250+641.250=1923.750kN N456=N4+N5+N6=641.250+641.250+641.250=1923.750kN 所以 Vy=max(N123, N456)=1923.750kN3. 计算承台底部最大剪力【8.5.18-1】①验算x1截面承载力γo*Vx1=1.0*1282.500=1282.500kNβhs*βx1*ft_b*byo*ho=0.974*0.828*1.43*3224*890=3309.911kN≥γo*Vx1=1282.500kN 承台斜截面X1受剪满足规范要求验算x2截面承载力γo*Vx2=1.0*1923.750=1923.750kNβhs*βx2*ft_b*byo*ho=0.974*1.320*1.43*3224*890=5273.417kN≥γo*Vx2=1923.750kN 承台斜截面X2受剪满足规范要求验算y截面承载力γo*Vy=1.0*1923.750=1923.750kNβhs*βy*ft_b*bxo*ho=0.974*0.921*1.43*3600*890=4106.589kN≥γo*Vy=1923.750kN 承台斜截面Y受剪满足规范要求九、承台受弯计算【8.5.16-1】【8.5.16-2】1. 承台底部弯矩最大值【8.5.16-1】【8.5.16-2】①因为 Mdx16=(N1+N6)*(2*A-1/2*bc)=(641.250+641.250)*(2*0.700-1/2*0.500)=1474.88kN*mMdx34=(N3+N4)*(2*A-1/2*bc)=(641.250+641.250)*(2*0.700-1/2*0.500)=1474.88kN*mMdx7=N7*(A-1/2*bc)=641.250*(0.700-1/2*0.500)=288.56kN*mMdx8=N8*(A-1/2*bc)=641.250*(0.700-1/2*0.500)=288.56kN*m所以 Mx=max(|Mdx16+Mdx7|, |Mdx8+Mdx34|)=max(|1763.44|,|1763.44|)=1763.44kN*m因为 Mdy123=(N1+N2+N3)*(B-1/2*hc)=(641.250+641.250+641.250)*(1.212-1/2*0.500)=1850.65kN*mMdy456=(N4+N5+N6)*(B-1/2*hc)=(641.250+641.250+641.250)*(1.212-1/2*0.500)=1850.65kN*m所以 My=max(|Mdy123|, |Mdy456|)=max(|1850.65|,|1850.65|)=1850.65kN*m2. 计算配筋面积Asx=γo*Mx/(0.9*ho*fy)=1.0*1763.44*106/(0.9*890*360)=6115.4mm2Asx1=Asx/By=6115.4/3=1897mm2/mAsy=γo*My/(0.9*ho*fy)=1.0*1850.65*106/(0.9*890.000*360)=6417.8mm2Asy1=Asy/Bx=6417.8/4=1783mm2/m3. 计算最小配筋率受弯最小配筋率为ρmin=0.150%4. 承台最小配筋面积As1min=ρmin*H*1000=0.150%*1000*1000=1500mm2因As1min≤Asx1 所以承台底面x方向配筋面积为 1897mm2/m选择钢筋22@200, 实配面积为1901mm2/m。
两桩承台上部钢筋配筋率
两桩承台上部钢筋配筋率1. 引言1.1 研究背景研究背景：两桩承台是桥梁结构中常见的承载构件，其上部钢筋配筋率的设计对于桥梁的安全性和承载能力至关重要。
随着交通运输的发展和桥梁跨径的增大，桥梁结构的安全性和稳定性要求也越来越高。
研究两桩承台上部钢筋配筋率的影响因素和优化设计方法对于提高桥梁结构的整体性能具有重要意义。
目前，关于两桩承台上部钢筋配筋率的研究还比较有限，现有的文献主要集中在传统设计方法的基础上进行分析和探讨。
随着计算方法和技术的不断发展，需要进一步研究两桩承台上部钢筋配筋率的优化设计，并结合实际工程案例进行验证和分析。
本文旨在对两桩承台上部钢筋配筋率进行深入的研究和探讨，以期为桥梁结构设计提供更为科学和合理的方法，并为桥梁结构的安全性和稳定性提供更好的保障。
1.2 研究目的研究目的是对两桩承台上部钢筋配筋率进行深入分析和研究，以探讨其对结构性能的影响。
通过对配筋率的研究，可以更好地了解在实际工程中两桩承台上部的钢筋配置情况，评估其受力性能和承载能力，并为工程设计提供科学依据。
研究目的也包括探讨如何优化设计两桩承台上部的钢筋配筋率，提高结构的整体稳定性和抗震能力。
通过本研究，可以为工程实践中的结构设计和施工提供参考，为提高结构的安全性和可靠性提供技术支持。
研究目的也在于推动该领域的技术进步和创新，为相关领域的学术研究提供新的理论和实践基础。
通过深入研究两桩承台上部钢筋配筋率的相关问题，可以更好地理解和应用这一重要工程技术，促进结构工程领域的发展和进步。
2. 正文2.1 两桩承台上部钢筋配筋率的定义两桩承台上部钢筋配筋率的定义是指在桥梁承台上部结构中，钢筋的配筋比例。
钢筋在承台上部的配筋率对结构的受力性能和承载能力起着至关重要的作用。
通常情况下，设计人员需要根据承台结构的荷载情况、材料性能、受力要求等因素来确定钢筋的配筋率。
在实际工程中，两桩承台上部钢筋配筋率的设计需要考虑桥梁结构的承载能力、变形性能和抗震性能等方面的要求。
新规范承台计算（撑杆-系杆体系）
新规范承台计算（撑杆-系杆体系）矩形墩柱独立承台(双向单排桩)一、基本资料1、承台信息承台类型：单片矩形墩承台圆桩直径d=1800(mm)桩列间距Sa=4000(mm)桩行间距Sb=4000(mm)纵向(x)桩根数nx2（根）横向(y)桩根数ny2（根）纵向墩底桩根数0（根）横向墩底桩根数0（根）桩根数合计4（根）墩底桩根数0（根）承台边缘至桩中心距离(x 向)1500(mm)承台边缘至桩中心距离(y向)1500(mm)承台根部高度H0=3000(mm)承台端部高度H1=3000(mm)单桩竖向承载力设计值R(KN):12852最小配筋率0.200%混凝土强度等级C25fcd=11.5(Mpa), f td= 1.23(Mpa)钢筋强度设计值 fsd=280(Mpa)纵筋合力点至近边距离s=220(mm)纵筋顶层至近边距离s'=220(mm)墩柱横向宽度by=2500(mm)纵向宽度bx=2500(mm)2、钢筋信息采用纵向主筋类型为：HRB335直径28(mm)Es= 2.00E+05(Mpa)重要性系数γ0=13、计算宽度bs判断条件3*d=5400(mm)承台边长Bx=7000(mm)x向计算宽度bsx=7000(mm)承台边长By=7000(mm)y向计算宽度bsy=7000(mm)二、撑杆-系杆体系桩支撑宽度b=1440(mm)有效高度h0=2780(mm)ha=388(mm)边桩中心至墩柱边距离lx=750(mm)边桩中心至墩柱边距离ly=750(mm)压力线与拉力线夹角θx= 1.173即67.23度tx=1477.9(mm)压力线与拉力线夹角θy= 1.173即67.23度ty=1477.9(mm) 1.承台抗弯计算(1).基桩竖向力设计值：基桩竖向力设计值 N=12852.0< KN >(2)X轴方向系杆设计值：γ0T id=γ0N*/tanθ*ny=10790.1< KN *M >(3)X轴方向纵筋计算：As=γ0Tid/fsd=38536(mm*mm)配筋率0.18%Asmin =38920(mm*mm)纵筋38920(mm*mm)所需直径28mm的根数为：64间距为(mm):109.4(4)Y轴方向系杆设计值：γ0T id=γ0N*/tanθ*nx=10790.1< KN *M >(5)Y轴方向纵筋计算：As=γ0Tid/fsd=38536(mm*mm)配筋率0.18%Asmin =38920(mm*mm)纵筋38920(mm*mm)所需直径28mm的根数为：64间距为(mm):109.42a.承台抗压承载力x轴向抗压计算a\已知信息：钢筋面积 A s=39408(mm*mm)计算宽度bs=7000(mm) b\计算过程：压力线与拉力线夹角θx= 1.173即67.23度tx=1477.9(mm)压力线与拉力线夹角θy= 1.173即67.23度ty=1477.9(mm)(1).基桩竖向力设计值:基桩竖向力设计值 Nid=25704.0< KN >(2).撑杆砼轴心抗压强度设计值fcd,sTid=10790.1< KN >εi=0.00059fcd,s=15.523(Mpa)而0.48fcu,k=12(Mpa)取fcd,s=12.000(Mpa)(3).判断γ0D id=γ0Nid/sinθ=27876.9< KN >t*bs*fcd,s=124146.7< KN >c\结论：满足要求！2b.系杆抗拉承载力γ0T id=γ0Nid/tanθ=10790.1< KN >f sd As=11034.3< KN >结论：满足要求！y轴向抗压计算a\已知信息：钢筋面积 A s=39408(mm*mm)计算宽度bs=7000(mm) b\计算过程：压力线与拉力线夹角θx= 1.173即67.23度tx=1477.9(mm)压力线与拉力线夹角θy= 1.173即67.23度ty=1477.9(mm)(1).基桩竖向力设计值:基桩竖向力设计值 Nid=25704.0< KN >(2).撑杆砼轴心抗压强度设计值fcd,sTid=10790.1< KN >εi=0.00059fcd,s=15.523(Mpa)而0.48fcu,k=12(Mpa)取fcd,s=12.000(Mpa)(3).判断γ0D id=γ0Nid/sinθ=27876.9< KN >t*bs*fcd,s=124146.7< KN >c\结论：满足要求！2b.系杆抗拉承载力γ0T id=γ0Nid/tanθ=10790.1< KN >f sd As=11034.3< KN >结论：满足要求！3.承台剪切验算x轴向a\已知信息：有效高度h0=2780(mm)计算宽度bs=7000(mm) b\输入信息：剪切截面至墩柱距离axi=30(mm)c\计算过程：剪跨比m=0.500斜截面配筋百分率P(%)=0.203规范P84 (8.5.4式)右边=37156.0< KN >各排桩剪力设计值之和γ0V d=25704.0< KN >结论：满足要求！y轴向a\已知信息：有效高度h0=2780(mm)计算宽度bs=7000(mm) b\输入信息：剪切截面至墩柱距离ayi=30(mm)c\计算过程：剪跨比m=0.500斜截面配筋百分率P(%)=0.203规范P84 (8.5.4式)右边=37156.0< KN >各排桩剪力设计值之和γ0V d=25704.0< KN >结论：满足要求！4.承台抗冲切验算(1) 墩柱下冲切验算a\已知信息：有效高度h0=2780(mm)冲切截面与水平面夹角θx= 1.560即89.38度ok 桩支撑宽度b=1440(mm)冲切截面与水平面夹角θy= 1.560即89.38度okb\输入信息：冲切截面至墩柱距离ax=30(mm)墩柱边长bx=2500(mm)冲切截面至墩柱距离ay=30(mm)墩柱边长by=2500(mm)c\计算过程：冲跨比(X向）λ1=ax/h0=0.200冲跨比(Y向）λ2=ay/h0=0.200冲切承载力系数αpx= 3.000冲切承载力系数αpy= 3.000规范P85 (8.5.5-1式)右边=62287.8< KN >墩柱下冲切力设计值：γ0Fld =51408结论：满足要求！(2) 角桩上冲切验算a\已知信息：有效高度h0=2780(mm)桩支撑宽度b=1440(mm)b\输入信息：冲切截面至墩柱距离ax=30(mm)承台边到桩边距bx=2220(mm) 冲切截面至墩柱距离ay=30(mm)承台边到桩边距by=2220(mm) c\计算过程：冲跨比(X向）λ1=ax/h0=0.200冲跨比(Y向）λ2=ay/h0=0.200冲切承载力系数αpx= 2.000冲切承载力系数αpy= 2.000规范P85 (8.5.5-4式)右边=18341.7< KN >角桩上冲切力设计值：γ0Fld =12852.0结论：满足要求！(3) 边桩上冲切验算(适用于≥3根桩断面验算)a\已知信息：有效高度h0=2780(mm)承台边长Bx=7000(mm) 桩支撑宽度bp=1440(mm)承台边长By=7000(mm)bp+2h0=7000(mm)≤B=7000(mm)满足计算条件！b\输入信息：冲切截面至墩柱距离ax30(mm)承台边到桩边距bx=2220(mm) 冲切截面至墩柱距离ay30(mm)承台边到桩边距by=2220(mm) c\计算过程：冲跨比(X向）λ1=ax/h0=0.200冲跨比(Y向）λ2=ay/h0=0.200冲切承载力系数αpx= 2.000冲切承载力系数αpy= 2.000y轴向边桩规范P85 (8.5.5-7式)右边=23432.8< KN >边桩上冲切设计值：γ0Fld =12852.0结论：满足要求！x轴向边桩规范P85 (8.5.5-7式)右边=23432.8< KN >边桩上冲切设计值：γ0Fld =12852.0结论：满足要求！注：绿色区域为必填区域，黄色区域可填可不填。
承台计算书
承台计算书CT-1、CT-3、CT-7按构造选配。
CT-2620 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活_ **************************************************NO_CD = 1 NO_JD = 131COL. BX BY CX CY ANG N MX MY QX QY1 0 0 0 0 0 4402.1 -25.4 236.9 0.0 0.00.0 0.0 0.0 0.0承台底面荷载 :竖向荷载 N= 4402.1 (KN)X 向弯矩 Mx= -25.4 (KN*m)Y 向弯矩 My= 236.9 (KN*m)X 向水平力 Hx= 0.0 (KN)Y 向水平力 Hy= 0.0 (KN)承台及土自重 G= 629.8 (KN)地面标高DE0= 25.800(m); 承台底标高DE1= 22.600(m)土中桩长PL1= 23.500(m)THE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)THE PILE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)桩号 X Y 桩反力Q(KN) 桩净反力QN(KN)1 1050.0 0.0 2503.85 2188.972 -1050.0 0.0 2528.02 2213.14桩总反力QP= 5031.9(kN); 桩均反力QAVE= 2515.9(kN)承台形状------矩形承台边长 XS*YS: 4100.0 * 2000.0截面净高H00= 950. (MM) Y-Y 截面积: .1900E+07 X-X 截面积: .3895E+07截面净高H00= 1000. (MM) Y-Y 截面积: .2000E+07 X-X 截面积: .4100E+07截面净高H00= 1050. (MM) Y-Y 截面积: .2100E+07 X-X 截面积: .4305E+07截面净高H00= 1100. (MM) Y-Y 截面积: .2200E+07 X-X 截面积: .4510E+07截面净高H00= 1150. (MM)X-X 截面积: .4715E+07Y-Y 截面积: .2300E+07剪切面剪跨比斜截面抗剪承载力剪切荷载左 UI01= 0.57 VCI1= 3677.28KN > VDI1= 2213.14 (* 1.00) KN抗冲切承载力QPC= 2336.75KN > 冲切荷载QPD= 2213.14 (* 1.00) KN右 UI02= 0.57 VCI2= 3677.28KN > VDI2= 2188.97 (* 1.00) KN抗冲切承载力QPC= 2336.75KN > 冲切荷载QPD= 2188.97 (* 1.00) KNDMX1= 2323.80KN*M DMX2= 2298.42KN*M ASXI= 3742.03MM*MM/MDMY1= 0.00KN*M DMY2= 0.00KN*M ASYI= 0.00MM*MM/MX向受弯筋 ASX= 3742.MM*MM/MY向受弯筋 ASY= 0.MM*MM/M阶梯不同高度组合及配筋 :组合号 ASX ASY H(1) H(2) ..1 3742.0 0.0 1200.02 3586.1 0.0 1250.03 3442.7 0.0 1300.04 3310.3 0.0 1350.05 3187.7 0.0 1400.06 3073.8 0.0 1450.07 2967.8 0.0 1500.0620 SATWE基本组合:1.35*恒+0.70*1.40*活_ **************************************************NO_CD = 1 NO_JD = 131COL. BX BY CX CY ANG N MX MY QX QY1 0 0 0 0 0 4645.4 -31.2 250.4 0.0 0.00.0 0.0 0.0 0.0承台底面荷载 :竖向荷载 N= 4645.4 (KN)X 向弯矩 Mx= -31.2 (KN*m)Y 向弯矩 My= 250.4 (KN*m)X 向水平力 Hx= 0.0 (KN)Y 向水平力 Hy= 0.0 (KN)承台及土自重 G= 629.8 (KN)地面标高DE0= 25.800(m); 承台底标高DE1= 22.600(m)土中桩长PL1= 23.500(m)THE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)THE PILE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)桩号 X Y 桩反力Q(KN) 桩净反力QN(KN)1 1050.0 0.0 2622.72 2307.842 -1050.0 0.0 2652.42 2337.54桩总反力QP= 5275.1(kN); 桩均反力QAVE= 2637.6(kN)承台形状------矩形承台边长 XS*YS: 4100.0 * 2000.0截面净高H00= 950. (MM) Y-Y 截面积: .1900E+07 X-X 截面积: .3895E+07截面净高H00= 1000. (MM) Y-Y 截面积: .2000E+07 X-X 截面积: .4100E+07截面净高H00= 1050. (MM) Y-Y 截面积: .2100E+07 X-X 截面积: .4305E+07截面净高H00= 1100. (MM) Y-Y 截面积: .2200E+07 X-X 截面积: .4510E+07截面净高H00= 1150. (MM) Y-Y 截面积: .2300E+07 X-X 截面积: .4715E+07截面净高H00= 1200. (MM) Y-Y 截面积: .2400E+07 X-X 截面积: .4920E+07剪切面剪跨比斜截面抗剪承载力剪切荷载左 UI01= 0.54 VCI1= 3895.78KN > VDI1= 2337.54 (* 1.00) KN 抗冲切承载力QPC= 2504.97KN > 冲切荷载QPD= 2337.54 (* 1.00) KN 右 UI02= 0.54 VCI2= 3895.78KN > VDI2= 2307.84 (* 1.00) KN 抗冲切承载力QPC= 2504.97KN > 冲切荷载QPD= 2307.84 (* 1.00) KNDMX1= 2454.41KN*M DMX2= 2423.23KN*M ASXI= 3787.68MM*MM/MDMY1= 0.00KN*M DMY2= 0.00KN*M ASYI= 0.00MM*MM/MX向受弯筋 ASX= 3788.MM*MM/MY向受弯筋 ASY= 0.MM*MM/M阶梯不同高度组合及配筋 :组合号 ASX ASY H(1) H(2) ..1 3787.7 0.0 1250.02 3636.2 0.0 1300.03 3496.3 0.0 1350.04 3366.8 0.0 1400.05 3246.6 0.0 1450.06 3134.6 0.0 1500.07 3030.1 0.0 1550.0实际选承台高1250，配筋3787.7 MM*MM/MCT-4620 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活_ **************************************************NO_CD = 1 NO_JD = 89COL. BX BY CX CY ANG N MX MY QX QY1 0 0 0 0 0 8811.6 312.9 895.7 0.0 0.00.0 0.0 0.0 0.0承台底面荷载 :竖向荷载 N= 8811.6 (KN)X 向弯矩 Mx= 312.9 (KN*m)Y 向弯矩 My= 895.7 (KN*m)X 向水平力 Hx= 0.0 (KN)Y 向水平力 Hy= 0.0 (KN)承台及土自重 G= 1420.0 (KN)地面标高DE0= 25.800(m); 承台底标高DE1= 22.600(m)土中桩长PL1= 23.500(m)THE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)THE PILE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)桩号 X Y 桩反力Q(KN) 桩净反力QN(KN)1 1150.0 1150.0 2820.65 2465.642 1150.0 -1150.0 2431.21 2076.213 -1150.0 -1150.0 2295.19 1940.184 -1150.0 1150.0 2684.63 2329.62桩总反力QP= 10231.7(kN); 桩均反力QAVE= 2557.9(kN)承台形状------矩形承台边长 XS*YS: 4300.0 * 4300.0台阶--- 1 : H1= 1000.00MM H2= 1000.00MMNo. 1角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 1940.18 (* 1.00) KNNo. 2角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2076.21 (* 1.00) KNNo. 3角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2465.64 (* 1.00) KNNo. 4角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2329.62 (* 1.00) KN截面净高H00= 950. (MM)Y-Y 截面积: .4085E+07X-X 截面积: .4085E+07X1= -750.00 X2= 750.00Y1= -750.00 Y2= 750.00台阶--- 1 : H1= 1050.00MM H2= 1050.00MM剪切面剪跨比斜截面抗剪承载力剪切荷载左 UI01= 0.44 VCI1=12693.29KN > VDI1= 4269.80 (* 1.00) KN右 UI02= 0.44 VCI2=12693.29KN > VDI2= 4541.85 (* 1.00) KN下 UJ01= 0.44 VCJ1=12693.29KN > VDJ1= 4016.39 (* 1.00) KN上 UJ02= 0.44 VCJ2=12693.29KN > VDJ2= 4795.26 (* 1.00) KNDMX1= 4910.27KN*M DMX2= 5223.13KN*M ASXI= 2646.36MM*MM/MDMY1= 4618.84KN*M DMY2= 5514.55KN*M ASYI= 2794.02MM*MM/MX向受弯筋 ASX= 2646.MM*MM/MY向受弯筋 ASY= 2794.MM*MM/M阶梯不同高度组合及配筋 :组合号 ASX ASY H(1) H(2) ..1 2646.4 2794.0 1750.02 2570.8 2714.2 1800.03 2499.3 2638.8 1850.04 2431.8 2567.5 1900.05 2367.8 2499.9 1950.06 2307.1 2435.8 2000.07 2249.4 2374.9 2050.0620 SATWE基本组合:1.35*恒+0.70*1.40*活_ **************************************************NO_CD = 1 NO_JD = 89COL. BX BY CX CY ANG N MX MY QX QY1 0 0 0 0 0 9206.3 328.2 943.1 0.0 0.00.0 0.0 0.0 0.0承台底面荷载 :竖向荷载 N= 9206.3 (KN)X 向弯矩 Mx= 328.2 (KN*m)Y 向弯矩 My= 943.1 (KN*m)X 向水平力 Hx= 0.0 (KN)Y 向水平力 Hy= 0.0 (KN)承台及土自重 G= 1420.0 (KN)地面标高DE0= 25.800(m); 承台底标高DE1= 22.600(m)土中桩长PL1= 23.500(m)THE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)THE PILE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)桩号 X Y 桩反力Q(KN) 桩净反力QN(KN)1 1150.0 1150.0 2932.95 2577.942 1150.0 -1150.0 2522.89 2167.883 -1150.0 -1150.0 2380.20 2025.194 -1150.0 1150.0 2790.26 2435.25桩总反力QP= 10626.3(kN); 桩均反力QAVE= 2656.6(kN)承台形状------矩形承台边长 XS*YS: 4300.0 * 4300.0台阶--- 1 : H1= 1000.00MM H2= 1000.00MMNo. 1角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2025.19 (* 1.00) KNNo. 2角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2167.88 (* 1.00) KNNo. 3角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2577.94 (* 1.00) KNNo. 4角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2435.25 (* 1.00) KN截面净高H00= 950. (MM)Y-Y 截面积: .4085E+07X-X 截面积: .4085E+07X1= -750.00 X2= 750.00Y1= -750.00 Y2= 750.00台阶--- 1 : H1= 1050.00MM H2= 1050.00MMY-Y 截面积: .7525E+07X-X 截面积: .7525E+07X1= -750.00 X2= 750.00Y1= -750.00 Y2= 750.00柱子抗冲切承载力QCC= 9238.49KN > 冲切荷载QCD= 9206.27 (* 1.00) KN剪切面剪跨比斜截面抗剪承载力剪切荷载左 UI01= 0.43 VCI1=13181.92KN > VDI1= 4460.44 (* 1.00) KN 右 UI02= 0.43 VCI2=13181.92KN > VDI2= 4745.83 (* 1.00) KN 下 UJ01= 0.43 VCJ1=13181.92KN > VDJ1= 4193.08 (* 1.00) KN 上 UJ02= 0.43 VCJ2=13181.92KN > VDJ2= 5013.20 (* 1.00) KNDMX1= 5129.51KN*M DMX2= 5457.70KN*M ASXI= 2686.21MM*MM/MDMY1= 4822.04KN*M DMY2= 5765.18KN*M ASYI= 2837.54MM*MM/MX向受弯筋 ASX= 2686.MM*MM/MY向受弯筋 ASY= 2838.MM*MM/MCT-5荷载图：见附页按《全国民用建筑工程设计技术措施（结构）》推荐的“均布全荷载连续梁法”验算如下：一、几何数据及计算参数混凝土： C30 主筋： HRB335 箍筋： HRB335保护层厚度as(mm)： 35.00 指定主筋强度：无跨中弯矩调整系数： 1.00 支座弯矩调整系数： 1.00(说明：弯矩调整系数只影响配筋)自动计算梁自重：是恒载系数： 1.20 活载系数： 1.40二、荷载数据1. 荷载工况一 (恒载)三、内力及配筋1. 内力包络图2. 截面内力及配筋0支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm21跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 1.00m剪力45.00 kN, 荷载组合: 1 位置: 1.00m挠度 -0.00mm, 裂缝 -0.01mm上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2箍筋: D8@70, 实际面积: 1436.16mm2/m, 计算面积: 1428.57mm2/m1支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1剪力1771.42 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm22跨中: 正弯矩1357.36 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 1.20m 负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m剪力1771.42 kN, 荷载组合: 1 位置: 2.70m挠度 0.48mm, 裂缝 0.37mm上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D20+6D18, 实际面积: 3411.77mm2, 计算面积: 3213.77mm2箍筋: D8@30, 实际面积: 3351.03mm2/m, 计算面积: 2632.90mm2/m2支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1剪力45.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm23跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m剪力45.00 kN, 荷载组合: 1 位置: 0.00m挠度 -0.00mm, 裂缝 -0.01mm上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2箍筋: D8@70, 实际面积: 1436.16mm2/m, 计算面积: 1428.57mm2/m3支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2 一、几何数据及计算参数混凝土： C30 主筋： HRB335 箍筋： HRB335保护层厚度as(mm)： 50.00 指定主筋强度：无跨中弯矩调整系数： 1.00 支座弯矩调整系数： 1.00(说明：弯矩调整系数只影响配筋)自动计算梁自重：是恒载系数： 1.20 活载系数： 1.40二、荷载数据1. 荷载工况一 (恒载)三、内力及配筋1. 内力包络图2. 截面内力及配筋0支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm21跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m 负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 1.00m剪力45.00 kN, 荷载组合: 1 位置: 1.00m挠度 -0.00mm, 裂缝 -0.01mm上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2箍筋: D8@70, 实际面积: 1436.16mm2/m, 计算面积: 1428.57mm2/m1支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1剪力1991.79 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm22跨中: 正弯矩1321.96 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 1.35m 负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 2.70m剪力1991.79 kN, 荷载组合: 1 位置: 2.70m挠度 0.47mm, 裂缝 0.36mm上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D20+6D18, 实际面积: 3411.77mm2, 计算面积: 3162.48mm2 箍筋: D10@100, 实际面积: 1570.80mm2/m, 计算面积: 1428.57mm2/m2支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1剪力45.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm23跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m 负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m剪力45.00 kN, 荷载组合: 1 位置: 0.00m挠度 -0.00mm, 裂缝 -0.01mm上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2箍筋: D8@70, 实际面积: 1436.16mm2/m, 计算面积: 1428.57mm2/m3支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2 承台底设计配筋8D25＠125（3927 mm2）CT-6荷载图：见附页一、几何数据及计算参数混凝土： C30 主筋： HRB335 箍筋： HRB335保护层厚度as(mm)： 50.00 指定主筋强度：无跨中弯矩调整系数： 1.00 支座弯矩调整系数： 1.00(说明：弯矩调整系数只影响配筋)自动计算梁自重：否恒载系数： 1.20 活载系数： 1.40二、荷载数据1. 荷载工况一 (恒载)三、内力及配筋1. 内力包络图2. 截面内力及配筋0支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm21跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m 负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1 位置: 0.00m挠度 0.00mm, 裂缝 0.00mm上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 箍筋: D8@30, 实际面积: 3351.03mm2/m, 计算面积: 2857.14mm2/m1支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力1365.97 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm22跨中: 正弯矩1020.27 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 1.49m 负弯矩-1626.74 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 3.90m剪力2200.19 kN, 荷载组合: 1 位置: 3.90m挠度 0.80mm, 裂缝 0.39mm上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 箍筋: D8@30, 实际面积: 3351.03mm2/m, 计算面积: 2857.14mm2/m2支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩-1626.74 kN*m, 荷载组合: 1剪力2304.65 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22+6D22, 实际面积: 4561.59mm2, 计算面积: 4509.50mm2 下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm23跨中: 正弯矩791.94 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 2.10m 负弯矩-1626.74 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m剪力2304.65 kN, 荷载组合: 1 位置: 0.00m挠度 0.44mm, 裂缝 0.30mm上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 箍筋: D8@30, 实际面积: 3351.03mm2/m, 计算面积: 2857.14mm2/m3支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm24跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1 位置: 0.00m挠度 0.00mm, 裂缝 0.00mm上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2箍筋: D8@30, 实际面积: 3351.03mm2/m, 计算面积: 2857.14mm2/m4支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 设计选用：上4900 mm2下3900.00mm2。
抗水板承台配筋计算
基本数据 ： 四桩承台平面尺寸为３ ２ ５ ０ Ｘ ３ ２ ５ ０ ， 高度ｈ 取１ ４ ０ ０ ａ ｒ ｍ； 柱截面尺
寸取 ａ ×ｂ ＝ ８ ０ ０×８ ０ ０ ； 桩 径ｄ 为６ ５ ０ ｍｍ， 换算 桩边 长 ０ ． ８ ｄ ＝ ５ ２ ０ ｍｍ。 承 台保护 层厚 度取 为 １ ０ ０ ｍ ｍ， 承 台有效 高 度ｌ ｌ ｏ 按１ ２ ９ ０ ｍｍ ￣ ｔ。 ， 承 台混 凝 土强度 等 级为 Ｃ ４ ０ ， ｆ ｔ ＝ １ ． ７ １ Ｎ ／ ｍ ｍ ￣ ， ｆ ｃ ＝ １ ９ ． １ Ｎ ／ ｍ ｍ ｚ ，承 台钢 筋 选用 Ｈ Ｒ Ｂ ４ ０ ０ ， ￣ ＝ ３ ６ ０ Ｎ ／ ａｍ ｒ ２ ， 单桩抗压承载力标准值为２ ４ ０ ０ ｋ Ｎ， 柱根部轴力设计值
５ 、 抗水 板承 台配筋计 算 案例分 析
在我们实际工作 中， 抗水板承台配筋计算既是工作的重点 ， 也是工作的 难点， 考虑到不同的情况我们的计算也有一定差异， 因此 以下将结合具体案
例进行承台计算， 希望能够对我们的工作起到一定的帮助作用。
５１案例 概述
２ ．抗 水板 承 台概述
关键 词 ： 抗 水板 ； 承台； 配筋 ； 计算 ；
１ ．引言
随着 社会 的发 展 ， 人们 对 于 建 筑 的要 求 越 来 越 高 ， 由于 承 台 加 抗水 板 形 式 传力 明 确 、 简单 、 费用 较低 且 有利 施工 ， 因 此在 带 地下 室 的 多层 框 架 建筑 和 高层 建 筑 的裙 房得 到 了较为 广泛 的应 用 ，其 中抗水 板 承 台配筋 的计 算 是一 个 非 常重 要 的工作 ， 只有 确保 了计 算 的准 确性 ， 才 能使 抗水 板 发挥 出其 应 有 的作 用 。基 于此 ， 本 文关 于 抗水 板承 台配 筋计 算 的研 究具 有很 强 的实践 指导 作 用 。
C3栋塔吊基础计算--非工作状态原始
塔吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=600kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=5.8×5.8×1.35×25=1135.35kN3) 起重荷载标准值F qk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.77×1.95×0.84×0.2=0.46kN/m2=1.2×0.46×0.35×1.8=0.35kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.35×46=16.13kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×16.13×46=371.03kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.50kN/m2)=0.8×1.86×1.95×0.84×0.5=1.22kN/m2=1.2×1.22×0.35×1.8=0.92kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.92×46=42.38kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×42.38×46=974.75kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-3334.75+0.9×(800+371.03)=-2280.82kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-3334.75+974.75=-2360.00kN.m三. 地基承载力计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。
桥梁承台计算书
一.基本资料：承台类型：四桩承台圆桩直径d=400(mm)1200(mm)400(mm)1200(mm)1200(mm)柱子高度hc=500(mm)500(mm)65(mm)3014.3(N/mm 2) f t=1.43(N/mm 2)360(N/mm 2)11100(kN)0.15%1.3525(kN/m 3)1.3518(kN/m 3)1(m)0(kN)二.控制内力：Nk =4000(kN)M kx'=0(kN*m)Mky'=0(kN*m)V kx =0(kN)Vky=0(kN)F k =4000(kN)M kx =0(kN*m)Mky=0(kN*m)F=5400(kN)M x =(kN*m)My=(kN*m)a=2Sc+Sa=2(m)b=2Sc+Sb=2(m)4(m 2) 4.80(m 3)120.00(kN)67.50(kN)187.50(kN)四.承台验算：320(mm)1046.88≤ Ra =1100(kN)满足1046.88≤1.2*Ra=1320(kN)满足1046.88≤1.2*Ra=1320(kN)满足1046.88≤1.2*Ra=1320(kN)满足1046.88≤1.2*Ra=1320(kN)满足46.88(kN)1350.00(kN)1350.00(kN)Mkx'、Mky'---相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的弯矩值(kN*m)Mkx、Mky-----相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的剪力值(kN*m)F、Mx、My----相应于荷载效应基本组合时，竖向力、弯矩设计值(kN、kN*m)(地基规范 8.5.4-2) F=γz*Fk、Mx=γz*Mkx、My=γz*Mky三.承台自重和承台上土自重标准值Gk：承台面积Ab=a*b=承台体积Vct=Ab*H=承台自重标准值G k''=γc*Vct=土自重标准值Gk'=γs*(Ab-bc*hc)*ds=Nk-----------相应于荷载效应标准组合时，柱底轴向力值(kN)Vkx、Vky-----相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的剪力值(kN)Qk=(Fk+Gk)/4=Q3k=(Fk+Gk)/4-Mxk*Yi/∑Yi 2-Myk*X i/∑Xi 2=在偏心竖向力作用下：Qik=(Fk+Gk)/n±Mxk*Yi/∑Yi 2±M yk*X i/∑Xi 2在轴心竖向力作用下：承台及其上土自重标准值G k=Gk''+Gk'=圆桩换算桩截面边宽bp=0.8d=1.承台受弯计算：混凝土强度等级C钢筋强度设计值fy=fc=四桩承台计算书承台根部高度H=桩行间距Sb=桩列间距Sa=承台边缘至桩心距离Sc=纵筋合力点至近边距离as=柱子宽度bc=设计时执行的规范：《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)，以下简称《地基规范》 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)，以下简称《混凝土规范》构件重要性系数γ0=单桩竖向承载力设计值Ra=荷载的综合分项系数γz=永久荷载的分项系数γG=承台顶面以上土层覆土厚度ds=承台上土的容重γs=⑴.单桩桩顶竖向力计算：最小配筋率=承台竖向附加荷载标准值Fk'=承台混凝土的容重γc= MKx=Mkx'-Vky*H、Mky=Mky'+Vkx*H《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008)，以下简称《桩基规范》 《钢筋混凝土承台设计规程》(CECS 88:97)，以下简称《承台规程》 Fk=Nk+Fk'Fk-----------相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的竖向力值(kN)(桩基规范 5.9.2-3)N1=F/4+Mx*Yi/∑Yi 2-My*Xi/∑Xi 2=N2=F/4+Mx*Yi/∑Yi 2+My*Xi/∑Xi 2=Qgk = Gk / 4 =扣除承台和其上土自重后的各桩桩顶相对于荷载效应基本组合的竖向力设计值：Q1k=(Fk+Gk)/4+Mxk*Yi/∑Yi 2-Myk*X i/∑Xi 2=Q2k=(Fk+Gk)/4+Mxk*Yi/∑Yi 2+Myk*X i/∑Xi 2=每根单桩所分配的承台自重和承台上土自重标准值Qgk:Q4k=(Fk+Gk)/4-Mxk*Yi/∑Yi 2+Myk*X i/∑Xi 2= Ni=F/n±Mxk*Yi/∑Yi 2±Myk*Xi/∑Xi 2。
多桩承台冲切剪切及配筋验算
λ x= ft= fc=
β hs= 0.856004 fy= 360
注意： λ x>3.0时取λ x=3.0； λ x<0.25时取λ x=0.25；
12063
承台斜截面受剪 承载力V(KN) 弯矩配筋总面积 （mm） 每米弯矩配筋面 积（mm）
18640 16153 2213
抗剪验算 抗剪满足 结果： 要求 0.15%的构 造配筋： 每米构造 配筋： 17520 2400
12063承台斜截面受剪承载力vkn弯矩配筋总面积mm每米弯矩配筋面积mm18640161532213抗剪验算抗剪满足结果
A B C D E 1 四桩以上(含四桩)承台受剪承载力验算及受弯配筋计算 2 3 承台编号 CT12
F
G
H
I
J
K
4 1.计算信息： 5 桩径d 1000 1600 7300 C30
8444.1
《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008
桩心距墙柱边距离x
700 0.2500 1.43 14.3
ax= α =
300 1.4
6 承台高度h(mm) 7 承台宽度b(mm) 8 砼强度等级 9 10 11 2.计算结果： 12 桩反力设计值 （KN) 13 14 弯矩设计值 （KN.m) 15 16 17 3.计算依据： 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49