双排脚手架计算完整版16页word

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双排脚手架面积计算方法

双排脚手架面积计算方法我折腾了好久双排脚手架面积计算方法，总算找到点门道。

一开始我也是瞎摸索，根本不知道从哪下手。

我就想着，这脚手架不就是横竖搭起来的嘛，那面积是不是就简单的长乘宽呢？我就这么去算，结果算出来的数字和实际情况差得老远了。

后来我才知道，双排脚手架有好多部分得单独考虑。

就说这个双排，两个架子中间是有一定间隔的，这个间隔的部分可不能忽略不计。

我当时就错在把整个看起来的大长方形直接按长乘宽算了。

那正确的应该怎么算呢？我试过这么一个方法。

先把一排架子的长度量出来，这个很好理解吧，就像量一条长长的绳子，从这头到那头，一定要量准确，哪怕差一点点，最后的面积误差都会很大。

量完长度之后呢，再量架子的高度，这高度就像我们家里墙的高度一样。

然后就是考虑双排之间的间距了，这个间距别看就那么点距离，在计算面积的时候可重要了。

我这么给你说吧，它就像你给两个紧挨着的盒子中间留的空隙，虽然看着不大，但是占了实实在在的空间。

把这个间距量好之后呢，计算面积的公式就是（一排架子的长度+双排之间间距）×架子的高度。

不过这里面还有个要注意的地方。

有时候脚手架不是完全规则的长方形形状。

比如说在墙角的地方会有斜边，或者在一些复杂建筑结构旁边会有缺角什么的。

这时候我就有点犯难了，我想那就分割开来算呗。

把不规则的形状分成几个规矩的长方形或者三角形。

比如说像斜边的部分我就当成三角形来算，然后再和长方形部分的面积加起来。

但我不敢保证这个方法是最科学的，反正我这么算下来比之前算错的时候靠谱多了。

我还发现脚手架有时候会有一些突出或者凹进去的小部分，比如搭建的时候有个小平台或者是梯子的地方。

这些小地方看起来不起眼，但是要是计算精确面积的话也得考虑进去。

我之前就是忽略了这些小地方，结果算出来的和实际用量对不上。

对于这些小地方，我就大概估算一下它们占的面积，能等效成多大的长方形或者其他规则图形，然后再加入到总面积里面。

所以啊，这双排脚手架面积计算真不是个简单事儿，得特别细心，方方面面都要考虑到才行。

双排脚手架计算

双排脚手架计算概述双排脚手架是一种常用的建筑脚手架系统，通常用于搭建建筑物的外墙和屋顶的临时支撑结构。

在搭建双排脚手架时，需要进行一系列的计算，以确保其稳定性和安全性。

本文将介绍双排脚手架的计算方法，包括确定支撑点的位置、计算梁和杆件的受力情况以及确定所需材料的数量等。

支撑点位置的确定首先，确定支撑点的位置是双排脚手架计算的重要步骤。

支撑点的位置应合理地分布在建筑物的外墙上，以确保脚手架的平衡和稳定。

一般来说，支撑点应距离脚手架的端部不得超过3米，并按照一定的间距布置，以承受脚手架的受力。

梁和杆件的受力计算在搭建双排脚手架时，梁和杆件的受力是需要计算的重要参数。

根据脚手架的高度和跨度，可以计算出梁和杆件的受力情况，以确定所需的材料和支撑点的数量。

在进行受力计算时，需要考虑到脚手架上的荷载情况，如人员和工具的重量，以及外部的风荷载等。

根据受力计算结果，可以选择合适的材料和支撑点，以确保脚手架的稳定性和安全性。

材料数量的确定在搭建双排脚手架时，需要确定所需的材料数量，以确保充足的材料供应，并避免浪费和不必要的成本。

根据受力计算结果和脚手架设计图纸，可以计算出所需的梁、杆件、脚手板等材料的数量。

在计算材料数量时，需要考虑到材料的使用寿命、使用环境和使用频率等因素，以选择合适的材料和确定所需数量。

结论双排脚手架的计算是确保其稳定性和安全性的重要步骤。

通过确定支撑点的位置、计算梁和杆件的受力情况以及确定所需材料的数量，可以有效地搭建稳定和安全的双排脚手架。

在进行计算时，需要考虑到脚手架的高度、跨度、荷载情况以及材料的使用寿命等因素，以选择合适的材料和支撑点，并根据实际情况进行调整。

只有在严格按照计算结果进行施工和使用的前提下，才能确保双排脚手架的稳定和安全。

双排双立杆脚手架计算书

□安全分析过程
大多数公司的办公人员询问关于信息和计算中心的安全时，往往问“一切都行了吗?”其实他们应该问“对于信息和计算中心的安全，我们应该做什么?”。
用户管理人员应该与信息服务管理人员定期地共同研究，进行安全分析，这种安全分析为各方都愿意接受。简言之，这种安全分析意指决定要多大的一把“挂锁”。遗憾的是，某些公司乐意承担巨大的风险，但又侥幸地希望不要出现自然灾害或预先考虑到的祸患。“难得出现”并不等于“永不出现”，关于这一点某些公司发现得太晚了。
基本风压为0.45KN/m2。施工荷载Qk=3KN/m2。木脚手板自重标准值Qp1=0.35 KN/m2，栏木、挡脚板自重标准值Qp2=0.14 KN/m。
本脚手架计算依据：
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）（以下简称规范）
《建筑施工手册》第三版（以下简称手册）
一）纵向水平杆、横向水平杆计算
□计算中心的安全性
计算中心在下列方面存在弱点：
1.硬件。如果硬件失效，则系统也就失效。硬件出现一定的故障是无法避免的，但是预防性维护和提供物质上的安全预防措施，来防止未经批准人员使用机器可使这种硬件失效的威胁减到最小。
2.软件。软件能够被修改，因而可能损害公司的利益。严密地控制软件和软件资料将减少任何越权修改软件的可能性。但是，信息服务管理人员必须认识到由内部工作人员进行修改软件的可能性。银行的程序员可能通过修改程序，从自己的帐户中取款时漏记帐或者把别的帐户中的少量存款存到自己的帐户上，这已经是众所周知的了。其它行业里的另外一些大胆的程序员同样会挖空心思去作案。
惯性矩I=12.19cm2
作用于横向水平杆线荷载设计值：
q=1.2×0.35×0.75+1.4×3×0.75=3.465 N/m

双排脚手架计算(完整版)

脚手架施工方案一、工程概况本工程建筑面积3988.4m2，建筑层数三层，局部四层，建筑结构类型框架，总高度为16.3m。

二、搭设形式和材质1、本工程采用双排落地式外脚手架（扣件式钢管脚手架），架体外围护密目安全网封闭。

2、钢管选用国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）3号普通钢管，其质量符合《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定，尺寸为外径48mm，壁厚3.5mm。

新、旧架管在使用前应保养、除锈，刷防锈漆，统一涂色。

3、扣件采用铸铁扣件，其材质符合国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）规定。

4、脚手板采用竹脚手板。

三、施工准备1、单位工程负责人应按施工组织设计中有关规定的要求，向架设作业和使用人员进行技术交底。

2、应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001，8.1构配件检查与验收中8.1.1—8.1.5条规定和施工组织设计的要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用。

3、经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。

4、搭设前应对场地进行平整，清除场地杂物，硬化基础，并做排水措施。

5、当脚手架下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。

四、搭设（一）地基与基础1、脚手架地基与基础的施工根据脚手架搭设高度、搭设场地土质情况与现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）的有关规定进行。

2、脚手架底座底面标高宜高于自然地坪50mm。

基础平整夯实，宜采用砼硬化，立杆垂直落在垫板上，垫板宜采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm的木垫板，亦可采用槽钢。

3、脚手架基础经验验收合格后，应按施工组织设计的要求定位放线。

并将底座、垫板准确放在定位线上。

（二）搭设1、搭设作业顺序：先搭设立杆，立杆底部用横、纵向扫地杆固定（固定立杆底端前，应确保立杆垂直），沿着建筑物竖起3-4根立杆后，随即装设第一步纵向水平杆（与立杆扣接固定），和横向水平杆（小横杆，靠近立杆并与纵向水平杆扣接固定）、校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，按40-60N.m力矩拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段，按照上述要求依次向前延伸（水平杆采用对接、立杆采用对接），直至第一步架体交圈完成。

双排双立杆脚手架计算书(完整版)

基本风压为0.45KN/mi。施工荷载Qk=3KN/nn。木脚手板自重标准值Qf0.35KN/n2,栏木、挡脚板自重标准值Q>2=0.14 KN/m。
本脚手架计算依据：
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130- 2001)(以下简称规范)
《建筑施工手册》第三版(以下简称手册)
1)纵向水平杆、横向水平杆计算
W
6
= 0.478乌=94.09N/mm < f=205N/mm25.08 10
符合要求
(2)变形验算
查规范得：
弹性模量E=2.06X105N/mml
惯性矩l=12.19cm2
作用于横向水平杆线荷载设计值：
q=1.2X0.35X0.75+1.4X3X0.75=3.465 N/m
则挠度为：
44
=也=5彳竿1050__4=2.18mm竺=7mm384EI3842.061012.1910150
1.横向水平杆验算
(1)抗弯验算
作用于横向水平杆弯矩设计值：
M=1.2Mgk+1.4MqK
贝
22
Mna=1.2qG^lb+1.4qQk?b
8 8
2
=(1.2 0.35 0.75 1.430.75) 1.05
8
=0.478KN?m
查规范得：
截面模量W=5.08crm
Q235钢抗弯强度设计值
_Mmax .
同时也小于10mm
满足要求
2.纵向水平杆计算
(1)抗弯验算
横向水平杆向内侧挑出距离为300mm按200mn计算
a1)2=0.5X3.465X1.05X(1 +竺)2=2.578KN
lb1.05

双排脚手架及满堂脚手架配件量计算

双排脚手架及满堂脚手架配件量计算首先，我们需要确定双排脚手架的尺寸。

一般情况下，双排脚手架的长度为2米，高度为1.5米。

在计算配件量时，我们需要考虑到每个脚手架的横梁、立杆和斜杆等配件的数量。

1.横梁配件数量计算：双排脚手架的横梁一般为金属材料制作，常用的规格有1.5米、2米和3米等。

我们需要计算双排脚手架所需的横梁数量。

假设双排脚手架的长度为10米，每个横梁的长度为2米，则所需的横梁数量为10米/2米=5个。

2.立杆配件数量计算：双排脚手架的立杆负责支撑整个脚手架的重量，一般为铝合金或钢材制成。

立杆的高度为1.5米，我们需要计算双排脚手架所需的立杆数量。

假设双排脚手架的高度为6米，则所需的立杆数量为6米/1.5米=4个。

3.斜杆配件数量计算：斜杆主要用于加强脚手架的稳定性，一般为铝合金或钢材制成。

斜杆的长度一般为2.5米，我们需要计算双排脚手架所需的斜杆数量。

假设双排脚手架的长度为10米，则所需的斜杆数量为（10米+2.5米）/2.5米=5个。

总结起来，双排脚手架的配件数量为：横梁5个、立杆4个、斜杆5个。

在使用脚手架时，还需要考虑到脚手架的连接件、固定件等配件的数量。

这些配件的数量计算可以根据具体使用情况和施工需要进行具体操作。

满堂脚手架是一种类似于双排脚手架的工具，它主要用于搭建大面积的工作平台。

满堂脚手架的配件量计算与双排脚手架类似，只是在计算配件数量时需要考虑到满堂脚手架的长度和宽度。

与双排脚手架相比，满堂脚手架通常要更加庞大，所需的配件数量也会更多一些。

在计算满堂脚手架的配件量时，我们需要根据具体使用情况和工程要求进行计算。

我们需要确定满堂脚手架的面积，并结合满堂脚手架的垂直支撑杆和水平撑杆等配件的长度进行计算。

同样，还需要考虑到满堂脚手架的连接件、固定件等配件的数量。

在实际的工程中，满堂脚手架的配件数量的计算可能会更加复杂，需要根据具体的工程要求、设计方案和实际搭建情况进行计算。

对于大型的满堂脚手架，还需要考虑到脚手架的承重能力、稳定性等因素。

落地式双排钢管脚手架计算

落地式双排钢管脚手架计算一、计算参数：1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 35 米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为0.9米，大小横杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.35米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为Φ48.3×3.6；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处黑龙江省尚志市，基本风压为0.65 kN/m2；风荷载高度变化系数μz 为1.00，风荷载体型系数μs 为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:7；脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。

二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的下面。

将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.9/(2+1)=0.09 kN/m ；活荷载标准值: Q=2×0.9/(2+1)=0.6 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.09=0.154 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.4×0.6=0.84 kN/m；图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

双排扣件式钢管脚手架计算

双排扣件式钢管脚手架计算书本工程脚手架搭设高度为43m，用于结构装修Q K=m2，立杆横距L b=，步距h=，纵距L a=，连墙件2步3跨设置，工程所在地区基本风压W O=m2，地面粗糙度为B类，背靠建筑物为开洞墙。

采用木脚手板，自重m2，满铺3层，φ48×的钢管自重m，A=，W=，I=，I=，f=205N/mm2，E=×105N/mm2，扣件抗滑承载力设计值8KN，施工层横向水平杆间距为。

密目网采用2000目/100cm2。

一、横向水平杆计算（按受均布荷载简支梁计算）1、横向水平杆所受线荷载的标准值和设计值。

q k=+2) ×+=mq=×++×2×=m2、抗弯强度计算 M=81ql 2b =81××=W M 361008.510432.0⨯⨯、变形计算 V=EIl q bk 38454=()45431019.121006.2384102.18.15⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=2mm V=2mm<150b l =8mm 及10mm∴横向水平杆满足要求二、纵向水平杆计算（按受集中荷载的三跨连续梁计算）1、F k =21q k l b (1+bl a 1)2= F=21q k l b (1+bl a 1)2= 2、抗弯强度计算M==××=361008.510473.0⨯⨯、扣件抗滑承载力计算R=+1)F=×=<R c =8KN4、变形计算 V=EI l F a k 100146.13=453331019.121006.2100)105.1(1035.1146.1⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=V=<10mm 及1501500=10mm ∴纵向水平杆满足要求。

三、立杆计算（容许长细比及稳定性）1、确定立杆计算部位：取底层立杆段2、计算立杆的轴压力设计值N G1K =×43=N G2K =×+×××3+×+××43=ΣN QK =2+××=不组合风荷载时立杆轴压力设计值N=(N G1K +N G2K )+ΣN QK=++×=组合风荷载时，立杆轴压力设计值N=(N G1K +N G2K )+×ΣN QK=++××=3、W K =·U S ·W O =××××2×=m 2M W =104.185.02h l w a k ⨯ =105.15.158.04.185.02⨯⨯⨯⨯=、立杆容许长细比及稳定系数λ=i kuh =58.150.155.11⨯⨯=147<[λ]=210 验算立杆稳定的长细比:λ=58.115055.1155.1⨯⨯=169 查表得Q=5、验算立杆稳定性不组合风荷载时：QA N =489248.01018.123⨯⨯=100N/mm 2<f=205N/mm 2组合风荷载时QA N +W M W =489248.01071.113⨯⨯+361008.51023.0⨯⨯ =+=mm 2<f=205N/mm 2∴立杆满足要求。

外双排脚手架计算

双排落地式脚手架计算书、编制说明钢管扣件脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ130 —2001 )。

计算的脚手架为双排扣件式脚手架，立杆采用单立杆，搭设高度为20m 。

具体搭设尺寸为：立杆的纵距为1 .2m ，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8m 。

连墙件采用三步三跨，竖向间距5.4m ，水平间距3.6m 。

横杆与立杆连接采用单扣件方式连接方式，小横杆在下 (南方搭设法)，大小横杆搭设方法见图。

采用的钢管类型为①48X 3.5自重标准值按0.0384 kN/m考虑，脚手板自重标准值按0.35kN/m2 考虑，栏杆挡脚手板自重标准值按0.11kN/m2 考虑，安全设施与安全网自重标准值按0.005kN/m2 考虑。

施工均布荷载为3.0kN/m2 ，同时2 层施工，脚手架上共铺设脚手片4 层。

二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手片和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

设大横杆数量为：2 根。

㈠均布荷载的计算大横杆的自重标准值：0.0384 kN/m ；脚手板的荷载标准值：0.35 X1.05/3 = .1225 kN/m ;活荷载标准值：3.0 X1.05/3 = 1.05 kN/m ;静荷载的计算值：q1 = 1.2 X0384+1.2 X1225 = .1931 kN/m ;活荷载的计算值：q2= 1.4 X.05 =1.47 kN/m。

㈡强度计算最大弯矩考虑三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：M1max=0.08q1l2＋0.101q2l2跨中最大弯矩为M1max=0.08X.1931X1.22＋0.101X1.47X1.22 =.236 kN.m 支座最大弯矩计算公式如下：M2max=－0.10q1l2－0.117q2l2支座最大弯矩为M2max=－0.10X.1931X1.22－0.117X1.47X1.22 = -.2755 kM.m选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：(r= Mmax/W = .2755 X000000/5080 = 54.2323 N/mm2 ;因为(r= 54.2323 N/mm2<205 N/mm2 符合要求。

双排脚手架工程量计算公式举例说明

双排脚手架工程量计算公式举例说明在建筑施工中，双排脚手架可是个常见且重要的家伙。

要搞清楚它的工程量计算，那可得费点心思。

咱们今天就来好好说道说道这双排脚手架工程量的计算公式。

咱先来说说啥是双排脚手架。

简单讲，就是在建筑物的外墙周围，左右两边都搭起的脚手架。

这就像给建筑物穿上了一层“保护甲”，让工人师傅们能安全又方便地干活。

那它的工程量咋算呢？咱先从基础的说起。

双排脚手架的工程量通常按照外墙外边线的长度乘以外墙的高度来计算。

这外墙的高度呢，要从设计室外地坪算到檐口的高度或者女儿墙的顶部。

比如说，有个小三层的楼房，长 20 米，宽 10 米，室外地坪到檐口的高度是 10 米。

那这外墙外边线的长度就是（20 + 10）× 2 = 60 米。

然后乘以高度 10 米，这双排脚手架的工程量就是 600 平方米。

但这里面还有些小细节得注意。

要是有突出墙面的阳台，那阳台这部分可不能重复计算。

还有，如果建筑物有不同的高度，那得分别计算。

我之前在一个工地上就碰到过这么个情况。

那是个商住两用楼，下面两层是商铺，上面是住宅。

商铺的层高比较高，住宅的层高相对低一些。

刚开始计算工程量的时候，有人就把整个楼当成一样高来算了，结果可闹了笑话。

后来我们重新仔细测量，按照不同的高度分段计算，这才把工程量算对。

另外，还有一些特殊部位，比如楼梯间、电梯间的外墙，这些地方的脚手架工程量也要单独计算。

总之，计算双排脚手架的工程量可不能马虎，得仔细测量，按照公式，注意各种细节，才能算出准确的结果。

这样才能保证工程预算准确，施工顺利进行。

希望我上面说的这些能让您对双排脚手架工程量的计算有更清楚的了解。

在实际操作中，多琢磨多练习，您就会越来越熟练啦！。

外双排脚手架计算

外双排脚手架计算双排落地式脚手架计算书一、编制说明钢管扣件脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130－2022）。

计算的脚手架为双排扣件式脚手架，立杆采用单立杆，搭设高度为20m。

具体搭设尺寸为：立杆的纵距为1.2m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8m。

连墙件采用三步三跨，竖向间距5.4m，水平间距3.6m。

横杆与立杆连接采用单扣件方式连接方式，小横杆在下（南方搭设法），大小横杆搭设方法见图。

采用的钢管类型为Φ48×3.5自重标准值按0.0384 kN/m考虑，脚手板自重标准值按0.35kN/m2 考虑，栏杆挡脚手板自重标准值按0.11kN/m2考虑，安全设施与安全网自重标准值按0.005kN/m2 考虑。

施工均布荷载为3.0kN/m2，同时2层施工，脚手架上共铺设脚手片4层。

二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手片和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

设大横杆数量为：2 根。

㈠均布荷载的计算大横杆的自重标准值：0.0384 kN/m；脚手板的荷载标准值：0.35×1.05/3＝.1225 kN/m；活荷载标准值：3.0×1.05/3＝1.05 kN/m；静荷载的计算值：q1＝1.2×.0384+1.2×.1225＝.1931 kN/m；活荷载的计算值：q2＝1.4×1.05＝1.47 kN/m。

㈡强度计算最大弯矩考虑三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：M1max＝0.08q1l2＋0.101q2l2跨中最大弯矩为M1max＝0.08×.1931×1.22＋0.101×1.47×1.22＝.236 kN.m支座最大弯矩计算公式如下：M2max＝－0.10q1l2－0.117q2l2支座最大弯矩为M2max＝－0.10×.1931×1.22－0.117×1.47×1.22＝-.2755 kM.m选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ＝Mmax/W＝.2755×1000000/5080＝54.2323 N/mm2；因为σ＝54.2323 N/mm2≤205 N/mm2符合要求。

双排扣件钢管脚手架计算书

双排扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2017《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

双排脚手架，搭设高度15.5米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。

钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。

施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。

栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。

脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。

基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。

地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。

钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。

一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值Q=2.000×1.500/2=1.500kN/m荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×1.500=2.461kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2.461×0.8002/8=0.197kN.mσ=γ0M/W = 1.000×0.197×106/4493.0=43.821N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.262+1.500=1.801kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×1.801×800.04/(384×2.06×105×107831.2)=0.432mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

双排落地式外脚手架计算

根据建筑市场的实际情况，本工程脚手架的钢管型号均为Φ48×2.8。

其技术参数如下表：双排落地式脚手架计算一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为30.1 m，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的横距为1.05m，立杆的纵距为1.2m，大小横杆的步距为1.8 m；排架距离墙长度为0.45m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为3 根；采用的钢管类型为Φ48×2.8；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6 m，水平间距3.6 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m 2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:1 层；（荷载取值根据JGJ130-2001的表4.2.2）3.风荷载参数本工程地处，基本风压0.4 kN/m 2；风荷载高度变化系数μz 为1.771，风荷载体型系数μs 为0.87；脚手架计算中考虑风荷载作用；（基本风压根据《建筑结构荷载规》附表D.4，重现期n=50年，风荷载高度变化系数μz 《荷载规》表7.2.1，地面粗糙度类别设计说明中应该指明。

风荷载体型系数μs 根据《脚手架规》表4.2.4，全封闭脚手架为1.0φ，φ为挡风系数。

01.2()1.2(100)/100n wa w a n w w A A l hA l h A nA ⨯+=⨯=⨯-⨯=- n =0.325)a a A l h l h d ++（一步一跨钢管的总挡风面积l a ——立杆纵距h ——立杆步距当安全网规格为2300目/100cm 2，A 0=1.3mm 2，w =0.841。

根据JGJ130-2011，挡风系数可直接去0.8（不得小于0.8）。

4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1161；1 地面粗糙度类别为B 类，离地高度取60m 。

脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.；脚手板铺设总层数:6；荷载值据《脚手架规》4.2，附表A-1每米立杆结构自重标准值。

双排脚手架计算书{zx}

钢管落地脚手架计算书工程。

工程建设地点:。

属于结构。

地上层。

地下层。

建筑高度：。

标准层层高：。

总建筑面积：平方米。

总工期：天。

本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工。

由担任项目经理，担任技术负责人。

扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》()、《建筑地基基础设计规范》( )、《建筑结构荷载规范》( )、《钢结构设计规范》( )等编制。

.一、参数信息.脚手架参数双排脚手架搭设高度为，立杆采用单立杆。

搭设尺寸为：横距为，纵距为，大小横杆的步距为。

内排架距离墙长度为。

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为根。

采用的钢管类型为ΦΧ。

横杆与立杆连接方式为单扣件。

连墙件采用两步三跨，竖向间距，水平间距，采用扣件连接。

连墙件连接方式为双扣件。

.活荷载参数施工均布活荷载标准值。

脚手架用途:装修脚手架。

同时施工层数层。

.风荷载参数本工程地处广东东莞市，基本风压。

风荷载高度变化系数μ，计算连墙件强度时取，计算立杆稳定性时取，风荷载体型系数μ为。

.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值()。

脚手板自重标准值()。

栏杆挡脚板自重标准值()。

安全设施与安全网()。

脚手板类别:竹笆片脚手板。

栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板。

每米脚手架钢管自重标准值()。

脚手板铺设总层数。

.地基参数地基土类型:素填土。

地基承载力标准值()。

立杆基础底面面积()。

地基承载力调整系数。

二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: 。

脚手板的荷载标准值: ×。

活荷载标准值: ×。

荷载的计算值: ×××。

小横杆计算简图.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:最大弯矩×·。

最大应力计算值σ 。

双排外脚手架计算

双排外脚手架计算1. 概述本文档主要介绍了双排外脚手架的计算方法，包括脚手架的搭设高度、跨度、立杆间距、横杆间距、纵距、步距等参数的计算方法，以及立杆、横杆、纵杆、扣件等受力分析和计算。

2. 脚手架搭设参数计算2.1 搭设高度脚手架的搭设高度应根据施工要求及建筑物的高度确定。

一般可根据建筑物的高度、施工层数、施工内容等因素综合考虑，适当预留一定的高度。

2.2 跨度脚手架的跨度指脚手架横杆的长度，一般可根据建筑物跨度和施工需求确定。

脚手架跨度不宜过大，以免造成脚手架不稳定。

一般跨度范围在6-8米之间。

2.3 立杆间距脚手架的立杆间距指立杆之间的距离，一般可根据脚手架搭设高度、跨度等因素确定。

立杆间距应保持均匀，一般为跨度的1/3-1/4。

2.4 横杆间距脚手架的横杆间距指横杆之间的距离，一般可根据脚手架搭设高度、跨度等因素确定。

横杆间距应保持均匀，一般为跨度的1/2-1/3。

2.5 纵距脚手架的纵距指纵杆之间的距离，一般可根据脚手架搭设高度、跨度等因素确定。

纵距应保持均匀，一般为跨度的1/3-1/4。

2.6 步距脚手架的步距指脚手架横杆的步距，一般可根据脚手架搭设高度、跨度等因素确定。

步距应保持均匀，一般为跨度的1/2-1/3。

3. 受力分析和计算3.1 立杆受力分析立杆是脚手架的主要支撑构件，承受着脚手架的全部荷载。

立杆的受力计算应考虑立杆的自重、横向风力、纵向风力、施工荷载等因素。

3.2 横杆受力分析横杆是脚手架的连接构件，承受着立杆传来的荷载，并将其传递到立杆上。

横杆的受力计算应考虑横杆的自重、施工荷载、风力等因素。

3.3 纵杆受力分析纵杆是脚手架的拉结构件，承受着脚手架的纵向风力，并将其传递到立杆上。

纵杆的受力计算应考虑纵杆的自重、风力等因素。

3.4 扣件受力分析扣件是脚手架连接立杆和横杆的紧固件，承受着立杆和横杆传来的荷载。

扣件的受力计算应考虑扣件的自重、施工荷载等因素。

4. 结论本文档详细介绍了双排外脚手架的计算方法，包括脚手架搭设参数的计算和受力分析。

双排脚手架计算(完整版)

脚手架施工方案一、工程概况本工程建筑面积3988.4m2，建筑层数三层，局部四层，建筑结构类型框架，总高度为16.3m。

二、搭设形式和材质1、本工程采用双排落地式外脚手架（扣件式钢管脚手架），架体外围护密目安全网封闭。

2、钢管选用国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）3号普通钢管，其质量符合《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定，尺寸为外径48mm，壁厚3.5mm。

新、旧架管在使用前应保养、除锈，刷防锈漆，统一涂色。

3、扣件采用铸铁扣件，其材质符合国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）规定。

4、脚手板采用竹脚手板。

三、施工准备1、单位工程负责人应按施工组织设计中有关规定的要求，向架设作业和使用人员进行技术交底。

3、经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。

4、搭设前应对场地进行平整，清除场地杂物，硬化基础，并做排水措施。

5、当脚手架下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。

2、脚手架底座底面标高宜高于自然地坪50mm。

基础平整夯实，宜采用砼硬化，立杆垂直落在垫板上，垫板宜采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm的木垫板，亦可采用槽钢。

3、脚手架基础经验验收合格后，应按施工组织设计的要求定位放线。

并将底座、垫板准确放在定位线上。

双排落地扣件式脚手架计算书

扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.038+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.038+0.35×1.5/(2+1))+1.4×3×1.5/(2+1 )=2.36kN/m正常使用极限状态q'=(0.038+G kjb×l a/(n+1))+G k×l a/(n+1)=(0.038+0.35×1.5/(2+1))+3×1.5/(2+1)=1.71kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=max[ql b2/8，qa12/2]=max[2.36×0.62/8，2.36×0.152/2]=0.11kN·mσ=M max/W=0.11×106/5080=20.87N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q'l b4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×1.71×6004/(384×206000×121900)，1.71×1504/(8×206000×121900)]=0.115mmνmax＝0.115mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[600/150，10]＝4mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=q(l b+a1)2/(2l b)=2.36×(0.6+0.15)2/(2×0.6)=1.1kN正常使用极限状态R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=1.71×(0.6+0.15)2/(2×0.6)=0.8kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.1kNq=1.2×0.038=0.046kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.8kNq'=0.038kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.45×106/5080=88.39N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝2.096mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.57kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：R max=1.1kN≤R c=0.85×8=6.8kN纵向水平杆：R max=2.57kN≤R c=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+(l b+a1)×n/2×0.038/h)×H=(0.129+(0.6+0.15)×2/2×0.038/1.5)×22.25=3.3kN 单内立杆：N G1k=3.3kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×(l b+a1)×G kjb×1/2/2=(22.25/1.5+1)×1.5×(0.6+0.15)×0.35×1/2/2=1.56kN 1/2表示脚手板2步1设单内立杆：N G2k1=1.56kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(22.25/1.5+1)×1.5×0.17×1/2=2.02kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×22.25=0.33kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=1.56+2.02+0.33=3.91kN单内立杆：N G2k=N G2k1=1.56kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×(l b+a1)×(n jj×G kjj+n zj×G kzj)/2=1.5×(0.6+0.15)×(1×3+1×2)/2=2.81kN 内立杆：N Q1k=2.81kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(3.3+3.91)+ 0.9×1.4×2.81=12.19kN 单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(3.3+1.56)+ 0.9×1.4×2.81=9.37kN 七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m长细比λ=l0/i=2.25×103/15.8=142.41≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.5=2.6m长细比λ=l0/i=2.6×103/15.8=164.48查《规范》表A得，φ=0.262满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(3.3+3.91)+1.4×2.81=12.59kNσ=N/(φA)=12587.75/(0.262×489)=98.25N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+0.9×1.4N Q1k=1.2×(3.3+3.91)+0.9×1.4×2.81=12.19kNM w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.34×1.5×1.52/10=0.14kN·mσ=N/(φA)+ M w/W=12194/(0.262×489)+144621.06/5080=123.65N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！八、脚手架搭设高度验算不组合风荷载作用H s1=(φAf-(1.2N G2k+1.4N Q1k))×H/(1.2N G1k)=(0.262×489×205×10-3-(1.2×3.91+1.4×2.81))×22. 25/(1.2×3.3)=99.15m组合风荷载作用H s2=(φAf-(1.2N G2k+0.9×1.4×(N Q1k+M wkφA/W)))×H/(1.2N G1k)=(φAf-(1.2N G2k+0.9×1.4×N Q1k+M wφA/W))×H/(1.2N G1k)=(0.262×489×205×10-3-(1.2×3.91+0.9×1.4×2.81+0.14×1000×0.262×48 9/5080))×22.25/(1.2×3.3)=80.86mH s=80.86m>H=22.25m满足要求！九、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×2×h×2×l a=1.4×0.45×2×1.5×2×1.5=5.7kN长细比λ=l0/i=600/158=3.8，查《规范》表A.0.6得，φ=0.99(N lw+N0)/(φAc)=(5.7+3)×103/(0.99×489)=17.93N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=5.7+3=8.7kN≤0.85×12=10.2kN满足要求！。