TCT5513塔吊附着计算

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塔吊附着计算

建筑工程塔吊附着安全专项施工方案职务：编制人：校对人：职务：审核人：职务：审批人：职务：目录第一章工程概况--------------------------------------------------- 2一、工程概况 --------------------------------------------------- 2二、塔吊选型 --------------------------------------------------- 2三、塔吊平面位置及高度设置 ------------------------------------- 3四、技术保证条件 ----------------------------------------------- 4第二章编制依据--------------------------------------------------- 5第三章施工计划--------------------------------------------------- 5一、施工进度计划 ----------------------------------------------- 5二、材料与设备计划 --------------------------------------------- 5第四章施工工艺技术----------------------------------------------- 6一、技术参数 --------------------------------------------------- 6二、施工工艺流程 ----------------------------------------------- 6三、施工方法 --------------------------------------------------- 6四、检查验收 --------------------------------------------------- 7第五章施工安全保证体系------------------------------------------- 9一、组织保障 --------------------------------------------------- 9二、技术措施 -------------------------------------------------- 12三、监测监控 -------------------------------------------------- 14四、应急预案 -------------------------------------------------- 14第六章劳动力计划------------------------------------------------ 15一、专职安全生产管理人员 -------------------------------------- 15二、所需劳动力安排 -------------------------------------------- 16第七章计算书及相关图纸------------------------------------------ 16一、计算书 ---------------------------------------------------- 16二、节点图 ---------------------------------------------------- 27第一章工程概况一、工程概况【工程概况应针对该危险性较大的分部分项工程的特点及要求进行编写】1、工程基本情况工程名称工程地点建筑2(m) 建筑面积(m建筑高度) 0 0总工期（天）主体结构框架0地上层数地下层数0标准层层高其它主要层高(m) 0(m)2、各责任主体名称建设单位设计单位监理单位施工单位XXX XXX 总监理工程师项目经理XXXXXX技术负责人专业监理工程师二、塔吊选型本工程选用二台塔吊均为浙江省建机集团生产的QTZ80（ZJ5710）塔机工作级别A4U4 塔机利用等级Q2塔机载荷状态M5 起升机构M4 机构工作级别回转机构M3 牵引机构附着式独立式倍率m起升高度．塔机固定在基础上，在塔机未采用附着装置前，对基础产生的载荷值。

塔机附着验算计算书

塔机附着验算计算书一、塔机附着杆参数附着杆数四杆附着附墙杆类型Ⅰ类附墙杆截面类型钢管附墙杆钢管规格(mm) Φ219×10塔身锚固环边长C(m) 2.2二、风荷载及附着参数附着次数N 5附着点1到塔机的横向距离a1(m) 3 点1到塔机的竖向距离b1(m) 7附着点2到塔机的横向距离a2(m) 2 点2到塔机的竖向距离b2(m) 5附着点3到塔机的横向距离a3(m) 2 点3到塔机的竖向距离b3(m) 5附着点4到塔机的横向距离a4(m) 3 点4到塔机的竖向距离b4(m) 7工作状态基本风压ω0(kN/m2) 0.2 非工作状态基本风压ω0'(kN/m2) 0.55塔身前后片桁架的平均充实率α00.35第N次附着附着点高度h1(m)附着点净高h01(m)风压等效高度变化系数μz工作状态风荷载体型系数μs非工作状态风荷载体型系数μs'工作状态风振系数βz非工作状态风振系数βz'工作状态风压等效均布线荷载标准值q sk非工作状态风压等效均布线荷载标准值q sk'第1次附着24 24 1.42 1.95 1.95 1.18 1.23 0.439 1.259 第2次附着38 14 1.72 1.95 1.95 1.38 1.47 0.622 1.822 第3次附着52 14 1.95 1.95 1.95 1.6 1.75 0.818 2.459 第4次附着67 15 2.09 1.95 1.95 1.75 1.95 0.959 2.937 第5次附79 12 2.15 1.95 1.95 1.85 2.05 1.042 3.177塔机附着立面图三、工作状态下附墙杆内力计算1、在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值q kq k=0.8βzμzμsω0α0h=0.8×2.21×1.92×1.95×0.2×0.35×1.06=0.491kN/m 2、扭矩组合标准值T k由风荷载产生的扭矩标准值T k2T k2=1/2q k l12-1/2q k l22=1/2×0.491×502-1/2×0.491×12.92=572.896kN·m 集中扭矩标准值（考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9）T k=0.9(T k1+ T k2)=0.9×(454.63+572.896)=924.773kN·m3、附着支座反力计算计算简图剪力图得：R E=64.173kN在工作状态下，塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性，在计算支座6处锚固环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。

TC5513带附着

TC5513塔式起重机安装施工方案使用单位：中建三局集团有限公司东北分公司编制单位：松原市骏达起重设备有限公司日期：2014.4.10塔式起重机安装施工方案审批表目录1、工程概况、塔机说明及编制依据 (4)1.1、工程概况 (4)1.2、塔机说明 (4)1.3、编制依据 (5)2、工程管理目标 (5)2.1、质量目标 (5)2.2、工期目标 (6)2.3、安全管理目标 (6)3、施工项目组织机构及职责 (6)3.1、施工项目部组织机构 (6)3.2、施工人员职责分工 (7)4、安装前的准备工作 (7)4.1、塔机入场前使用单位项目部现场的准备工作 (7)4.2、塔机安装前本公司的准备工作 (7)5、塔机基础的制作和验收 (9)6、塔机的安装工艺流程 (10)6.1 TC5513塔吊安装工序 (10)7、顶升加节 .............................................................. 错误！未定义书签。

7.1、TC5513塔机的顶升加节 (22)8、附着的安装与配置 ...................................................... 错误！未定义书签。

9、安全措施及注意事项 (24)9.1、塔吊安装安全措施 (26)9.2、塔吊安装的施工安全措施 (27)9.3、塔吊顶升安全操作规程 (28)10、附录 ................................................................. 错误！未定义书签。

10.1、应急救援工作的组织 (29)10.2、紧急事故救援小组成员分工 (29)10.3、应急准备 (29)10.4、施工现场的急救步骤 (30)10.5、现场救护注意事项 (30)10.6、伤亡事故的报告 (31)10.7、伤亡事故的处理 ................................................. 错误！未定义书签。

塔吊附着计算(参考)

塔吊附着计算塔机安装位置至建筑物距离超过使用说明规定，需要增长附着杆或附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，需要进行附着的计算。

主要包括附着杆计算、附着支座计算和锚固环计算。

一、支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。

附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:风荷载标准值应按照以下公式计算：W k=W0×μz×μs×βz=0.600×1.170×1.350×0.700=0.663 kN/m2；其中W0──基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：W0=0.600kN/m2；μz──风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：µz= 1.350；μs──风荷载体型系数：µs= 1.170；βz──高度Z处的风振系数，βz=0.700；风荷载的水平作用力：q=W k×B×K s=0.663×1.600×0.200=0.212kN/m；其中W k──风荷载水平压力，W k=0.663kN/m2；B──塔吊作用宽度，B= 1.600m；K s──迎风面积折减系数，K s=0.200；实际取风荷载的水平作用力q=0.212kN/m；塔吊的最大倾覆力矩：M=882.000kN·m；弯矩图变形图剪力图计算结果:N w=77.7184kN；二、附着杆内力计算计算简图：图2-2附着杆内力计算图计算单元的平衡方程:其中:1.第一种工况的计算:塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合风荷载扭矩。

将上面的方程组求解，其中θ从0°–360°循环,分别取正负两种情况，求得各附着最大的。

塔吊附着计算2

塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装萱的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附看杆截面的依据。

附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支挥连续梁,其内力及支座反力计算如下：风荷载标准值应按照叹下公式计算：二WoxpzX山xpz = 0.450*1 170*1.450x0 700 =0.534 kN/m;；其中5—一基本风压(kN, m2),按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：U)o = 0.450 kMm'；宀一一风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定釆用：宀= 1.450 ;人-- 风荷载体型系数：人=1J7O;pz—一高度z处的风振系数，处= 0.700;风荷载的水平作用力，q = W k XBXK& = 0. 534X1.600X0. 200 = 0. 171 kN/mi其中w k-一风荷载水平压力，兀=0. 534 kN/m:tB 塔吊作用宽度，B二1. 600 m；K,―迎风面积折减系数，K= 0.200；实际取风荷载的水平作用力q = 0. 171 kN/m；塔吊的最大倾覆力矩：M = 1718.000 kN - m；剪力图计算结果：N w = 100. 5276kN ；二、关干附看杆的内力计算各种参考资料均考庶两种情况：计算情况1：塔机满载工作，起重臂顺塔身X-X轴或Y-Y轴，风向垂直起重臂.计算情况2：塔机非工作，起重臂处于塔身对角线方向，风由起重臂吹向平衡臂，如图(a)、(b)所示：二.附若杆内力计算计算简图：计算单元的平衡方程:=OZFXT iCOStti+T2COSC12 ・丁3＜：05013=・*^€0胡£Fy=0Tjsi nai^T2sina2*T3sina3=-N w sin9£M o=OT J L(bj+c/2)cosaj-(ai+c 2)sinai]-?-T2[(bi+c/2)cosa2-(oi+c/2)sina2]+T3[-(bi+c/2)cosa3+(a2-ai c 2)sina3]=M w其中：六、实例计算某QTZ800kN ・rn 塔机附着框架上有合外力5 = 200kN; M n = 300kN-m,采用三杆式附肴支承, 求其三根附彗杆可能产生的内力极值C由图4・13中知：a = 1205mm,b = 1475mm, /j = 8819mm, b = 6272mm,/ = 15091 mm,h = 12430mm o(一) 求FC 杆的内力极值乩“ 由式(4-31)可知： 0x = aataii : = antaii :票= 39.25。

塔吊附着计算(参考)

塔吊附着计算塔机安装位置至建筑物距离超过使用说明规定，需要增长附着杆或附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，需要进行附着的计算。

主要包括附着杆计算、附着支座计算和锚固环计算。

一、支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。

将上面的方程组求解，其中θ从0°–360°循环,分别取正负两种情况，求得各附着最大的。

异形塔吊基础计算书

天然基础计算书一、参数信息塔吊型号:QTZ5513，塔吊起升高度H=140.00m，塔吊倾覆力矩M=1050kN.m，混凝土强度等级:C30，塔身宽度B=1.643m，基础埋深D:=1.75m，自重F1=420kN，基础承台厚度h=1.35m，最大起重荷载F2=60kN，钢筋级别:II级钢。

基础承台截面尺寸见下图，二、塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。

计算简图:当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式：式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F=480.00kN；G──基础自重与基础上面的土的自重：G=25.0×A×Hc+γm×A×(D-h)=25.0*37.9*1.35+25.0*37.9*0.47=1724.45kN；γm──塔吊基础顶部以上防水筏板混凝土重度取25.0kN/m3 W──基础底面的短方向截面抵抗矩，W=30.267m3；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1050.00kN.m；e──偏心矩，e＝M / (F + G)＝1050/（480.00+1724.45）=0.4763 m, 故e≤承台宽度/6=0.993 m；经过计算得到:无附着的最大压力设计值P max=(480.0+1724.45)/37.9+1050/30.267=92.86kPa；无附着的最小压力设计值P min=(480.0+1724.45)/37.9-1050/30.267=23.47kPa；有附着的压力设计值 P=(480.0+1724.45)/37.9=58.16kPa；三、地基承载力验算地基承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。

计算公式如下:fa--修正后的地基承载力特征值(kN/m2)；f ak--地基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原则确定；取140.000kN/m2；ηb、ηd--基础宽度和埋深的地基承载力修正系数;γ--基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取17.400kN/m3；b--基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取4.400m；γm--基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取17.400kN/m3；d--基础埋置深度(m) 取9.500m；解得地基承载力设计值：fa=296.600kPa；实际计算取的地基承载力设计值为:fa=296.600kPa；地基承载力特征值fa大于有附着时压力设计值Pmax=92.86kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2×fa大于偏心矩较大时的压力设计值Pkmax=61.7kPa，满足要求！四、基础受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。

塔吊扶墙附着计算书

塔机附着验算计算书一、塔机附着杆参数二、风荷载及附着参数附图如下:塔机附着立面图三、工作状态下附墙杆内力计算1、在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值q kq k=0.8βzμzμsω0α0h=0.8×1.695×1.206×1.95×0.2×0.35×1.06=0.237kN/m 2、扭矩组合标准值T k由风荷载产生的扭矩标准值T k2T k2=1/2q k l12-1/2q k l22=1/2×0.237×572-1/2×0.237×12.92=365.287kN·m 集中扭矩标准值（考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9）T k=0.9(T k1+ T k2)=0.9×(270+365.287)=571.758kN·m3、附着支座反力计算计算简图剪力图得：R E=77.975kN在工作状态下，塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性，在计算支座4处锚固环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。

4、附墙杆内力计算支座4处锚固环的截面扭矩T k（考虑塔机产生的扭矩由支座4处的附墙杆承担）,水平内力N w=20.5R E=110.273kN。

计算简图：塔机附着示意图塔机附着平面图α1=arctan(b1/a1)=53.241°α2=arctan(b2/a2)=46.353°α3=arctan(b3/a3)=46.353°α4=arctan(b4/a4)=53.241°β1=arctan((b1-c/2)/(a1+c/2))=46.185°β2=arctan((b2+c/2)/(a2+c/2))=46.185°β3=arctan((b3+c/2)/(a3+c/2))=46.185°β4=arctan((b4-c/2)/(a4+c/2))=46.185°四杆附着属于一次超静定结构，用力法计算，切断T4杆并代以相应多余未知力X1=1。

QTZ5513塔吊附墙计算方案另附有附墙拉杆图纸

QTZ5513塔吊附着计算一、塔吊情况：塔吊采用广西建工集团建筑机械制造有限公司生产的QTZ80(QTZ5513）型塔吊。

该塔吊标准节中心与建筑物附着点的距离为6.76米，根据建筑物的实际结构现初步确定附墙的附着方案，该方案采用3根拉杆对塔吊进行附着，附着杆与建筑物梁面上的连接钢板（厚20）用双面贴角焊缝焊接，焊缝高度hf=10，焊缝长度320，联接钢板通过8根Φ22钢筋固定在建筑物上，其附着位置参见下图。

二、编制依据：《QTZ80塔式起重机说明书》广西建工集团建筑机械制造有限责任公司；《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）；《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）；《建筑施工手册》；《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等编制。

三、塔吊附墙杆结构图1、拉杆1结构图：2、拉杆2结构图：3、拉杆3结构图：四、附墙杆内力计算1、支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。

附着式塔机的塔身可以视为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其支座反力计算结果如下:①、工作状态：水平力 Nw=190.276 kN，扭矩 Mw=129 kN∙m②、非工作状态：水平力 Nw=205.526 kN2、附墙杆内力力计算①、计算简图：②、计算单元的平衡方程为:T1[(b1 +c/2)cosα1-(a1+c/2)sinα1]+ T2[(b2 +c/2)cosα2- (a2+c/2)sinα2]+ T3[- (b3 +c/2)cosα3+ (a3 -a1 -c/2)sinα3]=M w其中:α1=60°，α2=52°，α3=60°③、工作状态计算塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩和风荷载扭矩。

将上面的方程组求解，其中从0-360循环，分别取正负两种情况，分别求得各附着杆最大的轴压力和轴拉力：杆1的最大轴向压力为：262 kN杆2的最大轴向压力为：189.6 kN杆3的最大轴向压力为：216.2 kN杆1的最大轴向拉力为：262 kN杆2的最大轴向拉力为：189.6 kN杆3的最大轴向拉力为：216.2 kN④、非工作状态计算塔机非工作状态，风向顺着起重臂，不考虑扭矩的影响。

塔吊的附着装置及受力计算

塔吊的附着装置及受力计算塔吊的附着装置及受力计算（图）2009-12-12 15:51塔式起重机附着（锚固）装置的构造、内力和安装要求在使用说明书中均有叙述，因此，在塔机安装和使用中，使用单位按要求执行即可，不需再进行计算，只有当塔机安装位置至建筑物距离超过使用说明书规定，需增长附着杆（支承杆），或附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，需进行附着计算。

塔式起重机的附着计算主要包括附着杆计算、附着支座连接计算和附着框架计算三个部分。

（1）附着杆计算附着杆按两端铰支的轴心受压杆件计算。

1）附着杆内力附着杆内力按说明书规定取用；如说明书无规定，或附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，则需进行计算。

其计算要点如下：①塔机按说明书规定与建筑物附着时，最上一道附着装置的负荷最大（图14-44），因此，应以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。

图14-44 塔式起重机与建筑物附着情况简图1-最上一道附着装置；2-建筑物②附着式塔机的塔身可视为一个带悬臂的刚性支承连续梁，其内力及支座反力计算简图如图14-45所示，计算方法参见本手册第2章：施工常用结构计算及《建筑结构力学》有关内容。

图14-45 塔身内力及支座反力计算简图q1、q2---风荷载； M---力矩； N---轴向力； T（T’）---由回转惯性力及风力产生的扭矩③附着杆的内力计算应考虑两种情况：计算情况I：塔机满载工作，起重臂顺塔身x-x轴或y-y轴，风向垂直于起重臂，如图14-46（a）所示；计算情况II：塔机非工作，起重臂处于塔身对角线方向，风由起重臂吹向平衡臂，如图14-46（b）所示。

图14-46 附着杆内力计算的两种情况（a）计算情况I；（b）计算情况II1---锚固环； 2---起重臂； 3---附着杆； W---风力④附着杆内力计算方法。

附着杆内力按力矩平衡原理计算。

对于计算情况I（图14-47a）：图14-47 用力矩平衡原理计算附着杆内力（a）计算情况I；（b）计算情况II式中 T、T’,——塔身在截面1-1处（最上一道附着装置处，见图14-44，以下同）所承受的由于回转惯性力（包括起吊构件重、塔机回转部件自重产生的惯性力）而产生的扭矩与由于风力而产生的扭矩之和。

ST5513塔机100KPa块式基础计算

ST5513塔机基础计算书一、编制依据1、ST5513塔机使用说明书2、机械设备安装技术文件3、建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2001）4、施工现场临时用电技术规程（JGJ46-2005）5、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T 187-2009二、工程概况塔机位置已由施工使用单位确定。

三、地质情况依据施工单位提供的岩土报告，塔吊基础位置在----土层，土层性质为---土，该土层地基承载力标准值为100KPa四、塔机基础技术条件1、地基基础承载力为100KPa2、基础混凝土标号为C353、塔机独立接地电阻，阻值不大于4欧姆。

五、该塔机起重臂长55M，平衡臂长15.6M。

最大起重量为6T；臂端起重量为1.3T。

塔身截面1.6M×1.6M，塔机自由高度为48M；用电功率为50KV A；供电电压380V±5%。

其他技术参数参考塔机使用说明书。

六、块式基础验算1、基础尺寸：l×b×h=6500×6500×13502、基础面积：A=6.5M×6.5M=42.25㎡3、基础体积：V=57M34、基础重量：G k=1426KN5、塔机最大倾覆力矩：M k =1806KN·M6、塔机对基础的垂直作用力：F k=540KN7、作用在塔吊基础上的水平载荷：F vk=89KN根据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》4.1.3的规定：P max=（F k+G k）/3l’b’=100.3KPa式中：l’=l/2-e l=2.557b’=b/2-e b=2.557e=（M k+F vk×h）/（F k+G k）=0.98且e<b/4符合P max<1.2f a要求。

冲剪计算略。

七、塔机板式基础图基础尺寸及配筋如附图。

八、基础制作要求1、基础下方要求无防空洞、暖气沟、消防水沟等。

2、塔机应良好接地,接地电阻不得大于4欧姆。

中联塔吊TCT5513-6说明书

H(m)
11 38.8 10 36.0 9 33.2 8 30.4 7
27.6 6 5 24.8 1.6m 4 22.0 3 18.2 2 16.4
1 13.6
10.8
行走式
46.6t F1
49.9t
44t
7.1m
5m F1
底架固定式
5m F1
行走式
工作状态反力
非工作状态反力
独立高度、最大起重臂的自重(不含平衡重、吊重)
附着
133m
152m
172m
189m
206m
220m
111m
88m
63m
38m
TCT5513-6 起重特性
55m (R=56)
50m (R=51)
45m (R=46)
40m (R=41)
35m (R=36)
30m (R=31)
25m (R=26)
20m (R=21)
Max.Capacity 20.0 22.5 25.0 27.5 30.0 32.5 35.0 37.5 40.0 42.5 45.0 47.5 50.0 52.5 55.0
6t
2.5—30.9m 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 2.82 2.57 2.35 2.16 2.00 1.85 1.72 1.60
3t
2.5—17.0m 4.98 4.33 3.82 3.40 3.05 2.76 2.51 2.29 2.10 1.94 1.79 1.66 1.54
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塔式起重机抗倾覆计算及基础设计

塔式起重机抗倾覆计算及基础设计之老阳三干创作一、基础的设置：根据塔式起重机说明书基础设置要求的技术参数及对地基的要求选用基础设计图, 基础尺寸采纳××1.2m, 基础砼标号为C35（7天和28天期龄各一组）, 要有砼检测陈说, 基础概况砼平整度要求≤1/1000, 塔式起重机预埋螺栓资料选用40Cr钢, 承重板高出基础砼面5~8㎜左右, 要有排水设施.二、塔式起重机抗倾覆计算①、塔式起重机的地基为天然地基, 必需稳妥可靠, 在概况上平整夯实, 夯实后的基础的承压能力不小于200kPa, 基础的总重量不得小于80T, 砼标号不得小于C35, 砼的捣制应密实, 塔式起重机采纳预埋螺栓固定式.②、参数信息：塔吊型号：QTZ5510, 塔吊起升高度H：37.50m, 塔身宽度B：1.7m, 自重F K：453kN, 基础承台厚度h：1.2m, 最年夜起重荷载Q：60kN, 基础承台宽度b：5.50m, 混凝土强度品级：C35.③、塔式起重机在装置附着前, 处于非工作状况时为最晦气工况, 按此工况进行设计计算.塔式起重机受力分析图如下：根据《塔式起重机说明书》, 作用在塔吊底座荷载标准值为：M K =1654kn·m, F K = 530KN, Fv K =KN, 砼基础重量G K= 835KN④、塔式起重机抗倾覆稳定性验算：为防止塔机倾覆需满足下列条件：式中e----- 偏心距, 即地基反力的合力至基础中心的距离；M K------ 相应于荷载效应标准组合时, 作用于矩形基础顶面短边方向的力矩值；Fv K------相应于荷载效应标准组合时, 作用于矩形基础顶面短边方向的水平荷载；F K-------塔机作用于基础顶面的竖向荷载标准值；h ---------基础的高度（）；G K----------基础自重；b---------矩形基础底面的短边长度.(b=5.5m)将上述塔式起重机各项数值M K、Fv K、F K、h、G K、b代入式①得：e =1.28＜b/3=1.83m偏心距满足要求, 抗倾覆满足要求.三、塔式起重机地基承载力验算：根据岩土工程详细勘察陈说资料, 1#塔吊基础底板处承载力特征值为372Kpa.取塔式起重机基础底土层的承载力标准值为372Kpa, 根据《TCT5613塔式起重机使用说明书》, 采纳塔式起重机基础：长×宽×高=5500×5500×1200的形式, 塔吊采纳预埋螺栓固定式, 塔式起重机对空中压应力为170Kpa＜372Kpa满足要求, 直接按说明的年夜样图施工, 不再做另外特殊设计.基础对地最年夜压力按下式样计算：②式中s------b/2-e；b---------矩形基础底面的短边长度；F K-------塔机作用于基础顶面的竖向荷载标准值；G K----------基础自重；将上述塔式起重机各项数值F K、G K、b、s代入式②得：P=112.6Kpa ＜ [p]=372Kpa地基承载力满足要求.结论：地基承载力及塔式起重机抗倾覆均满足要求, 可直接按说明书的要求配筋并施工.（注：①、②式见1992年出书《高层建。

塔吊基础方案TC5513--修改版

目录一、编制依据 (2)二、工程概况 (2)1．工程概况 (2)2．水文、地质概况 (2)三、塔吊设计参数 (6)1．塔吊设计参数 (6)2．塔吊基础设计 (8)四、施工工艺技术 (9)五、施工安全保证措施 (11)1．塔吊安全注意事项 (11)2．维护与保养 (12)六、计算书 (12)5513塔吊基础计算书 (12)1.参数信息 (12)2.塔吊对交叉梁中心作用力的计算 (13)3.塔吊抗倾覆稳定验算 (13)4.地基承载力验算 (13)5.基础受冲切承载力验算 (15)6.承台配筋计算 (16)中铁建工集团•大连香格里拉大酒店二期项目经理部第页共21页一、编制依据1、大连香格里拉项目(二期)岩土工程勘察报告2、GB50202-2002《地基与基础施工质量验收规范》3、GB50007-2011《建筑地基基础设计规范》4、JGJ33-2001《建筑机械使用安全技术规程》5、GB50010-2010《混凝土结构设计规范》6、JGJ/T187-2009《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》7、本工程设计图纸8、长沙中联重工科技发展股份公司生产的型号TCT5510塔式起重机《使用说明书》二、工程概况1．工程概况本工程±0.000相当于绝对标高7.000，主楼采用筏板基础，板厚1.8m，地下车库采用柱下扩展基础，地下车库局部采用筏板基础，板厚0.8m，其余范围防水底板厚度为0.6m。

基础钢筋材料为：HPB300级，HRB335级，HRB400级；地下室防水底板混凝土为C30，垫层为C15，垫层厚度为100mm，地下室混凝土抗渗等级底板及侧墙为P8。

本工程H-L轴间设有一道温度后浇带，要求在两侧混凝土浇筑两个月后补浇，混凝土采用高一等级微膨胀混凝土浇筑。

本工程塔楼地下3层，地上34层，标准层层高为3.3米，裙楼地上4层，局部1层，建筑面积51800㎡。

2．水文、地质概况2.1场地位置工程场地位于大连市中山区长江路南侧，香格里拉酒店北侧，职工街西，致富路东，地理位置优越，交通较方便。

8塔吊基础计算书

塔吊型号：中联-TCT-5513-8，参数表如下表：混凝土强度等级：C35，基础5x5x1.5m，混凝土方量：37.5m³。

15#墩塔吊基础在承台上。

14#墩塔吊基础坐落于承台上，并将承台与塔吊基础接触位置凿毛处理和用钢筋连接，现对14#塔吊进行承载力和稳定进行验算。

1、地基承载力计算：假设塔机基础没有与主墩承台不发生联系，进行验算。

（1）基础最小尺寸计算基础的最小厚度取：H=1.5m基础的最小宽度取：Bc=5.0m（2）塔吊基础承载力计算当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：式中F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=1.2×487=584.4kN；G──基础自重：G=1.2×(25×Bc×Bc×Hc) =1125kN；Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.00m；W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3；M──倾覆力矩，M=1796 kN.m；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a=5.00/2-1796/(584.4+1125)=1.45m。

经过计算得到：无附着的最大压力设计值：Pmax=(584.4+1125)/5.0²+1796/20.83=154.6 kPa无附着的最小压力设计值：Pmin=(584.4+1125)/5.0²-1796/20.83=17.8 kPa有附着的压力设计值P=(584.4+1125)/5.0²=68.4 kPa偏心距较大时压力设计值：Pkmax=2×(584.4+1125)/(3×5.00×1.45)=157.2 kPa（3）地基基础承载力验算基础落于承台上，地基承载力满足要求。

2、塔吊稳定性验算假设塔机基础下部没有与主墩承台不发生联系，进行验算。

塔吊附着计算(验算合格)

塔吊附着计算塔机安装位置至建筑物距离超过使用说明规定，需要增长附着杆或附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，需要进行附着的计算。

主要包括附着杆计算、附着支座计算和锚固环计算。

一. 参数信息二. 支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。

附着式塔机的塔身可以视为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:1. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)W k=0.8×0.7×1.95×1.54×0.2=0.34kN/m2q sk=1.2×0.34×0.35×1.8=0.25kN/m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.30kN/m2)W k=0.8×0.7×1.95×1.54×0.30=0.50kN/m2q sk=1.2×0.50×0.35×1.80=0.38kN/m2. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-2450+800=-1650.00kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-2450.00kN.m3. 力 Nw 计算工作状态下: N w=0.000kN非工作状态下: N w=0.000kN三. 附着杆内力计算塔吊四附着杆件的计算属于一次超静定问题,采用结构力学计算个杆件内力: 计算简图:方法的基本方程：计算过程如下：其中:∑1p为静定结构的位移；T i0为F=1时各杆件的轴向力；T i为在外力M和P作用下时各杆件的轴向力；l i为各杆件的长度。

考虑到各杆件的材料截面相同，在计算中将弹性模量与截面面积的积EA约去，可以得到：各杆件的轴向力为：考虑工作状态和非工作状态两个工况，以上的计算过程将θ从0-360度循环，解得每杆件的最大轴压力，最大轴拉力：杆1的最大轴向拉力为：102.2kN；杆2的最大轴向拉力为：62.57kN；杆3的最大轴向拉力为：62.57kN；杆4的最大轴向拉力为：102.2kN；杆1的最大轴向压力为：102.20kN；杆2的最大轴向压力为：62.57kN；杆3的最大轴向压力为：62.57kN；杆4的最大轴向压力为: 102.20kN。