5T双轨龙门架计算书

合集下载

龙门吊计算书

龙门吊计算书-CAL-FENGHAL-(YICAI)-Company One 1计皆算书第1章计算书....................................................................... 错谋!未定义书签。

龙门吊轨道根底、车挡设计验算........................ 错误!未定义书签。

龙门吊走行轨钢轨型号选择计算.................... 错误!未定义书签。

龙门吊轨道根底承载力验算........................ 错误!未定义书签。

龙门吊轨道根底地基承载力验算.................... 错误!未定义书签。

吊装设备及吊具验算.................................. 错误!未定义书签。

汽车吊选型思路.................................. 错误!未定义书签。

汽车吊负荷计算.................................. 错误!未定义书签。

汽车吊选型...................................... 错误!未定义书签。

钢丝绳选择校核.................................. 错误!未定义书签。

卸扣的选择校核.................................. 错误!未定义书签。

绳卡的选择校核.................................. 错误!未定义书签。

汽车吊抗倾覆验算.................................... 错误!未定义书签。

地基承载力验算...................................... 错误!未定义书签。

第1章计算书龙门吊轨道根底、车挡设计验算MG85-39-11龙门吊，龙门吊跨径改装修整为37m,每台最大起吊能力为85T。

龙门架安装方案 (含计算)

龙门架施工方案目录一、工程概况二、龙门架结构形式三、龙门架安装施工四、安全注意事项一、工程概况本标段设计桩号3+741至4+391长度650m，隧道断面结构为2.6m×2.9m，共设干线检查井5座，分别为1#、2#、3#、4#、5#矩形人孔井，矩形通风井2座，支线井1座；二、龙门架结构形式2.1龙门架结构形式2.1.1龙门架采用2跨结构，全长12m，其中土仓部位长6m，竖井部位长6m；宽6.0m；高6m。

2.1.2每座竖井配置1台5吨电葫芦；1个1.0×1.0×1.0m的土斗，土斗使用1cm厚钢板制作；土仓末端距离行走梁2.0m位置设置修理平台，修理平台使用10#槽钢、Φ32钢管和大板搭设；龙门架上方使用∟40角钢和围挡板搭设防雨棚。

2.1.3龙门架的行走梁采用I30b工字钢，承重横梁、立柱均采用I28b工字钢；土仓部位距离地面0.5m和2.0m处增加25#工字钢，与立柱焊接，外附2cm 厚钢板；竖井部位立柱之间使用14#槽钢焊接剪刀撑；龙门架纵向和两端横向使用14#槽钢焊接纵撑和横撑，支撑交叉位置采用钢板焊接；2.1.4龙门架工字钢与工字钢之间连接，在工字钢上焊接0.4×0.4m的2cm 厚钢板，使用Φ20mm的螺栓连接；立柱工字钢与地面连接，采用预埋0.6×0.9m 的2cm厚钢板，与立柱工字钢焊接，并另附4块加强钢板焊接。

2.1.5龙门架基础每个基础的断面形式为1.2m×1.2m×1.2m现浇C25混凝土，在基础中预埋钢板，以便于立柱与基础的连接，钢板厚度20mm，平面尺寸为900mm×600mm，在预埋钢板上焊接3根直径Ø25钢筋，钢筋长度为2.3m。

钢筋与钢板的焊接应当牢固、饱满。

2.1.6电葫芦修理平台平台宽度不小于1.5m，木板满铺，用铅丝绑牢，不许有探头板，设置护栏，并挂设安全护网；搭设电葫芦操作平台采用L100×80角钢，平面尺寸1m×2m，栏杆高度1.4m，水平护栏不少于3道。

龙门吊受力计算书

龙门吊受力计算书
四合同梁板预制厂的梁板浇筑及搬运采用两台龙门吊，龙门吊跨径21m，横梁由7片321型贝雷片组成；竖杆高9m，由3片321型
贝雷片组成；采用单轨移动,移动轮间距7m。

1、龙门吊内力计算：
龙门吊内力计算按照静定平面钢架进行计算，此
钢架为一简支钢架支座反力只有2个，考虑钢架
的整体平衡
∑X＝0
∑M A＝0
∑Y＝0 V A＝V B＝F/2
当龙门吊搬运16m板时所承受的集中荷载F＝170.04KN
V A＝V B＝85.02KN
弯距计算：根据内力计算法则，各杆端弯距为
M AC＝669.53KN.m（右侧受拉） M CA＝669.53KN.m（左侧受拉）M CD＝669.53KN.m（上侧受拉） M DC＝669.53KN.m（上侧受拉）M DB＝669.53KN.m（右侧受拉） M BD＝669.53KN.m（左侧受拉）M E＝223.18 KN.m（下侧受拉）
剪力计算：根据内力计算法则，各杆端剪力为
Q AC＝0 Q CA＝0
Q CD＝85.02KN Q DC＝85.02KN
Q DB＝0 Q BD＝0
Q E＝170.04KN
321型贝雷片允许弯距M0＝975 KN.m，允许剪应力Q0＝3978 KN 满足要求。

2、抗倾覆计算: P
H=9。

0m
L=7。

0m
P=98.52KN
对A点取距
抗倾覆力矩由竖向力P产生,则
M抗=P*L/2=344.82KN.m
倾覆力矩由风力或其他力F产生, 则
M倾=F*H=9F
当M抗= M倾时F最大Fmax=38.31KN
3
吊不使用时，
(见图)。

钢轨。

龙门起重机设计计算(完整版)

龙门起重机设计计算」•设计条件 1. 计算风速最大工作风速：6级最大非工作风速：10级（不加锚定）最大非工作风速：12级（加锚定） 2. 起升载荷Q=4 0 吨 3. 起升速度满载：v=1 m/min 空载：v=2 m/min 4•小车运行速度：满载：v=3 m/min 空载：v=6 m/min 5. 大车运行速度：满载：v=5 m/min 空载：v=10 m/min6. 采用双轨双轮支承型式，每侧轨距 2米7. 跨度44米，净空跨度40米。

8. 起升高度:H 上=50米，H 下=5米二.轮压及稳定性计算（一）载荷计算1. 起升载荷：Q=40t2. 自重载荷小车自重 G 龙门架自重 G 大车运行机构自重 G 司机室 G 电气 G 3. 载荷计算1=6.7t2=260t 3=10t 4=0.5t 5=1.5t工作风压：q i =114 N/m2q n=190 N/m 2q m=800 N/m 2（10 级）q m=1000 N/m 2（12 级）正面：Fw i=518x114N=5.91 104NFw U=518x190N=9.86 104NFw m=518x800N=41.44 104N （10级）Fw m=518x1000N=51.8 104N （12级）侧面：Fw i =4.61 104NFw n=7.68 104NFw m=32.34 104N （10 级）Fw rn =40.43 104N （12 级）二)轮压计算1. 小车位于最外端，U类风垂直于龙门吊正面吹大车，运行机构起制动，并考虑惯性力的方向与风载方向相同。

龙门吊自重：G=G1+ G2+G3+G4+G5=6.7+260+10+2=278.7t 起升载荷：Q=40t水平风载荷：Fw U=9.86t 水平风载荷对轨道面的力矩：Mw U=9.86 X44.8=441.7 tm 水平惯性力:F a=(G+Q) X a=（278.7+40） X 0.2 X 1000 = 6.37 X 10000 N =6.37 t小车对中心线的力矩：M2=（6.7+40）X 16=747.2tm最大腿压：P=0.25 max=0.25 （G+Q） + M 1/2L + M q/2K318.7 + 722.0/48 + 747.2/84水平惯性力对轨道面的力矩：总的水平力力矩：M M a = 6.37 X 44=280.3tm 1 = M a+ Mw U=722 tm=79.675+15.04+8.9 =103.6t最大工作轮压：Rn a= P max/4 =25.9t =26t（三）稳定性计算工况1:无风、静载，由于起升载荷在倾覆边内侧,故满足刀M B 0 工况2:有风、动载，刀M=0.95 （278.7+40）12-628.3=3004.9 >0工况3:突然卸载或吊具脱落，按规范不需验算工况4: 10级风袭击下的非工作状态：刀M=0.95 278.7 12 - 1.15 41.44 44=3177.2-2668.7=1080.3>0飓风袭击下：刀M=0.95 278.8 12 - 1.15 51.8 44.8=508.5>0为防止龙门吊倾覆或移动，龙门吊设置风缆。

5t-18m(+3m)龙门吊计算书

QM5t-14m(+3m)龙门起重机计算书一、概述QM5t-18m(+3m)门式起重机是用于杭州九堡大桥南接线1标钢筋场的小型起重设备，根据实际情况和现场条件采用跨度18米，单边悬臂3米，采用三角形桁架，加工字钢Ⅰ32a主梁组合，小车可沿主梁纵向行走，整机由2组单轨驱动台车支撑，可沿铺设在地面的专用。

本设计主梁跨中按5t（起重量）×14米跨度的规格进行控制设计，悬臂端也为4t（起重量）的规格进行控制，并充分考虑到外部环境对结构的冲击性，拼装的便利性，使用中的特殊要求等。

本设计完全遵循GB3811-2008《起重机设计规范》及其他相关的机械技术条件进行设计计算，所选用的零部件及电气元件等亦完全按照相关的国家标准、部门标准、行业标准、企业标准等要求执行设计。

二、计算依据1、设计参数1）、额定轻重量5t2)、额定起升速度 1.05m/min3)、跨度18米4)、起升高度6米5)、有效悬臂3米6)、小车运行速度1~7 m/min 重载7）整机装机功率8）起重机工作等级2、规范及参考文献1）《起重机设计规范》GB3811-20082）《起重机试验规范和程序》GB9505-863）《起重机机械安全规程》GB6067-854）钢结构设计规范GB50017-20035）钢结构施工及验收规范GB50205-956）通用门吊起重机GB/T14406-937）钢结构焊缝外形尺寸GB10854-898）电气装置安装工程施工及验收规范GB50017-20039）起重设备安装工程施工及验收规范GB50278-983、材料选择主材均选用Q235，主横梁下纵梁采用工字钢Ⅰ28a，上横梁采用工字钢2×L90×8，竖杆采用角钢2×L90×8，竖杆间距1.1米，高度1.5米，斜杆采用L90×8，平联杆采用L63×5，考虑1.5倍安全系数后其性能如下：1）抗拉、抗压和抗弯强度：[σ]=156Mpa2）抗剪强度：[σ]=90Mpa3）绕度[f]=L/400=18000/400=45mm。

龙门起重机设计计算

龙门起重机设计计算龙门起重机设计计算一．设计条件1.计算风速最大工作风速：6级最大非工作风速：10级(不加锚定)最大非工作风速：12级(加锚定)2.起升载荷Q=40吨3.起升速度满载：v=1m/min空载：v=2m/min4.小车运行速度：满载：v=3m/min空载：v=6m/min5.大车运行速度：满载：v=5m/min龙门起重机设计计算空载：v=10m/min6.采用双轨双轮支承型式，每侧轨距2米。

7.跨度44米，净空跨度40米。

8.起升高度:H上=50米，H下=5米二．轮压及稳定性计算(一)载荷计算1．起升载荷：Q=40t2．自重载荷小车自重G1=6.7t龙门架自重G2=260t大车运行机构自重G3=10t司机室G4=0.5t电气G5=1.5t3．载荷计算名称正面侧面风力系数C高度系数K h挡风面积A计算结果CK h A高度h风力系数C高度系数K h挡风面积A计算结果CK h A高度h货物 1.2 1.62 22 42.8 50 1.2 1.62 22 42.8 50 小车 1.1 1.71 6 11.3 68 1.1 1.71 6 11.3 68 司机室 1.1 1.51 4.5 7.5 40 1.1 1.51 3 5.0 40 门架 1.6 1.51 188 454.2 44 1.6 1.51 142 343 44 大车 1.1 1.0 2 2.2 0.5 1.1 1.0 2 2.2 0.5 合计518 44.8 404工作风压：qⅠ=114N/m2qⅡ=190N/m2qⅢ=800N/m2(10级)qⅢ=1000N/m2(12级)正面：FwⅠ=518x114N=5.91410⨯NFwⅡ=518x190N=9.86410⨯NFwⅢ=518x800N=41.44410⨯N(10级)FwⅢ=518x1000N=51.84⨯N(12级)10侧面：FwⅠ=4.614⨯N10FwⅡ=7.68410⨯NFwⅢ=32.344⨯N(10级)10FwⅢ=40.434⨯N(12级)10（二）轮压计算1．小车位于最外端，Ⅱ类风垂直于龙门吊正面吹大车,运行机构起制动，并考虑惯性力的方向与风载方向相同。

5t葫芦计算书

………………………………………………………………………… （1）
式中：S-- 钢丝绳最大静拉力，N；
Q—起升载荷，。
-- 起量，；
-- 电动葫芦起升机构总效率，取0.9；
-- 滑轮组分支数；
则 …………………………………………… （2）
1.2钢丝绳绳径的确定：
………………………………………………………………………（3）
式中： —电动机静功率，Kw；
—考虑电压降和转矩允差和静载试验超载的系数，取2.0；
—电动机个数；
—电动机允许的过载倍数，为2；
，， —同式（10）
……………………………（12）
取7.5Kw满足要求。
则：实际卷筒直径为，符合要求。
4、起升电机的计算：
4.1电机静功率：
……………………………………………………………………（10）
式中：N—电动机静功率，Kw；
Vn—起升速度，
Q—起升载荷力，；
-- 电动葫芦起升机构总效率，取0.9；
……………………………………（11）
取7.5Kw满足要求。
4.2 电动机过载能力校验
— 选用的钢丝绳直径，mm
-- 钢丝绳的抗拉强度极限，；
-- 钢丝绳中金属丝截面与整个截面积的比值，与钢丝绳的结构有关，一般取0.45～0.55；
-- 钢丝绳编结损失系数；一般取0.82～0.92
……………………………（6）
安全系数按下式计算：
………………………………………………………（7）
或根据厂家提供的钢丝绳破断拉力实测值为 N。则
………………………………………………………（8）
按M3的要求，；据（7）或（8）式的计算结果，符合要求。

龙门架计算书

竖井龙门架计算书根据现场实际情况，17＃竖井起重架设置2台5t电葫芦。

施工竖井龙门架安装后首先经相关检测机构检测，相关手续齐全后，进行空载和重载的安全检测，检测合格，满足连续作业的要求后，方可使用。

17#竖井龙门架受力计算简图如下（杆件连接实际安装采用焊接，图中简化为铰接）：＝1取行车梁的最大跨度为8m，按照最不利的简支梁受力方式验算如下：①强度验算mKNFlqLM⋅=+⨯=52.714/8/12max其中：L为7.8米；q为行梁I30a自重48.0kg/m，换算成线荷载0.48KN/m查I30a 热轧工字钢的截面特性表可知3310582mm x ⨯=ω故行梁应力为：==x M ωσ/max 122.89N/mm 2。

因为行车梁可承受的最大应力f 为215N/mm 2，大于σ，故强度满足要求。

②整体稳定性验算：a 、判断是否应进行稳定性验算行梁受压翼缘侧向自由长度最大值为8m ，与梁高度的比值8m/0.28m=28.6>16，必须进行稳定性验算。

2①强度验算门架梁的长度为7米，按照简支梁计算，弯矩最大点在B —C 之间。

Mmax=F ×3.5=33.84KN ×3.5m ＝118.44KN.m故其应力==x M ψωσ/max 118.44KN.m/(620.6×103mm 3)×0.9=212.09N/mm 2因为行梁可承受的最大应力f 为215N/mm 2，大于σ，故强度满足要求。

②整体稳定性验算：a 、判断是否应进行稳定性验算：门架梁受压翼缘侧向自由长度与梁高度的比值l/b=7000/400=17.5>16，需进行稳定性验算。

b 、整体稳定性验算：3 由计算结果知，立柱为小柔度杆，其临界应力即其强度的极限应力。

②强度验算：22/45.35cm.3527m /m 0.4233.84/mm N KN KN A N ＝⨯⨯+==σ 其中：N=(F+ql)/2；截面面积A 为53.5cm 2。

龙门架计算(35M)

十一、龙门架计算书对本门架进行如下简化计算，横梁拟用简支梁进行计算，脚架按受压格构柱进行计算，斜撑起稳定作用不作受力计算。

一、门架横梁计算 1、荷载计算横梁自重：m kg q /10272424654=÷= 天平及滑轮自重：kg P 9801= 35mT 梁自重（一半）：kg P 545602= 23（1l P M ==4111l P M =4122ql M =8123M =∑m kg M ⋅=⨯=5808983872655.1max(2)((V V P V =⎢⎣⎡=⎢⎣⎡=V max =4342840235706cm W =⨯⨯=考虑6排贝雷片荷载不均匀系数为0.922max 1507428409.010580898kw M =⨯⨯==σ剪力较小完全满足要求,5、上弦杆受压局部稳定验算一片双加强贝雷上弦受压压力为kg N 76797248.251507=⨯⨯=422067548.2526.3962cm I x =⨯⨯+⨯=296.50248.25cm A =⨯=()296.501.452.16.254I y =⨯++⨯=cm A I r x x 37.696.502067===cm AI r y y 80.596.501712===贝雷片横向每3.0M 设一支撑架，所以取cm lox cmloy 75300==x y y x x r loy r lox λλλ>======7.518.53008.1137.675由794.07.51==ϕλ查表得稳定系数y[]2/2450189896.50794.076797cm kg kg A N =<=⨯==σϕσ 横梁上弦压杆稳定符合要求龙门架跨度23m 小于20×1.2=24m 6、横梁挠度计算取集中荷载作用于跨中进行计算单片贝雷片惯性矩 4250500cm I = 弹性模量 26/101.2cm kg E ⨯=6片双加强贝雷惯性矩 4610006.325050012cm E ⨯=⨯= 按简支梁进行计算：（1）在集中力作用下（P 1+P 2）挠度cm EI Pl f 23.2101.2210503.148230055540486633=⨯⨯⨯⨯⨯⨯== （2）在均匀自重荷载作用下挠度以上挠度合计cm EI ql f 59.010503.1101.2384230027.105384566442=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==cm f f f 82.259.023.221=+=+=以上挠度符合结构要求。

龙门吊基础计算书.

龙门吊基础计算书.⽬录⼀、⼯程概况 (2)⼆、设计依据 (2)三、轨排井龙门吊轨道梁布置⽅案 (2)四、龙门吊轨道基础设计计算 (3)五、计算结论 (8)龙门吊基础设计⽅案⼀、⼯程概况根据集团公司项⽬部任务分劈，我⼆分部承揽了7号线农车区间。

其中7号线区间隧道左线全部采⽤盾构掘进，右线中间570延⽶隧道（含⼀座施⼯竖井）先采⽤矿⼭法施⼯，后盾构空推拼装管⽚，其余地段采⽤盾构掘进。

右线进车公庙站前有570m矿⼭法盾构空推拼管⽚隧道，矿⼭法即利⽤明挖2#联络通道作为施⼯竖井，通过竖井与左线隧道间设施⼯横通道连接。

门式起重机安装在施⼯竖井上，作为施⼯过程中材料及机具的吊运使⽤，7号线左线全长1365.403m，右线全长1369.999m。

见农车区间总平⾯⼆、设计依据①龙门吊使⽤以及受⼒要求②施⼯场地布置要求③地铁施⼯规范三、轨排井龙门吊轨道梁布置⽅案3.1、平⾯位置门式起重机轨道基础，共2条，布置于施⼯竖井的南北两侧。

以施⼯竖井中⼼线作为基准线像两侧均分门式起重机跨距。

两条门式起重机基础中⼼线相距12.5m。

经现场测量和放线确定轨道基础位置。

见附图<门式起重机轨道基础平⾯布置图>。

3.2、⽴⾯布置门式起重机轨道基础顶⾯与场地地⾯基本齐平。

距竖井西端向的竖井东端位置开始，设2.5‰下坡，以利排⽔。

变坡点处设R-3000m的竖曲线。

3.3、轨道梁施⼯3.3.1、门式起重机基础在冠梁外边距离27.1m段，以围护冠梁作为轨道梁基础，在基础结构（冠梁上）等冠梁钢筋捆绑结束后，测量组放中线进⾏轨道预埋件的铺设捆绑，预埋件完成后⽀模浇筑混凝⼟，在冠梁外边距离24.1m段轨道梁处于冠梁外侧，需要将轨道梁位置地基加固处理，换填100cm⽯粉，并分层夯实后再施⼯轨道梁，以防⽌过量沉降。

在两种地梁的接头处应专门处理，避免出现轨⾯顶部形成错台。

3.3.2、轨道梁结构施⼯轨道梁采⽤钢筋混凝⼟结构，砼标号C35。

四、龙门吊轨道基础设计计算1、设计参数：①从安全⾓度出发，按g=10N/kg计算。

龙门吊基础计算书

龙门吊基础计算书钢筋场龙门吊基础计算书1、龙门吊基础设计⽅案该龙门吊起吊能⼒为5T 的门吊，门吊⾃重按6T 计算。

基础采⽤条形基础，每隔10m 设置⼀道2cm 宽的沉降缝，宽1.0m,⾼35cm,基础采⽤C20砼，纵向受⼒钢筋采⽤两层共六根HPB235A 12mm 光圆钢筋，箍筋采⽤HPB235A 10mm 光圆钢筋，箍筋间距为200mm ，具体尺⼨如图1-1，1-2所⽰。

图1-2 基础钢筋砼梁侧⾯图2、基底地质情况基底为较软弱的粉质粘⼟，采⽤换填的⽅法提⾼地基承载⼒，基底换填0.5m 厚的碎⽯⼟，未压实，按松散考虑，地基基本承载⼒为σ0为200～200kPa ，取200Kp 。

查《路桥施⼯计算⼿册》中碎⽯⼟的变形模量E 0=29～65MPa ，粉质粘⼟16～39MPa,为安全起见，取碎⽯⼟的变形莫量E 0=29 MPa ，粉质粘⼟16MPa 。

3、建模计算3.1、⼒学模型简化基础内⼒计算按弹性地基梁计算，⽤有限元软件Midas Civil2010进⾏模拟计算。

即把钢筋砼梁看成梁单元，将地基看成弹性⽀承。

龙门吊⾃重按6T 计算，总重11T ，两个受⼒点，单点受集中⼒5.5T ，基础梁按10m 长计算。

具体见图3-3。

图3-1 ⼒学简化模型3.2、弹性⽀撑刚度推导根据《路桥施⼯计算⼿册》可知，荷载板下应⼒P 与沉降量S 存在如下关系：230(1)10cr P b E s ωυ-=-?其中：E0-----------地基⼟的变形模量，MPa ；ω-----------沉降量系数，刚性正⽅形板荷载板ω=0.88；刚性圆形荷载板ω=0.79；ν-----------地基⼟的泊松⽐，为有侧涨竖向压缩⼟的侧向应变与竖向压缩应变的⽐值；Pcr-----------p-s 曲线直线终点所对应的应⼒，MPa ；s-------------与直线段终点所对应的沉降量，mm ；b-------------承压板宽度或直径，mm ；不妨假定地基的变形⼀直处在直线段，这样考虑是⽐较保守也是可⾏的。

小龙门计算书

先张法预制场小龙门架计算书第一章龙门吊机参数确定一、概况本龙门吊机横梁部分主要采用8节321型贝雷桁架拼装，总长24m，设计净跨21.0m，净高5.6m，立柱采用D247mm壁厚8mm钢管加工，为保证横梁的水平刚度，桁架排距采用 1.2m，横梁和水平支撑架之间采用接头错位连接，这样可避免由于桁架接头变形产生的横梁水平位移。

二、龙门吊机参数1、净高H=5.6m 4根D247钢管腿柱2、净跨L=20.0m 16节321型贝雷桁架3、净吊重W=5吨第二章荷载计算一、横梁自重1、横梁为不加强双排单层321型贝雷片桁架结构。

横梁顶面支撑架采用10#槽钢、L50×50×5角钢焊接而成，其总重约为100*8=800 Kg。

2、葫芦钢轨采用1根长度为23m的20#工字钢，其总重约为27.91×23=642 Kg。

3、横梁下平面采用16#单槽钢作为轨道钢分配梁，间距1.5m，单根长1.5m，共16道，其总重约为17.23×1.5×16=414 Kg。

4、横梁在每一片贝雷架接头处均设置一片竖向支撑架，每片竖向支撑架重约66.2 Kg，共需9片，其总重约596 Kg。

5、除以上1～4部分新制构件外，横梁还需321型贝雷桁架片及其配套构件如下表:7、横梁总计重量G由1～5部分重量构成，故横G横=800+642+414+596+4439=6891kg二、计算模式横梁按简支梁计算，立柱按轴心受力杆件计算。

由于已知桁架片用于钢桥时的组合桁架截面参数（惯性距、抗弯刚度等）和容许内力值，且该龙门吊机结构符合贝雷桁架片用于钢桥时的组合形式，故可将该龙门吊机作为一种贝雷桁架型钢桥，从而简化为一种等截面简支梁进行计算，其具体简化计算模式如下图：三、立柱自重1、立柱为每侧两根斜腿，采用D外=247mm、δ=10mm钢管，净长l0=5.72m，截面积A=7446mm2，单腿重G柱=334kg，回转半径i=0.354*237=84.0mm，（查基本资料P172）λ=5720/84.0=68.1，φ=0.550。

吊砼龙门架设计计算书

龙门架设计计算书一.受力验算龙门架只考虑承受模板及砼料斗的重量，设计吊重为10T，每根下横梁安装一个5T 电动葫芦。

龙门架设计宽度为34米，龙门架的高度设计为6.5米。

横梁采用三角桁架形式，上横梁采用1根32a的工字钢, 下横梁采用2根32a的工字钢，每隔2米用 [16连接。

立柱采用245*10的钢管，立柱斜撑采用159*6的钢管。

龙门架只对最不利部位进行验算。

(一)、荷载情况荷载图弯矩图3-3弯矩图2-2剪力图2-2剪力图3-3轴力图（1）下横梁应力验算工字钢力学性能在P=100KN 荷载作用下，由SAP2000计算出下横梁32a 工字钢，跨中处：最大弯矩：M max =30.6KN.m 最大剪力：Q max =28.3KN 最大轴力: N MAX =269.6KN 最大挠度：f max =46mm 轴心受拉MPa mNN 17.401012.67106.269A 243=⨯⨯=- 抗弯强度验算MPa m N M 19.44105.692106.30W 363=⨯⨯=- б=[]MPa MPa M A N 14036.8319.4417.40W=<=+=+σ 抗弯强度满足要求抗剪强度验算MPa MPa mm m N b I S Q 110][8.100095.010********.400103.28··48363=<=⨯⨯⨯⨯⨯==--ττ抗剪强度满足要求换算应力MPa 5.858.1034.8332222=⨯+=+τσ<1.1[б]=154 MPa强度满足要求刚度验算f max =46mm<L/600=34000/600=57mm刚度满足要求。

SP2000计算出B(右端头处)最大弯矩：M max =36.6KN.m 、最大剪力：Q max =22.1KN 、最大轴力: N MAX =69.6KN 。

抗弯强度验算轴心受拉MPa mN N 3.101012.67106.69A 243=⨯⨯=- 抗弯强度验算MPa m N M 9.52105.692106.36W 363=⨯⨯=- б=[]MPa MPa M A N 1402.633.109.52W=<=+=+σ 抗弯强度满足要求抗剪强度验算MPa MPa mm m N b I S Q 110][4.80095.010********.400101.22··48363=<=⨯⨯⨯⨯⨯==--ττ 抗剪强度满足要求换算应力MPa 9.644.832.6332222=⨯+=+τσ<1.1[]σ=154 MPa强度满足要求（2）上横梁应力验算工字钢力学性能在P=100KN荷载作用下，由SAP2000计算出上横梁32a工字钢A．(跨中处)最大弯矩：Mmax =12.4KN.m 、最大剪力：Qmax=1.2KN、最大轴力:N MAX =567.5KN、最大挠度：fmax=46mm 。

门架计算书

吊梁提升门架起重机受力计算书已知：设备工作级别—A3；小车起重量—G1=60t；小车自重—G2=4.72t; 主梁自重—q=7.69kN/m; 跨度-L=19.1m；许用弯曲应力—[σ]Q235=157MPa;许用剪切应力—[τ]Q235=90MPa;一、龙门架平面内力计算：本龙门吊采用双刚支腿进行支承，将龙门架当作平面刚架计算。

龙门架的受力计算必须考虑两种受力状态：一种是当起重机处于运动状态时，车轮垂直于轨道方向的滑动阻力很小，这时认为其水平推力为零，龙门架为静定结构，受力简图如下：（图a）（图a）第二种情况是当龙门起重机大车不工作时，龙门架处于静止状态，车轮垂直于轨道方向的滑动阻力较大（水平推力），这时可把龙门架视为一次超静定机构（图b）当计算主梁内力时，取图a，当计算支腿内力时取（图b）,这时因为采用一次超静定机构计算简图时，刚架在垂直载荷作用下，支座处将产生水平推力，由于水平推力的出现使主梁减载，使支腿加载。

（图b）1、主梁垂直平面内的受力计算：（1）负载引起的内力（受力图如图c，主梁弯矩图如图d）（图c）（图d）P=G2+1.25G1=47.2KN=1.25×600KN=797.2KN由于起升速度很低，且已考虑静载实验时，加载为125%所以可不考虑起升加速度的影响。

M max1=P(L-b)/4=3518.02KN ·m当载荷如a图所示时，剪力图如图e（图e）（图f）(2）主梁均布自重引起的内力：主梁均布自重引起的弯矩图如图fM max2=1/8×q ×L 2=1/8×7. 69×19.12=350.13KN ·m主梁在垂直平面内主要验算两个危险载面，一是主梁跨中的弯距，二是支座附近的剪力。

M 总=M max1+M max2=3868kN ·mI 2=3277520.98cm 4 y x =129.35cmW y =I 2/y max =25338.40cm 3σ=M 总/2W=98 MPa<[σ] Q235=157 MPa 所以主梁受弯满足要求。

75-5t×24m门式起重机门架校核计算书

一、起重机概况:该75/5t×24m门式起重机门架主梁，是采用六四式铁路军用标准三角梁拼装而成的单层双排“再分式腹杆系统”桁架梁；门架支腿，是采用八三式铁路轻型军用桥墩拼装而成。

起重机结构型式见下图。

其基本参数为：1、起重量75/5t，跨度为24m，起升高度为8.5m，工作级别为A3级。

2、起升机构：起升速度为5m/min，起升机构采用JM-5型卷扬机.3、小车运行机构：运行速度为7mr/min，为1/2驱动的八轮结构形式，车轮直径φ320mm，小车轨距为2m，轮距为850+1150+850mm。

4、大车运行机构：运行速度为14mr/min，为1/2驱动的八轮结构形式，车轮直径φ320mm。

5、小车自重约5t，主梁自重约25t，支腿自重约10t。

6、其主梁尺寸见下图：二、主梁计算：1、主梁桁架所受整体总弯矩计算：32225109.82422436750088q F F L M N m⨯⨯⨯⨯===⋅()2212121242PP P b b P b P b b b P M L L L P P P L ⎛⎫⋅+⋅⋅+⎛⎫=---=- ⎪ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭∑∑∑∑249.8100.85 1.152********.3242N m ⨯+⎛⎫=⨯-=⋅ ⎪⎝⎭式中：1234P P P P P==== 12344P P PP P P=+++=∑33475105109.89.81088Q G P N+⨯+⨯==⨯=⨯小车max 3675002160083.32527583.3F P M M M N m=+=+=⋅2、主梁上弦杆所受局部弯曲弯矩计算：查《六四式铁路军用标准三角梁手册》，其上、下弦杆均为16#槽钢，各4件，其截面积和为2A=100.6cm ，材质为16Mn ，许用应力[]255M Pa σ=；斜腹杆为8#槽钢，4件，其截面积和为2dA=40.96cm，材质为16Mn ；三角梁高为H =1660m m 。

龙门架计算书

龙门架(双柱)计算书、基本参数信息1、构造参数 :龙门架立柱高度 h(m)：27；龙门架立柱间距 L(m) ：2；风荷载设计值 q 0(kN/m 2)：0.6；卷场机自重 G(kN) ：2；卷扬机底座与土的摩擦系数％: 1; A 点到卷扬机重心线的距离a(m): 1 ；吊篮重G d (kN): 1；钢丝绳型号：6X37;钢丝绳直径 (mm)：17.5；承载钢丝绳分支数 n ：2；材料的弹性模量 E(N/mm 2 )205； 2、附墙架 :附墙架材料：钢管；截面面积 (cm 2 )：4.89；附墙架计算长度 y(m)：2； 3、基础参数 : 基础长l(m): 4; 基础厚h(m): 0.8; 混凝土级别： C30；、钢丝绳和滑轮计算提升钢丝绳最大工作拉力： S=P/(n n)其中 P - 提升荷载龙门架立柱宽度 B(m): 0.6; 每根立柱的重量 G z (kN): 15; 卷场机固定形式:压重; 重物与土的摩擦系数皿：5;A 点与水平拉力作用线距离h(m): 0.5; A 点到压重物重心线的距离b(m): 2; 额定起重量 G e (kN):15; 公称抗拉强度 (N/mm 2):1700; 滑轮直径 D(mm): 200; 滑轮组总效率n 0.9;型钢选择：①48 X 3;5 回转半径(cm): 1.58;基础宽b(m): 1.4;混凝土保护层厚度 (mm) ：30; 钢筋级别：HRB335;S=22.4/(2 0X .9)=12.44kNn - 承载钢丝绳分支数n -滑轮组总效率P=1.4(G d +G e )=1.4X (1+15)=22.4kN ; n=2;n =0.9选择6X37钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa直径17.5mm。

钢丝绳的容许拉力按照下式计算：[Fg]= a Fg/K其中Fg —钢丝绳的钢丝破断拉力总和，FgPWd2, d为钢丝绳直径；a-钢丝绳之间的荷载不均匀系数，a =0.82K - 钢丝绳使用安全系数，K=7.00。