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龙门吊受力计算书

龙门吊受力计算书
四合同梁板预制厂的梁板浇筑及搬运采用两台龙门吊，龙门吊跨径21m，横梁由7片321型贝雷片组成；竖杆高9m，由3片321型
贝雷片组成；采用单轨移动,移动轮间距7m。

1、龙门吊内力计算：
龙门吊内力计算按照静定平面钢架进行计算，此
钢架为一简支钢架支座反力只有2个，考虑钢架
的整体平衡
∑X＝0
∑M A＝0
∑Y＝0 V A＝V B＝F/2
当龙门吊搬运16m板时所承受的集中荷载F＝170.04KN
V A＝V B＝85.02KN
弯距计算：根据内力计算法则，各杆端弯距为
M AC＝669.53KN.m（右侧受拉） M CA＝669.53KN.m（左侧受拉）M CD＝669.53KN.m（上侧受拉） M DC＝669.53KN.m（上侧受拉）M DB＝669.53KN.m（右侧受拉） M BD＝669.53KN.m（左侧受拉）M E＝223.18 KN.m（下侧受拉）
剪力计算：根据内力计算法则，各杆端剪力为
Q AC＝0 Q CA＝0
Q CD＝85.02KN Q DC＝85.02KN
Q DB＝0 Q BD＝0
Q E＝170.04KN
321型贝雷片允许弯距M0＝975 KN.m，允许剪应力Q0＝3978 KN 满足要求。

2、抗倾覆计算: P
H=9。

0m
L=7。

0m
P=98.52KN
对A点取距
抗倾覆力矩由竖向力P产生,则
M抗=P*L/2=344.82KN.m
倾覆力矩由风力或其他力F产生, 则
M倾=F*H=9F
当M抗= M倾时F最大Fmax=38.31KN
3
吊不使用时，
(见图)。

钢轨。

龙门吊计算书样本

计皆算书第1章计算书 (1)1」龙门吊轨道根本、车挡设计验算 (1)龙门吊走行轨钢轨型号选取计算 (1)龙门吊轨道根本承载力验算 (2)龙门吊轨道根本地基承载力验算 (3)吊装设备及吊具验算 (3)汽车吊选型思路 (3)汽车吊负荷计算 (4)汽车吊选型 (5)钢丝绳选取校核 (5)卸扣选取校核 (6)绳卡选取校核 (7)汽车吊抗倾覆验算 (7)地基承载力验算 (8)第1章计算书龙门吊轨道根本、车挡设计验算MG85-39-11龙门吊，龙门吊跨径改装修整为37m,每台最大起吊能力为85T。

上纵梁为三角桁架，整机运营速度6m/min,小车运营速度5nVmin,整机重量60T。

1#梁场最大梁重137T,设立两台MG85龙门吊，最大起吊能力170T,可以满足使用规定。

本方案地基根本梁总计受力：M=137+60x2=257T2台龙门吊共计有8个支点，那么每个支点受力：P=F/8=315kN85T满负荷运转(吊装170T)时，Pmax= (85+60) Tx9.8N/kg/4=355kN<>龙门吊走行轨钢轨型号选取计算拟定龙门吊走行轨上钢轨，计算方式有两种，两者取较大值：方式_：依照?路桥施工计算手册?计算：gi=2P+v/8=2x3154- (6x60/1000/8) =630kN/m方式二：依照?吊车轨道联结及车挡(合用于混凝土构造)?中“总说明公式(1) 〞计算：Pd= 115=533kN/m ；满负荷运转时：gmm=2x355+ (20x60/1000/8) =710kN/m；Pdmax 二」5x355=600kN。

每种工况下，两者取较大值。

因此本方案中钢轨最小理论重量应为63kg/m,满负荷运转时钢轨最小理论重量为71kg/mo起重机生产厂家推荐使用P43钢轨，经查?GB2585-铁路用热轧钢轨?“表钢轨计算数据〞得到：P43理论米重量为44.65kg/m,不大于QU100理论重量，综合考虑钢轨专业性用途、此后周转使用及平安性能指标，咱们以为龙门吊制造厂家意见不利于该龙门吊此后周转使用，不予釆纳。

3t起重机计算书

3t起重机设计计算书1.计算依据：1.1依据起重机设计规范GB3811-2008, 依据《电动葫芦门式起重机技术条件》JB/T5663-2008设计。

1.2主要技术参数主结构：桁架结构支腿结构：桁架结构额定起重量：3t实验负荷静载起重量：3.75t实验负荷动载荷起重量：3t吊钩起升速度：7m/min吊钩行走速度：20m/min吊钩有效起升高度：24m，4m（桥上）+20m（桥下）大车行走速度：0-60m/min大车设计轮压：8t以下供电方式：自带发电机（低噪音环保型）工作电源：380v/5Hz工作状态风压：≤6级（即：250N/m2)非工作状态风压：≤11级（即：800N/m2)龙门吊工作级别：A3起升机构工作级别：M3大车走行机构工作级别：M4跨度：9.65m悬臂：两侧有效悬臂各4米适应坡度：±2%走行方式：轮胎式2.计算说明：载荷组合计算2.1载荷计算2.1.1结构自重载荷龙门吊大车结构自重约12000kg.2.1.2起升载荷PQ=30kN起升冲击系数φ1因为0.9≤φ1≤1.1，取φ1=1.05轮胎式起重机运行冲击系数φ4φ4=1.32.1.5起升载荷动载系数φ2φ2=1+0.71*V=1+0.71*0.117=1.08式中：V----起升速度，V=7m/min=0.117m/s2.1.6运行加速度α按行程很长的低速与中速的起重设备，根据葫芦的运行速度V=20m/min=0.33m/s，加减速时间按 4.5s考虑。

α =0.07m/s2 大车运行速度V=60m/min=1m/s,加减速时间按4.5s考虑，a=0.22m/s2.2.1.7水平惯性力水平惯性力下式计算：F= m*α*1.5葫芦（小车）运行情况Fx = ( mx +PQ) *α*1.5 = (410+3000)*0.07*1.5=0.4 (kN) 式中： mx ----小车质量， mx =410kgP Q ----起重质量， PQ=3000kg2.1.7.2大车运行情况葫芦及重物惯性力Fy =( mx +PQ) *α*1.5 = (410+3000)*0.22*1.5=1.1(kN)主梁惯性力：Fzg=2496kg*0.22*1.5=0.8kN大车惯性力大车结构惯性力惯性力F= m*α*1.5 =12000*0.22*1.5 =4kN式中：m ----整机质量12000kg，大车主梁惯性力在计算时以上弦杆单元线载荷方式加入，惯性力F= m*α*1.5 =2496*0.22*1.5 =824(N)主梁每米上弦杆惯性力qz= F / 2L =824/ 2*17.6=24N/m主梁每米下弦杆惯性力qz= F / L =824/17.6=47N/m式中：m ----主梁质量2496kg， m =2496kgL-----主梁长度，L=17.6m支腿惯性力支腿惯性力在计算时以内侧单元线载荷方式加入，惯性力中考虑支撑梁质量。

龙门架计算书

竖井龙门架计算书根据现场实际情况，17＃竖井起重架设置2台5t 电葫芦。

施工竖井龙门架安装后首先经相关检测机构检测，相关手续齐全后，进行空载和重载的安全检测，检测合格，满足连续作业的要求后，方可使用。

17#竖井龙门架受力计算简图如下（杆件连接实际安装采用焊接，图中简化为铰接）：计算荷载为土罐自重（r=0.6m ，h=1.0m ，钢板厚1cm ）0.382t ，罐中土重（πr 2h ×1.8＝2.03t ）、电葫芦自重（0.4t ）三项合计2.82t 。

电葫芦的额定起重量5t ，安全系数取1.2，即电葫芦承载为3.384t ，满足电葫芦承载要求。

载荷作用下受力为33.84KN 。

1）行车梁行车梁的受力为集中荷载33.84KN 。

受力计算简图如下：为一次超静定结构。

取行车梁的最大跨度为8m ，按照最不利的简支梁受力方式验算如下： ①强度验算其中：L 为7.8米；q 为行梁I30a 自重48.0kg/m ，换算成线荷载0.48KN/m 查I30a 热轧工字钢的截面特性表可知3310582mm x ⨯=ω故行梁应力为：==x M ωσ/max 122.89N/mm 2。

因为行车梁可承受的最大应力f 为215N/mm 2，大于σ，故强度满足要求。

②整体稳定性验算：a 、判断是否应进行稳定性验算行梁受压翼缘侧向自由长度最大值为8m ，与梁高度的比值8m/0.28m=28.6>16，必须进行稳定性验算。

b 、整体稳定性验算==ψ)/()/(''max bb M ψσ71.52/0.83=86.17N/mm 2 其中：查表30a 工字钢的整体稳定系数83.092.0'=ψ=ψb b ，因为整体可承受的最大应力f 为215N/mm 2，大于M max ，故整体稳定性满足要求。

③刚度验算最大跨中的挠度为：=11.03mm<l/700=11.4mm由上式可知，其最大变化量小于其挠度最大允许变化值，故刚度满足要求。

龙门架专项计算方案

一、工程概况龙门架作为一种重要的建筑施工辅助设施，广泛应用于建筑、桥梁、隧道等工程中。

为确保龙门架的安全稳定，特制定本专项计算方案。

1. 工程名称：XX工程项目2. 工程地点：XX市XX区3. 龙门架类型：XX型4. 龙门架使用年限：XX年二、计算依据1. 《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）2. 《建筑施工安全规范》（JGJ 59-2011）3. 《建筑施工起重机械安全技术规程》（JGJ 33-2012）4. 龙门架生产厂家提供的技术资料三、计算内容1. 龙门架结构设计计算2. 龙门架稳定性计算3. 龙门架抗风计算4. 龙门架安全系数计算四、计算方法1. 龙门架结构设计计算根据《钢结构设计规范》和龙门架生产厂家提供的技术资料，对龙门架的结构进行设计计算。

主要包括以下内容：（1）龙门架主梁、立柱、横梁等主要构件的截面尺寸、材料强度、刚度等参数计算；（2）龙门架连接节点的设计计算，包括螺栓、焊接等连接方式；（3）龙门架的支撑系统设计计算，确保龙门架在施工过程中的稳定。

2. 龙门架稳定性计算根据《建筑施工安全规范》和《钢结构设计规范》，对龙门架的稳定性进行计算。

主要包括以下内容：（1）计算龙门架在垂直、水平方向上的稳定性；（2）计算龙门架在风力作用下的稳定性；（3）计算龙门架在地震作用下的稳定性。

3. 龙门架抗风计算根据《钢结构设计规范》和《建筑施工安全规范》，对龙门架在风力作用下的抗风性能进行计算。

主要包括以下内容：（1）计算龙门架在静风作用下的抗风性能；（2）计算龙门架在动风作用下的抗风性能；（3）计算龙门架在复杂风场条件下的抗风性能。

4. 龙门架安全系数计算根据《建筑施工安全规范》和《钢结构设计规范》，对龙门架的安全系数进行计算。

主要包括以下内容：（1）计算龙门架在正常使用条件下的安全系数；（2）计算龙门架在极限状态下的安全系数；（3）计算龙门架在各种异常情况下的安全系数。

五、计算结果分析1. 对龙门架结构设计计算结果进行分析，确保结构强度、刚度和稳定性满足设计要求；2. 对龙门架稳定性计算结果进行分析，确保龙门架在各种工况下具有足够的稳定性；3. 对龙门架抗风计算结果进行分析，确保龙门架在风力作用下的安全性能；4. 对龙门架安全系数计算结果进行分析，确保龙门架在各种工况下的安全使用。

龙门架计算书

竖井龙门架计算书根据现场实际情况，17＃竖井起重架设置2台5t电葫芦。

施工竖井龙门架安装后首先经相关检测机构检测，相关手续齐全后，进行空载和重载的安全检测，检测合格，满足连续作业的要求后，方可使用。

17#竖井龙门架受力计算简图如下（杆件连接实际安装采用焊接，图中简化为铰接）：＝1取行车梁的最大跨度为8m，按照最不利的简支梁受力方式验算如下：①强度验算mKNFlqLM⋅=+⨯=52.714/8/12max其中：L为7.8米；q为行梁I30a自重48.0kg/m，换算成线荷载0.48KN/m查I30a 热轧工字钢的截面特性表可知3310582mm x ⨯=ω故行梁应力为：==x M ωσ/max 122.89N/mm 2。

因为行车梁可承受的最大应力f 为215N/mm 2，大于σ，故强度满足要求。

②整体稳定性验算：a 、判断是否应进行稳定性验算行梁受压翼缘侧向自由长度最大值为8m ，与梁高度的比值8m/0.28m=28.6>16，必须进行稳定性验算。

2①强度验算门架梁的长度为7米，按照简支梁计算，弯矩最大点在B —C 之间。

Mmax=F ×3.5=33.84KN ×3.5m ＝118.44KN.m故其应力==x M ψωσ/max 118.44KN.m/(620.6×103mm 3)×0.9=212.09N/mm 2因为行梁可承受的最大应力f 为215N/mm 2，大于σ，故强度满足要求。

②整体稳定性验算：a 、判断是否应进行稳定性验算：门架梁受压翼缘侧向自由长度与梁高度的比值l/b=7000/400=17.5>16，需进行稳定性验算。

b 、整体稳定性验算：3 由计算结果知，立柱为小柔度杆，其临界应力即其强度的极限应力。

②强度验算：22/45.35cm.3527m /m 0.4233.84/mm N KN KN A N ＝⨯⨯+==σ 其中：N=(F+ql)/2；截面面积A 为53.5cm 2。

龙门吊计算书

龙门吊计算书假定计算参数：1、龙门用万能杆件拼装。

2、龙门净高16m,净宽42m,计算荷载1988KN。

3、龙门采用双层横梁拼装。

4、截面弹性模量E取2.1x105MPa。

一、求解截面特性现拟定横梁与立柱截面形式如下：由万能杆件标准图得：A=559.2cm2I y=I y1+A1d2+I y2+A2d2=2×(7896+279.6×1002)=5607792cm4W y=I y/z0=56077.92cm3I z=I z0+I z1+A1d2+I z2+A2d2=5264+2×(5264+186.4×2002)=14927792cm4 W z=I z/y0=74638.96cm3②立柱截面形式A=372.8cm2I x=I x1+A1d2+I x2+A2d2=2×(5264+186.4×1002)=3738528cm4W x=I x/z0=37385.28cm3I z=I z1+A1d2+I z2+A2d2=2×(5264+186.4×1002)=3738528cm4W z=I z/x0=37385.28cm3二、求解钢构内力与挠度根据龙门受力情况，可把龙门简化为钢构模型进行计算，荷载值P=1988KN（钢构件重）+420KN（横梁自重）=2408KN,考虑到单龙门受力将力分配如下图所示：VSES3.2 译码文件窗口界限尺寸（X,Y）：60.000 35.116计算类型(静力1，模态2，动力响应3，屈曲4)：1节点总数：6单元类型（桁架元1，刚架元2，三角形平面元3，四边形平面元4，空间元5，矩形板元6，板壳元7，梁-板壳组合8，杆-实体组合）：2是否计入剪切变形（仅对梁单元）：中间铰个数（仅对梁单元）：虚拟单元数（仅对梁单元）：单元总数：5单元特性种类：2材料种类：1有约束的节点数：6有支座位移的节点数：加荷载的节点数：2加荷载的单元数：是否计入重力：False重力因子（GX,GY,GZ）：0 0 0节点号及节点坐标（X,Y,Z）：1 2.000000e+00 2.000000e+00 0.000000e+002 2.000000e+00 1.800000e+01 0.000000e+003 1.600000e+01 1.800000e+01 0.000000e+004 3.000000e+01 1.800000e+01 0.000000e+005 4.400000e+01 1.800000e+01 0.000000e+006 4.400000e+01 2.000000e+00 0.000000e+00单元特性号及特性值：1 5.600000e-02 1.000000e+02 1.000000e+02 1.490000e-01 1.000000e+001.000000e+002 3.730000e-02 1.000000e+02 1.000000e+02 3.740000e-02 1.000000e+00 1.000000e+00材料特性号及特性值：1 7.800000e+04 2.100000e+11 3.000000e-01单元号及节点号,单元特性号,材料特性号：1 12 002 0012 23 001 0013 5 6 002 0014 3 4 001 0015 4 5 001 001约束节点号及约束值：1 1 1 1 0 0 02 0 0 1 1 1 03 0 0 1 1 1 04 0 0 1 1 1 05 0 0 1 1 1 06 1 1 1 0 0 0节点荷载所在的节点号及荷载分量值(PX,PY,PZ,MX,MY,MZ)：3 0.000000e+00 -1.240000e+06 0.000000e+00 0.000000e+00 0.000000e+00 0.000000e+004 0.000000e+00 -1.240000e+06 0.000000e+00 0.000000e+00 0.000000e+00 0.000000e+00弹簧单元数：集中质量节点数：VSES3.2计算结果文件计算类型：1节点号及节点位移 (m)：1 0.00000e+00 0.00000e+00 0.00000e+002 6.38744e-04 -2.53287e-03 0.00000e+003 2.12913e-04 -5.73020e-02 0.00000e+004 -2.12917e-04 -5.73020e-02 0.00000e+005 -6.38748e-04 -2.53287e-03 0.00000e+006 0.00000e+00 0.00000e+00 0.00000e+00单元号及单元内力(局部坐标下的N1,MY1,MZ1,N2,MY2,MZ2)：1 1.24000e+06 0.00000e+00 -2.50000e-01 -1.24000e+06 0.00000e+00 5.72316e+062 3.57698e+05 0.00000e+00 5.72316e+06 -3.57698e+05 0.00000e+00 1.16368e+073 1.24000e+06 0.00000e+00 5.72316e+06 -1.24000e+06 0.00000e+00 -2.50000e-014 3.57698e+05 0.00000e+00 -1.16368e+07 -3.57698e+05 0.00000e+00 1.16368e+075 3.57698e+05 0.00000e+00 -1.16368e+07 -3.57698e+05 0.00000e+00 -5.72316e+06单元号及单元剪力(局部坐标下的QY1,QZ1,QY2,QZ2)：1 3.57698e+05 0.00000e+00 -3.57698e+05 0.00000e+002 1.24000e+06 0.00000e+00 -1.24000e+06 0.00000e+003 3.57698e+05 0.00000e+00 -3.57698e+05 0.00000e+004 -2.50000e-01 0.00000e+00 2.50000e-01 0.00000e+005 -1.24000e+06 0.00000e+00 1.24000e+06 0.00000e+00单元号及单元应力 (局部坐标下的max1,min1,max2,min2)：1 -3.32440e+07 -3.32440e+07 -2.75208e+07 -3.89671e+072 -6.64297e+05 -1.21106e+07 5.24938e+06 -1.80243e+073 -2.75208e+07 -3.89671e+07 -3.32440e+07 -3.32440e+074 5.24938e+06 -1.80243e+07 5.24938e+06 -1.80243e+075 5.24938e+06 -1.80243e+07 -6.64296e+05 -1.21106e+07综合上面分析跨中最大挠度Δd=5.7302e-02m(钢构模型)＜44/600=7.33333e-2满足钢结构设计规范要求。

龙门吊基础计算书（最终）

龙门吊基础计算书（最终）⼴东省龙川⾄怀集公路TJ31标钢筋加⼯⼚龙门吊基础计算书1、龙门吊基础设计⽅案我项⽬钢筋加⼯⼚龙门吊为24m宽，有效起重重量为10T，龙门吊为MH-10-24型，该龙门吊起吊能⼒为10T的门吊，门吊⾃重按12T计算。

基础采⽤条形基础，每隔10m设置⼀道2cm宽的沉降缝，宽100cm，⾼50cm，基础采⽤C20砼，纵向受⼒钢筋采⽤两层共六根Φ12mm带肋钢筋，箍筋采⽤Φ10mm光圆钢筋，箍筋间距为200mm，具体尺⼨如图1-1，1-2所⽰。

图1-2 龙门吊轨道基础断⾯图2、基底地质情况基底为较软弱的红粘⼟，经实测地基承载⼒为160～180Kpa ，采⽤换填的⽅法提⾼地基承载⼒，基底换填0.3m 厚的碎⽯渣，未压实，按松散考虑，地基基本承载⼒为σ0为180kPa ，在承载⼒计算时取最⼩值160Kp 。

查《路桥施⼯计算⼿册》中碎⽯渣的变形模量E 0=29～65MPa ，红粘⼟的变形模量E 016～39MPa,为安全起见，取碎⽯渣的变形模量E 0=29 MPa ，红粘粘⼟16MPa 。

3、建模计算3.1、⼒学模型简化基础内⼒计算按弹性地基梁计算，⽤有限元软件Midas Civil2010进⾏模拟计算。

即把钢筋砼梁看成梁单元，将地基看成弹性⽀承。

龙门吊⾃重按12T 计算，总重22T ，两个受⼒点，单点受集中⼒11T ，基础梁按10m 长计算。

具体见图3-3。

图3-1 ⼒学简化模型3.2、弹性⽀撑刚度推导根据《路桥施⼯计算⼿册》可知，荷载板下应⼒P 与沉降量S 存在如下关系：230(1)10cr P b E s ωυ-=-?其中：E0-----------地基⼟的变形模量，MPa ；ω-----------沉降量系数，刚性正⽅形板荷载板ω=0.88；刚性圆形荷载板ω=0.79；ν-----------地基⼟的泊松⽐，为有侧涨竖向压缩⼟的侧向应变与竖向压缩应变的⽐值；Pcr-----------p-s 曲线直线终点所对应的应⼒，MPa ；s-------------与直线段终点所对应的沉降量，mm ；b-------------承压板宽度或直径，mm ；不妨假定地基的变形⼀直处在直线段，这样考虑是⽐较保守也是可⾏的。

龙门吊基础计算书

龙门吊基础计算书一、示意图基础类型：刚性基础计算形式：验算截面尺寸剖面:二、基本参数1．依据规范《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）《简明高层钢筋混凝土结构设计手册（第二版）》2．几何参数：自动计算所得尺寸：B1 = 300 mm, B = 114 mmH1 = 250 mm基础埋深d = 0.40 m3．荷载值：(1)作用在基础顶部的基本组合荷载( l = 1m 范围内的荷载)F = 100.00 kNM y = 0.00 kN·mV x = 0.00 kN折减系数K s = 1.35(2)作用在基础底部的弯矩设计值绕Y轴弯矩: M0y = M y＋V x·H1 = 0.00＋0.00×0.25 = 0.00 kN·m(3)作用在基础底部的弯矩标准值绕Y轴弯矩: M0yk = M0y/K s = 0.00/1.35 = 0.00 kN·m 4．基础几何特性：底面积：S =(B1＋B2)×l = 0.60×1.0 = 0.60 m2绕Y轴抵抗矩：W y = (1/6)·l·(B1+B2)2 = (1/6)×1.0×0.602 = 0.06 m3三、计算过程1．修正地基承载力计算公式：按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：f a = f ak＋ηb·γ·(b－3)＋ηd·γm·(d－0.5) (式5.2.4)式中：f ak = 150.00 kPaηb = 0.00，ηd = 1.00γ = 20.00 kN/m3γm = 20.00 kN/m3b = 0.60 m，d = 0.40 m如果b ＜3m，按b = 3m, 如果b > 6m，按b = 6m如果d ＜0.5m，按d = 0.5mf a = f ak＋ηb·γ·(b－3)＋ηd·γm·(d－0.5)= 150.00＋0.00×20.00×(3.00－3.00)＋1.00×20.00×(0.50－0.50)= 150.00 kPa修正后的地基承载力特征值f a = 150.00 kPa2．轴心荷载作用下地基承载力验算计算公式：按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：p k = (F k＋G k)/A (5.2.4－1)F k = F/K s = 100.00/1.35 = 74.07 kNG k = 20S·d = 20×0.60×0.40 = 4.80 kNp k = (F k＋G k)/S = (74.07＋4.80)/0.60 = 131.46 kPa ≤ f a，满足要求。

龙门架计算说明书

龙门架计算说明书龙门架计算说明书一、横梁计算对本龙门架进行如下简化计算，横梁拟用简支梁进行计算，脚架按受压格构柱进行计算、斜撑起稳定作用不做受力计算。

1、荷载计算横梁自重：q =42.03Kg/m(已考虑动荷载系统)无车自重：P1=80Kg横担自重：P2=1.4*4*13.987 Kg/m=78.32 Kg集中荷载：P =（P1+ P2）*1.2=（80+78）*1.2=158Kg2、计算简图（横梁）P =158Kg P =158Kgq =42.03Kg/mA C BL1=1m L2=2.8m 2.8m L1=1mL= 7.6m3、内力计算（1）最大弯矩当集中荷载作用于横梁的跨中位置，产生跨中最大弯矩，此时A、B支点也产生最大的负弯矩。

其中：R A=R B=q*L/2 =42.03*7.6/2+1896=5055.7Kg下弦弯矩：M A=M B=12q* L12=12*42.03*12=504.36Kg.m上弦弯矩：M c= R A*L2 - 12q(L1+ L2）- 158*18.5=4450 Kg.m 考虑安全系数为1.5下弦弯矩：M Amax= M Bmax=504.36*1.5=756.54 Kg.m上弦弯矩：M Cmax=4450*1.5=6675 Kg.m（2）最大支点应力计算：当集中荷载作用在距离支点1.5m时，该支点的应力最大P =158Kgq =42.03Kg/mL1=1m L3=4.1m L4=1.5m L1=1mL= 7.6m由∑MA=0则R B*5.6-42.03*7.6*3.8-158*4.1=0R B=（42.03*7.6*3.8+158*4.1）/5.6=332.6Kg考虑分项系数为1.5V Bmax=1.5*332.6=498.9Kg拉应力满足要求，剪力较小完全满足要求。

根据以上验算，本龙门架横梁采用25mm工字钢、跨度7.6m，其承载力能满足吊袋4.4T 钢筋混凝土管的施工要求。

自制龙门架承载力计算说明

自制龙门架承载力计算说明一、龙门架形式及尺寸：1、形式：门型架（20#钢管）1.0m1.5m1.5m2、尺寸：立柱：60×5 L=1.5m （两根）横梁：60×5 L=1.0m （一根）二、承载物重量：管道：DN600管道（610×10mm）两根重量约2670kg；3T导链:自身重量约25kg承载物最大重量为：2670+25=2695kg三、龙门架横梁所能承载重量：其基本值为：钢材抗压强度×钢管截面积，在这个基础上，要考虑受压构件的整体稳定系数。

这个系数是由受压构件的长细比来求得的。

长细比即：受压构件的计算长度/截面回转半径。

长细比一般控制在40～60比较经济。

钢材抗压强度×钢管截面积=245×（0.0028-0.0024）=0.098整体稳定系数=计算长度/截面回转半径=1/0.0195=51.28横梁所能承载的重量：0.098×51.28=5.03kg因此，承载物重量小于横梁所能承载的重量，所以横梁能满足现场使用。

四、龙门架立柱承重：钢管许用应力：130MPa长细比=计算长度/回转半径=1500/19.52562419=76.82212796 轴心受压构件稳定系数：0.73988936（根据长细比查得）。

回转半径：19.52562419mm，由表查得。

截面面积=0.25×3.14×(602-(60-2×5)2)=863.5mm2立柱承载力=钢管许用应力MPa×轴心受压构件稳定系数×截面面积mm2/1000=130×0.73988936×863.5≈83.06KN=8306kg＞承载物最大重量2695kg综上所述，此龙门架符合使用要求。

龙门架计算书

龙门架(双柱)计算书、基本参数信息1、构造参数 :龙门架立柱高度 h(m)：27；龙门架立柱间距 L(m) ：2；风荷载设计值 q 0(kN/m 2)：0.6；卷场机自重 G(kN) ：2；卷扬机底座与土的摩擦系数％: 1; A 点到卷扬机重心线的距离a(m): 1 ；吊篮重G d (kN): 1；钢丝绳型号：6X37;钢丝绳直径 (mm)：17.5；承载钢丝绳分支数 n ：2；材料的弹性模量 E(N/mm 2 )205； 2、附墙架 :附墙架材料：钢管；截面面积 (cm 2 )：4.89；附墙架计算长度 y(m)：2； 3、基础参数 : 基础长l(m): 4; 基础厚h(m): 0.8; 混凝土级别： C30；、钢丝绳和滑轮计算提升钢丝绳最大工作拉力： S=P/(n n)其中 P - 提升荷载龙门架立柱宽度 B(m): 0.6; 每根立柱的重量 G z (kN): 15; 卷场机固定形式:压重; 重物与土的摩擦系数皿：5;A 点与水平拉力作用线距离h(m): 0.5; A 点到压重物重心线的距离b(m): 2; 额定起重量 G e (kN):15; 公称抗拉强度 (N/mm 2):1700; 滑轮直径 D(mm): 200; 滑轮组总效率n 0.9;型钢选择：①48 X 3;5 回转半径(cm): 1.58;基础宽b(m): 1.4;混凝土保护层厚度 (mm) ：30; 钢筋级别：HRB335;S=22.4/(2 0X .9)=12.44kNn - 承载钢丝绳分支数n -滑轮组总效率P=1.4(G d +G e )=1.4X (1+15)=22.4kN ; n=2;n =0.9选择6X37钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa直径17.5mm。

钢丝绳的容许拉力按照下式计算：[Fg]= a Fg/K其中Fg —钢丝绳的钢丝破断拉力总和，FgPWd2, d为钢丝绳直径；a-钢丝绳之间的荷载不均匀系数，a =0.82K - 钢丝绳使用安全系数，K=7.00。

龙门架设计检算书

龙门架设计检算书本龙门架设计思路是为满足具体施工需要而进行的理论设计，设计计算均取受力取最不利状态点（见下图）：所有的电动葫芦满载，而且同时布置在结构检算部位。

提升装置为双跨双横梁龙门架+电葫芦，龙门架单电葫芦起重最大总重量为4.5吨。

一、设计依据1、BJ17-88《钢结构设计规范》中第二章第二节“材料和连接设计指标”，第三章“基本构件的计算和构造”2、《机械设计手册》第四章“机械涉及力学基础”3、《BG6067-85》起重机械安全规程二、设计指标1、刚度条件：容许挠度见GB3811-85《起重机械设计规范》 y max ≤[1/750]2、强度条件：许用强度见BJ17-88《钢结构设计规范》σ≤[σ]=215N/mm 2=2194kg/cm 2三、龙门架受力参数验算1、横梁检算主要项目受弯和受剪、最大挠度。

围A 、内力计算取如图示的受力结构进行计算，所取的该结构图式为最不稳定结构。

计算后作出M 图、Q 图如图示。

AB45000NP =吊重+电葫芦自重=4500K GA M =43980N ·M20947.5N24052.5N所以，M max =M(x)=Fl=(4500*9.8*1.9/4)*2.1=43.98KN 〃M Q max =45KNW nx =M X /γX*f=43980*102/(1.05*215*102)=194.81cm 3查表后选用I32a ，单位长度的质量为52.717kg/m ，梁单位长度的自重为52.717×9.8=516.6 kg ，I x /S k =27.5cm ，W x =692 cm 3，t w =9.5mm 。

B 、结构材料检算施工设计采用A 3钢做横梁，用一根I 32a 的工字钢。

查《材料力学》得到A 3钢容许抗弯强度[f]=235MPa ；容许抗剪强度[fv]=125MPa 。

梁自重产生的弯矩为：M g =1/8*ql 2=1/8×516.6×1.2×102=7749N 〃m 总弯矩为M x =43980+7749 =51729 N 〃mσ=M x /(γX W nx )=51729×103/（1.05×692×103）=71.193MPa<[f] (安全) τ= Q max S/It W =(45000+516.6×1.2×5)N /（27.5×10×9.5mm 2）=18.4 MPa <[fv] (安全)y=fl 3/48EI =0.26≤[l/750]=0.53经检算，该横梁的受力满足施工的安全要求。

龙门架设计计算

查表得A 1=94.07cm 2，A 2=30.8 cm 2，h=40cm代入得y c =0.596m 。

根据惯性矩平行轴公式I x =I c +d 2AI x =(22781+39.62×94.07）+2（373+60.42×30.8）=395770cm 4 Wx =I x /Y c =395770/60.4=6552.5 cm 3（2）横梁整体稳定性计算)7.0(max=≤B x B M f W ϕϕ当荷载移至横梁中点时，横梁所受弯矩最大。

m KN pl M .300420604max=⨯== MPa f MPa W x B M 1404.65105.65527.03000009max =<=⨯⨯=-ϕ 故整体稳定性安全。

3、整体刚度计算cm l cm EI pl 4400][26.139577010248102060489933==<=⨯⨯⨯⨯⨯==δδ 符合规范要求。

4、局部稳定计算下弦杆工字钢计算当平车移至跨中时，荷载为最不利，其横梁按两端半固结计算，荷载为跨中，梁长为1米（详见设计图）。

3max 11392022781.1541604cm W m KN pl M c ===⨯== MPa MPa W x M 140][13101139101563max =<=⨯⨯==-σϕσ MPa MPa A Q m KN p Q 115][8.121007.94106022.30260243max max =<=⨯⨯=====-ττ 故安全。

5、焊缝计算：φ50钢管与工字钢连接焊缝计算（按角焊缝，见前图h f =8mm ）h f =8mm ≤1.2t=1.2⨯8=9.6mm>h m in f =1.5t =1.5⨯8=4.2mm查表得角焊缝强度设计值f wf =160N/mm 2角焊缝位置为轴心受力。

最不利时为受力点在焊缝下缘位置时： l w =2πD=2⨯3.14⨯50=314mmh e =0.7 h fN=60KNf δ=w e l h N ∑ =31487.010603⨯⨯⨯=34.1N/mn 2< f wf =160N/mn 2故安全6、立柱（压弯构件）计算Welcome To Download !!!欢迎您的下载，资料仅供参考！。

3t起重机计算书

3t起重机设计计算书1.计算依据：1.1依据起重机设计规范GB3811-2008, 依据《电动葫芦门式起重机技术条件》JB/T5663-2008设计。

1.2主要技术参数主结构：桁架结构支腿结构：桁架结构额定起重量：3t实验负荷静载起重量：3.75t实验负荷动载荷起重量：3t吊钩起升速度：7m/min吊钩行走速度：20m/min吊钩有效起升高度：24m，4m（桥上）+20m（桥下）大车行走速度：0-60m/min大车设计轮压：8t以下供电方式：自带发电机（低噪音环保型）工作电源：380v/5Hz工作状态风压：≤6级（即：250N/m2)非工作状态风压：≤11级（即：800N/m2)龙门吊工作级别：A3起升机构工作级别：M3大车走行机构工作级别：M4跨度：9.65m悬臂：两侧有效悬臂各4米适应坡度：±2%走行方式：轮胎式2.计算说明：载荷组合计算2.1载荷计算2.1.1结构自重载荷龙门吊大车结构自重约12000kg.2.1.2起升载荷PQ=30kN起升冲击系数φ1因为0.9≤φ1≤1.1，取φ1=1.05轮胎式起重机运行冲击系数φ4φ4=1.32.1.5起升载荷动载系数φ2φ2=1+0.71*V=1+0.71*0.117=1.08式中：V----起升速度，V=7m/min=0.117m/s2.1.6运行加速度α按行程很长的低速与中速的起重设备，根据葫芦的运行速度V=20m/min=0.33m/s，加减速时间按 4.5s考虑。

α =0.07m/s2 大车运行速度V=60m/min=1m/s,加减速时间按4.5s考虑，a=0.22m/s2.2.1.7水平惯性力水平惯性力下式计算：F= m*α*1.5葫芦（小车）运行情况Fx = ( mx +PQ) *α*1.5 = (410+3000)*0.07*1.5=0.4 (kN) 式中： mx ----小车质量， mx =410kgP Q ----起重质量， PQ=3000kg2.1.7.2大车运行情况葫芦及重物惯性力Fy =( mx +PQ) *α*1.5 = (410+3000)*0.22*1.5=1.1(kN)主梁惯性力：Fzg=2496kg*0.22*1.5=0.8kN大车惯性力大车结构惯性力惯性力F= m*α*1.5 =12000*0.22*1.5 =4kN式中：m ----整机质量12000kg，大车主梁惯性力在计算时以上弦杆单元线载荷方式加入，惯性力F= m*α*1.5 =2496*0.22*1.5 =824(N)主梁每米上弦杆惯性力qz= F / 2L =824/ 2*17.6=24N/m主梁每米下弦杆惯性力qz= F / L =824/17.6=47N/m式中：m ----主梁质量2496kg， m =2496kgL-----主梁长度，L=17.6m支腿惯性力支腿惯性力在计算时以内侧单元线载荷方式加入，惯性力中考虑支撑梁质量。