七秒级基本控制导线网整体平差精度分析
导线网平差及精度评定程序设计平差
导线网平差及精度评定程序设计平差问题描述背景：导线网平差及精度评定程序设计平差是在测量和测绘工作中常用的一种技术方法。
它是通过对导线网观测数据进行处理和计算，得出导线网的平差结果，并评定其精度，以确保测量结果的准确性和可靠性。
背景：导线网平差及精度评定程序设计平差是在测量和测绘工作中常用的一种技术方法。
它是通过对导线网观测数据进行处理和计算，得出导线网的平差结果，并评定其精度，以确保测量结果的准确性和可靠性。
目的：本文档旨在介绍导线网平差及精度评定程序设计平差的背景和目的。
通过对平差方法和流程的解释，使读者了解导线网平差的基本原理和操作步骤，并了解如何评定导线网平差结果的精度。
这将有助于测量和测绘工作中平差的正确实施，并对测量数据进行科学的分析和解释。
目的：本文档旨在介绍导线网平差及精度评定程序设计平差的背景和目的。
通过对平差方法和流程的解释，使读者了解导线网平差的基本原理和操作步骤，并了解如何评定导线网平差结果的精度。
这将有助于测量和测绘工作中平差的正确实施，并对测量数据进行科学的分析和解释。
目的：本文档旨在介绍导线网平差及精度评定程序设计平差的背景和目的。
通过对平差方法和流程的解释，使读者了解导线网平差的基本原理和操作步骤，并了解如何评定导线网平差结果的精度。
这将有助于测量和测绘工作中平差的正确实施，并对测量数据进行科学的分析和解释。
目的：本文档旨在介绍导线网平差及精度评定程序设计平差的背景和目的。
通过对平差方法和流程的解释，使读者了解导线网平差的基本原理和操作步骤，并了解如何评定导线网平差结果的精度。
这将有助于测量和测绘工作中平差的正确实施，并对测量数据进行科学的分析和解释。
请注意：本文档仅供参考和研究使用，不可用于商业目的或作为法律依据。
建议在实际应用中，根据具体情况和专业要求，进行适当的调整和改进。
请注意：本文档仅供参考和研究使用，不可用于商业目的或作为法律依据。
建议在实际应用中，根据具体情况和专业要求，进行适当的调整和改进。
关于控制网和水准网精度等级的建议
关于控制网和水准网精度等级的建议关于控制网精度要求，公路平面控制测量，包括路线、桥梁、隧道及其它大型建筑物的平面控制测量。
控制网的布设应符合因地制宜、技术先进、经济合理，确保质量的原则。
本合同段结合实际工程情况提出两点建议：1.平面控制网精度等级采用一级导线精度，水准网等级采用四等水准控制网。
2.各标段以2014年6月全线联测的控制网为首级控制网，各标段根据自身工程实际情况各自选定符合测量规范和精度要求的控制网等级，各标段控制网要与邻标段相衔接重叠一条边，保证全线路首尾贯通无缝衔接。
理由1：各级公路、桥梁、隧道及其他建筑物的平面控制测量等级的确定，应符合下表根据这个规定，本着经济合理和保证精度的原创下，我合同段控制网精度等级选用一级导线控制网足以满足施工精度要求.详细工程数量和控制网等级选用情况如下表：理由2：导线测量主要技术要求本工程段总施工段长度为3km以内符合一级导线控制网的要求，为了满足施工方面的要求加密的控制点数在6~10个左右边数为12个以下，符合一级导线要求，若是三个标同时联测控制点数势必会超过20个，边数自然就远远大于12条，所以在首级控制网完善后三个标一起联测没有必要。
若真要联测而在满足我们施工控制测量方便的布点上做三等导线网，其平均边长应该在300~500米左右远小于2Km的边长要求，平差精度很难达到三、四等导线网的要求。
理由3GNSS网主要技术指标表3注：表中α表示固定误差；b表示比例误差系数；在方便施工的符合一级导线布点的基础上以三等控制网的要求来做导线测量：平差数据由于边长数在500m左右，最弱边相对中误差三等要求1/80000,其数据最弱点边的误差允许值为500*1/80000=0.0063m,而三等的比例误差为≤5mm,0.0063m-5mm=1.3mm,也就是说在这种情况下最弱边的误差最大值为 1.3mm,基本上是不可能的.相比要想平差结果达到四等精度要求，其分析如下：四等导线控制网平差中允许的最弱边相对中误差为1/45000，同样以500m平均边长算，其测量数据最弱点边的误差允许值计算式为500*1/45000=0.011m, 而四等的比例误差为≤10mm,0.011m-10mm=1mm,及允许最弱误差为1mm,显然不太现实.杭甬高速连接线（南段）工程第一合同段项目经理部2015年3月28日出师表两汉：诸葛亮先帝创业未半而中道崩殂，今天下三分，益州疲弊，此诚危急存亡之秋也。
井下7″级导线及四等水准控制网的设计与实施
井下7″级导线及四等水准控制网的设计与实施【摘要】提出综合采用GPS、陀螺仪、水准仪以及全站仪等仪器，进行高精度矿山三维控制网建立。
以某矿区实践为例，系统介绍建立井下7″级导线及四等水准控制网的主要步骤及其技术指标，主要包括：地表E级GPS网的建立、井下7″级导线测量、四等水准测量和陀螺定向，以及为类似矿区控制网的建立提供有效的理论和实践依据。
【关键词】井下测量；导线测量；水准测量；GPS；陀螺定向前言高精度的矿山三维控制网是矿山日常生产和灾害监测的重要保障，关系到煤矿生产的每一个环节。
GPS、高精度陀螺仪等技术已经在不同领域得到了广泛的应用，并取得了较为理想的效果。
如何采用现代测绘技术建立高精度的井下三维控制网，就成为矿山测绘工作者面临的一个重要问题。
本文针对主副斜井开采矿井，提出综合采用GPS、磁悬浮陀螺仪、水准仪以及全站仪，进行高精度矿山三维控制网的建立，并以某矿区具体实测数据为例，系统介绍建立井下7″级导线和四等水准控制网所需的设备及其主要技术指标，并给出应注意的问题，为类似矿区井下控制网的建立，提供有效的理论和实践依据。
1 地表平面控制网的建立案例矿井主采煤层分为“九煤”和“四煤”，随着采区的不断推进，采区所在位置最近处距井口约4000米，原有的控制网难以满足生产的需要，考虑到该矿井的具体情况，矿方决定重新建立矿井地表和井下的三维控制网。
1.1 已有数据的整理和选取该矿区在平面坐标系统为1.5°带高斯投影，中央子午线为112°30′，高程坐标系统为56黄海高程。
该矿地测科提供了三个国家四等点和一个GPS D级点为起算点，采取插网方式建立该矿区E级GPS网。
同时，提供了一个二等国家水准点和一个按照三等水准要求联测的水准点。
项目组对上述点位进行了实际踏勘，对附近有大面积遮挡物，不满足GPS测量要求的点位予以剔除，选取包括三个控制点在内的8个点位进行GPS静态观测。
1.2 GPS控制网对于平面网，起算点至少应有两个，才能解决基准问题；高程网则至少需要一个高程起算点，才能解决高程基准问题。
导线平差原理
导线平差原理
导线平差是测量工程中最基本的测量方法之一，其关键在于误差的控制和计算，以下将阐述导线平差原理及其主要内容。
一、误差来源
导线平差中最主要的误差来源包括观测误差、仪器误差、自然误差和人工误差。
其中，观测误差又分为常规误差、个别误差和随机误差等，而仪器误差又分为系统误差和粗大误差等。
二、调整模型
调整模型是导线平差中的关键步骤，它的目的是将观测结果和控制条件用适当的数学方法建立起来，并得到最终结果。
常用的调整模型有最小二乘法、平差方程法和Vondrak法等。
三、平差精度
平差精度是导线平差中另一个重要的概念，它反映了导线平差结果的可靠程度。
平差精度的计算方法包括精度评定、误差分析和边角调整等，可以有效地提高整个测量工程的精度。
四、应用领域
导线平差广泛应用于土木工程、建筑工程、水利工程、铁路工程、电力工程以及物理测量等领域。
在这些领域中，导线平差可用于三角形测量、多边形测量、水准测量、距离测量、角度测量等各种测量问题。
五、发展趋势
随着数字化测量技术的快速发展，传统的导线平差方法逐渐被GPS定位、激光测距等方法所替代，而基于网络的自动化平差系统也逐渐成为未来的主流趋势。
在这个过程中，导线平差仍然扮演着重要的角色，其经典的数学方法和调整模型对于新型测量技术的应用和研究具有很高的参考价值。
总的来说，导线平差作为一种经典的测量方法，其原理和方法虽然已有几十年的历史，但仍然在现代测量中发挥着核心的作用。
掌握导线平差原理和方法，不仅有助于提高工程实施的质量和效率，而且也有助于理解新型测量技术的发展和应用。
关于控制网和水准网精度等级的建议
关于控制网和水准网精度等级的建议关于控制网精度要求，公路平面控制测量，包括路线、桥梁、隧道及其它大型建筑物的平面控制测量。
控制网的布设应符合因地制宜、技术先进、经济合理，确保质量的原则。
本合同段结合实际工程情况提出两点建议：1.平面控制网精度等级采用一级导线精度，水准网等级采用四等水准控制网。
2.各标段以2014年6月全线联测的控制网为首级控制网，各标段根据自身工程实际情况各自选定符合测量规范和精度要求的控制网等级，各标段控制网要与邻标段相衔接重叠一条边，保证全线路首尾贯通无缝衔接。
理由1：各级公路、桥梁、隧道及其他建筑物的平面控制测量等级的确定，应符合下表根据这个规定，本着经济合理和保证精度的原创下，我合同段控制网精度等级选用一级导线控制网足以满足施工精度要求.详细工程数量和控制网等级选用情况如下表：理由2：导线测量主要技术要求本工程段总施工段长度为3km以内符合一级导线控制网的要求，为了满足施工方面的要求加密的控制点数在6~10个左右边数为12个以下，符合一级导线要求，若是三个标同时联测控制点数势必会超过20个，边数自然就远远大于12条，所以在首级控制网完善后三个标一起联测没有必要。
若真要联测而在满足我们施工控制测量方便的布点上做三等导线网，其平均边长应该在300~500米左右远小于2Km的边长要求，平差精度很难达到三、四等导线网的要求。
理由3GNSS网主要技术指标表3注：表中α表示固定误差；b表示比例误差系数；在方便施工的符合一级导线布点的基础上以三等控制网的要求来做导线测量：平差数据由于边长数在500m左右，最弱边相对中误差三等要求1/80000,其数据最弱点边的误差允许值为500*1/80000=0.0063m,而三等的比例误差为≤5mm,0.0063m-5mm=1.3mm,也就是说在这种情况下最弱边的误差最大值为 1.3mm,基本上是不可能的.相比要想平差结果达到四等精度要求，其分析如下：四等导线控制网平差中允许的最弱边相对中误差为1/45000，同样以500m平均边长算，其测量数据最弱点边的误差允许值计算式为500*1/45000=0.011m, 而四等的比例误差为≤10mm,0.011m-10mm=1mm,及允许最弱误差为1mm,显然不太现实.杭甬高速连接线（南段）工程第一合同段项目经理部2015年3月28日。
导线网平差及精度评定程序设计平差
导线网平差及精度评定程序设计平差引言导线网平差是测量领域中的一项重要工作，它对于保证测量结果的准确性和可靠性具有重要意义。
本文将介绍导线网平差的基本原理和流程，并且设计一个用于导线网平差及精度评定的程序。
程序设计平差流程数据预处理•导入原始测量数据：从测量仪器或文件中导入导线网的原始测量数据。
数据应包括导线长度、角度观测值以及观测仪器的精度等信息。
•数据格式检查：对导入的测量数据进行检查，确保数据的完整性和准确性。
•数据转换：将角度观测值转换为弧度制，便于后续计算。
•建立导线网模型：根据导线的连接关系，建立导线网的拓扑模型。
进行平差计算•确定已知点：根据实际情况，选取导线网中已知点，作为平差计算的基准点。
•建立平差方程：根据导线网模型和已知点的观测值，建立平差方程组。
•进行平差计算：使用最小二乘法或其他适当的方法，求解平差方程组，得到未知点的坐标和精度估计。
•检查计算结果：对平差结果进行检查，确保计算的准确性。
精度评定•计算精度指标：根据计算结果和观测数据的精度，计算导线网的精度指标，如相对误差、中误差等。
•统计分析：对计算结果进行统计分析，得出导线网的整体精度评定。
•生成报告：将计算结果和精度评定结果输出到报告中，方便用户阅读和使用。
程序设计考虑用户界面设计在程序设计过程中，为了方便用户使用，需要设计一个用户友好的界面。
该界面应允许用户导入原始测量数据、选择计算参数、查看计算结果和精度评定结果等。
可以使用图形界面或命令行界面来实现。
程序性能优化导线网平差是一项计算量较大的工作，特别是在处理大规模的导线网时。
为了提高程序的运行效率，可以采用一些优化技术，如矩阵运算优化、并行计算等。
同时，还可以合理选择数据结构和算法，减少计算和存储的开销。
错误处理和异常处理在程序设计中，要考虑到可能出现的数据错误和计算异常情况，为程序添加相应的错误处理和异常处理机制。
当程序发生错误或异常时，应给出合适的提示和错误信息，方便用户及时发现和解决问题。
井下7＂级导线及四等水准控制网的设计与实施
２ ． ２ 水 准 测 量
由于 该矿井 主副井 均为斜井 ，在高程导入过程 中可 以直接导入 高程 ，不 必 进行 联 系 测 量 ， 所 以 ，高 程 控 制 网 的 布 设 过 程 中 ，直 接
【 关键词 】 井下测量 ；导线测量 ；水准测量 ；Ｇ Ｐ Ｓ ；陀螺定 向
前 言
高精度的矿 山三维控制 网是矿 山 日常生产 和灾害监测的重要保 障，关系到煤矿生产的每一个环节 。Ｇ Ｐ Ｓ 、高精度陀螺仪等技术 已经 在不同领域得到 了广泛 的应用 ，并取得 了较为理想的效果 。如何采 ３ 数 据 处 理 用现代测绘技术建立 高精度 的井下三维控制网 ，就成为矿 山测绘工 ３ ． １导 线 网平 差 作 者 面 临 的 一 个 重 要 问题 。 在进 行平差计 算前 ，首先对所测数据记录进行检核 ，经检验无 九 煤 ”和 “四煤 ”的概 算 结 本文针对 主副斜 井开采矿井 ，提 出综合采用 Ｇ Ｐ Ｓ 、磁悬浮 陀螺 误 后 ，然 后 对 导 线 网 进 行 点 位 的 概 算 ，“ ，各导线 的技术 指标都满 足限差要求 。 仪 、水准仪 以及全站 仪，进行高精度矿 山三维控制 网的建立 ，并以 果见表 １ 某矿 区具体 实测数据为例 ，系统介绍建立井下 ７ ”级 导线和四等水 表 １导线概算结果 准控制 网所 需的设备及其 主要技术指标 ，并给 出应注意 的问题 ，为 “ 九煤 ”导线计 算 结果 “四煤 ”导线计 算 结果 类似矿 区井 下控制 网的建立 ，提供有 效的理论和 实践依据 。 平 均边 长 １ １ Ｏ ｍ 平 均边 长 ｌ ０ ７ ｍ １地 表平面控制网的建立 测角个 数 ８ ｌ 测 角个 数 ９ ４ 案例矿井 主采煤 层分为 “ 九煤 ” 和 “ 四煤 ” ，随着采区的不断推 闭合差 ４ ９ ｓ 闭合差 ２ ０ ｓ 进， 采区所在位置最近处距井 口约 ４ ０ ０ ０ 米， 原有的控制网难 以满足 ５ ”导线 限差 ６ ３ ｓ ５ ”导线 限差 ６ ８ ｓ 生产 的需要 ，考虑到该矿井 的具体情况 ，矿 方决定重新建立矿井地 点位 闭合差 ０ ． ６ ２ ｌ ｍ 点位 闭台差 ０ ． ４ ３ ８ ｍ 表和井下的三维控制网。 １ ． １ 己有 数 据 的 整 理 和 选 取 线 路总 长 （∑Ｓ ） ８ ９ ２ ９ ． ９ ｍ 线 路总 长 （ｚＳ ） ｌ ０ ０ ６ ２ ． ７ ｍ 该矿 区在平 面 坐标系 统为 １ ． ５ 。带 高斯投 影 ，中央子 午线 为 相对 误差 １ ／ １ ４ ３ ８ ５ ． ４ 相对 误差 １ ／ ２ ２ ９ ５ ７ ． ５ ｌ １ ２ ３ ０ ，高程坐标系统为 ５ ６黄海高程 。该矿地测科提供 了三个 由于 井下导线测量的温度和压强对测量结果有影响 ，且 与全 站 国家 四等点和一个 Ｇ Ｐ Ｓ Ｄ级点为起算 点，采取插 网方式建立该矿 区 仪 内默认 的常温 和常压相差较大 ，故应进行温度和压强改 正。除此 Ｅ级 Ｇ Ｐ Ｓ网。同时 ，提供 了一个二等 国家水准点和一个按照三等水 之外 ，《 煤矿测量规程 》规 定贯通测量工作 中，还应 当考虑 导线边 长 准要求联测 的水准 点。项 目组对上述点位进行 了实际踏勘 ，对 附近 归化到投影水准 面的改正和 投影 到高斯一 克 吕格平面 的改正 ，结 果 有大面积遮挡物 ，不满足 Ｇ Ｐ Ｓ测量要求 的点位 予以剔 除，选取包括 （ 部分 ） 见表 ２ 。 三个控制 点在 内的 ８个 点位进行 Ｇ Ｐ Ｓ静态观测 。 表 ２边长改正后的导线概算结果 １ ． ２ Ｇ Ｐ Ｓ控 制 网 “ 九 煤 ”导线计 算 结果 “ 四煤 ”导 线计 算结 果 对 于平面 网，起算点至少应有两个 ，才能解决基准 问题 ；高程 平 均边 长 ｌ ｌ Ｏ ｍ 平 均边 长 ｌ ０ ７ ｍ 网则至 少需要一个高程起算点 ，才能解决高程基准 问题 。选 取三个 测 角个 数 ８ １ 测 角个 数 ９ ４ 四等 国家 点作 为平 面网起算基准 ，高程 基准选 取国家二等水准点。 闭合 差 ４ ９ ｓ 闭合差 ２ ０ ｓ 由于 该矿 区采 用 的平面坐 标 系统 中央子 午线 为 １ １ ２ 。３ ０ 的 限差 ６ ３ ｓ 限差 ６ ８ ｓ 点位误 差 ０ ． ６ ５ ２ Ⅲ 点 位误 差 ０ ． ４ ０ ｌ ｍ １ ． ５ 。高斯投影坐标 ，而 Ａ ｓ ｈ ｔ ｅ ｃ ｈ Ｓ ｏ ｌ ｕ ｔ ｉ ｏ ｎ ｓ ２ ． ６ 软件采 用的坐标 线 路 总长 ８ ９ ２ ９ ． ９ ｍ 线 路总 长 ｌ ０ ０ ６ ２ ． ７ ｍ 系统 为中央子午线为 １ ｌ １ 。的 ３ 。带 ，需要对解算结 果进 行换带计 相对 误差 １ ／ １ ３ ７ ０ ３ ． ５ 相 对 误差 ｌ ／ ２ ５ ０ ９ ５ ． ７ 算，项 目组采用 Ｈ Ｄ Ｓ ２ ０ ０ ３软件包 自带 的坐标转换模块 ，进行相关数 导 线网 数据 处 理采 用 的软 件是 由 中国矿 业 大学 基 于 Ｖ ｉ ｓ ｕ ａ ｌ 据 的处 理 。 Ｂ ａ ｓ ｉ ｃ平 台，采用经典最小二 乘理 论自主开 发。限于篇幅 ，处理过 ２‘ 井 下 数 据 采 集 程略去 。 ２ ． １基 本 控 制 导 线 采用测角 中误差作为标准来衡量测量精度 ， 其值可用 下式计 算： 基本控制导线应沿矿井主要巷道 （ 包括 ： 斜井 、井底车场 、水平 运输 巷、总 回风巷 、集 中运输石 门等 ）敷设。根据矿 区实际情况 ， 在井下布设 了ＵＯ 个 导线 点， 最大边 长为 ｌ ７ １ ． ８ Ⅲ ， 最小边长为 １ ５ ． １ ｍ ， 平均 １ ０ ７ ． Ｉ ｍ 。其中 “ 九煤 ”７ ９个导线点 （ 包含 １ ７ 个永久 点） ，“ 四 其中： 为测角 中误差 ；ｄ 为两个测 回角度 的差值 ； 月为测 煤 ”３ １ 个 导线 点 （ 包含 １ ４个永久点 ） 。永久点共有 ８组 ，一组 ３ ５ 量测量角度个数 。 个 ，分别 以 Ａ — Ｈ后面加数字区别 ，临时 点分别 以数字编号 。 计算结果见表 ３ 仪器选取 ：瑞 士徕卡 Ｔ Ｃ Ｒ ８ ０ ２防爆全站仪，测角精度 ：２ ，测距 表 ３ 导线 网中误差 精度 ：２ ｍ ｍ＋２ ｐ ｐ ｍ （ Ｉ Ｒ单棱镜） ；同时，在下井前对仪器进行检验和
GPS网平差精度分析
GPS网平差精度分析内部精度分析主要是对GPS观测数据的分析，包括定位精度、相对位置精度和高程精度。
定位精度用来评估测量站点坐标的准确程度，相对位置精度用来评估不同测量站点之间的相对位置误差，高程精度用来评估高程数据的准确程度。
通过分析这些指标，我们可以判断GPS观测数据的质量和精度。
外部精度分析是对网平差结果的评估，主要是通过对已知控制点的比较，来确定实际网平差结果的准确性。
可以使用误差椭圆或不确定度椭圆来表示控制点的精度范围，并与网平差结果进行比较。
如果控制点的精度范围与网平差结果的误差范围相符，说明网平差结果具有较好的精度。
在进行GPS网平差精度分析时，需要考虑的因素有很多。
首先是测量误差的影响，包括GPS接收机的误差、大气影响的误差、信号传输的误差等。
其次是数据处理的误差，如相位观测数据的模糊度解算误差、数据处理软件的误差等。
此外，还需要考虑卫星的几何分布、基线长度、观测时间等因素对网平差精度的影响。
为了提高GPS网平差的精度，我们可以采取一些措施。
首先是提高测量设备的精度，包括使用高精度的GPS接收机、增加参考站数目、使用更高精度的天线等。
其次是提高数据处理的精度，包括使用更好的数据处理软件、加强数据质量控制等。
此外，还可以增加控制点的数目和分布密度，以增加外部精度分析的可靠性。
综上所述，GPS网平差精度分析是对GPS观测数据进行评估的过程，主要包括内部精度分析和外部精度分析。
通过对GPS观测数据和网平差结果进行精度分析，可以评估GPS测量结果的可靠性，并找出提高精度的方法。
为了提高GPS网平差的精度，需要考虑各种误差和影响因素，并采取相应的措施进行改进。
【】七秒级基本控制导线网整体平差精度分析
七秒级基本控制导线网整体平差精度分析第25卷第2期2006年2月煤炭技术CoalTechnolog~Feb,20D6七秒级基本控制导线网整体平差精度分析杨方盛(鸡西矿业集团地质测量部,黑龙江鸡西158100)摘要:介绍了矿井井下基本控制导线网的改造,通过进行控制网的整体平差,提高了导线网的点位精度,为今后提高井下基本控制导线网的精度起到了借鉴的作用.关键词:控制网整体平差;精度分析;提高点位精度中圈分类号:TD175文献标识码:B文章编号:1008—8725(2006)02—0110—04 AnalysisofWholeAdjustmentCuracyofSeven—-Second—-ClassBasicControlNetYANGFang——shengO前言随着科学技术水平的不断提高,现代化的采煤技术的发展,机械化程度的不断提高,鸡西矿业集团所属的煤矿也朝着机械化,现代化集中生产的大中型矿井迈进,而部分矿井的测量首级基本控制导线网的精度按新的《规程》规定也就满足不了生产的需要.因此就需要重新敷高一级的导线网,并进行精卜2型激光指向仪延伸中线,其误差来源主要是已知中线点不处于激光束中心引起的定向误差,误差的大小主要与光束中心线相对已知方向线偏移量的大小及已知点点距有关(见图2).圈2示意图图中A点为激光指向仪位置,点为掘进工作面位置,c点为迎头中线位置,取s1=6om;r为激光束在C点偏离中心的误差,r为在点处偏离中线的最大偏离距离;为光束中心偏离所引起的角度定向误差;《煤矿测量规程》规定巷道每掘进100 in,应至少对中,腰线点进行一次检查测量,根据这一规定取S=160m;L为偏差距离,=~/r+s.假设在安装时点没有误差,则用图(2)可知:由此引起的定向误差满足以下关系.tg=r/s;=arctgr/s;根据表1可知r≤12.0nllTl,设光束在C点存在最大偏差,即rl=12.0nllTl,所以中=aretgrl/s1= arctg0.012/60=41.B点的最大偏差值r=S×tg=160×tg41":32mmo可见激光指向仪对测量精度的影响非常小,有时可以忽略.4激光指向仪在使用中应该注意的问题(1)当激光指向仪安装完毕后,测量部门要根据标定的数据及时向施工单位发出标定通知书,通知书要标明激光束到顶底板腰线的尺寸,并说明是法线距离和铅直距离,要画有示意图.(2)施工单位要根据测量部门提供的通知书尺寸进行施工,要求井区技术员对施工过程中的激光指向仪负责,发现偏差及时向测量部门联系,重新标定.(3)当发现激光光斑扩大,闪动时,应及时进行维修.5结语激光指向仪在该矿的成功推广使用,极大的提高了测量精度和工程质量,同时也减轻了测量人员的劳动强度.有了这条光束,开拓成巷的全部工序都有了标准,'工程规格和质量人人可以掌握和检查,为快速掘进创造了有利条件.利用激光定向,矿的一大批掘进工程都成为优质工程,有力地推动了矿的质量标准化达标工作.这充分说明:只有向科技要产量,向科技要效益,才能使煤矿逐步纳入有计划健康发展的轨道.收稿日期:200~一12—01;修订日期:2OO6—01一o8作者简介:杨方盛(1974一),男,测量助理工程师,1994年毕业于辽宁阜新煤炭工业学校矿山测量专业,主要从事煤矿测量技术管理工作.第2期杨方盛:七秒级基本控制导线网整体平差精度分析度评定.下面介绍的就是一个对7秒级导线网精度评定的实例.1概况鸡西矿业集团正阳煤矿从1958年建矿,建井处移交开始,矿由原来的分散斜井群逐步集中为一箕斗斜井大中型矿井,当矿井一水平主要工程完成以后,于76年沿各斜井石门及主要运输道测设了三条路线,一个中心结点的22秒一级导线控制网,并进行了整体平差,作为矿井首级控制.但是随着现代化的采煤技术的发展,机械化程度的不断提高,正阳矿也朝着机械化,现代化集中生产的大中型矿井迈进,向二水平延伸,向边区发展.如果继续沿用原22秒级的经纬仪导线做为矿井首级控制,以它为基础向二水平,向边区发展接测,起算点至最远点的距离超过5km而不符合《规程》第45条的规定,其精度也将满足不了生产要求,鉴于上述原因,1982年矿决定在现有主要的有发展的生产巷道中重新从地面开始按照新的《规程》要求敷设7秒级经纬仪基本控制导线,做为集中生产的首级控制.新敷设的7秒级经纬仪基本控制导线网是使用1982年矿务局测量队复测的矿内5秒三角网中的一个5秒级近井点(五采近井点),一个Ⅳ等三角点(正阳点),作为近井点,新补测了四采及选煤楼两个近井点,这样就以四个起始点经四条路线到一水平闭合到一起.形成了有五个导线环节,两个结点(边)133个测站,全长1】742rn的7秒级经纬仪导线网,导线路线z.是由正阳三角点开始,从地面沿一采区总排风道,南石门,西主运道,东主运遭到辅助提升井,井底永l4号点为止;路线z2是由选煤厂近井点开始,沿辅助提升井到井底永l4号点为止;路线z由永l4号点沿东主运到四采马头门l9号点为止;路线z4由四采近井点开始沿四采二段风道,四采石门到马头门19号点为止;路线五采近井点开始沿五采绞车道到四采马头门l9号为止.通过四条路线的平差,必将大大地提高导线点的精度.2精度概算介绍通过概算,各条导线的概算精度如下:2.1角度闭合差2.2导线全长相对闭合差2.3导线高程闭合差以上各种闭合差计算均全部小于测量规程规定的限差要求.根据该控制导线网的布网形式,决定对该网采用等权代替法平差.3采用等权代替法平差公式如下(1)路线z,Z:,Z,,Z4,Z5R方位角和坐标增量的权之计算公式为:Po=c.:Po=c/(s):P=c/(s):=c/(s)(本次平差C=1).(2)等权路线Z(Zx一永l)和Z()(Zx)的权角度个数,长度之计算公式为:(1.2)=(1)+(2):』v卜2=C/(1-2)=C/(Po(1)+(2)):Po(1_2)3=C/(Nl12+3)(1.2)一3N1.2+N3:Px(卜2)(2):Is(1—2)C/(1—2)C/lPx(1)+(2)j(1—2)一3=C/(Is(1.2)+Is3):Py(1.2)=Py("+P"2)iPv(1—2)一3=C/((1—2)+53):Pz(1—2)一3=C/ (Is(1—2)+53)(3)结边方位角和结点坐标高程最或是值之公式为口19—023=口.19一o23+[fIs.]/,口永14一永l5=永14一永15(1—2)一Wax—l9lNI一2/(1—2)一3J 口19—023=.l9+lPsj/p,xTg14(1—2)一(一19)[$1-2/s(1_2)3]Y19Y~19+lpsj/p,Y~gt4),永14(1.2)一y(一19)[$1-2/s(1-2)-3]19=.19+lPsj/p,永14=永l4(1—2)一w:(—l9)[s1—2/sf12)一3]4平差计算-112?煤炭技术第25卷4.1平差略图互采近井点四栗近井点A4.4结边方位角平差计算4.2起算数据路高度个总长度线数(』v)[s]经过角度平差后的坐标增量和——∑△Z∑△∑△l,Zl433.699—120鹦4.2+1389.598+.啪一25s.006 171.192—562ll7—34.2577+754.251—226.17111I.3631703355+1蕊.670—334.214+5.725如343.2182175518—1晒3.265—753.724—246.095口永l4一永l5(12)口永l4一永l5+[ps]/[p]=101.2603" +1.23/0.082:101~2618"结边19—023方位角的最或是值:口l9一瞄=0~19-+[m]/~p]=271~5920"+3.19/0.0184.5结点纵坐标平差计算路线..R方位角闭合差:leo(l9)=73"一49.=23.结边永,一永.,方位角最或是值:口永14一永l5=口永14一永15(1.2)一.19)[Ⅳ1.2]/[Ⅳ(1.2)3]=101.2618"一23.5"x12.2/23.2=1010265.6"由硒路线推得结点永的纵坐标:X采l4(12)=o永14+[ps]/[p]=2024909.554+l1.6/1.109=5O24909.564结点l9纵坐标最或是值:Xl9=X.l9+[ps]/[p]=5O24575.290+253.3/1.194=5O24575.502路线z纵坐标闭合差:罢…428~95.2m12+804.381429099,6833++426+188..s3—4g7矧-10…6-46.74.6姗4955.07∞6由,永.路线推得结点永的横坐标:y.永14(1.2)=yo永l4+[m]/[p]=407815.841+101.8/1.109 =427815.933结点l9纵坐标最或是值:y19=yo19+[ps]/[P]=429099.177+371.8/1.194皇429099.4874.7结点高程平差计算:[61974.58路线Z.纵坐标闭合差:.19)=0.063—0.487=一0.116结点永纵坐标最或是值:y永l4=y永14(1.2)一_19)[S1.2]/[S(1_2)3]=427815.933+0.116×0.102/2.265=427815.887由-一路线推得结点永.的高程:z永-2)=ZD永l4+[p]/[P]=6.443+42.8/1.109=6.482结点19高程最或是值:z.=z...+[]/[P]=12.145+44.2/1.194=12.182路线z.高程闭合差:(ll9)=0.207—0.182=一0.O25结点永高程最或是值:Z永14:z永14(12)一(.19)×[S1.2]/[S(Il2)3]=6.482+0.025×4.8精度评定(1)单位权中误差一~/[povlvx]=±√=±5.±±±?u'(2)中心结边19—023方位角平差值中误差志=.(3)中心结点19的纵横坐标平差值的中误差=±=±115rnm=±/:±厂;掰=±140㈣(4)中心结点19的点位中误差M=士[m+m:]=±[1l5+1402]=±181mm(5)中心结点19的高程平差值的中误差Mz:±=±18mm5结语通过对该导线网的中心结点19和中心结边l9—023的各项精度的计算,结合导线网的布网形式以及各导线的自然观测条件,测角最边的实际问题对本次导线测量做如下分析:(1)通过精度评定,中心结点19的高程平差值的中误差=±18mm(各条导线高程闭合差见下表):第25卷第2期20O6年2月煤炭技术CoalTechnolom,Feb,2OO6怎样利用物探测井曲线进行煤层对比(黑龙江省煤田地质二O四勘探队,黑龙江七台河154600)摘要:主要从曲线的异常幅度,形态及特殊标志进行煤层对比.对于煤矿开采具有重要意义.关键词:测井曲线;凝灰岩;跛碎带;放射性曲线中圈分类号:TD17文献标识码:B文章编号:1008—8725(20o6)02—0114—02 HowtoUseGeophysicalProspectingLogtoCompareSeamtoSeamMEIⅡU—an(HeilortgjiangCoalGeologyNo.204ExplorationTeam,Qilaihe154600,China)0前言煤层是煤系地层的重要组成部分,煤层厚度的变化规律,煤层结构和煤层层位的对比,是研究煤系地层中煤层赋存规律的主要内容.由于煤层在各个曲线上的反映方式不同,因此我们就根据各曲线的特点进行物探测井曲线的对比.就勃利煤田而言,各煤层的物性反映较好的曲线有:人工长源距曲线(GGL);自然伽玛(GR);视电阻率曲线(DLW);人工长源距曲线对煤层,破碎带,粗陛岩石反映明显;天然放射性曲线对岩层性分析反映明显;视电阻率曲线对煤层,火成岩,凝灰岩反映明显.所以根据这三种曲线在煤层上的综合反映可以很好的对煤层进行综合对比.1曲线的异常幅度对比由于煤层的物性和厚度各不相同,在测井曲线上异常幅值和宽窄度的反映也不同,这种差异可以作为鉴别煤层的标志.同一煤层其异常宽度有规律的变化是常见的,图1中的双兴勘探E4线19号的孔5『7号层,和图2的双兴勘探区6线29号孔的57号层对比,虽然19号孔的5『7号层为复结构,29号孔的57号层为单一结构,但是煤层的结构在曲线上的反映形态没有明显的变化,所以要作为同一煤层进行定位.其测量误差值只有允许误差值的1/4—1/12左右,精度之高远远的超过规程规定,根据上述情况,认为按本次施测中规定的垂直角的测量方法限差要求, 边长丈量的方法限差要求,对三角高程测量来说是非常可靠的.在水平巷道中只要方法得当,三角高程测量可代替水准高程测量.(2)根据各条导线的角度闭合差坐标闭合差的计算(见下表)的情况分析认为:经角度差前计算的坐标值∑AXmm∑AYmm结点各条路线的角度闭合差都小于允许闭合差,但从上表的数据来看路线z4一zz一z的角度平均差值只有O.一0.,说明相对比较其测角精度较高,从其坐标闭合差来看∑21Y值分别为365n1n1和295 inln,而∑△x值分别为607inln和114mm,由z路线参加计算的纵坐标闭合差很大,又因z4路线的方向大部分与坐标轴平行,根据上述各种情况综合分析认为,主要是在对路线z测量时,由于该处巷道的水比较大使钢尺带水丈量边长,增加了尺重,产生了边长丈量误差,在今后观测中应加以重视.(3)从上表来看,路线z,一z:和z,一的角计算的角度平均差值都比较大,路线z一z:坐标闭合差:∑AX=一78ID_In,∑AY=549mil1.∑Ay的值较大,而且z,路线方向大部分与坐标y轴垂直,根据上述情况综合分析认为由于z,路线的测角误差较大,误差表现为正值,所以表现在y轴上的误差较大为正值,轴上体现为负值,一78mm.(4)根据精度评定计算的数据分析,各项的中误差都比较小,符合规定的限差要求,该导线控制网的各项数据是可靠的.收稿日期:2005—11—08;修订日期:2006—01—06作者简介:梅留允(1974一),男,助理工程师,1994年毕业于陕西煤炭工业学校物探专业.现就读于长春工业大学,从事测井技术工作.。
导线测量等级划分精度要求(精编文档).doc
【最新整理，下载后即可编辑】导线及导线网按精度等级划分为三、四等和一、二、三级。
导线测量主要技术要求如下表所示：注：上述表中n表示测站数。
不同精度的全站仪测回数要求如下表所示：注：上述表中n表示测站数。
当测区测图的最大比例尺为1：1000 时，一、二、三级导线的平均边长及总长可适当放长，但最大长度不应大于表中规定长度的2倍。
当导线平均边长较短时，应控制导线边数，但不得超过上述表中相应等级导线长度和平均边长算得的边数；当导线长度小于上述表中规定长度的1/3 时，导线全长的绝对闭合差不应大于13cm。
导线网中，结点与结点、结点与高级点之间的导线长度不应大于上述表中相应等级规定长度的0.7倍。
导线网的布设应符合下列要求：1 导线网用作测区的首级控制时，应布设成环形网或多边形网，宜联测2 个已知方向。
2 加密网可采用单一附合导线或多结点导线网形式；3 导线宜布设成直伸形状，相邻边长不宜相差过大；4 网内不同线路上的点也不宜相距过近。
控制点点位的选定，应符合下列要求：1 点位应选在质地坚硬、稳固可靠、便于保存的地方，视野应相对开阔，便于加密、扩展和寻找；2 相邻点之间应通视良好，其视线距障碍物的距离，三、四等不宜小于1.5m；四等以下宜保证便于观测，以不受旁折光的影响为原则；3 当采用电磁波测距时，相邻点之间视线应避开烟囱、散热塔、散热池等发热体及强电磁场；4 相邻两点之间的视线倾角不宜太大；5 充分利用旧有控制点。
水平角观测所使用的全站仪、电子经纬仪和光学经纬仪，应符合下列相关规定：(1) 照准部旋转轴正确性指标：管水准器气泡或电子水准器长气泡在各位置的读数较差，1″级仪器不应超过2 格，2″级仪器不应超过1 格，6″级仪器不应超过1.5格；(2) 光学经纬仪的测微器行差及隙动差指标：1″级仪器不应大于1″，2″级仪器不应大于2″；(3) 水平轴不垂直于垂直轴之差指标：1″级仪器不应超过10″，2″级仪器不应超过15″，6″级仪器不应超过20″； (4) 补偿器的补偿要求，在仪器补偿器的补偿区间，对观测成果应能进行有效补偿。
霄云煤矿井下基本控制导线建立及精度评定
霄云煤矿井下基本控制导线建立及精度评定王洪坦;王旭东;王为申【摘要】煤矿井下平面基本控制导线,是井下标定巷道、硐室、回采工作面等平面位置的重要技术基础,也能为巷道掘进贯通测量时提供统一的起始标准.文中总结了霄云煤矿井下±7″级基本控制导线的建立过程,并对导线精度做出了分析.【期刊名称】《矿山测量》【年(卷),期】2012(000)001【总页数】3页(P41-42,45)【关键词】基本控制导线;闭合差;精度【作者】王洪坦;王旭东;王为申【作者单位】济宁矿业集团霄云煤矿工程科,山东金乡 272213;济宁矿业集团霄云煤矿工程科,山东金乡 272213;济宁矿业集团霄云煤矿工程科,山东金乡 272213【正文语种】中文【中图分类】TD173霄云煤矿位于山东省济宁市金乡县霄云寺镇境内，设计生产能力0.90 Mt/a，服务年限40.9年。
随着霄云煤矿二期工程的顺利建设，为了进一步满足生产现场的需要，规范测量工作，提高测量精度，按照《煤矿测量规程》的要求需建立井下一级平面基本控制导线。
本次测量工作的主要目的是建立霄云煤矿井下平面基本控制导线，作为井下标定巷道、硐室、回采工作面等平面位置的重要技术基础。
2009年霄云煤矿在井底车场设定陀螺定向边T1－T2－T3，作为本次建立井下基本控制导线的起始数据。
建立霄云煤矿井下±7″级基本控制导线，基本控制导线主要技术指标参照表1选定［1］。
本次测量选用南方NTS－362R型防爆全站仪及配套脚架、棱镜。
(1)选定测量路线:测量路线由井底车场陀螺边T1－T2－T3，经轨道石门→轨道回风联络巷→回风上山→1302轨道顺槽回风联络巷→1302轨道顺槽→1302轨道顺槽联络巷→轨道上山→轨道石门→T3，整个路径形成闭合环，导线全长约2.2 km。
(2)导线点选定:井下控制导线点设永久点和临时点两种。
永久点应设在巷道顶底板的稳定岩石处，临时点可设在顶板岩石或牢固的棚梁上。
导线测量等级划分及精度要求
导线测量等级划分及精度要求导线及导线网按精度等级划分为三、四等和一、二、三级。
导线测量主要技术要求如下表所示：注：上述表中n表示测站数。
不同精度的全站仪测回数要求如下表所示：注：上述表中n表示测站数.当测区测图的最大比例尺为1:1000 时，一、二、三级导线的平均边长及总长可适当放长，但最大长度不应大于表中规定长度的2倍。
当导线平均边长较短时，应控制导线边数，但不得超过上述表中相应等级导线长度和平均边长算得的边数；当导线长度小于上述表中规定长度的1/3 时，导线全长的绝对闭合差不应大于13cm。
导线网中，结点与结点、结点与高级点之间的导线长度不应大于上述表中相应等级规定长度的0.7倍。
导线网的布设应符合下列要求:1 导线网用作测区的首级控制时,应布设成环形网或多边形网，宜联测2 个已知方向。
2 加密网可采用单一附合导线或多结点导线网形式；3 导线宜布设成直伸形状,相邻边长不宜相差过大；4 网内不同线路上的点也不宜相距过近。
控制点点位的选定,应符合下列要求：1 点位应选在质地坚硬、稳固可靠、便于保存的地方，视野应相对开阔，便于加密、扩展和寻找；2 相邻点之间应通视良好，其视线距障碍物的距离，三、四等不宜小于1.5m；四等以下宜保证便于观测，以不受旁折光的影响为原则；3 当采用电磁波测距时,相邻点之间视线应避开烟囱、散热塔、散热池等发热体及强电磁场；4 相邻两点之间的视线倾角不宜太大;5 充分利用旧有控制点。
水平角观测所使用的全站仪、电子经纬仪和光学经纬仪，应符合下列相关规定：（1) 照准部旋转轴正确性指标：管水准器气泡或电子水准器长气泡在各位置的读数较差,1″级仪器不应超过2 格，2″级仪器不应超过1 格，6″级仪器不应超过1。
5格；(2) 光学经纬仪的测微器行差及隙动差指标：1″级仪器不应大于1″，2″级仪器不应大于2″；(3）水平轴不垂直于垂直轴之差指标:1″级仪器不应超过10″，2″级仪器不应超过15″,6″级仪器不应超过20″；（4) 补偿器的补偿要求，在仪器补偿器的补偿区间,对观测成果应能进行有效补偿.（5) 垂直微动旋转使用时，视准轴在水平方向上不产生偏移；(6）仪器的基座在照准部旋转的位移指标:1″级仪器不应超过0。
导线测量等级划分精度要求
导线测量等级划分精度要求————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期:导线及导线网按精度等级划分为三、四等和一、二、三级。
导线测量主要技术要求如下表所示：ﻫﻫ注:上述表中n表示测站数。
不同精度的全站仪测回数要求如下表所示：注:上述表中ｎ表示测站数。
当测区测图的最大比例尺为1:1000 时,一、二、三级导线的平均边长及总长可适当放长,但最大长度不应大于表中规定长度的2倍。
ﻫ当导线平均边长较短时，应控制导线边数,但不得超过上述表中相应等级导线长度和平均边长算得的边数;当导线长度小于上述表中规定长度的1／3 时，导线全长的绝对闭合差不应大于1３cｍ。
导线网中，结点与结点、结点与高级点之间的导线长度不应大于上述表中相应等级规定长度的0．７倍。
导线网的布设应符合下列要求：1 导线网用作测区的首级控制时，应布设成环形网或多边形网,宜联测2加密网可采用单一附合导线或多结点导线网形式；2 个已知方向。
ﻫﻫ３导线宜布设成直伸形状,相邻边长不宜相差过大；ﻫ４网内不同线路上的点也不宜相距过近。
控制点点位的选定，应符合下列要求:ﻫ１点位应选在质地坚硬、稳固可靠、便于保存的地方，视野应相对开阔,便于加密、扩展和寻找；2 相邻点之间应通视良好,其视线距障碍物的距离，三、四等不宜小于１．5ｍ；四等以下宜保证便于观测，以不受旁折光的影响为原则;ﻫ３当采用电磁波测距时,相邻点之间视线应避开烟囱、散热塔、散热池等发热体及强电磁场；4 相邻两点之间的视线倾角不宜太大;5 充分利用旧有控制点。
水平角观测所使用的全站仪、电子经纬仪和光学经纬仪，应符合下列相关规定:(1) 照准部旋转轴正确性指标：管水准器气泡或电子水准器长气泡在各位置的读数较差,１″级仪器不应超过２格，2″级仪器不应超过1 格,6″级仪器不应超过１.5格；（2) 光学经纬仪的测微器行差及隙动差指标：1″级仪器不应大于1″,2″级仪器不应大于2″；(3）水平轴不垂直于垂直轴之差指标:１″级仪器不应超过10″，2″级仪器不应超过１５″,6″级仪器不应超过20″；（4) 补偿器的补偿要求，在仪器补偿器的补偿区间，对观测成果应能进行有效补偿。
井下7＂级导线及四等水准控制网的建立
（ Ｓ ｃ ｈ ｏ ｏ ｌ ｏ ｆ Ｇ ｅ ｏ ｄ ｅ ｓ ｙ ａ ｎ ｄ Ｇ ｅ ｏ ｍ ａ ｔ ｉ ｃ ｓ ， Ａ ｎ ｈ ｕ ｉ Ｕ ｎ ｉ ｖ ｅ ｓ ｒ ｉ ｔ ｙ ｏ ｆ Ｓ ｃ ｉ ｅ ｎ ｃ ｅ ａ ｎ ｄ Ｔ ｅ ｃ ｈ ｎ ｏ ｌ ｏ ｇ ｙ ， Ａ ｎ ｈ ｕ ｉ Ｈ ｕ ａ ｉ ｎ ａ ｎ ２ ３ ２ ０ ０ １ ， Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ）
中图分 类号 ： Ｔ Ｄ １ ７ ６ ： Ｐ ２ ２ ８ ． ４ 文 献标 识码 ： Ａ
Ｄｅ ｓ ｉ ｇ ｎ ａ ｎ ｄ ｉ ｍｐ ｌ ｅ ｍｅ ｎ ｔ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｆ ｏ ｕ ｒ ｔ ｈ—ｇ ｒ ａ ｄ ｅ ｌ ｅ ｖ ｅ ｌ ｉ ｎ ｇ ａ ｎ ｄ ７ ｔ ｒ ａ ｖ ｅ ｒ ｓ ｅ ｕ ｎ ｄ ｅ ｒ ｇ ｒ ｏ ｕ ｎ ｄ ｎ ｅ ｔ ｗｏ ｒ ｋ ｓ
Ａｂ ｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ ： Ｔ ｏ ｅ ｓ ｔ ａ ｂ ｌ ｉ ｓ ｈ ｔ ｈ ｒ ｅ ｅ—ｄ ｉ ｍｅ ｎ ｓ ｉ ｏ ｎ ａ ｌ ｃ ｏ ｎ ｔ ｒ ｏ ｌ ｎ ｅ ｔ ｗｏ ｒ ｋ ｓ ｏ ｆ ｃ ｏ ａ ｌ ｍｉ ｎ ｅ ａ ｃ ｃ ｕ ｒ ａ ｔ ｅ ｌ ｙ，ａ ｎ ａ ｐ ｐ ｒ ｏ ａ ｃ ｈ ｔ ｏ
河
北
工
程
大
学
学
报
（ 自
然
科
学
版）
Ｖｏ １ ． ３１ Ｎｏ ．１ Ｍａｒ ｎ ａ ｌ ｏ ｆ Ｈｅ ｂ ｅ ｉ Ｕ ｎ ｉ ｖ ｅ ｒ ｓ ｉ ｔ ｙ ｏ ｆ Ｅ ｎ ｇ ｉ ｎ ｅ ｅ ｒ ｉ ｎ ｇ （ Ｎ ａ ｔ ｕ ｒ ａ ｌ Ｓ ｃ ｉ ｅ ｎ ｃ ｅ Ｅ ｄ ｉ ｔ ｉ ｏ ｎ ）
控制导线精度如何进行评定研究
控制导线精度如何进行评定研究发表时间：2009-01-14T14:01:40.250Z 来源：《中小企业管理与科技》供稿作者：聂恒大[导读] 我们对某矿井井下实测7″控制导线（平面、三角高程）精度进行了初步统计、计算、分析，得出了该矿利用现有的仪器设备和测量方法所测7″控制导线的测角误差，三角高程每千米高程误差。
摘要：我们对某矿井井下实测7″控制导线（平面、三角高程）精度进行了初步统计、计算、分析，得出了该矿利用现有的仪器设备和测量方法所测7″控制导线的测角误差，三角高程每千米高程误差。
关键词：矿井导线精度测量分析评定0 引言某矿采用前进式开采方式，投产后开拓工程量很大，同时该矿采煤面均为综采工作面，大部分顺槽长在2000m左右，且平均月进尺在400m 左右，最高月进尺1130m。
为了保证测量精度，采煤工作面顺槽也采用7″导线测量，因此井下测量工作量也随之增大。
为了满足工程需求，我们采用全站仪——三架法进行井下7″级控制导线施测。
通过几年的实践，测量工作很好地满足了工程需求。
为了以后测量工作需要，这里我们对该矿2001年11月14日至2004年6月23日之间所测的18个7″级闭合导线闭合差、2002年5月21日至2004年7月27日间所测的962站7″级导线的同一站测回间互差及96个检验角进行统计，测量范围涉及东、西翼11-2、13-1大巷、西二采区大巷及大部分采煤工作面顺槽，其统计及计算结果具有代表性。
1 实测数据的统计计算双次观测值互差计算出测角中误差mi：mi=±2.63″18个闭合导线的闭合差计算出的测角误差为：mβ=±4.88″高程闭合差计算三角高程每千米高差中误差mhl为：mhl=±14.45mm2 对实测数据的分析962站双次观测值互差表现出这样的分布规律：①绝对值较小的误差比绝对值较大的误差概率大；②绝对值相等的正误差与负误差个数相近，代数和近似为零；③△为正值与负值的概率分别占50.73%和49.27%，基本相等。
七秒级基本挖制导线网整体平差精度分祈
七秒级基本挖制导线网整体平差精度分祈
王元利
【期刊名称】《黑龙江科技信息》
【年(卷),期】2004(000)008
【摘要】一、概况：从五八年建矿，建井处移交开始。
我矿由原来的分散斜井群逐步集中为一箕斗斜大中型矿井，当矿井一水平主要工程完成以后，于76年沿各斜井石门及主要运输道测设了三条路线，一个中心结点的22秒一级导线控制网，并进行了整体平差，作为我矿的首级控制。
【总页数】1页(P134)
【作者】王元利
【作者单位】鸡西矿务局正阳煤矿地测科
【正文语种】中文
【中图分类】TD822.1
【相关文献】
1.等精度测量条件下巷道风量实测值的整体平差与分区平差 [J], 王省身;刘雪峰
2.新兴煤矿基本控制导线整体平差 [J], 丁宪臣
3.基于间接平差的导线网的坐标计算及精度评定 [J], 魏荣宝
4.七秒级基本控制导线网整体平差精度分析 [J], 杨方盛
5.平差法预计矿区导线网精度 [J], 杜继亮;杨承杰
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
七秒级基本控制导线网整体平差精度分析第25卷第2期2006年2月煤炭技术CoalTechnolog~V o1.25.No.02Feb,20D6七秒级基本控制导线网整体平差精度分析杨方盛(鸡西矿业集团地质测量部,黑龙江鸡西158100)摘要:介绍了矿井井下基本控制导线网的改造,通过进行控制网的整体平差,提高了导线网的点位精度,为今后提高井下基本控制导线网的精度起到了借鉴的作用.关键词:控制网整体平差;精度分析;提高点位精度中圈分类号:TD175文献标识码:B文章编号:1008—8725(2006)02—0110—04 AnalysisofWholeAdjustmentCuracyofSeven—-Second—-ClassBasicControlNetYANGFang——sheng(GeologyMeasureDept..JixiMimngGroup.Ji158100.China)O前言随着科学技术水平的不断提高,现代化的采煤技术的发展,机械化程度的不断提高,鸡西矿业集团所属的煤矿也朝着机械化,现代化集中生产的大中型矿井迈进,而部分矿井的测量首级基本控制导线网的精度按新的《规程》规定也就满足不了生产的需要.因此就需要重新敷高一级的导线网,并进行精卜2型激光指向仪延伸中线,其误差来源主要是已知中线点不处于激光束中心引起的定向误差,误差的大小主要与光束中心线相对已知方向线偏移量的大小及已知点点距有关(见图2).圈2示意图图中A点为激光指向仪位置,点为掘进工作面位置,c点为迎头中线位置,取s1=6om;r为激光束在C点偏离中心的误差,r为在点处偏离中线的最大偏离距离;为光束中心偏离所引起的角度定向误差;《煤矿测量规程》规定巷道每掘进100 in,应至少对中,腰线点进行一次检查测量,根据这一规定取S=160m;L为偏差距离,=~/r+s.假设在安装时点没有误差,则用图(2)可知:由此引起的定向误差满足以下关系.tg=r/s;=arctgr/s;根据表1可知r≤12.0nllTl,设光束在C点存在最大偏差,即rl=12.0nllTl,所以中=aretgrl/s1= arctg0.012/60=41.B点的最大偏差值r=S×tg=160×tg41":32mmo可见激光指向仪对测量精度的影响非常小,有时可以忽略.4激光指向仪在使用中应该注意的问题(1)当激光指向仪安装完毕后,测量部门要根据标定的数据及时向施工单位发出标定通知书,通知书要标明激光束到顶底板腰线的尺寸,并说明是法线距离和铅直距离,要画有示意图.(2)施工单位要根据测量部门提供的通知书尺寸进行施工,要求井区技术员对施工过程中的激光指向仪负责,发现偏差及时向测量部门联系,重新标定.(3)当发现激光光斑扩大,闪动时,应及时进行维修.5结语激光指向仪在该矿的成功推广使用,极大的提高了测量精度和工程质量,同时也减轻了测量人员的劳动强度.有了这条光束,开拓成巷的全部工序都有了标准,'工程规格和质量人人可以掌握和检查,为快速掘进创造了有利条件.利用激光定向,矿的一大批掘进工程都成为优质工程,有力地推动了矿的质量标准化达标工作.这充分说明:只有向科技要产量,向科技要效益,才能使煤矿逐步纳入有计划健康发展的轨道.收稿日期:200~一12—01;修订日期:2OO6—01一o8作者简介:杨方盛(1974一),男,测量助理工程师,1994年毕业于辽宁阜新煤炭工业学校矿山测量专业,主要从事煤矿测量技术管理工作.第2期杨方盛:七秒级基本控制导线网整体平差精度分析度评定.下面介绍的就是一个对7秒级导线网精度评定的实例.1概况鸡西矿业集团正阳煤矿从1958年建矿,建井处移交开始,矿由原来的分散斜井群逐步集中为一箕斗斜井大中型矿井,当矿井一水平主要工程完成以后,于76年沿各斜井石门及主要运输道测设了三条路线,一个中心结点的22秒一级导线控制网,并进行了整体平差,作为矿井首级控制.但是随着现代化的采煤技术的发展,机械化程度的不断提高,正阳矿也朝着机械化,现代化集中生产的大中型矿井迈进,向二水平延伸,向边区发展.如果继续沿用原22秒级的经纬仪导线做为矿井首级控制,以它为基础向二水平,向边区发展接测,起算点至最远点的距离超过5km而不符合《规程》第45条的规定,其精度也将满足不了生产要求,鉴于上述原因,1982年矿决定在现有主要的有发展的生产巷道中重新从地面开始按照新的《规程》要求敷设7秒级经纬仪基本控制导线,做为集中生产的首级控制.新敷设的7秒级经纬仪基本控制导线网是使用1982年矿务局测量队复测的矿内5秒三角网中的一个5秒级近井点(五采近井点),一个Ⅳ等三角点(正阳点),作为近井点,新补测了四采及选煤楼两个近井点,这样就以四个起始点经四条路线到一水平闭合到一起.形成了有五个导线环节,两个结点(边)133个测站,全长1】742rn的7秒级经纬仪导线网,导线路线z.是由正阳三角点开始,从地面沿一采区总排风道,南石门,西主运道,东主运遭到辅助提升井,井底永l4号点为止;路线z2是由选煤厂近井点开始,沿辅助提升井到井底永l4号点为止;路线z由永l4号点沿东主运到四采马头门l9号点为止;路线z4由四采近井点开始沿四采二段风道,四采石门到马头门19号点为止;路线五采近井点开始沿五采绞车道到四采马头门l9号为止.通过四条路线的平差,必将大大地提高导线点的精度.2精度概算介绍通过概算,各条导线的概算精度如下:2.1角度闭合差2.2导线全长相对闭合差2.3导线高程闭合差以上各种闭合差计算均全部小于测量规程规定的限差要求.根据该控制导线网的布网形式,决定对该网采用等权代替法平差.3采用等权代替法平差公式如下(1)路线z,Z:,Z,,Z4,Z5R方位角和坐标增量的权之计算公式为:Po=c.:Po=c/(s):P=c/(s):=c/(s)(本次平差C=1).(2)等权路线Z(Zx一永l)和Z()(Zx)的权角度个数,长度之计算公式为:(1.2)=(1)+(2):』v卜2=C/(1-2)=C/(Po(1)+(2)):Po(1_2)3=C/(Nl12+3)(1.2)一3N1.2+N3:Px(卜2)(2):Is(1—2)C/(1—2)C/lPx(1)+(2)j(1—2)一3=C/(Is(1.2)+Is3):Py(1.2)=Py("+P"2)iPv(1—2)一3=C/((1—2)+53):Pz(1—2)一3=C/ (Is(1—2)+53)(3)结边方位角和结点坐标高程最或是值之公式为口19—023=口.19一o23+[fIs.]/,口永14一永l5=永14一永15(1—2)一Wax—l9lNI一2/(1—2)一3J 口19—023=.l9+lPsj/p,xTg14(1—2)一(一19)[$1-2/s(1_2)3]Y19Y~19+lpsj/p,Y~gt4),永14(1.2)一y(一19)[$1-2/s(1-2)-3]19=.19+lPsj/p,永14=永l4(1—2)一w:(—l9)[s1—2/sf12)一3]4平差计算-112?煤炭技术第25卷4.1平差略图互采近井点四栗近井点A4.4结边方位角平差计算4.2起算数据路高度个总长度线数(』v)[s]经过角度平差后的坐标增量和——∑△Z∑△∑△l,Zl433.699—120鹦4.2+1389.598+.啪一25s.006 171.192—562ll7—34.2577+754.251—226.17111I.3631703355+1蕊.670—334.214+5.725厶282.搠1晒3o44+l684,掰+804.381一盟1.926如343.2182175518—1晒3.265—753.724—246.095 由K,14路线推得结边永.一永.的方位角:口永l4一永l5(12)口永l4一永l5+[ps]/[p]=101.2603" +1.23/0.082:101~2618"结边19—023方位角的最或是值:口l9一瞄=0~19-+[m]/~p]=271~5920"+3.19/0.018=271.5949.54.5结点纵坐标平差计算路线..R方位角闭合差:leo(l9)=73"一49.=23.结边永,一永.,方位角最或是值:口永14一永l5=口永14一永15(1.2)一.19)[Ⅳ1.2]/[Ⅳ(1.2)3]=101.2618"一23.5"x12.2/23.2=1010265.6"由硒路线推得结点永的纵坐标:X采l4(12)=o永14+[ps]/[p]=2024909.554+l1.6/1.109=5O24909.564结点l9纵坐标最或是值:Xl9=X.l9+[ps]/[p]=5O24575.290+253.3/1.194=5O24575.502路线z纵坐标闭合差:Zl_2427815.1338.102[1.ira][101.8]永I4+l283.671.3630.7437051.3803516600罢…428~95.2m12+804.381429099,6833++426+188..s3—4g7矧-10…6-46.74.6姗4955.07∞6由,永.路线推得结点永的横坐标:y.永14(1.2)=yo永l4+[m]/[p]=407815.841+101.8/1.109 =427815.933结点l9纵坐标最或是值:y19=yo19+[ps]/[P]=429099.177+371.8/1.194皇429099.4874.7结点高程平差计算:[61974.58路线Z.纵坐标闭合差:.19)=0.063—0.487=一0.116结点永纵坐标最或是值:y永l4=y永14(1.2)一_19)[S1.2]/[S(1_2)3]=427815.933+0.116×0.102/2.265=427815.887由-一路线推得结点永.的高程:z永-2)=ZD永l4+[p]/[P]=6.443+42.8/1.109=6.482结点19高程最或是值:z.=z...+[]/[P]=12.145+44.2/1.194=12.182路线z.高程闭合差:(ll9)=0.207—0.182=一0.O25结点永高程最或是值:Z永14:z永14(12)一(.19)×[S1.2]/[S(Il2)3]=6.482+0.025×0.90212.265=6.4724.8精度评定(1)单位权中误差一~/[povlvx]=±√=±5.±±±?u'(2)中心结边19—023方位角平差值中误差志=.(3)中心结点19的纵横坐标平差值的中误差=±=±115rnm=±/:±厂;掰=±140㈣(4)中心结点19的点位中误差M=士[m+m:]=±[1l5+1402]=±181mm(5)中心结点19的高程平差值的中误差Mz:±=±18mm5结语通过对该导线网的中心结点19和中心结边l9—023的各项精度的计算,结合导线网的布网形式以及各导线的自然观测条件,测角最边的实际问题对本次导线测量做如下分析:(1)通过精度评定,中心结点19的高程平差值的中误差=±18mm(各条导线高程闭合差见下表):第25卷第2期20O6年2月煤炭技术CoalTechnolom,V01.25.No.02Feb,2OO6怎样利用物探测井曲线进行煤层对比(黑龙江省煤田地质二O四勘探队,黑龙江七台河154600)摘要:主要从曲线的异常幅度,形态及特殊标志进行煤层对比.对于煤矿开采具有重要意义.关键词:测井曲线;凝灰岩;跛碎带;放射性曲线中圈分类号:TD17文献标识码:B文章编号:1008—8725(20o6)02—0114—02 HowtoUseGeophysicalProspectingLogtoCompareSeamtoSeamMEIⅡU—an(HeilortgjiangCoalGeologyNo.204ExplorationTeam,Qilaihe154600,China)0前言煤层是煤系地层的重要组成部分,煤层厚度的变化规律,煤层结构和煤层层位的对比,是研究煤系地层中煤层赋存规律的主要内容.由于煤层在各个曲线上的反映方式不同,因此我们就根据各曲线的特点进行物探测井曲线的对比.就勃利煤田而言,各煤层的物性反映较好的曲线有:人工长源距曲线(GGL);自然伽玛(GR);视电阻率曲线(DLW);人工长源距曲线对煤层,破碎带,粗陛岩石反映明显;天然放射性曲线对岩层性分析反映明显;视电阻率曲线对煤层,火成岩,凝灰岩反映明显.所以根据这三种曲线在煤层上的综合反映可以很好的对煤层进行综合对比.1曲线的异常幅度对比由于煤层的物性和厚度各不相同,在测井曲线上异常幅值和宽窄度的反映也不同,这种差异可以作为鉴别煤层的标志.同一煤层其异常宽度有规律的变化是常见的,图1中的双兴勘探E4线19号的孔5『7号层,和图2的双兴勘探区6线29号孔的57号层对比,虽然19号孔的5『7号层为复结构,29号孔的57号层为单一结构,但是煤层的结构在曲线上的反映形态没有明显的变化,所以要作为同一煤层进行定位.其测量误差值只有允许误差值的1/4—1/12左右,精度之高远远的超过规程规定,根据上述情况,认为按本次施测中规定的垂直角的测量方法限差要求, 边长丈量的方法限差要求,对三角高程测量来说是非常可靠的.在水平巷道中只要方法得当,三角高程测量可代替水准高程测量.(2)根据各条导线的角度闭合差坐标闭合差的计算(见下表)的情况分析认为:经角度差前计算的坐标值∑AXmm∑AYmm结点各条路线的角度闭合差都小于允许闭合差,但从上表的数据来看路线z4一zz一z的角度平均差值只有O.一0.,说明相对比较其测角精度较高,从其坐标闭合差来看∑21Y值分别为365n1n1和295 inln,而∑△x值分别为607inln和114mm,由z路线参加计算的纵坐标闭合差很大,又因z4路线的方向大部分与坐标轴平行,根据上述各种情况综合分析认为,主要是在对路线z测量时,由于该处巷道的水比较大使钢尺带水丈量边长,增加了尺重,产生了边长丈量误差,在今后观测中应加以重视.(3)从上表来看,路线z,一z:和z,一的角度平均差值分别为0.和0.凡是有路线z,参与计算的角度平均差值都比较大,路线z一z:坐标闭合差:∑AX=一78ID_In,∑AY=549mil1.∑Ay的值较大,而且z,路线方向大部分与坐标y轴垂直,根据上述情况综合分析认为由于z,路线的测角误差较大,误差表现为正值,所以表现在y轴上的误差较大为正值,轴上体现为负值,一78mm.(4)根据精度评定计算的数据分析,各项的中误差都比较小,符合规定的限差要求,该导线控制网的各项数据是可靠的.收稿日期:2005—11—08;修订日期:2006—01—06作者简介:梅留允(1974一),男,助理工程师,1994年毕业于陕西煤炭工业学校物探专业.现就读于长春工业大学,从事测井技术工作.。