现浇板模板计算书
20现浇模板及支架计算书(上传)
XX路X合同段20m现浇预应力砼简支空心板梁碗扣式钢管支架及模板结构计算书一、计算依据及原则：1、JTJ 041-2000 《公路桥涵施工技术规范》；2、JTJ 025-86 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》3、《路桥施工计算手册》4、XX高速公路设计文件及图纸5、因支架采用的是碗扣式钢管架，其纵、横间距只能按30cm为梯步进行变化，不似扣件式钢管架可根据计算结果任意采用纵、横间距，所以据以往经验先预计了纵、横向间距，然后进行验算。
二、模板与支架材料及基本尺寸拟定1、模板材料及基本尺寸1）、壳板采用竹胶板做底模和侧模板，厚度δ=12mm。
2）、小棱与大棱均采用西南云杉木材，前者断面尺寸为60×80mm，后者断面尺寸为100×100mm；小棱与壳板相结合支承于大棱上，后者支承于支架顶托上；小棱间距为300mm，大棱间距为900mm，特殊情况下大、小棱的间距减小。
2、支架材料及基本尺寸拟定1）、支架材料采用Q235碗扣式钢管架，其断面尺寸为φ48×3.0mm。
2）、钢管架有横桥向小横杆、纵桥向大横杆、竖向立杆以及纵横桥向的斜撑（剪刀撑）等四种形式。
3）、大横杆的步距为120cm，立杆（立柱）的横向间距为60cm，立杆的纵向间距为90cm，特殊情况下立杆的纵、横向间距减小(为30cm的倍数)。
4）、斜撑的间距以保证支架稳定为前提适当加密。
5）基本资料V砼 = 26KN/m3 V木 = 5KN/m3 V架管 = 3.5Kg/m V竹胶板 = 9KN/m3竹胶板:［σW］= 70Mpa ［τ］= 50Mpa E = 5.0×103MPa （合格品）方木:［σW］= 11Mpa ［τ］= 1.7Mpa E =9×103MPa （杉木）架管:（φ48×3mm）［σa］= 140Mpa i = 1.595cm Ao = 4.24cm2 I=1.078×10-7m4 W=4.493×10-6m3三、空心板梁自重与实心板梁自重的比率（实心率）纵向横向综合实心率p3=(0.7×0.9×4.8－(π×0.252+0.25×0.35)×4.3)÷(0.7×0.9×4.8)=0.59638四、底模板的强度及挠度验算1、作用在底模板的外力1）、模板自重（内模估算为底板模的两倍重，内、外模合计）q1=0.012×9×3=0.33Kpa2）、钢筋砼空心板自重q2=26KN/m3×0.9m×0.59638×1.2 =16.75Kpa(1.2为实心率不均匀系数) 3)、施工人员、施工机具运输堆放荷载q3=2.5KPa；4）、倾倒砼时产生的冲击荷载q4=2.0KPa5）振捣砼时产生的荷载q5=2.0KPa每块0.6m宽的模板承受的均布荷载为(计算宽度取跨径的两倍):q=(q1+q2+q3+q4+q5)×b=(0.33+16.75+2.5+2+2)×0.6=23.58×0.6=14.15KN/m每块0.6m 宽的模板上作用的集中力p=2.5KN2、 模板底壳板的最大弯距为（按三跨连续梁）1）、在均布菏载作用下M maxq =210ql =20.31014.15⨯=0.12735KN.m 2）、在集中荷载作用下M maxP =6pl =2.50.36⨯=0.125KN.m 3、 模板底板壳板的强度验算1）、在均布荷载下σw q =max q M W =320.12735100.60.0126⨯⨯=8.84MPa ≤[σw]=70/2.5=28MPa 2）、在集中荷载下σwp =max p M W =320.125100.0126⨯0.6⨯=8.68MPa ≤[σw]=28MPa 4、模板底板壳板的挠度验算(按3跨连续梁计算)竹胶板的弹性模量E=5.0×103Mpa竹胶板壳板的惯性矩I=312bh =30.012120.6⨯=8.64×10-8m4 验算挠度的荷载组合按下列规定采用q=q1+q2＝0.33+16.75=17.08KN/m 2f qmax ＝45384qbl EI =34985100.338451010-⨯17.08⨯⨯0.6⨯⨯⨯⨯8.64⨯=0.0025m=2.5mm ≤3mm 五、小棱的强度及挠度验算小棱受均布荷载作用，如图：1、 作用在小棱上的外力1）、模板及小棱的自重q 1=0.33+0.06×0.08×5=0.35 Kpa2）、钢筋砼板梁自重q 2=16.75Kpa (见前述)3）、施工人员、施工料具运输堆放荷载q 3=2.5Kpa4）、倾倒砼时产生的冲击荷载q 4=2.0Kpa5）、振捣砼时产生的冲击荷载q 5=2.0Kpa每根小棱的作用范围0.3m 内产生的均布荷载为：q=(q1+q2+q3+q4+q5) ×b=(0.35+16.75+2.5+2+2) ×0.3=23.58×0.3=7.08 KN/m2、 小棱的最大弯矩为M maxq =210ql =27.0740.910⨯=0.5730KN.m 3、 小棱的最大弯应力为σw q =max q M W =320.5730100.060.086⨯⨯=8.95MPa ≤[σw ]=11×1.2=13.2MPa 4、小棱的挠度验算挠度验算的荷载组合按下列规定采用q=(q1+q2) ×b ＝（0.35+16.75）×0.3=5.124KN/m I= 312bh =30.060.0812⨯=2.56×10-6 m 4；E=9×103Mpa f max ＝45384ql EI =46950.9384 2.56109103-⨯5.124⨯10⨯⨯⨯⨯⨯=1.9×10-3m=1.9mm ＜900400=2.25mm 六、大棱的强度及挠度验算按受对称集中力简支梁计算(大棱自重忽略不计)，如图：1、 作用在大棱上的外力p=7.08KN/m ×0.9m=6.372KN2、 大棱的最大弯矩为M maxq =p ×0.15m=6.372KN ×0.15m=0.9558KN.m3、 大棱的最大弯应力为σw q =max q M W =32100.100.1060.9558⨯⨯=5.73MPa ≤[σw ]=11×1.2=13.2MPa 4、大棱的挠度验算I= 312bh =30.100.1012⨯=8.333×10-6 m 4；E=9×103Mpa f max ＝()22346pa al a l EIl-=()22690.1530.150.640.150.68.333109100.63-6.372⨯10⨯⨯⨯-⨯⨯6⨯⨯⨯⨯⨯=3.79×10-4m=0.379mm ＜600400=1.5mm七、钢管支架的稳定性、强度及地基承载力验算1、作用在立杆（柱）上的荷载N=2×P=2×6.372=12.744KN2、立杆稳定性验算大横杆的步距为 1.2m,长细比入=l/r=1200/15.95=75,故φ=0.682,则立杆受压稳定强度允许值:[N]= φA[σ]=0.682×424×10-6×215×106=62.2KNN=12.744KN ＜[N]=62.2KN （满足要求，立杆稳定）另一种方法，查有关手册：[N]=30KN ，也满足要求。
板模板(木支撑)计算书091801.doc
板模板（木支撑）计算书一、工程属性模板设计平面图模板设计正立面图模板设计侧立面图四、面板验算现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：面板抗弯刚度W＝bh2/6=1000×15×15/6＝m m3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝0mm4q1=0.9×(1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k)=0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.4×2.5]=6.78kN/m；q1=0.9×(1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k)=0.9×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.7×2.5]=6.29kN/m；根据上述计算取较大值，q1=max[6.78,6.29]=6.78kN/m作为设计依据。
q2=0.9×1.2×G1k＝0.9×1.2×0.1=0.11kN/m；p=1.4×Q1k＝1.4×2.5=3.5kN；当施工何在为均布线荷载：M1=q1l2/8＝6.78×0.452/8=0.17kN；当施工荷载为集中荷载时：M2=q2L2/8+pL/4＝0.11×0.452/8+3.5×0.45/4=0.4kN；1、强度验算σ＝M max/W＝0.4×106＝10.57N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q=(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.13)×1=3.36kN/m；ν＝5ql4)＝5×3.36×45040)＝ .6 mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm满足要求！五、小梁验算1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.2+(1.1+24)×0.13)+1.4×2.5，1.35×(0.2+(1.1+24)×0.13)+1.4×0.7×2.5)]×0.45＝3.1kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.2+(1.1+24)×0.13)×0.45＝1.68kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×h＝0.9×1.4×2.5×0.45＝1.42kN/mM1＝ . 静L2+0.1q1活2＝0.077×1.68×0.92+0.1×1.42×0.92＝0.22kN·mq2＝0.9×1.2G1k×b=0.9×1.2×0.2×0.45＝0.1kN/mp＝0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝ . L2+0.21pL＝0.077×1.68×0.92+0.21×3.15×0.9＝0.7kN·mM3＝m [ /2，/2+pL1]=max[3.1×0.22/2，0.1×0.22/2+3.15×0.2]＝0.63kN·mM max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.22，0.7，0.63]＝0.7kN·mσ＝M max/W＝0.7×106＝12.2N/mm2≤[f]＝14.9N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝ .6 静L+0.62q1活L＝0.607×1.68×0.9+0.62×1.42×0.9＝1.71kNV2＝ .6 L+0.681p＝0.607×0.1×0.9+0.681×3.15＝2.2kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[3.1×0.2，0.1×0.2+3.15]＝3.17kNV max＝max[V1，V2，V3]＝Max[1.71，2.2，3.17]＝3.17kNτmax＝ m /(2bh0)=3×3.17×1000/(2×83×50)＝1.15N/mm2≤[τ]＝1.74N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.1)×0.13)×0.45＝1.56kN/m跨中νm x＝ .6 4)=0.632×1.56×9004 . 00)＝0. mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm悬臂端νm a x＝qL4/(8EI)=1.56×2004 . 00)＝ . mm≤[ν]＝l1/400＝200/400＝0.5mm满足要求！六、帽木验算R=V max=3.17kN；2、抗弯验算计算简图如下：帽木计算简图(kN)帽木弯矩图(kN·m)M max=0.22kN·m；R i1=1.21kN；R i2=3.91kN；R i3=1.21kN；σ＝M max/W＝0.22×106＝3.92N/mm2≤[f]＝14.9N/mm2 满足要求！3、抗剪验算帽木剪力图(kN)V max=3.91kN；τmax＝ m /2A=3×3.91×1000/(2×50×83)＝1.41N/mm2≤[τ]＝1.74N/mm2 满足要求！4、挠度验算帽木变形图(kN·m)νmax=0.09mm；νmax＝ . mm≤[ν]＝l/400=2.25mm满足要求！七、斜杆验算N=max[R i1,R i3] sin θ)= . N；2、强度计算σ＝N/A＝1.72×103/4500＝0.38N/mm2≤[f]＝14.9N/mm2满足要求！八、立柱验算N1＝[0.9×[1.2×(G1k+G2k×0.13+G3k×0.13)+1.4×Q1k]×L a×L b]×1000＝[0.9×[1.2×(0.5+24×0.13+1.1×0.13)+1.4×1]×0.9×0.9]×1000=4312.47N；N2＝[0.9×[1.35×(G1k+G2k×0.13+G3k×0.13)+0.7×1.4×Q1k]×L a×L b]×1000＝[0.9×[1.35×(0.5+24×0.13+1.1×0.13)+0.7×1.4×1]×0.9×0.9]×1000=4417.78N；2、强度计算σ＝N/A n＝4417.78/4500＝0.98N/mm2≤[f]＝14.9N/mm2满足要求！。
模板计算书
一、编制依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20136、《施工手册》（第五版）二、工程概况三、施工部署a)技术准备1)根据施工图纸要求计算模板配制数量，确定每个部位模板施工方法，编制模板设计施工方案。
2)项目技术负责人及主管工长对操作班组做好岗前培训，明确模板加工、安装标准及要求。
3)根据施工进度，主管工长提前制定模板加工计划。
b)生产准备四、模板选型及质量要求模板设计及加工质量的标准按清水混凝土质量标准实施，清水混凝土外观要求应达到：表面平整光滑，线条顺直，几何尺寸准确（在允许偏差以内），色泽一致，无蜂窝、麻面、露筋、夹渣和明显的汽泡，模板拼缝痕迹有规律性，结构阴阳角方正且无损伤，上下楼层的连接面平整搭接，表面无需粉刷或仅需涂料罩面即可达到相当于中级抹灰的质量标准。
模板设计及加工在满足模板施工及质量要求的前提下，尽量考虑经济，施工效率等成本因素。
根据本工程施工工期较短、质量标准高的特点，同时考虑经济效益及现场实际情况，模板综合选型如下：柱模板15厚木胶板覆面模板；50×100木方作次龙骨，间距为250。
按柱截面和净高制成定型模板，用钢管柱箍，间距600，φ14螺栓对拉，钢管斜撑固定。
梁模板15mm厚竹胶板梁模板采用15厚木胶板作面板，底面次龙骨采用50×100木方间距150，主龙骨选用φ48×3.5钢管，间距600； 侧模采用15厚木胶板作面板，侧模次龙骨：50×100木方间距250；短钢管作竖楞，间距600。
顶板模板本工程地下室现浇楼板模板采用15mm 厚木胶板，次龙骨选用50×100木方间距250，主龙骨为100×100间距1200，支撑系统采用φ48×3.5满堂扣件式钢管脚手架，支撑间距为1200×1200。
现浇结构模板及支撑系统计算书-2
现浇结构模板及⽀撑系统计算书-2⾦凤朝阳5#楼⼯程模板计算书宜昌三峡建筑⼯程有限公司⾦凤朝阳项⽬部⼆00七年三⽉⼗⽇现浇砼模板计算书⼀、钢筋砼现浇板模板及⽀撑系统设计1、荷载计算：模板及⽀撑⾃重：1.5KN/m2新浇钢筋砼⾃重：25×0.12＝3KN/m2恒荷载：ΣN GK＝1.5＋3＝4.5KN/m2施⼯荷载：ΣN QK＝3KN/m2荷载值：N＝1.2ΣN GK＋1.4ΣN QK＝1.2×4.5＋1.4×3＝9.6KN/m22、模板计算因跨度较⼤，梁及现浇板拟采⽤两层模板。
梁底，侧及现浇板均采⽤10mm厚优质⽵胶合板，下设50×100红松⽊枋，间距300mm，⽊枋⽀承在满堂钢管脚⼿架上，⽴杠间距1000×1000mm。
（具体⽀撑做法详见附后⽀撑系统图）①计算简图：图中：AB＝BC＝1000mmq＝9.6×0.3＝2.88KN/m1000 1000②抗弯计算：按最不利弯矩计算M B＝0.125×qι2＝0.125×2.88×106＝360000（N －mm ） F m ＝）（＝＝γ23mm /N 34.410831360000W ??M ＜［f m ］＝14N/mm 2 （抗弯符合要求）（注：W 为⽊⽅的截⾯抵抗矩，［f m ］为⽊⽅的抗弯强度）③抗剪计算：按最不利剪⼒计算：V B ＝ΝB q ι＝0.625×2.88×1000＝1800N剪应⼒τ＝)/(36.01001041710831800243mm N IB VS == ＜［τ］＝1.4N/mm 2（抗剪符合要求）④挠度计算：⽊⽅的最⼤挠度ω＝4122A 1041790001001088.2521.0EI 100q ＝ιω＝0.4（mm ）＜［ω］＝mm 2500＝ι（挠度计算符合要求）（2）钢管横杆计算①计算简图图中：q ＝9.6×1=9.6N/mm1000 1000 1000②抗弯计算按最不利弯矩计算M B ＝0.107×q ×ι2＝0.107×9.6×106＝1.027×106（N －mm ）F W ＝）（＝＝γ236mm /N 2021008.5110027.1W M ＜［f m ］＝205N/mm 2（抗弯计算符合要求）③抗剪计算按最⼤剪⼒计算V ＝νB q ι＝0.607×9.6×103＝5827N剪应⼒τ＝5.31019.121008.5582743=It VS ＝69.4（N/mm 2）＜［τ］＝110N/mm 2 （抗剪计算符合要求）④挠度计算钢管最⼤挠度ω＝45124B 1019.121006.2100106.9532.0EI 100q ＝ιω＝2mm ＝［ω］＝500ι＝2mm （挠度计算符合要求）（3）板底⽴杆计算①脚⼿架步距楼层层⾼为 3.3m ，减去板厚、⽊⽅及扫地杆⾼度后，顶层横杆与扫地杆中⼼距为3300－120－100－30－250＝2800（mm ）。
模板计算书
模板工程设计计算书结构模板与支撑设计本工程设计混凝土现浇板的厚度为130mm；梁高有1400mm、1350mm、1150mm、800mm、750mm 等。
2#厂房现浇板：（板厚130㎜、层高4.5m）的模板支撑设计1、现浇板的模板支撑体系：模板支撑如下图所示。
木方背椤厚胶合板钢管间距900双向布置钢管竖向间距1200，横向间距离900垫木130板模板支撑构造示意图2、模板支撑设计计算：1）本工程现浇板的模板支撑体系待其砼强度达到设计强度的80%以后拆除。
2）15mm厚木胶合板模板抗弯设计强度fm=23N/mm2,抗剪设计强度fv=1.4N/mm2,E=5000MPa;50×100mm木方背楞抗弯设计强度fm=15N/mm2,抗剪设计强度fv=1.3N/mm2,E=10000Mpa。
钢管采用φ48×3.5㎜普通钢管。
3）、模板支撑的设计与计算：（1）、荷载计算15mm厚木胶合板模板自重 1.2×300=360N/m2现浇砼重力 1.2×0.13×25000=3900N/m2钢筋自重荷载 1.2×1100=1320N/m2振捣荷载 1.4×2000=2800 N/m2上述荷载合计：8080 N/m2计算模板及模板木方施工荷载取值：1.4×2500=3500N/m2 计算钢管托楞均布施工荷载取值：1.4×1500=2100N/m2 计算立柱均布施工荷载取值： 1.4×1000=1400N/m2因而取荷载值分别为：11580N/m2 10580N/m2 10080N/m2 （2）、胶合板模板受力验算现浇板木胶合板模板受力计算按两等跨梁进行计算： 抗弯强度验算取1m 宽板带q=11580×1=11.58KN/mmm q bh f l fbh ql WM ql M m 77158.11615100082368618/18/122222max =⨯⨯⨯⨯=⨯≤≤===σ按剪应力验算mmq bhf l f bhql bh V qlV v v224558.1133.115100043443232/1max =⨯⨯⨯⨯=≤≤===τ按挠度验算[]mm qEIl lEI l q 36058.1120051510001215000384200538420038453334,=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⨯≤=≤=ωω现浇板木胶合板模板跨度，即50×100木方背楞间距取350mm. （3）、50×100mm 木方背楞受力验算50×100㎜木方背楞搁置在钢管大横杆上，现进行木方背楞受力验算。
现浇空心板计算书
现浇空心板计算书一、工程概况本工程为某市一栋商住楼，总建筑面积为15000平方米，其中地下部分面积为3000平方米，地上部分面积为12000平方米。
该建筑采用现浇空心板结构，其中空心板的设计与施工是本工程的关键部分。
二、设计参数1. 跨度：本工程中，空心板的跨度为4.5米，宽度为1.5米，长度为6米。
2. 厚度：空心板的厚度为150毫米。
3. 材质：空心板采用C30混凝土，其抗压强度为30 MPa，抗拉强度为2.5 MPa。
4. 空心板内部填充物：采用轻质材料，如聚苯乙烯颗粒等。
三、计算原理1. 荷载分析：根据工程要求，空心板的荷载主要包括板自重、活荷载和静荷载。
其中，板自重为1.2×104 N/m2，活荷载为3.5×104 N/m2，静荷载为2.5×104 N/m2。
2. 内力分析：根据荷载分析结果，采用有限元分析方法对空心板进行内力分析，得出应力分布和位移情况。
3. 配筋计算：根据内力分析结果，对空心板进行配筋计算，确定钢筋的直径和间距。
四、计算结果1. 跨中挠度：经过计算，空心板的最大跨中挠度为25毫米，满足规范要求。
2. 裂缝宽度：经过计算，空心板的最大裂缝宽度为0.2毫米，满足规范要求。
3. 配筋情况：经过计算，空心板所需的钢筋直径为12毫米，间距为150毫米。
五、施工工艺1. 模板制作：根据设计要求，制作空心板的模板，要求模板的尺寸和形状与设计一致。
2. 钢筋铺设：将计算所需的钢筋按照设计要求铺设在模板上。
3. 混凝土浇筑：将轻质材料填充至模板中，然后浇筑混凝土，并振捣密实。
4. 养护：混凝土浇筑完成后应进行养护，保证其强度达到设计要求。
5. 拆模：待混凝土强度达到设计要求的75%后可以进行拆模。
6. 质量检测：对拆模后的空心板进行质量检测，包括外观、尺寸和强度等方面的检测。
六、结论与建议本工程中采用的现浇空心板结构在满足建筑使用功能的前提下，具有较好的经济性和施工便利性。
现浇箱梁模板支架计算书
1.模板验算：1.1箱梁底模:采用20mm厚光面竹胶模板,自重按4KN/m3计,弹性模量E=6.0×103Mpa,〔f w〕=15Mpa,新浇钢筋砼重力按26KN/m3计,由梁体设计结构图纸知梁底板宽b=11.75m.1.1.2 荷载组合:①砼重力:根据梁的跨中横断面计算得底板、腹板截面积为：8.475m2,按均布荷载计,顺桥向自重为:q1=8.475×26=220.4KN/m②底板自重: q2=0.02×11.75×4=0.94KN/m③砼振捣荷载:按2Kpa计,则有q3=2×11.75=23.5KN/m④倾倒砼产生的荷载: q4=2×11.75=23.5KN/m⑤施工荷载: 按2.5 Kpa计,则有q5=2.5×11.75=43.8KN/m总竖向荷载:q=0.94+220.4+23.5+23.5+43.8=312.1 KN/m1.1.3 强度检算:由支架布置图知:底板横梁沿梁长排距为0.3m,M max=1/10×q×L2=1/10×312.1×0.32=2.8 KN.mW=1/6×bh2=1/6×11.75×0.022=0.786×10-3m3弯曲应力σ= M max/ W=3.6 Mpa＜〔f w〕=15Mpa1.1.4 刚度检算:I=bh3/12=11.75×0.023/12ω=q L4/100EI=312.1×0.34/150×6.0×106×7.83×10-6=0. 5mm ＜〔L/400〕=0.75mm1.2 箱梁侧模：侧模面板亦采用20mm厚光面竹胶模板,有关参数同上。
由支架模板构造图知侧模竖肋沿梁长间距0.6m,在两竖肋间的侧模高度内布置水平横肋，以增强面板刚度。
横肋及竖肋均采用断面尺寸为80mm×80mm方木，弹性模量E=10×103Mpa,〔σw〕=14.5Mpa, 〔σc〕=12Mpa。
现浇板模板计算书
板模板(扣件钢管架)计算书一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.00；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.75；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):80.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×52/6 = 37.5 cm3；I = 100×.53×12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.5×.12×+0.5×1= 3.56 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 1×1= 1 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×56+1.4×1= 5.672kN/m最大弯矩M=0.1.×5.672×502= 35450 N穖m；面板最大应力计算值σ =M/W= 35450/37500 = 0.945 N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.945 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q =q1= 3.56kN/m面板最大挠度计算值ν= 0.677×.56×504/(100×500×8.125×104)=0.035 mm；面板最大允许挠度[ν]=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.035 mm 小于面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=b議2/6=4×8×8/6 = 42.67 cm3；I=b議3/12=4×8×8×8/12 = 170.67 cm4；方木楞计算简图（mm）1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.5×.25×.12+0.5×.25 = 0.89 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 1×.25 = 0.25 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载q = 1.2 ?q1+ 1.4 譹2 = 1.2×.89+1.4?.25 = 1.418 kN/m；最大弯矩M = 0.1ql2 = 0.1×.418×12= 0.142 kN穖；方木最大应力计算值σ= M /W = 0.142×1006/42666.67 = 3.323 N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.323 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ = 3V/2bh n< [τ]其中最大剪力: V = 0.6?.418×1 = 0.851 kN；方木受剪应力计算值τ = 3 ×1.0851×103/(240×80) = 0.399 N/mm2；方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.399 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.4N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250均布荷载q = q1 = 0.89 kN/m；最大挠度计算值ν= 0.677?.89?0004 /(100×9000×706666.667)= 0.392 mm；最大允许挠度[ν]=1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.392 mm 小于方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.418kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN穖)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 M max = 0.532 kN穖；最大变形 V max = 1.493 mm ；最大支座力 Q max = 6.204 kN ；最大应力σ= 531835.071/5080 = 104.692 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 104.692 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.493mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。
450mm厚现浇板计算书
楼板模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
模板支架搭设高度为3.5米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=0.75米，立杆的步距 h=1.60米。
图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.0。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.450×0.800+0.300×0.800=9.240kN/m活荷载标准值 q2 = (1.500+1.000)×0.800=2.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3；I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.2×9.240+1.4×2.000)×0.300×0.300=0.125kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.125×1000×1000/43200=2.893N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×9.240+1.4×2.000)×0.300=2.500kN截面抗剪强度计算值 T=3×2500.0/(2×800.000×18.000)=0.260N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×9.240×3004/(100×6000×388800)=0.217mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。
完整版 模板支架计算书
模板支架计算书一、概况：现浇钢筋砼楼板，板厚（max=160mm），最大梁截面为300×600mm，沿梁方向梁下立杆间距为800mm，最大层高4.7m，施工采用Ф48×3.5mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100mm。
剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m －15m设置。
应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。
搭设示意图如下：二、荷载计算：1.静荷载楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/m3楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2楼板钢筋自重标准值：1.1KN/m3浇注砼自重标准值：24KN/m32.动荷载施工人员及设备荷载标准值：1.0KN/m2掁捣砼产生的荷载标准值：2.0KN/m2架承载力验算：大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下：q作用大横向水平杆永久荷载标准值：qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32KN/m作用大横向水平杆永久荷载标准值：q1＝1.2qK1＝1.2×4.32＝5.184KN/m作用大横向水平杆可变荷载标准值：qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m作用大横向水平杆可变荷载设计值：q2＝1.4qK2＝1.4×3＝4.2KN/m大横向水平杆受最大弯矩M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01KN/m抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/m2＜205N/m2＝f滿足要求挠度：V＝14×（0.667q1＋0.99qK2）/100EI＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104＝2.6mm＜5000/1000＝5mm滿足要求3.扣件抗滑力计算大横向水平杆传给立杆最大竖向力R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。
现浇箱梁模板计算书
（一）内侧顶模板计算（1）横向背楞的计算1、强度计算简化为三跨连续梁模型q=（26×1.1×0.25+7.5×0.012）+（4+2.5）=13.74 kN/m2230.0122466bh W cm === 抗弯强度验算[]230.12410M ql Wσσ-==⨯<=30Mpa 0.72l m <l 取30cm 。
2、挠度验算条件：[]f f <m ax 250l 100677.04max <=EI ql f 4370.67713.740.30.520.01211010012⨯⨯=⨯⨯⨯mm <1.2mm 故抗弯强度和挠度满足要求。
横向背楞采用8cm ×10cm 的方木，间隔为30cm 。
（2）纵向背楞的计算1、强度计算简化为三跨连续梁模型q=（26×1.1×0.25×0.3+7.5×0.012×0.3+0.1×0.08×7.5）+（4+2.5）×0.3=4.18 kN/m2230.080.1133.366bh W cm ⨯=== 抗弯强度验算[]22330.1 4.180.880.1133.310==2.43133.310M ql W σσ--⨯⨯==⨯<⨯=13Mpa 2、挠度验算条件：[]f f <m ax 250l 100677.04max <=EI ql f4370.677 4.180.880.30.080.111010012⨯⨯=⨯⨯⨯⨯mm <5.3mm 故抗弯强度和挠度满足要求。
纵向背楞在横向背楞下设置四道，距离为0.88m 。
(3)支撑钢管计算1、强度验算设每1.2m 设置一个支撑钢管。
横向背楞传递到纵向背楞的Q =4.18×0.88=3.68kN Mmax=2.21 kN.m[]32.219.21324010M Mpa Mpa W σσ-===<=⨯ 2、挠度验算条件：[]f f <m ax 250l 384p 81.63m ax <=EI l f 3376.81 3.68 1.20.780.10.1211038412⨯⨯=⨯⨯⨯⨯mm <4.8mm 故抗弯强度和挠度满足要求。
某工程现浇顶板模板支架计算书(梁、板、高支撑)_secret
浙江台州**综合楼大堂现浇顶板模板支撑架计算书一、工程概况大堂中间无柱，顶板由现浇梁板组成，板顶标高8.17m，板厚120m。
梁截面尺寸取代表性尺寸，分别取400×1300mm和300×1100mm两种，梁轴纵横交叉网距为4000×3900mm。
二、支撑架设计（一）梁1、梁底模下小楞为60×100mm红松木方条，小楞下大楞为φ48×3.5mm脚手架钢管；2、梁支撑架采用φ48×3.5mm脚手架钢管，为梁轴线两侧支设。
（二）板1、板底模下小楞为50×80mm红松木方条，小楞下大楞为φ48×3.5mm脚手架钢管；撑架进行构造加强。
（三）为搭设方便，梁板支撑架一并整体支设。
列表如下：项目底模下小楞杆大楞杆支撑架材料规格(mm）间距(mm) 材料及规格间距(mm)材料及规格立杆纵距La（mm）立杆横距Lb（mm）水平杆步距h（mm）梁400×1300 红松方条60×100250 φ48×3.5钢管2根1000 φ48×3.5钢管1000 1000 1500 300×1100 333 1根1000板：厚120 红松方条50×80500 φ48×3.5钢管1000φ48×3.5钢管1000 1000 1500楞钢管为2根扣在一起，扣件位置应紧靠小楞杆边，且与立杆连接用双扣件。
板的大楞杆与立杆的连接应采用双扣件。
（四）高支撑架采用钢管格构立柱，钢管水平加强层和竖向剪刀撑加强，见图示。
（五）支撑架立杆的基础为：室内分层夯填回填土至需要标高，保证其承载力达到80KN/m2，然后在夯实地面上整体浇筑100mm厚C10砼垫层，立杆下面需设200×200×50mm的木垫板。
三、设计简图（一）梁板大小横楞：注：梁大楞为双杆双扣件，板大楞与立杆连接处为双扣件（二）满堂支撑，钢管格构立柱，钢管水平加强层，竖向剪刀撑平面布置图：（三）钢管格构柱（四）竖向剪刀撑立面及水平加强层标高位置四、分项计算 （一）梁支撑 1、400×1300梁 1），梁底模下小横楞验算 60×100红松方木条 @250mm ⑴荷载计算模板及支架自重（按组合钢模板取值） 0.75KN/m 2新浇砼自重 24×1.3=31.2KN/m 2钢筋自重振捣砼时产生的荷载 2.0KN/m 2×1.4=2.8KN/m 2 ⑵计算简图qCa 400 a L(1000)⑶挠度验算 f max = [8-4 (C/L)2 +(C/L)3]≤ = =2.0mm式中 q 1=40.68×0.25=10.17 KN/mC=0.4m ，L=1.0m ，C/L=0.4/1.0=0.4，(C/L)2=0.16，(C/L)3=0.064 E 取8100N/mm 2，I=1/12×60×1003=5000000mm 4代入 f max = (8-4×0.16+0.064)= ×7.427=1.94mm ＜2.0mm 挠度满足要求！1.5×1.3=1.95KN/m 2小计：33.9KN/m 2×1.2=40.68KN/m 2 q 1 C L 3 384 E I L 500 1000500 10.17×0.4×1.03×1012384×8100×5000000 0.4068×10131.5552×1013式中 M max = （2- ）q 2=(40.68+2.8) ×0.25=43.48×0.25=10.87 KN/m∴M max = (2 - )=0.87 KN ·mW=1/6bh 2=1/6×60×1002=100000mm 3代入 M max /W = =8.7N/mm 2＜13N/mm 2强度满足要求！2）小楞下大楞验算 采用φ48×3.5mm 钢管 ⑴荷载计算：同小楞荷载。
现浇箱梁模板受力计算书
现浇箱梁腹板定型钢模受力计算书一、主要技术参数1、Q235的弹性模量：E=2.1*10 5Mpa2、Q235的抗弯容许强度：【ō】=145Mpa3、Q235的抗剪容许强度：【ō】=85Mpa二、载荷安全系数1、砼超方系数:1.052、砼浇筑冲击系数：1.2三，载荷计算1、砼载荷重量为（取1m2单位）：g砼==1.06m2/3.6m(平均厚度)*1m2*26000N(容量)*1.05（超方系数）=8038N/m=8.038K/pa 施工人员：g=2KN/m2倾倒砼时产生的冲击载荷和振捣砼时产生的载荷均按2KN/m2考虑，则作用于模板单位面积上的总载荷为：P=8.038+2+2=14.038Kpa2、模板面板受力计算模板面板采用3.75mm厚热轧钢板，四周边肋及纵向筋板采用8mm厚，63mm宽扁钢，纵肋间距为350mm左右，横肋采用6.3#槽钢，横肋间距为300mm.取1mm模板作计算单位，作用在其上的均布载荷为：Q=14.038kpa*0.001=14N/mW=bh2/6=1*152/6=37.5mm3I=bh3/12=1*153/12=281.25mm4模板钢板的抗剪容许强度：【ō】=85MpaE=2.1*10 5Mpa单向板计算Mmax=0.1ql2=0.1*0.014*5002=350N/mmō=M/W=350/37.5=9.3Mpa<【ō】=85Mpa，满足要求。
挠度验算的载荷取值：q= 8.038N/m10ω=ql4/150EI=8.038*103*0.54÷(150*5*103*106*281.25*10-12)=2.4mm<3mm，满足要求。
3、模板支架受力计算支架承受由模板传递来的载荷为：F=ql=7.1*1000=7100N支架为8#槽钢焊接而成，每块模板背面配置两榀支架，支架配置间距为750mm。
查«钢结构设计原理»P281附录5-1得支架承受由模板传递来的载荷为：F=ql=7.1*1000=7100N支架为8#槽钢焊接而成，每块模板背面配置两榀支架，支架配置间距为750mm。
现浇混凝土模板的支撑设计计算书
模板的支撑设计计算书●本工程的模板均采用胶合板模板，木方背楞，钢管扣件支撑，配合采用对拉螺栓。
施工荷载 1.4×2500=3500N/m 2 钢筋自重荷载 1.2×1100=1320N/m 2 振捣荷载 1.4×2000=2800 N/m 2合计： 15480 N/m 2mm q bh f l bh W m 80148.156181*********1222=****=*≤(2)按剪应力验算mmq bhf l f bhql bh V ql V v v 201648.1533.118100043443232/1max =****=≤≤===τ （3）按挠度验算mmq EIl lEI ql 487200632.0100200100632.034=⨯⨯=<⨯=ω现浇板木胶合板模板跨度（即70×100mm 木方背楞间距）取400mm. 4）70×100mm 木方背楞受力验算70×100mm 木方背楞搁置在钢管大横杆上，现进行木方背楞受力验算。
（1）按抗弯强度验算上式中q ’=15480×0.4=6.192N/mm（2）)按剪应力验算（3根据以上计算，胶合板木方70×100mm 背楞跨度可取1200mm 。
但模板下钢管扣件支撑，每一扣件抗滑能力约为6500N ，而其上荷载为15480N/m 2，可知如支撑立杆间距布置为600mm×600mm，则扣件承受的力为15480×0.6×0.6=5.57KN<6.5KN，可满足要求。
则木方背楞下，φ48×3.5钢管大横楞及φ48×3.5立杆间距取@600mm ，也即，木方背楞的实际跨度为600mm ，现进行大横杆及立杆验算。
5）木方背楞下φ48×3.5钢管大横杆受力验算作用于钢管横楞上的集中荷载为F=q ×0.6×0.4=4.39KN 则按单跨梁，最大弯距可能为：m KN Fl M ∙=⨯==439.046.039.44max (2) 按挠度验算mmmm F EI l lEI Fl 6008364390400121867101.248200484004853<=⨯⨯⨯⨯=≤≤=ω6）钢管支撑立杆受力验算。
现浇梁模板支架安全计算书
现浇梁模板支架安全计算书二标段现浇梁模板支架安全计算书批准：审核：编制：项目经理部目录1 编制依据 (1)2 荷载分析 (1)3 计算说明 (2)4 材料特性 (2)5 结构计算 (2)5.1 梁高2米标准联结构验算 (2)5.1.1 梁高2米梁端结构验算 (3)5.1.2 梁高2米腹板位置验算 (7)5.1.3 底板0.47米厚结构验算 (12)5.2 梁高3.8米非标准联结构验算 (17)5.2.1 梁高3.8米梁端结构验算 (17)5.2.2 梁高3.8米腹板位置验算 (22)5.2.3 底板1.45米厚结构验算 (27)5.3 梁高2.3米非标准联结构验算 (31)5.4 梁高2.8米非标准联结构验算 (36)5.5 梁高3.0米非标准联结构验算 (40)5.6 地基承载能力计算 (45)5.6.1 C25砼承载力验算 (46)5.6.2 混凝土底地基承载力计算 (46)5.6.3 碎石底地基承载力计算 (47)5.6.4 砖渣底地基承载力计算 (48)5.6.5 混凝土垫层抗压、抗冲切验算 (48)5.6.6 抗冲切计算 (49)6 总结 (49)7 附件 (50)现浇梁模板支架安全计算书1 编制依据（1）工程施工图纸及现场概况；（2）《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-2013；（3）《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011；（4）《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013；（5）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010；（6）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；（7）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012；（8）《钢结构设计规范》GB50017-2017；（9）《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002；（10）《木结构设计规范》GB50005-2017；（11）《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2018；（12）《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》住建令[2018]37号；（13）《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254 号；（14）《建筑施工脚手架安全统一标准》GB51210-2016。
整体现浇板桥计算书
上部整体现浇板计算书一、技术标准1、设计荷载：行车道荷载：公路-Ⅰ级公路-Ⅰ级车辆人行道荷载：无2、桥长：根据实际情况及《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60—2004 第3.2.5条的新建桥梁 跨径的要求，确定为标准跨径等于####m 的单跨钢筋混凝土现浇板桥。
桥梁全长####m。
3、斜交角度：904、计算跨径：偏安全取L=####m5、桥面宽度：桥宽8.0m，双向单车道。
桥面横向布置为：0.25(栏杆）+7.5(车行道）+0.25（栏杆）=8m 6、桥面横坡：双向1.5%7、设计安全等级： Ⅰ级8、结构重要系数：γ0= 1.19、主要设计材料：（1）混凝土强度等级： 主梁拟用C40；f td = 1.65MPaf tk = 2.51MPa f cd =18.4MPa f cu.k =40MPa 混凝土容重γ=25KN/m 3E c =####MPa钢筋混凝土容重γ=26KN/m 3（2）钢材初步选取：直径大于或等于12mm时采用HRB335级，指标：f sk =335MPa f sd =f 1sd =280MPa E s =2E+05MPa 直径小于12mm时采用R235级，指标：f sk =235MPaf sd =f 1sd =195MPaE s =2E+05MPa（1）《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60—2004（2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTJ D62—2004单跨混凝土简支空心板桥，桥梁全长####m，桥面宽度8.0m。
施工方式为整体式现浇,在桥墩上设置橡胶支座。
桥面横坡1.5%，梁高60cm。
两侧悬臂各30cm。
则板宽10、设计依据二、结构简介7.4m。
板没挖空，挖空的孔径D=36cm，挖空孔数n=12。
####m纵断面截面面积：A= 3.324m 2 惯性矩：I=0.058m 2(一)、恒载内力计算 1、恒载集度86.41KN/m 9.36KN/m 21.63KN/m 合计： g =117.4KN/m 2、恒载作用下梁产生的内力计算:####m铺装层：g3=三、几何特性计算四、主梁内力计算主梁： g 1=栏杆: g 2=675KN先求汽车荷载冲击系数，据《公路桥涵设计通用规范》基频公式：其中：I C —结构跨中截面惯矩（m 4）；m c —结构跨中处的单位长度质量（kg/m）；G—结构跨中处延米结构重力（N/m）；g—重力加速度，g=9.81(m/s²)0.45采用直接加载求活载内力，公式为：S——所求截面的弯矩或剪力；μ——汽车荷载冲击系数，据《通规》基频公式：ζ——多车道桥涵的汽车荷载折减系数;本桥面为双向单车道，ζ=###m i ——沿桥跨纵向与荷载位置对应的横向分布系数，整体式现浇板, m i = 1.0p i ——车辆荷载的轴重或车道荷载；y i ——沿桥跨纵向与荷载位置对应的内力影响线坐标值。
现浇箱梁模板(盘扣式)计算书
箱梁模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010一、工程属性箱梁类型四室梁A(mm) 4500 B(mm) 950 C(mm) 1750 D(mm) 1250 E(mm) 250 F(mm) 350 G(mm) 1850 H(mm) 150 I(mm) 1450 J(mm) 700 K(mm) 300 L(mm) 1100 M(mm) 500 N(mm) 2000 O(mm) 250箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 150 箱室底的小梁间距l3(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 250 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 600横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 13.5 立杆计算步距h(mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 350 立杆顶部步距h'(mm) 1000支架立杆步数9次序横杆依次间距hi(mm)1 3502 15003 15004 15005 15006 15007 15008 15009 1000箱梁模板支架剖面图三、荷载参数截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2(G1k h0+G2k+G4k)+1.4Q1k]×b=[1.2×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×4]× 1=59kN/m h0--验算位置处混凝土高度(m)正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=1×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=48.5kN/m计算简图如下：l=150mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×59×0.152=0.166kN·mσ=M/W=0.166×106/37500=4.427N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×59×0.15=4.425kNτ=3V/(2bt)=3×4.425×103/(2×1000×15)=0.443N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI) =5×48.5×1504/(384×6000×281250)=0.189mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(150/150，10)=1mm满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.6m ，l＝l3=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝5.28N/mm2 τ＝0.317N/mm2 ω＝0.616mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，l＝l4=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝4.48N/mm2 τ＝0.269N/mm2 ω＝0.52mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求五、小梁计算小梁材质及类型槽钢计算截面类型10号槽钢截面惯性矩I(cm4) 198.3 截面抵抗矩W(cm3) 39.7抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000抗剪强度设计值fv(N/mm2) 120 计算方式三等跨梁1、横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4bQ1k]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.15×4]=8.85k N/mh0--验算位置处混凝土高度(m)因此，q静=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)]=8.01kN/mq活=1.4×bQ1k=1.4×0.15×4=0.84kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=7.275kN/m计算简图如下：l=l a=600mm1）抗弯强度验算M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×8.01×0.62+0.117×0.84×0.62=0.324kN·mσ=M/W=0.324×106/(39.7×103)=8.161N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×7.275×6004/(100×206000×1983000)=0.016mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算小梁传递最大支座反力：承载能力极限状态R max1＝1.1q静l+1.2q活l=1.1×8.01×0.6+1.2×0.84×0.6=5.891kN 正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×7.275×0.6＝4.801kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h0＝0.6m ，b＝l3=250mm3同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，b＝l4=250mm六、主梁计算承载能力极限状态：p＝ζ R max1＝0.5×5.891＝2.946kN正常使用极限状态：pˊ＝ζRˊmax1＝0.5×4.801＝2.401kN横梁底立杆的跨数为2、1、2跨，腹板底立杆的跨数有3跨，按三等跨计算小梁计算简图如下，l＝l b＝600mm1）抗弯强度验算M=0.663kN·mσ=M/W=0.663×106/(39.7×103)=16.7N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.034mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力：R max4＝12.889kN /ζ=12.889/0.5=25.778kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζR max2＝0.5×4.265＝2.132kN，p＝ζRˊmax2＝0.5×3.374＝1.687kN，l c=900mm，按二等跨计算。
最新整理主楼130厚现浇板计算书.docx
主楼130厚现浇板计算书一、工程概况新浇混凝土楼板厚度(mm) 130新浇混凝土板特性主楼标准层130厚现浇板模板支架高度H(m) 3 模板支架的纵向长度La(m) 34模板支架的横向长度Lb(m) 17二、模板支撑体系设计立杆纵向间距l a(mm) 900 立杆横向间距l b(mm) 900纵横向水平杆步距h(mm) 1800 次楞布置方式平行于立杆纵向方向次楞间距s(mm) 300 荷载传递至立杆方式双扣件50扣件抗滑承载力设计值折减系数0.8 立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)模板设计平面图模板设计纵向剖面图模板设计横向剖面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2) 0.3 次楞(kN/m) 0.01 主楞(kN/m) 0.033 支架(kN/m) 0.15新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3) 24 钢筋自重标准值(kN/m3) 1.1 施工人员及设备荷载标准值(kN/m2) 1 振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/ m2) 基本风压ω0(kN/m2)重现期10年一遇0.30.112城市xxx市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)1模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)3风荷载体型系数μs支架模板支架状况敞开式0.533风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n39模板 1 0.21 四、模板验算模板验算方式三等跨连续梁模板类型胶合板模板厚度(mm) 15 模板抗弯强度设计值f m(N/mm2) 15模板抗剪强度设计值f v(N/mm2) 1.4 模板弹性模量E(N/mm2) 6000W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4q=γGΣq Gk+1.4Σxxx k=1.35×[0.3+(24+1.1)×0.13]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=9.01kN/mq`=Σq Gk+Σxxx k=[0.3+(24+1.1)×0.13]×1.0+(1+2)×1.0=6.563kN/m1、抗弯验算M max=0.1ql2=0.1×9.01×0.32=0.081kN·mσmax=M max/W=0.081×106/37500=2.162N/mm2≤f m=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×9.01×0.3=1.622kNτmax=3Q max/(2bh)=3×1.622×103/(2×1000×15)=0.162N/mm2≤f v=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×6.563×3004/(100×6000×281250)=0.213mmνmax=0.213mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[300/150，10]=2mm符合要求！五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm) 50×70 次楞材料自重(kN/m) 0.01次楞抗弯强度设计值f m(N/mm2) 13 次楞抗剪强度设计值f v(N/mm2) 1.3次楞截面抵抗矩W(cm3) 40.833 次楞截面惯性矩I(cm4) 142.917 次楞弹性模量E(N/mm2) 9000q=γGΣq Gk+1.4Σxxx=1.35×[(0.3+(24+1.1)×0.13)×0.3+0.01]+1.4×(1+2)×0.3=2.717kN/mkq`=Σq Gk+Σxxx k=[(0.3+(24+1.1)×0.13)×0.3+0.01]+(1+2)×0.3=1.979kN/m1、强度验算M max=0.1ql2=0.1×2.717×0.92=0.22kN·mσmax=M max/W=0.22×106/40833=5.389N/mm2≤f m=13N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×2.717×0.9=1.467kNτmax=3Q max/(2bh0)=3×1.467×1000/(2×50×70)=0.629N/mm2τmax=0.629N/mm2≤f v=1.3N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×1.979×9004/(100×9000×1429170)=0.683mmνmax=0.683mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[900/150，10]=6mm符合要求！4、支座反力计算R max=1.1ql=1.1×2.717×0.9=2.689kNR`max=1.1q`l=1.1×1.979×0.9=1.959kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞验算方式三等跨连续梁主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm) Ф48×3主楞材料自重(kN/m) 0.033 主楞截面面积(cm2) 4.24 主楞抗弯强度设计值F m(N/mm2) 205主楞抗剪强度设计值f v(N/mm2) 125 主楞截面抵抗矩W(cm3) 4.49主楞截面惯性矩I(cm4) 10.78 主楞弹性模量E(N/mm2) 206000计算简图如下：主楞弯矩图(kN·m)主楞剪力图(kN)主楞变形图(mm)计算简图支座反力依次为R1=4.677kN,R2=8.828kN,R3=8.828kN,R4=4.677kN1、强度验算σmax=M max/W=0.649×106/4490=144.478N/mm2≤f m=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算τmax=2Q max/A=2×3.43×1000/424=16.179N/mm2τmax=16.179N/mm2≤f v=125N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=1.238mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[900/150，10]=6mm符合要求！max12341.05×R max=1.05×8.828=9.27kN，9.27kN≤0.8×12.0=9.6kN在扭矩达到40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！R`max=max[R`1,R`2,R`3,R`4]=6.444kN七、立杆验算h/l a=1800/900=2，h/l b=1800/900=2，查附录D，得k=1.163，μ=1.272l0=max[kμh，h+2a]=max[1.163×1.272×1800，1800+2×50]=2663mmλ=l0/i=2663/15.9=168≤[λ]=210长细比符合要求！查《xxx省模板支架规程》附录C得φ=0.2512、风荷载验算1) 模板支架风荷载标准值计算l a=0.9m，h=1.8m，《xxx省模板支架规程》表4.2.7得φw=0.123因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=l a=0.9m，b/h=0.9/1.8=0.5通过插入法求η，得η=0.97μzω0d2=1×0.3×0.0482=0.001，h/d=1.8/0.048=37.5通过插入法求μs1，得μs1=1.2因此μstw=φwμs1(1-ηn)/( 1-η)=0.123×1.2×(1-0.9739)/(1-0.97)=3.42μs=φwμstw=0.123×3.42=0.421ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×0.421×0.3=0.088kN/m22) 整体侧向力标准值计算ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×1×0.3=0.21kN/m23、稳定性验算K H=1不组合风荷载时N ut＝γG∑N Gk+1.4∑N Qk=R max+0.15γG H=8.828+0.15×1.35×3=9.436kNσ=1.05N ut/(φAK H)=1.05×9.436×103/(0.251×424×1)=93.096N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！组合风荷载时N ut＝γG∑N Gk+0.85×1.4∑N Qk=R'max+0.15γG H=8.217+0.15×1.35×3=8.825kNM w=0.85×1.4ωk l a h2/10=0.85×1.4×0.088×0.9×1.82/10=0.031kN·mσ=1.05N ut/(φAK H)+M w/W=1.05×8.825×103/(0.251×424×1)+0.031×106/(4.49×103)=93.902N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！F k a aN1=3FH/[(m+1)L b]=3×0.021×3/[(19+1)×17]=0.001kNσ=(1.05N ut+N1)/(φAK H)=(1.05×8.825+0.001)×103/(0.251×424×1)=87.074N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！。
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板模板(扣件钢管高架)计算书华景国际1#2#3#楼工程；属于框架--剪力墙结构;地上26层;地下1层；建筑高度：80.00m；一层层高：6.00m ；总建筑面积：44875.00平方米；施工单位：河南省兴城建筑有限公司。
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):6.00；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm。
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：Φ48×3.5；5.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C40；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):100.00；楼板的计算长度(m):4.20；施工平均温度(℃):20.000；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×1.82/6 = 54 cm3；I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25×0.1×1+0.35×1 = 2.85 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×2.85+1.4×2.5= 6.92kN/m最大弯矩M=0.1×6.92×0.252= 0.043 kN·m；面板最大应力计算值σ= 43250/54000 = 0.801 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.801 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q = 2.85kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.677×2.85×2504/(100×9500×4166666.667)=0.002 mm；面板最大允许挠度 [V]=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.002 mm 小于面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25×0.25×0.1 = 0.625 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.35×0.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (2.5+2)×1×0.25 = 1.125 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2×(0.625 + 0.088) = 0.855 kN/m；集中荷载 p = 1.4×1.125=1.575 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.575×1 /4 + 0.855×12/8 = 0.501 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.575/2 + 0.855×1/2 = 1.215 kN ；方木的最大应力值σ= M / w = 0.501×106/83.333×103 = 6.008 N/mm2；方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 6.008 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力: V = 1×0.855/2+1.575/2 = 1.215 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 ×1215/(2 ×50 ×100) = 0.364 N/mm2；方木抗剪强度设计值 [T] = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.364 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2 = 0.625+0.088=0.712 kN/m；集中荷载 p = 1.125 kN；方木最大挠度计算值 V= 5×0.712×10004 /(384×9500×4166666.67) +1125×10003/( 48×9500×4166666.67) = 0.826 mm；方木最大允许挠度值 [V]= 1000/250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.826 mm 小于方木的最大允许挠度值 4 mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：12.6号槽钢；W=62.137 cm3；I=391.466 cm4；托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 0.855×1 + 1.575 = 2.43 kN；托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN.m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 M max = 0.911 kN.m ；最大变形 V max = 0.08 mm ；最大支座力 Q max = 10.631 kN ；托梁最大应力σ= 0.911×106/62137=14.668 N/mm2；托梁抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；托梁的计算最大应力计算值 14.668 N/mm2小于托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 0.08 mm 小于1000/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：N G1 = 0.138×6 = 0.83 kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
(2)模板的自重(kN)：N G2 = 0.35×1×1 = 0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：N G3 = 25×0.1×1×1 = 2.5 kN；经计算得到，静荷载标准值 N G = N G1+N G2+N G3 = 3.68 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 N Q = (2.5+2 ) ×1×1 = 4.5 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2N G + 1.4N Q = 10.716 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.716 kN；φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2；W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；L0---- 计算长度 (m)；如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算l0 = h+2ak1---- 计算长度附加系数，取值为1.155；u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.7；a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.1×2 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.53 ；钢管立杆的最大应力计算值；σ=10716.48/（0.53×489） = 41.349 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ= 41.349 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a)k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.007 ；上式的计算结果：立杆计算长度 L o = k1k2(h+2a) = 1.185×1.007×(1.5+0.1×2) = 2.029 m；L o/i = 2028.602 / 15.8 = 128 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.406 ；钢管立杆的最大应力计算值；σ=10716.48/（0.406×489） = 53.978 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ= 53.978 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。