17 板模板400厚模板计算书
400板模板(轮扣式)计算书_20191116_101340318
板模板（轮扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-20192、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231-20103、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性结构重要性系数γ0 1.1 脚手架安全等级I级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距l800a(mm)立杆横向间距l b(mm) 800 水平拉杆步距h(mm) 1500450 顶层水平杆步距hˊ(mm) 1000 立杆伸出顶层水平杆的悬臂高度h2(mm)150 小梁间距l(mm) 200 小梁最大悬挑长度l1(mm)主梁最大悬挑长度l2(mm) 100 承载力设计值调整系数γR 1 设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4 承载能力极限状态q1＝1.1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.4)+1.4×3，1.35×(0.1+( 24+1.1)×0.4)+1.4×0.7×3] ×1=18.292kN/mq2＝1.1×1.35×G1k×b＝1.1×1.35×0.1×1=0.149kN/m根据《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019第4.2.2条，在计算模板面板、次楞梁时，施工荷载需要另外按集中荷载2.5kN进行计算：p＝1.1×1.4×0.7×Q1k＝1.1×1.4×0.7×2.5＝2.695kN正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.4)+1×3)×1＝13.14kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝q1l2/8＝18.292×0.22/8＝0.091kN·mM2＝q2L2/8+pL/4＝0.149×0.22/8+2.695×0.2/4＝0.135kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.091，0.135]＝0.135kN·mσ＝M max/W＝0.135×106/24000＝5.646N/mm2≤[f]/γR=12.5/1＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×13.14×2004/(384×4500×144000)=0.422mmν＝0.422mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm满足要求！五、小梁验算11k2k3k1k1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.4)+1.4×3，1.35×(0.3+( 24+1.1)×0.4)+1.4×0.7×3]×0.2=3.718kN/m因此，q1静＝1.1×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.4)×0.2=3.071kN/mq1活＝1.1×1.4×0.7×Q1k×b=1.1×1.4×0.7×3×0.2＝0.647kN/mq2＝1.1×1.35 ×G1k×b=1.1×1.35×0.3×0.2＝0.089kN/m根据《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019第4.2.2条，在计算模板面板、次楞梁时，施工荷载需要另外按集中荷载2.5kN进行计算：p＝1.1×1.4×0.7×Q1k＝1.1×1.4×0.7×2.5＝2.695kN计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×3.071×0.82+0.125×0.647×0.82＝0.297kN·mM2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.089×0.82+0.203×2.69 5×0.8，0.125×0.089×0.82+0.188×2.695×0.8]＝0.442kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[3.718×0.152/2，0.089×0.152/2+2.695×0.15]＝0. 405kN·mM max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.297，0.442，0.405]＝0.442kN·mσ=M max/W=0.442×106/64000=6.901N/mm2≤[f]/γR=12.355/1=12.355N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×3.071×0.8+0.625×0.647×0.8＝1.859kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.089×0.8+0.688×2.695＝1.899kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[3.718×0.15，0.089×0.15+2.695]＝2.708kNV max＝max[V1，V2，V3]＝max[1.859，1.899，2.708]＝2.708kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.708×1000/(2×60×80)＝0.846N/mm2≤[τ]/γR=1.331/1=1.331N/m m2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.4)+1×3)×0.2＝2.668kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.668×8004/(100×6732×256×104)＝0.33mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.668×1504/(8×6732×256×104)＝0.01mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×1 50/250＝1.2mm满足要求！六、主梁验算q1＝1.1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.45+(24+1.1)×0.4)+1.4×3，1.35×(0.45+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.7×3]×0.2＝3.762kN/mq1静＝1.1×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.35×(0.45+(24+1.1)×0.4)×0.2＝3.116kN/m q1活＝1.1×1.4×0.7×Q1k×b ＝1.1×1.4×0.7×3×0.2＝0.647kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.45+(24+1.1)×0.4)+1×3)×0.2＝2.698kN/m 承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×3.762×0.8＝3.762kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×3.116+0.437×0.647)×0.8+3.762×0.15＝1.725kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝2.257kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.698×0.8＝2.698kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×2.698×0.8+2.698×0.15＝1.214kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.619kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.7×106/4120=169.823N/mm2≤[f]/γR=290/1=290N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=2V max/A=2×5.106×1000/384＝26.596N/mm2≤[τ]/γR=165/1=165N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax =0.879mm ≤[ν]=800/250=3.2mm 悬挑段νmax ＝0.307mm ≤[ν]=2×100/250=0.8mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一支座反力依次为R 1=6.179kN ，R 2=9.62kN ，R 3=9.62kN ，R 4=6.179kN七、可调托座验算R 满足要求！八、立杆验算水平杆钢管截面类型 Φ48×2.7 水平杆钢管计算截面类型 Φ48×2.7 单元桁架组合方式矩阵型组合 竖向剪刀撑纵距跨数n1（跨） 3 竖向剪刀撑横距跨数n2（跨） 3 节点转动刚度(kN·m/rad) 15 扫地杆高度h1(mm) 200 高度修正系数1.009 立杆钢管截面类型(mm) Φ48×2.7 立杆钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.7 钢材等级Q345 立杆截面面积A(mm 2) 384 立杆截面回转半径i(mm) 16 立杆截面抵抗矩W(cm 3) 4.12 抗压强度设计值[f](N/mm 2) 290 支架自重标准值q(kN/m) 0.15 立杆弹性模量E(N/mm 2) 206000 立杆截面惯性矩I(cm 4)9.89水平钢管截面惯性矩I 1(cm 4)9.891、长细比验算根据《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019条文说明5.1.5条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度 l 0=h=1500mmλ=l 0/i=1500/16=93.75≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算立杆计算长度：l0=βHβaμh=1.009×1.018×1.821×1500=2805mmμ ----立杆计算长度系数，按规范附录G表G-2取值K----有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/(hk)+l y/(6h)=206000×9.89×104/(1500×15×106)+800/(6×1500)=0.994βa----扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录G表G-3取值α----扫地杆高度h1与步距h之比与悬臂长度h2与步距h之比的较大值，α=max(h1/h,h2/ h)= max(200/1500,450/1500)=0.3αx----单元框架x向跨距与步距h之比，αx= l x/h=800/1500=0.533βH----高度修正系数l02=h’+2k0h2=1000+2×0.7×450=1630mml0=max(l01,l02)=max(2805,1630)=2805mmλ=l0/i=2805/16=175.312，查表得，φ＝0.171支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.8×0.748=0.598kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk=l a×H m×ωmk=0.8×1.5×0.84=1.008kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×5.42×0.598+5.4×1.008=14.168kN.m立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力N wtk，计算如下：N wtk=6n×M ok/[(n+1)(n+2)B]=6×11×14.168/[(11+1)×(11+2)×8.2]=0.731kN主梁支座反力：R1＝6.179kN，R2＝9.62kN，R3＝9.62kN，R4＝6.179kN不考虑风荷载N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1.1×γG×q×H=Max[6.179,9.62,9.62,6.179]/0.6+1.1×1.35×0.15×5 .4=17.237kNf＝ N/(φA)＝17236.954/(0.171×384)=262.502N/mm2≤[f]/γR＝290/1=290N/mm2 满足要求！考虑风荷载M w=γQωk l a h2/10=1.4×0.093×0.8×1.52/10=0.023kN·mN=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1.1×γG×q×H=Max[6.179,9.62,9.62,6.179]/0.6+1.1×1.35×0.15×5 .4=17.237kNf＝(N w+φcγQ N wtK)/(φA)+M w/(W(1-1.1φ(N w+φcγQ N wtK)/N E′))=(17236.954+0.6×1.4×730.988)/(0.171×384)+0.023×106/(4.12×103×(1-1.1×0.171×(17236.954+0.6×1.4×730.988)/25402.264))=278.408N/mm 2≤[f]/γ＝290/1=290N/mm2R满足要求！N E′----立杆的欧拉临界力(N)，N E′=π2EA/λ2=3.142×206000×384/175.3122=25402.264N 九、高宽比验算根据《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019第5.4.1条：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于5m或者高宽比大于3时，需要进行支架整体的抗倾覆验算H/B=5.4/8.2=0.659≤3H=5.4＞5m需要进行支架整体的抗倾覆验算！十、架体抗倾覆验算参考《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019第5.4.2条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=8.22×0.8×[0.15×5.4/(0.8×0.8)+0.45]+2×1×8.2/2=100. 487kN.m≥3γ0M ok =3×1.1×14.168=46.754kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1240mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.911+0.25×0)×1×1240×160/1000=126.52kN≥F1= 17.851kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，A ln=ab=2000 0mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.449×9.686×20000/1000=640.595kN≥F1=17.851kN满足要求！。
墙模板计算400厚
墙模板计算书一、墙模板基本参数计算断面宽度300mm，高度3600mm，两侧楼板厚度120mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨间距150mm，内龙骨采用50×80mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。
对拉螺栓布置9道，在断面内竖向间距100+400+400+400+400+400+400+400+400mm，断面跨度方向间距300mm，直径16mm。
面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
1004004004004004004004004003600m m300m m模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ；T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m ；1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×50.000=45.000kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m 2。
三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板计算书
一、住宅楼各种厚度顶板的模板设计（一）顶板模板计算（150mm厚的顶板）：1、材料与荷载：1）、基本数据：⑴、竹模板δ=12mm厚，自重8.5KN/m3（根据竹模板厂的促销广告数据采用）；⑵、次木楞4.5×90mm，间距@300㎜；（楞木按实际进料经压刨后的尺寸计算）⑶、主楞95mm×95mm，自重8kN/m3（按木材15%含水量估算），立杆间距为1200mm双向；碗扣支架立杆长度（模板高度4.58m）4.38m，配制按两根2.1m立杆+“U”形托）；（按交道口工程地下室计）⑷、砼自重24KN/m3；顶板钢筋1.5KN/m2（按含钢量估算）；⑸、木材允许挠度L/200、弹性模量E=10000Mpa；(木材采用东北落叶松σ=17N/㎜2×0.9折减系数后)[σ]=15.3N/㎜2；⑹、施工人员及设备活载：2.5KN/m2；⑺、水平振捣荷载：2.0KN/m2；300×122300×123⑻、竹模板截面系数：W x竹= =7200mm3、、I x竹= =43200mm46 1245×90245×903⑼、木楞截面系数：W x小= =60750mm3、、I x竹= =2733750mm46 1295×95295×953⑽、主楞截面系数：W x竹= =142896mm3、、I x竹= =6787552mm46 12⑾、立杆钢管（Ф48×3.5钢管）：A=489.3mm2、、I=15.8mm4、E=2.6×105、、[F]=L/500、[σ]=205N/mm2；2、竹模板计算：1）、荷载组合：竹模板：0.012×8.5=0.102KN/m2；砼：0.15×24=3.6KN/m2；钢筋：0.15×1.5=0.225KN/m2、；次楞：0.045×0.09×8.=0.0324KN/m；主楞：0.095×0.095×8=0.072KN/m。
地库400厚顶板支撑排架示意图及计算书
地库400厚顶板支撑排架示意图及计算书1、详图1.1、地库400厚顶板支撑排架示意图11.2、500×1420梁模板支撑大样500×14201.3、开闭所500厚顶板模板支撑排架示意图1-12、计算书2.1、400厚板计算书模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.32；采用的钢管(mm):Φ48×3.0，计算壁厚取2.8 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.75；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为16mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):90.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为：W = 80×1.62/6 = 34.133 cm 3；I = 80×1.63/12 = 21.307 cm 4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。
模板计算书
模板计算书一、基本荷载1.模板及支架自重：1.1平板的模板及小楞：0.30KN/m31.2楼板模板（其中包括梁的模板）：0.50 KN/m31.3楼板模板及其支架：0.75 KN/m32.新浇混凝土自重标准值：24 KN/m33.钢筋自重标准值：框架梁：1.5 KN/m3楼板：1.1 KN/m34.施工人员及设备荷载标准植：2.5 KN/m25.振捣荷载标准值：水平面模板：2.0 KN/m2垂直面模板：4.0 KN/m26.侧面压力标准值：F=0.22γc t0β1β2υ1/2；F=γc H式中：γc—混凝土的重量取24KN/m3t o —混凝土的初凝时间 t o=200/（15+T）取5.71h β 1 —外加剂的影响系数取1.20β 2 —混凝土坍落度影响系数取1.15υ—混凝土的浇筑速度单位m/h两者对比取较小值。
7.倾倒混凝土荷载标准植：4 KN/m28.对木模板及其支架的设计：荷载设计值乘以0.9的系数予以折减。
二、计算书1.基础梁计算基础梁加固见附图：1.1荷载设计值1.1.1混凝土侧压力①混凝土侧压力：（按最大梁高2.7米计算）υ=2.3/3=0.77m/hF1=0.22γc t0β1β2υ1/2=0.22×24×5.71×1.2×1.15×0.771/2 =36.5 KN/m2F2= γc H=24×2.7=64.8 KN/m2②混凝土侧压力设计值：F= F1×分项系数×折减系数=36.5×1.4×0.9=45.99 KN/m21.1.2倾倒混凝土时产生的水平荷载荷载设计值为4×1.4×0.9=5.04 KN/m21.1.3进行荷载组合：=45.99+5.04=51.03 KN/m21.2验算1.2.1面板验算：①计算单元:取10mm宽板条为计算单元，荷载为：q= F×10/1000=51.03×10/1000=0.51N/mm按三跨连续外伸梁计算计算简图： q=0.55 N/mm200 225 225 225 200②抗弯强度验算查结构静力表 K m=0.105M=0.105Ql2=0.105×0.51×2252=2711 N·mmW=bh2/6=10×152/6=375mm3面板最大内力：σ=M/W=2711/375=6.9 N/mm2＜f=20 N/mm2③挠度验算查结构静力表：K f=0.273 E=1.2×104mm4f=0.273ql4/100EI=0.273×0.51×2254/100×1.2×104×(10×153/12)=0.12mm＜L/250=225/250=0.9mm1.2.2横肋计算横肋用50×100木方立放,截面特征:I=bh3/12=50×1003/12=4.17×106mm4W= bh2/6=50×1002/6=8.4×104mm3①计算单元:按三跨连续梁计算,连续梁上均布荷载:q= F×313/1000=51.03×313/1000=15.97 N/mmq= 15.97 N/mm450 450 450②抗弯验算:查结构静力表 K m=0.1横肋最大弯矩：M=0.1ql2=0.1×15.97×4502=323393 N·mm横肋最大内力：σ=M/W=323393/84000=3.85 N/mm2＜f=20 N/mm2③挠度验算查结构静力表：K f=0.677 E=1.2×104mm4f=0.677ql4/100EI=0.677×15.97×4504/100×1.2×104×(50×1003/12)=0.1mm＜L/250=450/250=1.9mm且小于1.0 mm。
模板计算书
附：模板计算书1、计算用数据1.1钢材强度设计值1.21.4支撑材料截面性质：矩形截面： I=（1/12）×b×h3 W=（1/6）×b×h2圆管截面： I=（1/64）×π×D4×(1-α4) α=d/D(d为管内径，D为管外径)2、地下室墙体铝梁木模板验算铝梁木模板面板为18mm厚多层板，次龙骨S-150铝梁，间距300mm,主龙骨为2[10槽钢背楞，对拉螺栓M18，水平间距900mm,竖向间距1200mm 。
2.1、荷载设计值 a) 砼侧压力标准值⎪⎭⎪⎬⎫⎪⎩⎪⎨⎧=H V t F c c γββγ2121022.0min取混凝土温度为25℃,F 1=0.22×24×5×1.2×1.15×11/2 =36.43 KN/m 2F 2=24×5.1=122.4 KN/m 2取F1=36.43 KN/m 2砼侧压力标准值 F a =F 1×1.2=43.72 KN/m 2 b) 振捣砼对垂直面面模板产生水平荷载设计值墙体厚度＞100mm,F b =2×1.4=2.8 KN/m 2 c) 荷载组合F ′= F a + F b =43.72+2.8=46.52 KN/m 2 F 〞= F 1=36.43 KN/m 2 2.2、多层板面板验算支撑在次龙骨上按三跨连续梁计算，将荷载化为线荷载：q 1=F ′×l=46.52×1=46.52 N/mm q 2=F 〞×l=36.43×1=36.43 N/mm a) 强度验算mm N l q M ⋅⨯=⨯==5221max 1019.41030052.46103422104.561810006mm bh W ⨯=⨯==2245max /1.47/75.7104.51019.4mm N f mm N W M m=〈≈⨯⨯==σ b) 挠度验算mm l mm EI l q f 75.040030040071.018100057291501230043.361503442==<≈⨯⨯⨯⨯⨯==∴多层板面板满足要求。
标准层400mm厚墙模板计算书
标准层400mm厚墙模板计算书一、墙模板基本参数（≤400mm厚剪力墙为例）计算断面宽度400mm，高度5500mm，两侧楼板厚度250mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置22道，内龙骨采用40×80mm木方。
外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。
对拉螺栓布置12道，在断面内水平间距250+300+400+400+400+400+400+400+400+500+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
2482482482482482482482482482482482482482482482482482482482482485500m m m模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取25.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.500m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.220kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×28.220=25.398kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×4.000=3.600kN/m2。
钢模板计算书
山水文园工程模板计算书1.计算依据1．参考资料《建筑结构施工规范》 GB 50009—2001《钢结构设计规范》 GB 50017—2003《混凝土结构设计规范》 GB 50010—2002《钢结构工程施工质量验收规范》 GB 50205-20012.侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力可按下列二式计算，并取其最小值：2/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3），此处取25kN/m 3t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可采用t0=200/(T+15)计算；假设混凝土入模温度为200C ，即T=200C ，t 0=5.7V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取1.5m/hH------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取5mβ1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。
大模板侧压力计算2/121022.0V t F c ββγ=2m /4.385.1117.52522.0KN =⨯⨯⨯⨯⨯=H F c γ==25x5=125KN/m取二者中的较小值，F =38.4kN/ m 2，近似取40 kN/ m 2倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4.0 kN/ m 22m /6.534.142.140KN q =⨯+⨯= ， 近似取55 kN/ m综上,模板混凝土侧压力标准值为40KN/m 2,设计值为55KN/m 2。
3.模板计算模板浇筑高度为5m ，面板采用5mm 冷轧钢板；竖向背楞采用10x50mm 厚钢板，间距为300mm ；水平背楞采用10x50mm 厚钢板，间距500mm,每隔500x300间距设置D20拉杆一道。
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十七板模板400厚计算书模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):4.00；采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.75；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):10000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 80×1.82/6 = 43.2 cm3；I = 80×1.83/12 = 38.88 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.5×0.4×0.8+0.5×0.8 = 8.56 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 1×0.8= 0.8 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×8.56+1.4×0.8= 11.392kN/m最大弯矩M=0.1×11.392×3002= 102528 N·mm；面板最大应力计算值σ =M/W= 102528/43200 = 2.373 N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为2.373 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q =q1= 8.56kN/m面板最大挠度计算值ν= 0.677×8.56×3004/(100×9500×38.88×104)=0.127 mm；面板最大允许挠度[ν]=300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值0.127 mm 小于面板的最大允许挠度1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=b×h2/6=5×10×10/6 = 83.33 cm3；I=b×h3/12=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；方木楞计算简图(mm)1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.5×0.3×0.4+0.5×0.3 = 3.21 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 1×0.3 = 0.3 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载q = 1.2 × q1+ 1.4 ×q2 = 1.2×3.21+1.4×0.3 = 4.272 kN/m；最大弯矩M = 0.1ql2 = 0.1×4.272×0.82 = 0.273 kN·m；方木最大应力计算值σ= M /W = 0.273×106/83333.33 = 3.281 N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为3.281 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ = 3V/2bh n< [τ]其中最大剪力: V = 0.6×4.272×0.8 = 2.051 kN；方木受剪应力计算值τ = 3 ×2.051×103/(2 ×50×100) = 0.615 N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ] = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值0.615 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250均布荷载q = q1 = 3.21 kN/m；最大挠度计算值ν= 0.677×3.21×8004 /(100×10000×4166666.667)= 0.214 mm；最大允许挠度[ν]=800/ 250=3.2 mm；方木的最大挠度计算值0.214 mm 小于方木的最大允许挠度3.2 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝3.418kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩M max = 0.74 kN·m ；最大变形V max = 1.319 mm ；最大支座力Q max = 9.897 kN ；最大应力σ= 740215.136/4490 = 164.859 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值164.859 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为1.319mm 小于800/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R ≤R c其中Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN；R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力,R= 9.897 kN；R < 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：N G1 = 0.129×4 = 0.516 kN；(2)模板的自重(kN)：N G2 = 0.5×0.8×0.8 = 0.32 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：N G3 = 25.5×0.4×0.8×0.8 = 6.528 kN；静荷载标准值N G= N G1+N G2+N G3= 7.364kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载活荷载标准值N Q=(1+2)×0.8×0.8=1.92kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2N G + 1.4N Q=11.525kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式σ =N/(υA)≤[f]其中N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.525 kN；υ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比L o/i 查表得到；i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2；W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；σ-------- 钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)；[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；L0---- 计算长度(m)；根据《扣件式规范》，立杆计算长度L0=h+2a，即L0=1.5+2×0.2=1.9；a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.2 m；得到计算结果：立杆计算长度L0=1.9；L0 / i = 1900 / 15.9=119 ；由长细比l o/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.458 ；钢管立杆受压应力计算值；σ=11525.28/(0.458×424) = 59.35 N/mm2；立杆稳定性计算σ= 59.35 N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]= 205 N/mm2，满足要求！。