(完整版)塔吊天然基础的计算书
塔吊基础计算

QTZ63塔吊天然基础的计算书(一)参数信息塔吊型号:QTZ63,自重(包括压重)F仁450.80kN,最大起重荷载F2=60.00kN,塔吊倾覆力距M=630.00kN.m,塔吊起重高度=70.00m, 塔身宽度B=1.50m,混凝土强度等级:C35,基础埋深D=5.00m,基础最小厚度h=1.35m,基础最小宽度Bc=5.00m。
(二)基础最小尺寸计算基础的最小厚度取:H=1.35m基础的最小宽度取:Bc=5.00m(三)塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图:当不考虑附着时的基础设计值计算公式:当考虑附着时的基础设计值计算公式:当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式:X 510.8=612.96kN;G——基础自重与基础上面的土的自重,G=1.2X (25.0X Be X Bc X Hc+20.0X Be X Bc X D) =4012.50kN ;Be——基础底面的宽度,取Bc=5.00m;W——基础底面的抵抗矩,W=Bc X Bc X Bc/6=20.83m3;M——倾覆力矩,包括风荷载产生的力距和最大起重力距,M=1.4 X630.00=882.00kN.m;a—合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m),按下式计算:a=5.00/2-882.00/(612.96+4012.50)=2.31m经过计算得到:无附着的最大压力设计值Pmax=(612.96+4012.50)/5.002+882.00/20.83=227.35kPa 无附着的最小压力设计值Pmi n=(612.96+4012.50)/5.002-882.00/20.83=142.68kPa 有附着的压力设计值P=(612.96+4012.50)/5.002=185.02kPa偏心距较大时压力设计值Pkmax=2X (612.96+4012.50)/(3X 5.00X 2.31)=267.06kPa(四)地基基础承载力验算地基承载力设计值为:fa=270.00kPa地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=227.35kPa满足要求!地基承载力特征值1.2X fa大于偏心距较大时的压力设计值Pkmax=267.06kPa,满足要求!据安徽省建设工程勘察设计院《岩土工程勘察报告》,1 #塔吊参227号孔,U #塔吊参243号孔,川#塔吊参212号孔,W#塔吊参193号孔,切#塔吊参118号孔,%#塔吊参108号孔。
塔吊天然基础的计算书

塔吊天然基础的计算书一. 参数信息塔吊型号:QTZ60, 自重(包括压重,最大起重荷载,塔吊倾覆力距,塔吊起重高度,塔身宽度,混凝土强度等级:C35,基础埋深,基础最小厚度,基础最小宽度,二. 基础最小尺寸计算基础的最小厚度取基础的最小宽度取三. 塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础制定规范》(GB50007-2002)第条承载力计算。
计算简图:当不合计附着时的基础制定值计算公式:当合计附着时的基础制定值计算公式:式中 F──塔吊作用于基础的竖向力,它包括塔吊自重,压重和最大起重荷载×;G──基础自重与基础上面的土的自重,××B c×B c×H c×B c×B c×;B c──基础底面的宽度,取B c;W──基础底面的抵抗矩,W=B c×B c×B c3;M──倾覆力矩,包括风荷载产生的力距和最大起重力距,×;a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m),按下式计算:。
经过计算得到:无附着的最大压力制定值 P max2无附着的最小压力制定值 P min2有附着的压力制定值2四. 地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础制定规范》GB 50007-2002第条。
计算公式如下:其中 f a──修正后的地基承载力特征值(kN/m2);f ak──地基承载力特征值,取2;b──基础宽度地基承载力修正系数,取;d──基础埋深地基承载力修正系数,取;──基础底面以下土的重度,取3;γm──基础底面以上土的重度,取3;b──基础底面宽度,取;d──基础埋深度,取。
解得地基承载力制定值 f a实际计算取的地基承载力制定值为:f a修正后的地基承载力特征值f a小于最大压力制定值P max,不满足要求!五. 受冲切承载力验算依据《建筑地基基础制定规范》GB 50007-2002第条。
塔吊基础计算书典范

一、QTZ5013塔吊天然基础的计算书1、地基承载力计算1.1塔基在独立状态时,作用于基础的荷载应包括塔机作用于基础顶的竖向荷载标准值(F k)、水平荷载标准值(F vk)、倾覆力矩(包括塔机自重、起重荷载、风荷载等引起的力矩)荷载标准值(M k)、扭矩荷载标准值(T k),以及基础及其上土的自重荷载标准值(G k)。
1.2矩形基础地基承载力计算应符合下列规定:1、基础底面压力应符合:1)、当轴心荷载作用时:p k≤f a=200kpa式中:p k ------相当于荷载效应便准组合时,基础底面处的平均压力值;f a -------修正后的地基承载力特征值。
2)、当偏心荷载作用时,除符合上式外,尚应符合下列要求:p kmax≤1.2 f a=1.2*200=240 kpa 式中:p kmax -------相应于荷载效应标准组合时,基础底面边缘的最大压力值。
2、基础底面的压力可按下列公式确定:1)当轴心荷载作用时:p k=(F k+G k)/bl=(842.4+1108.404)/(5*5)=78.03216 kn/m2≤240 kpa 故,符合要求。
式中:F k -----塔机作用于基础顶面的竖向荷载标准值;G k -----基础及其上土的自重标准值;b-------矩形基础底面的短边长度;l--------矩形基础底面的长边长度。
2)当偏心荷载作用时:p kmax=(F k+G k)/bl+(M k+F vk•h)/W=(842.4+1108.404)/(5*5)+(882+4*1.35)/20.83=78.03216+42.6=120.63 kn/m2≤1.2 f a 符合要求。
式中:M k-------相应于荷载效应标准组合时,作用于矩形基础顶面短边方向的力矩值;F vk-------相应于荷载效应标准组合时,作用于矩形基础顶面短边方向的水平荷载值;h-------基础的高度;W--------基础底面的抵抗矩。
塔吊天然基础的计算书

QTZ80(TC5610-6)塔吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》一.参数信息塔吊型号:QTZ80( TC5610-6)起重荷载标准值:Fqk=58.8kN塔吊计算高度:H=45.9m非工作状态下塔身弯矩:M=1552kN.m钢筋级别:HRB400承台宽度:Bc=6m1) 塔机自重标准值Fk1 =464.1kN2) 基础以及覆土自重标准值G<=6X 6X 1.35 X 25=1215kN3) 起重荷载标准值Fqk=58.8kN2. 风荷载计算附件一计算简图:二.荷载计算1.自重荷载及起重荷载(JGJ/T 187-2009)。
塔机自重标准值:Fk1=464.10kN塔吊最大起重力矩:M=1335kN.m塔身宽度:B=1.6m承台混凝土等级:C30地基承载力特征值:350kPa1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0.2kN/m2) 叫=0-昭丛口凯=0.8 X 1.59 X 1.95 X 1.349 X 0.2=0.67kN/m 2字止=f H=1. 2X 0.67 X 0.35 X 1.6=0.45kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F v k=q s k X H=0.45X 45.9=20.64kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Mjk=°.5Fvk X H=0.5X 20.64 X 45.9=473.73kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值(本地区Wo=0.35kN/mi2)Wjt =2=0.8 X 1.63 X 1.95 X 1.349 X 0.35=1.20kN/m- m f H=1.2 X 1.20 X 0.35 X 1.6=0.81kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F v k=q s k X H=0.81 X 45.9=37.03kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Mjk=0.5F vk X H=0.5X 37.03 X 45.9=849.88kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值l\^=1552+0.9X( -1335+473.73)=776.85kN.m非工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值l\^=1552+849.88=2401.88kN.m三.地基承载力计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算塔机工作状态下:当轴心荷载作用时:22=(464.1+58.8+1215)/(6 X 6)=48.28kN/m 2 当偏心荷载作用时:肚二(代十旳隅訂陆=(464.1+58.8+1215)/(6 X 6) -2X (776.85 X 1.414/2)/36.002=17.76kN/m 2由于P kmin》0所以按下式计算Pkmax:2 =(垃十曳)"+亚化+甌訂陷=(464.1+58.8+1215)/(6 X 6)+2 X (776.85 X 1.414/2)/36.002=78.79kN/m 2塔机非工作状态下:当轴心荷载作用时:2 =(464.1+1215)/(6 X 6)=46.64kN/m 2当偏心荷载作用时:肚严以十翼山- 叭-M訂%=(464.1+1215)/(6 X 6)-2X (2401.88 X 1.414/2)/36.00=-47.70kN/m由于P kmin<0所以按下式计算Pkmax:二近+兀顾爲心=(2401.88+37.03 X 1.35)/(464.10+1215.00)=1.46m < 0.25b=1.50m载力满足要求!—12-X 忑f2=3-1.03=1.97m=(464.1+1215.00)/(3 X 1.97 X 1.97)=144.57kN/m四.地基基础承载力验算修正后的地基承载力特征值为:f a=570.00kPa非工作状态地基承轴心荷载作用:由于f a》Pk=48.28kPa,所以满足要求!偏心荷载作用:由于1.2 Xf a》P kma>=144.57kPa,所以满足要求! 五•承台配筋计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011第8.2条。
塔吊天然基础的计算书

塔吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=456kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=5.5×5.5×1.35×25=1020.9375kN3) 起重荷载标准值F qk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.59×1.95×1.29×0.2=0.64kN/m2=1.2×0.64×0.35×1.6=0.43kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.43×40=17.20kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×17.20×40=344.03kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.45kN/m2)=0.8×1.65×1.95×1.29×0.45=1.49kN/m2=1.2×1.49×0.35×1.6=1.00kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=1.00×40=40.16kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×40.16×40=803.29kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值M k=-206.55+0.9×(63+344.03)=159.78kN.m非工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值M k=-206.55+803.29=596.74kN.m三. 地基承载力计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。
QTZ80塔吊基础计算1

塔吊天然基础的计算书一. 参数信息塔吊型号: QTZ80 自重(包括压重):F1=480.00kN 最大起重荷载: F2=60.00kN塔吊倾覆力距: M=1335.00kN.m 塔吊起重高度: H=47.00m 塔身宽度: B=1.60m混凝土强度等级:C35 钢筋级别: Ⅱ级地基承载力特征值: 237.50kPa基础最小宽度: Bc=5.00m 基础最小厚度: h=1.35m 基础埋深: D=2.00m预埋件埋深: h=0.00m二. 基础最小尺寸计算基础的最小厚度取:H=1.35m基础的最小宽度取:Bc=5.00m三. 塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图:由于偏心距 e=M/(F+G)=1335.00/(540.00+1843.75)=0.56≤B/6=0.83所以按小偏心计算,计算公式如下:当考虑附着时的基础设计值计算公式:式中 F──塔吊作用于基础的竖向力,它包括塔吊自重,压重和最大起重荷载,F=540.00kN;G──基础自重与基础上面的土的自重,G=25.0×B c×B c×H c+20.0×B c ×B c×D =1843.75kN;B c──基础底面的宽度,取B c=5.00m;W──基础底面的抵抗矩,W=B c×B c×B c/6=20.83m3;M──倾覆力矩,包括风荷载产生的力距和最大起重力距,M=1.4×1335.00=1869.00kN.m;经过计算得到:最大压力设计值 P max=1.2×(540.00+1843.75)/5.002+1869.00/20.83=204.13kPa最小压力设计值 P min=1.2×(540.00+1843.75)/5.002-1869.00/20.83=24.71kPa有附着的压力设计值 P k=1.2×(540.00+1843.75)/5.002=114.42kPa四. 地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。
QTZ50塔吊天然基础计算书

QTZ50塔吊天然基础计算书一、参数信息型号:QTZ50 塔吊起重高度H=120m塔吊倾覆力距M=530kN.m 混凝土强度等级:C35塔身宽度B=1.50m,基础以上土的厚度:D=1.5m自重F1=240.8fkN,基础承台厚度h=1.3m最大起重荷载F2=40kN,基础承台宽度R=5.5m二、基础最小尺寸计算基础的最小宽度取:Bc=5.00m三. 塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图:当不考虑附着时的基础设计值计算公式:当考虑附着时的基础设计值计算公式:当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式:式中 F──塔吊作用于基础的竖向力,它包括塔吊自重,压重和最大起重荷载,F=304.30kN;G──基础自重与基础上面的土的自重,G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+Ym×Bc ×Bc×D) =3025.22kN;Ym——土的加权平均重度Bc──基础底面的宽度,取Bc=5.50m;W──基础底面的抵抗矩,W=Bc×Bc×Bc/6=27.73m3;M──倾覆力矩,包括风荷载产生的力距和最大起重力距,M=1.3×530=689kN.m;a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m),按下式计算:a=Bc/2-m/(F+G)=5.5/2-689/(360.96+3025.219)=2.01m。
经过计算得到:无附着的最大压力设计值Pmax=(360.96+3025.219)/5.52+689/27.73=136.786kPa无附着的最小压力设计值Pmin=(360.960+3025.219)/5.52-689/27.73=80.032kPa有附着的压力设计值 P=(360.96+3025.219)/5.52=111.940kPa偏心距较大时压力设计值Pkmax=2×(360.96+3025.219)/(3×5.5×2.01)=102.101kPa四. 地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。
QTZ80塔吊基础天然基础计算书

QTZ80塔吊天然基础的计算书(一)计算依据1.《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008;2.《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002);3.《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001);4.《南明区大健康欧美医药园项目岩土工程勘察报告》;5.《QTZ80塔式起重机使用说明书》;6.建筑、结构设计图纸;7.《简明钢筋混凝土结构计算手册》。
(二)参数数据信息塔吊型号:QTZ80(6013)塔吊起升高度H:150.00m塔身宽度B:1665mm 基础节埋深d:0.00m自重G:596kN(包括平衡重)基础承台厚度hc:1.40m最大起重荷载Q:60kN 基础承台宽度Bc:6.50m混凝土强度等级:C35 钢筋级别:Q235A/HRB335基础底面配筋直径:25mm公称定起重力矩Me:800kN·m 基础所受的水平力P:80kN标准节长度b:2.80m主弦杆材料:角钢/方钢宽度/直径c:120mm所处城市:贵州省贵阳市基本风压ω:0.3kN/m2地面粗糙度类别:D类密集建筑群,房屋较高,风荷载高度变化系数μz:1.27 。
地基承载力特征值fak:147kPa基础宽度修正系数ηb :0.3 基础埋深修正系数ηd:1.5基础底面以下土重度γ:20kN/m3基础底面以上土加权平均重度γm:20kN/m3(三)塔吊基础承载力作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重:G=596kN(整机重量422+平衡重174);塔吊最大起重荷载:Q=60kN;作用于塔吊的竖向力:F k =G +Q =596+60=656kN ;2、塔吊风荷载计算依据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)中风荷载体型系数: 地处贵州省贵阳市,基本风压为ω0=0.3kN/m 2; 查表得:风荷载高度变化系数μz =1.27; 挡风系数计算:φ=[3B+2b+(4B 2+b 2)1/2]c/(Bb)=[(3×1.665+2×5+(4×1.6652+52)0.5)×0.12]/(1.665×5)=0.302因为是角钢/方钢,体型系数μs =2.402; 高度z 处的风振系数取:βz =1.0; 所以风荷载设计值为:ω=0.7×βz ×μs ×μz ×ω0=0.7×1.00×2.402×1.27×0.3=0.64kN/m 2;3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算:M ω=ω×φ×B×H×H×0.5=0.64×0.302×1.665×100×100×0.5=1609kN·m; M kmax =Me +M ω+P ×h c =800+1609+80×1.4=2521kN ·m ;(四)塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算: e =M k /(F k +G k )≤Bc/3式中 e ──偏心距,即地面反力的合力至基础中心的距离; M k ──作用在基础上的弯矩; F k ──作用在基础上的垂直载荷;G k ──混凝土基础重力,G k =25×6.5×6.5×1.4=1479kN ; Bc ──为基础的底面宽度;计算得:e=2521/(656+1479)=1.18m < 6.5/3=2.2m ; 基础抗倾覆稳定性满足要求!(五)塔吊基础地基承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
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塔吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息
二. 荷载计算
1. 自重荷载及起重荷载
1) 塔机自重标准值
F k1=744.8kN
2) 基础以及覆土自重标准值
G k=8×8×2×25=3200kN
3) 起重荷载标准值
F qk=80kN
2. 风荷载计算
1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)
=0.8×0.7×1.95×1.54×0.2=0.34kN/m2
=1.2×0.34×0.35×2.5=0.35kN/m
b. 塔机所受风荷载水平合力标准值
F vk=q sk×H=0.35×180=63.57kN
c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值
M sk=0.5F vk×H=0.5×63.57×180=5721.08kN.m
2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.30kN/m2)
=0.8×0.7×1.95×1.54×0.3=0.50kN/m2
=1.2×0.50×0.35×2.5=0.53kN/m
b. 塔机所受风荷载水平合力标准值
F vk=q sk×H=0.53×180=95.35kN
c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值
M sk=0.5F vk×H=0.5×95.35×180=8581.61kN.m
3. 塔机的倾覆力矩
工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值
M k=-200+0.9×(1000+5721.08)=5848.97kN.m
非工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值
M k=-200+8581.61=8381.61kN.m
三. 地基承载力计算
依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。
塔机工作状态下:
当轴心荷载作用时:
=(744.8+80+3200)/(8×8)=62.89kN/m2
当偏心荷载作用时:
=(744.8+80+3200)/(8×8)-2×(5848.97×1.414/2)/85.33
=-34.03kN/m2
由于 P kmin<0 所以按下式计算P kmax:
=(5848.97+63.57×2)/(744.8+80+3200.00)=1.48m≤0.25b=2.00m工作状态地基承载力满足要求!
=4-1.05=2.95m
=(744.8+80+3200.00)/(3×2.95×2.95)
=154.14kN/m2
塔机非工作状态下:
当轴心荷载作用时:
=(744.8+3200)/(8×8)=61.64kN/m2
当偏心荷载作用时:
=(744.8+3200)/(8×8)-2×(8381.61×1.414/2)/85.33
=-77.25kN/m2
由于 P kmin<0 所以按下式计算P kmax:
=(8381.61+95.35×2)/(744.80+3200.00)=2.17m>0.25b=2.00m非工作状态地基承载力不满足要求!
=4-1.54=2.46m
=(744.8+3200.00)/(3×2.46×2.46)
=216.65kN/m2
四. 地基基础承载力验算
修正后的地基承载力特征值为:f a=0.00kPa
轴心荷载作用:由于 f a<P k=62.89kPa,所以不满足要求!
偏心荷载作用:由于1.2×f a<P kmax=216.65kPa,所以不满足要求!
五. 承台配筋计算
依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011第8.2条。
1. 抗弯计算,计算公式如下:
式中 a1──截面I-I至基底边缘的距离,取 a1=2.75m;
a'──截面I-I在基底的投影长度,取 a'=2.50m。
P──截面I-I处的基底反力;
工作状态下:
P=154.14×(32.95-2.75)/(3×2.95)=106.25kN/m2;
M=2.752×[(2×8+2.5)×(1.35×154.14+1.35×106.25-2×1.35×3200.00/82)+(1.35×154.14-1.35×106.25)×8]/12
=2850.33kN.m
非工作状态下:
P=216.65×(32.46-2.75)/(3×2.46364147858852)=136.04kN/m2;
M=2.752×[(2×8+2.5)×(1.35×216.65+1.35×136.04-2×1.35×3200/82)+(1.35×
216.65-1.35×136.04)×8]/12
=4728.47kN.m
2. 配筋面积计算,公式如下:
依据《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010
式中α1──系数,当混凝土强度不超过C50时,α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时,α1取为0.94,期间按线性内插法确定;
f c──混凝土抗压强度设计值;
h0──承台的计算高度。
经过计算得:
αs=4728.47×106/(1.00×16.70×8.00×103×19502)=0.009
η=1-(1-2×0.009)0.5=0.009
γs=1-0.009/2=0.995
A s=4728.47×106/(0.995×1950×210.00)=11601.17mm2。
承台底部实际配筋面积为A s0 = 3.14×202/4 × Int(8000/150)=16650mm2
实际配筋面积大于计算需要配筋面积,满足要求!
经济考虑,可优化配筋参考方案为:钢筋直径为10mm,钢筋间距为50mm,配筋面积为12566mm2
六. 地基变形计算
规范规定:当地基主要受力层的承载力特征值(fak)不小于130kPa或小于130kPa但有地区经验,且黏性土的状态不低于可塑(液性指数IL不大于0.75)、砂土的密实度不低于稍密时,可不进行塔机基础的天然地基变形验算,其他塔机基础的天然地基均应进行变形验算。