(完整版)塔吊天然基础的计算书
塔吊基础计算
QTZ63塔吊天然基础的计算书（一）参数信息塔吊型号：QTZ63，自重（包括压重）F仁450.80kN，最大起重荷载F2=60.00kN，塔吊倾覆力距M=630.00kN.m，塔吊起重高度=70.00m, 塔身宽度B=1.50m,混凝土强度等级：C35,基础埋深D=5.00m，基础最小厚度h=1.35m,基础最小宽度Bc=5.00m。
（二）基础最小尺寸计算基础的最小厚度取：H=1.35m基础的最小宽度取：Bc=5.00m（三）塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第5.2条承载力计算。
计算简图：当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式:X 510.8=612.96kN;G——基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2X (25.0X Be X Bc X Hc+20.0X Be X Bc X D) =4012.50kN ;Be——基础底面的宽度，取Bc=5.00m；W——基础底面的抵抗矩，W=Bc X Bc X Bc/6=20.83m3;M——倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4 X630.00=882.00kN.m；a—合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a=5.00/2-882.00/(612.96+4012.50)=2.31m经过计算得到：无附着的最大压力设计值Pmax=(612.96+4012.50)/5.002+882.00/20.83=227.35kPa 无附着的最小压力设计值Pmi n=(612.96+4012.50)/5.002-882.00/20.83=142.68kPa 有附着的压力设计值P=(612.96+4012.50)/5.002=185.02kPa偏心距较大时压力设计值Pkmax=2X (612.96+4012.50)/(3X 5.00X 2.31)=267.06kPa(四)地基基础承载力验算地基承载力设计值为：fa=270.00kPa地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=227.35kPa满足要求！地基承载力特征值1.2X fa大于偏心距较大时的压力设计值Pkmax=267.06kPa,满足要求！据安徽省建设工程勘察设计院《岩土工程勘察报告》，1 #塔吊参227号孔，U #塔吊参243号孔，川#塔吊参212号孔，W#塔吊参193号孔，切#塔吊参118号孔，％#塔吊参108号孔。
塔吊天然基础的计算书
塔吊天然基础的计算书一. 参数信息塔吊型号:QTZ60, 自重(包括压重，最大起重荷载，塔吊倾覆力距，塔吊起重高度，塔身宽度，混凝土强度等级:C35，基础埋深，基础最小厚度，基础最小宽度，二. 基础最小尺寸计算基础的最小厚度取基础的最小宽度取三. 塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础制定规范》(GB50007-2002)第条承载力计算。
计算简图:当不合计附着时的基础制定值计算公式：当合计附着时的基础制定值计算公式：式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载×；G──基础自重与基础上面的土的自重，××B c×B c×H c×B c×B c×；B c──基础底面的宽度，取B c；W──基础底面的抵抗矩，W=B c×B c×B c3；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，×；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：。
经过计算得到:无附着的最大压力制定值 P max2无附着的最小压力制定值 P min2有附着的压力制定值2四. 地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础制定规范》GB 50007-2002第条。
计算公式如下:其中 f a──修正后的地基承载力特征值(kN/m2)；f ak──地基承载力特征值，取2；b──基础宽度地基承载力修正系数，取；d──基础埋深地基承载力修正系数，取；──基础底面以下土的重度，取3；γm──基础底面以上土的重度，取3；b──基础底面宽度，取；d──基础埋深度,取。
解得地基承载力制定值 f a实际计算取的地基承载力制定值为:f a修正后的地基承载力特征值f a小于最大压力制定值P max，不满足要求！五. 受冲切承载力验算依据《建筑地基基础制定规范》GB 50007-2002第条。
塔吊基础计算书典范
一、QTZ5013塔吊天然基础的计算书1、地基承载力计算1.1塔基在独立状态时，作用于基础的荷载应包括塔机作用于基础顶的竖向荷载标准值（F k）、水平荷载标准值（F vk）、倾覆力矩（包括塔机自重、起重荷载、风荷载等引起的力矩）荷载标准值（M k）、扭矩荷载标准值（T k）,以及基础及其上土的自重荷载标准值（G k）。
1.2矩形基础地基承载力计算应符合下列规定：1、基础底面压力应符合：1）、当轴心荷载作用时：p k≤f a=200kpa式中：p k ------相当于荷载效应便准组合时，基础底面处的平均压力值;f a -------修正后的地基承载力特征值。
2）、当偏心荷载作用时，除符合上式外，尚应符合下列要求：p kmax≤1.2 f a=1.2*200=240 kpa 式中：p kmax -------相应于荷载效应标准组合时，基础底面边缘的最大压力值。
2、基础底面的压力可按下列公式确定：1）当轴心荷载作用时:p k=(F k+G k)/bl=（842.4+1108.404）/（5*5）=78.03216 kn/m2≤240 kpa 故，符合要求。
式中：F k -----塔机作用于基础顶面的竖向荷载标准值；G k -----基础及其上土的自重标准值；b-------矩形基础底面的短边长度；l--------矩形基础底面的长边长度。
2）当偏心荷载作用时：p kmax=(F k+G k)/bl+(M k+F vk•h)/W=（842.4+1108.404）/（5*5）+（882+4*1.35）/20.83=78.03216+42.6=120.63 kn/m2≤1.2 f a 符合要求。
式中：M k-------相应于荷载效应标准组合时，作用于矩形基础顶面短边方向的力矩值；F vk-------相应于荷载效应标准组合时，作用于矩形基础顶面短边方向的水平荷载值；h-------基础的高度；W--------基础底面的抵抗矩。
塔吊天然基础的计算书
QTZ80(TC5610-6)塔吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》一.参数信息塔吊型号:QTZ80( TC5610-6)起重荷载标准值：Fqk=58.8kN塔吊计算高度：H=45.9m非工作状态下塔身弯矩:M=1552kN.m钢筋级别:HRB400承台宽度：Bc=6m1) 塔机自重标准值Fk1 =464.1kN2) 基础以及覆土自重标准值G<=6X 6X 1.35 X 25=1215kN3) 起重荷载标准值Fqk=58.8kN2. 风荷载计算附件一计算简图：二.荷载计算1.自重荷载及起重荷载(JGJ/T 187-2009)。
塔机自重标准值:Fk1=464.10kN塔吊最大起重力矩：M=1335kN.m塔身宽度:B=1.6m承台混凝土等级:C30地基承载力特征值:350kPa1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0.2kN/m2) 叫=0-昭丛口凯=0.8 X 1.59 X 1.95 X 1.349 X 0.2=0.67kN/m 2字止=f H=1. 2X 0.67 X 0.35 X 1.6=0.45kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F v k=q s k X H=0.45X 45.9=20.64kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Mjk=°.5Fvk X H=0.5X 20.64 X 45.9=473.73kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值(本地区Wo=0.35kN/mi2)Wjt =2=0.8 X 1.63 X 1.95 X 1.349 X 0.35=1.20kN/m- m f H=1.2 X 1.20 X 0.35 X 1.6=0.81kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F v k=q s k X H=0.81 X 45.9=37.03kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Mjk=0.5F vk X H=0.5X 37.03 X 45.9=849.88kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值l\^=1552+0.9X( -1335+473.73)=776.85kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值l\^=1552+849.88=2401.88kN.m三.地基承载力计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算塔机工作状态下：当轴心荷载作用时：22=(464.1+58.8+1215)/(6 X 6)=48.28kN/m 2 当偏心荷载作用时：肚二(代十旳隅訂陆=(464.1+58.8+1215)/(6 X 6) -2X (776.85 X 1.414/2)/36.002=17.76kN/m 2由于P kmin》0所以按下式计算Pkmax：2 =(垃十曳)"+亚化+甌訂陷=(464.1+58.8+1215)/(6 X 6)+2 X (776.85 X 1.414/2)/36.002=78.79kN/m 2塔机非工作状态下：当轴心荷载作用时：2 =(464.1+1215)/(6 X 6)=46.64kN/m 2当偏心荷载作用时：肚严以十翼山- 叭-M訂％=(464.1+1215)/(6 X 6)-2X (2401.88 X 1.414/2)/36.00=-47.70kN/m由于P kmin<0所以按下式计算Pkmax：二近+兀顾爲心=(2401.88+37.03 X 1.35)/(464.10+1215.00)=1.46m < 0.25b=1.50m载力满足要求！—12-X 忑f2=3-1.03=1.97m=(464.1+1215.00)/(3 X 1.97 X 1.97)=144.57kN/m四.地基基础承载力验算修正后的地基承载力特征值为:f a=570.00kPa非工作状态地基承轴心荷载作用：由于f a》Pk=48.28kPa，所以满足要求！偏心荷载作用：由于1.2 Xf a》P kma>=144.57kPa,所以满足要求! 五•承台配筋计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011第8.2条。
塔吊天然基础的计算书
塔吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=456kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=5.5×5.5×1.35×25=1020.9375kN3) 起重荷载标准值F qk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.59×1.95×1.29×0.2=0.64kN/m2=1.2×0.64×0.35×1.6=0.43kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.43×40=17.20kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×17.20×40=344.03kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.45kN/m2)=0.8×1.65×1.95×1.29×0.45=1.49kN/m2=1.2×1.49×0.35×1.6=1.00kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=1.00×40=40.16kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×40.16×40=803.29kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-206.55+0.9×(63+344.03)=159.78kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-206.55+803.29=596.74kN.m三. 地基承载力计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。
QTZ80塔吊基础计算1
塔吊天然基础的计算书一. 参数信息塔吊型号: QTZ80 自重(包括压重):F1=480.00kN 最大起重荷载: F2=60.00kN塔吊倾覆力距: M=1335.00kN.m 塔吊起重高度: H=47.00m 塔身宽度: B=1.60m混凝土强度等级:C35 钢筋级别: Ⅱ级地基承载力特征值: 237.50kPa基础最小宽度: Bc=5.00m 基础最小厚度: h=1.35m 基础埋深: D=2.00m预埋件埋深: h=0.00m二. 基础最小尺寸计算基础的最小厚度取:H=1.35m基础的最小宽度取:Bc=5.00m三. 塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图:由于偏心距 e=M/(F+G)=1335.00/(540.00+1843.75)=0.56≤B/6=0.83所以按小偏心计算，计算公式如下：当考虑附着时的基础设计值计算公式：式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=540.00kN；G──基础自重与基础上面的土的自重，G=25.0×B c×B c×H c+20.0×B c ×B c×D =1843.75kN；B c──基础底面的宽度，取B c=5.00m；W──基础底面的抵抗矩，W=B c×B c×B c/6=20.83m3；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×1335.00=1869.00kN.m；经过计算得到:最大压力设计值 P max=1.2×(540.00+1843.75)/5.002+1869.00/20.83=204.13kPa最小压力设计值 P min=1.2×(540.00+1843.75)/5.002-1869.00/20.83=24.71kPa有附着的压力设计值 P k=1.2×(540.00+1843.75)/5.002=114.42kPa四. 地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。
QTZ50塔吊天然基础计算书
QTZ50塔吊天然基础计算书一、参数信息型号:QTZ50 塔吊起重高度H=120m塔吊倾覆力距M=530kN.m 混凝土强度等级:C35塔身宽度B=1.50m，基础以上土的厚度:D=1.5m自重F1=240.8fkN，基础承台厚度h=1.3m最大起重荷载F2=40kN，基础承台宽度R=5.5m二、基础最小尺寸计算基础的最小宽度取:Bc=5.00m三. 塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图:当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载，F=304.30kN；G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+Ym×Bc ×Bc×D) =3025.22kN；Ym——土的加权平均重度Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.50m；W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=27.73m3；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.3×530=689kN.m；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a=Bc/2-m/(F+G)=5.5/2-689/(360.96+3025.219)=2.01m。
经过计算得到:无附着的最大压力设计值Pmax=(360.96+3025.219)/5.52+689/27.73=136.786kPa无附着的最小压力设计值Pmin=(360.960+3025.219)/5.52-689/27.73=80.032kPa有附着的压力设计值 P=(360.96+3025.219)/5.52=111.940kPa偏心距较大时压力设计值Pkmax=2×(360.96+3025.219)/(3×5.5×2.01)=102.101kPa四. 地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。
QTZ80塔吊基础天然基础计算书
QTZ80塔吊天然基础的计算书（一）计算依据1.《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008；2.《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)；3.《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）；4.《南明区大健康欧美医药园项目岩土工程勘察报告》；5.《QTZ80塔式起重机使用说明书》；6.建筑、结构设计图纸；7.《简明钢筋混凝土结构计算手册》。
（二）参数数据信息塔吊型号：QTZ80（6013）塔吊起升高度H：150.00m塔身宽度B：1665mm 基础节埋深d：0.00m自重G：596kN（包括平衡重）基础承台厚度hc：1.40m最大起重荷载Q：60kN 基础承台宽度Bc：6.50m混凝土强度等级：C35 钢筋级别：Q235A/HRB335基础底面配筋直径：25mm公称定起重力矩Me：800kN·m 基础所受的水平力P：80kN标准节长度b：2.80m主弦杆材料：角钢/方钢宽度/直径c：120mm所处城市：贵州省贵阳市基本风压ω：0.3kN/m2地面粗糙度类别：D类密集建筑群，房屋较高，风荷载高度变化系数μz：1.27 。
地基承载力特征值fak：147kPa基础宽度修正系数ηb ：0.3 基础埋深修正系数ηd：1.5基础底面以下土重度γ：20kN/m3基础底面以上土加权平均重度γm：20kN/m3（三）塔吊基础承载力作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=596kN（整机重量422+平衡重174）；塔吊最大起重荷载：Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：F k ＝G ＋Q ＝596＋60＝656kN ；2、塔吊风荷载计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数： 地处贵州省贵阳市，基本风压为ω0=0.3kN/m 2； 查表得：风荷载高度变化系数μz =1.27； 挡风系数计算：φ=[3B+2b+(4B 2+b 2)1/2]c/(Bb)=[(3×1.665+2×5+(4×1.6652+52)0.5)×0.12]/(1.665×5)=0.302因为是角钢/方钢，体型系数μs =2.402； 高度z 处的风振系数取：βz =1.0； 所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz ×μs ×μz ×ω0=0.7×1.00×2.402×1.27×0.3=0.64kN/m 2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M ω=ω×φ×B×H×H×0.5=0.64×0.302×1.665×100×100×0.5=1609kN·m； M kmax ＝Me ＋M ω＋P ×h c ＝800＋1609＋80×1.4＝2521kN ·m ；（四）塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算： e ＝M k /（F k +G k ）≤Bc/3式中 e ──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； M k ──作用在基础上的弯矩； F k ──作用在基础上的垂直载荷；G k ──混凝土基础重力，G k ＝25×6.5×6.5×1.4=1479kN ； Bc ──为基础的底面宽度；计算得：e=2521/(656+1479)=1.18m < 6.5/3=2.2m ； 基础抗倾覆稳定性满足要求！（五）塔吊基础地基承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
[VIP专享]塔吊天然基础的计算书
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1) 塔机自重标准值 Fk1=456kN 2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=5.5×5.5×1.35×25=1020.9375kN 3) 起重荷载标准值 Fqk=60kN
2. 风荷载计算
1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
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塔吊天然地基基础设计计算书(e大于B除以6)
塔吊天然地基基础设计计算书一、 设计依据《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001 《塔式起重机设计规范》 GB/T 13752-92 《建筑地基基础设计规范》 GB 50007-2002 《混凝土结构设计规范》 GB 50010-2002《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规范》（JGJ196-2010）二、 基本参数塔吊型号：QTZ5013 塔身宽度：1.6 m钢筋等级：Ⅱ 级钢 砼强度等级: C30 基础宽度：5 m 基础厚度：1.3 m基础覆土深度：0.0 m 保护层厚度:50mm 地基承载力特征值：200kPa垂直力：工作状态-560KN ，非工作状态- 水平力：工作状态-52KN ，非工作状态- 倾覆力矩：工作状态-1685KN ·m ，非工作状态- 三、 塔吊地基承载力计算1.计算简图：k Fk H 0k M Xk G图中： k F 塔吊作用于基础上的垂直力标准值(kN )； 0k M 塔吊作用于基础上的倾覆力矩标准值（KN ·m ）；k H 塔吊作用于基础上的水平力标准值(kN )；k G 基础自重及其上覆土自重标准值(kN )；B 基础宽度(m )；h 基础厚度(m )。
2.荷载计算：基础及覆土自重标准值：取地基土容重为163/kN m ,混凝土容重为253/kN m 。
k G = 5×5×(1.3×25+0.0×16) = 812.5kN作用于基础底的弯矩标准值：hH MMk okk∙+==∙+=h H MMk ok k 111=∙+=h H MMk ok k 2223.稳定性要求验算： 要求偏心距kk k M e F G =+≤4B=+=G FMe k k k 1111 1.277m <4B= 1.667m =+=G F Mek k k 2222e 1＜4B 且e 2＜4B满足稳定性要求 4.地基承载力验算： 由于e 1＜e 2，取e =e 2e 2=＞6B = 取公式BaG F P k k k 32max ）（+=e B a -=e B a 112-==e B a222-==1max k P =2max k P =1max k P ＜2max k P ＜1.2fa 地基承载力满足要求四、 基础混凝土抗冲切验算根据《建筑地基基础设计规范》 GB 50007-2002 中的8.2.7条00.7l hp t m F f a h β≤()/2m t b a a a =+l j lF p A =l F ---作用在l A 上的地基土反力设计值；hpβ---受冲切承载力截面高度影响系数，当h 不大于800mm 时，hp β取1.0；当h 大于等于2000mm 时，hp β取0.9，其间按线性内插法取用；t f ---混凝土轴心抗拉强度设计值；0h ---基础冲切破坏锥体的有效高度；m a ---冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；t a ---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面上的上边长；b a ---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长； jp ---扣除基础自重及上土重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大的地基土单位面积净反力；l A ---冲切验算时取用的部分基底面积。
QTZ塔吊基础天然基础计算书
Q T Z80塔吊天然基础的计算书（一）计算依据1.《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008；2.《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)；3.《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）；4.《南明区大健康欧美医药园项目岩土工程勘察报告》；5.《QTZ80塔式起重机使用说明书》；6.建筑、结构设计图纸；7.《简明钢筋混凝土结构计算手册》。
（二）参数数据信息塔吊型号：QTZ80（6013）塔吊起升高度H：塔身宽度B：1665mm 基础节埋深d：自重G：596kN（包括平衡重）基础承台厚度hc：最大起重荷载Q：60kN 基础承台宽度Bc：混凝土强度等级：C35 钢筋级别：Q235A/HRB335基础底面配筋直径：25mm公称定起重力矩Me：800kN·m 基础所受的水平力P：80kN标准节长度b：主弦杆材料：角钢/方钢宽度/直径c：120mm所处城市：贵州省贵阳市基本风压ω：m2地面粗糙度类别：D类密集建筑群，房屋较高，风荷载高度变化系数μz：。
地基承载力特征值fak：147kPa基础宽度修正系数ηb ：基础埋深修正系数ηd：基础底面以下土重度γ：20kN/m3基础底面以上土加权平均重度γm：20kN/m3（三）塔吊基础承载力作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=596kN（整机重量422+平衡重174）；塔吊最大起重荷载：Q=60kN ；作用于塔吊的竖向力：F k ＝G ＋Q ＝596＋60＝656kN ；2、塔吊风荷载计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数： 地处贵州省贵阳市，基本风压为ω0=m 2； 查表得：风荷载高度变化系数μz =； 挡风系数计算：φ=[3B+2b+(4B 2+b 2)1/2]c/(Bb)=[(3×+2×5+(4×+52)×]/×5)= 因为是角钢/方钢，体型系数μs =； 高度z 处的风振系数取：βz =； 所以风荷载设计值为：ω=×βz ×μs ×μz ×ω0=××××=m 2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M ω=ω×φ×B×H×H×=×××100×100×=1609kN·m； M kmax ＝Me ＋M ω＋P ×h c ＝800＋1609＋80×＝2521kN ·m ；（四）塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算： e ＝M k /（F k +G k ）≤Bc/3式中 e ──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； M k ──作用在基础上的弯矩； F k ──作用在基础上的垂直载荷；G k ──混凝土基础重力，G k ＝25×××=1479kN ； Bc ──为基础的底面宽度； 计算得：e=2521/(656+1479)= < 3=； 基础抗倾覆稳定性满足要求！（五）塔吊基础地基承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第条承载力计算。
塔机天然地基基础计算范本
塔吊基础设计计算书工程名称： 编制单位：1.计算参数 (1)基本参数采用1台塔式起重机，塔身尺寸m ；现场地面标高m,基础底标高m ，基础埋设深度m 。
（2）塔吊受力情况：M塔吊基础受力示意图基础顶面所受垂直力基础顶面所受水平力基础所受扭矩基础顶面所受倾覆力矩比较桩基础塔吊基础的工作状态和非工作状态的受力情况,塔吊基础按计算： F k =kN ，F h =kN ，M=kN.mF k ，=kN ，F h ，=kN ，M k =kN .m2.基础底面尺寸验算 （1）基础尺寸:长(a)=m ，宽(b)=m ，高(h)=m 。
（2）基础混凝土: 强度等级，f t =N/mm 2，γ砼=25kN/m 3。
（3）基础底面基础底面标高m 、基础置于土层:；地基承载力特征值f ak=kPa、地基土γ=18.8kN/m3。
G k=a×b×h×γ砼=kNkPa基础底面矩W=ab2/6=m3M k/W=kPa3.地基承载力验算（1）修正后的地基承载力特征值计算f a=f ak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d–0.5)=kPa（2）地基承载力验算1）当轴心荷载作用时2）当偏心荷载作用时4.抗倾覆验算倾覆力矩M倾=M=kN.m抗倾覆力矩M抗=(F k+G k)×a/2=kN.mM抗/M倾=5.受冲切承载力验算kPaA L=m2h0=m,βhp=a t=m,a b=m,a m=m0.7βhp f t a m h0=kNF L=P j A L=kNα=1,βhs=,a m/L=(α-P j/1.4f tβhs)βhs/βhp=F L=0.7βhp f t a m h0=kN6．受剪切承载力验算a m/L=(α-P j/1.4f tβhs)βhs/βhp=7．基础配筋验算（1）基础弯矩计算a=m,a’=m,L=mP jmax=F k'/A+M k'/W=kPaP jmin=F k'/A-M k'/W=kPaM=1/12a2[P jmax(3L+a’)+P jI(L+a’)]=kN.m（2）基础配筋基础采用钢筋，f y=300N/mm2；A s1=M/(0.95f y h0)=mm2；按照最小配筋率ρ=0.15%计算配筋；A s2=ρbh0=mm2；比较A s1和A s2，按配筋，取mm(钢筋间距满足要求)；8．计算结果（1）基础尺寸：长(a)=m,宽(b)=m,高(h)=m,基础底标高m。
塔吊基础计算书典范
一、QTZ5013塔吊天然基础的计算书1、地基承载力计算1.1塔基在独立状态时，作用于基础的荷载应包括塔机作用于基础顶的竖向荷载标准值（F k）、水平荷载标准值（F vk）、倾覆力矩（包括塔机自重、起重荷载、风荷载等引起的力矩）荷载标准值（M k）、扭矩荷载标准值（T k）,以及基础及其上土的自重荷载标准值（G k）。
1.2矩形基础地基承载力计算应符合下列规定：1、基础底面压力应符合：1）、当轴心荷载作用时：p k≤f a=200kpa式中：p k ------相当于荷载效应便准组合时，基础底面处的平均压力值;f a -------修正后的地基承载力特征值。
2）、当偏心荷载作用时，除符合上式外，尚应符合下列要求：p kmax≤1.2 f a=1.2*200=240 kpa 式中：p kmax -------相应于荷载效应标准组合时，基础底面边缘的最大压力值。
2、基础底面的压力可按下列公式确定：1）当轴心荷载作用时:p k=(F k+G k)/bl=（842.4+1108.404）/（5*5）=78.03216 kn/m2≤240 kpa 故，符合要求。
式中：F k -----塔机作用于基础顶面的竖向荷载标准值；G k -----基础及其上土的自重标准值；b-------矩形基础底面的短边长度；l--------矩形基础底面的长边长度。
2）当偏心荷载作用时：p kmax=(F k+G k)/bl+(M k+F vk•h)/W=（842.4+1108.404）/（5*5）+（882+4*1.35）/20.83=78.03216+42.6=120.63 kn/m2≤1.2 f a 符合要求。
式中：M k-------相应于荷载效应标准组合时，作用于矩形基础顶面短边方向的力矩值；F vk-------相应于荷载效应标准组合时，作用于矩形基础顶面短边方向的水平荷载值；h-------基础的高度；W--------基础底面的抵抗矩。
5008塔吊天然地基计算
塔吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=352kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=4.6×4.6×(1.2×25+1.5×17)=1174.38kN3) 起重荷载标准值F qk=50kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.59×1.95×1.218×0.2=0.60kN/m2=1.2×0.60×0.35×1.46=0.37kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.37×32=11.86kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×11.86×32=189.70kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.30kN/m2)=0.8×1.62×1.95×1.218×0.3=0.92kN/m2=1.2×0.92×0.35×1.46=0.57kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.57×32=18.12kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×18.12×32=289.92kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-200+0.9×(500+189.70)=420.73kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-200+289.92=89.92kN.m三. 地基承载力计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。
天然塔吊基础计算书
天然基础计算书、参数信息塔吊型号:QTZ63,塔吊倾覆力矩M=630fkN.m最大起重荷载F2=60fkN ,基础承台宽度Bc=5m钢筋级别：I 级钢。
二、基础最小尺寸计算1.最小厚度计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.7条受冲切承载力计算。
根据塔吊基础对基础的最大压力和最大拔力，按照下式进行抗冲切计算:(7.7.1-2)Fw (0 15 口pt 产)甲 pi/o其中:F ——塔吊基础对基脚的最大压力和最大拔力；其它参数参照规范。
n ——应按下列两个公式计算，并取其中较小值，取1.000 ; (7.7.1-2)=04 + — A(7.7.1-3)塔身宽度B=1.6fm , 基础以上土的厚度D:=Om自重 F1=450.8fkN ， 基础承台厚度h=1.65m,塔吊起升高度H=i0im 混凝土强度等级:C35,n 2--临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数;P h--截面高度影响系数：当h< 800m时，取p h=1.0 ;当h> 2000m时，取ph=0.9 ,其间按线性内插法取用；ft-- 混凝土轴心抗拉强度设计值，取1.570M Pa（T Pc’m--临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值宜控制在1.0-3.5N/mm2范围内，取2500.000 ；U m--临界截面的周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h o/2处板垂直截面的最不利周长；这里取（塔身宽度+h o）x 4=9.600m；h 。
--截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值;P s--局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值，P S不宜大于4;当P s<2时，取P s=2；当面积为圆形时，取P s=2；这里取P s=2；a s--板柱结构中柱类型的影响系数：对中性，取a s=40;对边柱，取a s=30;对角柱，取a s=20o塔吊计算都按照中性柱取值，取as=40。
塔吊基础计算
塔吊基础计算 Prepared on 22 November 2020QTZ63塔吊天然基础的计算书（一）参数信息塔吊型号：QTZ63，自重(包括压重)F1=，最大起重荷载F2=，塔吊倾覆力距M=，塔吊起重高度=，塔身宽度B=，混凝土强度等级：C35，基础埋深D=，基础最小厚度h=，基础最小宽度Bc=。
（二）基础最小尺寸计算基础的最小厚度取：H=基础的最小宽度取：Bc=（三）塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第条承载力计算。
计算简图：当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=×=；G──基础自重与基础上面的土的自重，G=××Bc×Bc×Hc+×Bc×Bc×D) =；Bc──基础底面的宽度，取Bc=；W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=×=；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a=+=。
无附着的最大压力设计值 Pmax=+/+=无附着的最小压力设计值 Pmin=+/有附着的压力设计值 P=+/=偏心距较大时压力设计值 Pkmax=2×+/(3××=（四）地基基础承载力验算地基承载力设计值为：fa=地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=，满足要求！地基承载力特征值×fa大于偏心距较大时的压力设计值Pkmax=，满足要求！据安徽省建设工程勘察设计院《岩土工程勘察报告》，Ⅰ#塔吊参227号孔，Ⅱ#塔吊参243号孔，Ⅲ#塔吊参212号孔，Ⅳ#塔吊参193号孔，Ⅵ#塔吊参118号孔，Ⅶ#塔吊参108号孔。
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塔吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息
二. 荷载计算
1. 自重荷载及起重荷载
1) 塔机自重标准值
F k1=744.8kN
2) 基础以及覆土自重标准值
G k=8×8×2×25=3200kN
3) 起重荷载标准值
F qk=80kN
2. 风荷载计算
1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)
=0.8×0.7×1.95×1.54×0.2=0.34kN/m2
=1.2×0.34×0.35×2.5=0.35kN/m
b. 塔机所受风荷载水平合力标准值
F vk=q sk×H=0.35×180=63.57kN
c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值
M sk=0.5F vk×H=0.5×63.57×180=5721.08kN.m
2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.30kN/m2)
=0.8×0.7×1.95×1.54×0.3=0.50kN/m2
=1.2×0.50×0.35×2.5=0.53kN/m
b. 塔机所受风荷载水平合力标准值
F vk=q sk×H=0.53×180=95.35kN
c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值
M sk=0.5F vk×H=0.5×95.35×180=8581.61kN.m
3. 塔机的倾覆力矩
工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值
M k=-200+0.9×(1000+5721.08)=5848.97kN.m
非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值
M k=-200+8581.61=8381.61kN.m
三. 地基承载力计算
依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。
塔机工作状态下：
当轴心荷载作用时：
=(744.8+80+3200)/(8×8)=62.89kN/m2
当偏心荷载作用时：
=(744.8+80+3200)/(8×8)-2×(5848.97×1.414/2)/85.33
=-34.03kN/m2
由于 P kmin<0 所以按下式计算P kmax：
=(5848.97+63.57×2)/(744.8+80+3200.00)=1.48m≤0.25b=2.00m工作状态地基承载力满足要求!
=4-1.05=2.95m
=(744.8+80+3200.00)/(3×2.95×2.95)
=154.14kN/m2
塔机非工作状态下：
当轴心荷载作用时：
=(744.8+3200)/(8×8)=61.64kN/m2
当偏心荷载作用时：
=(744.8+3200)/(8×8)-2×(8381.61×1.414/2)/85.33
=-77.25kN/m2
由于 P kmin<0 所以按下式计算P kmax：
=(8381.61+95.35×2)/(744.80+3200.00)=2.17m>0.25b=2.00m非工作状态地基承载力不满足要求!
=4-1.54=2.46m
=(744.8+3200.00)/(3×2.46×2.46)
=216.65kN/m2
四. 地基基础承载力验算
修正后的地基承载力特征值为:f a=0.00kPa
轴心荷载作用：由于 f a<P k=62.89kPa，所以不满足要求！
偏心荷载作用：由于1.2×f a<P kmax=216.65kPa，所以不满足要求！
五. 承台配筋计算
依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011第8.2条。
1. 抗弯计算，计算公式如下:
式中 a1──截面I-I至基底边缘的距离，取 a1=2.75m；
a'──截面I-I在基底的投影长度,取 a'=2.50m。
P──截面I-I处的基底反力；
工作状态下：
P=154.14×(32.95-2.75)/(3×2.95)=106.25kN/m2；
M=2.752×[(2×8+2.5)×(1.35×154.14+1.35×106.25-2×1.35×3200.00/82)+(1.35×154.14-1.35×106.25)×8]/12
=2850.33kN.m
非工作状态下：
P=216.65×(32.46-2.75)/(3×2.46364147858852)=136.04kN/m2；
M=2.752×[(2×8+2.5)×(1.35×216.65+1.35×136.04-2×1.35×3200/82)+(1.35×
216.65-1.35×136.04)×8]/12
=4728.47kN.m
2. 配筋面积计算,公式如下:
依据《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010
式中α1──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法确定；
f c──混凝土抗压强度设计值；
h0──承台的计算高度。
经过计算得:
αs=4728.47×106/(1.00×16.70×8.00×103×19502)=0.009
η=1-(1-2×0.009)0.5=0.009
γs=1-0.009/2=0.995
A s=4728.47×106/(0.995×1950×210.00)=11601.17mm2。
承台底部实际配筋面积为A s0 = 3.14×202/4 × Int(8000/150)=16650mm2
实际配筋面积大于计算需要配筋面积，满足要求!
经济考虑，可优化配筋参考方案为：钢筋直径为10mm，钢筋间距为50mm，配筋面积为12566mm2
六. 地基变形计算
规范规定：当地基主要受力层的承载力特征值(fak)不小于130kPa或小于130kPa但有地区经验，且黏性土的状态不低于可塑（液性指数IL不大于0.75）、砂土的密实度不低于稍密时，可不进行塔机基础的天然地基变形验算，其他塔机基础的天然地基均应进行变形验算。