桥梁模板拉杆计算
桥梁支架模板计算【范本模板】
（六）、承台施工方案及模板计算4、安装模板承台桥墩均采用大块钢模板施工,设拉杆。
面板采用δ＝6mm厚钢板，[10 竖带间距0。
3m,[14 横带间距0。
5m,竖肋采用[10槽钢,间距30cm，横肋采用［14槽钢，间距100cm.横肋采用2[14a工字钢，拉杆间距150cm。
拉杆采用φ20圆钢承台尺寸:钢桁梁部分11.4×18。
4×3.5m。
模板采用分块吊装组拼就位的方法施工。
根据模板重量选择合适的起吊设备立模、拆模。
根据承台的纵、横轴线及设计几何尺寸进行立摸。
安装前在模板表面涂刷脱模油,保证拆模顺利并且不破坏砼外观。
安装模板时力求支撑稳固，以保证模板在浇筑砼过程中不致变形和移位。
由于承台几何尺寸较大,模板上口用对拉杆内拉并配合支撑方木固定。
承台模板与承台尺寸刚好一致，可能边角处容易出现漏浆,故模板设计时在一个平行方向的模板拼装后比承台实际尺寸宽出10cm，便于模板支护与加固。
模板与模板的接头处,应采用海绵条或双面胶带堵塞，以防止漏浆。
模板表面应平整，内侧线型顺直,内部尺寸符合设计要求.模板及支撑加固牢靠后,对平面位置进行检查，符合规范要求报监理工程师签证后方能浇筑砼。
5、浇注砼钢筋及模板安装好后，现场技术员进行自检，各个数据确认无误,然后报验监理，经监理工程师验收合格后方可浇筑砼。
砼浇注前，要把模板、钢筋上的污垢清理干净。
对支架、模板、钢筋和预埋件进行检查，并做好记录.砼浇注采用商品砼.浇筑的自由倾落高度不得超过2m,高于2 m时要用流槽配合浇筑，以免砼产生离析.砼应水平分层浇筑，并应边浇筑边振捣，浇筑砼分层厚度为30 cm左右，前后两层的间距在1。
5m以上。
砼的振捣使用时移动间距不得超过振捣器作用半径的1.5倍；与侧模应保持5~10cm 的距离；插入下层砼5~10cm；振捣密实后徐徐提出振捣棒；应避免振捣棒碰撞模板、钢筋及其他预埋件，造成模板变形,预埋件移位等.密实的标志是砼面停止下沉,不再冒出气泡，表面呈平坦、泛浆。
支架现浇施工技术讲座
⽀架现浇施⼯技术讲座⽀架现浇预应⼒混凝⼟等截⾯连续桥梁施⼯技术讲座施鸿佩2012．1⼀、⽀架现浇预应⼒混凝⼟桥梁施⼯技术（⼀）、相应规范要求根据公路桥涵施⼯技术规范（JTG/T F50-2011）第16章对在⽀架上现浇钢筋混凝⼟和预应⼒混凝⼟梁式桥施⼯要求的⼀般规定：16.2.1梁式桥的现浇可采⽤满布式⽀架或梁式⽀架。
现浇⽀架除应符合本规范第五章的规定外，尚应符合下列规定：1.⽀架应稳定牢固，其地基应⽤⾜够的承载⼒。
⽀架位于⽔中时，其基础宜采⽤桩基；对弯坡斜梁式桥，其⽀架的设置应适应梁体相应⼏何线形的变化，且应采取有效措施保证⽀架的稳定。
2.满布⽀架的地基表⾯应平整，并应有防排⽔措施；满布⽀架位于坡地上时，宜将地基的坡⾯挖成台阶；在软弱地基上设置满布⽀架时，应采取措施对地基进⾏处理，使其承载⼒满⾜施⼯要求。
3.梁式⽀架各⽀点的基础应设在可靠地地基上，当地基沉降过⼤或承载⼒不能满⾜要求时，宜设置桩基或采取其他有效措施进⾏处理。
梁式⽀架不宜采⽤拱式结构；必须采⽤时，应按拱架的要求施⼯。
4.梁式桥现浇⽀架的预压应根据⽀架的类型和结构的形式地基的沉降量和承载能⼒，以及荷载⼤⼩等因素确定。
5.梁式桥跨越需要维持正常通⾏（航）的道路（⽔域）时，对其现浇⽀架应采取防撞的安全措施，并设置必要的交通导流标志，保证施⼯安全和交通安全。
16.2.2梁式桥现浇施⼯时，梁体混凝⼟在顺桥向宜从低处向⾼处进⾏浇筑，在横桥向宜对称浇筑。
混凝⼟浇筑过程中，应对⽀架的变形位移节点和卸架设备的压缩及⽀架的地基沉降等进⾏监测，如发现超过允许值的变形变位，应及时采取措施予以处理。
本规范第五章对混凝⼟现浇模板及⽀架的规定：5.1.2模板与⽀架应符合下列规定：1.模板和⽀架应具有⾜够的强度、刚度和稳定性，应能承受施⼯过程中所产⽣的各种荷载。
2.模板、⽀架的构造应简单、合理，结构受⼒应明确，安装、拆除应⽅便。
3.模板应能与混凝⼟结构或构件的特征、施⼯条件和浇筑⽅法相适应，应保证结构物各部位形状、尺⼨和相互位置的准确。
墩柱模板计算
墩柱模板计算一、计算依据1、《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005)3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83)5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86)6、《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005)7、《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002)8、《京沪高速铁路设计暂行规定》(铁建设[2004])9、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：25kN/m3；2、混凝土浇注速度：2m/h；3、浇注温度：15℃；4、混凝土塌落度：16～18cm；5、混凝土外加剂影响系数取1.2；6、最大墩高17.5m；7、设计风力：8级风；8、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。
三、荷载计算1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。
图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图在《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： Pmax=0.22γt 0K 1K 2V 1/2 Pmax =γh 式中：Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）； V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2m/h h------有效压头高度；H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)； K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1.2；K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1；110～150mm 时，取1.15。
桥梁混凝土防撞护栏施工工法(模板支护-附示意图)
混凝土防撞护栏施工工法当前桥梁防撞护栏均采用现浇钢筋砼的方案，防撞护栏的外观质量主要分为线形外观质量和砼墙体外观质量，其中线形外观又分为平面线形和纵面线形外观。
线形外观质量的决定因素主要为测量精度和模板支护精度，而砼墙体外观质量主要取决于砼配合比、搅拌、浇注、振捣等施工工艺环节的动态质量。
为了解决混凝土防撞护栏施工中的质量通病，提高混凝土防撞护栏的内在质量和外观质量，需从测量放样、钢筋加工及安装、模板制作安装、砼拌和及浇筑、养生等各个施工环节进行严格的质量控制。
各环节施工技术操作要点如下：一、模板制作模板是保证防撞护栏各部尺寸和外观质量的基础，从模板制作开始就要高标准、严要求。
防撞护栏施工采用定制的专用钢模板，钢模板具有刚度大、平整度好、不易变形等优点，在使用过程中不易产生变形，能够保证混凝土表面平整光洁，线条顺直。
其次钢模板周转次数多，长期效益好。
模面钢板采用5mm厚的新钢板一次冲压成型，具有良好的整体性。
每一块防撞护栏钢模板顺桥向长1.25m，模板外侧的加劲肋间距为30㎝左右，主要是保证模板在使用过程和吊装过程中不易变形。
钢模板制作完成后，在正式使用前要进行试拼装，主要是检验模板安装的整体效果、模板接缝处是否平顺，以及有无缝隙和错台现象，检验合格后方可使用，否则要进行相关校正。
二、测量放样为了更好地保证混凝土防撞护栏的外表线形顺直，必须重视平面位置测量放样的精确度和准确性。
采用全站仪对防撞护栏的内边线平面位置进行准确放样，对平曲线沿纵向每3m放一点，直线段沿纵向每5m放一点，外边线根据内边线用护栏设计宽度量测确定相应点位。
用墨线将放样点纵向弹线连接起来作为模板的内外安装边线，能更好地控制护栏模板的安装线型。
假如纵向线形不顺直，目测存在明显的拐点或折线，必须予以复测，查找原因并进行微调。
三、模板底座施工为了施工方便，现行设计将防撞护栏外侧边线向桥内回收9.7cm，如果外侧模板直接搁置在梁板顶面上，内侧模板搁置在混凝土底座（与桥面铺装层一起浇筑且同高）上，内外侧模板顶部将产生高程差，所以必须在9.7cm宽的范围内铺设安装外侧模板的支撑底座（简称模板底座）引用已经布设的水准控制点，测量防撞护栏底部内外侧的标高，与设计标高作对比，根据高程差和桥梁纵坡计算一个合理的高差值，用于确定模板底座的顶面高程。
抗滑桩悬臂段小型钢模板拼装施工拉杆布设及受力计算简析
抗滑桩悬臂段小型钢模板拼装施工拉杆布设及受力计算简析摘要：在现代基础建设过程中，离开不了的钢筋混凝土施工，钢筋混凝土施工又离开不了模板加工与安装，模加工安装、组合拼装受力计算是确保模板工程安全及混凝土浇筑过程的安全保证，又是混凝土外观、线型美观不可或缺的步骤。
在新建工程中主要以组合大型钢模板为主，场地宽扩，适宜大型吊装机械操作，受力计算相对简单。
但许多高速公路后期运营过程的维修工程中，施工场地小，大型吊装机械无操作空间，无法采用大型组合钢模板，只能采用小型模板拼装施工。
为了保证施工质量及施工安全，受力计算是重中之重，本文针对此内容结合实际项目作受力分析，以为同行在施工中作为参考。
关键词：小型钢模板；拼装施工；拉杆布设；受力计算引言：在现代基础建设过程中，离开不了的钢筋混凝土施工，钢筋混凝土施工又离开不了模板加工与安装，模加工安装、组合拼装受力计算是确保模板工程安全及混凝土浇筑过程的安全保证，又是混凝土外观、线型美观不可或缺的步骤。
在许多高速公路后期运营过程的维修工程中，施工场地小，大型吊装机械无操作空间，无法采用大型组合钢模板，只能采用小型模板拼装施工。
为了保证施工质量及施工安全，受力计算是重中之重。
结合实际施工实例对受力计算过程进行分析，总结计算成果。
1.工程概况湖北省某高速公路已建成通车，其中在K86+450-K86+490段路基为横向陡坡高填路段，左右侧最大填方高差达8.5m，右侧路堤设置8m高重力式挡土墙。
受于2017年10月秋汛，右侧路堤墙体发生破裂，同时右幅路面开裂，裂缝宽度约1-10mm，长约70m。
为应急抢险加快道路正常运营，路基先期采用钻孔注浆的措施进行抢险加固，但路堤填方受降雨影响后仍有可能滑移，需对路堤边坡进行治理。
经地质勘察及边坡稳定性分析，判定该段右侧边坡变形是路基填筑土方的土质滑坡所致。
该滑坡在天然状态下处于基本稳定状态，但在暴雨或持续降雨状态下处于欠稳定状态。
经多方面综合分析比较，并结合施工现场情况及咨询单位、专家意见等，采用抗滑桩板墙、修复挡土墙、路面灌浆修复（已实施）相结合的综合方案。
盖梁模板计算书
盖梁模板计算说明一、工程概况******期工程匝道桥盖梁模板截面为1500*5500mm、1500*5000mm、1500*7000mm、1500*6500mm共计4中类型，盖梁模板侧模共计加工2套，其中一套满足1500*5000mm盖梁使用，另一套即可满足1500*7000mm使用也可满足1500*5000mm使用，本方案为该工程盖梁模板侧模的设计，端模及底模采用木质模板。
模板设计的方针为：质量满足清水混凝土施工工艺要求；现场施工简便，工效高；制作工艺可行；经济适用。
二、设计依据本方案以甲方提供的图纸资料和技术交底为依据，进行盖梁方案设计。
混凝土浇筑侧压力按F＝70kN/m2设计。
施工时，应按规范要求分层、均布浇筑，严禁集中浇筑，且浇筑速度不应大于2m/h。
方案依据以下现行国家行业标准、规范进行设计：GB 50017－2003 《钢结构设计规范》GB 50204－2002 《混凝土结构工程施工质量验收规范》DBJ01-12-2004 《桥梁工程施工质量检验标准》；JGJ 74－2003 《建筑工程大模板技术规程》JGJ 81－2002 《建筑钢结构焊接规程》。
三、设计概述1、模板结构形式盖梁模板侧模面板采用6mm钢板，边框采用100*12钢板，背楞采用[20#*75槽钢，整体焊接成型。
3、模板拉接与稳固盖梁模板侧模间采用螺栓连接固定，模板水平方向设置的拉杆间距不大于1000mm。
拉杆采用Ф25精轧螺纹双母紧固，连接螺栓为M20*50mm。
四、质量标准模板加工质量标准如下：单位：mm五、加工安装质量保证措施1、严格执行原材料进场检验制度，原材料是影响结构刚度、强度指标的重要因素，采购中坚持优中选优的原则，首选国营大厂，以质量为基础，并进行严格的检验。
确保模板使用的安全指标。
2、模板的加工成型是保证结构平整度的重要环节，为使零部件加工精度的准确，全部利用专用设备进行裁剪卷圆、和定位冲孔加工。
在平台上定好胎具，对横、竖肋等上道工序检验合格后进行组焊成型。
桥梁工程临时结构计算内容
• ⑴ 基坑围护结构多数是临时的，安全储备较小，具有较大风险性。 • ⑵ 基坑工程具有很强的区域性，不同的地区工程地质条件和水文地质条件不 同，且差别较大。 • ⑶ 基坑工程综合性很强，它不只是一个岩土工程问题，还涉及到结构工程、 材料工程、工程地质、材料力学及施工技术等诸多领域。 • ⑷ 基坑围护结构设计时土压力的确定是最基本的，在开挖过程中它是一个变 量，随着开挖深度、宽度、墙体横向和纵向位移、地下水情况而变。
分节预制吊装的混凝土构件分节长度计算；
•2、混凝土结构计算内容：
•
⑴ 混凝土结构的形式、尺寸；
•
⑵ 混凝土板、梁构件的受压区计算、纵向受力钢筋配筋以及箍筋、弯起钢
筋配筋；（受弯构件）
•
⑶ 计算受压构件的长细比和承压能力。
•深基坑的定义
• “基坑”是指为进行建筑物(包括构筑物)基础与地下室的施工而开挖的地面以 下的空间，基坑工程界一般将开挖深度大于或等于5m的基坑称为深基坑。 • 根据我局“中铁四技[2008]360号”文规定，深基坑支护结构的设计、施工属 工艺设施设计范畴，大于5m深的基坑支护设计属重要工艺设施设计，由项目工程部 长负责工艺的设计和计算，项目总工程师进行复核，或委托有资质的外部单位进行 设计，子（分）公司技术管理部门进行审核，子（分）公司总工程师进行批准实施 。
•常用结构设计中的荷载效应组合
• 1、支架设计
•
⑴ 模板、支架自重；
•
⑵ 新浇混凝头、钢筋混凝土自重；
•
⑶ 施工人员、机具堆放或运输荷载；
•
⑷ 倾倒、振捣混凝土产生的荷载；
•
⑸ 支架预压荷载；
•
⑹ 风荷载等其他可能产生的荷载。
•2、栈桥设计
【精品】桥梁挂篮模板和0#块托架、边跨支架计算书
桥梁挂篮模板和0#块托架、边跨支架计算书铁路特大桥（40+64+40）m连续梁挂篮模板和0#块托架、边跨支架计算书1、工程概况新建铁路客运专线，某特大桥100#-103#连续梁线路里程为：DK2+700.790-DK2+846.490，采用挂篮悬臂施工。
(40+64+40)m连续梁设计采用《无砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）》通桥（2008）2368A-Ⅲ：梁体全长145.5m，梁体为单箱单室、变高度、变截面结构；箱梁顶宽12m、底宽6.7m，中支点处梁高6.05m，跨中10m直线段及边跨13.75m直线段梁高为3.05m，梁底下缘按二次抛物线变化，边支座中心线至梁端0.75m。
根据设计图规定：①施工挂篮、机具、人群等各种施工荷载的总重量不得超过700KN。
②各中墩采取临时锚固措施，临时锚固措施应能承受中支点处最大不平衡弯矩25404KN·m及相应竖向支反力24137KN。
③悬臂施工时，理论上宜完全对称浇筑，如混凝土泵送有困难而难以实现时，应控制两端混凝土灌筑不平衡重量不超过20吨。
④铺设无砟轨道时梁体的实测线形与设计线形的偏差：上拱不大于10mm，下挠不大于20mm。
⑤竖向预应力筋采用Φ25mm高强精轧螺纹钢筋，型号为PSB785，其抗拉极限强度为785MPa，锚下张拉控制应力为700MPa。
竖向预应力筋沿梁体纵向基本按间距500mm设置。
锚具体系采用JLM-25型锚具，预留管道内径为φ35mm。
⑥在结构两侧腹板上设置直径为100mm的通风孔，通风孔距悬臂板根部距离为300mm，间距2m左右。
⑦无砟轨道箱梁桥面采用三列分区排水方式，两线承轨台间的梁体中间设泄水管，间距约8m。
2、编制依据⑴新建客运专线铁路特大桥：宁杭客专施图（桥）-03⑵无砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）通桥（2008）2368A-Ⅲ⑶《客运专线桥涵工程施工技术指南》 TZ213-2005⑷《客运专线桥涵工程施工质量验收暂行标准》铁建设[2005]160号⑸《铁路工程施工安全技术规程》 TB10401.1、2-2003；⑹《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社江正荣 2006年4月⑺好易懂结构分析器和结构力学求解器软件分析、计算结果⑻宁杭铁路客运专线施工图记设计交底等设计文件⑼现场施工技术调查和我单位现有施工技术水平和资源3、挂篮设计计算荷载(40+64+40)m连续箱梁悬浇设：0#块 + 中跨15节段 + 边跨2×9节段，节段布置如下图示。
桥梁模板单位重量计算公式
桥梁模板单位重量计算公式桥梁是连接两个地方的重要交通工程，而桥梁模板是桥梁施工中必不可少的一部分。
在桥梁模板设计和施工过程中，计算模板的单位重量是非常重要的，因为它直接影响着模板的承载能力和安全性。
本文将介绍桥梁模板单位重量的计算公式及其相关知识。
桥梁模板的单位重量是指单位面积的模板重量，通常以千克/平方米（kg/m2）为单位。
计算桥梁模板单位重量的公式如下：单位重量 = 材料密度×模板厚度。
其中，材料密度是指模板所采用材料的密度，通常以千克/立方米（kg/m3）为单位；模板厚度是指模板的厚度，通常以米（m）为单位。
在实际计算中，需要根据具体的桥梁模板材料和厚度来确定单位重量。
不同材料的密度不同，同样厚度的模板，材料密度越大，单位重量也越大。
桥梁模板单位重量的计算对于桥梁设计和施工具有重要意义。
首先，它可以帮助工程师合理设计桥梁模板的尺寸和材料，以确保模板的承载能力和安全性。
其次，它可以帮助施工人员合理安排施工进度和施工方法，以确保施工的顺利进行。
在实际工程中，桥梁模板单位重量的计算需要结合具体的工程情况和要求来进行。
一般来说，桥梁模板的材料常见有钢板、木板和玻璃钢板等，它们的密度和厚度都不尽相同。
在进行计算时，需要根据实际情况选取合适的材料密度和模板厚度，并结合桥梁的跨度、荷载等参数来确定单位重量。
除了材料密度和模板厚度外，还有一些因素会对桥梁模板单位重量产生影响，如模板的结构形式、支撑方式等。
在实际工程中，这些因素也需要被充分考虑，以确保计算结果的准确性和可靠性。
总之，桥梁模板单位重量的计算是桥梁设计和施工中的重要环节，它直接关系到桥梁的安全性和施工质量。
工程师和施工人员在进行桥梁模板设计和施工时，需要充分理解单位重量的计算公式及其相关知识，并结合实际情况进行合理计算和应用，以确保桥梁模板的安全可靠。
桥墩模板计算
桥墩模板计算书一、基本资料：1.桥墩模板的基本尺寸桥墩浇筑时采用全钢模板，模板由平面模板和半弧模板对接组成，模板设计高度为9m，面板为h=6㎜厚钢板；竖肋[8#，水平间距为L1=30cm；横肋为6mm厚钢板，高8cm，竖向间距L2=50cm；背楞为双根[10#槽钢，纵向间距为：75cm；外加双根[16#槽钢为外抱箍L＝150CM吊钩为Ф20圆钢。
砼最大浇筑高度9m。
模板如图1和图1-1所示。
图12.材料的性能根据《公路桥涵施工技术规范JTJ041-89》和《公路桥涵钢结构设计规范》的规定，暂取：砼的重力密度：26 kN/m3；砼浇筑时温度：20℃；砼浇筑速度：2m/h；掺外加剂。
钢材取Q235钢，重力密度：78.5kN/m3；容许应力为145MPa，不考虑提高系数；弹性模量为206GPa。
吊勾的最大允许应力为50MPa3.计算荷载对模板产生侧压力的荷载主要有三种：1)振动器产生的荷载：4.0 kN/m2；或倾倒混凝土产生的冲击荷载：4.0km/m2；二者不同时计算。
2)新浇混凝土对模板的侧压力；荷载组合为：强度检算：1+2；刚度检算：2 (不乘荷载分项系数)当采用内部振捣器，混凝土的浇筑速度在6m/h以下时，新浇的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按下式计算（《桥梁施工工程师手册》P171杨文渊）：h k P γ= （1）当v/T<0.035时，h=0.22+24.9v/T; 当v/T>0.035时，h=1.53+3.8v/T;式中：P －新浇混凝土对模板产生的最大侧压力（kPa ）；h －有效压头高度（m ）； v －混凝土浇筑速度（m/h ）； T －混凝土入模时的温度（℃）；γ－混凝土的容重（kN/m 3）；k －外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取k=1.0，掺缓凝作用的外加剂时k=1.2；根据前述已知条件：因为： v/T=2.0/20=0.1>0.035，所以 h ＝1.53+3.8v/T=1.53+3.8×0.1＝1.91m 最大侧压力为：h k P γ=＝1.2×26×1.91＝59.59kN/㎡检算强度时荷载设计值为：='q 1.2×59.59+1.4×4.0＝77.91 kN/m 2； 检算刚度时荷载标准值为：=''q 59.59 kN/m 2； 4. 检算标准1) 强度要求满足钢结构设计规范；2) 结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的1/400； 3) 钢模板面板的变形为1.5mm ； 4) 钢面板的钢楞、柱箍的变形为3.0mm ；二、 面板的检算1. 计算简图面板支承于横肋和竖肋之间，横肋间距为50cm ，竖肋间距为30cm ，取横竖肋间的面板为一个计算单元，简化为四边嵌固的板，受均布荷载q ；则长边跨中支承处的负弯矩为最大，可按下式计算：y x l l Aq M 2'-=（2） 式中：A －弯矩计算系数，与y x l l /有关，可查《建筑结构静力计算手册》（中国建筑工业出版社1974）P291表4-4得A=0.0829；y x l l 、－分别为板的短边和长边；'q －作用在模板上的侧压力。
桥梁常规支架计算方法
桥梁常规支架计算方法XXXXXX公司施工技术2XXX年XX月近年来，公司承建的桥梁项目不断增多，桥型也出现多样化。
目前在建难度较大的桥梁均不同程度使用了落地（悬空）支架来进行施工，比如：XX客专翁梅立交连续梁采用临时支墩、贝雷梁及小钢管多层组合支架进行现浇，XX高速高尧I号大桥150m主跨的0号块、1号块均采用了托架悬空浇筑，西平铁路1-80m钢-混凝土组合桁梁拟定采用落地支架原位拼装等等。
由于支架施工具有普遍性，公司施工技术部根据以往桥梁施工特点编写了本手册，主要对比较常规的几种桥梁支架形式的计算方法进行介绍。
计算过程中个别数值（参数）或分析方法可能存在一定的理解偏差甚至错误，但其计算思路是可以参考和借鉴的。
本手册共分十个部分，主要内容包括：桥梁支架计算依据和荷载计算、箱梁模板设计计算、小钢管满堂支架计算、临时墩（贝雷梁）组合支架计算、预留孔穿销法计算、抱箍设计计算、预埋牛腿悬空支架计算、托架设计计算、简支托梁设计计算、附件。
附件1、2表中介绍了支架立杆、分配梁常用材料的力学参数，对手册2.3章节进行了补充；附件3介绍了预应力张拉引伸量的计算方法，特别是针对非对称预应力张拉的伸长值计算。
由于时间有限，不当之处在所难免，如发现需要修改和补充完善之处，请及时与中铁一局五公司施工技术部联系（电话：0917-XXXXXXXXXXX）。
1支架在桥梁施工的用途 (7)2支架计算依据和荷载计算 (7)2.1设计计算依据 (7)2.2施工荷载计算及其传递 (7)2.2.1侧模荷载 (7)2.2.2底模荷载 (8)2.2.3横向分配梁 (8)2.2.4纵梁 (8)2.2.5立杆（临时墩） (8)2.2.6地基荷载为立杆（临时墩）下传集中荷载。
(9)2.3材料及其力学的性能 (9)2.3.1竹(木)胶板 (9)2.3.2热（冷）轧钢板 (9)2.3.3焊缝 (9)2.3.4连接螺栓 (10)2.3.5模板拉杆 (10)2.3.6方木 (10)2.3.7热轧普通型钢 (10)2.3.8地基或临时墩扩大基础（桩基础） (11)2.3.9相关建议 (11)2.4贝雷梁 (11)2.4.1国产贝雷梁简介 (11)2.4.2桁架片力学性质 (12)2.4.3桁架片组合成贝雷梁的力学性能 (12)2.4.4桁架容许内力 (12)3箱梁模板设计计算 (12)3.1箱梁侧模 (12)3.1.1侧模面板计算 (13)3.1.2竖向次楞计算 (13)3.1.3水平主楞（横向背肋）计算 (14)3.1.4对拉杆计算 (15)3.2箱梁底模 (15)3.2.1底模面板计算 (16)3.3.2底模次楞（横向分配梁）计算 (16)3.2.3底模主楞（纵梁）计算 (17)4满堂支架计算 (17)4.1立杆及底托 (18)4.1.1立杆强度及稳定性（通过模板下传荷载） (18)4.1.2立杆强度及稳定性（依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》） (18)4.1.3立杆压缩变形 (19)4.2地基承载力 (20)4.3支架总体弹性沉降值 (21)5临时墩（贝雷梁）组合支架 (21)5.1荷载计算 (21)5.1.1箱梁断面划分区间 (21)5.1.2荷载计算（顺桥方向） (21)5.2纵梁设计检算 (22)5.2.1单片贝雷桁架片荷载 (22)5.2.2贝雷桁架检算 (22)5.2.3计算补充说明 (22)5.3横梁检算 (23)5.3.1横梁的荷载 (23)5.3.2横梁选材和计算 (23)5.4支墩稳定性 (23)5.4.1强度验算 (23)5.4.2稳定验算 (24)5.4.3局部稳定验算 (24)5.4.4支墩计算的补充说明 (24)5.5混凝土基础及地基 (25)5.5.1地基计算 (25)5.5.2混凝土基础 (25)6悬空支架-预留孔穿销法 (26)6.1盖梁底模支撑纵、横梁的计算 (26)6.1.1施工荷载计算 (26)6.1.2纵向分配梁计算 (26)6.1.3横梁计算 (27)6.2销轴计算 (27)6.2.1销轴抗弯计算 (28)6.2.2销轴抗剪计算 (28)6.2.3合成应力 (28)6.3墩身混凝土局部受压计算 (28)7悬空支架-抱箍法 (28)7.1螺栓直径的选择 (29)7.2螺栓孔距及抱箍高度的确定 (29)7.3抱箍耳板宽度的确定 (29)7.4抱箍板厚的确定 (29)7.4.1从截面受拉方面考虑 (29)7.4.2从截面受剪方面考虑 (29)7.5抱箍耳板厚度确定 (30)7.6连接板焊缝计算 (30)8悬空支架-预设牛腿法 (30)8.2焊缝连接计算 (31)8.3预埋钢筋计算 (31)8.3.1预埋筋承载力计算 (31)8.3.2预埋筋锚固长度的计算 (31)8.4预埋钢板厚度的计算 (31)9悬空支架-三角托架 (31)9.1三角托架及其使用材料 (31)9.1.1纵向分配梁 (32)9.1.2主横梁 (32)9.1.3落梁楔块 (32)9.1.4三角托架 (32)9.1.5预埋牛腿 (32)9.2施工荷载的计算 (34)9.2.1混凝土荷载 (34)9.2.2模板荷载 (34)9.2.3内外模桁架或支架 (34)9.2.4临时荷载 (34)9.3纵向分配梁计算 (34)9.3.1箱梁腹板位置纵向分配梁 (34)9.3.2箱梁底板位置纵向分配梁计算 (35)9.3.3翼板下面纵向分配梁 (35)9.4主横梁计算 (35)9.4.1中间位置主横梁检算 (35)9.4.2靠近墩身位置主横梁检算 (36)9.5砂桶计算 (36)9.6托架计算 (36)9.5.1托架水平撑 (37)9.5.2托架斜撑 (37)9.5.3水平撑牛腿 (37)9.5.4斜撑牛腿 (37)10悬空支架-简支托梁 (38)10.1简支托梁及其使用材料 (38)10.1.1横向分配梁 (38)10.1.2简支纵梁 (38)10.1.3落梁楔块 (38)10.2横向分配梁计算 (39)10.3纵梁计算 (39)10.4横向托梁 (39)10.5牛腿检算 (39)11补充说明 (40)附表一：支架施工常用的立杆（临时支墩）材料 (41)附表二：支架施工常用的分配梁（横纵梁）材料 (42)附件三：预应力筋单双向张拉（非对称）的伸长值计算 (44)1张拉伸长值的重要性 (44)2后张法预应力筋理论伸长值计算公式说明 (44)2.1 预应力筋伸长值计算的分段原则 (44)2.2 AB段截面拉力、截面平均拉力和伸长值 (44)2.4 CD段截面平均拉力和伸长值 (45)2.5预应力筋张拉施工总伸长值计算 (45)3对不同张拉方式伸长值计算实例 (45)3.1 单向张拉实例 (46)3.2 双向张拉实例 (46)4理论伸长值与设计图纸数值偏差的原因 (48)5理论伸长值与实际伸长值偏差的原因 (48)6伸长值计算补充说明 (48)1支架在桥梁施工的用途支架在桥梁的施工方面有着比较广泛的作用，可以作为现浇梁、盖梁施工的主要承力结构，墩身施工的工作平台，内模的横（竖）向支撑系统，施工人员下上的通行斜道，材料、机具运输的吊装设施等等。
模板拉杆构件的优化设计和工程应用
模板拉杆构件的优化设计和工程应用桥隧工程有限公司 曲任权摘 要 在承台、墩身模板安装施工中，若采用传统的钢模圆钢拉杆施工工艺，即浪费时间又浪费材料。
针对这一问题分别采用钢绞线和精轧螺纹钢筋来代替传统的钢模圆钢拉杆，改进施工工艺后，不仅提高了施工效率，还降低了成本投入。
包括拉杆的优化选用、构造以及其理论计算、施工方法。
关健词 钢绞线 精轧螺纹钢筋 拉杆 反复利用 成本控制 伸长量1、工程概况京沪高速铁路和沪宁轨道城际客运专线部分工程为高架桥结构形式，施工内容包括钻孔桩、承台、墩身。
承台均为大体积混凝土，共有238个，主要有2507501050⨯⨯、2006801050⨯⨯、2506901000⨯⨯、200630860⨯⨯四种规格，开挖深度在m 5.3～m 5.5，埋深在原地面以下m 1。
墩身238个，其中实心墩身130个，主要是380900⨯和260760⨯规格，一次浇注完成；空心墩108个，结构尺寸是300680⨯，分三次浇注完成。
墩身平均高度为m 5.14。
项目部投入承台模板8套，墩身模板18套。
承台施工周期为3天，实心墩身施工周期为7天，空心墩身施工周期为15天。
模板投入使用的同时需要大量的对拉螺杆与之配套，因此拉杆的选用既要考虑施工的易操作性、实用性，又要考虑拉杆的可周转性、经济性，避免不必要的施工过程浪费。
经过比选和计算，最终选定：承台采用24.15的钢绞线作为拉杆，墩身选用25ϕ的精轧螺纹钢筋作为拉杆。
2、承台施工中拉杆的优化2.1方案分析在以往工程施工中，承台拉杆一般选用16ϕ圆钢，在一端车丝或两端车丝。
承台的顶拉杆和底拉杆的施工方法是：利用承台的顶层和底层钢筋网中的钢筋作为拉杆在承台内的受力部分，在钢筋两端上焊接圆钢拉杆头（长度在cm 60左右），固定模板；中间拉杆则用通长的圆钢拉杆固定模板。
如通常拉说明：1、顶、底层拉杆采用圆钢拉杆头与承台钢筋焊接；通长圆钢拉杆中间拉杆底层拉杆顶层拉杆模板通长圆钢拉杆承台钢筋焊接圆钢拉杆头中间拉杆底层拉杆顶层拉杆杆施工图1所示。
桥梁模板支撑计算书
板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝1.1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.45)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.45)+1.4×0.7×2.5] ×1=19.617kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.45))×1＝11.395kN/m 计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝19.617×0.32/8＝0.221kN·mσ＝M max/W＝0.221×106/37500＝5.885N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×11.395×3004/(384×10000×281250)=0.427mmν＝0.427mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！五、小梁验算11k2k3k1k1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.45)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.45)+1.4×0.7×2.5]×0.3=5.974kN/m因此，q1静＝1.1×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.45)×0.3=5.166kN/mq1活＝1.1×1.4×0.7×Q1k×b=1.1×1.4×0.7×2.5×0.3＝0.808kN/m 计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×5.166×0.52+0.125×0.808×0.52＝0.187kN·m M2＝q1L12/2=5.974×0.152/2＝0.067kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.187，0.067]＝0.187kN·mσ=M max/W=0.187×106/28583=6.531N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×5.166×0.5+0.625×0.808×0.5＝1.867kNV2＝q1L1＝5.974×0.15＝0.896kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.867，0.896]＝1.867kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.867×1000/(2×35×70)＝1.143N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.45))×0.3＝3.479kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×3.479×5004/(100×9350×100.042×104)＝0.121mm≤[ν]＝L/250＝500/250＝2mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=3.479×1504/(8×9350×100.042×104)＝0.024mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm满足要求！六、主梁验算q1＝1.1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.45)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.45)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝6.063kN/mq1静＝1.1×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.45)×0.3＝5.255kN/mq1活＝1.1×1.4×0.7×Q1k×b ＝1.1×1.4×0.7×2.5×0.3＝0.808kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.45))×0.3＝3.538kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×6.063×0.5＝3.789kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×5.255+0.437×0.808)×0.5+6.063×0.15＝2.071kNR＝max[R max，R1]＝3.789kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×3.538×0.5＝2.212kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×3.538×0.5+3.538×0.15＝1.194kNR'＝max[R'max，R'1]＝2.212kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.379×106/4250=89.153N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2V max/A=2×4.543×1000/398＝22.828N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.152mm≤[ν]=500/250=2mm悬挑段νmax＝0.123mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=6.562kN，R2=5.826kN，R3=7.311kN，R4=3.035kN 图二支座反力依次为R1=4.65kN，R2=6.717kN，R3=6.717kN，R4=4.65kN 七、扣件抗滑移验算c c满足要求！八、立杆验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l0]/i=2633/16=164.562≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3042mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l0]/i=3042/16=190.125查表得，φ1=0.199M wd=γ0×φwγQ M wk=γ0×φwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1.1×0.6×1.4×(1×0.032×0.5×1.52/10)=0.003kN·mN d=Max[R1,R2,R3,R4]+1.1×γG×q×H=Max[6.562,6.717,7.311,4.65]+1.1×1.35×0.15×5.2=8.47kNf d=N d/(φ1A)+M wd/W＝8.47×103/(0.199×398)+0.003×106/4250=107.725N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=5.2/6=0.867≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.5×0.23=0.115kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.5×0.45×0.199=0.045kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×5.22×0.115+5.2×0.045=1.788kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=62×0.5×[0.15×5.2/(0.5×0.5)+0.5]+2×1×6/2=71.16kN. m≥3γ0M ok =3×1.1×1.788=5.899kN.M满足要求！十一、立杆地基基础验算f u ak1.363×140 =190.82kPa满足要求！。
现浇结构边梁拉杆支模施工工法
现浇结构边梁拉杆支模施工工法现浇结构边梁拉杆支模施工工法一、前言现浇结构边梁拉杆支模施工工法是一种常用于大型桥梁、高层建筑等工程中的施工方法。
本文将介绍该工法的特点、适应范围、工艺原理、施工工艺、劳动组织、机具设备、质量控制、安全措施以及经济技术分析。
二、工法特点现浇结构边梁拉杆支模施工工法的特点主要有以下几点：1. 采用边梁拉杆支系统，可以将工程梁支模的荷载通过拉杆传递到边梁，减小了支模对现浇构件的影响，提高了施工效率。
2. 将边梁结构部分与支模一体化，可以保证施工过程中的结构稳定性和安全性。
3. 采用临时斜杆支撑，可以实现支模和边梁的正确对接和调整，提高了施工质量。
4. 钢筋混凝土现浇结构的边梁使用寿命长，可以满足工程的持久性要求。
三、适应范围现浇结构边梁拉杆支模施工工法适用于大型桥梁、高层建筑等结构的施工，特别适用于悬挑和跨度较大的梁的施工。
四、工艺原理现浇结构边梁拉杆支模施工工法在施工中采取了以下技术措施：1. 通过对支模系统力学性能的分析，确定了边梁拉杆支模的布置和设计原则。
2. 分析了支模荷载对边梁的传递规律，保证了支模对梁的荷载传递效果。
3. 采用了临时斜杆支撑，可以精确调整支模位置和角度，确保边梁的准确对接和调整。
五、施工工艺现浇结构边梁拉杆支模施工工法的施工工艺主要包括以下几个阶段：1. 搭设支模，包括边梁拉杆支模系统、临时斜杆支撑系统以及边梁结构部分，确保支模的稳定性。
2. 安装拉杆系统，将支模荷载通过拉杆传递到边梁，实现了支模和边梁的一体化。
3. 调整边梁位置和角度，确保边梁与支模的正确定位。
4. 进行钢筋绑扎和混凝土浇筑，完成边梁的现浇施工。
5. 拆除临时斜杆支撑系统和边梁拉杆支模系统，保证边梁的独立承载能力。
六、劳动组织现浇结构边梁拉杆支模施工工法需要合理组织施工队伍，包括钢筋工、模板工、混凝土浇筑工等，并确保施工过程中的协调与合作。
七、机具设备现浇结构边梁拉杆支模施工工法所需的机具设备包括：边梁拉杆支模系统、临时斜杆支撑系统、钢筋绑扎机、混凝土搅拌机等。