桥台墩身模板拉杆计算
承台模板拉杆计算(100713)
一模板拉杆计算
1.1侧压力计算
模板主要承受混凝土侧压力，本工程砼一次最大浇筑高度为3.6米，模板高度为
3.65米。
新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值：
F=0.22γc t0β1β2V21
F=γc H
式中F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）;
γc—混凝土的重力密度，取24KN/m3；
t0—新浇混凝土的初凝时间，取10h；
V—混凝土的浇灌速度，取0.48m/h；
H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取3.6m；
β1—外加剂影响修正系数，取1.2；
β2—混凝土坍落度影响修正系数，取1.15；
所以F=0.22γc t0β1β2V21
=0.22×24×10×1.2×1.15×0.4821
=50.4816KN/m2
F=γc H
=24×3.6
=86.4KN/m2
综上混凝土的最大侧压力F=50.48 KN/m2
有效压头高度为h=F/γc
=50.48/24
=2.1034m 混凝土侧压力的计算分布图见下图：
q=50.48KN/m2
1.2对拉杆的强度的验算
φ16mm螺纹钢对拉杆承受的拉力为
P=F.A。
桥墩计算
3#墩墩身模板计算书一、基本资料：1.桥墩模板的基本尺寸桥墩浇筑时采用全钢模板，模板由平面模板和平面模板带半弧模板对接组成，单块模板=300mm；横肋为10mm 设计高度为2250mm，面板为h=6㎜厚钢板；竖肋[10#，水平间距为L1=500mm；背楞：平面模板为双根[20#槽钢、平面模板带半弧厚钢板，高100mm，竖向间距L2模板为双根[14#槽钢，纵向间距为：800mm；2.材料的性能根据《公路桥涵施工技术规范JTG/T F50-2011》和《钢结构焊接规范GB 5066-2011》的规定，暂取：砼的重力密度：26 kN/m3；砼浇筑时温度：10℃；砼浇筑速度：2m/h；不掺外加剂。
钢材取Q235钢，重力密度：78.5kN/m3；容许应力为215MPa，不考虑提高系数；弹性模量为206GPa。
3.计算荷载对模板产生侧压力的荷载主要有三种：1)振动器产生的荷载：4.0 kN/m2；或倾倒混凝土产生的冲击荷载：4.0km/m2；二者不同时计算。
2)新浇混凝土对模板的侧压力；荷载组合为：强度检算：1+2；刚度检算：2 (不乘荷载分项系数)当采用内部振捣器，混凝土的浇筑速度在6m/h以下时，新浇的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按下式计算（《桥梁施工工程师手册》P171杨文渊）：Pγ=（1）kh当v/T<0.035时，h=0.22+24.9v/T;当v/T>0.035时，h=1.53+3.8v/T;式中：P－新浇混凝土对模板产生的最大侧压力（kPa）；h－有效压头高度（m）；v－混凝土浇筑速度（m/h）；T－混凝土入模时的温度（℃）；γ－混凝土的容重（kN/m 3）； k －外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取k=1.0，掺缓凝作用的外加剂时k=1.2； 根据前述已知条件：因为： v/T=2.0/10=0.2>0.035，所以 h ＝1.53+3.8v/T=1.53+3.8×0.2＝2.29m最大侧压力为：h k P γ=＝26×2.29＝59.54kN/㎡检算强度时荷载设计值为：='q 1.2×59.54+1.4×4.0＝77 kN/m 2；检算刚度时荷载标准值为：=''q 59.54 kN/m 2；4. 检算标准1) 强度要求满足钢结构设计规范；2) 结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的1/400；3) 钢模板面板的变形为1.5mm ；4) 钢面板的钢楞的变形为3.0mm ； 二、 面板的检算1. 计算简图面板支承于横肋和竖肋之间，横肋间距为50cm ，竖肋间距为30cm ，取横竖肋间的面板为一个计算单元，简化为四边嵌固的板，受均布荷载q ；则长边跨中支承处的负弯矩为最大，可按下式计算：y x l l Aq M 2'= （2）式中：A －弯矩计算系数，与y x l l /有关，可查《建筑结构静力计算实用手册（第二版）》（中国建筑工业出版社2014）P154表5.2-4得A=0.0367；y x l l 、－分别为板的短边和长边；'q －作用在模板上的侧压力。
###大桥承台模板计算
附件2 承台模板计算附件内公式均依据《路桥施工计算手册》计算一、砼侧压力计算对竖直模板来说,新浇筑的混凝土的侧压力是它的主荷载。
当混凝土浇筑速度在6m/h以下时，作用在侧面模板的最大压力按下式计算：P m=Kγh当v/T≤0.035时：h=0.22+24.9v/T当v/T>0.035时：h=1.53+3.8v/T式中：P m—新浇筑砼对侧面模板的最大压力，kPa；h—有效压头高度，m；T—砼入模时的温度，K为外加剂影响修正系数，℃；K—外加剂影响修正系数，不掺和外加剂取K=1.0，掺具有缓凝剂左右外加剂取K=1.2，这里取1.2；v—砼灌注速度，m/h；H—砼浇筑层（在水泥初凝时间以内）的高度，m；γ—砼的容重，KN/m3.取23.618；（一）引桥的4、7号承台模板为（7.6*6.3）每台输送泵每小时浇筑砼35m3浇筑引桥承台的速度v=35/（11*13.9）=0.22891m/h计划于8月份浇筑承台砼，则T取25℃v/T=0.22891/25=0.0091564≤0.035=1.2*25*(0.22891+24.9*0.22891/25)=13.707Kpa则P引（二）主桥的5、6号承台模板为(14.3*19.1)计划两台输送泵（35m3/台.小时），主桥的浇筑速度v=35/(14.3*19.1)=0.1281m/hv/T=0.1281/25=0.005124≤0.035则P=1.2*25* (0.22+24.9*0.1281/25)=10.428Kpa主P引,、P主两者取最大值,方可满足条件振捣器对模板的压力为4Kpa则Pm=10.428+4=14.428Kpa二、面板计算（一）选材模板横肋采用L10#角钢，间距37.5cm，竖肋采用【8#槽钢，间距40cm，拉杆采用Ф16圆钢。
查得L10#角钢及【8#槽钢截面特性如下：1、面板采用5mm钢板,尺寸为14300mm*19100mm；2、面板模板横肋采用L10#角钢，间距37.5cm，竖肋采用【8#槽钢，间距40cm；3、只需要计算其最大的面板，最大面板满足要求，则其他尺寸均可满足要求。
墩身模板计算书
钢模板验算书一、工程概况1、主墩为单曲线墩，墩身最小截面尺寸为3m*11m,最大截面尺寸为15m*3m,为了计算方便取值，墩身截面取最小值11m*3m 。
2、因墩高较低，故采用一次性拼装模板到顶，整体浇筑方式。
3、本计算书只针对砼对模板的侧压力分析，不包含施工时托架计算。
4、混凝土为C50混凝土，浇筑时温度约25摄氏度，混凝土浇筑速度为603m/h。
二、模板设计1、模板按高度分为2m、1m,其中1m为墩顶模板。
2、块件组合:1节模板包括6块正面模板、2块侧面模板，共计8 块模板组成。
3、模板构造:面板采用6mm钢板，边框法兰设置竖肋(t12*100），竖肋为10#槽钢，间距0.3m，模板最外侧采用2[20#槽钢作横向背杠，平向间距1m。
对拉杆采用PSB830精扎螺纹钢，直径为Φ25。
详见构造设计图。
墩身模板截面构造图三、模板验算依据1、计算依据:(1)、《公路桥涵施工规范》对模板的相关要求;(2)、《路桥施工计算手册》>对模板计算的相关说明。
2、荷载组合:(1)、强度校核:新浇砼对侧模板的压力+振捣砼产生的荷载(2)、挠度验算:新浇砼对侧模板的压力(3)、Q235钢材许用应力(新模板是提高系数1.25): 轴向应力: 140Mpa ，新模板计算采用175Mpa . 弯曲应力: 145Mpa ，新模板计算采用181Mpa . 剪应力: 85Mpa ，新模板计算采用106Mpa .弹性模童: Mpa E 5101.2⨯=.(4)、PCB830精轧螺纹钢许用应力为1030Mpa.3、变形里控制值:结构外露模板，其挠度值为≤L/400钢模面板变形≤1.5mm钢模板的钢棱、柱箍变形≤L/5004、计算范围：因墩身截面尺寸不固定，墩身下部截面较小，在固定砼输入的情况下，墩身部分有效压头高度最大，墩顶有效压头高度最小。
因此计算时只计算最不利的施工情况（最大混泥土浇筑速度，墩身下部模板所受混凝土侧压力最大时模板变形）。
墩身混凝土计算公式
墩身混凝土计算公式墩身混凝土的计算是在桥梁工程等建筑项目中相当重要的一环。
这可不像咱们平常做算术题那么简单，要是算错了，那麻烦可就大啦！咱们先来说说墩身混凝土的计算公式。
墩身一般可以看作是一个圆柱体或者是一个棱柱体。
如果是圆柱体的墩身，那计算公式就是：V = π×r²×h 。
这里的“V”表示体积，“π”呢，就是那个约等于 3.14159 的圆周率，“r”是圆柱体底面的半径，“h”则是圆柱体的高度。
要是墩身是个棱柱体，比如说长方体或者正方体，那算法又有点不一样啦。
如果是长方体的墩身，计算公式就是：V = a×b×h ，这里的“a”、“b”分别是长方体底面的长和宽，“h”还是墩身的高度。
要是正方体的墩身，那公式就变成了：V = a³，这里的“a”就是正方体的边长。
我记得有一次，我们在做一个小型桥梁的建设项目。
当时负责计算墩身混凝土用量的小李，因为一时粗心，把半径的数据给弄错了，结果导致采购回来的混凝土材料严重不足。
这可把大家急坏了，工程进度也因此受到了影响。
后来经过重新计算，紧急调配材料，才让工程得以继续进行。
从那以后，大家在计算墩身混凝土用量的时候，都格外小心，反复核对数据，生怕再出岔子。
在实际的计算中，咱们可不能只盯着公式，还得考虑一些实际的情况。
比如说，墩身可能不是一个标准的圆柱体或者棱柱体，可能会有一些凸起或者凹陷的部分。
这时候，咱们就得把这些特殊的部分单独计算，然后再加上或者减去相应的体积。
而且，在计算的时候，还得把混凝土的损耗考虑进去。
因为在施工过程中，混凝土可能会有一些浪费，比如说在搅拌、运输、浇筑的过程中。
如果不把这个损耗算进去，很可能到最后混凝土就不够用啦。
另外，咱们还得注意单位的统一。
长度单位得统一成米或者厘米，这样计算出来的体积单位才会是立方米或者立方厘米。
如果单位不统一，那算出来的结果可就差得十万八千里了。
总之，墩身混凝土的计算虽然有公式可循，但也需要我们认真仔细，考虑周全，才能得出准确的结果，保证工程的顺利进行。
桥墩模板计算
桥墩模板计算书一、基本资料：1.桥墩模板的基本尺寸桥墩浇筑时采用全钢模板，模板由平面模板和半弧模板对接组成，模板设计高度为9m，面板为h=6㎜厚钢板；竖肋[8#，水平间距为L1=30cm；横肋为6mm厚钢板，高8cm，竖向间距L2=50cm；背楞为双根[10#槽钢，纵向间距为：75cm；外加双根[16#槽钢为外抱箍L＝150CM吊钩为Ф20圆钢。
砼最大浇筑高度9m。
模板如图1和图1-1所示。
图12.材料的性能根据《公路桥涵施工技术规范JTJ041-89》和《公路桥涵钢结构设计规范》的规定，暂取：砼的重力密度：26 kN/m3；砼浇筑时温度：20℃；砼浇筑速度：2m/h；掺外加剂。
钢材取Q235钢，重力密度：78.5kN/m3；容许应力为145MPa，不考虑提高系数；弹性模量为206GPa。
吊勾的最大允许应力为50MPa3.计算荷载对模板产生侧压力的荷载主要有三种：1)振动器产生的荷载：4.0 kN/m2；或倾倒混凝土产生的冲击荷载：4.0km/m2；二者不同时计算。
2)新浇混凝土对模板的侧压力；荷载组合为：强度检算：1+2；刚度检算：2 (不乘荷载分项系数)当采用内部振捣器，混凝土的浇筑速度在6m/h以下时，新浇的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按下式计算（《桥梁施工工程师手册》P171杨文渊）：h k P γ= （1）当v/T<0.035时，h=0.22+24.9v/T; 当v/T>0.035时，h=1.53+3.8v/T;式中：P －新浇混凝土对模板产生的最大侧压力（kPa ）；h －有效压头高度（m ）； v －混凝土浇筑速度（m/h ）； T －混凝土入模时的温度（℃）；γ－混凝土的容重（kN/m 3）；k －外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取k=1.0，掺缓凝作用的外加剂时k=1.2；根据前述已知条件：因为： v/T=2.0/20=0.1>0.035，所以 h ＝1.53+3.8v/T=1.53+3.8×0.1＝1.91m 最大侧压力为：h k P γ=＝1.2×26×1.91＝59.59kN/㎡检算强度时荷载设计值为：='q 1.2×59.59+1.4×4.0＝77.91 kN/m 2； 检算刚度时荷载标准值为：=''q 59.59 kN/m 2； 4. 检算标准1) 强度要求满足钢结构设计规范；2) 结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的1/400； 3) 钢模板面板的变形为1.5mm ； 4) 钢面板的钢楞、柱箍的变形为3.0mm ；二、 面板的检算1. 计算简图面板支承于横肋和竖肋之间，横肋间距为50cm ，竖肋间距为30cm ，取横竖肋间的面板为一个计算单元，简化为四边嵌固的板，受均布荷载q ；则长边跨中支承处的负弯矩为最大，可按下式计算：y x l l Aq M 2'-=（2） 式中：A －弯矩计算系数，与y x l l /有关，可查《建筑结构静力计算手册》（中国建筑工业出版社1974）P291表4-4得A=0.0829；y x l l 、－分别为板的短边和长边；'q －作用在模板上的侧压力。
墩身模板计算
附录2 墩身模板计算一.引桥墩身模板荷载计算对竖直模板来说,新浇筑的混凝土的侧压力是它的主荷载。
当混凝土浇筑速度在6m/h以下时，作用在侧面模板的最大压力按下式计算：Pm=Krh当v/T≤0.035时：h=0.22+24.9v/T当v/T>0.035时：h=1.53+3.8v/TK为外加剂影响修正系数，不加时，K=1；掺缓凝外加剂时K=1.2；r 为混凝土的容重，取25kN/ m3一般引桥由圆弧段到顶部的体积为最小,罐车一小时浇筑的混凝土为每小时30m3,则浇筑引桥时的速度为最大,其侧面压力最大.主桥和过度桥墩的面板均按最大侧面压力计算.1.一般一桥顶部侧压力为V=15.21-3.45×1.2×0.3-0.873×2=12.222 m3v=30/(V×1.2)=2.95 m/h由于浇筑承台时是气温T取15℃v/T=2.95/15=0.196≥0.035则P1=1.2×25×(1.53+3.8×2.95/15)=68.32Kpa2．一般引桥下部直线段的侧压力为浇筑混凝土的速度v=30/6.45×1.5=3.1 m/hv/T=3.1/15=0.206≥0.035则P2=1.2×25×(1.53+3.8×3.1/15)=70KpaP1,P2两者取最大值,方可满足条件振捣器对模板的压力为4Kpa则Pm=70+4=74Kpa3.一般引桥圆弧段的侧压力圆弧段的混凝土压力由竖向混凝土的压力和侧向的压力合成竖向混凝土的压力为P=rh=25×4.2=105kpa侧向混凝土的压力为Pm=70kpa合力P MAX=P×cos71.5+Pm×sin71.5=99.7kpa振捣器对模板的压力为4KpaP=99.7+4=103.7kpa取104kpa二、引桥墩身模板计算(直线段)1、选材（1）、面板采用5mm钢板。
墩身模板计算：
墩身模板计算：墩身模板计算书墩身模板按双向面板设计，6mm钢板作为小肋，槽8作为大肋，2槽16作为围檩。
1、面板计算：面板按最不利考虑，按三边固结，一边简支计算。
（1）强度验算：取10mm宽板条作为计算单元，荷载为混凝土侧压力按50KN/m2=0.05N/mm2q=0.05×10=0.5N/mm因1x/ly=1Mx0=-0.06×0.5×4502=6075N/mmMy0=-0.055×0.5×4502=5569N/mm截面抵抗矩：W=bh2/6=10×62/6=60mm3O X =MX/W=6075/60=101N/mm2＜215（2）挠度验算：ｆmax=0.0016（ql4/K）K=Eh3b/12（1－V2）=2.06×105×63×10/12（1－0.32）＝407×105＝4.07×107ｆmax=0.0016×（0.5×4504/4.07×107）＝0.0016（0.5×4.1×103/4.07）＝0.81mm 2、小肋计算：因大肋间距450mm，小肋焊在大肋上，按两端固定梁计算。
q=0.05×452=22.6N/mm（1）强度验算：小肋与面板共同作用，计算板的有效宽度。
组合截面形式：y1=S/AS=6×452×3+80×6×（40+6）=30216mm3A=452×6+80×6=3192mm2y1=S/A=9.5mm截面挠性矩：I=452×63/12+452×6×（9.5－3）2＋80×63/12＋80×6×（76.5－40）2＝8136＋114582＋1440＋639480＝763638mm 4W 上=I/y 1=80383mm 3W 下=I/y 2=9982mm 3弯矩按两端固定梁计算：M=-（ql 2/12）=-1/12×22.6×4502=381375N.mmσ下=M/W 下=381375/9982=38.2N/mm 2根据σ=38.2N/mm 2 b/h=450/6=75 查表b 1/h=65 有效板宽b 1=65×6=390mmS=390×6×3+80×6×46=29100mm 3A=2820 mm 2y 1=S/A=10.3mm y 2=75.7mmI=390×63/12+390×6×（10.3－3）2＋80×63/12＋80×6×（75.7－40）2 =7020+124699+1440+611755=744914mm 4W 上=I/y 1=744914/10.3=72322mm 3W 下=9840mm 3σ下=I/w 下=744914/9840=757N/mm 2＜215（2）挠度验算W ＝ql 4/384EI=22.6×4504/（384×205×105×744914）＝22.6×4.1×105/384×2.05×744914＝0.7mm3、大肋计算：（1）计算简图围檀是大肋的支承，可简化三跨连续梁ｑ＝450×0.05＝22.5N/mm（2）强度验算：板肋共同作用确定面板存放宽度S＝450×6×3＋1024×（86－40）＝55204 A＝450×6＋1024＝3724ｙ1＝S/A＝14.8 ｙ2＝71.2I＝450×63/12＋450×6×（14.8－3）2＋101×104＋1024×（71.2－40）2＝2700＋375948＋1010000＋996803＝2385451mm4W下=33503.5mm3M=-0.1ql2=-01×22.5×5002=562500N/mmσ=M/W=16.8mpa查表b1/h=68 b1=390mmS=390×6×3+1024（86－40）=54124mm3 A=390×6+1024=3364mm2y 1=S/A=16.1 y2=69.9mmI=390×63/12+390×6（16.1－3）2＋101×104＋1024×（69.9－40）2=2340+401567+1010000+915466=2329373mm4W下=2329373/69.9=33324mm3σ=M/W下=562500/33324=16.9mpa（3）挠度：W＝0.677×ql4/100EI=0.677（225×5004/100×2.05×105×2329373＝0.02mm4、围檩计算：M=ql2/8=25×19202/8=1152×104N/mm2G6：W=233.6×103 I=1869×104σ=M/W=1152×104/233.6×103=49.3f=5ql4/384EL=5×25×19204/284×2.05×105×1869×104=5×25×1924/384×2.05×10×1869=1.15mm5、模板总变形总变形：0.81+0.7+0.02+1.15=2.68mm＜3mm 符合要求。
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709#桥台拉杆计算书
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709#桥台拉杆验算
1、胸墙侧面模板计算
709#桥台胸墙最高为5.398m,混凝土荷载随高度向上线性减少，计算用高
h=1.53+3.8*V/T=1.53+3.8*3/22=2.05m，(V=3m/h,T=22℃)竹胶板采用厚12mm、竖向方木采用8*8cm方木20cm一道，横向向分配梁采用双拼φ48*3.5mm钢管组成，利用φ14mm圆钢作对拉拉杆。
横向钢管间距60cm；拉杆水平间距60cm，垂直间距60cm。
1米宽的12mm竹胶板的材料特性及截面几何特性计算结果如下：
[σ]=24MPa,[τ]=1.3MPa,E=5*103MPa
h=1.2cm,b=1m,
w=bh2/6=24cm3
I=bh3/12=14.4cm4
15*10cm方木，间距20cm，模板按照0.2米跨度的简支梁进行计算，结构形式及计算模式如下：
L=0.2m
荷载分析如下：
a混凝土荷载随高度向上线性减少，q1=ρ*g*h=26.5kN/m3*2.05m=54.325kPa b因混凝土荷载为浇筑完成后的最大值，其他施工荷载可不计。
下部2.05米按模板平均承载q1，转化为垂直线荷载q=54.325kPa*1m=54.325kN/m 强度验算如下：
4米以下按简支梁计算最大弯矩Mmax=0.125qL2=0.27kNm
最大弯应力σmax=Mmax/w=5MPa<[σ]=24MPa,满足要求。
最大剪力Qmax=qL/2=5.433kN
最大剪力强度τmax=1.5Qmax/bh=0.45MPa<[τ]=1.3MPa,满足要求。
刚度验算如下：
最大绕度fmax=5qL4/384EI=0.47mm
fmax/L=0.47/350=0.54/400<1/400,满足要求。
横向方木计算
材料选择：拟选用10*10方木
木材的材料特性及截面几何特性计算结果如下：
[σ]=12MPa,[τ]=1.3MPa,E=9*103MPa
h=10cm,b=10cm,
w=bh2/6=166cm3
I=bh3/12=833cm4
因方木外侧钢管间距为50cm，所以按照0.5米跨度的简支梁进行计算，结构形式及计算模式如下：
L=0.5m
●荷载分析同上：
按照模板平均承载q1，转化为水平线荷载，q=54.325kPa *0.2m=10.865kN/m
●强度验算：
Mmax=qL2/8=0.34kNm
σmax= Mmax/w=2.05MPa<[σ]=12MPa,满足要求。
Qmax=qL/2=2.72kN
τmax=1.5Qmax/bh=0.408MPa<[σ]=1.3MPa,满足要求。
●刚度验算：
fmax=5qL4/384EI=0.12mm
Fmax=0.12mm < L/400=1.25 满足要求。
故选用10*10方木满足要求
2 、Φ14圆钢拉杆计算
圆钢的材料特性及截面几何特性计算结果如下：
fy=235MPa ,E=210*103MPa
荷载分析同上：
按照模板平均承载q1，转化为拉杆受拉点荷载，P=54.325kPa *0.6m*0.6m=19.6kN 强度验算：
[N]=fy*S=235*3.14*(0.014/2)^2=36.2kN>P=19.6kN,满足要求。