27.5m贝雷梁计算书

合集下载

贝雷梁计算

贝雷梁计算贝雷梁的计算跨径为24米，采用18片单层加强型，计算时底板区域内由14片贝雷共同承担，翼板区域内由4片贝雷共同承担。

贝雷梁的计算示意图如下：q一、荷载计算：1、箱梁自重荷载：350T其中底板区域内为285 T ，每侧翼板区域内为32.5 T2、支架自重荷载：50 T其中底板区域内为32 T ，每侧翼板区域内为9 T3、20×20方木自重荷载0.2×0.2×6×3×24×0.8＝13.824 T4、每片贝雷自重均布荷载：0.4 T/m二、底板区域内的14片贝雷的内力及挠度计算对每片单层加强型贝雷，截面几何特性如下：345W=7699.1cm ,577434.4, 2.110I cm E MPa ==⨯则底板区域内的每片贝雷所受的荷载（等效为均布荷载）：1285320.413.8241.10241431418q T m +=++=⨯⨯ 取荷载系数为1.2时，'1 1.2 1.10 1.32q T =⨯=1、两边支撑端的剪力为：[]'1111 1.322415.8424.5222R q l T R T ==⨯⨯=<=2、跨中截面弯矩及应力为：[][]'22114311311 1.322495.04168.768895.041010123.441707699.110M q l T m M T m M MPa MPa W σσ==⨯⨯=<=⨯⨯===<=⨯ 3、跨中截面挠度为：'442118855 1.32102410 4.7 6.0400384384 2.110577434.410q l l v cm cm EI -⨯⨯⨯⨯===<=⨯⨯⨯⨯ 以上验算均满足要求。

三、每侧翼板区域内的2片贝雷的内力及挠度计算每侧翼板区域内的每片贝雷所受的荷载（等效为均布荷载）： 232.590.413.8241.022*******q T m +=++=⨯⨯ 取荷载系数为1.2时，'2 1.2 1.02 1.224q T =⨯=1、两边支撑端的剪力为：[]'2211 1.2242414.6924.5222R q l T R T ==⨯⨯=<= 2、跨中截面弯矩及应力为：[][]'22224322311 1.2242488.13168.768888.131010114.471707699.110M q l T m M T m M MPa MPa W σσ==⨯⨯=<=⨯⨯===<=⨯ 3、跨中截面挠度为：'442228855 1.224102410 4.4 6.0400384384 2.110577434.410q l l v cm cm EI -⨯⨯⨯⨯===<=⨯⨯⨯⨯ 以上验算均满足要求。

(完整word版)贝雷架计算书

贝雷架计算书1、计算荷载①自重（33m桁架）其中1为2I8截面、2为3I8截面、3为I8截面、4为4[10截面、5为I16截面、6为I4截面；3包括斜撑、横撑、竖杆、斜杆。

桁架自重123.5t；43根分配梁（I16_3.75m）3.24t；2条钢轨（I14_31.5m）1.04t；（21m桁架）其中1为2I8截面、2为3I8截面、3为I8截面、4为4[10截面、5为I16截面、6为I4截面；3包括斜撑、横撑、竖杆、斜杆。

桁架自重52.3t；27根分配梁（I16_2.35m）1.28t；2条钢轨（I14_19.5m）0.6t；②风荷载（由于对贝雷架本身作用很小，故忽略，具体数值见桥墩计算）③箱梁荷载以125t/12m为荷载级度做纵向加载，33米贝雷架的每根钢轨上的均布荷载为54.5kN/m；21米贝雷架的每根钢轨上的均布荷载为56.1kN/m；④施工荷载0.3t/m，由于33m长的贝雷架还不到10t重，所以计算中假定自重荷载中包括了施工荷载，不做另计。

2、计算模型（以33米贝雷架为例、21米贝雷架类似）33米贝雷架立面图33米贝雷架平面图33米贝雷架侧面图3、计算结果①33米贝雷架反力：荷载组合类型荷载组合内容应力：桁架应力：可以看到，在端部及跨中应力较大，最大的端斜杆，跨中上下弦杆87.4Mpa，端柱应力为72Mpa。

梁应力：（分配梁及轨道）可见，轨道的应力大于分配梁的应力，轨道上最大应力81.2Mpa, 分配梁上最大应力63Mpa。

位移：桁架位移：在承压钢梁和自重下，桁架竖向挠度2.713cm 。

贝雷梁非弹性挠度 ()()cm n f m 105.02-= n 为奇数；所以，cm f m 6120*05.0==；总位移为6+2.713=8.713cm cm L 5.560033600==>。

需设置预拱度来调整梁底标高。

在承压钢梁和自重下，升温21度时，桁架纵桥向位移+1.442cm。

贝雷梁支架计算书

简支箱梁贝雷支架现浇施工方案计算书一、工程概况为加快现浇简支箱梁施工进度，确保施工工期，施工单位决定增加2套贝雷支架和1套箱梁模板，进行现浇简支箱梁的施工。

计划采用贝雷支架进行箱梁现浇的桥梁孔跨位置见下表：表1 计划采用贝雷支架的桥梁孔跨贝雷支架现浇梁施工就是用贝雷片组装成箱梁施工的支撑平台，在贝雷架上进行箱梁模板安装、模板预压、钢筋安装、砼浇注、预应力初张拉等施工项目。

它与移动模架的区别在于，支撑系统与模板系统是分离的，且没有液压和走行系统。

贝雷支架经受力检算后，必须能满足制梁过程的各种荷载及形变。

二、贝雷支架施工方案介绍针对最不利的墩高19.5m，跨度32m的梁，设计两种方案。

这里对这两种方案进行检算。

方案1的贝雷支架布置图见图1、图2。

图1 32米现浇梁贝雷支架顺桥向布置图图2 32m现浇梁现浇支架横向布置（方案1）方案2的贝雷支架布置图见图3、图4。

图3 方案2中的贝雷梁纵桥向布置图4 方案2中的贝雷梁横桥向布置三、贝雷支架施工计算内容1、贝雷梁强度、位移计算2、立柱强度、稳定计算3、立柱基础即承台抗剪切破坏检算4、横梁计算四、贝雷支架施工计算（一）荷载分析1、箱梁自重32m梁体混凝土用量为334.5m3，容重按2.6t/m3计，则梁体重量为870t。

2、箱梁内外模板重量根据现浇箱梁定型模板图按150t考虑，呈均布荷载形式布置在底板上面。

3、人、机、料及施工附加荷载人、机、料及其他施工附加荷载取4.5kN/m2。

（二）方案1的贝雷梁及立柱承载能力计算1、腹板正下方贝雷梁计算将混凝土的重量考虑1.1倍的增大系数，人、机、料及其他施工附加荷载按箱梁底宽5m考虑，则每延米的荷载集度为：(≈870⨯1.1+⨯⨯+1505.4362kN/m56.10/32)所以参与计算的作用于支架上的荷载实际为：/362=⨯326.mmkN11803kN为安全计，假定半个箱梁的重量及施工机具、模板重量均由腹板正下方的6片贝雷梁承受。

贝雷架支架计算书(一天门)

贝雷梁支架计算书一、主要荷载分析根据本工程桥梁结构特点，取一天门第五联进行验算（此跨为本桥跨径最大15米，平均高度30米）箱梁尺寸：（宽×高）9.5×2.5米，贝雷片最大跨度15米。

新浇混凝土密度---取26KN/m3。

模板自重---取0.5KN/m2。

人、机、料及施工附加荷载---取4.0KN/m2。

二、单根立杆受力验算根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的强度及稳定性计算公式进行分析计算。

取箱梁实心段（中腹板）下单根立杆(受力最大情况）作验算标准。

具体参数如下：表1 立杆允许设计荷载表2 碗扣式脚手架主要构、配件种类、规格及用途①强度验算单根立杆实际承受的荷载为：N=1.2×(N G1+N G2)+0.9×1.4×ΣN QiN G1—脚手架结构自重标准值产生的轴向力N G2—脚手板及构配件自重标准值产生的轴向力ΣN Qi—施工荷载产生的轴向力总和于是，有：N G1=7.41+10.67×2+3.97×16+9.69+8.5=110.5kg=1.1KN(按搭设高度最高4.6m计算）N G2=(3.1×0.6×26)/3=16.1KN（单根立杆范围内砼自重，取腹板下3根立杆下均值）ΣN Qi=(0.5+4.0)×(0.6×0.6)=1.6KN（施工荷载）所以：N=1.2×(1.1+16.1)+0.9×1.4×1.6=22.7KN根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，单根立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］=30kN（见表2）。

[]NN<(立杆强度满足要求）因立杆高度只有4米，立杆的稳定性在此不再作计算。

三、贝雷片受力验算根据纵断面布置情况，取最大跨径21m进行计算：（详见附图）①腹板砼重量：（空心段，按21m计算，取中腹板下3根立杆范围）a=1.85×21×26=1010.1KN②横隔板砼重量：（实心段,按3m计算）b=2.1×1.7×3×26=278.5KN③满堂碗扣支架自重：（支架高度取最高4.6m，横杆步距1.2m）单根立杆自重：C1=7.41+10.67×2+3.97×16+9.69+8.5=110.5kg 立杆数量：C2=(24/0.9)×3=80根碗扣支架自重：c=C1×C2=110.5×80=8840kg=88.4KN④附加荷载：（静荷载取1.2系数；动荷载取1.4系数） d=1.2×0.5×2.1×24+1.4×4.0×2.1×24=312.5KN ⑤荷载集度：q=(a+b+c+d)/24=70.4KN/m把整跨视为均布荷载，可知由4根贝雷片平均分配，所以单根贝雷片荷载集度为：q/4=70.4/4=17.6KN/m 受力分析最大弯矩为：m KN 2.970216.1781ql 81M 22max•=⨯⨯== []m KN 5.1687M M max •=< （弯矩满足要求）最大剪力为：KN 8.184216.1721ql 21Q max =⨯⨯==[]KN 2.245Q Q max =<（剪力满足要求）挠度验算：(查表得钢材弹性模量E=2.1×105MPa )m 037.0cm577500m /KN 101.2384m 21m /KN 6.175EI 384ql 5f 42844x 4=⨯⨯⨯⨯⨯==mm 5.5240021000400l f ==<（挠度满足要求）四、I56a 主分配梁受力验算I56a 工字钢特性：(查表得）b=166mm 、h=560mm 、t=21mm 、d=12.5mm 、Ix=65576cm 4、Wx=2342cm 3、ix=22.01cm 、Iy=1365.8cm 4、Wy=164.6cm 3、iy=3.18cm 、A=135.38cm 2①贝雷片自重：（查表得单片重量：270kg/片）q 贝雷=270×8×14=30240kg=302KN （按24m 计，共8片，14排） ②箱梁自重：（以跨径24m 计算，21m 空心段，3m 实心段） q=(6.3×21+6.5×1.7×3)×26=4301.7KN （6.3为断面面积） ③满堂支架重量：单根立杆自重：（取最大3.6m 高）C1=7.41+10.67×2+3.97×16+9.69+8.5=110.5kg 立杆数量：C2=(24/0.9)×15=400根碗扣支架自重：c=C1×C2=110.5×400=44200kg=442KN④附加荷载：（静荷载取1.2系数；动荷载取1.4系数） d=1.2×0.5×9.5×24+1.4×4.0×9.5×24=1413.6KNI56a 工字钢主分配梁受力模型可视为简支梁形式，把24m 箱梁视为一跨，由两端工字钢支点受力，那么单端受力情况为：q1=(q+q 贝雷+c+d)/2=3229.7KN⑤荷载集度：（工字钢12m 长，考虑两片工字钢合并平均受力） q2=q1/12/2=134.6KN/m受力分析，弯矩最大发生在4.0m 位置，详见钢管桩平面布置图。

贝雷梁理论计算

贝雷梁整体能承受最大剪力（kN）
贝雷梁均布荷载（kN/m）箱梁混凝土截面均布荷载（kN/m）箱梁内模支撑和模板、木枋荷载（kN/m2）设备及人工荷载（kN/m2）混凝土浇筑冲击荷载（kN/m2）混凝土振捣荷载（kN/m2）其他荷载组合（kN/m）支架承受的截面总荷载贝雷梁弯矩计算贝雷梁承受的最大弯矩值贝雷梁强度计算贝雷梁承受的最大弯矩值挠度
11111.625 20008.15385 2963.1 6224.307692 0.019809156
贝雷梁计算跨度（m） 15 双排单层容许弯矩（kN.m） 2246.4 双排单层容许剪力（kN） 698.9 安全系数 1.3 安全系数 1.3 33 截面三（m2） 4.16 262.08 1.5 2.5 2 2 100 395.08 20008.15
梁体参数贝雷梁整体能承受最大弯矩（kN.m）
贝雷梁整体能承受最大剪力（kN）
贝雷梁整体承受最大弯矩（kN.m）
梁高（m）梁宽（m） 2.6 12.5 单排单层容许弯矩双排单层容许弯（kN.m）矩（kN.m） 788.2 1576.4 单排单层容许剪力双排单层容许剪（kN）力（kN） 245.2 490.5 单排单层容许弯矩贝雷梁排数（kN.m） 788.2 33 单排单层容许剪力（kN.m） 245.2 每延米贝雷梁自重（kN/m） 1 截面一（m2） 18.43 贝雷梁排数 33 贝雷梁排数 33 截面二（m2） 4.19
6224

贝雷梁及临时时墩受力分析计算单..

施工方案结构受力计算书莞樟互通项目部二OO二年六月九日贝雷梁及临时墩受力分析计算书一、底板强度、刚度计算（一）底板强度验算1、荷载的取值由于箱梁混凝土浇筑分两次进行，先浇底板和腹板，此时对底模的强度和刚度的要求较高；第二次浇筑顶板混凝土时，箱梁底板已形成一个整体受力板，对底模的强度和刚度的要求相对较低，因此取第一次浇筑时腹板底位置横桥向1m宽的模板进行验算，现浇砼的浇注高度h=1.05米。

q=1.05×1×2.5=2.625t/m2、跨度的取值模板底横向方木的纵向间距按30cm布设，取lp=0.3m。

3、跨数的取值底模的最小宽度为1.22米，取n=1.22÷0.3≈4跨。

4、绘计算简图5、计算最大弯矩及最大剪力值查《建筑静力结构计算手册》P153页得M max=0.121×ql2=0.121×2.625×0.32=0.029t-mQ max=0.62×ql=0.62×2.625×0.3=0.489t6、底板强度验算①正应力σ=M max÷W=0.029÷(bh2÷6)=(0.029×6)÷(1×0.022)=435t/m2=4.35MPa＜6.5MPa（A-5级木材的顺纹拉应力）故正应力强度满足要求。

②剪应力τ=QS÷Ib其中S =1/8×bh2=1/8×1×0.022=5×10-5m3I=1/12×bh3=1/12×1×0.023=6.67×10-7m4b=1mτ=(0.489×5×10-5)÷(6.67×10-7×1)=36.66t/m2=0.3666MPa＜[τ]=1.2MPa（顺纹剪应力）满足剪应力要求。

贝雷片组掽桁梁受力计算

贝雷片组掽桁梁受力计算一、桁梁采用贝雷架和型材、花架组成支架纵梁1、荷载的组合：（1）预应力砼箱梁自重G【按最大跨30米】：G=9.5m2*28.8m*2.6t/m3=273.63m3*2.6t/m3=711.36t（2）模板的自重G：G=【13.3m2*28.8m】*100kg/m2=383.04m2*100kg/m2=38304kg/m2=38.3t （3）人群、机具等荷载G：G=10.5m*28.8m*250kg/m2=302.4m2*250kg/m2=75600kg=75.6tΣG=711.36+38.3+75.6=825.26*0.9=742.73t式中：0.9——3级建筑不均匀拆减系数。

2、桁梁跨中最大弯矩【M max】（1）按简支梁计算：【均布荷载】（2）M max=ql2/8=17.02t*5.52/8=17.02*30.3/8=515.71/8=64.46t-m=644.6K N＜【M max】=788.2 K N – m查规：参照“321”应用贝雷梁、力学性能容许弯矩M max=788.2KN【满足要求】式中：①1跨总重G=742.73t由8片梁承担=92.84t/1片梁②每米重G=92.84/30m=3.095t/m③均布荷载q=3.095t/m*5.5m17.02t=17.02t*5.5/2=93.61/2=46.8KN（3）最大剪力QmaxA支点Q max=46.8K N＜[Q]=245.2KNB支点Q max= -46.8KN【满足要求】3、20#双肢槽钢受力计算：【按最不利情况考虑L=270cm】（1）荷载组合：G=742.73t/30m=24.76t/m由【1根20#槽钢承担】：贝雷架重G2G=1.0KN/m*4片=4KN2Σq=25.16t（2）强度验算：δ＜【δm】①M=ql2/8=25160kg*72900cm2/8=229270500kg—cm②W=6h3/6=191.4*103③δ= M/ W=229270500/191.4*103=229270500/191.4000=119.79kg＜[δ]=215Mpa查桥规【满足要求】（3）挠度验算：【跨中如图二】f＜【f】max=5ql4/384eEI=5*25.16t*2704/384*EIfmax=5*25.16t*5314410000/768000000*1913.7*104=125800*53144410000/768000000*1913.7*104=66855277800/151580160000=0.44cm＜[f]=L/400=0.675cm式中：E—2*105—1913.7*104（20#槽钢）I惯矩查桥规【满足要求】二、钢管桩承受压力计算：【按最大跨径L=30米】=24根φ500、臂厚δ=5，钢板制作。

贝雷挑梁计算书

挂篮贝雷挑梁受力计算
1、荷载说明
（1）、在挂篮计算书中已计算出挂篮前上横梁承载1024.875KN （在计算中取整值1025KN ），前上横梁传力至贝雷挑梁；
（2）、前上横梁为2片21m 长56b 号工字钢，查工字钢理论重量表得56b 号工字钢自重为115.108kg/m ，可计算出前上横量自重为115.108kg/m ×21m ×2=4834.536kg （在计算中取整值49KN ）；
（3）、查贝雷片手册可知贝雷片自重1KN/m ；
（4）、恒载分项系数1.2，活载分项系数1.4。

2、结构模型
由于其后锚系统在挂篮计算书中已验算，因此本计算中仅取其前挑出0#块6m 段悬臂贝雷梁计算，根据受力情况建模如下：
其中F 为前上横梁自重及传载，值为（1025K N ＋49KN ）=1074KN ， q 为贝雷片自重荷载，值为1.2×9×1KN/m=10.8KN/m
3、结构验算
绘制其内力图得：
）2-（Fl+0.5ql
弯矩图
-F -（F+ql)
剪力图
最大弯矩Mmax=－（Fl＋0.5ql2）=－6638.4KN·m
最大剪力Vmax=－（F+ql）=1138.8KN
查贝雷手册得三排单层加强型贝雷片许用弯矩M=4809.4KN·m，许用剪力V=698.9KN。

则九排单层加强型贝雷片许用弯矩为4809.4×3=14428.2 KN·m，大于跨中最大弯矩6638.4KN；九排单层加强型贝雷片许用剪力为698.9×3=2096.7KN，大于跨中最大剪力1138.8KN。

所以贝雷挑梁满足要求。

施工临时贝雷梁钢便桥计算书

目录1。

工程概况 (1)2.参考规范及计算参数 (3)2。

1.主要规范标准 (3)2。

2.计算荷载取值 (3)2。

3.主要材料及力学参数 (4)2。

4.贝雷梁性能指标 (5)3。

.................................................................................................................................. 上部结构计算6 3。

1.桥面板计算 (6)3。

2.16b槽钢分布梁计算 (6)3.3。

贝雷梁内力计算 (7)4。

............................................................................................................... 杆系模型应力计算结果114.1.计算模型 (11)4。

2.计算荷载取值 (12)4.3。

贝雷梁计算结果 (13)4。

4.墩顶工字横梁计算结果 (21)4.5。

钢立柱墩计算结果 (24)5.下部结构验算 (26)6.稳定性验算 (28)7。

.................................................................................................................................................... 结论281.工程概况根据现状道路控制条件，李家花园隧道拓宽改造工程钢便桥跨径布置为6m+9m+24m （27m)+12m。

桥面宽度每跨等宽,第一跨为12.629m，第二跨15.4m，第三跨20.4m（23.4m），第四跨28。

673m。

第三跨20.4m宽度跨径为24m，另外3m范围跨径27m。

钢便桥上部结构选用贝雷梁，27m跨径选用单排单层加强型贝雷梁,布置间距为0。

贝雷梁支架受力计算

重庆市机场专用快速路北段工程第Ｉ标段（跑马坪立交至石坝子立交含段）贝雷梁支架受力计算书编制：复核：批准：单位总工批准：重庆市涪陵路桥工程有限公司机场专用快速路工程北段Ⅰ标项目部二○一一年六月贝雷梁支架设计计算取第一联第二左幅跨计算。

箱梁顶面宽22m，底宽13.5m，梁高2.2m，单箱三室，中腹板宽0.6m，边斜腹板宽0.6m，顶板厚0.28m，底板厚0.22m，悬臂3.5，厚0.55～0.2m。

一、结构图1二、.材料参数及特性①钢筋砼跨中正截面A=14.722m2 容重Q1= 26 kN/m3 超载系数 1.05②木材Q2=7.50 kN/m3[σ]=11 MPa [τ]=1.3 MPa10×10木方q1=0.075kN/m A=1.0×104㎜2=1.667×105㎜ 3Ⅰx=8.33×106 ㎜ 4 WX12×12木方q2=0.108kN/m A=1.44×104㎜2=2.88×105㎜Ⅰx=1.728×107 ㎜ 4 WX③贝檑梁q3=1 kN /m A=5.1×103㎜2 [σ]=220 MPa=3.5785×106㎜ 3Ⅰx=2.50497×109 ㎜ 4 WX④设上、下加强弦杆贝檑梁q4=1.4 kN /m A=1.02×104㎜2 [σ]=220 MPaⅠ，x=2.50497×109 ＋ 4×1274×8002 =5.766×109= Ⅰ，x/750=7.6885×106㎜ 3WX⑤Ⅰ50a q5=0.9361kN/m A=1.1925×104㎜2[σ]=215 MPa [τ]=125 MPa=1.859×106㎜3Ⅰx=46472×108㎜ 4 WX⑥[10a q6=0.1 kN /m A=1.274×103㎜2 [σ]=215 MPaⅠx=1.983×106 ㎜ 4 W=3.97×104㎜ 3X⑦竹胶板18mm q7=0.135 kN/m2 A=1.8×104㎜2/m [σ]=11 MPa=5.4×104㎜3/mⅠx=4.86×105㎜4/m WX=4494㎜3,,υ=⑧脚手架钢管Φ48×3,A=424㎜2,,I=107859㎜ 4 ,WX步距1.2m,三、箱梁荷载钢筋砼容重26 kN/m31.箱梁正截面：A=14.72㎡，qc1=38.27t/m=382.7kN/m×1.05=402kN/m2.跨中横梁0.3m, A=31.765㎡,qc2=86.72（沿桥长分布）3.支点横梁2.0m, A=32.52㎡, qc3=88.78t/m（沿桥长分布）4.端横梁1.5m, A=32.52㎡, qc4=88.78t/m（沿桥长分布）5.腹板qc5=0.6×2.0×26×1.05=32.76 kN/m26.顶板qc6=0.28×1.0×1.0×26×1.05=7.644 kN/m27.底板qc7=0.22×1.0×1.0×26×1.05=6.00 kN/m28.悬臀板qc6=（0.2＋0.55）÷2×3.5×2.6×1.05=35.8 kN/m四、施工荷载1.人群及小型机具荷载g1=1.00 kN/m22.砼振捣冲击g2=2.00 kN/m23.模板体系g3=1.00 kN/m2五、安全系数K2=1.3六、支架受力计算1、正截面设三个支墩，分别设立于距墩中心2.0m处和跨中，梁长38.4m,计算跨度17.2m 箱梁正截面：A=14.72㎡，qc1=14.72×2.6×1.05=40.2t/m=402 kN/m=402N/㎜，K=1.3计算式：按两等跨连续梁计算，查表得：跨内最大弯矩Mmax=0.07qL2 ,中间支点最大负弯矩Mmax=0.125qL2，支点反力QA=0.375qL,支点反力QB=0.625qL,跨中挠度f=0.521×qL4/100EI荷载组合∑q=箱梁砼qc1+顶、底板模板体系g3+人群荷载g1+砼振捣冲击g2=402kN/m ＋（1＋1＋2）×22=490 kN/m取∑q=490×1.3=637 kN/m①.支点最大负弯矩Mmax=0.125q1L2=0.125×637×172002=2.355626×1010 N·㎜需用贝雷梁n=M/[σ]W=2.355626×1010/（3.5785×106×220）=30片，②.跨内最大弯矩Mmax=0.07qL2=0.07×637×172002=1.31915056×1010 N·㎜需用贝雷梁n=M/[σ]W=1.31915056×1010/（3.5785×106×220）=17片，2.腹板下计算qc5=32.76KN/m,取∑q=（32.76＋4×0.6）×1.3=45.708 KN/m支点最大负弯矩Mmax=0.125q1L2=0.125×45.708×172002=1.69×109 N·㎜跨内最大弯矩Mmax=0.07qL2=0.07×45.708×172002=9.466×108 N·㎜需用贝雷梁n=M/[σ]W=1.846×109 /（3.5785×106×220）=2.2片，3.悬臀板qc6=35.8 kN/m取∑q=（35.8＋4×3.5）×1.3=64.74 kN/㎜支点最大负弯矩Mmax=0.125q1L2=0.125×64.74×172002=2.39408×109 N·㎜跨内最大弯矩Mmax=0.07qL2=0.07×64.74×172002=1.34069×109 N·㎜需用贝雷梁n=M/[σ]W=2.39408×109 /（3.5785×106×220）=3.片，七、贝雷梁支架验算：根据上述计算，结合箱梁结构情况，决定采用加强弦杆贝雷梁18片,腹板下2片一组，腹板2片一组，悬臂各2片一组，共9组。

贝雷梁计算书

贝雷梁计算书应该包括以下内容：
1. 工程概况：介绍工程项目的名称、规模、施工条件等基本信息。

2. 计算依据：列出计算书所依据的相关标准和规范，例如《钢结构设计规范》、《公路桥涵设计规范》
等。

3. 贝雷梁设计参数：明确贝雷梁的跨度、间距、数量、尺寸等设计参数，提供必要的结构图和布置图。

4. 荷载分析：根据工程实际情况，对贝雷梁所承受的静载和活载进行分析，提供相应的荷载分布和大
小。

5. 强度和稳定性计算：根据贝雷梁的设计参数和荷载分析结果，进行强度和稳定性计算，包括弯矩、剪
力、挠度等方面的计算。

6. 连接和支撑设计：根据工程实际情况，对贝雷梁的连接和支撑方式进行设计，提供相应的结构图和计
算书。

7. 结论和建议：根据计算结果，提出相应的结论和建议，包括贝雷梁的选型、施工注意事项等。

贝雷梁简算

10t龙门吊跨盾构井贝雷梁安全性检算一、计算依据设计图纸及相关文件龙门吊厂家提供的龙门吊参数《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规范》《中交装配式公路钢桥使用手册》二、计算参数1、贝雷梁计算长度：12.3m，轮距：5.5m，最大轮压：9.2t=90.16KN，2、铺在贝雷梁上的两层钢板，宽度：0.6m，厚度：0.02m，密度：78503mKNKg，其等效的均布荷载为1.85m3、铺在贝雷梁上的钢轨型号为38号，其等效的均布荷载为0.37mKN4、贝雷梁的型号为321号，其各组成部分的自重、数量如下表所示整个贝雷梁的总重量为46KN，其等效的均布荷载为3.1KN/m 5、贝雷梁的力学特性表1几何特性表2 桁架容许内力表现场采用为双排单层加强型贝雷梁。

计算选用参数材料弹性模量E=210000MPa，截面惯性矩I=1154868.8×10-8 m4 。

5、整个结构的简图如下10t的龙门吊在该轨道上运行，则需要计算出最大的弯矩、剪力、挠度，然后同容许值进行比较，可以判断该结构的安全性。

结构受力计算对龙门吊位于贝雷梁中部及贝雷梁端头两种最不利情况进行验算。

三、结构受力计算钢板的均布荷载：1.85KN/m，钢轨的均布荷载：0.37KN/m贝雷梁的均布荷载：3.1KN/m，所以q=1.85+0.37+3.1=5.32KN/m 轮压等效为集中荷载为90.16KN1、根据结构软件分析如下：（该情况为龙门吊居于贝雷梁中部）计算结果2、同容许值进行比较m KN M m KN M ∙=<∙=3375][2.407max KN T KN T 5.490][9.122max =<=f=0.5mm<[f]=12500/400=31.25mm 通过比较，皆在允许范围之内。

3、根据结构软件分析如下：（该情况为龙门吊居于贝雷梁一端）计算结果可以看出这个位置比上一位置的弯矩、剪力都要大，但都在容许范围之内。

四、小结从上面的分析模型可以看出，该结构的强度、抗剪、挠度均在容许范围之内，且比容许值要小很多，因此可以判断该构件在允许承载力下是安全的。

贝雷梁检算标准范本

兰州至乌鲁木齐第二双线新建铁路工程八盘峡黄河特大桥（70+2×100+70）m预应力混凝土连续梁边跨现浇段贝雷支架检算计算：张磊李建宁复核：李军张国奇审核：李子奇兰州交通大学土木工程学院2010年12月目录1.设计依据......................................................................................................................... - 4 -2.贝雷梁布置图................................................................................................................. - 4 -3.箱梁自重荷载分布的简化............................................................................................. - 5 -4.贝雷梁上部型钢横梁检算............................................................................................. - 5 -5.贝雷梁力学特性............................................................................................................. - 7 -6.翼缘板下部贝雷梁检算................................................................................................. - 8 -7.腹板、底板下贝雷梁检算........................................................................................... - 10 -8.贝雷梁下部型钢横梁验算........................................................................................... - 12 -9.钢管立柱受力检算....................................................................................................... - 14 -10.承台局部承压验算..................................................................................................... - 15 -贝雷支架检算1.设计依据设计图纸及相关设计文件，《客运专线桥涵施工指南》《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规范》《铁路桥涵设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》2.贝雷梁布置图八盘峡黄河特大桥贝雷支架采用16排单层不加强贝雷片布置，贝雷片横向布置间距为：1.9+2×0.45+0.5+2×0.45+1.925+3×0.45+1.925+2×0.45+0.5+2×0.45+1.9上横梁采用25根I20工字钢，下横梁采用9根I50a工字钢，即每根钢管顶部三根。

(2021年整理)贝雷梁支架计算书

（完整）贝雷梁支架计算书编辑整理：尊敬的读者朋友们：这里是精品文档编辑中心，本文档内容是由我和我的同事精心编辑整理后发布的，发布之前我们对文中内容进行仔细校对，但是难免会有疏漏的地方，但是任然希望（（完整）贝雷梁支架计算书）的内容能够给您的工作和学习带来便利。

同时也真诚的希望收到您的建议和反馈，这将是我们进步的源泉，前进的动力。

本文可编辑可修改，如果觉得对您有帮助请收藏以便随时查阅，最后祝您生活愉快业绩进步，以下为（完整）贝雷梁支架计算书的全部内容。

西山漾大桥贝雷梁支架计算书1.设计依据设计图纸及相关设计文件《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规范》《公路桥涵设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》《路桥施工计算手册》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2.支架布置图在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm,每侧承台2根，布置形式如下：钢管桩与承台上方设置400＊200＊21*13的双拼H型钢连成整体。

下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片,贝雷片横向布置间距为450mm。

贝雷梁上设置上横梁，采用20＃槽钢＠600mm。

于上横梁上设置满堂支架。

支架采用钢管式支架,箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm;并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。

箱梁腹板下立杆采用600（横向）×300mm（纵向）布置。

横杆步距为1。

2m，(其它空心部位立杆采用600（横向）×600mm （纵向)布置）。

内模板支架立杆为750（横向)×750mm（纵向）布置。

横杆步距为≤1。

5m.箱梁的模板采用方木与夹板组合；两端实心及腹板部位下设100＊100mm方木间距为250mm.翼板及其它空心部位设50＊100mm方木间距为250mm。

内模板采用50＊100mm方木间距为250mm.夹板均采用1220*2440＊15mm的竹夹板。

贝雷梁及临时时墩受力分析计算书

贝雷梁及临时墩受力分析计算书一、底板强度、刚度计算（一）底板强度验算1、荷载的取值由于箱梁混凝土浇筑分两次进行，先浇底板和腹板，此时对底模的强度和刚度的要求较高；第二次浇筑顶板混凝土时，箱梁底板已形成一个整体受力板，对底模的强度和刚度的要求相对较低，因此取第一次浇筑时腹板底位置横桥向1m宽的模板进行验算，现浇砼的浇注高度h=1.05米。

q=1.05×1×2.5=2.625t/m2、跨度的取值模板底横向方木的纵向间距按30cm布设，取lp=0.3m。

3、跨数的取值底模的最小宽度为1.22米，取n=1.22÷0.3≈4跨。

（二）底板刚度验算查《建筑结构静力计算手册》P153页f max=(0.66×ql4)÷(100×EI)其中E=8.5×103MPa=8.5×109PaI=6.67×10-7m4q=2.625t/m=2.625×104N/ml=0.3mf max=(0.66×2.625×104×0.34)÷(100×8.5×109×6.67×10-7)=2.48×10-4m=0.248mm＜[f]=1.5mm故底板的刚度满足变形要求。

贝雷梁计算书

S301 城口至巫溪两河口大桥贝雷梁结构计算书重庆群洲实业集团有限公司2012年 9 月 20 日1、工程概况两河口大桥位于省道 S301城巫路上，巫溪岸与省道 201 巫恩路相接，城口岸与省道 S301城巫路相连，跨越东溪河, 桥址比邻西溪河与东溪河的交汇处，交通位置极其重要，是当地的交通生命线。

因原有两河口大桥修建于上世纪70 年代，受当时施工条件以及施工设备限制，原两河口大桥桥墩采用明挖扩大基础，以卵石土为持力层，由于河道演变以及水流冲蚀的作用，导致桥墩基础裸露，存在严重的安全隐患，拟在距离既有桥梁下游约300m处新建两河口大桥。

因为东溪河属于山区河流，洪水涨势快，流速快，洪水期间满堂支架阻水面积较大，同时也增加河中漂浮物撞击支架的几率，增加施工风险，为应对河水水位快速涨落以及暴雨期洪水对施工产生的不利影响，因此在浅滩区即城口岸侧的两跨拟采用满堂支架，在河道主槽及巫溪岸采用支墩过河，在支墩上搭设贝雷梁过河，支墩高度应使贝雷梁梁底高过 100 年一遇洪水位 1.2m （100年一遇洪水位为 239.26m，支墩顶面高程为 240.5m），然后在贝雷梁上架设满堂支架进行现浇。

根据施工的具体措施，支墩采用混凝土桩及利用桥墩桩基。

河道表层为砂砾石，由于时常水流冲蚀、河水搬迁的作用，密实度不能满足现浇支架沉降的要求，因此需要对支架基础进行处理或设计。

对于满堂支架部分，拟采用1.0m 厚度的大片块石对河道进行挤压密实，然后采用砂砾等细集料对块石间的空隙进行填充，在片石顶层采用0.2m厚混凝土板式扩大基础，处理范围超过支架宽度上下游各 1.0m。

2、计算依据1）S301城口至巫溪两河口大桥施工图设计文件2）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）3）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）4）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）5）《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61-2005）6）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）7）《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011）8）《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/TB02-01-2008）9）《公路工程质量检验评定标准》（JTGF80/1-2004）10）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）3、主要材料参数及计算工况施工贝雷梁原则上采用贝雷梁标准构件，杆件尺寸如下：杆件名材料桥断面型式弦杆16Mn］［ 10竖杆16Mn工 8斜杆16Mn工 8主梁桁架构件有：桁架、桁架连接销及保险销、加强弦杆、弦杆螺栓、桁架螺栓 6 种构件组成。

贝雷梁栈桥及平台计算书

仁义桂江大桥贝雷梁栈桥及作业平台计算书编制：复核：审核：西部中大建设集团有限公司梧州环城公路工程N02合同段工程总承包项目经理部二○一五年十二月．目录一、工程概述 ........................................... 错误!未定义书签。

二、设计依据 ........................................... 错误!未定义书签。

三、计算参数 ........................................... 错误!未定义书签。

未定义书签。

!错误、材料参数 .........................................................未定义书签。

!错误、荷载参数 .........................................................、材料说明 ............................................. 错误!未定义书签。

未定义书签。

!错误、验算准则 .........................................................四、栈桥计算 ........................................... 错误!未定义书签。

未定义书签。

!错误、计算工况 .........................................................未定义书签。

误错!、建立模型 .........................................................未定义书签。

误! ......................................................... 错、面板计算未定义书签。

27.5m贝雷梁计算书

贝雷梁计算一. 荷载1. 现浇箱梁自重所产生的荷载：①钢筋混凝土按26kN/m3计算，②单侧翼缘板混凝土线形荷载为：Py1=1.1232*26=29.2kN/m③单侧腹板处混凝土线荷载为：Py2=2.2153*26=57.6kN/m④单侧梁中处混凝土线荷载为：Py3=1.044*26=27.1kN/m2. 模板体系荷载按规范规定：P2=0.75kPa3. 砼施工倾倒荷载按规范规定：P3=4.0kPa4. 砼施工振捣荷载按规范规定：P4=2.0kPa5. 施工机具人员荷载按规范规定：P5=2.5kPa二、线形荷载分布计算贝雷梁布置图见下图。

1. 贝雷梁布置图横断面纵断面贝雷梁横向布置为：2*（0.9*2+415+2*0.45+0.3+0.45*2*0.9）+0.45m，共宽10.8m，横向共20榀。

2. 构件材料及规格①材料：除贝雷梁采用16Mn外，其余均为Q235②规格：贝雷梁上下弦杆采用双[10（背靠背）；竖杆及斜杆采用工8。

贝雷梁间横向联杆采用工8；钢管桩采用Φ630，壁厚10mm 钢管；钢管桩顶横梁采用双工512a；钢管桩间剪刀撑采用[20。

1、按概率极限承载力计算即Sd(rgG;rqΣQ)=1.2SG+1.4 SQ式中SQ：基本可变荷载产生的力学效应SG：永久荷载中结构重力产生的效应Sd：荷载效应函数rg ：永久荷载结构重力的安全系数rq：基本可变荷载的安全系数强度满足的条件为：Sd(rgG;rqΣQ)≤rbRd式中rb：结构工作条件系数Rd：结构抗力系数Sd(rgG;rqΣQ)=1.2SG+1.4 SQ加载模型图四、计算结果1. 支点反力仅显示翼缘板下方一榀贝雷梁。

由图所示结构最大位移为5.93cm<L/400=2400/400=6cm。

结构内力单元内力图单元应力图型钢应力图由图所示型钢的最大应力为86.5MPa<210MPa，满足要求。

贝雷梁应力图结构最大内力为支点两侧下弦杆处，最大值为338kN<560kN 。