组合楼板计算实例
组合楼板计算1.5mm压型钢板
组合楼板方案计算书计算：复核：审核：日期：2015年11月中铁四局集团二Ｏ一五年十一月十一日目录1计算说明 (1)2计算依据 (1)3跨度3m的组合楼板 (1)3.1验算条件 (1)3.2计算荷载 (1)3.3施工阶段内力验算 (2)3.4强度验算 (3)3.5挠度验算 (5)4跨度3.4m的组合楼板 (5)4.1验算条件 (5)4.2计算荷载、 (6)4.3施工阶段内力验算 (6)4.4强度验算 (7)4.5挠度验算 (9)5结论 (9)组合楼板方案计算书1计算说明本工程楼板最大跨度为3.4米，计算时按照3.0m与3.4mi两种跨度进行计算，施工阶段施工荷载标准值按照1.5kN/m2进行计算，楼板厚度为120mm。
设计采用YXB-51-155-620压型钢板与混凝土组合楼板的方案，本计算书为验算该方案能否满足施工阶段的要求。
2计算依据本工程计算时主要参照以下规范、图纸：1、深圳地铁汇通大厦结构设计图纸2、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）3、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）4、《组合楼板设计与施工规范》（CECS 273-2010）5、《钢与混凝土组合楼板》（05SG522）3跨度3m的组合楼板3.1验算条件本工程按照简支梁与连续梁两种情况进行计算，梁间距 3.0m，楼板厚度120mm，施工荷载1.5kN/m2，压型钢板型号为YXB-51-155-620，压型钢板材质为Q345B级钢，压型钢板抗拉强度设计值为300f Mpa=。
3.2计算荷载恒荷载：压型钢板及钢筋自重（每平方米）：10.230.150.38kN/mg=+=楼板自重：20.122525 1.0=3.0kN/mg b h=⨯⨯=⨯⨯施工荷载：11.5 1.5 1.0=1kN/m.5p b=⨯=⨯荷载标准值：0.38 3.0+1.5=4.88kN/mBg=+荷载基本值：()0.38 1.2 3.0 1.4+1.5 1.4=k 0.9 6.08N/m J g =⨯⨯⨯⨯+ YXB-51-155-620压型钢板剖面图如下图1所示：图1-压型钢板剖面图3.3施工阶段内力验算简支状态当压型钢板按照单跨简支布置时计算模型简化为简支梁进行计算，计算模型如下图2所示：图2-压型钢板计算简图-简支状态查《建筑结构静定计算手册得》： 最大跨中弯矩：M 中=6.84kN.m 最大支座反力：R=9.12kN 三跨连续状态当压型钢板按照3跨或以上连续布置时简化为三跨连续梁进行计算，计算模型如下图3所示：图2-压型钢板计算简图-3跨连续状态表1-三跨等跨跨内计算系数荷载图跨内最大弯矩 支座弯矩剪力M1M2MB MC V A (),B l r V (),C l r V VD0. 08 0. 025 -0.1 -0.1 0.4 0. 6 -0.5-0.5 0.6-0.4最大跨中弯矩：M 中= 4.38kN.m最大支座负弯矩：M 支=5.47kN.m 边支座最大支座反力：R=7.3kN 中间支座反力：20.06kN 最大剪力：10.94kN本工程压型钢板截面特性如下表-2所示：表-2 YXB-51-155-620截面特性表本工程选用压型钢板厚度为1.5mm 3.4强度验算简支状态：施工阶段压型钢板的弯曲应力按照下式进行计算：66.891023430029460M MPa f Mpa W σ⨯===<= 满足要求 压型钢板腹板剪切应力按照下式计算：9.121000855010.13256.51250 1.550/1.5cr V Mpa MPa A ττ⨯===<==⨯⨯ 满足要求 支座局部承压验算：20.02/ 2.4(/90)w c R at fE l t θ⎡⎤=+⎣⎦220.06 1.5300206000(0.50.0210/1.2) 2.4(90/90)3277w w R R N⎡⎤=⨯⨯⨯⨯+⎣⎦=单个腹板受到的支座反力为：912076012w R N R ==< 满足要求 同时承受弯矩M 和支座反力R 的截面应符合下列公式：001300u M M ==< 满足要求 7600.2313277w R R ==< 满足要求75300.23 1.252078u w M R M R +==+< 满足要求 同时承受弯矩M 和剪力的截面：2222760()()0.78()0.61 1.01.550256.5u u M V M V +=+=<⨯⨯ 满足要求 3跨连续状态：施工阶段压型钢板的弯曲应力按照下式进行计算：65.471018630029460M MPa f Mpa W σ⨯===<= 满足要求压型钢板腹板剪切应力按照下式计算：10.941000855012.2256.51250 1.550/1.5cr V Mpa MPa A ττ⨯===<==⨯⨯ 满足要求 边支座局部承压验算：22.4(/90)w R at θ⎡⎤=+⎣⎦220.06 1.5(0.5 2.4(90/90)3277w w R R N⎡⎤=⨯⨯+⎣⎦=单个腹板受到的支座反力为：7.3100060812w R N R ⨯==< 满足要求 中间支座局部承压验算：22.4(/90)w R at θ⎡⎤=+⎣⎦220.2 1.5(0.5 2.4(90/90)10924w w R R N⎡⎤=⨯⨯+⎣⎦=单个腹板受到的支座反力为：20.061000167112w R N R ⨯==< 满足要求同时承受弯矩M 和支座反力R 的截面（取中间支座进行验算）应符合下列公式：1860.621300u M M ==< 满足要求16710.1116924w R R ==< 满足要求 7530.620.10.72 1.252078u w M R M R +==+=< 满足要求 同时承受弯矩M 和剪力的截面（取中间支座）：2222912()()0.62()0.43 1.01.550256.5u u M V M V +=+=<⨯⨯ 满足要求 综上计算可知：压型钢板强度在简支状态下满足要求；压型钢板强度在三跨连续状态强度满足要求。
楼板配筋计算(楼面)
一.设计条件：楼板采用压型钢板组合楼板钢筋混凝土板厚：69(mm)肋高：51(mm) 混凝土强度等级：C25fc:11.9(N/mm 2)ft: 1.27(N/mm 2) 钢筋等级： HRB 235fy:210(N/mm 2)Es: 2.0E+05(N/mm 2)装饰面层 1.00(kN/m 2)钢筋混凝土层 2.3625(kN/m 2)吊挂0.50(kN/m 2)恒载： 3.86(kN/m 2)活载： 3.00(kN/m 2)总荷载标准值pk： 6.86(kN/m 2)总荷载设计值p：8.84(kN/m 2)取T形截面进行计算：板上线荷载qk=pk*L= 1.73(kN/m)qp=p*L= 2.23(kN/m)板有多跨，按五连跨连续梁计算，计算简图如下：跨度l= 2.50(m)三.内力计算：边跨跨中：M 1k =0.078*qkl 2=0.84(kN·m)M 1p =0.078*qpl 2=1.09(kN·m)离端部第二支座：M 1k =-0.079*qkl 2=-0.85(kN·m)M 1p =-0.079*qpl 2=-1.10(kN·m)四.配筋计算：1.根据跨中最大弯矩进行底部配筋计算（按T形截面梁计算）h=120(mm)hf'=69(mm)bf'=252(mm)b=153.5(mm)c=20(mm)α1= 1.0h 0=100(mm)α1fc*bf'*hf'(h 0-hf'/2)=13.55(kN•m)>M1故属于第一类T形截面，受压区在翼缘以内αs =M 1/α1fcbf'h 02=0.0362ξ=1-√(1-2αs)=0.0369As=α1fcbf'ξh 0/fy=52.66(mm 2)Asmin=ρmin bh=27.63(mm 2)As>Asmin，满足,按计算值配筋故底部配筋可选用2φ8（As=100.48mm 2)满足2.根据支座最大负弯矩进行顶部配筋计算（按矩形截面梁计算）h=69(mm)α1= 1.0b=252(mm)c=20mmh 0=49(mm)αs=M B /α1fcbh 02=0.1527ξ=1-√(1-2αs)=0.1665楼板配筋计算As=α1fcb ξh 0/fy=116.54mm 2 Asmin=ρmin bh=26.08mm 2按每米折算As=462.443092(mm 2)As>Asmin，满足,按计算值配筋故顶部配筋可选用 6.φ10（As=471mm 2)满足五.裂缝计算：1.有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率：Ate=16006.5(mm 2)Ate=16006.5(mm 2)ρte=(As+Ap)/Ate=0.02942555(支座)ρte=(As+Ap)/Ate=0.00627745(跨中)=0.02942555=0.012.标准组合计算的钢筋混凝土构件纵向受拉钢筋的应力：σsk=Mk/(0.87*h0*As)a.支座处：σsk=20.8377032(N/mm 2)b.跨中：σsk=196.816978(N/mm 2)3.裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数：ftk： 2.01(N/mm 2)a.支座处：ψ＝1.1-0.65ftk/(ρte*σsk)=-1.03076250.4b.跨中：ψ＝1.1-0.65ftk/(ρte*σsk)=0.436185320.436185324.裂缝计算：a.支座处：ωmax=0.0052292(mm)b.跨中：ωmax=0.00023573(mm)5.最大裂缝宽度ωmax：0.0052292(mm)ωmax<[ωmax]，裂缝验算满足⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=te eq s sk cr d c E ρσψαω08.09.1m ax。
压型钢板混凝土组合楼承板计算实例
压型钢板混凝土组合楼承板计算实例具体工程参数如下：-建筑高度：20米-楼板跨度：8米-楼板长度：20米-楼板厚度：200毫米-压型钢板规格：钢板型号为C型钢100*50*20*2.5-混凝土等级：C30-楼板自重：4.5kN/m²-活载标准值：2.0kN/m²根据实际情况，可以进行以下计算步骤：1.计算自重荷载楼板自重荷载可以通过面积乘以单位面积荷载来计算，即：自重荷载=楼板面积*楼板厚度*混凝土密度=20*8*0.2*25=800kN2.计算活载活载由活动人员、设备和家具等造成，根据标准值计算活载荷载，即：活载荷载=楼板面积*活载标准值=20*8*2=320kN3.计算总荷载总荷载等于自重荷载加上活载荷载，即：总荷载=自重荷载+活载荷载=800+320=1120kN4.计算正常使用状态下的楼板承载力设计值根据规范计算压型钢板的弯曲承载力和承载力设计值，计算式如下：弯曲承载力=(0.15*a*b^2+6*a*t*b)/λ弯曲承载力设计值=弯曲承载力*η其中：a = 100mm，b = 50mm，t = 2.5mmλ为系数，取1.0，表示通过保护层考虑了建筑物的防火要求η为系数，取1.0，表示未考虑疲劳损伤和喷射阻力效应代入计算可得：弯曲承载力=(0.15*100*50^2+6*100*2.5*50)/1.05.判断楼板厚度是否满足承载力要求根据承载力设计值和总荷载计算楼板的宽度，即：楼板宽度=总荷载/承载力设计值= 0.028m 或 28mm由于楼板的宽度小于压型钢板的宽度，因此需要根据实际计算得出更大的楼板宽度。
6.重新计算楼板的宽度假设偏心距为e，则楼板宽度为：楼板宽度=总荷载/承载力设计值+2*e根据规范，偏心距e应小于压型钢板的高度，取e=25mm代入计算可得：=0.028+0.05= 0.078m 或 78mm由于楼板的宽度仍然小于压型钢板的宽度，因此需要再次重新计算楼板宽度，直至宽度满足要求。
压型钢板混凝土组合楼承板计算实例
压型钢板混凝土组合楼承板计算实例压型钢板混凝土组合楼承板是一种常用于建筑结构中的板式材料，由压型钢板和混凝土构成。
压型钢板作为面板提供了强度和刚度，而混凝土则增加了板的承载能力和稳定性。
下面将通过一个计算实例来说明如何进行压型钢板混凝土组合楼承板的设计和计算。
实例：我们需要设计一种压型钢板混凝土组合楼承板，用于一个三层建筑的楼板。
楼板的跨度为6m，楼板的设计荷载如下：-楼板自重：2.5kN/m²-活荷载：2.0kN/m²-分布荷载：1.0kN/m²首先，我们需要计算楼板的荷载。
楼板的设计荷载为活荷载和分布荷载的总和，即设计荷载=活荷载+分布荷载=2.0kN/m²+1.0kN/m²=3.0kN/m²。
接下来，我们需要根据楼板的跨度和荷载来确定楼板的尺寸和截面形状。
根据经验公式，我们可以选择一种合适的楼板截面形状，例如矩形截面或T形截面。
在本例中，我们选择使用T形截面的压型钢板混凝土组合楼承板。
然后，我们需要计算楼板的受力情况。
楼板在跨度方向上主要受到弯矩和剪力的作用。
根据结构力学理论，我们可以计算得到楼板的弯矩和剪力分布。
在本例中，我们可以使用楼板弯矩和剪力图来计算。
接着，我们根据楼板受力情况来确定楼板的截面尺寸。
根据压型钢板混凝土组合楼承板的设计原则，楼板的钢板面板和混凝土厚度需要满足弯矩和剪力的要求。
我们可以使用弯矩和剪力公式来计算得到合适的截面尺寸。
最后，我们还需要对楼板进行校核，确保楼板满足设计要求。
校核的内容包括楼板强度、刚度、振动等方面的要求。
根据校核结果，我们可以对楼板进行必要的调整和优化。
总结：压型钢板混凝土组合楼承板的设计和计算主要涉及荷载计算、截面形状选择、弯矩和剪力计算、截面尺寸确定和楼板校核等方面。
通过合理的设计和计算，可以确保楼板的承载能力和稳定性，满足建筑结构的要求。
(无支撑)组 合 楼 板计算书
开口组合楼板计算书工程名称：赣州永通给排水设备有限公司4#车间编制单位：赣州君鸿钢结构有限公司编制日期：2014年12 月9 日开口组合楼板计算书工程名称：赣州永通给排水设备有限公司4#车间一、计算参数1、压型钢板参数板型：YX51-240-720 厚度：1.0 mm截面惯性矩（I）：64.55 cm4/m 截面抵抗矩（W）：20.69 cm3/m截面面积：1388.9 mm2/m 重量：0.11 KN/m2截面中性轴至下表面距离：25.5 mm钢板材质：Q345钢材弹性模量（Es）：2.06×105N/mm2钢材强度设计值（fy）：300.0 N/ mm22、混凝土参数混凝土厚度：125mm混凝土等级：C25混凝土弹性模量（Ec）：2.80×104N/mm2混凝土抗压强度设计值（fc）：11.9 N/mm2混凝土抗拉强度设计值（ft）：1.27 N/mm23、楼板计算净跨距（次梁间距）：2.00m二、荷载取值1、恒荷载：压型钢板自重：0.11 KN/m2混凝土自重： 3.13 KN/m2装饰面层及吊顶重：0.00 KN/m2其它恒荷载：0.00 KN/m22、活荷载：楼、屋面活荷载：0.50 KN/m2施工活荷载： 1.50 KN/m2其它活荷载： 6.00 KN/m2三、施工阶段支撑间距验算计算方法：取1m宽板带，按单跨简支板计算。
1、压型钢板强度验算：荷载设计值：q=(1.2×(0.11+3.13)+1.4×1.50)×1.0=5.98 KN/m 由f y.W s=q.L2/8得L2= 8f y.W s/q=8×300.0×20.69×1000/5.98L= 2.88m即施工阶段由强度条件决定的最大无支撑间距为2.88m。
2、挠度验算：验算条件：w＝5qL4/384EI<[w]=min(L/180,20)荷载标准值：q=(0.11+3.13+1.50)×1.0=4.74 KN/mL L/180=(384EI/5×180q)1/3=((384×2.06×105×64.55×104)/(5×180×4.74))1/3=2288.3mm= 2.29mL20=(20×384EI/5q)1/4=((20×384×2.06×105×64.55×104)/(5×4.74))1/4=2562.8mm= 2.56mL= min(L L/180, L20)= 2.29m即施工阶段由挠度条件决定的最大无支撑间距为2.29m。
压型钢板混凝土组合楼承板计算实例
压型钢板混凝土组合楼承板计算实例计算书：压型钢板混凝土楼承组合板工程资料：本工程采用压型钢板组合楼板，跨度为4米，压型钢板型号为YX76-305-915，钢号为Q345，板厚度为1.5毫米，每米宽度的截面面积为2049平方毫米/米（重量为0.15千牛/平方米），截面惯性矩为200.45乘以10的4次方平方毫米/米。
顺肋两跨连续板，压型钢板上浇筑89毫米厚的C35混凝土。
1.1荷载计算：取1米作为计算单元，施工荷载标准值为1千牛/米，设计值为1.4千牛/米；混凝土和压型钢板自重标准值为3.325千牛/米，设计值为4.0千牛/米。
施工阶段总荷载为4.325千牛/米。
1.2内力计算：跨中最大正弯矩为6.05千牛·米，支座处最大负弯矩为10.8千牛·米，最大剪力为13.5千牛。
1.3压型钢板承载力计算：压型钢板受压翼缘的计算宽度为75毫米，经计算得到承载力设计值为10.988千牛·米/米，满足施工阶段的要求。
1.4压型钢板跨中挠度计算：计算得到挠度为13.97毫米，小于22.22毫米，满足施工阶段的使用要求。
正常使用极限计算假设波宽为305mm，混凝土弹性模量Ec为3.15×104N/mm2，钢板弹性模量E为2.06×105N/mm2，计算α值为6.54.1.荷载标准组合效应下挠度计算根据图2.5换算截面，混凝土截面宽度为305mm，根据公式b=305/α，肋宽为46.64mm，形心轴距离钢板底部的距离为23.32mm。
根据公式计算板的挠度，得到y=90.8mm。
在一个波宽范围内，组合板换算截面的惯性矩为1982.1×104mm4，每米板宽的惯性矩为6498.7×104mm4.根据公式计算荷载标准组合效应下楼层板的挠度为0.56mm，小于要求的11.11mm，因此满足要求。
2.荷载准永久组合效应下挠度计算荷载值为qk=gk+0.4×pk=3.615kN/m+0.4×2kN/m=4.415kN/m。
组合楼板允许附加荷载计算说明
组合楼板允许附加荷载计算说明此处只考虑组合楼板在使用阶段的情况。
1.抗弯承载力验算：组合板的正截面抗弯承载力，应符合下式要求：00.8()2u s y x M A f h =-bf f A x c y s =式中：u M ——组合楼板抗弯承载力；0h ——组合楼板有效高度（组合楼板受压边缘岛压型钢板重心的距离）； sA ——压型钢板截面面积；y f ——压型钢板设计控制应力（考虑压型钢板稳定性后的试验结果）； cf ——混凝土强度设计值。
单跨：2121(1.2 1.4)8u bq bq l M +≤， 得 12281.21.4uM bq lq b -=双跨：2121(1.2 1.4)11u bq bq l M +≤，得 12211 1.21.4uM bq lq b -=三跨：2121(1.2 1.4)16u bq bq l M +≤，得 12216 1.21.4uM bq lq b-=式中，1q ——组合楼板自重标准值（kN/m 2）;2q ——组合楼板可以承载的最大活载标准值（kN/m 2）。
2.组合楼板纵向抗剪承载能力：100.8[]2s u vAg l V h m l γ⎛=⨯++ ⎝式中，u V ——组合楼板纵向抗剪承载力(kN);s A ——单波宽度内压型钢板的截面面积；v l ——剪跨，此处取4l ； b ——组合板单位计算宽度；c f ——混凝土抗压强度设计值； 1g ——单波宽度内组合板自重；γ——临时支撑影响系数：无临时支撑时，0γ=；跨度中央设临时支撑时，0.625γ=；满堂支撑时，1γ=；l ——简支组合板的跨度；m 、k ——粘结系数；149.91m =，0.0689k =。
由121(1.2 1.4)2u bq bq l V +≤， 得 1221.21.4uV bq lq b -=3.组合楼板斜截面抗剪承载能力：0.07c c V f bh =式中，c h ——混凝土板的高度（组合楼板总高度减去压型钢板的高度）。
组合楼板计算实例
组合楼板计算用于组合楼板的压型钢板净厚度(不包括涂层)不应小于0.75mm ，也不得超过1.6mm 。
波槽平均宽度(对闭口式压型钢板为上口槽宽)不应小于50mm ；当在槽内设置栓钉时，压型钢板的总高度不应大于80mm 。
根据上述构造要求，选用型号为60020075---XY 的压型钢板，厚度1.2mm 。
组合板总厚度不应小于90mm ，压型钢板顶面以上的混凝土厚度不应小于50mm 。
此外，对于简支组合板的跨高比不宜大于25，连续组合板的跨高比不宜大于35。
根据以上构造要求，压型钢板上混凝土厚度取c h =60mm 。
mm b 1121= mm b 582=mmb 49.763=23()31.2h b b c mm b+==∑压型钢板的形心高度 即单槽口对于上边（用s 代表）及下边（用x 代表）的截面模量为：压型钢板的惯性模量s I ：4233212357691)32(mm bb b b b b th I s =∑-∑+= 21233232()3s x x th b b b b b I W c b b +-==+∑221.275(1125876.49(1125876.49)76.49)35876.49⨯⨯⨯+⨯⨯++-==+114523mm21233132()3x x x th b b b b b I W h c b b +-==-+∑221.275(1125876.49(1125876.49)76.49)311276.49⨯⨯⨯+⨯⨯++-==+81713mm 压型钢板的截面抵抗矩s W 取s x W 和x x W 的较小值，故：s W =x x W =81713mm压型钢板的截面面积210001.240033p l A t mm =⨯=⨯=施工阶段荷载 恒载钢筋混凝土自重：5×[(58+88)×75/2+70×200] ×25=2.43kN/m 2 压型钢板自重： 0.16kN/m 2 荷载总重=2.43+0.16=2.59kN/m 2 活载施工活载：1.5kN/m 22/208.55.14.159.22.1mm kN q =⨯+⨯= 2/04.1208.52.02.0mm kN q q x =⨯==m kN l q M x ⋅=⨯⨯==17.1304.181812maxm kN q /818.02.0)5.159.2(0=⨯+=强度验算正应力验算：226max max /205/2.14381711017.1mm N f mm N W M s =〈=⨯==σ剪应力验算kN l q V x 56.1304.12121max =⨯⨯==腹板最大剪应力：233max max /7.122.149.76221056.1323mm N t b V =⨯⨯⨯⨯⨯=∑=τ挠度验算：[]mm l w mm EI l q w s 7.1620,180min 7.113576911006.23843000818.053845540max =⎭⎬⎫⎩⎨⎧=〈=⨯⨯⨯⨯⨯==使用阶段1.2厚压型钢板自重：2/16.0mm kN25C 钢筋混凝土板： 2/43.2mm kN20厚水泥砂浆找平层：2/4.02002.0mm kN =⨯水磨石地面：2/7.0mm kN 楼面总荷载：2/69.3mm kN 屋面恒载1.2厚压型钢板自重：2/16.0mm kN 钢筋混凝土板： 2/43.2mm kN 天面25厚防水砂浆：2/5.0mm kN 天面隔热层：2/6.1mm kN 水磨石地面：2/7.0mm kN 屋面总荷载：2/39.5mm kN屋面恒荷载大于楼面恒荷载，且屋面活载等于楼面活载，所以按屋面荷载计算使用阶段 混凝土数据：25C ，2/9.11mm N f c =，2/27.1mm N f t =1m 板宽内均布荷载设计值：m kN q /24.9)27.04.139.535.1(11=⨯⨯+⨯⨯= 一个波宽内荷载设计值为：2/848.12.024.9mm kN q =⨯= 压型板上混凝土厚度mm mm h c 10070〈= 按单向板计算，正弯矩简支，负弯矩固支 弯矩m kN l q M ⋅=⨯⨯=⋅=08.23848.1818122 N f A N b h f p c c 82000205400166600200709.11=⨯=⋅〉=⨯⨯=⋅⋅故中和轴在压型钢板以上的混凝土截面内，mm h 23.1010=mm bf fA x c p 45.342009.110.1820001=⨯⨯=⋅⋅⋅=αmm x h y p 842/45.3423.1012/0=-=-=m kN M m kN y b x f p c ⋅=〉⋅=⨯⨯⨯⨯⨯=⋅⋅⋅⋅08.251.58420045.349.110.18.08.01α斜截面kN l q V 86.13324.92121=⨯⨯=⋅=kN V kN h b f t 86.139023.101100027.17.07.00=〉=⨯⨯⨯=⋅⋅支座负弯矩配筋计算 支座负弯矩：按固端板计算mkN ql M n ⋅=⨯⨯==54.5339.7121121222m kN M M ⋅=⨯==11.154.52.02.02mm a h h s 125201450=-=-='62210 1.11100.031.011.9200125s c M f bh αα⨯==='⨯⨯⨯985.02211=-+=ss αγ260431********.01011.1mm h f M A y s s =⨯⨯⨯='='γ选用200@12φ，一个波距内22431015/505mm A mm A ss ='〉== %24.0%2.0%,10045.0max %5.0%10023.101200101max =⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⨯=〉=⨯⨯==y t s f f bh A ρρ变形验算 /7.36E s c E E α==220005400mm A s =⨯=，2973755.075)8858(5701000mm A c =⨯⨯+⨯+⨯=算得53.6ch mm '= mm A A h A h A x s E c s E cc n9.59200036.79737523.101200036.76.53973750=⨯+⨯⨯+⨯=⋅+⋅⋅+'⋅='αα48232323mm 1038.152)4.4175155.036/7515(9.53755875581216.187020070200121⨯=⨯⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎣⎡⨯⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=c I [][]472282021044.2)9.5923.101(20005357691)6.539.59(973751038.136.71)()(1mm x h A I h x A II n s s c nc cE⨯=-⨯+⨯+-⨯+⨯⨯='-⋅++'-'⋅+=α12751003.51044.21006.2⨯=⨯⨯⨯=⋅==I E B B s 52.21003.5212112=⨯⨯==B B s 一米板宽荷载总标准值 m kN q /39.71)239.5(=⨯+= 准永久组合m kN q /39.61)25.039.5(=⨯⨯+=φ 荷载标准组合下挠度mm l mm Bl q w 33.830055.11003.538410339.753845121244=〈=⨯⨯⨯⨯⨯=⋅= 荷载准永久组合下挠度mm lmm Bl q w 33.830067.21052.238410339.653845121244=〈=⨯⨯⨯⨯⨯=⋅=φ自振频率验算标准恒荷载m kN q /39.5=mm l mm Bl q w 33.830013.11003.538410339.553845121244=〈=⨯⨯⨯⨯⨯=⋅= 支撑条件系数178.0=k 板自振频率Hz Hz wk f 157.161013.1178.0112〉=⨯⨯=⋅=-综上来看，该板符合要求。
组合楼板计算公式
楼层：11F1.组合板参数：砼等级：C30砼抗压强度设计值：fc=14.3N/mm2砼弹性模量:E c=30000N/mm2纵筋抗拉强度设计值:fy=360N/mm2纵筋的弹性模量：E s=200000N/mm2砼抗拉强度设计值：ft= 1.4N/mm2砼自重：ρ1=25KN/m3组合板板厚：h=120mm钢承板高度：hs=55mm砼板厚：hc=65mm楼面装修层荷载：p1= 2.5KN/m2楼面内隔墙荷载：p2= 1.0KN/m2加高楼面楼面荷载：p3=0.0KN/m2施工活荷载：q1=2KN/m2楼面活荷载：q2= 2.0KN/m2板跨度：l= 2.3m板跨内恒载弯矩系数：α1=0.125板支座恒载弯矩系数：β1=0.105板跨内活载弯矩系数：α2=0.125板支座活载弯矩系数：β2=0.119使用状态活载准永久系数：ψ=0.500楼面纵向内隔墙荷载：P2=0.0KN/m 集中恒载板跨内弯矩系数：α3=0.250集中恒载板支座弯矩系数：β3=0.179钢承板弹性模量：E=206000N/mm2钢承板厚度：Th=0.90mm钢承板强度设计值：f=400N/mm2钢承板自重：ρ2=0.1240KN/m2钢承板重心到板底距离：Ycg=14.00mm钢承板截面面积：As=1500mm2/m 钢承板截面惯性矩：Is=576000mm4钢承板受压区抵抗矩：Zb=13350mm3钢承板受拉区抵抗矩：Zt=15200mm3钢承板波宽：b=200mm组合板有效高度：h0=106.00mm组合板含钢率：ρ=0.01422.组合板施工阶段验算：(1)施工荷载计算楼板自重（单位板宽）g= 2.650KN/mm2施工阶段恒荷载标准值q k= 2.774KN/mm2单位板宽均布荷载设计值q= 6.129KN/mm2截面抵抗矩的较小值Ws=13350mm3f*Ws= 5.34KNm/m 最大正弯矩设计Mmax(+)= 4.16KNm/m=<f*Ws满足条件最大负弯矩设计Mmax(-)= 3.71KNm/m=<f*Ws满足条件荷载短期效应组合的标准值Ss= 4.77KN/m2允许挠度[W]=12.94mm板的变形Ws=15.4mm>[W]不满足，需要设立临时支撑3.组合板使用阶段验算：(1)荷载计算使用阶段恒载标准值p= 6.274KN/mm2单位板宽均布荷载设计值q=10.329KN/m2As·f= 6.0E+05<fc·hc·b=9.3E+05塑性中性轴在钢承板翼缘以上组合板受压区高度Xcc=42mm钢板合力与受压区合力距离Y=85.0mm组合板抗弯能力[M]=40.81KNm/m最大正弯矩设计Mmax(+)=7.01KNm/m=<[M]满足条件最大负弯矩设计Mmax(-)= 6.10KNm/m负筋面积A'st(-)=164 mm2/m楼层：11F实配负筋φ12@200Ast(-)=565 mm2/m OK!斜截面剪切承载能力Vc=106.11KN>=V=12.03KN满足条件钢与砼的弹性模量比α= 6.87未开裂截面重心位置yc1=66.06mm未开裂面与型钢重心距离ys1=39.94mm未开裂截面惯性矩Io= 3.38E+07mm4开裂截面重心位置yc2=23.03mm开裂截面与型钢重心距离ys2=82.97mm开裂截面惯性矩Ic= 1.58E+07mm4组合板等效惯性矩Ieq= 2.48E+07mm4使用阶段组合板允许挠度[W] 6.47mm荷载短期效应组合标准值Ss=8.27KN/mm2短期效应换算截面刚度Bs=7.43E+11KN/m2短期效应组合板挠度Ws=0.85mm永久荷载短期效应挠度Ws=0.65mm长期效应换算截面刚度Bs= 3.72E+11KN/m2长期效应组合板挠度Wl= 1.50mm组合板最大挠度MAX(Ws,Wl)= 1.50mm=<[W]满足要求永久荷载长期效应挠度w= 1.30组合板自振频率f=15.61满足要求。
压型钢板组合楼板计算
8.88 KN.m
板跨中处弯矩 M2 =0.125q*S*S
3.11 KN.m
一个波长内上
层配筋
As'
=
（注：此处指
的是波宽范围
内的钢筋面
积）
bmin ho'=h-20
=
b1min
=
=
X=(As'*fy)/(f c*bmin)
=
≤
ξb*ho'=
楼板所能承受
最大弯矩 M2'
=
fc*bmin*X*(ho
Δq)
容许
[fmax]=S/200
fmax
不满足条件
[fmax]
5.10 mm 5.49 mm 6.34 mm
7.42 mm 8.58 mm 0.00
16.93 mm 18.53 mm 18.53 mm
18 mm
(此处不满足 时，调整压型 钢板型号或者 加设支撑）
四.
裂缝验算
标准组合下荷
载Q
面筋直径D
3.6 m 120 mm 95 mm
50 mm
根据《组合楼 板设计与施工 规范》 （CECS273210）第4.1.1 条，主要是按 施工阶段和使 用 阶段进行设计 验算：
施工阶段荷载 楼承板、钢筋 自重 DL 混凝土自重 L施L工均布活荷 载 SL
使用阶段荷载 恒荷载 DL （包括楼承板 自重、钢筋混 凝土自重、装 饰层自重）
'-X/2)
=
M2
<
M2'
(此处不满足
时，调整配
筋）
此时支座受弯
承载力满足要
求。
3.3 斜截面受 剪承载力验算
组合楼板计算
板型YX70-200-600上部砼厚80板宽600mm 砼强度fc 9.6波高70mm 砼强度ft 1.1波距200mm Ec25500板厚t 1mm 钢筋强度fy 210板材自重0.131kg/㎡组合厚度150惯性矩I 100.64cm 4/m 抵抗矩W 27.37cm 3/m 强度设计值f 205N/mm 2Q235B 形心到板底的距离ht41mm次梁间距3m Ws124.55恒载 2.65KN/㎡Ws234.70活载 1.5KN/㎡min（Ws）24.55荷载 5.51KN/㎡=1.2恒+1.4活Mu 5.03max（M） 5.03M跨中 3.97KN.m =0.08*荷载*跨度^2M支座 4.96KN.m =0.1*荷载*跨度^2lo/18016.67V支座9.92KN =0.6*荷载*跨度ω11.58min（ω）11.58次梁间距3m 有效高度ho 109恒载 3.73KN/㎡活载 2.50KN/㎡荷载8.60KN/㎡=1.35恒+1.4活M跨中9.67KN.m =1/8*荷载*跨度^2（简支）M支座7.74KN.m =1/12*荷载*跨度^2（固结）V支座15.47KN =0.6*荷载*跨度塑性板设计，不考虑最不利活载布置四、压型max（M）=Mu时，抗弯验算min（M）=ω时，挠度验算满足。
六、压型二、一、楼承板的性质三、施工阶段内力计算弹性板设计，不考虑最不利活载布置五、使用阶段内力计算mm N/mm 2N/mm 2N/mm 2N/mm 2HPB235mmcm 3Ws1=I/ht cm 3Ws2=I/（h-ht）cm 3min（Ws1，Ws2）KN.m Mu=min（Ws）*f KN.m max（Mu，M跨中，M支座）mm mm ω=1/140*(恒+活）*lo^4/(EI)mm min（ω，lo/180）mm ho=波高+砼厚-ht、压型板验算（施工阶段）弯验算满足。
ω时，挠度验算满足。
组合楼板使用阶段配筋计算
M b (1.2amb1gl02 1.4amb2ql02 )
各支座弯矩系数(取绝对值)
第二支座 第三支座 第四支座 第五支座
amb1
0.105 0.079 0.079
0.105
amb2
0.119 0.111 0.079
0.105
各支座弯矩
第二支座 第三支座 第四支座 第五支座
Mkb
23.18 20.42 15.98 21.24
am1 am2
am1
活载弯矩系 数：
am2
Mk am1gl02 am2ql02
M (1.2am1gl02 1.4am2ql02 )
各跨内弯矩系数 第1跨 第2跨 第3跨 0.078 0.033 0.046 0.1 0.079 0.085
各跨内弯矩(kn*m)
第1跨 第2跨 第3跨
Mk
18.83 13.06 14.72
3.75 kN/m 1.75 kN/m 5.5 kN/m
12.00 kN/m
恒载分项 系活数载分项 系准数永久值 系数
Qi
1.2 1.4 0.5
3400 mm 3200 mm
25 kN/m^3
3、内力 计设算计方 法：采用
A、跨中 最恒大载弯弯矩矩 系弯数矩：标准 值弯计矩算设计 值考计虑算荷载 最不利组
截面相对
h02 h a2
s2
M a1 fcbh022
130 0.105
受压区高
度
相对界限
受压区高 ∴
2 1 1 2s2
b
2
< b
0.111 0.518
mm
满足要 求！
纵向受力 钢筋截面 面积
As 2
组合楼板计算书
《钢-混组合楼面设计》计算书===============================计算软件: MRH钢结构设计系列软件计算时间：2013-04-29 09:59:42=============================== 一、荷载计算：混凝土板厚为：67mm（平均取92.154mm）；压型钢板槽宽为：152mm；压型钢板肋宽为：168mm；压型钢板肋距为：315mm；压型钢板板高为：53mm；压型钢板板厚为：1.0mm。
（一）施工阶段恒载：G1=1.2×（混凝土平均板厚×25+压型钢板自重）=2.892kN/m2活载：Q1=1.4×施工活荷载=2.100kN/m2（二）使用阶段恒载：G2=1.2×（混凝土平均板厚×25+压型钢板自重+装修恒载）=4.092kN/m2活载：Q2=1.4×使用活荷载=2.800kN/m2二、压型钢板验算（施工阶段）：钢板截面抵抗矩为：28.760cm3/m钢板截面惯性矩为：79.075cm4/m弯矩设计值为：M'=（G1+Q1）×L2/8=3.446kN·m/m。
（一）受压翼缘的计算宽度Bef=168mm；（板翼缘宽厚比b/t小于最大容许值250，因此取全截面进行计算）（二）抗弯强度M=Ws×fsy=钢板截面抵抗矩×钢板屈服强度=5.896>3.446kN·m/m（三）挠度计算δ=(5/384)×(Ps×L4/Es×Is)=9.532<MAX（20mm，L/200）=20.000mm三、压型钢板验算（使用阶段）：跨数为一，非组合楼面可按密肋楼盖进行计算，取其一肋按T形简支梁计算，中间跨弯矩M4系数为1/16，支座剪力系数为0.5。
（1）跨中弯矩M4=（G2+Q2）×L×L/16=1.499kN·m需要一级钢筋面积为：76.863mm2需要二级钢筋面积为：53.804mm2（2）剪力设计值V=2.55kN剪力设计值V≤0.7×Ft×b×h0=118.31kN，且梁高小于等于150mm。
压型钢板混凝土组合楼承板计算实例
压型钢板混凝土楼承组合板计算书工程资料：该工程楼层平台采用压型钢板组合楼板，计算跨度l= 4m，剖面构造如图1所示。
压型钢板的型号为YX76-305-915，钢号Q345，板厚度t = 1.5mm，每米宽度的截面面积A = 2049mm2 /m（重量0.15 kN/m2），截面惯性矩I = 200.45x104mm4 /m。
顺肋两跨连续板，压型钢板上浇S筑89mm厚C35混凝土。
图1组合楼板剖面1施工阶段压型钢板混凝土组合板计算1.1荷载计算取b = 1.0m作为计算单元(1)施工荷载施工荷载标准值P k = 1.0 x 1.0 = WkN / m施工荷载设计值P = 1.4 x 1.0 = 1.4kN / m(2)混凝土和压型钢板自重混凝土取平均厚度为127mm混凝土和压型钢板自重标准值g = (0.127m x 25kN / m 3 + 0.15kN / m 2) x 1.0mk = 3.325kN / m混凝土和压型钢板自重设计值g = 1.2 x 3.325kN / m = 4.0kN / m(3)施工阶段总荷载Q k = P*+g kk = 1.0kN / m + 3.325kN / m=4.325kN / m1.2内力计算跨中最大正弯矩为M + = 0.07( p + g)l2 = 0.07 x (1.4 + 4.0) x 4.02 kN - mmaX= 6.05kN - m支座处最大负弯矩为M - = 0.125( p + g )l 2 = 0.125 x (1.4 + 4.0) x 4.02 kN - mmaX= 10.8kN - m故M = M - | = 10.8kN - m支座处最大剪力V = 0.625( p + g )l = 0.625 x (1.4 + 4.0) x 4.0kN maX= 13.5kN 1.3压型钢板承载力计算压型钢板受压翼缘的计算宽度betb = 50 x t = 50 x 1.5mm = 75mm < 105mm ,按有效截面计算几何特征。
压型钢板组合楼板计算
Δ 2GKl=0.677*0. 01*（DL恒-DL 使-LL使） *S4/BL Δ Q1Kl=0.677*0. 01*LL*S4/BL rd （无支撑时， rd取0，其它取 1.0）
ΔS=(1-rd)*Δ
1GK+Δ2GKs+Δ
Q1Ks
Δq=(1-rd)*Δ
1GK+Δ
2GKl+0.7*Δ
Q1Kl
fmax=max(ΔS,
按照最不利情
况单跨简支考
虑：
板跨中处弯矩
M1
=0.125q*S*S
判断中和轴是
否在压型钢板
顶面以上
Apf
bhcfc
Apf
<
bhcfc
此时塑性中和
轴在压型钢板
顶面以上混凝
土内。
x=
Apf/（bfc） =
满足条件
x
<
0.55ho=
（如果此条件不满
足，先按构造配8
或10的钢筋，再验
算是否满足此条
件）
x
<
hc=
长期刚度计算未开裂截面 kk2=2*а E*Aa*h0 kk5=2*аE*Aa yccL=(k1+kk2+ k3)/(k4+kk5+k 6)
计算截面惯性 矩IuL ycsL=ho-yccL kK8=Cs*hc*(yc cL-0.5hc)^2 kk9=2*аE*Ia kk10=2*а E*Aa*ycsL*ycs L kK12=hs*hs/12 +(h-yccL0.5hs)^2
短期刚度计算开裂截面
6.87
250000 mm3 260672.40 mm3
357000 mm3 10000 mm2 2743.92 mm2 4200 mm2 51.21 mm
组合楼板设计例题 [兼容模式]
![组合楼板设计例题 [兼容模式]](https://img.taocdn.com/s3/m/77cc86145f0e7cd1842536e4.png)
b
1
0.8 f sy 0.0033Es
h hs h0 1
0.8 80 0.428 205 150 0.0033 2.06 105
200 24.75 70 69
ft 1.10 N / mm 2
OK!
50
7.3 60
（4）变形验算 取一个波宽计算。混凝土弹性模量和截面折算系数为：
Ec 2.55 104 N / mm 2
E Es / Ec 2.06 105 / 2.55 104 8.08
计算换算截面，则混凝土板截面的上宽和肋宽分别折算为：
组合楼板计算实例
例题
某建筑楼层采用压型钢板组合楼板，计算跨度2.2m。剖面构造 如下图所示。压型钢板型号U-200，钢号Q235，厚度t=1mm。 每米宽度的截面积As=1700mm2/m(重量0.149kN/m2)，截 面惯性矩 Is=0.96×106mm4/m。顺肋简支单向板。压型钢板 上浇注80mm厚C20混凝土，上铺3mm厚面砖（密度 30kN/m3)，楼盖下顶棚重量0.2kN/m2；楼面活荷载标准值 qk=2kN/m2。试验使用阶段该压型钢板－混凝土组合板的正截 面承载力、斜截面承载力和变形。
2 2
475 104 mm 4
' 4 8 4 I 5 I 5 475 10 0.238 10 mm 每米板宽的惯性矩则为： sk sk
（4）变形验算 I: 荷载效应标准组合下的挠度：
pk g k qk 2.954 2 4.964kN
压型钢板组合楼板(组合楼承板)配筋计算(Mathcad)
qhk = 0.86 KN/m
fy1 := 210 fy2 := 300 H0 := H − a
N/mm2 N/mm2
m
二、压型钢板配筋计算 计算公式按《简明钢筋混凝土结构计算手册》(机械工业出版社 国振喜主编)ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
板计算跨度
L1 := 3.7 m
α1 := 1.0
β1 := 0.8
a.跨中弯矩最大值 （翼缘处于受压区 ）
2 截面高宽 b := 1000 mm α1 := 1.0
有效高度 h0 := h − 15
αs :=
M3 ⋅ 106 α1 ⋅ fc ⋅ b ⋅ h02
1 + 1 − 2⋅αs γs :=
2 As3 : M3 ⋅ 106
M3 = 0.431 h := 64 h0 = 49
KN-m mm mm
αs = 0.013
混凝土自重 恒载标准值
q3
:=
⎡⎢⎣ B1 ⋅ H2
+
⎛⎜⎝
B2
+ 2
B3
⎟⎠⎞
⋅ H1⎤⎥⎦
⋅ 25
qdk := q1 + q2 + q3
c.活载计算 活载标准值
qhk := 2.5 ⋅ B1
d.材料 混凝土抗压强度 混凝土抗拉标准值 板保护层厚度
fc := 14.3 ftk := 1.43 a := 0.015
N/mm2 N/mm2
m
钢筋强度设计值 有效高度
B1 := 0.344 m B2 := 0.140 m B3 := 0.204 m H1 := 0.076 m H2 := 0.064 m H := H1 + H2 H = 0.14 m
压型钢板组合楼板[详细]
![压型钢板组合楼板[详细]](https://img.taocdn.com/s3/m/fe96ac6633d4b14e852468d7.png)
一边支撑，一边卷边板件
压型钢板有效截面
2.1 压型钢板及压型钢板组合楼板
压型钢板有效截面
b b bef
不计算截 面特征
一边支撑，一边自由板件
两边支撑，中间有加劲肋板件
压型钢板有效截面
2.1 压型钢板及压型钢板组合楼板
2.1 压型钢板及压型钢板组合楼板
压型钢板－混凝土组合板工程实例
工程实例1：楼面工程
压型钢板作用
支撑施工荷载 施工模板 施工期保护 保证支撑梁侧向稳定性 作为受力钢筋或部分受力钢筋承担使用荷载 分散混凝土收缩应变及传递平面内荷载
1. Support loads during construction 2. Act as working platform 3. Provide protection to workers 4. Stabilize supporting beams against lateral buckling 5. Act as transverse reinforcements to composite beams 6. Distribute shrinkage strains and Transfer in-plane
2.2.1 施工阶段计算
（2）变形计算——计算公式
2.2 压型钢板组合楼板的计算
2.2.1 施工阶段计算
（2）变形计算——荷载计算
2.2 压型钢板组合楼板的计算
2.2.1 施工阶段计算
（2）变形计算——荷载组合
2.2 压型钢板组合楼板的计算
2.2.2 使用阶段计算
（1）受弯承载力计算
2.2 压型钢板组合楼板的计算
2.2 压型钢板组合楼板的计算
压型钢板组合楼板形式
组合楼板计算
钢承板计算一、钢承板如图所示。
计算取一个波距进行计算。
二、计算板件时，考虑加劲肋；计算截面特性时，则按板件拉平计算。
加劲肋计算(根据《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB50018-2002)第7.1.4条计算)：Iis=1/12×(1.2/cos38.6) ×123×2=442mm4bs=52.5mm3.66t4[(bs /t)2-27100/fy]0.5=320mm4< Iis>18t4全截面特性计算A=135×1.2+50×1.2+(60.5-2.4)×1.2×2=361.4mm2x=[135×1.2×(51-0.6)+50×1.2×0.6+(60.5-2.4)×1.2×(51/2-2.4/2+1.2)×2]/A=32.5mm三、板件有效宽度计算1、上翼缘板件，均匀受压，板件宽b=52.5mm，ψ=1.0 α=1.0，bc=b=52.5mm k=7.8-8.15ψ+4.35ψ2=4（腹板ψ=-32.5/(51-32.5)=-1.757，取ψ=-1.0，k=23.87，板件宽58mm）ξ= c/b×(k/k c)0.5=58/52.5×(4/23.87)0.5=0.452，k1=1/ξ0.5=1.487ρ=(205×k1×k/σ1)0.5=2.43918αρ=43.9， b/t=43.7518αρ>b/tb e /t=bc/tbe=52.5全截面有效2、腹板板件，板件宽b=58mm，ψ=-1.757取ψ=-1.0 α=1.15，bc=b/(1-ψ)=29.0mm k=23.87ξ= c/b×(k/k c)0.5=52.5/58×(23.87/4)0.5=2.211，k1=1/ξ0.5=0.31ρ=(205×k1×k/σ1)0.5=2.7218αρ=56.3， b/t=48.318αρ>b/tb e /t=bc/tbe=29.03、下翼缘受拉全截面有效四、有效截面计算Ae=135×1.2+50×1.2+29.0×2×1.2=291.6m2x=[135×1.2×(51-0.6)+50×1.2×0.6+29.0×1.2×(29.0×sin57.5/2+1.2)×2]/Ae=31.3mmIe=135×1.23/12+135×1.2×(51-0.6-31.3)2+50×1.23/12+50×1.2×(31.3-0.6)2+1.2/sin57.5×(29.0×sin57.5)3/12×2+29.0×1.2×(29.0×sin57.5/2+1.2-31.3)2×2] =141373mm4Ie=5.65×105mm4/mWe=18067mm3 /m五、施工阶段验算恒载：25×0.09+78.5×361×10-6×4=2.41kN/m2施工活荷载：1kN/m2施工集中活荷载：1kN跨度2.1mM=1/8×(2.4×1.2+1×1.4)×2.12+1/4×1×1.5×2.1=3.1kN.m2M/We=3.1×106/18067=172N/mm2满足挠度计算：(5qL4/384+PL3/48)/EIe=(5×3.4×21004/384+1000×21003/48)/(2.05×105×5.65×105) =9.1mm＜L/200=10.5mm 满足要求（实际楼承板铺设为连续铺设）六、使用阶段验算根据《钢-混凝土组合楼盖结构设计与施工规程》YB9238-92计算X cc =Asf/fcb=361.4×205×4/(11.9×1000)=24.9mm 受压区在压型钢板之上上Y=h0-(Xcc/2)=125-32.5-24.9/2=80mm抗弯计算 Mu=0.8×11.9×24.9×1000×80=19KN.m恒载10kN/m2活载2kN/m2M=1/8×(10×1.2+2×1.4)×2.12=8.2kN.m<Mu负弯矩计算：Mmax=(0.107×10×1.2+0.119×2×1.4)×2.12=7.1KN.m，h=74mm，h=59mm（以压型钢板以上混凝土计算）As=7.1×106/0.9/360/59=371mm2 配Φ8@100(HRB400)。
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组合楼板计算用于组合楼板的压型钢板净厚度(不包括涂层)不应小于0.75mm ，也不得超过1.6mm 。
波槽平均宽度(对闭口式压型钢板为上口槽宽)不应小于50mm ；当在槽内设置栓钉时，压型钢板的总高度不应大于80mm 。
根据上述构造要求，选用型号为60020075---XY 的压型钢板，厚度1.2mm 。
组合板总厚度不应小于90mm ，压型钢板顶面以上的混凝土厚度不应小于50mm 。
此外，对于简支组合板的跨高比不宜大于25，连续组合板的跨高比不宜大于35。
根据以上构造要求，压型钢板上混凝土厚度取c h =60mm 。
mm b 1121= mm b 582=mmb 49.763=23()31.2h b b c mm b+==∑压型钢板的形心高度 即单槽口对于上边（用s 代表）及下边（用x 代表）的截面模量为：压型钢板的惯性模量s I ：4233212357691)32(mm bb b b b b th I s =∑-∑+= 21233232()3s x x th b b b b b I W c b b +-==+∑221.275(1125876.49(1125876.49)76.49)35876.49⨯⨯⨯+⨯⨯++-==+114523mm21233132()3x x x th b b b b b I W h c b b +-==-+∑ xx221.275(1125876.49(1125876.49)76.49)311276.49⨯⨯⨯+⨯⨯++-==+81713mm 压型钢板的截面抵抗矩s W 取s x W 和x x W 的较小值，故：s W =x x W =81713mm压型钢板的截面面积210001.240033p l A t mm =⨯=⨯=施工阶段荷载恒载钢筋混凝土自重：5×[(58+88)×75/2+70×200] ×25=2.43kN/m 2压型钢板自重： 0.16kN/m 2 荷载总重=2.43+0.16=2.59kN/m 2 活载施工活载：1.5kN/m 22/208.55.14.159.22.1mm kN q =⨯+⨯=2/04.1208.52.02.0mm kN q q x =⨯==m kN l q M x ⋅=⨯⨯==17.1304.181812maxm kN q /818.02.0)5.159.2(0=⨯+=强度验算正应力验算：226max max /205/2.14381711017.1mm N f mm N W M s =〈=⨯==σ剪应力验算kN l q V x 56.1304.12121max =⨯⨯==腹板最大剪应力：233max max /7.122.149.76221056.1323mm N t b V =⨯⨯⨯⨯⨯=∑=τ挠度验算：[]mm l w mm EI l q w s 7.1620,180min 7.113576911006.23843000818.053845540max =⎭⎬⎫⎩⎨⎧=〈=⨯⨯⨯⨯⨯== 使用阶段1.2厚压型钢板自重：2/16.0mm kN25C 钢筋混凝土板： 2/43.2mm kN20厚水泥砂浆找平层：2/4.02002.0mm kN =⨯水磨石地面：2/7.0mm kN 楼面总荷载：2/69.3mm kN 屋面恒载1.2厚压型钢板自重：2/16.0mm kN 钢筋混凝土板： 2/43.2mm kN 天面25厚防水砂浆：2/5.0mm kN 天面隔热层：2/6.1mm kN 水磨石地面：2/7.0mm kN 屋面总荷载：2/39.5mm kN屋面恒荷载大于楼面恒荷载，且屋面活载等于楼面活载，所以按屋面荷载计算使用阶段 混凝土数据：25C ，2/9.11mm N f c =，2/27.1mm N f t =1m 板宽内均布荷载设计值：m kN q /24.9)27.04.139.535.1(11=⨯⨯+⨯⨯= 一个波宽内荷载设计值为：2/848.12.024.9mm kN q =⨯= 压型板上混凝土厚度mm mm h c 10070〈= 按单向板计算，正弯矩简支，负弯矩固支 弯矩m kN l q M ⋅=⨯⨯=⋅=08.23848.1818122 N f A N b h f p c c 82000205400166600200709.11=⨯=⋅〉=⨯⨯=⋅⋅故中和轴在压型钢板以上的混凝土截面内，mm h 23.1010=mm bf fA x c p 45.342009.110.1820001=⨯⨯=⋅⋅⋅=αmm x h y p 842/45.3423.1012/0=-=-=m kN M m kN y b x f p c ⋅=〉⋅=⨯⨯⨯⨯⨯=⋅⋅⋅⋅08.251.58420045.349.110.18.08.01α斜截面kN l q V 86.13324.92121=⨯⨯=⋅=kN V kN h b f t 86.139023.101100027.17.07.00=〉=⨯⨯⨯=⋅⋅支座负弯矩配筋计算 支座负弯矩：按固端板计算mkN ql M n ⋅=⨯⨯==54.5339.7121121222m kN M M ⋅=⨯==11.154.52.02.02mm a h h s 125201450=-=-='62210 1.11100.031.011.9200125s c M f bh αα⨯==='⨯⨯⨯985.02211=-+=ss αγ260431********.01011.1mm h f M A y s s =⨯⨯⨯='='γ选用200@12φ，一个波距内22431015/505mm A mm A ss ='〉== %24.0%2.0%,10045.0max %5.0%10023.101200101max =⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⨯=〉=⨯⨯==y t s f f bh A ρρ 变形验算/7.36E s c E E α== 220005400mm A s =⨯=，2973755.075)8858(5701000mm A c =⨯⨯+⨯+⨯=算得53.6ch mm '= mm A A h A h A x s E c s E cc n9.59200036.79737523.101200036.76.53973750=⨯+⨯⨯+⨯=⋅+⋅⋅+'⋅='αα48232323mm 1038.152)4.4175155.036/7515(9.53755875581216.187020070200121⨯=⨯⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎣⎡⨯⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=c I [][]472282021044.2)9.5923.101(20005357691)6.539.59(973751038.136.71)()(1mm x h A I h x A II n s s c nc cE⨯=-⨯+⨯+-⨯+⨯⨯='-⋅++'-'⋅+=α12751003.51044.21006.2⨯=⨯⨯⨯=⋅==I E B B s 52.21003.5212112=⨯⨯==B B s 一米板宽荷载总标准值 m kN q /39.71)239.5(=⨯+= 准永久组合m kN q /39.61)25.039.5(=⨯⨯+=φ 荷载标准组合下挠度mm l mm Bl q w 33.830055.11003.538410339.753845121244=〈=⨯⨯⨯⨯⨯=⋅= 荷载准永久组合下挠度mm lmm Bl q w 33.830067.21052.238410339.653845121244=〈=⨯⨯⨯⨯⨯=⋅=φ 自振频率验算标准恒荷载m kN q /39.5=mm lmm Bl q w 33.830013.11003.538410339.553845121244=〈=⨯⨯⨯⨯⨯=⋅= 支撑条件系数178.0=k 板自振频率Hz Hz wk f 157.161013.1178.0112〉=⨯⨯=⋅=-综上来看，该板符合要求。
所有次梁均使用同一截面，这里只验算荷载效应较大的顶层的组合次梁。
钢材为Q235B ，压型钢板为YX75-200-600，压型钢板以上混凝土的厚度为h d =70mm 。
截面特性（1）钢梁截面钢梁截面为149200450⨯⨯⨯HN ，其截面特性为：241.97cm A =，3441500,1870,33700cm W cm I cm I x y x ===，m kg g /5.76=（2）混凝土板有效宽度确定由于压型钢板的肋和次梁垂直，不考虑压型钢板顶面以下的混凝土：102000102/68400/61400min /23000/215004206670420/68400/61400min /23000/215004206670420=1040mm200由于无板托，取上翼缘宽度==⎧⎫⎪⎪====⎨⎬⎪⎪=⨯=⎩⎭==⎧⎫⎪⎪====⎨⎬⎪⎪=⨯=⎩⎭=+=+c c e b b m l b s h l b b b m s h b b钢梁的局部稳定：翼缘板的宽厚比982.614)9200(5.0/1〈=-⨯=t b满足要求。
腹板的高厚比042246.8972100/729==<-=w h N Af t ，满足要求。
可按塑性方法计算（3）荷载标准组合时的换算截面 钢材和混凝土的弹性模量之比: 36.7==CPE E E αmmb b E e eq e 3.141/,==α混凝土换算成钢截面面积219632974136.7/701040/mm A A A E c sc =+⨯=+=α混凝土板顶到组合截面中和轴的距离mm x 2.20119632)75702/450(*97412/70*70*3.1411=+++=换算截面的惯性矩 4828231092.8)2.20175702/450(*974110*37.3)2/702.201(*70*3.14170*3.141*121mm I sc ⨯=-++++-+=（4）考虑徐变影响的换算截面 混凝土换算成钢截面面积mm A l sc 14687974170*2/3.141,=+=混凝土板顶到组合截面中和轴的距离mm x 2.25714687)75702/450(*97412/70*70*7.702=+++=换算截面的惯性矩 482823,1007.7)2.25775702/450(*974110*37.3)2/702.257(*70*7.7070*7.70*121mm I l sc ⨯=-++++-+=施工阶段组合梁计算（1) 荷载标准值计算 钢梁自重 0.75kN/m 压型钢板自重 0.16 kN/m 2 现浇混凝土板自重 2.43kN/m 2恒载标准值：m kN q Gk /52.8)43.216.0(*375.0=++= 活载标准值：m kN q Qk /5.43*5.1==（2）内力计算 跨中弯矩标准值2222118.528.475.158811 4.58.439.6988==⨯⨯=⋅==⨯⨯=⋅Gk Gk n Qk Qk n M q l kN mM q l kN m支座剪力标准值0.50.58.528.435.780.50.5 4.58.418.9==⨯⨯===⨯⨯=Gk Gk n Qk Qk n V q l kN V q l kN跨中弯矩设计值max 1.2 1.4 1.275.15 1.439.69145.78=+=⨯+⨯=⋅Gk Qk M M M kN m支座剪力设计值：max 1.2 1.4 1.235.78 1.418.969.42=+=⨯+⨯=Gk Qk V V V kN(3) 应力计算梁翼缘承受的正应力验算226/215/931000*1500*05.110*78.145mm N f mm N W M x x =〈==γ 满足要求。