挂篮施工计算
悬臂施工吊篮计算书

菱形挂篮计算书计算:复核:审核:目录一.荷载 (2)二.挂篮底模平台检算 (2)三.底模平台前、后下横梁检算 (4)四.底模平台前、后吊挂检算 (6)五.内导梁检算 (6)六. 外导梁检算 (7)七.前上横梁检算 (8)八.菱形构架检算 (9)九.后锚固系统检算 (11)十.挂篮走行稳定性检算 (12)一、荷载:1、4、5#块为箱梁最重节段,该块段混凝土浇注为挂篮施工控制工况;混凝土43.4m3,重112.82t。
2、单只挂篮各部分重量:菱形桁架:6.6t水平连结系:0.72 t横向连结系:0.53 t前滑板:0.7 t后钩板:0.9 t下滑道:2.0t后锚固系统:2.6t前上横梁:2.8t底模平台及吊挂:13.6t:底模:2t内外导梁及吊挂系统:7.2t内外模及支架:6t其它:2.3 t3、挂篮工作系数:0.38。
二、挂篮底模平台检算:1、底模平台布置图2、底模平台纵梁检算:1)、底模平台纵梁1:2根纵梁1承担着箱梁腹板混凝土荷载及底模平台部分重量:一侧腹板混凝土荷载:G=0.5×3.2×4×2.625=16.8t砼超打重量、施工荷载及挂篮底模平台重量,取混凝土重量的0.4倍考虑:G’=0.4×G=6.72t该重量由2根纵梁1承受则q=33.6KN/m。
计算模型:计算结果:最大弯曲应力σMAX=98MPa;最大变形f=5mm;支座反力(下横梁所受压力):R1=6.7t,R2=5.6t;2)、底模平台纵梁2:混凝土底板下6根纵梁2承担着箱梁底板混凝土荷载及底模平台的一部分重量:底板混凝土荷载:G=0.4×6.75×4×2.625=28.35t底模平台部分重量及砼超打重量,取0.4的混凝土重量考虑: G’=0.4×G=11.34t则q=19KN/m。
计算模型:计算结果:最大弯曲应力σMAX=70MPa;最大变形f=3mm;支座反力(下横梁所受压力):R1=3.9t,R2=3.2t;三、底模平台前、后下横梁检算:采用2[32加上下盖板。
挂篮计算书示例

第一章计算书一、计算依据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)《公路桥涵通用设计规范》(JTGD60-2004)《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2004)二、计算参数挂篮主要结构材料表荷载组合Ⅱ:砼重量+挂篮自重+风载+超载;荷载组合Ⅲ:砼重量+挂篮自重+人群和施工机具重;荷载组合Ⅳ:挂篮自重+冲击附加荷载+风载;荷载组合I~Ⅱ用于挂篮主桁承重系统强度和稳定性计算;荷载组合Ⅲ用于刚度计算,荷载组合Ⅳ用于挂篮行走验算。
三、荷载计算根据设计图纸,各梁段控制砼重综合考虑,取最大梁段荷载节段重量,即1050KN,挂篮自重按50吨计,施工荷载取2.5KN/m2吨。
T1=1050×1.05+500+12.5×5×2.5=1665(KN)3 T2:风荷载根据《公路桥涵通用设计规范》(JTG D60-2004)),结合工程实际地形有:四、挂篮计算1、外导梁1)、左侧翼板重:0.877*25*4.5=98.66KN 侧板重5.446*10=54.46KN外模导梁受力=98.66*1.05+54.46+4.5*2.681*2.5=188.2KN/4.5=41.83KN/m6计算模型x123456( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )( 5 )88.2188.21-100.02-100.02剪力图x123456( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )( 5 )84.5958.01177.1958.01弯矩图内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)---------------------------------------------------------------------------------------------- 杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------ 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩 ----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.000000002 0.00000000 88.2108047 0.00000000 0.00000000 88.2108047 84.59416173 0.00000000 88.2108047 84.5941617 0.00000000 -100.024195 58.01403324 0.00000000 -100.024195 58.0140332 0.00000000 -100.024195 0.000000005 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000---------------------------------------------------------------------------------------------- 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)--------------------------------------------------------------------------------------------- 结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------ 结点水平竖直力矩大小角度力矩---------------------------------------------------------------------------------------------- 2 0.00000000 88.2108047 0.00000000 88.2108047 90.0000000 0.000000005 0.00000000 100.024195 0.00000000 100.024195 90.0000000 0.00000000受力:前吊点88.21KN 后吊点100.02KNMmax =177.19KN·M Qmax =100.02KN2)、右侧翼板重:0.911*25*4.5=102.49KN侧板重5.446*10=54.46KN外模导梁受力=102.49*1.05+54.46+4.5*2.681*2.5=192.2KN/4.5=42.72KN/m6计算模型x 123456 ( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )( 5 )90.0990.09-102.15-102.15剪力图x123456 ( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )( 5 )86.3959.25180.9659.25弯矩图内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)---------------------------------------------------------------------------------------------- 杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.000000002 0.00000000 90.0876304 0.00000000 0.00000000 90.0876304 86.39403753 0.00000000 90.0876304 86.3940375 0.00000000 -102.152369 59.24837434 0.00000000 -102.152369 59.2483743 0.00000000 -102.152369 0.000000005 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000---------------------------------------------------------------------------------------------- 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------ 结点水平竖直力矩大小角度力矩---------------------------------------------------------------------------------------------- 2 0.00000000 90.0876304 0.00000000 90.0876304 90.0000000 0.000000005 0.00000000 102.152369 0.00000000 102.152369 90.0000000 0.00000000----------------------------------------------------------------------------------------------结论:受力:前吊点90.09KN 后吊点102.15KNMmax =180.96KN·M Qmax =102.15KNФ32精扎螺纹钢抗拉标准强度fpk=785Mpa ,公称截面面积S=804.2mm 2 可承受极限拉力F=0.785*804.2=631.3KN>102.15KN 吊杆采用Ф32精扎螺纹钢可以满足抗拉要求。
悬灌挂篮设计及计算

5.2。
2主桥其他梁段施工(挂蓝悬灌)方案、方法5.2.2。
1挂篮的拼装与使用挂篮我单位将委托铁道建筑研究设计院进行设计,并配合施工。
挂篮是悬臂浇筑的重要工具,是一个能够沿轨道行走的活动吊架,该桥设计为菱形垳架式,本挂篮锚固悬吊在已经张拉成型的0#梁段上。
在挂篮上进行下一个梁段的立模、绑扎钢筋、灌注混凝土和预应力筋的张拉等作业,完成一个循环后,新的梁段产生,挂篮前移固定在新的梁段上,如此循环直至连续梁完成.本种挂篮具有外形美观,受力明确,变形小,操作安全,移动方便的特点,并且施工作业面大。
⑴挂篮的结构:挂篮适用最大梁段进行设计,为无平衡重自行式挂篮,自重77t,设计承受施工荷载300t(最大梁重190t)。
主要由主构架、行走及锚固装置、底模架、外侧模板、内侧模板、前吊及后吊装置、前上横梁等组成。
①主构架:是挂篮的主要受力系统,由两个三角桁架组成.前部安装前上横梁与吊带及前下横梁形成悬臂吊架,悬吊挂篮模板和梁段钢筋混凝土的部分重量,以实现悬臂灌注施工.②横梁系:横梁系由前上横梁,前下横梁、后上横梁、后下横梁组成,上横梁固定在主桁架上,前下横梁通过吊带吊于前上横梁上。
③悬吊系:挂篮的悬吊系统用于悬吊和升降底模、工作平台等,以适应连续梁高度的变化。
由吊带、千斤顶、手拉葫芦、吊带座等组成。
通过紧固端部螺母来改变吊带的长度,以实现底模及工作平台的升降,灌注混凝土时,利用千斤顶调整由于主桁架的下挠引起的整个挂篮的一部分下挠.同时,悬吊内模综梁于上横梁和以成型梁段顶板上,实现内模的升降和前移.④行走系:是挂篮前后移位的主要装置,是依靠2个手拉葫芦,通过滑槽和滑槽内的滑轨间的相对滑动实现的.⑤模板系:由底模、外模、内模、端模等组成。
⑵挂篮拼装以0#段作为挂篮的起步梁段。
利用缆索在其上拼装,按走行及锚固系统、主构架、前上横梁、底模架的顺序安装.安装采用吊机配合人工进行。
拼装程序:找平铺轨、安装轨道、安装前后两个支座、吊装主垳架、上横联、主构架下玄杆与轨道固定、吊装前上横梁、安装后吊带、吊装底模架、吊装内模走行梁,安装后吊杆,前吊用钢丝绳和倒链、由0#段拖出外侧模、调整立模标高、加固和绑扎钢筋预应力筋管道、安装端头模板,浇筑下一梁段。
大桥挂篮计算书

大桥挂篮计算单一.计算依据1.《路桥施工计算手册》周水兴等编著2.《桥涵》(上、下册)交通部第一公路工程总公司主编3.《实用土木工程手册》(第三版)杨文渊编4.《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)5.《材料力学》(上、下册)6.《结构力学》(上、下册)二.计算1.计算A2段各块重量图一、T构横截面长3.5m,体积28.07m3,重量73.44t,梁高3.639~3.295m,顶板厚度0.2m,底板厚0.607~0.526m,腹板厚0.8m。
⑴箱梁截面积计算① 2#截面A1=1.8×(0.18+0.45)=1.134 ㎡A2=0.2×3.1+0.25*0.8=0.82㎡A3=0.65*[(3.639+3.295)/2-0.2]*2=4.28 ㎡A4=3.1* (0.526+0.607)/2+0.4*0.2=1.84㎡A=A1+A2+A3+A4=8.07㎡⑵ 2#箱梁段重量计算(钢筋砼按2.6t/m3计)G=AL=8.07*3.5*2.6=73.44M32.底模纵梁计算⑴荷载分析:挂篮结构荷载计算安全系数:K=K1K2=1.2×1.05=1.26K1为荷载冲击系数K2为钢结构加工焊缝引起重量的增加量底模纵梁计算的力学假定:①1#、5#纵梁承担边腹板砼;②2#、3#、4#纵梁承担其结构尺寸内的底板砼底模纵梁是挂篮施工中承受底模、腹板、底板重量的结构,将其所受的压力及自身重力传递给下横梁,其纵梁布置如图五所示:图二、底模纵梁布置图底模重:1.0t。
均布q底模=1.0/4.4*3.5=0.065t/㎡⑵ 1#纵梁计算在腹板下共有4根纵梁,其纵梁受力简图及横截面如图六所示。
选用][32b。
图三、1#纵梁受力简图及横截面纵梁重:0.56905T模型重:0.065t/㎡砼重:4.28*3.5*2.6/2=19.5t 施工荷载:0.25t/㎡q=[(0.56905*1.2*1.05+19.5)/2]/3.5+(0.065+0.25)*0.65=3.09t/mIx=8056.8*2=16113.6cm4W= Ix/(32/2)=1007.1cm3由图三可知:R后=3.09*3.5*(0.8+3.5/2)/4.8=5.75tR前=3.09*3.5*(0.5+3.5/2)/4.8=5.07t当x=0.8+2.25*3.5/4.8=2.44Mmax=3.09*3.5*2.25/5.5*[0.8+3.5*2.25/(2*5.5)]=6.71tmMpaMpa WM1709.140108.247210832.3464max<=⨯⨯==-σб= Mmax/ W=6.71*104 / 1007.1*10-6 =66.6Mpa 〈200 Mpa 〈可〉 当x=2.55m 时, =maxf 5.2mmf/l=052/480=1/923<1/400 <可> (3)2#纵梁计算由图二可知2#、3#、4#3根底板纵梁受力一样,故检算即可。
60+100+60挂篮计算书

2)、受力分析:腹板下单根纵梁采用2组36b槽钢组合结构,截面 特性参数:
Wx=1405.744cm3 Ix=25303.4cm4 A=13618mm2 受力示意图如下: 由求解器得腹板下纵梁的剪力图、弯矩图、挠度图如下:
5、挂蓝内导梁受力验算: 内导梁在挂蓝施工中承受箱梁顶部混凝土自重、内模自重,其采用2
组32b槽钢加工,其截面形式及截面特性如下:
截面面积 A=109.8 cm2 截面惯性距Ix=16113.6cm4 抗弯截面模量 Wx=1007.1cm3 浇筑4#块混凝土时导梁按5米长来计算,内导梁上的荷载主要通过内模 背架传递至内导梁,其受力简图如下:
4#段:L=3m M=159.625t q=532.083KN/m B点支反力 RB=886.81KN RA=709.44 KN
8#段:L=3.5m M=153.118t q=437.48KN/m B点支反力 RB=840.28KN RA=690.9 KN
所以,施工时4#节段自重荷载是最不利的,取 q1=532.083/2=266.04KN/m 、模架及模板总重21t,挂篮下自防护重16t,总计37t,则取:
由结构力学求解器求得位移图为:
FBC=﹣424.21KN
最大位移为D点处y方向的位移为11.2mm小于20mm满足规范要求。 1、主构架内受最大拉压力杆件均为2组32b槽钢焊接的复合结构,即
主构架安全系数: 满足设计安全系数。 2、主桁杆件稳定性计算:
主桁均采用2根普通热轧32b槽钢组成,BD杆件长度6.1m,轴力为 739.73KN, 杆件的长细比为:
挂篮设计及计算

挂篮设计及计算1、挂篮设计要点:①质量小、结构简单、受力明确结构安全。
②运行方便,行走及悬吊系统安全可靠、坚固稳定。
③挂篮以刚度控制为主,重载作用下只发生弹性变化,变形小。
④工艺简单,现场装拆方便。
⑤尽量利用现有肇庆大桥,南充清泉寺大桥挂篮构件。
2、挂篮结构组成:由上纵梁,上、下横梁、三角及菱形承重架、底模平台、前后吊杆、底锚梁及后锚组成。
挂篮主要受力构件为上主纵梁,箱梁荷载及模板自重通过挂篮下纵梁传给前后横梁,通过前悬吊系统,传给上横梁,再传给纵梁,最后至已浇砼节段。
3、挂篮安装:所有挂篮构件在加工场地加工成散件,用吊车及平板车运输,塔吊现场拼装成形,在0#块张拉、灌浆完成后安装。
4、挂篮下纵梁设计对下纵梁分两种情况状况对型钢进行强度,刚度验算,下纵梁在箱梁腹板按30cm 间距布置。
其于位置按70cm 间距布置。
4.1以悬浇段1#块腹板为荷载进行下纵梁设计(节段长3.5m ,设计控制长度为4m )。
4.1.1设计荷载①砼自重:q 1=26×0.6×4.299=67kN/m②施工荷载q 2=2.5×0.6=1.5kN/m③模板荷载q 3=2.5×0.6=1.5kN/m④砼振捣荷载q 4=2×0.6=1.2kN/m则q= q 1+q 2+q 3+q 4=71.2kN/m按30cm 布置时q=71.2/2=35.6kN/m4.1.2下纵梁按简支梁计算,受力如图 Mmax=41ql 1 (l-l 2)=81×35.6×5.02=111.25kN.m Mmax=81ql 2=81×35.6×5.02=111.25kN.m 型钢选择 W=][max σM =36586190.1025.111cm mm N =⨯ (抗弯强度设计值f=190N/mm 2属于3号钢第3组级别)选用I36a 型钢 Wx=877.6cm 3 Ix=15796cm 4型钢刚度验算 f=mm l mm EI ql 5.1240091.810157961006.238450006.35538454544=<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=满足要求选用[36a 型钢 Wx=659.7cm 3 Ix=11080cm 4f=12.7mm>L/400=12.5mm4.2以悬浇段箱梁1#块底板砼为计算荷载4.2.1设计荷载(按50cm 布置)(1)砼自重:q 1=26×0.60×0.5=7.80kN/m(2)施工荷载:q 2=2.5×0.5=1.25kN/m(3)模板荷载:q 3=2.5×0.5=1.25kN/m(4)砼振捣荷载:q 4=2.0×0.5=1.0kN/mq=q 1+q 2+q 3+q 4=11.30kN/m (@500)Q 1=13.56(@600) Q 2=15.82(@700) Q 3=18.08(@800) Q 4=22.6(@1000)4.2.2下纵梁验算取@1000 q=22.6kN/mMmax=ql 2/8=22.6×52/8=70.625kN.m取I36a 型钢 Wx=877.6cm 3 Ix=15796cm 4σ=][max W M =2236/190][/5.80106.87710625.70mm N mm N =<=⨯⨯σ (抗弯强度设计值f=190N/mm 2属于3号钢第3组级别) f=mm l mm EI ql 5.124007.510157961006.250006.22384538454544=<=⨯⨯⨯⨯⨯= 按@1000分布I36a 仍有富余,最大可按1.4m 布置。
挂篮计算书

附:悬浇梁施工相关验算资料1、荷载计算梁体最大重量为9#节段混凝土,重量为108吨,节段长度3.5m。
4m节段最大重量为13#节段梁,重量为94.1吨。
翼缘板混凝土面积为1.01m2,混凝土线荷载为q=108*10/3.5=308.6KN/m每米钢模板工程数量表杆件号材料单位单根长度数量单位重量(kg/m)总量(kg)1 6mm面板m2 15.36 47.1 723.52 10槽钢横肋m 1 54 10 5403 10槽钢围囹m 5 2 10 1004 10槽钢支撑M 26.5 10 265合计1628.5 每米侧模板线荷载为q1=1.629*10=16.29KN/m每米内模板工程数量表杆件号材料单位单根长度数量单位重量(kg/m)总量(kg)1 6mm面板m2 15.9 47.1 7492 10槽钢横肋m 1 53 10 5303 10槽钢围囹m 3.1 8 10 2484 10槽钢围囹m 2.6 4 10 1045 10槽钢m 2.24 4 10 906 5角钢m7 4 10 2807 10槽钢m 2.4 4 10 96合计2097 每米内模板线荷载为q2=2.097*10=20.97KN/m前吊杆及横梁工程数量表杆件号材料单位单根长度数量单位重量(kg/m)总量(kg)1 内模吊杆m 52 6.313 126.32 底模板吊杆m 9.3 6 6.313 352.33 侧模板吊杆m 5.74 6.313 1444 前上横梁m 12 1 160.8 19305 前下横梁m 12 1 107 1284合计3836.6 前吊杆及横梁自重3.84*10=38.4KN施工荷载参照桥规范取3kpa,施工荷载q=11.6*3=34.8 KN/m5=11.6*3=34.8 KN/m 混凝土振捣荷载参照桥规范取3kpa,施工荷载q62、底模板检算挂篮底板设7根纵梁,其中外侧2根靠近箱梁腹板,共同承载腹板荷载,底板3根等间距布置,因箱梁荷载分布不均匀,为此,底板纵梁分成腹板和底板两部分计算如下:(1) 腹板纵梁:2根2[36型钢,承载箱梁断面积为3.35m2,分布长度3.5m。
挂篮计算书1号块计算

120米跨挂篮主要杆件受力检算第一章设计计算说明1.1 设计依据1、连续梁施工图;2、《钢结构设计规范》GBJ17-88;3、《路桥施工计算手册》;4、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》;5、《机械设计手册》;6、《桥梁钢结构设计规范》;1.2 工程概况本主桥为连续箱梁,主桥桥跨组成为65+120+65m的单箱单室连续梁。
箱梁顶宽16.5m,翼缘板长3.75m,支点处梁高6.8m,跨中梁高2.8m,梁高及底板厚按1.8次抛物线变化。
腹板厚90cm(支点)~60cm,底板厚度为90(支点)~32cm,顶板厚度30 cm。
箱梁0#块梁段长度为12m,合拢段长度为2.0m,边跨直线段长度为3.85m;挂篮悬臂浇注箱梁最重块段为1#块,其重量为181.8t,计算时取为190t。
该箱梁悬臂浇注段采用菱形挂篮施工。
1.3 挂篮设计1.3.1 主要技术参数=26kN/m3;①、砼自重GC②、钢弹性模量E=2.06×105MPa;s③、材料强度设计值:Q235钢 [σ]=140Mp,[σw]=145Mp,[τ]=85MpQ345钢 [σ]=200N/mm2,[σw]=210Mp,[τ]=120 N/mm21.3.2 挂篮构造挂篮为菱形挂篮,菱形桁片由2[36b#普通热轧槽钢组成的方形截面杆件构成,前横梁由双HN500*200普通方钢组成,底篮前托梁由2I40a#普通热轧工字钢组成,底篮后托梁由2I40a#普通工字钢组成,底篮腹板下纵梁为工32b#普通热轧工字钢,吊杆采用φ32精轧螺纹钢。
1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合①、荷载系数混凝土浇筑时超灌系数:1.05;挂篮空载行走时的冲击系数1.3;浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数:2.0。
②、作用于挂篮主桁的荷载箱梁荷载:箱梁荷载取1#块计算。
1#块段长度为3.0m,按190t计算载荷;施工机具及人群荷载:2.5kN/m2;挂篮及模板自重:60t;③、荷载组合荷载组合Ⅰ:混凝土重量+超载+动力附加荷载+挂篮自重+人群和机具荷载;荷载组合Ⅱ:挂篮自重+冲击附加荷载;荷载组合Ⅰ用于主桁承重系统强度和稳定性计算,荷载组合Ⅱ用于挂篮系统行走算。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性,平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益,请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间:9:00-18:30)。
一、浇注1#块时
1、载荷计算
1)、混凝土荷载q
单侧腹板混凝土荷载为:
q1=207.4×1.05×1.2/(3×0.65)=134KN/m2
2)、除侧模外,模板重量按2.5KN/m 2计,模板载荷为:
q2=2.5×1.2=3KN/m2
3)、人群及机具荷载为:
q3=2.5×1.4=3.5KN/m2
Wx=490cm3,Ix=7350cm4
其受力示意图如下图所示:
由材料力学计算软件求得浇注1#块时腹板下纵梁的剪力图、弯矩图、挠度图如下:
1)、剪力图为:
其支座反力Ra=54.6KN、Rb=42.2KN
2)、弯矩图为:
其最大弯矩Wmax=73.43KNቤተ መጻሕፍቲ ባይዱm
σw=Wmax/Wx=73.43×106/490×103=149.9Mpa<[σw]=215MPa满足要求
荷载组合I:混凝土重量+超载+动力附加荷载+挂篮自重人群和机具荷载;
荷载组合II:挂篮自重+冲击附加荷载;
荷载组合I用于主桁承重系统强度和稳定性计算;荷载组合II用于挂篮系统行走计算。
1.3.4内力符号规定
轴力:拉力为正,压力为负;
应力:拉应力为正,压应力为负;
其它内力规定同结构力学的规定。
第2章挂篮底篮及吊杆计算
2)、弯矩图为:
其最大弯矩Wmax=60.13KN.m
σw=Wmax/Wx=60.13×106/490×103=122.7Mpa<[σw]=215MPa满足要求
3)、挠度图为:
其最大挠度fmax=8.489mm<4600/400=11.5mm满足要求
2.1.2底模下普通纵梁的计算
`一、浇注1#块时
1、载荷计算
2)、弯矩图为:
其最大弯矩Wmax=67.03KN.m
σw=Wmax/Wx=67.03×106/490×103=136.8Mpa<[σw]=215MPa满足要求
3)、挠度图为:
其最大挠度fmax=9.472mm<4600/400=11.5mm满足要求
2.1.3底篮后横梁受力验算
模板、支架按2.5kN/m2计,人群及机具荷载按2.5kN/m2计,倾倒和振捣混凝土荷载按
由材料力学计算软件求得导梁的弯矩图、挠度图如下:
1)、弯矩图
其最大弯矩Wmax=54.2KN.m
σw=Wmax/Wx=54.2×106/779×103=69.6Mpa< [σw]=215MPa满足要求
2)、挠度图为:
第15页共33页
其最大挠度fmax=16.96mm<8350/400=20.9mm满足要求
4)、倾倒和振捣混凝土产生的荷载为:
q4=(2+2)×1.4=5.6KN/m2
5)、纵梁自重为:
W2=0.37KN/m
6)、腹板处纵梁上的均布荷载为(腹板下布置3条纵梁,间距均布约为0.217m):
W1=(q1+q2+q3+q4)×0.217=31.7KN/m
2、受力分析
腹板下H型钢采用材质为Q235的H300×150H型钢组焊件,其截面特性参数如下:
截面面积A=73.03cm2截面惯性矩Ix=11400cm4抗弯截面模量Wx=779cm3
由理正结构工具箱计算得浇注1#块时底篮后横梁剪力图、弯矩图、挠度图如下所示
1)剪力图
其支座反力:
RA=RD=11.8KN
RB=RC=110.7+153.5=264.2KN
2)弯矩图
其最大弯矩Wmax=53.9KN.m
其受力示意图如下图所示:
由材料力学计算软件求得浇注1#块时底板下纵梁的剪力图、弯矩图、挠度图如下:
1)、剪力图为:
其支座反力Ra=54.94KN、Rb=42.46KN
2)、弯矩图为:
其最大弯矩Wmax=73.88KN.m
σw=Wmax/Wx=73.88×106/490×103=150.8Mpa<[σw]=215MPa满足要求
截面面积A=73.03cm2截面惯性矩Ix=11400cm4抗弯截面模量Wx=779cm3
由理正结构工具箱计算得浇注4#块时底篮前横梁剪力图、弯矩图、挠度图如下所示
1)剪力图
其支座反力:
RA=RD=8KN
RB=RC=93.3+117.9=211.2KN
2)弯矩图
其最大弯矩Wmax=43.9KN.m
σw=Wmax/Wx=43.9×106/779×103=56.4Mpa<[σw]=215MPa满足要求
2、受力分析
腹板下H型钢采用材质为Q235的H300×150H型钢组焊件,其截面特性参数如下:
Wx=490cm3,Ix=7350cm4
其受力示意图如下图所示:
由材料力学计算软件求得浇注4#块时腹板下纵梁的剪力图、弯矩图、挠度图如下:
1)、剪力图为:
其支座反力Ra=57.62KN、Rb=59.86KN
5)、纵梁自重为:
W2=0.37KN/m
6)、底板处纵梁上的均布荷载为(底板下布置4条纵梁,间距均布约为0.875m):
W1=(q1+q2+q3+q4)×0.875=31.9KN/m
2、受力分析
底板下H型钢采用材质为Q235的H300×150H型钢组焊件,其截面特性参数如下:
Wx=490cm3,Ix=7350cm4
横梁的载荷;
W1为底篮后横梁自重。
P1= P14=26.1×0.8/2=10.44KN
P2=P3=P4=P11=P12=P13=1.9×0.6+15.4/4.8×0.6×0.22=1.56KN
P5=P6=P7=P8=P9=P10=1.9×0.6+15.4/4.8×0.6×0.66=2.41KN
W1=0.57KN/m
Q235 215MPa 215MPa 125MPa
Q345 310MPa 310MPa 180MPa
40Cr 470MPa 480Mpa 280Mpa
PSB830 690Mpa
1.3.2挂篮构造
挂篮采用三角形挂篮,挂篮的前横梁由2H396×199普通热轧H型钢组焊而成,底篮前、
后横梁由H300×200H型钢组焊桁架组成,底模下加强纵梁由H300×150普通热轧H型钢组焊
第1章设计计算说明
1.1设计依据
①、客户提供的《郑徐客专施图(桥参)联-04-02》;
②、《钢结构设计规范》(GB50017-2003);
③、《路桥施工计算手册》;
④、《结构力学》、《材料力学》;
⑤、《机械设计手册》;
⑥、《铁路桥涵施工技术规范》(TB10203-2002)
⑦、《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)
1.9KN。底篮后横梁采用H300×200H型钢组焊桁架加工,其力学参数如下:
截面面积A=73.03cm2截面惯性矩Ix=11400cm4抗弯截面模量Wx=779cm3
底篮后横梁受力简图如下:
其中:P1、P14为外模自重作用于底篮后横梁的载荷;
P2、P3、P4、P5、P6、P7、P8、P9、P10、P11、P12、P13为底模自重及纵梁自重作用于底篮后
③117.4KN 133.8KN校核内模导梁
④203.3KN 171.6KN校核底板下纵梁
恒载分项系数K1=1.2;活载分项系数K2=1.4。
作用于主桁上箱梁荷载最大按83t计算;
施工机具及人群荷载:2.5kPa;
倾倒混凝土产生的荷载:2KPa
振捣混凝土产生的荷载:2KPa
挂篮自重:71t;
③、荷载组合
3)、挠度图为:
其最大挠度fmax=10.198mm<4600/400=11.5mm满足要求
二、浇注4#块时
1、载荷计算
1)、混凝土荷载q
单侧腹板混凝土荷载为:
q1=180.2×1.05×1.2/(3.5×0.575)=112.8KN/m2
2)、除侧模外,模板重量按2.5KN/m 2计,模板载荷为:
1.2挂篮结构
36+56+44m连续梁三角形挂篮模板主要由主桁系统、轨道系统、前上横梁、模板系统、
导梁、底篮、防护系统等组成。挂篮结构如图所示
1.3挂篮设计
1.3.1主要技术参数
①、砼自重G=26.5kN/m3;
②、钢材的弹性模量E=210GPa;
③、材料容许应力:
牌号许用正应力[σ]许用弯曲应力[σw]许用剪切应力[τ]
q2=2.5×1.2=3KN/m2
3)、人群及机具荷载为:
q3=2.5×1.4=3.5KN/m2
4)、倾倒和振捣混凝土产生的荷载为:
q4=(2+2)×1.4=5.6KN/m2
5)、纵梁自重为:
W2=0.37KN/m
6)、腹板处纵梁上的均布荷载为(腹板下布置3条纵梁,间距均布约为0.19m):
W1=(q1+q2+q3+q4)×0.19=23.73KN/m
件组成,吊杆采用φ32精轧螺纹钢。挂篮自重约71t。
1.3.3挂篮计算设计荷载及组合
①、荷载系数
考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等系数的超载系数:1.05;
挂篮空载行走时的冲击系数1.3;
浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数:2.0;
挂篮正常使用时采用的安全系数为1.2。
活载分项系数:1.4
恒载分项系数:1.2
3)、挠度图为:
其最大挠度fmax=10.271mm<4600/400=11.5mm满足要求
二、浇注4#块时
1、载荷计算
1)、混凝土荷载q
底板混凝土荷载为:
q1=171.6×1.05×1.2/(3.65×3.5)=16.9KN/m2
2)、模板重量按2.5KN/m2计,模板载荷为: