柱间支撑设计结果

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柱间支撑计算范文

柱间支撑计算范文柱间支撑是指在建筑结构中的两根柱子之间设置的横向支撑。

它的作用是增加柱子之间的刚度和稳定性，使柱子能够更好地承受垂直于平面方向上的荷载，同时减小柱子的变形和挠度。

在柱间支撑的设计中，需要计算柱子的尺寸、材料的选择和支撑的位置等因素，以确保柱间支撑的有效性和结构的安全性。

柱间支撑的计算主要包括以下几个方面：1.柱子的尺寸计算：柱子的尺寸是根据柱子所承受的荷载和设计要求来确定的。

荷载可以分为垂直向上的荷载和水平向荷载两种。

垂直向上的荷载来自于楼板和屋面等结构，水平向荷载来自于风力和地震力等。

根据荷载的大小和柱子的材料，可以计算出柱子的截面尺寸。

2.材料的选择：柱子的材料的选择要考虑到结构的安全性和经济性。

常用的柱子材料包括钢材和混凝土等。

钢材的强度高，适用于承受较大的荷载；混凝土的强度低，但可以通过加固措施提高柱子的强度。

在选择材料时，还需要考虑到柱子的施工条件和使用要求等因素。

3.支撑位置的确定：支撑位置的确定要根据柱子的布置和结构的要求来决定。

支撑可以设置在柱子的底部、中部或顶部等位置。

一般来说，支撑的位置应选择在柱子的节点处，这样可以更好地传递荷载和提高结构的刚度和稳定性。

4.支撑的布置方式：支撑的布置方式可以根据结构的需要和支撑的型式来选择。

常用的支撑型式有横向支撑和斜撑支撑等。

横向支撑可以增加柱子的刚度，抑制柱子的侧向位移；斜撑支撑适用于较高的结构，可以吸收水平向力和降低柱子的侧向风振效应。

5.支撑的计算：支撑的计算要根据柱子的荷载和支撑的位置来确定。

计算的方法可以采用静力分析和结构分析等。

静力分析主要是根据静平衡条件来计算支撑的大小和数量；结构分析则是通过有限元分析和结构力学等方法，来计算支撑的刚度和变形等。

综上所述，柱间支撑的计算是建筑结构设计中的重要内容，它关系到结构的安全性和稳定性。

在进行柱间支撑设计时，需要考虑柱子的尺寸、材料和支撑的位置等因素，并采用适当的计算方法来确定支撑的大小和布置方式。

尊村一级站主厂房柱间支撑变更设计简述

本次变更设计在主厂房内的第五跨（机组）３号和
第十跨（号机组）８设置上、下柱间支撑，在第二跨、第三跨、第七跨、第八跨设置上柱支撑，共计下柱支撑４道，上柱支撑１。下柱支撑为 “ 结构，２道Ｘ” 上柱支撑由于高度低于２故采用“ ” ．ｍ，４人字结构。上柱支撑设置时，需先将原窗户两侧砖砌体拆除，出混凝土上露柱的侧面，再在洞口内侧设置上柱支撑，外侧依旧设
主厂房钢筋混凝土边柱嵌入３墙维护结构，７上柱完全嵌入墙体内，下柱宽仅４０ｍ，主厂房内电０受ｍ动单梁起重机行走的限制，无条件设置上柱柱间钢支撑。在现有柱子上加装下柱柱间支撑，埋件的固定也存在一定困难，且对边柱及电机层底板会构成局部结
柱间支撑。详细阐述了主厂房加固原设计方案和变更后方案，并对设计方案变更前后工程量及投资进行对
照，结果表明设计变更后达到了预期目标，且工程量和投资都大幅减少。［关键词］固；加柱间支撑；尊村一级站［中图分类号］Ｖ９．Ｔ６８２［文献标识码］ｃ［文章编号］０４７４（０１０— ０１０１０ — ０２２１）８０４ — ｌ
柱间支撑的埋件因无法预埋，设计采用粘钢法将埋件粘在现有厂房边柱侧壁，并采用胶锚栓固定钢板。胶粘剂采用改性环氧胶粘剂。按８设防烈度设计的下柱支撑，件设置在底度埋
部，因现有结构没有埋设底部埋件的条件，在主厂房
高程３６主厂房室内地面３６以下为钢筋混４．ｍ。２４．ｍ２凝土结构，４．以上为钢筋混凝土柱结构，面以３６２ｍ地

钢框架柱间支撑侧移刚度简化计算及程序设计

式（）１：
Ｓ≥ ３１２（．一Ｎ。）（）１
单斜撑Ａ单斜撑Ｂ交叉撑人字撑Ｖ形撑
网
Ｗ形撑
图２支撑的形式
在求取侧移刚度时，计算模型假定满足以下条件：）１材料为
线弹性；）２不考虑柱子及横梁的连续性；）３斜撑杆内力大小相等；
以用于工程设计。
关键词：钢结构，支撑，侧移刚度中图分类号：Ｕ７．Ｔ３５４火力发电厂钢结构厂房常采用框排架结构体系，即横向为钢
接框架，有梁与柱钢接，向为铰接排架，梁与柱铰接。若当所纵横
也为铰接，撑布置在厂房纵向１３的位置。两道支撑分别支撑支撑位移计算中，支／柱子轴向变形产生的侧移也不能忽略。
相邻８根柱，于柱底部为铰接，梁也为铰接的情况，对横若不考虑
同时，电厂主厂房中由于工艺或建筑的要求，发支撑布置的
贝１移刚度：４９贝
ｓ：１（）４
若满足则为强支撑框架，的失稳模式为无侧移失稳，柱若不
６。。＝／ ∑ｈ
（）３
因此，单位力下的位移。可利用虚功原理，按式（）５求取。
１＝∑ＪＫＦ × ｌｒＮｄ．Ｎｓ
第３６卷第３期１
・
５２・
２０１０年１１月
山西建筑
ＳＨＡＮＸＩＡＲＣＨＩＴＥＣＴＵＲＥ

柱间支撑

问请问各位前辈:柱间支撑与柱连接的上节点距柱顶的距离一般是多少,支撑与柱的连接节点一般是设在梁柱连接的节点域里呢,还是设在主梁的下面答①支撑与柱的连接一般采用焊接连接或高强度螺栓连接。

焊接连接时要保证焊缝厚度不小于6mm，焊缝长度不小于80mm，为安装方便，还会在安装节点处的每一支撑杆件的端部设有两个安装螺栓。

也就是一般要在主梁以下柱的侧边先接上一块连接板，然后在板上焊接或螺栓连接支撑。

②多谢eiei5651的回答,不好意思,我忘了说明柱间支撑是用圆钢斜拉撑了,在用圆钢斜拉撑时,一般是斜拉撑与柱的腹板连接,且在柱腹板高度的中间,这种情况下,节点的位置一般是在梁柱节点域里还是主梁的下面?③一般是在设在钢梁下的钢柱上，有利于加工和现场施工④如果支撑的截面过大的话，一般会采用牛腿连接。

⑤理论上支撑作用线与梁柱轴线的交点相交，如果因梁柱连接节点构造不能相交，支撑连接节点板一般设在柱子上。

有两个以下两个理由：其一，设计要考虑安装，安装顺序为从柱子到柱间支撑再到钢梁；其二，作用线不相交对柱子产生的附加弯矩很小。

⑥图集02SG518上是设在节点域内，支撑轴线靠腹板外侧。

我个人认为柱间支撑应设在柱腹板中部，但斜梁支撑则应布在靠上翼缘，因为刚系杆是布在梁上翼缘边的，支撑应与系杆在一个面内。

图集上也是布在，靠梁上翼缘处。

⑦应为某些原因，支撑的连接板不能与柱腹板连接。

只能与翼缘连接。

不过是双片柱间支撑，这样子的做法会对柱子有影响吗，按理两片支撑没有对柱子产生附加的扭矩⑧这是钢结构手册的推荐做法之一，主要用在柱截面比较高的厂房结构中，双片支撑分别与柱内外翼缘用螺栓连接，可以防止单片支撑可能产生的扭转，比单片支撑有更好的效果，两片支撑之间根据需要设置联系缀条。

⑨柱间支撑节点板的尺寸，首先要满足焊缝强度的要求。

然后根据支撑杆件边缘至节点板边缘或柱边15~20mm的距离放样确定。

⑩这两天关于这个话题我发表了一些个人看法，受到了MBSC、懒虫、baisi同志们的“批判”，“一气之下”我删掉了所有我写的帖子，所以大家在阅读的时候可能有些摸不着脉路。

柱间支撑计算

ST梁,墙面斜撑,风拉杆计算工程名称：诚洲科技一. 已知条件:1.基本建筑尺寸建筑总宽 L 75m 跨距 L121m 跨距 L218m 跨距 L318m 跨距 L418m 端跨柱距 B1 5.4m 标注柱距 B26m 计算简图柱高尺寸AE列柱BD列柱C列柱总高H 11.913.8515.35下柱H17.27.27.2上柱高H22.9 4.455.85BD列柱α128.2374539.491051COS α10.8809940.77172393SIN α10.4731270.63595768α125.7960336.5630965COS α10.9003490.80320134SIN α10.4351690.59570766α250.1944350.1944298COS α20.6401840.6401844SIN α20.7682210.768221282.风荷载计算调整后的基本风压W 00.32KN/m^2体形系数 U10.8风压高度变化系数U21.14AE列柱ZC-1斜杆水平夹角上柱ZC-2斜杆水平夹角上柱下柱各柱列风荷载导算AE列柱BD列柱C列柱W1(KN)25.5355.1740.003.吊车数据吊车数据第一跨第二跨地三跨第四跨起重机重量45.754.254.240.2每侧轮数2222最大轮压 Pmax39.377.777.737.6纵向吊车荷载导算AE列柱BD列柱C列柱T=KN 7.8623.431.1地震荷载F AE列柱BD列柱C列柱KN 96.18683.0二.水平系杆计算2.风和吊车荷载组合1.4W+1.4T 杆件名称AE列柱BD列柱C列柱水平杆ST1压力N1=W135.736177.2423156水平杆ST2压力N2=W1+T46.7401110.002399.512斜拉杆BC1拉力 T140.563366100.090682.5617614水平杆ST1压力N1=W135.736177.2423156水平杆ST2压力N2=W1+T46.7401110.002399.512斜拉杆BC1拉力 T139.69138896.1680678.2122753斜拉杆BC1拉力 T273.01037171.8291155.4427133.地震荷载F作用杆件名称AE列柱BD列柱C列柱水平杆ST1压力N1=W196.18683.0水平杆ST2压力N2=W1+T000斜拉杆BC1拉力 T1109.08128111.4388122.368325水平杆ST1压力N1=W196.18683a.纵向支撑计算不考虑地震荷载与其他荷载组合;b.按地震荷载作用在纵向柱列顶ZC-1ZC-2ZC-115.547.52柱：中间柱同时考虑相邻跨传来的水平荷载(W1+T)4.地震荷载(直接取自STS-纵向框架的计算结果,为设计值)1.纵向柱列柱顶水平荷载取值风荷载设计值W=1.4*W0*U1*U20.408576KN/m^2单跨作用纵向刹车力T=0.1*∑Pimax7.8615.54水平杆ST2压力N2=W1+T96.18683斜拉杆BC1拉力 T1106.73639107.0715115.921765斜拉杆BC1拉力 T2150.113134.3363129.6501454.水平压杆计算备用材料特性电焊钢管 Q235 f89*3.0f102*3.0f114*3f121*3 面积cm^2 A=8.119.3310.4611.12 回转半径cm i= 3.04 3.5 3.93 4.17长细比l=197.3684211171.42857152.6718143.884892查表得稳定系数 j 0.1910.2460.2980.329AE列柱BD列柱C列柱ST-196.18683.0ST-296.1110.0023199.512强度和稳定计算杆件编号材料规格ST-1f127*462.16041<215,OK!ST-2f127*462.16041<215,OK!ST-1f127*455.62743<215,OK!ST-2f127*471.15286<215,OK!ST-1f127*453.68693<215,OK!ST-2f127*464.3674<215,OK!备用材料特性角钢 Q235L75X6L80X6L90X62L75X6 面积cm^2 A=8.89.410.6417.59 回转半径cm i= 1.49 1.59 1.8 2.31AE列柱BD列柱C列柱上柱段 6.66408287.4701078.37988663下柱段9.37229969.37239.37229961查表得稳定系数 j 0.1910.2460.2980.329AE列柱BD列柱C列柱LG -1109.08128111.43881122.3683LG -2150.1129988171.82911155.4427强度和稳定计算杆件编号材料规格LG -1L75X6123.956<215,OK!LG -22L75X685.33997<215,OK!LG -1L75X6126.635<215,OK!LG -22L75X697.68568<215,OK!LG -1L75X6139.0549<215,OK!5.斜杆计算(按拉杆计算)单角钢AE列柱BD列柱C列柱计算长度m L=斜拉杆最大内力(取两种组合的最大值)强度计算N/mm^2水平压杆最大内力(取两种组合的最大值)强度计算N/mm^2AE列柱BD列柱C列柱ZC-2C列柱LG-22L75X6176.6394<215,OK!C列柱47.29061 0.67828 0.734803 44.274780.7160.6981 50.19443 0.640184 0.768221KNKN KNf127*415.464.35137.9310.353稳定计算N/mm^2 176.092<215,OK! 176.092<215,OK! 157.585<215,OK! 201.566<215,OK! 152.088<215,OK! 182.344<215,OK!双角钢2L80X62L90X6 18.7921.272.47 2.79 0.353长细比l=。

钢结构柱间支撑长细比限值

钢结构柱间支撑长细比限值1. 引言钢结构是一种广泛应用于建筑和桥梁等工程领域的结构形式，其具有高强度、高刚度和优良的可塑性等特点。

在钢结构中，柱是承受垂直荷载并传递到基础的关键组件之一。

为了确保钢结构柱的稳定性和安全性，在设计过程中需要考虑柱间支撑的设置及其长细比限值。

2. 长细比的定义长细比是指柱的高度与截面尺寸之比。

在钢结构设计中，长细比是一个重要参数，它直接影响着柱的承载能力和稳定性。

较小的长细比可以提高柱的承载能力和稳定性，而较大的长细比则可能导致柱发生屈曲失稳。

3. 柱间支撑的作用柱间支撑是指在柱子纵向设置水平支撑杆或斜撑杆等来增加其稳定性和抗侧移能力。

它们可以通过限制柱子侧向位移和减小位移引起的剪力和弯矩，提高柱子的整体稳定性。

柱间支撑的作用主要有以下几个方面： - 抗剪切作用：柱间支撑可以有效减小柱子受到的剪力，降低柱子的屈曲风险。

- 抗弯扭作用：柱间支撑可以降低柱子受到的弯矩和扭矩，提高柱子的承载能力。

- 抗侧移能力：柱间支撑可以限制柱子侧向位移，防止柱子产生不稳定失效。

4. 长细比限值的确定钢结构设计规范中一般都给出了钢结构柱间支撑长细比的限值。

这些限值是为了确保钢结构在使用过程中具有足够的安全性和稳定性。

根据不同设计规范和工程要求，长细比限值可能会有所差异。

在中国国家标准《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010）中，给出了钢结构柱间支撑长细比的限值。

根据该标准，在不考虑侧向荷载作用时，钢结构高层建筑中常见情况下，柱间支撑的长细比限值为20。

这意味着柱子的高度不应超过其截面尺寸的20倍。

然而，在一些特殊情况下，如超高层建筑和特殊结构形式，可能需要对长细比限值进行进一步的研究和调整。

在这种情况下，一般需要进行结构分析和计算，并根据实际情况确定合适的长细比限值。

5. 长细比限值的影响因素钢结构柱间支撑长细比限值的确定受到多个因素的影响。

主要影响因素包括以下几个方面： - 结构类型：不同类型的结构对长细比的要求可能有所差异。

连系梁XG、屋面水平支撑SC、柱间支撑ZC计算(协丰)

连系梁XG，水平支撑SC，柱间支撑ZC计算工程名称：协丰(福建)卫生用品有限公司一、水平支撑SC计算山墙的平均高度：12 m，地面粗糙类型：B类。

屋面支撑跨度: 28.000屋面支撑处两榀刚架间距: 6.000交叉斜支撑单元数: 4支撑直杆数: 5山墙风载标准值: 0.887风载向屋面传递系数: 0.500交叉支撑间距(M):1 2 3 47.000 7.000 7.000 7.000交叉支撑节点集中风载作用力设计值(KN):0 1 2 3 426.079 52.158 52.158 52.158 26.079各支撑直杆作用轴力设计值(KN):0 1 2 3 4104.316 78.237 52.158 78.237 104.316各交叉支撑段设计剪力(KN):1 2 3 478.237 26.079 26.079 78.237当前计算交叉支撑编号: 1, 设计剪力: V=78.237===== 设计信息======支撑形式: 圆钢直径(mm): 34截面特性：毛截面面积 A = 0.9079E-03钢材钢号：Q345钢屈服强度fy = 345.强度设计值f = 295.支撑数据:支撑点间距(m) B = 7.000支撑跨度(m) L = 6.000构件轴线长度(m) l = 9.220平面内计算长度(m) lx = 4.610平面外计算长度(m) ly = 9.220===== 截面验算======设计原则：按轴心拉杆进行设计。

作用本支撑段剪力设计值(KN) V = 78.240支撑内力设计值(KN) N = 120.223螺栓段有效截面积(m*m) Ae= 0.6747E-03强度验算结果(N/mm*mm) σ= 178.195< f= 295.000二、连系梁XG计算本工程连系梁XG选用Φ152*4.5圆管：面积A=2085.2 mm 2,i=5.217 cm φ=0.464（查表得）∵λ=L/i=柱距6000/10/5.217=115<220∴构件XG满足长细比要求N T max=两邻两排中柱距离的一半(28+24)/2=26m*柱高一半6m*风压变化系数1.05*风压调整系数0.8*1.056（11m以下为1.03查表建筑结构荷载规范12m为1.056）*1.0体型系数*1.4倍压杆=193.7δ= N T max /ΦA=194×103/(0.464×2085.2)=200.5N/mm2<215 N/mm2∴连系梁GXG选用Φ152*4.5mm圆管满足设计要求。

柱间支撑计算文件

柱间支撑计算书设计主要依据:《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)（2006年版）;《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010);《钢结构设计规范》(GB 50017-2003);---- 总信息 ----钢材: Q235钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.95支撑杆件容许长细比: 220柱顶容许水平位移/柱高: l / 400---- 节点坐标 ----节点号 X Y 节点号 X Y 节点号 X Y ( 1) 3.00 1.75 ( 2) 0.00 3.50 ( 3) 6.00 3.50 ( 4) 3.00 5.25 ( 5) 0.00 7.00 ( 6) 6.00 7.00 ( 7) 3.00 9.50 ( 8) 0.00 12.00 ( 9) 6.00 12.00 ( 10) 0.00 0.00 ( 11) 6.00 0.00---- 柱关联号 --------柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ ( 1) 10 2 ( 2) 11 3 ( 3) 10 1( 4) 11 1 ( 5) 1 2 ( 6) 1 3( 7) 2 3 ( 8) 2 4 ( 9) 3 4( 10) 2 5 ( 11) 4 5 ( 12) 3 6( 13) 4 6 ( 14) 5 6 ( 15) 5 7( 16) 6 7 ( 17) 5 8 ( 18) 7 8( 19) 6 9 ( 20) 7 9 ( 21) 8 9---- 标准截面信息 ----1、标准截面类型( 1) 5, 0.17800E+05, 0.10000E+03, 0.20600E+06( 2) 34, 2L125x10 , 0.010 等边角钢组合---- 柱布置截面号,铰接信息,截面布置角度 -----柱号标准截铰接截面布柱号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度( 1) 1 3 0 ( 2) 1 3 0( 3) 2 3 0 ( 4) 2 3 0( 5) 2 3 0 ( 6) 2 3 0( 7) 2 3 0 ( 8) 2 3 0( 9) 2 3 0 ( 10) 1 3 0( 11) 2 3 0 ( 12) 1 3 0( 13) 2 3 0 ( 14) 2 3 0( 15) 2 3 0 ( 16) 2 3 0( 17) 1 3 0 ( 18) 2 3 0( 19) 1 3 0 ( 20) 2 3 0( 21) 1 3 02、标准截面特性截面号 Xc Yc Ix Iy A1 0.17800E-03 0.00000E+00 0.10000E-012 0.13000 0.03450 0.72334E-05 0.14838E-04 0.48740E-02截面号 ix iy W1x W2x W1y W2y1 0.13342E+00 0.00000E+00 0.00000E+00 0.00000E+002 0.38524E-01 0.55175E-01 0.20962E-03 0.79940E-04 0.11414E-03 0.11414E-03风荷载作用计算...节点荷载: 节点号水平力8 40.00--- 柱轴力 ---柱号 N 柱号 N 柱号 N1 -68.372 68.293 -23.074 23.245 23.246 -23.077 0.24 8 -23.51 9 22.8010 -44.82 11 22.80 12 45.1813 -23.51 14 -1.25 15 -24.0116 28.06 17 -17.96 18 28.0619 15.37 20 -24.01 21 18.44吊车纵向刹车力作用计算...节点荷载: 节点号水平力5 140.00--- 柱轴力 ---柱号 N 柱号 N 柱号 N1 -120.862 124.143 -84.284 77.795 77.796 -84.297 -9.25 8 -67.09 9 94.9910 -47.86 11 94.99 12 33.8013 -67.08 14 48.98 15 11.6716 11.67 17 -7.47 18 11.6719 -7.47 20 11.67 21 -8.97荷载效应组合计算...荷载组合:组合 1: 1.20恒+1.40风组合 2: 1.20恒+1.40吊组合 3: 1.20恒+1.40风+0.7*1.40吊组合 4: 1.20恒+0.6*1.40风+1.40吊----- 荷载效应组合及强度、稳定、配筋计算 ------------------------------------------------------------------------------------- 任意截面柱 1截面类型= 5; 布置角度= 0;计算长度： Lx= 3.50, Ly= 3.50构件长度= 3.50; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00截面参数: I= 0.178E-03, A= 0.100E-01, E= 0.206E+09柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 -82.93 0.00 0.00 82.93 0.002 0.00 -156.42 0.00 0.00 156.42 0.003 0.00 -201.38 0.00 0.00 201.38 0.004 0.00 -213.85 0.00 0.00 213.85 0.00-------------------------------------------------------------------------------- 任意截面柱 2截面类型= 5; 布置角度= 0;计算长度： Lx= 3.50, Ly= 3.50构件长度= 3.50; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00截面参数: I= 0.178E-03, A= 0.100E-01, E= 0.206E+09柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 108.40 0.00 0.00 -108.40 0.002 0.00 186.58 0.00 0.00 -186.58 0.003 0.00 230.05 0.00 0.00 -230.05 0.004 0.00 243.95 0.00 0.00 -243.95 0.00-------------------------------------------------------------------------------- 钢柱 3截面类型= 34; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 3.47, Ly= 6.95; 长细比：λx= 90.2,λy= 125.9构件长度= 3.47; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 2.00截面参数: 2L125x10 热轧等边角钢组合, d(mm) = 10轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类构件钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 -28.81 0.00 0.00 29.77 0.002 0.00 -114.51 0.00 0.00 115.47 0.003 0.00 -111.41 0.00 0.00 112.37 0.004 0.00 -133.89 0.00 0.00 134.85 0.00强度计算最大应力对应组合号: 4, M= 0.00, N= -133.89, M= 0.00, N= 134.85强度计算最大应力 (N/mm*mm) = 29.12强度计算最大应力比 = 0.135强度计算最大应力 < f= 215.00拉杆,平面内长细比λ= 90. ≤ [λ]= 220拉杆,平面外长细比λ= 126. ≤ [λ]= 220-------------------------------------------------------------------------------- 钢柱 4截面类型= 34; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 3.47, Ly= 6.95; 长细比：λx= 90.2,λy= 125.9构件长度= 3.47; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 2.00截面参数: 2L125x10 热轧等边角钢组合, d(mm) = 10轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类构件钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 36.02 0.00 0.00 -35.06 0.002 0.00 112.40 0.00 0.00 -111.43 0.003 0.00 112.26 0.00 0.00 -111.29 0.004 0.00 131.91 0.00 0.00 -130.95 0.00强度计算最大应力对应组合号: 4, M= 0.00, N= 131.91, M= 0.00, N=-130.95强度计算最大应力 (N/mm*mm) = 28.49强度计算最大应力比 = 0.133平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 43.65平面内稳定计算最大应力比 = 0.203平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 68.96平面外稳定计算最大应力比 = 0.321强度计算最大应力 < f= 215.00平面内稳定计算最大应力 < f= 215.00平面外稳定计算最大应力 < f= 215.00压杆,平面内长细比λ= 90. ≤ [λ]= 220压杆,平面外长细比λ= 126. ≤ [λ]= 220-------------------------------------------------------------------------------- 钢柱 5截面类型= 34; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 3.47, Ly= 6.95; 长细比：λx= 90.2,λy= 125.9构件长度= 3.47; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 2.00截面参数: 2L125x10 热轧等边角钢组合, d(mm) = 10轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类构件钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 32.22 0.00 0.00 -31.26 0.002 0.00 108.60 0.00 0.00 -107.63 0.003 0.00 108.46 0.00 0.00 -107.49 0.004 0.00 128.12 0.00 0.00 -127.15 0.00强度计算最大应力对应组合号: 4, M= 0.00, N= 128.12, M= 0.00, N=-127.15强度计算最大应力 (N/mm*mm) = 27.67强度计算最大应力比 = 0.129平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 42.39平面内稳定计算最大应力比 = 0.197平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 66.97平面外稳定计算最大应力比 = 0.312强度计算最大应力 < f= 215.00平面内稳定计算最大应力 < f= 215.00平面外稳定计算最大应力 < f= 215.00压杆,平面内长细比λ= 90. ≤ [λ]= 220压杆,平面外长细比λ= 126. ≤ [λ]= 220-------------------------------------------------------------------------------- 钢柱 6截面类型= 34; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 3.47, Ly= 6.95; 长细比：λx= 90.2,λy= 125.9构件长度= 3.47; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 2.00截面参数: 2L125x10 热轧等边角钢组合, d(mm) = 10轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类构件钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 -32.61 0.00 0.00 33.57 0.002 0.00 -118.31 0.00 0.00 119.27 0.003 0.00 -115.21 0.00 0.00 116.17 0.004 0.00 -137.69 0.00 0.00 138.65 0.00强度计算最大应力对应组合号: 4, M= 0.00, N= -137.69, M= 0.00, N= 138.65强度计算最大应力 (N/mm*mm) = 29.94强度计算最大应力比 = 0.139强度计算最大应力 < f= 215.00拉杆,平面内长细比λ= 90. ≤ [λ]= 220拉杆,平面外长细比λ= 126. ≤ [λ]= 220------------------------------------------------------------------------------- 钢柱 7截面类型= 34; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 6.00, Ly= 6.00; 长细比：λx= 155.7,λy= 108.7构件长度= 6.00; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00截面参数: 2L125x10 热轧等边角钢组合, d(mm) = 10轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类构件钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 -0.94 0.00 0.00 0.94 0.002 0.00 -14.22 0.00 0.00 14.22 0.003 0.00 -10.00 0.00 0.00 10.00 0.004 0.00 -14.02 0.00 0.00 14.02 0.00强度计算最大应力对应组合号: 2, M= 0.00, N= -14.22, M= 0.00, N= 14.22强度计算最大应力 (N/mm*mm) = 3.07强度计算最大应力比 = 0.014强度计算最大应力 < f= 215.00拉杆,平面内长细比λ= 156. ≤ [λ]= 220拉杆,平面外长细比λ= 109. ≤ [λ]= 220------------------------------------------------------------------------------- 钢柱 8截面类型= 34; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 3.47, Ly= 6.95; 长细比：λx=90.2,λy= 125.9构件长度= 3.47; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 2.00截面参数: 2L125x10 热轧等边角钢组合, d(mm) = 10轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类构件钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 -30.17 0.00 0.00 31.13 0.002 0.00 -91.17 0.00 0.00 92.14 0.003 0.00 -95.91 0.00 0.00 96.87 0.004 0.00 -110.92 0.00 0.00 111.89 0.00强度计算最大应力对应组合号: 4, M= 0.00, N= -110.92, M= 0.00, N= 111.89强度计算最大应力 (N/mm*mm) = 24.16强度计算最大应力比 = 0.112强度计算最大应力 < f= 215.00拉杆,平面内长细比λ= 90. ≤ [λ]= 220拉杆,平面外长细比λ= 126. ≤ [λ]= 220-------------------------------------------------------------------------------- 钢柱 9截面类型= 34; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 3.47, Ly= 6.95; 长细比：λx= 90.2,λy= 125.9构件长度= 3.47; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 2.00截面参数: 2L125x10 热轧等边角钢组合, d(mm) = 10轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类构件钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 34.66 0.00 0.00 -33.70 0.002 0.00 135.73 0.00 0.00 -134.77 0.003 0.00 127.76 0.00 0.00 -126.79 0.004 0.00 154.88 0.00 0.00 -153.92 0.00强度计算最大应力对应组合号: 4, M= 0.00, N= 154.88, M= 0.00, N=-153.92强度计算最大应力 (N/mm*mm) = 33.45强度计算最大应力比 = 0.156平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 51.25平面内稳定计算最大应力比 = 0.238平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 80.97平面外稳定计算最大应力比 = 0.377强度计算最大应力 < f= 215.00平面内稳定计算最大应力 < f= 215.00平面外稳定计算最大应力 < f= 215.00压杆,平面内长细比λ= 90. ≤ [λ]= 220压杆,平面外长细比λ= 126. ≤ [λ]= 220-------------------------------------------------------------------------------- 任意截面柱 10截面类型= 5; 布置角度= 0;计算长度： Lx= 3.50, Ly= 3.50构件长度= 3.50; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00截面参数: I= 0.178E-03, A= 0.100E-01, E= 0.206E+09柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 -55.06 0.00 0.00 55.06 0.002 0.00 -59.32 0.00 0.00 59.32 0.003 0.00 -101.97 0.00 0.00 101.97 0.004 0.00 -96.97 0.00 0.00 96.97 0.00-------------------------------------------------------------------------------- 钢柱 11截面类型= 34; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 3.47, Ly= 6.95; 长细比：λx= 90.2,λy= 125.9构件长度= 3.47; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 2.00截面参数: 2L125x10 热轧等边角钢组合, d(mm) = 10轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类构件钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 30.87 0.00 0.00 -29.90 0.002 0.00 131.94 0.00 0.00 -130.97 0.003 0.00 123.96 0.00 0.00 -122.99 0.004 0.00 151.09 0.00 0.00 -150.12 0.00强度计算最大应力对应组合号: 4, M= 0.00, N= 151.09, M= 0.00, N=-150.12强度计算最大应力 (N/mm*mm) = 32.63强度计算最大应力比 = 0.152平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 49.99平面内稳定计算最大应力比 = 0.233平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 78.98平面外稳定计算最大应力比 = 0.367强度计算最大应力 < f= 215.00平面内稳定计算最大应力 < f= 215.00平面外稳定计算最大应力 < f= 215.00压杆,平面内长细比λ= 90. ≤ [λ]= 220压杆,平面外长细比λ= 126. ≤ [λ]= 220-------------------------------------------------------------------------------- 任意截面柱 12截面类型= 5; 布置角度= 0;计算长度： Lx= 3.50, Ly= 3.50构件长度= 3.50; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00截面参数: I= 0.178E-03, A= 0.100E-01, E= 0.206E+09柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 70.94 0.00 0.00 -70.94 0.002 0.00 55.01 0.00 0.00 -55.01 0.003 0.00 104.06 0.00 0.00 -104.06 0.004 0.00 92.96 0.00 0.00 -92.96 0.00-------------------------------------------------------------------------------- 钢柱 13截面类型= 34; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 3.47, Ly= 6.95; 长细比：λx= 90.2,λy= 125.9构件长度= 3.47; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 2.00截面参数: 2L125x10 热轧等边角钢组合, d(mm) = 10轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类构件钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 -33.96 0.00 0.00 34.93 0.002 0.00 -94.97 0.00 0.00 95.93 0.003 0.00 -99.71 0.00 0.00 100.67 0.004 0.00 -114.72 0.00 0.00 115.68 0.00强度计算最大应力对应组合号: 4, M= 0.00, N= -114.72, M= 0.00, N=115.68强度计算最大应力 (N/mm*mm) = 24.98强度计算最大应力比 = 0.116强度计算最大应力 < f= 215.00拉杆,平面内长细比λ= 90. ≤ [λ]= 220拉杆,平面外长细比λ= 126. ≤ [λ]= 220-------------------------------------------------------------------------------- 钢柱 14截面类型= 34; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 6.00, Ly= 6.00; 长细比：λx= 155.7,λy= 108.7构件长度= 6.00; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00截面参数: 2L125x10 热轧等边角钢组合, d(mm) = 10轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类构件钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 -2.04 0.00 0.00 2.04 0.002 0.00 68.28 0.00 0.00 -68.28 0.003 0.00 45.96 0.00 0.00 -45.96 0.004 0.00 67.23 0.00 0.00 -67.23 0.00强度计算最大应力对应组合号: 2, M= 0.00, N= 68.28, M= 0.00, N=-68.28强度计算最大应力 (N/mm*mm) = 14.75强度计算最大应力比 = 0.069平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 48.48平面内稳定计算最大应力比 = 0.226平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 29.20平面外稳定计算最大应力比 = 0.136强度计算最大应力 < f= 215.00平面内稳定计算最大应力 < f= 215.00平面外稳定计算最大应力 < f= 215.00压杆,平面内长细比λ= 156. ≤ [λ]= 220压杆,平面外长细比λ= 109. ≤ [λ]= 220构件重量 (Kg)= 229.57-------------------------------------------------------------------------------- 钢柱 15截面类型= 34; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 3.91, Ly= 7.81; 长细比：λx=101.4,λy= 141.6构件长度= 3.91; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 2.00截面参数: 2L125x10 热轧等边角钢组合, d(mm) = 10轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类构件钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 -30.82 0.00 0.00 32.19 0.002 0.00 19.14 0.00 0.00 -17.76 0.003 0.00 -19.38 0.00 0.00 20.76 0.004 0.00 -1.03 0.00 0.00 2.41 0.00强度计算最大应力对应组合号: 1, M= 0.00, N= -30.82, M= 0.00, N= 32.19强度计算最大应力 (N/mm*mm) = 6.95强度计算最大应力比 = 0.032平面内稳定计算最大应力对应组合号: 2, M= 0.00, N= 19.14, M= 0.00,N= -17.76平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 7.19平面内稳定计算最大应力比 = 0.033平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 11.96平面外稳定计算最大应力比 = 0.056强度计算最大应力 < f= 215.00平面内稳定计算最大应力 < f= 215.00平面外稳定计算最大应力 < f= 215.00压杆,平面内长细比λ= 101. ≤ [λ]= 220压杆,平面外长细比λ= 142. ≤ [λ]= 220-------------------------------------------------------------------------------- 钢柱 16截面类型= 34; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 3.91, Ly= 7.81; 长细比：λx= 101.4,λy= 141.6构件长度= 3.91; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 2.00截面参数: 2L125x10 热轧等边角钢组合, d(mm) = 10轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类构件钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 42.08 0.00 0.00 -40.70 0.002 0.00 19.14 0.00 0.00 -17.76 0.003 0.00 53.52 0.00 0.00 -52.14 0.004 0.00 42.71 0.00 0.00 -41.33 0.00强度计算最大应力对应组合号: 3, M= 0.00, N= 53.52, M= 0.00, N=-52.14强度计算最大应力 (N/mm*mm) = 11.56强度计算最大应力比 = 0.054平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 20.10平面内稳定计算最大应力比 = 0.094平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 33.44平面外稳定计算最大应力比 = 0.156强度计算最大应力 < f= 215.00平面内稳定计算最大应力 < f= 215.00平面外稳定计算最大应力 < f= 215.00压杆,平面内长细比λ= 101. ≤ [λ]= 220压杆,平面外长细比λ= 142. ≤ [λ]= 220-------------------------------------------------------------------------------- 任意截面柱 17截面类型= 5; 布置角度= 0;计算长度： Lx= 5.00, Ly= 5.00构件长度= 5.00; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00截面参数: I= 0.178E-03, A= 0.100E-01, E= 0.206E+09柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 -23.27 0.00 0.00 23.27 0.002 0.00 -8.58 0.00 0.00 8.58 0.003 0.00 -30.59 0.00 0.00 30.59 0.004 0.00 -23.67 0.00 0.00 23.67 0.00-------------------------------------------------------------------------------- 钢柱 18截面类型= 34; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 3.91, Ly= 7.81; 长细比：λx= 101.4,λy= 141.6构件长度= 3.91; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 2.00截面参数: 2L125x10 热轧等边角钢组合, d(mm) = 10轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类构件钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 38.72 0.00 0.00 -37.34 0.002 0.00 15.77 0.00 0.00 -14.40 0.003 0.00 50.16 0.00 0.00 -48.78 0.004 0.00 39.34 0.00 0.00 -37.97 0.00强度计算最大应力对应组合号: 3, M= 0.00, N= 50.16, M= 0.00, N=-48.78强度计算最大应力 (N/mm*mm) = 10.83强度计算最大应力比 = 0.050平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 18.84平面内稳定计算最大应力比 = 0.088平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 31.34平面外稳定计算最大应力比 = 0.146强度计算最大应力 < f= 215.00平面内稳定计算最大应力 < f= 215.00平面外稳定计算最大应力 < f= 215.00压杆,平面内长细比λ= 101. ≤ [λ]= 220压杆,平面外长细比λ= 142. ≤ [λ]= 220-------------------------------------------------------------------------------- 任意截面柱 19截面类型= 5; 布置角度= 0;计算长度： Lx= 5.00, Ly= 5.00构件长度= 5.00; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00截面参数: I= 0.178E-03, A= 0.100E-01, E= 0.206E+09柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 23.40 0.00 0.00 -23.40 0.002 0.00 -8.58 0.00 0.00 8.58 0.003 0.00 16.07 0.00 0.00 -16.07 0.004 0.00 4.33 0.00 0.00 -4.33 0.00-------------------------------------------------------------------------------- 钢柱 20截面类型= 34; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 3.91, Ly= 7.81; 长细比：λx= 101.4,λy= 141.6构件长度= 3.91; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 2.00截面参数: 2L125x10 热轧等边角钢组合, d(mm) = 10轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类构件钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 -34.18 0.00 0.00 35.55 0.002 0.00 15.77 0.00 0.00 -14.40 0.003 0.00 -22.74 0.00 0.00 24.12 0.004 0.00 -4.39 0.00 0.00 5.77 0.00强度计算最大应力对应组合号: 1, M= 0.00, N= -34.18, M= 0.00, N= 35.55强度计算最大应力 (N/mm*mm) = 7.68强度计算最大应力比 = 0.036平面内稳定计算最大应力对应组合号: 2, M= 0.00, N= 15.77, M= 0.00,N= -14.40平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 5.93平面内稳定计算最大应力比 = 0.028平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 9.86平面外稳定计算最大应力比 = 0.046强度计算最大应力 < f= 215.00平面内稳定计算最大应力 < f= 215.00平面外稳定计算最大应力 < f= 215.00压杆,平面内长细比λ= 101. ≤ [λ]= 220压杆,平面外长细比λ= 142. ≤ [λ]= 220-------------------------------------------------------------------------------- 任意截面柱 21截面类型= 5; 布置角度= 0;计算长度： Lx= 6.00, Ly= 6.00构件长度= 6.00; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00截面参数: I= 0.178E-03, A= 0.100E-01, E= 0.206E+09柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 26.78 0.00 0.00 -26.78 0.002 0.00 -11.59 0.00 0.00 11.59 0.003 0.00 18.00 0.00 0.00 -18.00 0.004 0.00 3.90 0.00 0.00 -3.90 0.00-------------------------------------------------------------------------------- 风荷载作用下柱顶最大水平（X 向）位移:节点( 8), 水平位移 dx= 1.264(mm) = H / 9495.风载作用下柱顶最大水平位移: H/ 9495< 柱顶位移容许值: H/ 400-----PK11 计算结束-----。

关于钢结构厂房柱间支撑设计分析

关于钢结构厂房柱间支撑设计分析发表时间：2019-06-25T10:30:26.540Z 来源：《建筑细部》2018年第24期作者：张才思[导读] 因钢结构自身具有高强度、高韧性、安装方便、施工简单等优点，在工业厂房领域中广泛的应用。

长春黄金设计院有限公司吉林长春 130000 摘要：因钢结构自身具有高强度、高韧性、安装方便、施工简单等优点，在工业厂房领域中广泛的应用。

进行平面计算时对风荷载、地震力荷载等考虑不周全的话，会对厂房的空间结构产生一定程度的影响。

但是计算模型不能够对所有的结构杆件进行计算，例如柱间支撑就很难计算。

因此，本文就主要针对在工业厂房的结构体系中，柱间支撑能够起到什么样的作用，另外对其特点、计算、构造设计以及实际案例等，进行了简单的介绍分析。

关键词：钢结构厂房；柱间支撑；设计分析现如今在工业厂房、仓库以及大型跨线建筑中，钢结构的应用非常广泛。

钢结构建筑等，其主要的结构形式是门式刚架，包括多种结构：柱、梁、水平支撑、柱间支撑、檩条、拉条、吊车梁、等等。

在进行钢结构厂房的结构设计时，对柱、梁等结构的设计非常重视，柱间支撑可以传递水平力，例如：吊车的刹车反力、风荷载作用力、地震的水平力等等。

可以提高整个结构的刚度，保障结构体系稳定，还可以降低钢柱面外应力，保障结构在进行安装时具有足够的稳定性。

柱间支撑的设计环节不容忽略，这将会给整个结构体系带来严重的安全隐患。

当地震发生时，柱间支撑设计的合理的话，建筑物整体刚度都会提高提升，从而在很大程度上降低了地震带来的影响。

针对于钢结构厂房柱间设计的问题，结合我个人的设计经验，从柱间支撑的作用、形式、计算等方面进行叙述，希望可以为从事相关工作的人员提供一些参考价值。

1.设计柱间支撑需要注意的问题 1.1柱间支撑的设计原则（1）对纵向水平力的传递要做到明确、合理、简捷，并且要尽可能的缩短传力的途径。

（2）可以为整体的构件以及结构提供外侧支点，尽可能减少构件在平面外的计算长度。

钢结构柱间支撑长细比限值

钢结构柱间支撑长细比限值【最新版】目录1.钢结构柱间支撑的概述2.钢结构柱间支撑长细比的概念3.钢结构柱间支撑长细比的限值计算4.钢结构柱间支撑的设计要求及规范5.钢结构柱间支撑的应用实例正文一、钢结构柱间支撑的概述钢结构柱间支撑是指在钢结构中，柱与柱之间采用支撑构件进行连接，以形成稳定的结构体系。

柱间支撑在钢结构中起着关键作用，它们能够承受水平和竖直方向上的荷载，并保证结构的稳定性。

在钢结构设计中，柱间支撑的长细比限值是需要考虑的重要因素。

二、钢结构柱间支撑长细比的概念钢结构柱间支撑的长细比是指支撑构件的长度与其回转半径的比值。

长细比是影响钢结构柱间支撑稳定性的重要参数，一般情况下，长细比越大，构件的稳定性越差。

因此，在钢结构设计中，需要根据规范对柱间支撑的长细比进行限制。

三、钢结构柱间支撑长细比的限值计算钢结构柱间支撑长细比的限值计算需要考虑构件的材料、截面形状、边界条件等因素。

根据我国现行的《钢结构设计规范》GB 50017-2017，钢结构柱间支撑长细比的限值应按照以下公式计算：l/i ≤λ其中，l 为支撑构件的长度，i 为回转半径，λ为长细比限值。

根据不同的材料和截面形状，λ的取值会有所不同。

例如，对于常见的矩形截面和圆形截面的支撑构件，λ的取值分别为 150 和 100。

四、钢结构柱间支撑的设计要求及规范在钢结构柱间支撑的设计过程中，需要遵循以下要求和规范：1.支撑构件的材料选择应符合设计要求，并应具有足够的强度、刚度和稳定性。

2.支撑构件的截面形状和尺寸应根据设计荷载和计算长度选择，以确保构件的稳定性。

3.支撑构件与框架的连接应采用刚接构造，以保证支撑构件能够承受水平和竖直方向上的荷载。

4.支撑构件的端部应设置侧向支承，以限制构件的侧向位移。

五、钢结构柱间支撑的应用实例钢结构柱间支撑在实际工程中应用广泛，例如：高压输电塔架、钢结构桥梁主梁两侧的框架、建筑工地上的塔式起重机立柱和臂杆、车间立柱和梁等。

屋面水平支撑计算书

屋面水平支撑计算书============================== 一. 设计资料开间为9m,共同作用支撑数为4(风荷载将在这些屋面支撑间平均分配) 。

结构简图如下所示：屋面支撑采用柔性支撑体系。

截面布置如下：杆件号截面材料1 H-400*180*6*8 Q3452 H-400*180*6*8 Q3453 H-400*180*6*8 Q3454 H-400*180*6*8 Q3455 H-400*180*6*8 Q3456 H-400*180*6*8 Q3457 H-400*180*6*8 Q3458 H-400*180*6*8 Q3459 H-400*180*6*8 Q34510 H-400*180*6*8 Q34511 H-400*180*6*8 Q34512 H-400*180*6*8 Q34513 H-400*180*6*8 Q34514 H-400*180*6*8 Q34515 H-400*180*6*8 Q34516 H-400*180*6*8 Q34517 H-400*180*6*8 Q34518 H-400*180*6*8 Q34519 H-400*180*6*8 Q34520 H-400*180*6*8 Q34521 PIPE-140*4.5 Q23522 PIPE-140*4.5 Q23523 PIPE-140*4.5 Q23524 PIPE-140*4.5 Q23525 PIPE-140*4.5 Q23526 PIPE-140*4.5 Q23527 PIPE-140*4.5 Q23528 PIPE-140*4.5 Q23529 PIPE-140*4.5 Q23530 PIPE-140*4.5 Q23531 PIPE-140*4.5 Q23532 L-70*45*4 Q23533 L-70*45*4 Q23534 L-70*45*4 Q23535 L-70*45*4 Q23536 L-70*45*4 Q23537 L-70*45*4 Q23538 L-70*45*4 Q23539 L-70*45*4 Q23540 L-70*45*4 Q23541 L-70*45*4 Q23542 L-70*45*4 Q23543 L-70*45*4 Q23544 L-70*45*4 Q23545 L-70*45*4 Q23546 L-70*45*4 Q23547 L-70*45*4 Q23548 L-70*45*4 Q23549 L-70*45*4 Q23550 L-70*45*4 Q23551 L-70*45*4 Q235二. 荷载及内力计算风载：分项系数为1.4，荷载取值见结构简图。

钢结构厂房柱间支撑设计要点及实例

河南建材12018年第3期钢结构厂房柱间支撑设计要点及实例祝玉斌1胡钟2张博11中国核电工程有限公司郑州分公司（450000）2华龙国际核电技术有限公司（450000）摘要:文章主要介绍了钢结构厂房柱间支撑体系的设计，着重对柱间支撑的设计原则、形式、刚度、强度进行了描述，整理了设计过程中的注意要点，并结合实际工程举例说明荷载、内力的计算方法及支撑杆件长细比的控制原则，为以后类似的设计提供参考。

关键词:柱间支撑；长细比；刚度钢结构目前广泛应用于厂房、仓库等建筑中。

其结构形式主要为刚架或排架,结构体系主要包括钢柱、钢梁、屋面水平支撑、柱间支撑、吊车梁等。

在该类厂房的设计中,为确保承重结构的正常工作,提高结构的整体刚度,承担和传递纵向水平力(风荷载、吊车刹车荷载等),应根据结构及其荷载的不同情况设置可靠的支撑系统。

1柱间支撑设计要点1.1设计原则1)明确合理、简捷地传递纵向水平力,尽量缩短传力的途径。

2)可为结构和构件的整体稳定提供平面外侧向支点,减少构件平面外的计算长度。

3)满足必要的强度、刚度要求,确保连接具有可靠性。

4)便于安装,并保证安装过程中结构的稳定。

1.2柱间支撑形式及布置原则柱间支撑一般有三部分组成:1)在吊车梁或吊车桁架以下至柱脚处设置的下段柱支撑和下段柱系杆。

2)在吊车梁或吊车桁架以上至屋架下弦间设置的上段柱支撑。

3)屋架端部高度范围内的垂直支撑和上、下系杆。

上段柱支撑的形式一般选用十字交叉形、人字形、八字形等;下段柱支撑的形式一般选用十字交叉形、人字形等。

下段柱柱间支撑位置应尽量设置在温度区段的中间位置,上段柱支撑除了在有下段柱柱间支撑的柱距间布置外,还应在温度区段的两端设置上段柱柱间支撑。

1.3柱间支撑截面形式和计算1.3.1截面形式选择柱间支撑分为单片支撑和双片支撑,截面选择的越好,支撑杆件的稳定性越高。

当采用单片支撑时,一般采用单个不等边角钢,短边与柱相连,或采用两个角钢组成T形截面。

柱间支撑计算11

柱间支撑计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图支撑类型: 双层格构斜杆受力假定：受拉斜杆截面示意图：撑杆截面示意图：二、依据规范《钢结构设计规范》（GB 50017－2003）三、计算信息1．荷载信息剪力设计值：F1 = 150.000 kN; F2= 150.000 kN;2．杆件参数双肢间距：k=300mm;斜杆：撑杆：3．几何尺寸h2 = 4500mm; h3= 4500mm; B = 6000mm; b1= 200mm;b2= 200 mm4．连接信息肢尖焊缝高度: hf1=8.0mm; 肢背焊缝高度: hf2=8.0mm;焊缝长度: LHf1 = 300mm; LHf2 = 300mm; LHf3 = 200mm;安装螺栓直径: d=16mm;节点板厚度: δ = 8.0 mm;5．容许长细比拉杆容许长细比[λ1]＝400; 压杆容许长细比[λ2]＝2006．材料信息钢材等级: Q235 钢材强度:f = 215N/mm2四、内力计算上斜杆长度 Lsx = (h32＋(B－b1－b2)2)1/2= (45002＋(6000－200－200)2)1/2 = 7184.0 mm下斜杆长度 Lxx = (h22＋(B－b1－b2)2)1/2= (45002＋(6000－200－200)2)1/2 = 7184.0 mm水平宽度Lc = B－b1－b2= 6000－200－200 = 5600 mm上斜杆拉力 Nsl = F1×Lsx/Lc= 150.000×7184.0/5600.0 = 192.429 kN下斜杆拉力 Nxl = (F1＋F2)×Lxx/Lc= (150.000＋150.000)×7184.0/5600.0 = 384.858 kN撑杆压力 Nc = F1＋F2= 150.000＋150.000 = 300.000 kN五、截面验算1．强度验算依据《钢结构设计规范》（GB50017－2003）1) 斜杆杆件的净截面面积：An = A－d0×t = 1150.00－(16＋1.5)×8.0 = 1010.00 mm2截面应力σ = Nl/An ≤ f(5.1.1-1)σ = 384.86×1000/(1010.00×2) = 190.524 N/mm2≤ f = 215 N/mm2,满足要求！2) 撑杆杆件的净截面面积：An = A－d0×t = 1394.00－(16＋1.5)×8 = 1254.00 mm2截面应力σ = Nl/An ≤ f(5.1.1-1)σ = 300.00×1000/(1254.00×2) = 119.617 N/mm2≤ f = 215 N/mm2,满足要求！2．长细比验算λ = l0/i ≤ [λ]1) 斜杆受拉：组合截面惯性矩: Ix = 2·(Iyo＋A·(k/2-xo)2) =2×(599600.00＋1150.00×(300.00/2-21.50)2)= 3.918×107 mm4Iy = 2·Ixo = 2×599600.00 = 1.199×106 mm4组合截面回转半径: ix = (Ix/(2·A))1/2= (3.92×107/(2×1150.00))1/2 = 130.513 mm iy = (Iy/(2·A))1/2= (1.20×106/(2×1150.00))1/2 = 22.834 mm λx= l0/ix = 7184.01/130.51 = 55.044 ≤ 400.000,λy= l0/iy = 7184.01/22.83 = 314.619 ≤ 400.000,满足要求！2) 撑杆：组合截面惯性矩: Ix = 2·(Iyo＋A·(k/2-xo)2) =2×(1.06×106＋1394.00×(300.00/2-25.20)2)= 4.555×107 mm4Iy = 2·Ixo = 2×1.06×106= 2.129×106 mm4组合截面回转半径: ix = (Ix/(2·A))1/2= (4.56×107/(2×1394.00))1/2 = 127.823 mm iy = (Iy/(2·A))1/2= (2.13×106/(2×1394.00))1/2 = 27.636 mmλx= l0/ix = 5600.00/127.82 = 43.811 ≤ 200.000,λy= l0/iy = 5600.00/27.64 = 202.631换算长细比: λ0y = sqrt(λy2＋(595/iy)2)= sqrt(202.632＋(595/27.64)2)= 203.772 ＞ 200.000, 不满足要求！3．稳定验算撑杆受压稳定：根据规范表查得X轴为b类截面，Y轴为b类截面Фx = 0.883，Фy= 0.180。

柱间支撑计算书

柱间支撑计算书一.设计资料柱底标高为0m,承担风载宽度为12m；结构简图如下所示：截面布置如下:杆件号截面材料1 H-400*300*8*12 Q3452 H-400*300*8*12 Q3453 ROUND-25 Q2354 ROUND-25 Q2355 PTPE-121*4. 5 Q2356 H-400*300*8*12 Q3457 H-400*300*8*12 Q3458 ROUND-25 Q2359 ROUND-25 Q23510 PIPE-121*4.5 Q235二.静力荷载及内力计算风载：分项系数为L4,组合系数0.6。

风载导算基本参数见下：基本风压：0. 7kN∕m2；体型系数1；阵风系数为1；风压综合调整系数1.05；吊车荷载：分项系数为1.4,组合系数0.7。

荷载取值计算:同一柱列的柱间支撑个数为3（纵向力将在这些柱间支撑间平均分配）。

柱间支撑荷载计算取值表（单位：kN ） 1 44. 100 0.000 61.74 37.04 61.74 20.58 2 44. 100 0.00061.7437.0461.7420.58静力荷载作用下轴力设计值简图（单位：kN ）如下所示：-20.97静力荷载作用下支座反力设计值结果：结构支座反力设计值结果表（单位：kN ）左支座 -40. 5738. 59 右支座 0. 00 -38. 59三.地震作用及内力计算地震：分项系数为1.3。

地震计算参数见下：地震烈度：7 场地类别：3 地震分组：1 加速度类别：2结构阻尼0,05 周期折减系数：0.8质量取值计算：同一柱列的柱间支撑个数为3（质量将在这些柱间支撑间平均分配）。

柱间支撑质量计算取值表（单位：kN ）11000.000 333.33321000. 000 333. 333地震荷载作用下轴力设计值简图（单位：kN ）如下所示：>0∙=00a698g ∙(96⅛oolo地震荷载作用下支座反力设计值结果：结构支座反力设计值结果表（单位：kN）左支座 -59.00 60.44 右支座 0.00 -60.44四.截面静力组合下承载力校核最不利斜腹杆3采用截面ROUND-25-Q235截面面积：A=4.909CI∏2截而强度：f=215MPa圆钢截面的只拉构件，无须考虑长细比要求；强度验算：。

柱间支撑计算书

柱间支撑计算书
参考规范：
《GB 50017-2003 钢结构设计规范》
《GB 50009-2001 建筑结构荷载规范》
《CECS 102:2002 门式钢架轻型钢结构设计规程》
构件几何信息
按竖向放置的桁架进行计算
构件计算简图如图所示
柱间支撑类型：
中柱支撑采用Φ34张紧圆钢，A e=734.6mm2
边柱支撑采用Φ24张紧圆钢，A e=352.5mm2
材料特性
材料牌号：Q235B
屈服强度f y：235.0 MPa
抗拉强度设计值f：215.0 MPa
弹性模量E：2.06x105 MPa
荷载信息
风荷载：基本风压W0 = 0.65 kN/m2
地面粗糙度：B类
风载体型系数μs: +1.0
高度变化系数μz: 1.0
风荷载标准值：1.05μsμz W0=1.05x1.0 x1.0 x 0.65 = 0.6825 kN/m2 风荷载设计值：1.4x0.6825=0.9555kN/m2
作用在柱顶上的集中荷载：
中柱：F=116.89kN
边柱：F=58.45kN
内力计算
按竖向放置的桁架计算
支撑最大内力
中柱支撑：N =138.96kN（受拉）
边柱支撑：N = 72.32kN（受拉）
斜支撑按受拉构件计算，不受长细比控制。

构件强度验算
中柱支撑：N
A
=138.96x103/712.4=195.1MPa < 215 MPa 满足
边柱支撑：N
A
=72.32x103/354.9=203.8MPa < 215 MPa 满足。

柱间支撑折弯计算公式

柱间支撑折弯计算公式在建筑结构设计中，柱间支撑折弯计算公式是一个重要的工程计算公式。

它用于计算柱间支撑在受到外部荷载作用下的折弯强度，以确保结构的安全性和稳定性。

本文将介绍柱间支撑折弯计算公式的基本原理、应用范围和计算方法。

柱间支撑折弯计算公式的基本原理是基于材料力学和结构力学的理论基础。

在建筑结构中，柱间支撑通常承受着垂直方向的荷载，这些荷载会导致柱间支撑产生弯曲变形。

为了确保结构的安全性，需要计算柱间支撑在受到外部荷载作用下的折弯强度，以确定柱间支撑的尺寸和材料选择。

柱间支撑折弯计算公式通常采用梁的弯曲理论来进行计算。

根据梁的弯曲理论，柱间支撑的折弯强度可以通过以下公式进行计算：M = σ S。

其中，M表示柱间支撑的弯矩，单位为N·m；σ表示柱间支撑的抗弯强度，单位为N/m^2；S表示柱间支撑的截面面积，单位为m^2。

在实际工程中，柱间支撑的抗弯强度可以通过材料的弹性模量和截面形状来进行计算。

根据材料的力学性能和结构的要求，可以选择合适的材料和截面形状，以满足柱间支撑的折弯强度要求。

柱间支撑折弯计算公式的应用范围非常广泛，适用于各种建筑结构和工程项目。

无论是在建筑物、桥梁、隧道还是其他工程结构中，都需要对柱间支撑的折弯强度进行计算和分析，以确保结构的安全性和稳定性。

在进行柱间支撑折弯计算时，需要考虑多种因素，包括外部荷载、材料性能、截面形状等。

通过合理的计算和分析，可以确定柱间支撑的尺寸和材料选择，从而确保结构的安全性和稳定性。

总之，柱间支撑折弯计算公式是建筑结构设计中的重要工程计算公式，它基于材料力学和结构力学的理论基础，用于计算柱间支撑在受到外部荷载作用下的折弯强度。

通过合理的计算和分析，可以确保结构的安全性和稳定性，为工程项目的顺利进行提供可靠的技术支持。