第五节 燃烧调整试验方法资料
燃烧调整
金属壁温的要求：
低过：不超过475 前屏：不超过490 后屏：不超过560 末过：不超过580 墙再：不超过540 末再：不超过600
主汽温和再热汽温的规定：
1、任何情况下，主蒸汽温度不得超过额定温度 28℃以上； 2、正常情况下，高压缸的任一进汽口处的平均主 蒸汽温度在任何12个月运行期间不得超过额定 温度8.3℃以上； 3、在任何12个月内，主蒸汽温度瞬时超过额定温 度8.3～14℃之间运行的总时间不超过400小时； 4、在任何12个月内，主蒸汽温度超过额定温度 14～28℃之间运行的总时间不超过80小时。
10、在炉膛和各级对流受热面装设不同 形式的蒸汽吹灰器，吹灰器的运行采用程 序控制，所有的墙式吹灰器和伸缩式吹灰 器根据燃煤和受热面结灰情况3小时全部运 行一遍，蒸汽吹灰系统及其程控装置由上 海克莱德机械有限责任公司提供。 11、在锅炉的尾部竖井下集箱按CE的惯 例装有为5%的启动疏水旁路。锅炉启动时 利用此旁路进行疏水以达到加速过热器升 温的目的。根据CE的经验，此5%容量的小 旁路可以满足机组冷热态启动的要求。
燃烧调整的目的：
2、通过合理配风充分提高燃烧的经济性； 使煤粉燃烧稳定，防止喷燃器灭火；使燃 烧器热负荷分配均匀、适当的煤粉着火点 和合理的氧化、还原氛围，防止炉膛和喷 燃器结焦和形成受热面热偏差；使煤粉实 现合理燃烧，减少NOX排放量。炉膛配风 合理，煤粉着火点适中，煤粉燃烧稳定无 闪烁。保证锅炉运行各参数正常；
主要设计特点 ：
1、锅炉为单炉膛，四角布置的摆动式 燃烧器，切向燃烧。配有5台MPS190型中 速磨煤机，其中4运行，1台各用。燃烧器 可以上下摆动，摆动角度为±30。 2、锅炉采用了14048mm×12468mm准 正方形炉膛，通过采用水平浓淡燃烧器， 较高的燃尽高度等措施保证煤粉的及时着 火和充分燃尽。
锅炉燃烧调整试验方案
锅炉燃烧调整试验方案一、试验目的1、消除在煤泥使用量加大后造成锅炉床温下降的现象；2、改变目前二次风风压、一二次风配比等参数，试验其是否能对加大煤泥用量产生积极作用。
二、组织机构及分工组长：马瑛成员：崔彪殷勇王鹏军李军龙马战强张慧斌郭慧军许红卫各值长各锅炉运行班长分工说明：组长：负责本次调试的全面工作；运行车间：负责锅炉的稳定运行，同时做好试验记录。
具体由殷勇、崔彪、王鹏军和炉运行班长负责；燃料车间：负责输送合格的煤泥（控制煤泥水份在30%--35%之间、煤泥系统能满足运行要求）,并按要求调整好入炉固体燃料热值及粒度。
具体由李军龙负责；检修车间：负责锅炉主辅设备的正常维护及异常设备的抢修。
具体由许红卫负责；生技室：负责对各值长生产环节的协调。
具体由郭慧军负责；安监室：负责试验期间现场安全监督工作。
具体由马占强负责。
三、试验开始前应具备的条件3.1 锅炉燃烧稳定床温：控制在930～950℃、差压：控制在8.5～8.8Kpa、负压：维持在-50pa、一次风量：保持在130k m3/h、返料风机：母管风压保持在20-22Kpa、其它参数确保在规程允许范围内。
3.2 四台煤泥泵正常运行，煤泥水份控制在30%--35%，入炉固体燃料热值及粒度合格。
3.3 锅炉的除灰设备运行正常。
3.4 除渣设备3.4.1 两台冷渣器运行正常。
3.4.2 1#、2#链斗运行正常。
3.4.3 放渣管保持畅通。
现场捅渣工具及人员防护设备完好齐全。
四、试验中需要特别注意的事项4.1 锅炉专业在试验过程中，要做好相应的燃烧调整。
要以安全稳定运行为主。
严格控制各参数底限。
出现异常立即停止试验，确保锅炉稳定燃烧。
4.2 锅炉要做好一台突然停止运行时的事故处理（一般当一台煤泥泵故障停止时，锅炉运行工与煤泥值班工做好联系，在尽可能短的时间内将其它煤泥泵的用量增加，如其它煤泥泵的泵送次数不能满足需要时，可以增加煤量，以防灭火）。
4.4 床温在低于920℃时应尽快采取开放料门放灰、放低炉床差压和减小煤泥用量来提高床温。
煤粉炉的燃烧调整试验
2021/7/5
煤粉炉燃烧调整的具体目的 1.保证正常稳定的汽压、汽温和蒸发量； 2.着火稳定，燃烧中心适中，火焰分布均匀，不 烧毁设备，尽量避免结焦，保证过热器运行的安 全性； 3.锅炉运行达到最高的经济性。
究工作，就是我们所称的锅炉燃烧调整试验。
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3、通过较全面的燃烧调整试验，也可以获得在最 佳运行方式下的技术经济性。
4、通过燃烧调整试验，还可以使运行人员更好地 了解设备运行性能，掌握燃烧过程的内在规律， 使试验和理论知识更紧密地联系起来，从而在技 术革新、安全经济运行方面发挥出更大的作用。
～12
～17
～12
～17
～15
三次风温度 280 320
60
320
60
390
60
80
三次风速度 45～55
45～55
45～55
45～55
45～55
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三、四角布置直流燃烧器的空气动力结构
1.切圆直径 四角直流燃烧器设计时，假想切圆直 径为：对固态排渣煤粉炉d0 =(0.05～０.1) A，A 为炉膛横断面长短边长的平均值。实际运行时的切 圆直径可膨胀至假想切圆直径 的7~8倍。真正切圆 直径并非是一个常数，实际上它是一个倒锥形的旋 涡核心，即上大下小，特别是当离开燃烧器作用平 面后，旋转速度逐渐衰减，旋涡的直径不断增大。
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四角配风不均对气流工况的影响
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实际运行中情况更为复杂，因为每角中布置了很 多一、二、三次喷嘴，每只喷嘴的角度和风速均不可 能相同，各种因素是相互交叉作用，再加上风道至喷 嘴都要转向，使得喷嘴靠外弯头出口处风速偏高，靠 内弯头处偏低，有时二者会相差几倍，由于实际最大 速度射流轴心偏离而使假想切圆直径和形状变化（形 成椭圆或对冲），因此设计时尽可能保持燃烧器前足 够长的直段，若弯头离燃烧器出口处较近，应在转变 风道内加装导流叶片。此外在安装时应尽可能加强燃 烧器的刚性，避免运行后发生变形。各直流燃烧器在 运行时的自由膨胀位移方向和角度亦要很好考虑，朝 不同的方向膨胀会使本来安装好的四角燃烧器角度产 生变化。
燃烧调整
燃烧异常事故分析
至8时17分炉膛负压出现较大摆动，A 层3号角在线风速显示风速提高至25米/秒并 摆动，火焰电视观察A层3号角着火不稳定。 8时20分等离子厂家为了快速吹通该一次风 管，在着火较好的情况下要求增加吹扫风 速，随关#2角出口门，#3角风速增至28米/ 秒。这时发生炉膛爆燃，炉膛负压最大值 达2006Pa，紧急停止#1一次风机，关#3、 #4出口门，等离子灭弧，锅炉保持大风量 通风。
• 等离子冷态点火初期，炉内温度较低，煤 粉不能完全燃烧。 • 初期给煤量比较低，煤粉浓度也比较低。 从等离子点火技术的要求来说，煤粉浓度 也达不到着火较好的范围。
• 以XX电厂为例，等离子点火初期给煤量为 15~18t/h,而磨煤机的通风量保持在55～ 60t/h,此时煤粉浓度为0.25～0.3kg/kg；
• 尽快提高炉膛温度 炉膛温度对于提高煤粉燃尽率，降低飞 灰含炭量有显著的影响。因此，在冷态启 动过程中应提前做好各种准备工作，在满 足锅炉升温、升压曲线的前提下，尽快提 高炉膛温度。
燃烧异常事故分析
事故过程 11月7日6时，XXXXX4号锅炉第一 阶段吹管末期发现（怎么发现的）A层3号 角一次风粉管道存在堵粉现象，在线风速 显示17至20米/秒，火焰电视观察着火提前。 随即采取加大一次风量并减小给煤量的措 施，其他各角风速增至25米/秒，3号角风速 仍在17至20米/秒摆动。
• 火焰明亮稳定，高负荷时，火焰可以偏白， 火焰充满炉膛，但没有火焰贴壁现象；着 火距离合适（200~300），火焰中没有明显 的星点，烟囱出口烟气为浅灰色。 火焰白色刺眼-风量过大； 负荷过高； 炉膛结焦； 一、二风配比不当
良好的燃烧工况
• 火焰暗红闪动-风量偏小； 送风量过大或者 冷灰斗漏风 过大； 低负荷燃油火焰的判断：正常燃烧应该是火焰 为白橙光亮不模糊； 火焰暗红或者不稳定-风量不足； 油压偏低； 雾化不良； 有黑烟-火焰根部配风不足或者油枪雾化不良
锅炉燃烧调整试验
30黄继红 612103************ 1.概述陕西美鑫锦阳电厂锅炉型号HG-1139/25.4-YM1，为一次中间再热、超临界压力变压运行直流锅炉，单炉膛、平衡通风、固态排渣、π型布置、中速磨正压直吹式制粉系统。
每台炉配5台中速磨煤机，在BMCR工况下，4运1备。
锅炉采用前后墙对冲燃烧方式，共布置5层燃烧器（前3后2，前墙从下至上分别是B、C、D，后墙从下至上分别是A、E），每层布置4只，共20只低NOx轴向旋流燃烧器。
在最上层煤粉燃烧器上方，前后墙各布置2层燃尽风燃烧器，每层布置4只，共16只燃烬风燃烧器。
锅炉以最大连续出力工况（BMCR）为设计参数。
2.锅炉燃烧调整试验情况2.1 变燃烧器配风试验在机组带大负荷期间，对各层燃烧器的二次风门开度（包括燃尽风的开度）均作了调整，以观察NOx的变化规律，并收集了相关数据，对比资料发现，燃尽风的开度对于NOx含量有较大影响，随着燃尽风开度的增大，NOx的浓度有了明显降低，但是随之，锅炉减温水量有了较大增长，特别是过热器一、二级减温水会达到满开度。
2.2 变氧量试验在机组带负荷期间，通过调整锅炉总风量来改变锅炉含氧量，观察排烟温度、飞灰含碳量、NOx含量等主要参数变化及主要辅机的参数变化，并作出对比，选择较为合适的含氧量。
2.3 变一次风压试验改变锅炉一次风风压，观察排烟温度，飞灰含碳量，NOx含量，再热器入口烟温等主要参数的变化，由整体参数变化来看，在机组运行参数稳定的情况下，降低锅炉一次风压力会使得整体烟气温度降低，同时NOx含量也有少量降低。
2.4 锅炉低负荷稳燃试验锅炉低负荷稳燃试验于2016年07月10日04:27开始，结束于2016年07月10日06:27,期间锅炉投入2台制粉系统，负荷维持稳定105MW 持续两小时，达到锅炉设计最低稳燃负荷，燃烧良好，机组负荷稳定，能够稳定长期运行。
2.5 过量空气系数(氧量)的调整对于新装炉在基建调试过程中，尽可能使过量空气系数接近设计值。
热态燃烧调整试验
运行必须注意的问题： 运行必须注意的问题：
• 喷燃器一、二、三次风的出口风速（量）； 喷燃器一、 三次风的出口风速（ • 各喷燃器之间的负荷分配和运行方式，炉膛 各喷燃器之间的负荷分配和运行方式， 的风量即过剩空气系数、燃料量； 的风量即过剩空气系数、燃料量； • 煤粉细度等参数的调节，使其达到最佳值。 煤粉细度等参数的调节，使其达到最佳值。
影响因素： 影响因素：
2 、 影响排烟容积大小的因素有： 炉膛过量空气 影响排烟容积大小的因素有 ： 系数α 系数α1，炉膛及烟道的漏风以及燃煤水分的高 越大、漏风越严重，燃煤水分越高， 低。若α1越大、漏风越严重，燃煤水分越高， 则排烟容积越大， 损失也就越大。 则排烟容积越大，q2损失也就越大。 要减少排烟热损失， 要减少排烟热损失 ， 应保持合理的较低的锅 炉排烟温度，维持炉膛最佳的过量空气系数， 炉排烟温度 ， 维持炉膛最佳的过量空气系数 ， 尽量减少炉膛漏风， 尽量减少炉膛漏风 ， 经常保持受热面的清洁 及时地吹灰、清除焦渣等） （及时地吹灰、清除焦渣等）。
对q4的分析
1．燃烧方式 2．燃料性质 3．燃烧设备的结构 4．运行工况及运行调整
q2的分析
影响q 影响 2 的主要因素是排烟温度和 排烟容积。 显然， 排烟温度越高、 排烟容积 。 显然 ， 排烟温度越高 、 排烟容积越大， 排烟热损失q 越大。 排烟容积越大 ， 排烟热损失 2 越大 。 一般排烟温度每增高15～ 20℃ ， 会 一般排烟温度每增高 ～ ℃ 增加约1%。 使q2增加约 。
热态燃烧调整试验
锅炉燃烧工况的好坏对锅炉机 组和整个发电厂运行的经济性和安 全性有很大的影响。 全性有很大的影响 。 燃烧调节的任 务是： 适应外界负荷的需要， 务是 ： 适应外界负荷的需要 ， 在满 足必需的蒸汽数量和合格的蒸汽质 量的前提下， 量的前提下 ， 保证锅炉运行的安全 性和经济性。 性和经济性。
锅炉调试方案之十三--燃烧调整试验方案
BT-GL-02-13XXXXXXXX扩建工程#3机组锅炉燃烧调整试验方案XXXXXXXX科学研究院二〇二四年一月签字页批准：审核：编写：目录1.编制依据 (5)2.调试目的 (5)3.系统及主要设备技术规范 (5)4.试验内容 (7)5.锅炉燃烧调整应具备的条件 (7)6.试验程序 (8)7.试验方法和步骤 (8)8.职责分工 (9)9.环境、职业健康、安全、风险因素控制措施 (10)1.编制依据1.1《火力发电厂基本建设工程启动及竣工验收规程（1996年版）》1.2《电力建设施工及验收技术规范》锅炉篇（1992年版）1.3《火电工程调整试运质量检验及评定标准》（1996年版）1.4《火电工程启动调试工作规定》（1996年版）1.5设计图纸及设备设明书2.调试目的锅炉燃烧的好坏对锅炉及电厂运行的安全性和经济性都有很大的影响,锅炉燃烧调整可以确保着火稳定,燃烧中心适中,火焰分布均匀,配风合理,避免结焦等,维持锅炉汽温、汽压和蒸发量稳定正常，使锅炉保持较高的经济性运行。
本措施的制定是为了在整套启动阶段指导锅炉燃烧调整，保证在锅炉试运中能够安全正常运行。
3.系统及主要设备技术规范3.1系统简介XXXXXXXX扩建工程#3机组锅炉是由东方锅炉有限责任公司制造的DG1065/18.2-Ⅱ6型亚临界压力一次中间再热自然循环汽包炉。
锅炉采用摆动式燃烧器、四角布置、切向燃烧。
单炉膛、全钢架悬吊结构、平衡通风、固态排渣。
锅炉采用正压直吹式制粉系统，配五台HP863型中速磨煤机，布置在炉前，四台磨煤机可带MCR负荷，一台备用。
燃烧器为可上下摆动的直流燃烧器，采用四角布置、切向燃烧。
上组所有喷口均可上下摆动±30°，下组所有喷口均可上下摆动±15°。
油燃烧器共12个，分三层布置。
燃用轻柴油。
油枪采用简单机械雾化型喷嘴3.2 锅炉主要技术规范3.2.1煤质分析3.2.2 锅炉主要技术参数如下过热蒸汽流量 1065 t/h过热蒸汽压力 17.36 MPa过热蒸汽温度 540 ℃再热蒸汽流量 875 t/h再热蒸汽进口温度 332 ℃再热蒸汽出口温度 540 ℃再热蒸汽进口压力 3.94 MPa再热蒸汽出口压力 3.78 MPa给水温度 281 ℃排烟温度(修正前) 132 ℃排烟温度(修正后) 126 ℃过热器喷水量(一级) 36.61 t/h过热器喷水量(二级) 9.15t/h二次气喷水量 21.96t/h锅筒工作压力18.77 MPa锅炉效率 92.93 %3.2.3燃烧器规范4.试验内容4.1 锅炉主保护的检查确认；4.2 燃烧调整；5.锅炉燃烧调整应具备的条件5.1 在锅炉启动前必须对FSSS系统的各项功能进行试验，确保其动作正确可靠。
燃料及燃烧实验指导书
实验五 燃料油粘度的测定一、 实验目的：了解体粘度的工业测定方法及 温度对粘度的影响。
二、实验基本知识粘度是表示流体质点之间磨擦力大小的一个物理指标，粘度大，即磨擦大，其流动性小，根据牛顿定律：dndw Af μ= f ——内磨擦力；μ——粘性系数（粘度）A ——面积dndw——速度梯度 如各值均采用C 、G 、S 制时，μ的单位则为泊（Poise ）。
测定粘度的方法有很多，但多采用测定油由细管流出速度的方法。
在工业上采用在一定条件下，一定容量的油，由细管流出时所需要的时间来表示粘度。
工业上用粘度计的种类也很多，如恩格拉（Engler ）粘度计，塞波尔（Saybolt ）粘度计，雷德乌德（Reiwood ）粘度计等。
本实验采用恩格拉粘计度，测定的结果为恩格拉粘度（0E ）。
同一粘度的液体和不同粘度计所测得的数字均不同，但可互相换算。
用恩格拉粘度计测定粘度的方法是：在实验的温度下测定200CC 试样油流出小管所需之时间，该时间用在20℃时200C 水流出所需之时间除得之商，即表示该燃料油在实验温度下的粘度。
20℃的水流出200CC的流出时间为50~52秒，实验时不时行这项测定，仅取时间为52秒。
三、实验设备：实验装置如图所示（图见下页）（1）控温仪探头；（2）手动搅拌器；（3）恩氏粘度计；（4）加热器；（5）内锅盖；（6）内锅；（7）外锅；（8）木栓；（9）流出管；（10）脚，（11）粘度计瓶；（12）调整螺丝；（13）温控仪。
四、实验步骤：1、先在外锅中加入加热浴之水（水面最低应比油面高10mm）然后把控温仪探头固定在支架上，头部要插入水中。
2、用木栓堵住内锅底部之小孔，然后往内锅中加入试样油，油面应达到带有尖端标志的高度。
盖好内锅盖，插入温度计。
3、打开温控仪电源开关，把温控选择旋钮放在所选择的位置上，待温度稳定后即可开始测定200CC试样油的流出时间。
当油之粘度很大时（即恩格拉粘度大于100E时）为节省时间可测定100CC、50CC或20CC流出所需之时间，然后再将此时间换算为200CC的流出时间，此时分别乘以2.529、4.965或12.85即可。
燃烧调整简介课件
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总之改变主汽压偏置可以利用压差的变化提前进行加减煤，然后再辅助进行 运行磨的一次风量调整，会使主汽压力很快发生变化，达到人为控制锅炉运 行的目的，能够保证各参数稳定、不超限。 升负荷过程中会出现实际压力低于设定值的现象，随着负荷的逐渐升高，调 门开大两者之间的偏差会逐渐增大， 压力偏差较大时应该进行人为手动干预，首选的方法是增加各运行磨的一次 风量偏置，当运行磨的热风调整门开度大于75%时，要提高一次风母管压力 偏置，使热风调整门有足够的调节裕量。 当实际压力低于设定值较多时，可改变机前压力偏置值减小压力设定值（压 力偏置设为负值），减小压力偏差，这样可以使压力拉回作用减弱，汽机调 节功率作用加强，使汽机调门开大，满足负荷要求。 负荷偏差减小后，逐渐提高压力设定值，这样可以使汽机调门缓慢关小，压 力会逐渐回升。 蒸发量达到540t/h,实际压力达到12.5MPa后，应将一次风量和一次风母管压 力偏置逐渐减少，减缓汽压的上升速度。 实际负荷接近目标负荷时，视压力上升情况要缓慢减少一次风量和一次风压 偏置，防止汽压超限。
不同燃烧工况负荷调整简介
降负荷时提前降低主汽压力定值，让主汽 压力设定值与实际值之间产生偏差，利用 压力差提前减煤，观察给煤量逐渐降低的 同时配合降低一次风量，同样是达到降负 荷初期让炉膛热量快速降低，减少锅炉蓄 热的目地
不同燃烧工况负荷调整简介
（3）降负荷初期随着煤量的降低， 减少一次风量正偏置及一次风母管 压力偏置，调节一次风母管压力偏 置的主要原则是根据各运行磨的热 风挡板开度变化进行适当调整，目 的是保证热风挡板有足够的调节裕 量。
不同燃烧工况负荷调整简介
4）一次风量的正偏置不能一次减的太多，应随着压力及 负荷的变化将偏置逐渐降低。主要原因是：如果降负荷初 期一次风量降低过多，会导致主汽压力快速下降，协调会 自动加煤，直接的后果会造成给煤量与负荷不对应，给煤 量会远远高于当时负荷所需煤量，降负荷后期会造成压力 急剧升高，造成参数超限。5）升负荷过程中，应保证压力偏差
第五节 燃烧调整试验方法资料
3．锅炉经济负荷试验
通过对各级负荷下参数的测量、记录 和计算，得出其中锅炉净效率最高时的锅 炉负荷范围，即为该锅炉的经济负荷。
（三）最佳过量空气系数调整
试验时应保持一次风量不变，只是依靠 改变总风量或二次风量来调整锅炉的过量 空气系数值。在每一个预定的试验工况下， 按锅炉反平衡试验的要求绘出各损失的曲 线图，确定出最佳过量空气系数。
（2）进行燃烧调整试验前，还应在运行中测定锅 炉炉膛及烟道系统的漏风系数。
（3）带直吹式制粉系统的煤粉炉，先进行制粉系 统的运行调整试验。
（4）带中间储仓式制粉系统的煤粉炉，亦应进行 制粉系统的运行工况、调整方式、调节性能的了 解和调查，根据试验资料或运行统计资料取得其 磨煤出力及系统耗电率随煤粉细度变化的关系。
（四）最佳煤粉细度的调整
煤粉细度试验一般在80％～100%额定负 荷工况下进行。试验前先调整锅炉各运行 参数稳定，然后分别将煤粉细度调至各个 预定的水平，在每一个稳定工况下，测取 损失与制粉电耗所需要的有关数据，从中 确定最佳的煤粉细度。
五、风量测量与标定
风量测定可使用测速元件和标准皮托 管或笛形管进行。首先应标定测速元件， 通过试验给出风道截面上的介质流量与 测速元件输出压差之间的关系，介质流 量通常用标准皮托管或笛型管测定，压 差的测定通过测速元件测定。
（二）燃烧器负荷范围及合理组合方式
该项试验的目的是为了找出燃烧器出力 的调节范围，以确定锅炉在不同负荷下运 行燃烧器的合理数量(制粉系统的投运台数) 和运行燃烧器的合理组合方式。 试验时应分阶段调整锅炉负荷，对预定的 各种组合方式进行逐项试验，试验各种组 合方式对锅炉安全经济的影响。当燃烧器 超过出力范围而使燃烧工况变差时，可通 过增加或减少燃烧器的投运数量来调整。
燃烧调整
9.根据煤质调整燃烧： 1）烟煤的调整方法
在使用烟煤的锅炉一般情况下，锅炉运行中一次风速和风量均应保 持较高的速度和相应增加一次风量。 这是因为烟煤的挥发份较高，着火不易太近，以免喷口结焦，影响 射流角度及保护喷咀不致于烧坏，因烟煤具有较高的挥发份，适当地增 加一次风的速度 ，并不影响其出口着火的速度和距离，同时，因一次 风速度的增加，使射流刚生加强，增加了其出口后卷吸炉膛高温辐射热 的能力，同时为其着火后保证挥发份及含碳量烧尽而创造了良好的与空 气混合的条件。再则，一次风速度的增加，而加强了一次风中的风粉混 合物对假想切园中心低压涡流区域的穿透性，从而使中心保持较高的温 度。 当然，在调整手段上采用这种较高的一次风速和风量时，还应考虑 到运行负荷的大小，也不能一味地强调煤种的挥发份而忽视负荷率，否 则在负荷较小时，恰当的风粉比例如果被破坏也要产生问题同时，上下 排各火咀也应根据投往返粉量以及管子的长度，弯头损失的大小各一次 风管的不同阻力不考虑一次风门的开度和风压，从而使燃烧中心相对地 集中在正要防止锅 炉灭火： 外界负荷降低时。 煤质发生变化时。 给煤量变化时。 制粉系统故障时。 燃烧不稳投油时。
3.炉膛压力调整：
正常运行时，应维持炉膛压力为-100Pa左右，不允许正压运行。 炉膛压力小于－1000Pa时报警，同时闭锁引风机导叶开度增加和送 风机风量减少，炉膛压力小于－2490Pa时锅炉MFT。 炉膛压力大于＋1000Pa时报警，同时闭锁引风机导叶开度减少和送 风机风量增加，炉膛压力大于＋3240Pa时锅炉MFT。 锅炉运行中，应经常检查锅炉漏风情况，所有观火门、人孔门等均应 关闭严密。在增减锅炉负荷或进行对燃烧有影响的操作时，应注意保 持炉膛负压。
• 7.各风门挡板的控制： 二次风挡板的控制：二次风挡板是调节锅炉二次 风室中的空气与炉膛出口处烟气之间的压差P的， P与锅炉负荷成函数关系。 当锅炉负荷在35%BMCR以下应维持P在400Pa 左右； 当锅炉负荷从35%BMCR逐渐增加至75%BMCR 相应P应从400Pa逐渐增加至1000Pa； 当锅炉负荷在75～100%BMCR应维持P在 1000Pa左右。
焚烧炉燃烧工况调整试验方法
焚烧炉燃烧工况调整试验方法焚烧炉燃烧工况调整试验方法一、燃烧调整思路锅炉燃烧调整是个技术活，每个人都有不同的调整思路，为规范运行人员锅炉燃烧调整，特制定本技术措施。
锅炉燃烧调整要本着“提前分析、预判，有预见性勤调、细调”的原则，综合考虑，加强看火，合理配风、进料，保证锅炉燃烧稳定。
二、相关要求1、中控不能只依靠火焰监视器，接班前及班中必须就地看火，观察当前垃圾着火情况，掌握炉内真实工况，为燃烧正确调整提供依据。
燃烧变差时，燃烧火焰偏暗，火焰不连续，分布不均匀，火焰充满度不高。
燃烧较好时，火焰明亮，火线整齐，火焰布满炉膛，火线位置控制在炉膛2/3位置充分燃烧至燃尽炉温不超过1050达到灰底融化点形成结焦，氧量控制在5%左右。
2、就地观察料层厚度均匀程度，如有不均匀情况要分别调整风门开度及炉排速度，以适应实际燃烧工况，避免燃烧不完全出生料。
3、以落入落渣竖井的灰渣不跑生料或红渣为宜，灰渣太薄，容易漏风。
灰渣太厚，容易影响前排料层运动或因炉排过负荷卡死。
4、要注意观察料层不应有炉排漏风情况，如有漏风应及时关小对应的风门消除漏风现象。
5、垃圾坑严格执行进料区-发酵区-投料区逐步完成，控制入炉垃圾热值，垃圾进料区、发酵区、上料区必须严格执行运行部相关规定。
6、投炉垃圾充分抛洒、松散、排除异物，选择投料斗多点均匀投入；防止不明爆炸物入炉，或造成大量密集可燃气体产生，减少炉膛爆燃现象及团球入炉垃圾滚入落渣斗；7、燃烧调整应做到超前调节，勤调整，正常情况时尽量避免大幅度的调整操作，异常情况时视情况可做大幅度的调整。
监盘时应密切关注火焰监视画面、氧量、炉排的运行状态、炉内烟温、汽温、汽压、主蒸汽流量等重要参数的变化，燃烧工况发生变化时氧量变化最先体现。
8、严格按照试验方法逐步推进执行，每日采取试验炉渣化验热灼减率，出现滑料次数与未试验炉对比，详细记录试验数据。
详见附件三、具体调整计划焚烧炉做不同燃烧调整试验，归纳出最佳调整技术措施，达到稳定连续燃烧；环保烟气指标、炉渣热灼减率远离红线。
煤质特性与锅炉燃烧调整试验资料
三、切圆锅炉的燃烧调整试验（5）
3.5、试验测试、记录项目（每一试验工况） • 测量项目：火焰温度以及某烟道断面烟温度（）。 空预器入口氧量、排烟氧量和（NOx）和排烟温 度；炉膛壁面气氛（研究高温腐蚀时）；炉膛火焰温度 以及某断面烟道的烟气温度等（特殊目的）。 • 取样项目： 飞灰、大渣可燃物、原煤（或煤粉） 元素和工业分析、煤粉细度等。 • 记录项目：表盘相关运行参数记录（锅炉特性参数、辅 机运行参数等）及大气条件测记。
3.6.6 变燃尽风试验 • 对燃烧过程的影响： 燃烧稳定性、经济性以及NOx排放 • 通过燃尽风门改变SOFA风量以及主燃烧区域的 过剩空气系数； • 提高SOFA风量，NOx排放量随着OFA的增大而降 低，但飞灰可燃物含量、烟气中CO含量增加，对 炉膛出口烟气温度的影响因情况而定。
三、切圆锅炉的燃烧调整试验（12）
五、燃煤特性与燃烧调整（1）
• 5.1 反应动力学参数
• 焦碳颗粒的反应速度（K）：1/K=1/KS+1/Kd 式中：Kd为氧量的扩散系数，与炉膛的氧分压 （即浓度）相关， KS称为反应动力学参数，与燃煤的反应动力学特 性参数—活化能E相关，与炉膛火焰温度相关；E 值越大，其燃尽性能越差，燃尽所需要的燃烧温 度越高。 总体而言：高挥发煤的E低于低挥发分煤种的E。
电站燃煤锅炉的燃煤称为动力用类，其分类依据为燃 煤的无灰干燥基挥发分（Vdaf）：
无烟煤：Vdaf＜10%的燃煤称为无烟煤。无烟煤的主要动力特性 是着火温度高（电站锅炉上表现为着火困难），燃尽特性差（表 现为飞灰可燃物含量高）。 烟煤：Vdaf＞20%的燃煤称为烟煤。烟煤的主要动力特性是着火 温度低（电站锅炉上表现为着火容易），燃尽特性好（表现为飞 灰可燃物含量低）。 贫烟煤：10%＜Vdaf≤20%的燃煤称为烟煤。贫煤的主要动力特性 介于烟煤与无烟煤之间。 重点说明：Vdaf是比较粗放的指标，Vdaf相差5%时其动力特性差 异未必能够在锅炉上表现出来；特别是Vdaf值在烟煤与贫煤的分 界线附近时，甚至会出现Vdaf相对低而着火与燃尽特性优于Vdaf 相对高的燃煤。
锅炉燃烧调整试验与经济运行
在阻力调平以后，元论一次风压如何变化， 各管一次风速均匀性不受影响。 上述方法，可在调平一次风速的同时，最 大限度地降低一次风机的运行能耗。如果冷态 调平时使各管调平后的阻力系数维持得较高些 （即基准管的节流缩孔也适当关小），这样调 平虽然增加了一次风机电耗，但由于提高了运 行一次风压，会使一次风管抵抗煤粉量扰动的 能力增强，不易发生堵管。
热态调平试验在额定负荷下进行，试验前调 节各一次风量大致在额定值，维持各给粉机的 转速（给粉量）均匀。仍保证基准管的缩孔全 开，其余各管则依次继续关小缩孔（因为它们 的阻力增加均小于基准管），直至风量彼此相 等。调节过程如出现某一根管子的缩孔不是关 小，而是不动甚至需要开大，则说明该管的煤 粉流量不正常偏大，应对相应的给粉机进行检 查和纠正。
运行人员应注意锅炉各辅机、热力系 统、各调温装置及自控装置的适应能力； 注意汽水系统的安全性、蒸汽参数与品 质。各受热面的金属温度、减温水量、 各段风烟温度和风烟系统的阻力等应无 越限或不正常的反映。
2．锅炉最低稳燃负荷试验
进行该试验前，应先进行燃烧调整和制粉系 统调整试验，将燃烧工况调至最佳。试验 时，按 5 ％－ 10 ％的负荷段逐级降低锅炉负荷， 并在每级负荷下保持 15－30min，直至能保持 稳定燃烧的最低限，并保持2h以上。降负荷过 程中应密切监视炉内的着火情况、炉膛负压及 氧量的变化情况，必要时，还可进行一些短时 的扰动调节，以考核该负荷下锅炉燃烧的稳定 性以及水冷壁运行的安全性。在每级负荷下均 应吹式制粉系统，由于同一台磨煤机各 支管的煤粉流量在离开分离器后即无调节手段， 所以，即使是热态调平也只能达到风量调平。 风量调平对煤粉量的均匀有一定的改善作用， 但后者主要是由装设性能良好的煤粉分配器来 消除的。根据我国一些大机组的实测，各燃烧 器间的一次风量偏差都能控制较好，但煤粉浓 度偏差则普遍较大（达5％－10％）。
现代煤粉锅炉燃烧调整试验方法
▲CO～O2；
▲风箱炉膛差压～O2；
▲蒸汽温度～O2； ▲燃烧器摆角～O2。
CO（ppm） 风箱炉膛差压（ kPa）
CO～O2关系曲线
600
500
400
300
200
100
0
0
1
2
3
4
5
表盘氧量（％）
风箱炉膛差压～O2关系曲线
1800
1600
1400
1200
1000
800
600
400
200
0
0
1
2
3
风量标定
风量标定注意内容
（1）测点位置选择－磨煤机进口较长直管道上。 （2）介质－纯空气。 （3）空气流量选在日常运行范围。 （4）搞清楚热工测量系统的每一个系数的意
义，再确定修改的内容。
制粉系统调整
直吹式系统调整内容： 煤粉细度； 一次风量； 磨出口温度（如果需要）； 一次风母管压力（如果需要）； 磨辊加载力； 磨碗磨盘间隙； 石子煤量。
4
5
表盘氧量（％）
确定各因素的变化幅度 具体情况具体对待，不宜死搬硬套
调整因素 氧量
煤粉细度R75 风煤比
燃料风门开度 燃尽风门开度
单位 ％ ％ － ％ ％
易燃尽煤种 0.5 5
1.8、2.0、2.2 20、40、80 20、40、100
难燃尽煤种 0.5～0.8 3～ 5
1.7、1.9、2.1 20、40、80 20、40、100
关于壁温
燃烧调整前应充分了解锅炉受热面壁温分布
可以反映烟道内流场分布； 可以诊断是否存在受热面爆管的趋势； 可以诊断受热面管内氧化皮分布规律； 可以诊断受热面管内是否存在异物； 可以诊断烟道内是否出现堵塞现象。
燃烧调整调试措施
调试措施调试项目名称编号：第1页共11页燃烧调整调试措施1、设备概况、规范、特性参数1.1 设备概况电厂2×600MW国产超临界燃煤机组1号锅炉是由上海锅炉厂有限公司制造的单炉膛、一次中间再热、四角切圆燃烧方式，平衡通风、固态排渣、露天布置、燃煤、全钢构架、全悬吊结构п型超临界参数变压运行螺旋管圈直流锅炉。
型号为SG1913/25.4-M967。
锅炉共配置了六台HP1003型中速磨，燃烧器设六层煤粉喷嘴自下而上A、B、C、D、E、F层，对应着A、B、C、D、E、F磨煤机。
投用时一般从下而上投用。
主风箱设有6层强化着火煤粉喷嘴，在煤粉喷嘴四周布置有燃料风（周界风）。
在每相邻2层煤粉喷嘴之间布置有1层辅助风喷嘴，其中包括上下2只偏置的CFS喷嘴，1只直吹风喷嘴。
在主风箱上部设有2层CCOFA喷嘴，在主风箱下部设有1层UFA（火下风）喷嘴。
在主风箱上部布置有SOFA燃烧器，包括5层可水平摆动的分离燃尽风（SOFA）喷嘴。
在二次风风室内共配置三层(AB、CD、EF层)启动及助燃用油枪，共12支轻油点火油枪。
一次风自一次风机出口一部分经过预热器加热为进磨煤机热风，一部分直接作为进入磨煤机的压力冷风，经磨煤机后，每台磨煤机分四路分别供相应层四角一次风进入炉膛。
二次风自送风机出口经预热器加热进入大风箱由风门档板调节按要求分布于各二次风喷口进入炉膛。
为了控制大容量锅炉的左右烟温偏差，本燃烧设备切向燃烧的形成，主要依靠二次风喷嘴的偏转结构。
通过燃烧设备设计和炉膛布置的匹配来满足本工程各项燃烧指标要求，在煤种允许的变化范围内确保煤粉及时着火、稳燃、燃尽、炉内不发生明显结渣、NO X排放量低、燃烧器状态良好、并不被烧坏。
本锅炉燃烧方式采用最新引进的低NO X同轴燃烧系统（LNCFS），煤粉燃烧器为四角布置、切向燃烧、摆动式燃烧器。
主燃烧器喷嘴由四组内外传动机构传动，每组分别带动一到二组煤粉喷嘴及其邻近的二次风喷嘴，这四组喷嘴传动机构又由外部垂直连杆连成一个摆动系统，由一台直行程气动执行器统一操纵作同步摆动，二次风喷嘴的摆动范围可达30°，煤粉喷嘴的摆动范围可达±20°。
燃烧调整试验与经济运行
03 燃烧调整试验的案例分析
案例一：某电厂的燃烧调整试验
试验目的
试验方法
优化电厂燃烧效率，降低污染物排放，提 高经济运行水平。
通过调整燃烧器角度、风门开度、煤粉流 量等参数，观察锅炉效率、排放物浓度等 指标变化。
试验结果
结论
经过多次试验，最终确定了最优的燃烧参数 组合，锅炉效率提高了5%，污染物排放量降 低了10%。
对较低。
结论
通过燃烧调整试验，可 以找到工业炉的最佳工 况点，提高生产效率和
环保性能。
案例三：某燃气锅炉的燃烧调整试验
试验目的 试验方法 试验结果
结论
评估燃气锅炉在不同燃气流量和空气流量下的燃烧效果和经济 性。
调整燃气流量和空气流量，观察锅炉的燃烧火焰、烟气成分和 热效率等指标。
发现当燃气流量为1000立方米/小时、空气流量为2000立方米/ 小时时，锅炉热效率最高。
减少污染物排放可以降低环保设备的运行成本和维护成本，提高企业的经济效益。
降低运行成本
燃烧调整可以优化设备的运行参 数，提高设备的稳定性和可靠性， 从而降低设备的故障率和维修成
本。
燃烧调整可以优化燃料供应和燃 烧过程，降低能源消耗和运行成
本。
降低运行成本可以提高企业的经 济效益和市场竞争力，有利于企
燃烧调整试验的目的
提高燃烧效率
通过优化燃料和空气的混合比例，减少不完全燃烧和热量损失， 从而提高燃烧效率。
降低污染物排放
通过调整燃烧参数，减少氮氧化物、硫氧化物、碳氢化合物等污染 物的排放，降低对环境的影响。
延长设备寿命
合理的燃烧调整可以减轻燃烧器内部的热负荷和机械负荷，从而延 长设备的使用寿命。
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三、炉膛及烟道漏风试验
锅炉烟道各区段的漏风系数，可用各区段进 出口烟气的过量空气系数的计算，即：
（5-19）
（二）漏风试验方法 锅炉烟道的漏风系数可直接利用烟气分析 确定。用烟气分析仪同时测定烟道某一区 段进口和出口烟气的气体成分含量，计算 出相应的漏风系数。
四、煤粉炉的燃烧调整试验
（一）、锅炉负荷特性试验
Байду номын сангаас第五节 燃烧调整试验方法
一、锅炉燃烧调整试验
（一）试验目的 1．确定最佳运行方式。 2．使运行人员更好地掌握设备运行性
能和燃烧过程的内在规律，使实践和理 论知识更紧密地联系起来，从而在技术 革新和安全经济运行方面发挥更大的作 用。
二）试验范围
1．包括炉膛、燃烧器在内的燃烧设备；
2．对于带直吹制粉系统的煤粉炉，燃烧调 整试验的设备对象还必须包括制粉系统在内； 对于带中储式制粉系统的煤粉炉，制粉系统 可以不包括在燃烧调整试验的范围之内，只 要求制粉系统供应合格的煤粉。
2．冷态试验观测内容 在冷态实验中，炉膛气流的主要观测内容如下：
（1）观测火焰或气流在炉内的充满度。 （2）观测炉内气流动态。
（五）炉膛热态空气动力场试验
各墙沿高度方向均匀开设30～60个 测孔；检查炉膛和燃烧设备是否处于正 常状态；对锅炉上装设的仪表与测试时 应用的仪表应进行检查和校正；与燃料 着火、燃烧和燃尽等过程结合进行。
3．锅炉经济负荷试验
通过对各级负荷下参数的测量、记录 和计算，得出其中锅炉净效率最高时的锅 炉负荷范围，即为该锅炉的经济负荷。
（三）最佳过量空气系数调整
试验时应保持一次风量不变，只是依靠 改变总风量或二次风量来调整锅炉的过量 空气系数值。在每一个预定的试验工况下， 按锅炉反平衡试验的要求绘出各损失的曲 线图，确定出最佳过量空气系数。
（四）试验条件
1．试验负荷的选择及测试次数 （1）锅炉的额定负荷； （2）锅炉的最低负荷； （3）在额定与最低负荷之间选适当的两个中间
值，其中一个最好在经济负荷范围内。
如有必要和可能，还可进行锅炉设备短时最大 负荷（超过额定负荷5%～10%）试验。
2．测试前的稳定阶段与测试持续时间
各类试验一般都应该在锅炉连续正常 运行72小时以后进行，以保证全部锅炉 设备的热工况完全稳定。试验前的12小 时内，前9小时机组运行负荷应不低于试 验负荷的75%，后3小时应维持预定的试 验负荷。
1.锅炉最大负荷试验
锅炉最大负荷试验是为了检验锅炉机组可 能达到的最大负荷。
试验时，锅炉以不大于规定的负荷加速度 逐渐将负荷升至试验所需的最高值，并保 持连续稳定运行2小时以上，记录各运行参 数及性能数据。
2.锅炉最低稳燃负荷试验
进行该试验前，应先进行燃烧调整和 制粉系统调整试验，将燃烧工况调至最佳。 试验时，按5％—10％负荷的速度逐渐降低 锅炉负荷，并在每级负荷下保持15—30min， 直至能保持稳定燃烧的最低限，并保持2小 时以上。
（二）燃烧器负荷范围及合理组合方式
该项试验的目的是为了找出燃烧器出力 的调节范围，以确定锅炉在不同负荷下运 行燃烧器的合理数量(制粉系统的投运台数) 和运行燃烧器的合理组合方式。 试验时应分阶段调整锅炉负荷，对预定的 各种组合方式进行逐项试验，试验各种组 合方式对锅炉安全经济的影响。当燃烧器 超过出力范围而使燃烧工况变差时，可通 过增加或减少燃烧器的投运数量来调整。
（2）进行燃烧调整试验前，还应在运行中测定锅 炉炉膛及烟道系统的漏风系数。
（3）带直吹式制粉系统的煤粉炉，先进行制粉系 统的运行调整试验。
（4）带中间储仓式制粉系统的煤粉炉，亦应进行 制粉系统的运行工况、调整方式、调节性能的了 解和调查，根据试验资料或运行统计资料取得其 磨煤出力及系统耗电率随煤粉细度变化的关系。
六、燃烧器负荷分配与投停方式试验
(一)负荷分配
负荷分配的调整原则为：
(1)对冲布置的旋流燃烧器和W型火焰燃烧 锅炉，可以单台燃烧器进行调整，应使 中间负荷大、两边负荷较小。
(2)四角布置直流燃烧器，一般应对角两台 同时调整或单层五只燃烧器同时调整。
(3)负荷分配改变时，各只燃烧器的风煤比 可根据燃烧需要加以调整，但总的过量 空气系数一般维持不变。
（四）最佳煤粉细度的调整
煤粉细度试验一般在80％～100%额定负 荷工况下进行。试验前先调整锅炉各运行 参数稳定，然后分别将煤粉细度调至各个 预定的水平，在每一个稳定工况下，测取 损失与制粉电耗所需要的有关数据，从中 确定最佳的煤粉细度。
五、风量测量与标定
风量测定可使用测速元件和标准皮托 管或笛形管进行。首先应标定测速元件， 通过试验给出风道截面上的介质流量与 测速元件输出压差之间的关系，介质流 量通常用标准皮托管或笛型管测定，压 差的测定通过测速元件测定。
3．空气供给系统，如风道、空气预热器、 一次风机、二次风机、喷口、分段风室以及 用外来热源加热的前置式空气预热器等设备。
4．锅炉烟道系统及其受热面部件，烟气再 循环系统，但不包括除尘器和引风机。
（三）试验前的检查、准备及辅助性试验
1．设备检查 2．测量装置的准备
3.辅助性实验
（1）冷炉的状态下进行燃烧设备的空气动力场及 其它辅助性的试验，如一、二次风及煤粉均匀性 的测定及调整等。
3．煤质及锅炉主要参数的允许波动范围
试验期间所用的煤种，必须是试验大纲 所规定的煤种。
二、炉膛空气动力场试验
所谓炉膛空气动力场主要指炉膛空间内空气（包括 空气携带的燃料）以及燃烧产物的流动方向和速度值的 分布状况。
（一）炉膛冷态空气动力场试验
1．试验方法 冷态试验时，使用自模化理论，近似用冷态试验来模拟 热态。