钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书
钢筋混凝土肋梁楼盖计算书姓名学号时间1、B1，B2板的截面尺寸和配筋（按塑性方法计算）板厚按不验算刚度的条件取为h≥ll=2500=83.3mmmm工业厂房楼面最小厚度为70mm<83.3mm，由于此例中楼面荷载较大，故取h=100mm。
次梁L1高度为h=�118~112�ll=�118~112�×6000=333.3~500mm 取L1高度为h=450mm宽度为b=�13~12�ℎ=�13~12�×450=150~225mm取L1高度为b=200mm①荷载计算包括永久荷载与可变荷载的计算，因自重比可变荷载小得多，故不考虑由永久荷载效应控制的组合设计值。
永久荷载g 100厚板自重 1.2×0.1×25=3kN/m240厚地面抹面 1.2×0.04×20=0.96kN/m215厚天棚抹灰 1.2×0.015×17=0.31kN/m2g=4.27kN/m2可变荷载p 1.3×6=7.8kN/m2p=7.8kN/m2合计g+p=12.07kN/m2②合力计算取1m板宽作为计算单元，则各跨的计算跨度如下。
中间跨l=ll0=2.5−0.2=2.3mm边跨：l=ll0+ℎ2=2.5−0.25−0.22+0.082=2.19mml=ll0+aa2=2.5−0.25−0.22+0.122=2.21mm取较小值l=2.19m，则边跨与中间跨的计算跨度相差2.3−2.19×100%=4.8%<10%因此可按等跨连续板计算内力，板的几何尺寸和计算简图见下图。
B1、B2板内力计算截面边跨跨中第一内支座中间跨中中间支座计算跨度/m 2.19 2.3 2.3 2.3弯矩系数1/11 -1/11 1/16 -1/14弯矩/kNm 5.263 -5.805 3.991 -4.561③截面配筋计算取板的有效高度为ℎ0=100−20=80mmmm，各截面配筋见下表。
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钢筋混凝土课程设计
楼盖设计
（3）内力计算及配筋： 用塑性内力重分布理论计算，则有 α 系数如下： 截 面 位 置 边跨支 离端第二 支承情况 端支座 离端第二支座 座 跨中 A 1 B 2 梁板搁支在 0 1/11 墙上 与梁 两跨连续： -1/10 板 -1/16 整浇 1/14 三跨以上连续： 1/16 梁 -1/24 连接 -1/11 梁与柱整浇 -1/16 1/14 连接
楼盖设计
由 V ( g q)l n 可计算出 V A 、 VBl 、 V Br 、 V c ，计算结果如下：
VA = 0.45 × 33.6 × 5.88 = 88.9kN VB 左 = 0.6 × 33.6 × 5.88 = 118.54kN VB 右 = 0.55 × 33.6 × 5.75 = 106.26kN
b
（3）内力计算：
2 由 M ( g q)l0 可计算出 M 1 、 M B 、 M 2 、 M c ，计算结果如下：
M1 = −MB = M2 =
1 × 33.6 × 5.882 = 105.6kN ·m 11
1 × 33.6 × 5.752 = 69.4kN ·m 16
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楼盖设计
主梁弯矩计算 项 次 ① ② ③ ④ ⑤
G G
荷载简图
G G G G G G
k / M1
0.238 142.68 0.286 295.13
Q Q
k / MB
−0.286 −171.46 −0.143 −147.57 −0.321 −331.25 −0.095 −98.03
−0.143 −147.57
Q
Q
Q
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书1、楼盖梁格布置及截面尺寸确定确定主梁的跨度为5.7m ，次梁的跨度为5.7m ，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为5.7/3=1.9m ，5.7/1.9=3，因此按单向板设计。
按高跨比条件要求板的厚度h ≥l/30=1900/30=63.3㎜，对工业建筑的楼板，要求h ≥70㎜，所以板厚取h=80㎜。
次梁截面高度应满足(1/18 ~ 1/12)l=(1/18 ~ 1/12)×5700=316.7 ~475mm ，取h=400mm ，截面宽b=(1/3 ~ 1/2)h=(1/3 ~ 1/2) ×400=133.3 ~200mm ，取b=200mm 。
主梁截面高度应满足h=(1/12 ~ 1/8 )l=(1/12 ~ 1/8) ×5700=475~712.5mm,取h=650mm ，截面宽度b=(1/3 ~ 1/2)h=(1/3 ~ 1/2) ×650=217 ~ 325mm,取b=300mm 。
2、 板的设计——按考虑塑性内力重分布设计（1）、荷载计算 恒荷载标准值20mm 厚水泥沙浆面层：0.02 ×20=0.4 KN/㎡ 80mm 厚钢筋混凝土板：0.08×25=2.0 KN/㎡15mm 厚混合沙浆天棚抹灰：0.015×17=0.255 KN/㎡小计 2.655 KN/㎡活荷载标准值： 9.0 KN/㎡永久荷载分项系数取 1.2，因为是工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于2kN/m 0.4，板厚80mm,ho=80-20=60mm,b=1000mm,C30混凝土，a1=1.0,fc=14.3 N / mm 2，HPB300钢筋，fy =270 N / mm 2。
板的配筋计算过程见下表。
8@200 8/10@200 10@200 8@200 8@200（1）荷载设计值：恒荷载设计值板传来的荷载：3.186×1.9=6.05KN/m次梁自重：0.2×（0.4-0.08）×25×1.2=1.92 KN/m次梁粉刷： 2×0.015×（0.4-0.08）×17×1.2=0.1958KN/m小计g=8.17 KN/m活荷载设计值： q=11.7×1.9=22.23KN/m荷载总设计值： q+g=30.4 KN/m（2）、计算简图由次梁实际结构图可知，次梁在墙上的支承长度为a=240mm，主梁宽度为b=300mm。
单向板肋梁楼盖课程设计计算书
E课程设计计算书E课程名称:现浇楼盖课程设计题目:现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖学院(直属系) :年级/专业/班:学生姓名:学号:指导教师:开题时间:年月日完成时间:年月日目录现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计 (2)1．设计资料 (3)2．楼盖的结构平面布置 (3)3．板的设计 (3)3.1荷载 (3)3.2计算简图 (4)3.3弯矩计算值 (4)3.4正截面受弯承载力计算 (4)4.次梁设计 (5)4.1荷载设计值 (5)4.2计算简图 (5)4.3内力计算 (5)4.4承载力计算 (5)4.4.1正截面受弯承载力 (5)4.4.2斜截面受剪承载力 (6)5.主梁设计 (6)5.1荷载设计值 (6)5.2计算简图 (6)5.3内力设计值及包络图 (7)5.3.1弯矩设计值 (7)5.3.2剪力设计值 (7)5.3.3弯矩、剪力包络图 (7)5.4承载力计算 (8)5.4.1正面受弯承载力 (8)5.4.2斜截面受剪承载力 (9)现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计1．设计资料1. 建筑物安全等级：二级；2.建筑物平面尺寸（L1×L2）：21.4×48.5（24号），墙厚370，钢筋混凝土柱300×300；3.荷载：1)楼面活载：62/m kn 2）楼面面层：20厚水泥砂浆 3w /18m kn =γ3)钢筋混凝土容重：3/25m kn c =γ4）楼侧面、楼底粉刷层：15厚混合砂浆3/17m kn n =γ ；4.材料：1）混凝土C30；2）钢筋：受力钢筋用HRB400级钢筋，其余采用HPB300级钢筋2．楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
主梁的跨度为6.0m 、6.0m 、6.0m ，次梁的跨度为6.0m ，主梁每跨内布置两根次梁，两边板跨度为2.4m ，中间跨度为2.3m ，则l02/l01=6.0/2.3=2.6,按单向板设计。
按跨高比条件，要求板厚h ≥2400/40=60mm,对工业建筑的楼盖板，要求h ≥80mm ，取板厚为h=80mm 。
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钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书(总14页) -CAL-FENGHAL-(YICAI)-Company One 1■CAL-本页仅作为文档封面.使用请直接删除设计题目:钢筋混凝土单向板肋梁楼盖专业层次班级土木工程淮阴工学院混凝土结构基本原理实训课程课程名称：混凝土结构基本原理1131401127何卫忠2 0 16年1月钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书1、设计资料1.1、楼面的活荷载标准值为6. OkN/m21. 2＞楼面面层用20mm I1?水泥砂浆抹面(y = 20KN/〃F),板底及梁用15mm 17石灰砂浆抹底(y = \1 KN /,梁板天花板混合砂浆抹灰15mm.1.3、材料选用：⑴、混凝土：C30(2)、钢筋：主梁及次梁受力筋用||级钢筋，板内及梁内的其它钢筋可以采用|级。
2、平面结构布置:2.1.确定主梁的跨度为6・0加,次梁的跨度为5・7g主梁每跨内布置两根次梁•板的跨度为2.0/»o楼盖结构布置图如下:p：II II ______ L _________ L… 一 77 ---- r ---------------- 「一一 II IIt i 11—— —1 — — — —1 — — — I ：H II」L== = =:r>-2:P ；1卜\\j Q5$楼面面层用20mm 厚水泥砂浆抹面0.02x20 = 0.480mm钢筋混0.08x25 = 2.0 kN / m2.2、 按高跨比条件，当h>±l = 50mm 时，满足刚度要求，可不验算挠度口对于工业建筑的楼盖 40板，要求hM80mm,取板厚h = 80mm2.3、 次梁的截面高度应满足 h 二（丄 ~ 2）L 二（317~475）mm,取 h 二 400mm 。
则 b 二（；~£）h 二121823（133 ~ 200）mm,取 b 二 200mm 。
2.4、 主梁的截面高度应该满足h 二（£ ~右儿二（429~750）mm,取h = 600mm c 则b 二（+ ~*）h 二 （200 ~ 300）mm,取 b 二 250mm o3、板的设计（按塑性内力重分布计算）：3.1、荷载计算：板的恒荷载标准值： 取lm 宽板带计算：1 IJ I / »1C0> IJ JI I ©H」L ==二二二 Jill___ll 川一 F? ii 」 ----楼盖结构布置图0.015x17 = 0.255 kN / m 15mm板底混合砂浆恒载:g k = 2.655 kN / m活载:q k = 6x 1 = 6 kN / m恒荷载分项系数取1.2 ；因为工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于MkN/m,所以活荷载分项系数取1.3。
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书一、设计资料1、楼面活荷载标准值为5.5kN/m²。
2、楼面面层水磨石地面自重0.65kN/m²，钢筋混凝土容重γ=25kN/m³，平顶粉刷重0.25kN/m²。
3、材料选用：混凝土采用C25级（ƒc=11.5N/mm²，ƒc=1.27N/mm²）；梁中受力主筋采用Ⅱ级钢筋（HRB335级钢筋ƒy=300N/mm²)，其余采用Ⅰ级钢筋（HPB300级钢筋ƒy=210N/mm²)。
二、结构平面布置1、确定主梁的跨度为6m，次梁的跨度为5m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2m。
楼盖结构平面布置图1所示。
2、按高跨比条件，对于两端连续的单向板，当h≥1∕40×l=1∕40×2000=50mm 时，满足刚度要求，一般不必作使用阶段的挠度和裂缝宽度验算。
对于工业建筑的楼板，要求h≥80mm,取板厚h=80mm。
3、次梁的截面高度应满足h=﹙1∕12~1∕18)L=﹙1∕12~1∕18)×5000=（278~4 17）mm，取h=400mm。
截面宽度b=(1∕2~1∕3）×h=（(1∕2~1∕3）×400mm=（133~200）mm，取b=200mm。
4、主梁的截面高度应满足h=（1∕8~1∕14)×L=(1∕8~1∕14）×6000mm=(429~ 750)mm，h=650mm。
截面宽度b=(1∕2~1∕3)×h=(1∕2~1∕3)×700=(233~350)m m。
取b=250mm。
图1楼盖结构平面布置图三、板的设计（按塑性内力重分布计算）3.1荷载计算板的恒荷载标准值（取1m宽板带技算）：水磨石地面 0.65×1=0.65kN∕m80mm钢筋混凝土板 0.08×25×1=2.0kN∕m平顶粉刷 0.25×1=0.25kN∕m小计恒荷载 gk=2.9kN∕m活荷载 qk=5.5×1=5.5kN∕m恒荷载分项系数取1.2；因为工业建筑楼板的楼面活荷载标准值大于4.0kN/m，所以活荷载分项系数取1.3。
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现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书1 钢筋混泥凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书一、设计目的经过本课程的设计试件，使学生了解并熟悉有关钢筋混凝土现浇楼盖的设计方法和设计步骤，培养其独立完成设计和解决问题的能力，提高绘图能力。
二、设计资料1、工程概况：某内框架结构工业仓库，二层建筑平面图如下图所示（楼面标高4.00m），墙厚370mm，混凝土柱400 400mm。
板伸入墙内120mm，次梁伸入墙240mm，主梁伸入墙内370mm。
房屋的安全等级为二级，拟采用钢筋混凝土现浇单向板肋形楼盖。
图1 梁板结构平面布置2、楼面构造层做法：20mm 厚石灰砂浆粉刷，30mm 厚水磨石楼面（标准值0.65kN/m2）。
3、活荷载：标准值为7.5 kN/m 2。
4、恒载分项系数为1.2；活荷载分项系数为1.3。
5、材料选用：混凝土 采用C25（2/9.11mm N f c =，2/27.1mm N f t =） 钢筋 梁中受力主筋采用HRB400级（2/360mm N f y =） 其余采用HPB235级（2/210mm N f y =） 三、设计内容1、确定结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置2、板的设计（按塑性理论）3、次梁设计（按塑性理论）4、主梁设计（按弹性理论）5、绘制结构施工图，包括： （1）、结构平面布置图（2）、板、次梁、主梁的配筋图 （3）、主梁弯矩包络图及抵抗弯矩图 （4）、设计说明 （5）、次梁钢筋材料表 四、成果要求1、课程设计在1周内完成。
2、计算书必须统一格式，并用钢笔抄写清楚（或打印）。
计算书（施工图）装订顺序：封面、评语页、目录、任务书、设计说明、计算书正文和施工图。
3、施工图统一为A3图纸。
要求图面布局均匀、比例适当、线条流畅、整洁美观，严格按照建筑制图标准作图。
4、在完成上述设计任务后方可参加设计答辩及成绩评定。
五、参考资料1、《混凝土结构设计》，梁兴文主编，中国建筑工业出版社2、GB50010- ，《混凝土结构设计规范》3、GB50009- ，《建筑荷载设计规范》2 设计说明1、经验算各截面的尺寸、最小配筋率均可满足要求。
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书一、引言钢筋混凝土单向板肋梁楼盖是建筑结构中常见的一种楼盖形式。
本文将以某一具体工程为例，对该楼盖的课程设计进行计算和分析。
通过设计计算书的编写，旨在展示课程设计的全过程，并详细说明计算的基本原理和步骤。
二、工程参数1. 楼盖平面尺寸：长L = 10m，宽B = 8m；2. 楼盖厚度：h = 0.2m；3. 混凝土强度等级：C30；4. 钢筋等级：HRB400；5. 楼盖荷载：活荷载为3.0kN/m²，自重荷载为7.0kN/m²；6. 楼盖跨度：L = 10m，取较小值；7. 楼盖支座条件：四周边界固定，支承条件良好。
三、荷载计算1. 活荷载计算：根据设计规范，活荷载按照规定的荷载系数计算，具体计算过程略。
2. 自重荷载计算：楼盖自重荷载按照混凝土和钢筋的单位体积质量计算，具体计算过程略。
四、截面设计1. 验算截面高度：根据楼盖跨度和设计荷载，采用梁的截面验算方法，计算出截面高度h'；2. 钢筋设计：根据截面高度h'，计算出截面内钢筋面积As和纵向受力钢筋的配筋率ρ；3. 截面构造：根据设计要求，确定截面的具体构造形式，如矩形截面、T形截面等。
五、受力计算1. 弯矩计算：根据楼盖的受力分析，计算出各个截面的弯矩和剪力；2. 剪力设计：根据截面的承载能力和设计要求，计算出截面的抗剪承载力，并进行验算。
六、截面验算1. 弯矩验算：根据截面的受力情况，计算出截面的抗弯承载力，并进行验算；2. 剪力验算：根据截面的受力情况，计算出截面的抗剪承载力，并进行验算；3. 钢筋验算：根据钢筋的受力情况，计算出钢筋的抗拉承载力，并进行验算。
七、构造设计1. 确定楼盖板的厚度和钢筋的布置形式；2. 设计楼盖板的梁和板之间的连接方式，保证楼盖的整体稳定性；3. 设计楼盖板的边缘构造，如挡水条、防水层等。
八、总结通过本次课程设计的计算和分析，我们得到了钢筋混凝土单向板肋梁楼盖的设计参数、荷载计算、截面设计、受力计算、截面验算和构造设计等相关内容。
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书姓名：学号：班级：指导教师：一、设计资料1、楼面的可变荷载标准值为24.5/kN m 。
2、楼面做法：：（1）、楼面面层：水磨石地面2/65.0m kN（2）、钢筋混凝土现浇板：钢筋混凝土容重3/25m kN =γ（3）、平顶粉刷：2/25.0m kN 3、材料选用：（1）、混凝土：C20或C30（2）、钢筋：主梁及次梁受力筋用HRB400级钢筋，板内及梁内的其它钢筋可以采用HRB335级。
二、楼盖的结构平面布置1、主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
确定主梁的跨度为6.6m ，次梁的跨度为5.4m ，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为6.6/3 2.2m =，0201/ 6.6/2.23l l ==因此按单项板设计。
2、按高跨比条件，要求板厚2200/3073h mm ≥=，对于工业建筑的楼板，要求mm h 70≥，取板厚mm h 80=。
3、次梁的截面高度应满足1154005400~~(300~450)12181812h L mm mm ⎛⎫⎛⎫=== ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭，取450h mm =。
截面宽度取mm b 200=。
4、主梁的截面高度应该满足1166006600~~(440~660)8141510h L mm mm ⎛⎫⎛⎫=== ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭，600h mm =。
截面宽度取mm b 300=。
三、板的设计（按塑性内力重分布计算）3.1 荷载计算水磨石地面 20.65/kN m 80mm 钢筋混凝土板 20.0825 2.0/kN m ⨯= 平顶粉刷 20.25/kN m小计 永久荷载：22.9/k g kN m =可变荷载：24.51 4.5/k q kN m =⨯=永久荷载分项系数取1.2；因为工业建筑楼板的楼面可变荷载标准值大于2/0.4m kN ，所以可变荷载分项系数取1.3。
于是板的荷载设计值：永久荷载设计值：22.9 1.2 3.48/g kN m =⨯= 可变荷载设计值：24.5 1.2 5.4/q kN m =⨯=荷载总设计值：28.88/g q kN m +=，近似取为29.0/g q kN m +=3.2 板的计算简图’图 1 板的支承布置图按塑性内力重分布设计。
钢筋混凝土与砌体结构课程设计(单向板肋梁楼盖)计算书
钢筋混凝土与砌体结构课程设计(单向板肋梁楼盖)计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1钢筋混凝土结构与砌体结构课程设计学生姓名：学号：指导教师：所在学院：土木工程学院专业：工程造价2016年6月目录1 设计资料 (1)2 板的设计 (1)2.1 荷载 (2)2.2 内力计算 (3)2.3 截面承载力计算 (3)3 次梁设计 (4)3.1 荷载 (4)3.2 内力计算 (5)3.3 截面承载力计算 (6)4 主梁计算 (7)4.1 荷载 (7)4.2 内力计算 (8)4.3 截面承载力计算 (12)4.4 主梁吊筋计算 (14)参考文献 (14)多层工业厂房单向板肋梁楼盖1 设计资料某多层工业厂房设计使用年限为50年，安全等级为二级，环境类别为一类。
结构形式采用框架结构，其中梁柱线刚度比均大于3。
楼盖采用钢筋混凝土现浇单向板肋梁楼盖，厂房底层结构布置图见图1。
楼面做法、边梁、墙、及柱的位置关系见图2。
图1 底层结构布置图楼面活荷载标准值8kN/m2，楼面面层为20mm水泥砂浆，梁板的天棚抹灰为20mm厚混合砂浆。
材料选用混凝土：采用C30（f c=14.3 N/mm2）钢筋：梁的受力纵筋采用HRB335级钢筋（f y=300 N/mm2），其余采用=270 N/mm2）。
HRB300级钢筋（fy2 板的设计板按塑性内力重分布方法设计。
按刚度条件板厚要图2 节点详图求取h=L/30=2000/30≈67mm ，工业厂房楼面最小厚度为70mm ，取板厚h=80mm 。
取次梁截面高度h=450mm （L/18=6000/18=333mm ～L/12=6000/12=500mm ）,截面宽度b=200mm(h/2.5=450/2.5=180mm ～h/2=450/2=225mm)，主梁和次梁采用HRB335级，其余均采用HPB300级钢筋；板的L 2/L 1=6000/2000=3，宜按单向板设计。
课程设计--现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计任务书Ⅰ.设计题目设计某多层工业厂房的中间楼面，采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖Ⅱ.设计内容1．结构平面布置图：柱网、板、次梁及主梁的布置。
2．板的强度计算（按塑性内力重分布计算）。
3．次梁强度计算（按塑性内力重分布计算）。
4．主梁强度计算（按弹性理论计算）。
5．绘制结构施工图：（1）结构平面布置图（2）板的配筋图（3）次梁的配筋图（4）主梁的配筋图及弯矩包络图、材料图（5）钢筋明细表及图纸说明Ⅲ.设计资料1．厂房平面示意图建筑四周采用370mm承重墙2．建筑构造生产车间的四周外墙均为承重赚砖墙，内设钢筋混凝土柱，其截面尺寸为400mm×400mm，层高4.5m。
楼盖面层做法：水磨石地面（20mm厚水泥砂浆找平厚做10mm厚水磨石面层）。
板低采用20mm厚混合砂浆天棚抹灰。
3.荷载参数（1）楼面活荷载，q x=6.5。
（2）楼面面层：水磨石地面0.65KN/m2。
（3）钢筋混凝土容重：γ=24~25KN/m2。
（4）混合砂浆容重：γ=17KN/m2。
5．建筑材料（1）混凝土：C25或C30。
（2）钢筋:主梁及次梁受力筋建议采用HRB335级或HRB400级钢筋，板内及梁内的其他钢筋建议采用HPB235级钢筋。
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书一、楼盖结构平面布置及截面尺寸确定：1、确定主梁（L1）的跨度为6.3m,次梁（L2）的跨度为6.6m,主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.1m。
楼盖的平方米按结构布置图如下图所示：厂房楼盖结构平面布置图按高跨比条件，要求板厚h≥l/40≥2100/40=52.5mm,对工业建筑楼板，要求h≥70mm,所以板厚取h=70mm。
次梁截面高度应满足h≥l/18~l/12=367~550mm,取h=500mm,截面宽b=(1/2~1/3)h,取b=200mm。
主梁截面高度应满足h=l/15~l/10=420~630,取h=600mm,截面宽度取为b=250，柱的截面尺寸b×h=400mm×400mm。
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书
连接构造要求
连接处应保证足够的强度和刚度 ，避免产生过大的变形和裂缝。 同时，连接构造还应便于施工和 检查。
连接钢筋的配置
在板与梁的连接处，应配置足够 的连接钢筋，以保证连接的可靠 性。钢筋的直径、间距和锚固长 度等应符合规范要求。
梁与柱连接构造
梁与柱的连接方式
通常采用刚性连接或铰接连接。刚性连接能够保证梁与柱之间的整 体刚度，而铰接连接则允许梁与柱之间有一定的相对转动。
具有广泛应用。
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖是常 见的楼盖结构形式，具有良好的 承载力和刚度，适用于多种建筑
场景。
掌握钢筋混凝土单向板肋梁楼盖 的设计方法和计算过程对于土木
工程专业学生具有重要意义。
课程设计目的
通过课程设计，使学生掌握钢筋混凝土单向板肋梁楼盖的基本理论和设计方法。
培养学生运用所学知识解决实际工程问题的能力，提高学生的实践能力和创新意识 。
在有限元分析过程中，对材料本构关系和边界条件的设定存在一定误差， 影响了分析结果的准确性。
由于时间紧迫，未能对设计方案进行全面的优化和改进，存在一定的局限 性。
对未来研究方向的展望
01
深入研究钢筋混凝土单向板肋梁 楼盖的结构性能，提高其抗震、 抗风等性能。
02
探索新的设计方法和施工技术， 提高施工效率和质量。
02
考虑梁的受力性能和构造要求，对初步选定的截面尺寸进行调
整和优化。
根据最终确定的截面尺寸，计算梁的截面面积、惯性矩等几何
03
特性。
配筋设计与计算
根据荷载条件和混凝土强度等级，计算肋梁所需 的纵向受力钢筋面积。
根据梁的构造要求和钢筋的布置方式，确定箍筋 和弯起钢筋的数量和规格。
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课程设计计算书课程名称：水工钢筋混凝土结构题目名称：单向板整浇肋形楼盖设计教学班号：1班目录一、设计资料 (2)二、楼盖结构平面布置及截面尺寸确定 (3)三、板的设计（按塑性内力重分布计算） (4)3.1 荷载计算 (4)3.2 板的计算简图 (4)3.3 内力计算及配筋 (5)四、次梁的设计（按塑性内力重分布计算） (6)4.1 荷载计算 (6)4.2 次梁的计算简图 (7)4.3 内力计算及配筋 (7)五、主梁设计（按弹性理论计算） (10)5.1 荷载计算 (10)5.2 主梁的计算简图 (10)5.3 内力计算及配筋 (11)钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书一、设计资料（1）该建筑位于非地震区。
（2）3级水工建筑物，基本荷载组合。
（3）结构环境类别一类。
（4）楼面做法：20mm厚水泥砂浆（重度为20KN/m³）面层，钢筋混凝土现浇板（重度为25KN/m³），12mm厚纸筋石灰（重度为17KN/m³）粉底。
（5）楼面可变荷载标准值为4KN/㎡。
（6）材料：混凝土采用C25；梁内纵向受力钢筋采用HRB400钢筋，板内纵向受力钢筋采用HRB335钢筋，其他钢筋采用HPB235钢筋。
（7）外墙厚度为370mm，板在墙上的搁置长度为120mm，次梁在墙上的搁置长度为240mm，主梁在墙上的搁置长度为370mm。
（8）钢筋混凝土柱截面尺寸为350mm×350mm。
二、楼盖结构平面布置及截面尺寸确定1、主梁和次梁布置①主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
②主梁跨度为6.9m，次梁跨度为6.0m，板的跨度为2.3m，L02/L01=6.9/2.3=3，按单向板设计。
③按高跨比条件，要求板的厚度h≥2300×1/40=57.5mm，对于工业建筑的楼盖板，要求h≥80mm，所以取板厚为80mm。
④次梁的高度要求h=L02（1/18~1/12）=333mm~500mm，考虑到楼面的活荷载比较大，取h=450mm，宽度b=h（1/3~1/2）=150mm~225mm，取b=200mm。
⑤主梁的高度要求h=L01（1/15~1/10）=460mm~690mm，取h=650mm，宽度b=h（1/3~1/2）=217mm~325mm，取b=300mm。
⑥楼盖的结构平面布置图见图1。
图 1 楼盖结构平面布置图三、板的设计（按塑性内力重分布计算）3.1 荷载计算板的恒荷载标准值(取1m宽板带计算)：20mm厚水泥砂浆0.02×20×1=0.4KN/m80mm厚钢筋混凝土现浇板0.08×25×1=2.0 KN/m12mm厚纸筋石灰0.012×17×1=0.204 KN/m小计恒荷载：g k=2.604 KN/m活荷载：q k=4 KN/m恒荷载分项系数取1.05，活荷载分项系数取1.20。
于是板的荷载设计值总值：g+q=1.05g k+1.20q k=1.05×2.604+1.20×4=7.53KN/m3.2 板的计算简图次梁截面为200450，现浇板在墙上的支承长度不小于100mm，取板在墙mm mm上的支承长度为120mm。
按塑性内力重分布设计，板的计算边跨：L 01=L n +1/2h=2300-100-120+80/2=2120≤1.025L n =1.025×（2300-100-120）=2132mm 取L 01=2120mm ；中间跨：L 02=L n =2300-200=2100mm 。
边跨与中间跨相差：21202100100%0.94%2120-⨯=＜10%板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截面连续板，其各跨所受荷载相同，且跨度相差不超过10%时，可按五跨等跨连续板计算结构内力。
计算简图如图2所示。
g+q=7.53KN/mABCCBA图 2 板的计算简图3.3 内力计算及配筋由M=αm (g+q)L 0²，可计算出1M 、B M 、2M 、c M ，计算结果如表1所示。
表 1 各截面弯矩板宽1000b mm =；板厚80h mm =，a=c+5，环境类别一类c=20，所以a=25。
则h 0=h-a=80-25=55mm 。
C25混凝土， f c =11.9KN/mm ²；HRB335钢筋，f y =300 KN/mm ²。
3级水工建筑物，基本组合荷载K=1.20。
根据各跨跨中及支座弯矩可列表计算如表2所示。
表 2 各跨跨中及支座配筋计算计算结果表明支座截面处ζ≤0.85ζb =0.522均满足，符合塑性内力重分布原则。
ρ=A s /bh=207/(1000×80)=0.26 %＞ρmin =0.2%，满足要求。
位于次梁内跨上的板带，其内区格四周与梁整体连接，故其中间跨的跨中截面(2M 、3M )和中间支座(c M )计算弯矩可以减少20%，其他截面则不予以减少。
四、次梁的设计（按塑性内力重分布计算）4.1 荷载计算由板传来 2.73×2.3=6.28KN/m次梁肋自重 0.2×(0.45-0.08) ×25=1.85KN/m次梁粉刷重 0.012×(0.45-0.08) ×2×17 =0.15 KN/m 小计 恒荷载：g k =8.28 KN/m 活荷载：q k =4×2.3=9.2 KN/m恒荷载分项系数取1.05，活荷载分项系数取1.20。
于是板的荷载设计值总值：g+q=1.05g k +1.20q k =1.05×8.28+1.20×9.2=19.73KN/m4.2 次梁的计算简图塑性内力重分布计算时，其计算跨度：次梁在砖墙上的支承长度为240mm ，主梁截面为650mm ×300mm 边跨：L 01=L n +a/2=6000-240-300/2﹢240/2=5730mmL 01=5730＜1.025L n =1.025×5610=5750mm ，取L 01=5730 中跨：L 02= L n =6000-300=5700mm跨度差：（L 01- L 02）/ L 02=(5730-5700)/5700=0.53 %＜10%因跨度相差小于10%，可按等跨连续梁计算，计算简图如图3所示。
g+q=19.73KN/m图 3 次梁计算简图4.3 内力计算及配筋由M=αm (g+q)L 0²可计算出1M 、B M 、2M 、c M ，计算结果如表3所示。
表 3 各截面弯矩由V=αv (g+q)L n 可计算出A V 、Bl V 、Br V 、c V ，计算结果如表4所示。
表 4 各截面剪力梁高：450h mm =，045035415h mm =-=； 翼缘厚：mm h f 80'=。
①次梁跨中按T 形截面计算，h ´f /h 0=80/(450-35)=0.193＞0.1，独立T 形梁。
边跨：b ´f =L 0/3=5730/3=1910mmb ´f =b+s n =200+(6000/3-240-300/2)=1810mm<1910mm ，所以，取b ´f =1810mm中间跨：b ´f =L 0/3=5700/3=1900mmb ´f =b+s n =200+(6000/3-300)=1900mm ，所以， 取b ´f =1900mm②判定T 形截面类型：C25混凝土， f c =11.9KN/mm ²，f t =1.27 KN/mm ²； 纵向钢筋HRB400，f y =360 KN/ mm ²； 箍筋HPB235，f yv =210 KN/ mm ² KM=1.2×58.89=70.668 KN ·mf c b ´f h ´f (h 0- h ´f /2)=11.9×1900×80×(415-80 /2)=678.3 KN ·m>KM故各跨中截面属于第一类T 形截面。
（1）支座截面按200450b h mm mm ⨯=⨯的矩形截面计算。
各截面均只按一排筋布置，次梁正截面承载力计算如表5所示。
表5 次梁正截面承载力计算计算结果表明ζ≤0.85ζb=0.440，符合塑性内力重分布。
ρ=A s/bh0=402/(200×415)=0.48%＞ρmin=0.2%，满足要求。
（2）斜截面承载力计算如下所示：h w= h0- h´f=415-80=335mm，因h w/b=335/200=1.675<4，截面尺寸按下式验算0.25f c bh0=0.25×11.9×200×415=246.92KN>KV max=1.2×66.41=79.69KN，故截面尺寸满足抗剪条件V c=0.7f t bh0=0.7×1.27×200×415=73.79KNKV A=49.81×1.2=59.77KN< V cKV B l=66.41×1.2=79.69KN> V cKV B r=61.85×1.2=74.22KN> V cKV C=61.85×1.2=74.22KN> V c所以A支座截面不需进行斜截面抗剪配筋计算，只需按照构造要求配置箍筋，B、C 支座需按计算配置箍筋采用直径为6mm的双肢箍筋，A sv=57mm²B l支座：由KV B l= V c+1.25 f yv(A sv/s)h0S=1.25f yv A sv h0/(KV B l-V c)=1.25×210×57×415/（79690-73790）=1052mm,取s=200mm=s max，ρsv=A sv/bs=57/(200×200)=0.14%＞ρsv，min=0.10%满足最小配筋率要求。
B r和C支座：KV= V c+1.25 f yv(A sv/s)h0S=1.25f yv A sv h0/(KV-V c)=1.25×210×57×415/（74220-73790）=14440mm，取s=200mm=s max，ρsv=A sv/bs=57/(200×200)=0.14%＞ρsv，min=0.10%，满足最小配筋率要求。