石油工程压井液密度确定方法
压井液密度计算中若干问题讨论
压井液密度计算中若干问题讨论压井液密度的确定应以钻井资料显示最高地层压力系数或实测地层压力为基准，再加一个附加值。
附加值可选用下列两种方法之一确定：1．油水井为0.05－0.1g/cm3；气井为0.07－0.15 g/cm32．油水井为1.5－3.5MPa；气井为3.0－5.0 MPa具体选择附加值时应考虑：地层孔隙压力大小、油气水层的埋藏深度、钻井时的钻井液密度、井控装置等。
一、补孔作业后，根据测压资料确定压井液密度的选择1、密度选择方法1：ρ＝100（P油层+P附加）/Hρ---压井液密度（g/cm3）P油层—静压或当前地层压力MPaP附加—附加压力（1.5－3.5MPa）H---油层中部深度2、密度选择方法2：ρ＝100[P油层+P附加-G(H-h)]/hρ---压井液密度（g/cm3）P油层—静压或当前地层压力MPaP附加—附加压力（1.5－3.5MPa）H---油层中部深度h—实际压井深度G—压力梯度3、密度选择方法3：ρ＝K压力系数(或当量密度)+ ρ附加密度ρ附加密度：油水井为0.05－0.1g/cm3；气井为0.07－0.15 g/cm34、密度选择方法4：ρ＝102*P油层*K/HP油层—静压或当前地层压力MPaH---油层中部深度K---安全压力系数（原井下解散前：油水井1.05，气井1.1，目前待定）二、未补孔井或起下管作业过程中，需压井时，确定压井液密度ρ＝100[P油层+P井口+P附加-G(H-h)]/hρ---压井液密度（g/cm3）P油层—静压或当前地层压力MPaP附加—附加压力（1.5－3.5MPa）H---油层中部深度h—实际压井深度G—压力梯度注：压井液密度公式使用中应考虑的问题1）静压或原始地层压力值来源的可靠性及其偏差2）油气井能量的大小，产能大则多取，产能小则少取3）生产状况，油气比高的井多取，低的井少取；注水开发见效的井多取，反之少取；4）修井施工内容、难易程度与时间长短，作业难度大、时间长的井多取，反之少取；5）大套管多取，小套管少取；6）井深，井深多取，井浅少取；7）密度在 1.5g/cm3以下时，附加压力不超过0.5 MPa；密度在1.5g/cm3以上时，附加压力不超过1.5 MPa。
石油钻井常用计算公式
常 用 公 式一、配泥浆粘土用量二、加重剂用量W 加=)()(加重后加重剂原浆加重后泥浆量加重剂ρρρρρV三、稀释加水量Q 水=)()(水稀释后稀释后原浆原浆量水ρρρρρV四、泥浆上返速度V 返=)d (7.1222钻具井径 D Q五、卡点深度(1) L=9.8ke/P (㎝、KN) (2)L=ｅEF/105P=Ke/P(㎝，t ，K=21F=EF/105 ，E=2.1×106 ㎏/㎝2) 5”壁厚9.19 K=715 3 1/2壁厚9.35 K=491)()(水土水泥浆泥浆量土土ρρρρρ V W六、钻铤用量计算 L t. =m.q.kp 式中p ---钻压，公斤,q --钻铤在空气中重,量公斤／米，K ---泥浆浮力系数， L t ---钻铤用量, 米, m---钻铤附加系数（１．２至１．３） 七、 泵功率 N=7.5Q p （马力）式中p －实际工作泵压（k g /cm 2）, Q –排量（l /s ） 八、钻头压力降 p咀=4e 22 d c Q .827.0ρ （kg /cm 2）式中ρ－泥浆密度（g /cm 3）, Q –排量（l /s ）, C ---流量系数（取０．９５－０．９８５） d e ---喷咀当量直径（cm ），d e ＝232221 d d d九、喷咀水功率 N咀=7.5 Q p 咀＝4e 23d c Q .11.0十、喷射速度过 v 射=2e dQ 12.74c 十一、冲击力 F 冲 =2e 2d Q .12.74ρ十二、环空返速V=22 d DQ 12.74-式中ρ－泥浆密度（g /cm 3）, Q –排量（l /s ）, C ---流量系数（取０．９５－０．９８５） d e ---喷咀当量直径（cm ），d e ＝232221 d d d ++十三、全角变化率—“井眼曲率”公式 COS ⊿E=COSa 1 COSa 2+Sina 1 Sina 2COSB 或⊿E=（a 12+ a 22-2 a 1 a 2 COSB ）1/2式中：⊿E —上下两测点为任意长度时计算出的“井眼曲率”a 1—上测点的井斜角，度。
石油工程技术 钻井液密度计校准操作规程
钻井液密度计校准操作规程1范围本标准规定了钻井液密度计（以下简称密度计）自检检定程序。
本标准适用于新制造、使用中和修理后密度计的检定。
本标准所规定的密度计可用来检测泥浆、压井液、水泥浆等液体密度。
2规范性引用SY/T6676-2007中华人民共和国石油天然气行业标准——《钻井液密度计校准方法》。
3程序内容3.1外观检查3.1.1密度计应标明：名称、型号、分度值、制造厂名、制造编号和出厂日期等。
3.1.2液杯、杯盖、杠杆和底座应有统一的出厂编号或配套。
3.1.3密度计（含所有附件）表面应光洁，不得有剥落、碰伤及划痕，各紧固件不得有松动、损伤。
3.1.4杠杆上的刻度应清晰，刻线垂直于杠杆，间隔均匀，分度值为0.01g/cm³。
3.1.5刀口和刀承应光洁，不得有毛刺、裂纹和显见的砂眼。
刀口和刀承接触后，杠杆摆动应灵活。
3.1.6游码在杠杆上移动应平稳、灵活。
3.1.7杯盖与杯口配合适中，盖孔畅通。
3.1.8底座的底面平整。
3.2水准泡检查气泡在使用范围内应能均匀移动，无肉眼可察觉出的停滞和跳动现象，并与密度计杠杆安装时保持水平。
3.3液杯容量校准3.3.1将液杯及杯盖清洗晾干，向杯内缓慢注满蒸馏水，除去气泡，轻轻旋转，盖严杯盖，擦干杯及杯盖外表面，取下杯盖，将杯盖底面的蒸馏水刮入杯内，将杯内蒸馏水倒入烧杯内，用天平称量蒸馏水质量，再加上杯及杯盖内表面的残留量（一般胶木制杯取0.21g，金属制杯取0.32g），得出杯容纳蒸馏水的质量。
3.3.2用温度计测水温，查阅水密度值表（参见表1），按下式计算液杯容量。
V=(mz +mb)/ρV=液杯容量，ml;mz=液杯内蒸馏水的质量，g;mb=液杯和杯盖内的残留量，g;ρ=液杯内蒸馏水的密度值，g/cm³。
3.3.3计算得出的杯容量，应为（140±1）ml。
3.4灵敏限校准3.4.1将密度计清洗晾干。
在杯中放入替代物（校准专用替代砝码），移动游码至上限值附近，使杠杆平衡（气泡位于中线）。
关于石油钻井中现场压井液密度问题的探讨
式子里面: h 表示的是实际压井的对应深度, 单 位为米; H 表示的是油层中部 的具体深度, 单位为 米; Gp 表示的是地层压力的具体梯度, 单位为MPa/ m; 其余的和上面相同。 2 按照实际测量获得的地层压力进行具体的确定
式子里面: K 具体表示的为附加系数, 一般的作 业 情况下, K 等于 1. 00- 1. 15; 如果为修井, 这个时 候 K 等于 1. 15- 1. 30。 1. 3 附加压力之计算方法
式子里面: Pe 表示的为附加压力, 油水井对应 的 Pe 介于1. 5 到3. 5 兆帕之间; 气井对应的Pe 介于 3. 0 到 5. 0 兆帕之间。 1. 4 计算压井液的相对密度的具体方法
井资料结果进行综合解释, 成果图如下:
图 4 胡 B 井中子寿命挤堵评价成果图
根据解释结果, 未解层堵剂进入后向上向下都 有推进, 说明固井质量不好, 水泥环可能存在裂缝; 1
号层上部没进堵剂; 1、2 号层之间串通, 3 号层未进 堵剂; 4 号层部分遇阻。 4 结论
中子寿命测井技术能有效评价堵剂进入地层 后, 纵向分布以及层与层之间的窜通情况, 可以进一 层次的认识井况, 为下步措施实施提供指导。
当量密度附加法的使用: 气井对应的密度介于 0. 07～0. 15 之间。如果为浅井, 这种方法获得的泥 浆密度数值就比较小, 最安全的基本底线为泥浆密 度可以很好的平衡环空压耗以及起钻抽吸之下的共 同作用, 最终保证下钻的安全度。
井底压差附加方法的采用: 气井之井底的具体 压差介于 3. 0～5. 0 兆帕之间, 在这个情况下进行当 量密度的具体确定。对于浅井而言, 这种方法设计获 得之泥浆对应的密度较大, 能够很好的将环空压耗 与钻具上提产生的抽吸力相平衡。不过, 为了避免和 防止泥浆密度太大, 对地层产生压漏, 进而造成先漏 后喷的现象。 5. 2 压井液密度常规计算方法中需要考虑的几个 问题
修井作业压井液密度选择方法
修井作业压井液密度选择方法作者：黎武毛冬冬王新期来源：《中国科技博览》2016年第24期[摘 ;要]目前国内外存在多种确定修井作业现场压井液密度的方法，这些方法各有其优缺点。
本文从修井作业压井时存在的问题出发，对目前压井液密度计算的各种方法进行了分析研究，指出了这些方法存在的的问题和不足之处，并进行了对比分析，使大家对压井液密度计算有一个明确的认识。
[关键词]压井液密度地层压力中图分类号：TE358.4 文献标识码：A 文章编号：1009-914X（2016）24-0001-011 前言修井作业过程中，做好井控工作的目的是防止地层液体侵入井内，为此需保持井底压力略大于地层压力，即实现近平衡作业，这时的关键问题就是研究怎样最合理地确定压井液密度。
压井液密度的确定应以钻井时资料显示最高地层压力系数或实测地层压力为基准，再加一个附加值。
作业现场一般推荐附加当量压井液密度、附加压力井底值规定如下：当量密度附加：油水井为0.05-0.1g/cm3;气井为0.07-0.15g/cm3井底压力附加：油水井为1.5-3.5MPa;气井为3.0-5.0MPa大体上来说，确定作业现场压井液的密度时，必须考虑到以下三个方面：（1）地层压力系数;（2）地层孔隙的压力大小;（3）井控装置。
目前的几种计算作业现场压井液密度的方法[1]主要可以分为两种，一种是常规的压井液密度确定方法;另一种则是改进的压井液密度确定方法。
2 常规压井液密度确定方法2.1 附加当量密度计算法根据《修井作业井控技术规程》的规定可知又因为、所以（1）式中：—油层中部深度，m;—井眼内压井液密度，g/cm3;—地层压力，MPa;—地层液体密度，g/cm3，一般为1.00-1.07 g/cm3;—地层压力当量压井液密度，g/cm3;—附加当量密度，g/cm3，油水井为0.05-0.1g/cm3、气井为0.07-0.15 g/cm3。
2.2 压力倍数计算法（2）式中：—附加系数，对于一般作业，K=1.00-1.15;2.3 附加压力计算法（3）式中：—附加压力，油水井为1.5-3.5MPa;气井为3.0-5.0MPa。
压井液密度及材料计算
计算公式压井液密度计算：102p ylρy= ρm + + ρeHρy=压井液密度ρm=原浆密度p yl=立管压力H=压井深度ρe =附加值0.05-0.1压井液计算：加重材料计算：ΡS V1(Ρ1-Ρ0)G=ΡS- Ρ1G=加重材料重量TΡS=材料密度重晶石=4.25 吨/方KCL=1.984吨/方（最重可配液到1.16）Ρ1=压井液需要达到的密度吨/方Ρ=原浆密度吨/方V1=新浆体积循环方式选择目前用于井控的司钻法和工程师法都是用正循环，即从钻杆泵人，从环空将溢流循环出并。
反循环压井方法简介但用常规的司钻法和工程师法压并必须具备以下两个条件：（１）能安全关井；（２）在不超过套管与井口设备许用压力和地层破裂压力条件下能循环溢流出并。
在实际钻井工作中往往遇到不具备上述两个条件的情况：一是浅层气，关并时地层强度不够；二是钻中深并进入井内的天然气溢流量很大，这时无法使用常规司钻法和工程师法进行压并，而只能换用能够降低最大套压及井内地层受力的其它压井方法，如超重泥浆压井法及反循环压井法等。
本文对后者的工艺与计算要点给予说明。
１工艺要点反循环压井方法是从环空泵人泥浆将井内溢流替入钻杆．由钻杆内上升到井口，在阻流器控制钻杆出口回压下排除油气溢流并进行压并。
这种方法在修并中早巳广泛使用。
因为修并时井内往往是没有固相的原油或盐水，且管柱下端多是开口的，不易被堵塞。
修井或采油井口装置也容易转换成反循环方式。
在钻井或完井作业中当并内泥浆含有岩屑进行反循环压并钻头水眼有被堵塞可能时，可只用反循环把溢流经钻扦内替出，以后再转用正循环压并。
由于钻杆内总容积小，用反循环的时间短・可以减少堵塞钻头水眼的危险。
国外文献中把这种用反循环排除溢流．再用正循环的方法也称为反循环压井法。
由于它比修并中用的反循环法更为复杂，故本文主要对它给予说明。
这种压井方法的主要步骤是：（１）在井内建立从环空泵人，沿钻拄上升通过阻流器排出的反循环通路；（２）从环空泵入原密度泥浆将溢流从环空替入钻柱。
压井液密度计算
1、确定压井液密度：是根据油层压力而定，现场有两种方法，一是选用压井液柱压力的1.1-1.15倍，即： P 液柱=(1.1-1.15)P 油层 而 P 液柱=Hr/100故 r=100(1.1-1.15)P 油层/H式中：r —压井液密度 克/厘米3 ； P 油层—油层压力 兆帕； H —油层中部深度 米。
二是按井筒液柱压力高于油层压力K(一般K=1-1.5MPa)而定压井液密度， 即：r=100(P 油层+K) /H 式中符号意义同上。
利于保护油层，压井达到压而不死，压而不喷，现场上多用第二种计算方法。
2、压井液用量：(1)理论计算：V=K.g.HV —压井液总量(m3)g —每米套管容积（m3/m ） H —油井深度(m)K —附加系数，取1.5-4Π –圆周率 3.1416 D —套管直径(m)H —1米高度，即H=1(m)(2)近似计算：V=D2/2式中：V —每1000米内套管容积m3 D —管线直径 英寸3、SCY 压井液配制表序号 密度g/cm 3PZ g/cm 3FAAg/cm 3加重剂g/cm 3成本元/m 3备注1 1.05 15 3 81.8 150.13 工业NaCl2 1.1 153 168.8 180.58 3 1.15 15 3 261.3 212.964 1.2 20 4 520 598.8 工业CaCl25 1.25 20 4 696.4 746.986 1.3 20 4 900 9187 1.35 25 6 1137.5 11868 1.4 25 6 1418.2 1421.79 9 1.45 25 6 1755 1704.7 10 1.52562166.72050.53SCY压井液配制表关于压井液密度的讨论计算一、若采用CaCl 2、Na Cl ，混合配置密度为1.3g/cm 3的压井液 计算如下： 1、1m 3水1000Kg ；2、所需CaCl 2 900 Kg ；3、则，1100090010003.1x ++=，5.4611=x , 所以，900 Kg CaCl 2是461.5L ；4、Na Cl 配置压井液的最高密度1.15g/cm 3，1m 3水所需NaCl 是263.1 Kg ，所以210001.263100015.1x ++=，7.962=x ，所以，263.1 Kg NaCl 是461.5L ； 5、若配置1.3g/cm 3的混合压井液1m 3时，所需NaCl 是263.1 Kg ，则，CaCl 2是636.9 Kg （326.6L ）； 6、所以，混合液的密度3/33.16.3267.9610009001000cm g =+++=ρ，增加了2.3％。
钻井起下钻过程中压井液密度设计方法研究
钻井起下钻过程中压井液密度设计方法研究【摘要】钻井起下钻过程中，操作不当容易导致溢流或井喷，而此时钻头不在井底，U形管原理不能描述此时的井眼状况。
针对该种情况，基于气液两相流理论，通过分析钻头不在井底时溢流，关井和压井期间的井筒流体特性，建立了钻头不在井底的Y形管模型。
利用Y形管的3个分支结构代表钻头不在井底工况下钻柱，环空和钻头以下井眼3部分，钻柱和环空部分的井筒压力特性可以用典型U形管原理分析，当分析关井和压井期间井底压力等压井参数时，应考虑钻头以下井段的流体特性，即Y形管结构下部分支的流体特性，据此，应用Y 形管描述钻头不在井底工况下整个井筒的压力特性。
【关键词】井控井喷压井Y形管模型压井液密度起下钻过程中发生井喷时，部分钻杆已经移出井筒，无法建立钻井液从井口到井底的循环，该情况下的井控称钻头不在井底的井控程序。
油田统计资料表明，25%的井喷是由起钻速度过快产生抽汲压力引起的，而在很多情况下，无法强行下钻到井底，导致钻头不在井底。
在该情况下，司钻法和等待加重法等常规压井方法无法实施，简而言之，当钻头不在井底，地层侵入流体还在井眼的情况下，不能使用常规井控程序进行压井，因为典型的U形管原理不能描述此时的井眼情况。
提出采用Y形管模型描述此时的井眼状况，但是没有对其详细解释说明。
目前压井液密度确定方法有常规压井液密度确定方法，实测地层压力确定法和实测溢流关井立管压力确定法，但实际钻井过程中发生溢流井喷时，地层压力是无法得知的，因此主要采用溢流关井立管压力法，但该方法主要针对钻头在井底的工况。
为更好地利用Y形管模型描述钻头不在井底的压井程序，笔者提出了新的Y形管模型，并基于气液两相流理论给出了压井液密度设计方法。
1 Y形管模型钻头不在井底发生井涌时，可将此时的井筒空间划分为3部分-见图1a，第1部分，钻头至井底的井段部分；第2部分，发生井涌时留在井眼内的钻柱；第3部分，井眼内钻柱与井眼之间的环空部分。
选择压井液密度的依据-概述说明以及解释
选择压井液密度的依据-概述说明以及解释1.引言1.1 概述在撰写本文之前，我们首先需要了解压井液密度的概念和作用。
压井液密度是指在进行油气井控制作业时，通过调整压井液的密度来达到控制井底压力的目的。
在油田开发中，井底压力的控制非常重要。
如果井底压力过高或过低，可能会导致井喷或井漏等危险事故的发生，严重威胁人员安全和设备设施完好。
因此，在进行井控作业时，需要采取一系列措施来维持井底压力的稳定。
而压井液密度就是其中一项关键参数。
通过调整压井液的密度，可以控制井口的静压力，从而间接地控制井底压力。
不同的井底压力要求对应着不同的压井液密度选择，因此我们在进行井控作业时，需要根据实际情况来选择合适的压井液密度。
在本文的后续内容中，我们将会详细介绍影响压井液密度的因素以及选择压井液密度的依据。
这些因素包括油井的地层情况、井眼的直径、井深、井口静态密度要求等等。
通过理解这些因素的作用，我们能够更好地把握选择压井液密度的依据，提高井控作业的安全性和效率。
接下来的章节中，我们将详细阐述这些内容，以期给读者一个全面的了解。
1.2 文章结构文章结构部分的内容如下：文章结构部分主要介绍了本文的组织结构和各个章节的内容要点，以便读者能够明确了解全文的脉络和主要内容。
首先，在文章结构部分，我们将对整篇文章的大纲进行简要概述，介绍了本文的章节安排和各个章节的主要内容。
接下来，本文的第一部分是引言部分，分为三个小节。
第一小节是概述部分，将简要描述压井液密度选择的背景和重要性。
第二小节是文章结构部分，对整篇文章的组织结构进行详细介绍。
第三小节是本文的目的部分，明确了本文的研究目的和要解决的问题。
第二部分是正文部分，也是本文的重点部分。
在正文部分的第一节中，我们将详细讨论压井液密度的重要性，并说明为什么选择合适的压井液密度对于压井作业的安全和有效性至关重要。
在第二节中，我们将分析并探讨影响压井液密度的因素，包括井深、地层压力、地层温度等因素，以及如何对这些因素进行综合考虑来选择适当的压井液密度。
石油工程技术 井下作业 压井作业
压井作业1压井定义压井是将具有一定性能和数量的液体泵入井内，依靠泵入液体的液柱压力平衡地层压力，使地层中的流体在一定时间内不能流入井筒，以便完成某项作业施工。
压井要保护油层，要遵守“压而不喷、压而不漏、压而不死”的原则，并应采用优质压井液、缩短施工周期以及投产前及时替喷等措施。
2压井液2.1压井液定义压井液是指在井下作业过程中，用来控制地层压力的液体。
要想压住井，压井液的密度不能太小，但也不能过大。
压井过程不能过猛，否则压井液会挤入油层，污染油层，甚至把油层压死。
因此，正确选择压井液是保证压井质量的重要环节。
2.2选择压井液的原则2.2.1对油层造成的损害程度最低。
2.2.2其性能应满足本井、本区块地质要求。
2.2.3能满足作业施工要求，达到经济合理。
2.3压井液密度压井液的密度按下式计算：式中ρ——压井液密度，g/cm³；p——油水井近期静压，MPa；H——油层中部深度，m；ρ附加——附加值，油水井为0.05～0.1g/cm³，气井为0.07～0.15g/cm³。
2.4压井液用量压井液用量按下式计算：式中V——压井液用量，m³；r——套管内半径，m；h——压井深度，m；k——附加量，取15%～30%。
3压井方式目前常用的压井方法有循环法、灌注法和挤注法三种。
3.1循环法循环法是目前油田修井作业应用最广泛的方法，是将配制好的压井液用泵泵入井内并进行循环，将井筒中的相对密度较小的井内液体用压井液替置出来，使原来被油、气、水充满的井筒被压井液充满。
压井液液柱在井底产生回压，平衡油层压力，使油层中的油气不再进入井筒，从而将井压住。
循环法压井的关键是确定压井液的密度和控制适当的井底回压。
该法可分为反循环压井和正循环压井两种方法。
3.1.1反循环压井反循环压井是将压井液从油套管环形空间泵入井内，使井内流体从油管管柱上升到井口并循环的过程。
反循环压井多用在压力高、产量大的油气井中。
石油工程技术 压井与压井液
压井与压井液1压井1.1定义在作业过程中，当井口敞开时，起出管柱后液面会降低，一旦液柱压力低于地层压力，势必会造成地层流体侵入而诱发井喷事故，既有害地层，又不利于施工。
解决这个问题有两种方法，一是采用不压井、不放喷井口控制装置（油水井带压作业技术）；另一种方法是利用设备从地面往井内注入密度适当的压井液，使井筒中的液柱在井底造成的回压与地层压力相平衡，恢复和重建井内压力平衡，这一过程称为压井。
1.2原理压井是靠压井液自身的静液压力有效地控制地层流体的压力，地层不可避免地要受到压井液的影响，其影响程度和压井效果的好坏取决于压井液液柱压力与地层压力的对比关系以及压井液本身的性质，所采用的加重剂最好是能溶于该压井液的载体。
所有入井流体与地层岩性配伍性一致。
进行修井作业时采用的流体，称为修井液或工作液，其中包括压井液。
1.3目的压井的目的是暂时使井内流体在修井施工过程中不溢出，实现井控安全作业。
1.4原则压井要保护油气层，应遵守“压而不喷、压而不漏、压而不死”三项原则，同时必须采取以下四项产层保护措施；（1）是选用优质压井液（如无固相压井液、KCL防膨压井液）；（2）是对低产、低压井可以采取不压井作业，严禁挤压井作业（特殊情况除外）；（3）是地面盛液池、盛液罐干净无杂物，对作业泵车及管线要进行清洗；（4）是加快施工速度，缩短作业周期，完工后及时投产。
2压井液2.1分类目前，各油气田现场使用的压井液一般有三大类型：即水基型压井液，如修井泥浆（改型钻井液）、无固相盐水压井液、聚合物固相盐水压井液；油基型压井液，如纯油、乳状液等；气、液混合型泡沫压井液。
泡沫压井液由液体（通常为水）、表面活性剂和气体（空气或氮气）组成，用于低压油层，但其操作复杂性和成本受泡沫体系的条件约束。
2.2功能2.2.1与地层岩性相配伍，与地层流体相溶，可保持井筒流体稳定。
2.2.2密度可调，以便平衡地层压力。
2.2.3在井下温度和压力条件下性质稳定。
钻井液密度确定
：以裸露井段的最高地层压力为依据，确定钻井液密度，油层附加0.05—0.10克／厘米3，气层附加0.07—0.15克／厘米3。
合理确定钻井液密度，是实现平衡钻井的关键。
确定钻井液密度应考虑的问题很多，如地层压力、地层破裂压力、波动压力、井眼的稳定性、地面井控能力等。
我们通常以最小井底压力等于地层压力的原则确定钻井液密度。
我国现场多采用附加当量钻井液密度的方法，对于油井，附加系数为0.05～0.10；对于气井，附加系数为0.07～0.15。
在实际工作中应根据灌钻井液的措施、抽汲压力值的大小、地层压力预报的精度、地层压力的大小等因素，合理确定钻井液密度。
在钻井过程中，作用在井底的压力是随钻井作业的不同而变化的。
停钻时的井底压力为：pb=pm起钻时的井底压力为：pb=pm- psb -pdp下钻时的井底压力为：pb=pm + psw钻进时的井底压力为：pb=pm + pbp+ pd划眼时的井底压力为：pb=pm+ psw+ pbp显然，在各种作业中，起钻时作用于井底的压力最小，因此有：pbmin= pm-psb-pdp=pppm =pp+psd+pdp根据所需钻井液静液压力即可求得钻井液密度：ρm = pm/9.8Hρm =0.102(pp+psb+pdp)/H式中pb——井底压力,Mpa；pm——钻井液静液压力,Mpa；psb——抽汲压力,Mpa；psw——激动压力,Mpa；pbp——起钻液面下降而减小的压力,Mpa；pd——岩屑进入钻井液后增加的压力,Mpa；pbp——环空流动阻力,Mpa。
psb——抽汲压力,Mpa；pdp——起钻液面下降而减小的压力,Mpa；pp——地层压力,Mpa；ρm——钻井液密度；H——井深，m。
压力系数压力系数----指原始地层压力与静水柱压力的比值。
等于1时，属于正常地层压力；大于1时，称为高异常地层压力，或称为高压异常；小于1时，称为低异常地层压力，或称低压异常。
主要是用它来判别地层压力是否异常的一个主要参数。
石油工程压井液密度确定方法
石油工程压井液密度确定方法【摘要】本文便对现阶段石油工程中计算压井液密度的常用方法进行了详细的分析和研究，同时也分别指出了这些方法中存在的问题和不足，意在帮助广大的石油行业工作者对压井液密度的计算工作有一个更加清晰的认识。
【关键词】井控；压井液密度；计算方法第一，石油工程中计算压井液密度的常用方法（三）通过实际测得的地层压力值确定。
通过地层压力理论的计算公式，，其中H为地层的深度，再将此公式带入到常规计算方法中的附加当量密度计算法中，则。
（四）通过开始钻井时井底的压力值确定。
通常情况下，刚开始钻井时井底的压力值是最小的，而在钻井的过程中，如果可以保证不出现溢流的现象，则井内的压井液的密度就是安全的。
起钻时井底压力的计算公式为，其中Psb为起钻抽汲压力，Ph为井内液柱压力，Pdp则为起钻未灌液体井底压力的减小值，在考虑附加密度的情况下，则。
第二，计算压井液密度过程中相关问题的探讨（二）附加压力与附加密度的关系。
实际上附加压力与附加密度并不是等同的关系，而具体计算时到底是选择附加密度法还是附加压力法，则应具体情况具体分析。
（三）起钻时压井液密度计算过程中的影响因素。
一般情况下，通过井底压力所计算出的压井液密度的准确程度，与起钻时的抽吸压力是有直接的关系的，而影响这个压力的因素是有很多的，如压井液的静切力、管柱的起下速度、环形节流、压井液的粘度以及管子和井眼间的环形孔隙等，因此要想准确的确定这个压力值是有一定困难的。
（四）发生溢流后关井立管压力的确定方法。
当施工过程中出现溢流的情况后，所确定的关井立管压力值的准确性对于压井液的密度是有着直接的影响的，如果发生溢流状况后，钻柱内是并没有装回压凡尔的，那么就应通过以下两步来确定关井立管的压力值：第一步就是先消除关井时间对关井压力的影响，具体的操作方法为关井后，通过对套压和立压的数值进行记录，可以绘制出套压和立压与关井时间的关系曲线，通常情况下，曲线变化平滑位置处的拐点就是关井套压和关井立压。
塔里木油田井下作业井控实施细则(2011)
目录一、总则 (1)二、井控设计 (1)三、井控装备 (2)四、作业过程中的井控工作 (8)五、防火、防爆、防硫化氢措施 (14)六、井喷失控的处理 (15)七、井控技术培训 (16)八、井控管理十项制度 (16)九、附则 (22)附件1 塔里木油田井控培训分班办法 (23)附件2 井控装备示意图 (25)附件3 井控装备试压标准 (37)附件4 集团公司井下作业井喷失控事故信息收集表 (38)塔里木油田井下作业井控实施细则为了贯彻集团公司《石油与天然气井下作业井控规定》，确保塔里木油田井控工作的开展，防止井喷失控事故的发生，特制订本细则。
一、总则第一条井下作业井控技术是保证石油天然气井下作业安全的关键技术。
做好井控工作，既有利于保护油气层，又可有效地防止井喷、井喷失控或着火事故的发生。
第二条井喷失控是井下作业过程中性质严重、损失巨大的灾难性事故。
一旦发生井喷失控，将打乱正常的生产秩序，使油气资源受到严重破坏，造成环境污染，还易酿成火灾、人员伤亡、设备损坏甚至油气井报废。
第三条井控工作是一项系统工程。
塔里木油田的开发、技术监督、安全、环保、物资、装备、培训以及井下作业承包商和相关服务单位，必须高度重视，各项工作必须在本细则规定内有组织地协调进行。
第四条本细则包括井下作业井控设计，井控装备，作业过程中的井控工作，防火、防爆、防硫化氢措施，井喷失控的处理，井控技术培训，井控管理制度等七个方面。
第五条本细则适用于塔里木油田井下作业的井控工作。
利用修井机进行钻井作业的井控要求，均执行《塔里木油田钻井井控实施细则》。
二、井控设计第六条井控设计是井下作业地质设计、工程设计、施工设计中的必要组成部分。
井下作业应先设计（包括补充设计和设计变更）后施工，坚持无设计不施工的原则。
第七条在地质设计（送修书或地质方案）中应提供井身结构、套管钢级、壁厚、尺寸、扣型、水泥返高、固井质量、最近得到的套管技术状况及井下复杂情况等资料，提供射孔及封堵情况，主要作业史，提供本井和邻井的油气水层深度及目前地层压力、油气比、注水注气区域的注水注气压力、与邻井油层连通及地下管线情况、地层流体中的硫化氢等有毒有害气体含量、以及与井控有关的提示；提供井场周围2000m(含硫化氢井3000m)内的居民住宅、学校、厂矿、河流、国防设施、高压电线、地下管网和水资源等情况。
井下作业压井工艺技术浅析
压井原则概括为：压而不死，活而不喷。
压而不死即井不漏，井筒内产生的液柱压力（和回压）小于地层破 裂压力，则井不漏。若压井液进入地层，会污染产层、堵塞产层通道， 影响油气产量。甚至在试油气后期压井液反吐至地面，造成井筒事故、 损坏地面设备。 活而不喷即井不漏、又无井控风险，井筒内液柱压力（和回压）保 证压井液不会漏入地层，同时地层流体也不会进入井筒，影响井筒作业。
时间:二0一四年六月
西南石油工程公司井下作业分公司
汇 报 提 纲
前 言
一、压井目的 二、压井原则
三、压井液密度的确定及准备 四、常规压井方法
五、压井案例
西南石油工程公司井下作业分公司
前 言
油气井施工中，无论是钻井还是井下作业，井筒作业均涉及 到压井问题，井下作业过程中转层试气、挖潜试气、封井等情况 下可能采用密度符合要求的泥浆一次性压井，进而进行下步工程 作业，若泥浆压井失败则可能造成井控事故、原井内管柱卡埋甚 至井筒报废的情况，因此井下作业过程中的泥浆压井显得尤为重 要，本文从泥浆密度的选定、泥浆准备和压井过程等三方面浅析 泥浆压井工艺技术。
五、压井案例（以星1井泥浆压井为例）
（二）压井过程
1 、清水压井：采用 1300 型压裂车正循环泵注清水 70m3 （一个井筒容积），泵注 清水过程中通过管汇闸门将回压慢慢控制上涨至约32MPa。 2、泥浆压井：采用1300型压裂车正循环泵注密度为 2.00g/cm3泥浆，通过计量罐 计量，在泵注 10m3 泥浆内，采用针阀控制回压一直保持在 32MPa （由于油管内容积为 10.84m3，故在泵注10m3内井筒底部液柱压力不变，控制回压值不变）。 随着时间推移，在泵注泥浆量10m3至12m3过程中，慢慢将回压降至31MPa；在泵注 泥浆量12m3至14m3过程中，慢慢将回压降至30MPa……始终保持回压加环空液柱压力略 大于产层中部压力。 在泵注约56m3泥浆后，泥浆和清水产生的井底压力值趋近于地层压力，理论上慢 慢不控回压，继续泵注至泥浆返出井口再循环两周，判断压井平稳后停泵。 备注：在泥浆压井过程中，即使保持泵压和排量不变、出口针阀大小不变，受井 内流体运移影响，回压亦会有一个逐步增大再逐步减小的显示，故在泥浆压井过程中， 除保连续施工外，控制好回压尤为关键。回压过高可能将井压漏污染地层；回压过低 导致压井不稳，增加作业时间，甚至水和泥浆混合产生沉淀造成工程事故。
井下作业井控技术培训
（4）、含砂量 含砂量是指修井液中不能通过200目 筛子（或直径大于0.074毫米）的砂 子所占修井液的体积百分数。
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3、 低固相和无固相压井液 （1）、定义：
压井液中，无固相含量的压 井液称为无固相压井液，如清水或 盐水等；固相含量低于5%的压井液 称之为低固相压井液。
（2）、低固相和无固相压井液的优 点：
算公式为：G＝P/H＝gρ
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式中 G—压力梯度，kPa/ m P—压力，kPa或M Pa H—深度，m或km g—重力加速度， 9.8m/s2
ρ—液体密度,kg/m3
（4）地层压力：地层压力是地下岩石 孔隙内流体的压力，也称孔隙压力。
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（5） 上覆岩层压力：上覆岩层压力是
某深度以上的岩石和其中流体对该深度 所形成的压力。
4、井漏。
5、人为因素。 17
三、井喷的预防
井下作业的井控工作不同于钻井井 控工作，在井下作业施工过程中既要保 证作业施工人员安全和施工顺利进行， 又要避免采用大密度修井液修井造成油 气层伤害，这就需要从全员的井控意识 上和井控工作具体实施上进行落实。重 点要以防喷为主，制喷为辅的工作思路 搞好井控工作。
P液柱=ρ液gH= P油层
在实际工作中,为了安全起见,其压井液 柱压力应略大于油层静压的，于是压井 液的密度可由下式确定:
P液柱=ρ液gH= (1.05~1.10) P油层 即ρ液=(1.05~1.10) P油层/ gH
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P油层—油层静液柱压力， ρ液—压井液的密度, kg/m3 H—油层中部深度,m K—考虑平衡较稳定的安全系数,通常取1.05~1.10 总之,压井时应根据该井的具体情况和本油田开发的要求,通过压井液密度计算,求出压井 液密度,然后用此密度对照常用压井液密度表,以选定合适的压井液压井.所准备的压井液 体积应大于井筒容积的1.5倍.
石油钻井作业现场压井液密度确定方法
石油钻井作业现场压井液密度确定方法论文关键词：压井液 密度 附加值 计算论文摘要：本文对目前压井液密度计算的各种方法进行了分析研究，指出了这些方法存在的的问题和不足之处，并进行了对比分析，使大家对压井液密度计算有一个明确的认识。
一、前言钻井过程中，做好井控工作的目的是防止地层液体侵入井内，为此需保持井底压力略大于地层压力，即实现近平衡钻井，这时的关键问题就是研究怎样最合理地确定压井液密度。
井眼的裸眼井段存在着地层孔隙压力（地层压力）Pp 、压井液柱压力Pm 和地层破裂压力Pf 。
三个压力体系必须满足以下条件：p m f P P P ≥≥即md my ef ρρρ≥≥式中：ρef —井眼的裸眼井段地层破裂压力当量密度，g/cm 3；ρmy —井眼内压井液密度，g/cm 3；ρmd —井眼的裸眼井段地层液体密度，g/cm 3。
压井液密度的确定应以钻井资料显示最高地层压力系数或实测地层压力为基准，再加一个附加值。
作业现场一般推荐附加当量压井液密度、附加压力井底值规定如下。
当量密度附加：油水井为0.05-0.1g/cm 3；气井为0.07-0.15g/cm 3 井底压力附加：油水井为1.5-3.5MPa ；气井为3.0-5.0MPa具体选择附加值时应考虑地层孔隙压力大小、油气水层的埋藏深度、钻井时的钻井液密度、井控装置等。
所确定的压井液密度还要考虑保护油气层、防止粘卡、满足井眼稳定等要求。
为确保钻井过程中的施工安全，在各种作业中，均应使井底压力略大于地层压力，这样可达到近平衡钻井和保护油气层的目的。
但是，怎样最合理地确定压井液密度，各种材料上介绍了多种方法，这些方法如何使用，往往使大家无从下手，各种方法计算结果差异又较大，本文试图通过此类问题分析对比对大家有所帮助。
二、压井液密度确定的各种方法1、常规压井液密度确定方法⑴附加当量密度计算法根据《钻井井控技术规程》的规定可知e p my ρρρ+= 又因为H P pp 102=ρ、H P md p ρ0098.0=所以e md my ρρρ+=： （1-1）式中：H —油层中部深度，m ；P p —地层压力，MPa ；ρmd —地层液体密度，g/cm 3，一般为1.00-1.07 g/cm 3；ρp —地层压力当量压井液密度，g/cm 3；ρe ——附加当量密度，g/cm 3，油水井为0.05-0.1g/cm 3、气井为0.07-0.15g/cm 3。
中国石油天然气集团公司石油与天然气井下作业井控规定
中国石油天然气集团公司石油与天然气井下作业井控规定第一章总则第一条为做好井下作业井控工作,有效地预防井喷、井喷失控和井喷着火、爆炸事故的发生,保证人身和财产安全,保护环境和油气资源,特制定本规定;第二条各油气田应高度重视井控工作,必须牢固树立“以人为本”的理念,坚持“安全第一,预防为主”方针;第三条井下作业井控工作是一项要求严密的系统工程,涉及各管理勘探局、油气田公司的勘探开发、设计、施工单位、技术监督、安全、环保、装备、物资、培训等部门,各有关单位必须高度重视,各项工作要有组织地协调进行;第四条利用井下作业设备进行钻井含侧钻和加深钻井的井控要求,均执行石油与天然气钻井井控规定;第五条井下作业井控工作的内容包括：设计的井控要求,井控装备,作业过程的井控工作,防火、防爆、防硫化氢等有毒有害气体的安全措施和井喷失控的紧急处理,井控培训及井控管理制度等六个方面;第六条本规定适用于中国石油天然气集团公司以下简称集团公司陆上石油与天然气井的试油气、射孔、小修、大修、增产增注措施等井下作业施工;第二章设计的井控要求第七条井下作业的地质设计、工程设计、施工设计中必须有相应的井控要求或明确的井控设计;第八条地质设计送修书或地质方案中应提供井身结构、套管钢级、壁厚、尺寸、水泥返高及固井质量等资料,提供本井产层的性质油、气、水、本井或邻井目前地层压力或原始地层压力、油气比、注水注汽区域的注水注汽压力、与邻井地层连通情况、地层流体中的硫化氢等有毒有害气体含量,以及与井控有关的提示;第九条工程设计中应提供目前井下地层情况、套管的技术状况,必要时查阅钻井井史,参考钻井时钻井液密度,明确压井液的类型、性能和压井要求等,提供施工压力参数、施工所需的井口、井控装备组合的压力等级;提示本井和邻井在生产及历次施工作业硫化氢等有毒有害气体监测情况;压井液密度的确定应以钻井资料显示最高地层压力系数或实测地层压力为基准,再加一个附加值;附加值可选用下列两种方法之一确定：一油水井为－0.1g/cm3;气井为－0.15 g/cm3二油水井为－;气井为－MPa具体选择附加值时应考虑：地层孔隙压力大小、油气水层的埋藏深度、钻井时的钻井液密度、井控装置等;第十条施工单位应依据地质设计和工程设计做出施工设计,必要时应查阅钻井及修井井史等资料和有关技术要求,施工单位要按工程设计提出的压井液、泥浆加重材料及处理剂的储备要求进行选配和储备,并在施工设计中细化各项井控措施;第十一条工程设计单位应对井场周围一定范围内含硫油气田探井井口周围3km、生产井井口周围2km范围内的居民住宅、学校、厂矿包括开采地下资源的矿业单位、国防设施、高压电线和水资源情况以及风向变化等进行勘察和调查,并在工程设计中标注说明和提出相应的防范要求;施工单位应进一步复核,并制定具体的预防和应急措施;第十二条新井老井补层、高温高压井、气井、含硫化氢等有毒有害气体井、大修井、压裂酸化措施井的施工作业必须安装防喷器、放喷管线及压井管线,其它情况是否安装防喷器、放喷管线及压井管线,应在各油田实施细则中明确;第十三条设计完毕后,按规定程序进行审批,未经审批同意不准施工;第三章井控装备第十四条井控装备包括防喷器、射孔防喷器闸门及防喷管、简易防喷装置、采油气树、内防喷工具、防喷器控制台、压井管汇和节流管汇及相匹配的闸门等;第十五条含硫地区井控装置选用材质应符合行业标准SY/T 6610-2005含硫化氢油气井井下作业推荐作法的规定;第十六条防喷器的选择应按以下要求执行：一防喷器压力等级的选用,原则上应不小于施工层位目前最高地层压力和所使用套管抗内压强度以及套管四通额定工作压力三者中最小者;二防喷器组合的选定应根据各油田的具体情况,参考推荐的附图进行选择;三特殊情况下不装防喷器的井,必须在作业现场配备简易防喷装置和内防喷工具及配件,做到能随时抢装到位,及时控制井口;第十七条压井管汇、节流管汇及阀门等的压力级别和组合形式要与防喷器压力级别和组合形式相匹配,其整体配置按各油田的具体情况并参考推荐的附图进行选择;第十八条井控装备在井控车间的试压与检验应按以下要求执行：一井控装备、井控工具要实行专业化管理,由井控车间站负责井控装备和工具的站内检查验、修理、试压,并负责现场技术服务;所有井控装备都要建档并出具检验合格证;二在井控车间站内,应对防喷器、防喷器控制台、射孔闸门等按标准进行试压检验;三井控车间应取得相应的资质;第十九条现场井控装备的安装、试压和检验按各油田实施细则规定执行;第二十条放喷管线安装在当地季节风的下风方向,接出井口30m 以远,高压气井放喷管线接出井口50m以远,通径不小于50mm,放喷闸门距井口3m以远,压力表接在内控管线与放喷闸门之间,放喷管线如遇特殊情况需要转弯时,转弯处要用锻造钢制弯头,每隔10m－15m填充式基墩或标准地锚固定;出口及转弯处前后均固定;压井管线安装在当地季节风的上风方向;第二十一条井控装备在使用中应按以下要求执行：一防喷器、防喷器控制台等在使用过程中,井下作业队要指定专人负责检查与保养并做好记录,保证井控装备处于完好状态;二油管传输射孔、排液、求产等工况,必须安装采油树,严禁将防喷器当作采油树使用;三在不连续作业时,必须关闭井控装置;四严禁在未打开闸板防喷器的情况下进行起下管柱作业;五液压防喷器的控制手柄都应标识,不准随意扳动;第二十二条采油树的保养与使用应按以下要求执行：施工时拆卸的采油树部件要清洗、保养完好备用;当油管挂坐入大四通后应将顶丝全部顶紧;双闸门采油树在正常情况下使用外闸门,有两个总闸门时先用上闸门,下闸门保持全开状态;对高压油气井和出砂井不得用闸门控制放喷,应采用针型阀或油嘴放喷;第二十三条所有井控装备及配件必须是经集团公司认可的生产厂家生产的合格产品;第四章作业过程的井控要求第二十四条作业过程的井控工作主要是指在作业过程中按照设计要求,使用井控装备和工具,采取相应的技术措施,快速安全控制井口,防止发生井喷、井喷失控、着火和爆炸事故的发生;第二十五条井下作业队施工前的准备工作应按以下要求执行：一对在地质、工程和施工设计中提出的有关井控方面的要求和技术措施要向全队职工进行交底,明确作业班组各岗位分工,并按设计要求准备相应的井控装备及工具;二对施工现场已安装的井控装备在施工作业前必须进行检查、试压合格,使之处于完好状态;三施工现场使用的放喷管线、节流及压井管汇必须符合使用规定,并安装固定试压合格;四施工现场应备足满足设计要求的压井液或泥浆加重材料及处理剂;五钻台上或井口边应备有能连接井内管柱的旋塞或简易防喷装置作为备用内、外防喷工具;六建立开工前井控验收制度,对于高危地区居民区、市区、工厂、学校、人口稠密区、加油站、江河湖泊等、气井、高温高压井、含有毒有害气体井、射孔补孔井及压裂酸化井等开工前必须经双方有关部门验收,达到井控要求后方可施工;第二十六条现场井控工作要以班组为主,按不同工况进行防喷演习;第二十七条及时发现溢流是井控技术的关键环节,在作业过程中应有专人观察井口,以便及时发现溢流;第二十八条发现溢流后要及时发出信号信号统一为：报警信号为一长鸣笛,关井信号为两短鸣笛,解除信号为三短鸣笛,关井时,要按正确的关井方法及时关井或装好井口,其关井最高压力不得超过井控装备额定工作压力、套管实际允许的抗内压强度两者中的最小值;第二十九条压井施工时,必须严格按施工设计要求和压井作业标准进行压井施工,压井后如需观察,观察后要用原性能压井液循环一周以上,然后进行下一步施工;第三十条拆井口前要测油管、套管压力,根据实际情况确定是否实施压井,确定无异常方可拆井口,并及时安装防喷器;第三十一条射孔作业应按以下要求执行：各油田应根据本油田的实际情况,确定射孔方式,即常规电缆射孔、油管传输射孔、过油管射孔;一常规电缆射孔应按以下要求执行：1．射孔前应根据设计中提供的压井液及压井方法进行压井,压井后方可进行电缆射孔;2．射孔前要按标准安装防喷器或射孔闸门、放喷管线及压井管线;3．射孔过程中要有专人负责观察井口显示情况,若液面不在井口,应及时向井筒内灌入同样性能的压井液,保持井筒内静液柱压力不变;4．射孔过程中发生溢流时,应停止射孔,及时起出枪身,来不及起出射孔枪时,应剪断电缆,迅速关闭射孔闸门或防喷器;5．射孔结束后,要有专人负责观察井口显示情况,确定无异常时,才能卸掉射孔闸门进行下一步施工作业;二油管传输射孔、过油管射孔应按以下要求执行：1．采油气树井口压力级别要与地层压力相匹配;2．采油气树井口上井安装前必须按有关标准进行试压,合格后方可使用;3．采油气树井口现场安装后要整体试压,合格后方可进行射孔作业;4．射孔后起管柱前应根据测压数据或井口压力情况确定压井液密度和压井方法进行压井,确保起管柱过程中井筒内压力平衡;第三十二条诱喷作业应按以下要求执行：一在抽汲作业前应认真检查抽汲工具,装好防喷管、防喷盒;二发现抽喷预兆后应及时将抽子提出,快速关闭闸门;三预计为气层的井不应进行抽吸作业;四用连续油管进行气举排液、替喷等项目作业时,必须装好连续油管防喷器组;第三十三条起下管柱作业应按以下要求执行：一在起下封隔器等大直径工具时,应控制起下钻速度,防止产生抽汲或压力激动;二在起管柱过程中,应及时向井内补灌压井液,保持液柱压力平衡;三起下管柱作业出现溢流时,应立即抢关井;经压井正常后,方可继续施工;四起下管柱过程中,要有防止井内管柱顶出的措施,以免增加井喷处理难度;第三十四条冲砂作业应按以下要求执行：一冲砂作业要使用符合设计要求的压井液进行施工;二冲开被埋的地层时应保持循环正常,当发现出口排量大于进口排量时,及时压井后再进行下步施工;三施工中井口应座好自封封井器和防喷器;第三十五条钻磨作业应按以下要求执行：一钻磨水泥塞、桥塞、封隔器等施工作业所用压井液性能要与封闭地层前所用压井液性能相一致;二钻磨完成后要充分循环洗井至～2个循环周,停泵观察至少30分钟,井口无溢流时方可进行下步工序的作业;三施工中井口应座好自封封井器和防喷器;第三十六条出现不连续作业、设备熄火或井口无人等情况时必须关闭井控装置或装好井口;第三十七条测试、替喷及压裂酸化后施工作业等的井控要求各油田应根据本油田的实际情况具体制定;第五章防火、防爆、防硫化氢等有毒有害气体安全措施和井喷失控的紧急处理第三十八条井场设备的布局要考虑防火的安全要求,标定井场内的施工区域并严禁烟火;在森林、苇田、草地、采油气场站等地进行井下作业时,应设置隔离带或隔离墙;值班房、发电房、锅炉房等应在井场盛行季节风的上风处,距井口不小于30m,且相互间距不小于20m,井场内应设置明显的风向标和防火防爆安全标志;若需动火,应执行SY/T 5858石油工业动火作业安全规程中的安全规定;第三十九条井场电器设备、照明器具及输电线路的安装应符合SY5727井下作业井场用电安全要求、SY5225石油与天然气钻井、开发、储运防火、防爆安全技术规程和SY／T6023石油井下作业安全生产检查规定等标准要求;井场必须按消防规定备齐消防器材并定岗、定人、定期检查维护保养;第四十条在含硫化氢等有毒有害气体井进行井下作业施工时,应严格执行SY/T 6-2005含硫化氢的油气生产和天然气处理装置作业的推荐作法、SY/T 6610-2005含硫化氢油气井井下作业推荐作法和SY/T 6277-2005含硫化氢油气田硫化氢监测与人身安全防护规程标准;第四十一条各单位应根据本油区的实际情况制定具体的井喷应急预案,对含硫等有毒有害油气井应急预案的编制,应参考SY/T 6610-2005含硫化氢油气井井下作业推荐作法的有关规定;第四十二条各单位应根据本油区的实际情况,制定关井程序和相应的措施;第四十三条一旦发生井喷失控,应迅速启动应急预案,成立现场抢险领导小组,统一领导,负责现场抢险指挥;同时配合地方政府,紧急疏散井场附近的群众,防止人员伤亡;第六章井控培训第四十四条各油气田应在经集团公司认证的井控培训单位进行相关人员的取证和换证的培训工作;第四十五条各油气田必须对从事井下作业地质设计、工程设计、施工设计及井控管理、现场施工、现场监督等人员进行井控培训,经培训合格后做到持证上岗;要求培训岗位如下：一油气田的井下作业现场管理人员、设计人员、作业监督人员;二井下作业公司及下属分公司主管生产、安全、技术的领导、机关从事一线生产指挥人员、井控车间技术干部;三井下作业队的主要生产骨干副班长以上;第四十六条井控培训应按以下要求执行：一对工人的培训,重点是预防井喷,及时发现溢流,正确快速实施关井操作程序及时关井或抢装井控工具,掌握井控设备的日常维护和保养方法;二对井下作业队生产管理人员的培训,重点是正确判断溢流,正确关井,按要求迅速建立井内平衡,能正确判断井控装备故障,及时处理井喷事故;三对井控车间技术人员、现场服务人员的培训,重点是掌握井控装备的结构、原理,会安装、调试,能正确判断和排除故障;四对井下作业公司经理、主管领导安全总监、总工程师、二、三线从事现场技术管理的技术人员的培训,重点是井控工作的全面监督管理,井控各项规定和规章制度的落实,井喷事故的紧急处理与组织协调等;五对预防含硫化氢等有毒有害气体的培训,按SY/T 6-2005含硫化氢的油气生产和天然气处理装置作业的推荐作法的相关内容执行;第四十七条对井控操作持证者,每两年由井控培训中心复培一次,培训考核不合格者,取消不发放井控操作证;第七章井控管理第四十八条应建立井控分级责任制度,内容包括：一各管理勘探局和油气田公司应分别成立井控领导小组,明确各单位主管生产和技术工作的局公司领导是井控工作的第一责任人,由第一责任人担任组长;双方领导小组共同负责组织贯彻执行井控规定,制定和修订井控工作实施细则,组织开展井控工作;二各采油厂作业区、井下作业公司工程技术处、井下作业分公司、作业施工队、井控车间站应相应成立井控领导小组,负责本单位的井控工作;三井下作业公司工程技术处配备有专兼职井控技术和管理人员;四各级负责人按“谁主管,谁负责”的原则,应恪尽职守,做到职、权、责明确到位;五集团公司工程技术与市场部和油气田公司上级主管部门每年联合组织一次井控工作大检查,各油气田每半年联合组织一次井控工作大检查,各井下作业公司工程技术处对本单位下属作业队,至少每季度进行一次井控工作检查,井下作业队每天要进行井控工作检查;第四十九条应持证人员经培训考核取得井控操作合格证后方可上岗;第五十条井控装置的安装、检修、现场服务制度包括以下内容：一井控车间站应按以下要求执行：1.负责井控装置的建档、配套、维修、试压、回收、检验、巡检服务;2.建立保养维修责任制、巡检回访制、定期回收检验制等各项管理制度;3.在监督、巡检中应及时发现和处理井控装备存在的问题,确保井控装备随时处于正常工作状态;4.每月的井控装备使用动态、巡检报告等应及时逐级上报井下作业公司主管部门;二作业队应定岗、定人、定时对井控装置、工具进行检查、保养,并认真填写运转、保养和检查记录;第五十一条井下作业队必须根据作业内容定期进行不同工况下的防喷演习,并做好防喷演习讲评和记录工作;演习记录包括：班组、日期和时间、工况、演习速度、参加人员、存在问题、讲评等;第五十二条作业队干部应坚持24小时值班,并作好值班记录;值班干部应监督检查各岗位井控措施执行、落实制度情况,发现问题立即整改;第五十三条井喷事故逐级汇报制度包括以下内容：一井喷事故分级1. 一级井喷事故Ⅰ级海上油气井发生井喷失控；陆上油气井发生井喷失控,造成超标有毒有害气体逸散,或窜入地下矿产采掘坑道；发生井喷并伴有油气爆炸、着火,严重危及现场作业人员和作业现场周边居民的生命财产安全;2. 二级井喷事故Ⅱ级海上油气井发生井喷；陆上油气井发生井喷失控；陆上含超标有毒有害气体的油气井发生井喷；井内大量喷出流体造成对江河、湖泊、海洋和环境造成灾难性污染;3. 三级井喷事故Ⅲ级陆上油气井发生井喷,经过积极采取压井措施,在24小时内仍未建立井筒压力平衡,集团公司直属企业难以短时间内完成事故处理的井喷事故;4. 四级井喷事故Ⅳ级发生一般性井喷,集团公司直属企业能在24小时内建立井筒压力平衡的井喷事故;••二井喷事故报告要求1. 事故单位发生井喷事故后,要在最短时间内向管理勘探局和油气田公司汇报,管理勘探局和油气田公司接到事故报警后,初步评估确定事故级别为Ⅰ级、Ⅱ级井喷事故时,在启动本企业相应应急预案的同时,在2小时内以快报形式上报集团公司应急办公室,油气田公司同时上报上级主管部门;情况紧急时,发生险情的单位可越级直接向上级单位报告;油气田公司应根据法规和当地政府规定,在第一时间立即向属地政府部门报告;集团公司应急办公室接收企业Ⅰ级、Ⅱ级井控事故信息,经应急领导小组组长或副组长审查后,立即向国务院及有关部门做出报告;2. 发生Ⅲ级井控事故时,管理勘探局和油气田公司在接到报警后,在启动本单位相关应急预案的同时,24小时内上报集团公司应急办公室;油气田公司同时上报上级主管部门;3. 发生Ⅳ级井喷事故,发生事故的管理勘探局和油气田公司启动本单位相应应急预案进行应急救援处理;三发生井喷或井喷失控事故后应有专人收集资料,资料要准确; ••四发生井喷后,随时保持各级通信联络畅通无阻,并有专人值班; ••五各管理勘探局和油气田公司,在每月10日前以书面形式向集团公司工程技术与市场部汇报上一月度井喷事故包括Ⅳ级井喷事故处理情况及事故报告;汇报实行零报告制度,对汇报不及时或隐瞒井喷事故的,将追究责任;六井喷事故发生后,事故单位以附录2内容向集团公司汇报,首先以表一快报内容进行汇报,以便集团公司领导在最短的时间内掌握现场情况,然后再以表二续报内容进行汇报,使集团公司领导及时掌握现场抢险救援情况;第五十四条井控例会制度包括以下内容：一作业队每周召开一次由队长主持的以井控为主的安全会议；每天班前、班后会上,值班干部或班长必须布置井控工作任务,检查讲评本班组井控工作;图1 图2 图3图4 图5 图6图7 图8 图9环形防喷器单闸板防喷器套管头四 通环形防喷器双闸板防喷器四 通套管头套管头单闸板防喷器四 通单闸板防喷器环形防喷器单闸板防喷器四 通双闸板防喷器套管头套管头环形防喷器套管头套管头单闸板防喷器双闸板防喷器四 通环形防喷器单闸板防喷器套管头单闸板防喷器四 通图10图13图14止回阀远程压井管线远程泵连接处止回阀远程压井管线远程泵连接处附录2 集团公司井下作业井喷失控事故信息收集表快报附录2 集团公司井下作业喷失控事故报告信息收集表续报。
压井液密度的依据
压井液密度的依据主要有以下几个方面：
目标井口压力：压井液的密度要足够高，能够产生足够的压力来抵抗井口的高压气体或高压油水，从而控制井口压力，防止井喷事故的发生。
井内压力梯度：压井液的密度要能够满足井内压力梯度的要求，即在井的不同深度，压井液的密度要与井内地层的压力梯度相匹配，以确保压力平衡，防止异常流体从地层向井筒流动。
井口温度：压井液的密度还要受到井口温度的影响。
随着温度的升高，液体的密度会下降，因此在设计压井液密度时需要考虑井口温度并进行适当的校正。
压井液成分：压井液的密度还与其成分有关。
一般情况下，使用水基压井液时，可以通过加入盐类或其他溶解物质来提高液体的密度。
而使用油基压井液时，可以通过选择具有高密度的油基液体来实现。
这些依据一起决定了压井液的密度，确保能够有效应对井口压力，维持压力平衡，并最大程度地降低井喷风险。
具体的压井液密度需根据实际情况和工程要求进行评估和设计。
最大允许钻井液密度
钻井液密度的选择对于钻井作业的成功至关重要。
其不仅影响钻井过程，还关乎井筒的稳定性和安全性。
密度过低或过高都可能带来一系列问题，如井壁失稳、井涌、井漏等。
因此，确定最大允许钻井液密度需综合考虑多种因素。
常规情况下，钻井液密度的范围通常在1.0g/cm³~2.8g/cm³之间。
在陆地上的钻井，一般使用密度在
1.0g/cm³~1.6g/cm³之间的钻井液。
而在海上钻井，则一般需要使用密度在1.8g/cm³~
2.5g/cm³之间的钻井液。
此外，中国石油天然气总公司对附加当量压井液密度值有明确规定：对于油水井，密度为0.05~0.1g/cm³；对于气井，密度为0.07~0.15g/cm³。
在确定压井液密度时，还需考虑地层孔隙压力大小、油气水层的埋藏深度、钻井时的钻井液密度、井控装置等因素，确保压井液密度既能保护油气层，又能防止粘卡，满足井眼稳定的要求。
总之，最大允许钻井液密度的确定需综合考虑地质条件、工程要求和安全因素，以确保钻井作业的顺利进行。
实际作业中，建议参考行业标准和专业建议，根据具体情况进行调整和优化。
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石油工程压井液密度确定方法
【摘要】本文便对现阶段石油工程中计算压井液密度的常用方法进行了详细的分析和研究，同时也分别指出了这些方法中存在的问题和不足，意在帮助广大的石油行业工作者对压井液密度的计算工作有一个更加清晰的认识。
【关键词】井控；压井液密度；计算方法
第一，石油工程中计算压井液密度的常用方法
（三）通过实际测得的地层压力值确定。
通过地层压力理论的计算公式，，其中H为地层的深度，再将此公式带入到常规计算方法中的附加当量密度计算法中，则。
（四）通过开始钻井时井底的压力值确定。
通常情况下，刚开始钻井时井底的压力值是最小的，而在钻井的过程中，如果可以保证不出现溢流的现象，则井内的压井液的密度就是安全的。
起钻时井底压力的计算公式为，其中Psb为起钻抽汲压力，Ph为井内液柱压力，Pdp则为起钻未灌液体井底压力的减小值，在考虑附加密度的情况下，则。
第二，计算压井液密度过程中相关问题的探讨
（二）附加压力与附加密度的关系。
实际上附加压力与附加密度并不是等同的关系，而具体计算时到底是选择附加密度法还是附加压力法，则应具体情况具体分析。
（三）起钻时压井液密度计算过程中的影响因素。
一般情况下，通过井底压力所计算出的压井液密度的准确程度，与起钻时的抽吸压力是有直接的关系的，而影响这个压力的因素是有很多的，如压井液的静切力、管柱的起下速度、环形节流、压井液的粘度以及管子和井眼间的环形孔隙等，因此要想准确的确定这个压力值是有一定困难的。
（四）发生溢流后关井立管压力的确定方法。
当施工过程中出现溢流的情况后，所确定的关井立管压力值的准确性对于压井液的密度是有着直接的影响的，如果发生溢流状况后，钻柱内是并没有装回压凡尔的，那么就应通过以下两步来确定关井立管的压力值：
第一步就是先消除关井时间对关井压力的影响，具体的操作方法为关井后，通过对套压和立压的数值进行记录，可以绘制出套压和立压与关井时间的关系曲线，通常情况下，曲线变化平滑位置处的拐点就是关井套压和关井立压。
然而，由于井眼经常出现不稳定的情况并且还有很多低渗透性的油藏，关井很长时间后套压和立压都未必会出现平稳段和拐点，这是就应依据早期的压力恢复曲线趋势所能读取到的最高压力值，同时还要充分的考虑压力安全附加值，这就就能以最
快的速度得到关井套压和关井立压了，也就是起到了井控的作用。
第二步就是要消除圈闭压力对关井压力的影响，具体的方法为在节流管汇放放出40-80升液体后，分别观察其Pgl和Pgt的变化情况，如果Pgl是没有变化的，而Pgt是略有上升的，那么就说明没有圈闭压力；而如果Pgl和Pgt都是有降低的趋势的，那么就说明是有圈闭压力的，这是就继续放出与之前等量的液体并再次进行观察，直到其没有圈闭压力为止。
这样所计算出的关井立管压力的准确性就是很高的了。
结论：（1）附加压力与附加密度并不是等同的关系，应依据井的深浅程度选择方法，并且常规计算压井液密度的方法中其附加系数的确定是要遵循几大原则的，取值应尽量准确，并且要保证施工的安全性；（2）当出现溢流情况后，应采用通过实际测得的关井立管压力值来确定压井液的密度，同时压力值的准确性对压井液密度的误差大小是有直接的影响的；（3）对于通过起钻时的井底压力值来确定压井液密度的方法建议只可以做理论分析用，其并不适用实际的计算工作，这主要由于计算时是很难保证抽汲压力的准确性的。