水平地震影响系数的放大值计算书

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计算书（二）

计算书（二）西北地区某体育场钢铝结合隐框幕墙设计计算书（二）基本参数: 地区基本风压0.600kN/m^2抗震7度（0.15g）设防Ⅰ.设计依据:《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2001《混凝土结构设计规范》 GB 50010-2002《钢结构设计规范》 GB 50017-2003《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ 102-2003《建筑幕墙》 JG 3035-1996《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T 139-2001《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ 113-2003《铝合金建筑型材基材》 GB/T 5237.1-2000《铝合金建筑型材阳极氧化、着色型材》 GB/T 5237.2-2000《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB/T 3098.1-2000《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB/T 3098.2-2000《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB/T 3098.5-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉和螺柱》GB/T 3098.6-2000《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB/T 3098.15-2000《浮法玻璃》 GB 11614-1999《钢化玻璃》 GB/T 9963-1998《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》 GB 17841-1999《建筑结构静力计算手册 (第二版) 》《BKCADPM集成系统(BKCADPM2005版)》Ⅱ.基本计算公式:(1).场地类别划分:地面粗糙度可分为以下类别:--A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；--B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；--C类指有密集建筑群的城市市区；--D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。

乌兰察布体育馆按B类地区计算风压。

(2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001规定采用风荷载计算公式: Wk=βgz×μs×μz×W0 （7.1.1-2）其中: Wk---垂直作用在幕墙表面上的风荷载标准值(kN/m^2)；βgz---高度Z处的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第7.5.1条取定。

YJK2.0.0版本升版说明201904

活荷载信息
14
0013
按房间属性布置荷载，活荷载折减方式修改
梁从属面积的计算原则进行了改进
梁从属面积，原先按建模网格梁进行判断，现改为按梁跨进行判断，其面积仍然按建模指定的导荷方式计算。
活荷载信息
15
0014
在配置文件dsnctrl.ini中增加参数“移动荷载与吊车荷载自动组合”及相关处理
分项系数设置
前处理参数设置
荷载组合--组合系数
砌体设计
参数设计--荷载组合--组合系数
基础设计
荷载--荷载组合
楼板施工图设计
计算参数--楼板配筋参数
4
前处理参数设置
砌体设计参数设置
基础设计参数设置楼板设计参数设置
5
0011
程序对新标准荷载分项系数的处理
自动将永久荷载分项系数调整到1.3，可变荷载分项系数调整到1.5；自动过滤由永久荷载效应起控制作用时分项系数取值1.35的情况；重力荷载分项系数取值1.2，风荷载分项系数取值1.5；刚重比计算时永久荷载和可变荷载的分项系数仍然取值为1.2，1.4，不按照可靠性新标准做
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0018
边缘构件简图增加“构造控制时显示详细配筋”参数
不勾选“构造控制时显示详细配筋”
勾选“构造控制时显示详细配筋”
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0019
工具箱增加人防临空墙与门框墙构件计算
临空墙
门框墙
刚重比按1.3恒+1.5活计算
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0110
增加对《地下结构抗震设计标准》GBT 51336-2018的支持
勾选按《地下结构抗震设计标准》设计时，软件根据所选的地下室结构形式确定相关构造要求。
wmass中横风向风荷载

抗震评估计算书

结构计算结果汇总工程名：南海缉私分局大楼设计单位：广东省华南建筑设计院设计：校对：审核：设计依据规范：建筑抗震鉴定标准GB 50023-95 混凝土结构设计规范 GB50010-2002 砌体结构设计规范 GB5003-2001 混凝土结构加固技术规范 CECS 25-90 建筑抗震加固技术规程JGJ 116-98 建筑抗震设计规范 GB50011-2001一、抗震鉴定 1、一级鉴定鉴定的楼层最大高度和层数：本工程为粘土砖实心墙，位于7度抗震设防区，墙厚240mm ，规范允许最大层数为7层，高度为22m,层高不宜超过4m实际情况：共5层，层高3.2m ，总高16m ，均满足要求 2、建筑外观鉴定3、高宽比： H/B=16/7=2.28 H=16m<L=26.3m4、抗震横墙间距：3.8m<15m二、二级鉴定1、楼层平均抗震能力指数首层最危险1110184000001.99 1.028********.00147 1.0b A A βελ===>⨯⨯上式中各参数如下：横墙面积 A 1=5x240x7000=8400000mm 2 楼层总面积 A b1=286500000mm 2 抗震墙基准面积率 ε01＝0.0147 烈度影响系数 λ＝1.0 2、楼层综合抗震能力指数计算首层11210.630.8 1.99 1.0c βψψβ==⨯⨯= 上式中各参数如下：体系影响系数ψ1 ＝0.85x0.75＝0.63 局部影响系数ψ2 ＝0.8 3、墙段综合抗震能力指数方法首层1515150115121524070002.86 1.0570070000.0147 1.00.630.8 2.86 1.44 1.0b c A A βελβψψβ⨯===>⨯⨯⨯==⨯⨯=>三、按照抗震规范验算横墙承载能力1、用材：砌体 1～3层 100＃砖，75＃混合砂浆，相当于现在MU10砖，M7.5混合砂浆,f v =0.11Mpa; 4～5层 75＃砖，50＃混合砂浆，相当MU7.5砖，M5.0混合砂浆, f v =0.11MPa 砼：200＃，相当于C20,按C18计算,f c =9.6MPa 钢筋：I 级钢筋，即HPB235,f y =210MPa2、计算有效重度楼面活荷载按2.0kN/m 2计算一层：横墙 240mm 厚 18x0.24x7x3.2x6=98.768x6=580.6kN 纵墙 180mm 厚 18x0.18x29.1x3.2x2=301.7x2=603.4kN ----------------- 1184kN梁统一 180x500 25x0.18x0.5x(29.1x2+7*9)=272.7kN 构造柱 240x250 25x0.24x0.25x3.2x16=24kN 楼板建筑面积 A=21.6x10+7.5x9.4=286.5m 2 100mm 厚 25x0.1x286.5=716.3kN 活载按一半计算 0.5x2.0x228=228kN ------------------------ 1217kN 二层：横墙同首层 580.6kN纵墙 18x0.18x3.2x21.6x2=447.9kN休息室 18x0.24x(1.414x4+2.5x2+4x2)x3.2=257.9kN ----------------------------------------------- 1286.4kN楼层面积 A=21.6x10+2.5x4.0+0.5x1x1x4=228m 2 25x0.1x228=570kN活载按50%计算 0.2x2.0x228=228kN 梁柱同首层---------------------------------------------------------- 1070.7kN三、四层多一堵纵墙 18x0.18x3.2x21.6=223.9kN 墙重1286.4+223.9＝1510.3kN,其他的同二层五层（屋面）女儿墙 18x0.18x1.0x3.8=12.3kN 不考虑活荷载G 1=1275.5+24+0.5x(1184+1286.4)=2535kN G 2=1070.7+24+0.5x(1286.4+1510.3)=1469kN G 3=1070.7+24+0.5x(1510.3+1510.3)=2581kN G 4=1070.7+24+0.5x(1510.3+1510.3)=2581kN G 5=1070.7-228+12+0.5x1510.3+12.3=1598kN ------------------- i G ∑11764kN有效重度 G eq =0.85x11764=9999.4kN3、水平地震作用F ek =αmaxG eq =0.08x9999.4=800kN 4、验算首层墙抗震承载V k =F ek =732kN 共5堵同样的横墙，每面墙受的水平剪力设计值 V=800x1.3/5=208kN 抗震横墙承载能力 f VE =βN f v =0.8x0.11=0.088MpaF VE =f vE A/γRE =0.088x1200000/0.9=117.3kN<V=208kN 不能满足现在的抗震要求，故需对现墙做加固措施。

扬州宝应结构专业统一技术措施(1)

扬州宝应项目结构专业统一技术措施一、场地类别、设防烈度和抗震等级及其他参数（一）场地类别：建筑场地类别为Ⅲ类，特征周期为0.65s，抗震不利地段。

（二）设防烈度：抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g，设计地震分组为第三组。

（三）抗震等级1）综合楼：（框架、异形柱框架）四级2）住宅：剪力墙结构：房屋高度≤80m四级，房屋高度＞80m三级。

3）地下车库：地下一层主楼相关范围同主楼，地下一层以下抗震构造措施的抗震等级逐层降低（四）其它参数：1）水平地震影响系数最大值：多遇地震：0.04罕遇地震：0.282）最小剪力系数：0.008二、荷载（一）水平荷载1）地震荷载：设计基本地震加速度值为0.05g。

考虑场地处于抗震不利地段，水平地震影响系数最大值乘以增大系数1.1。

2）风荷载：基本风压：0.40KN/m2，高层建筑一般大于60m时，承载力设计时按基本风压1.1倍采用，地面粗糙度类别B类。

3）雪荷载：基本雪压：0.35KN/m2 ；雪荷载准永久值系数分区：Ⅲ区。

（二）楼面附加恒荷载：（详荷载表,楼面保温非地暖做法，注意核对建筑面层做法）。

（三）墙体线荷载：（详荷载表，冬冷夏热做法；墙体材料为蒸压加气砼砌块B07，厨房、卫生间100厚内隔墙采用实心灰砂砖）。

２三、混凝土强度等级、保护层厚度、钢筋搭结、锚固长度（一）混凝土强度等级1）柱、墙：根据计算需要，±0.000以下不低于C302）梁、板：±0.000以上C25，其余C30，楼梯砼强度等级与楼层相同。

3）基础、承台、承台梁：C30，高层筏板可适当调整4）地下室外墙：C30（二）混凝土保护层厚度：（mm）注：C30及以上，上表梁、板、柱厚度应可减小5mm（三）钢筋规格型号选用，钢筋锚固：1）、规格、型号选用HRB400（）: 6、8、10、12、14、16、18、20、22、25HPB300（）: 62）钢筋锚固搭结长度：四、框架配筋统一措施及建议本工程框架制图规则和构造均应按《16G101-1图集》执行。

力学计算书

工程名:屋面内板安装操作台************ PK11.EXE *****************日期:05/4/2013时间:10:25:08设计主要依据:《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001);《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2001);《钢结构设计规范》(GB 50017-2003);《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002);结果输出---- 总信息----结构类型: 单层钢结构厂房设计规范: 按《钢结构设计规范》计算结构重要性系数: 1.00节点总数: 40柱数: 77梁数: 0支座约束数: 2标准截面总数: 2活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置风荷载计算信息: 不计算风荷载钢材: Q235梁柱自重计算信息: 柱梁自重都计算恒载作用下柱的轴向变形: 考虑梁柱自重计算增大系数: 1.20基础计算信息: 不计算基础梁刚度增大系数: 1.00钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.85钢柱计算长度系数计算方法: 桁架结构，无侧移钢结构阶形柱的计算长度折减系数: 0.800钢结构受拉柱容许长细比: 300钢结构受压柱容许长细比: 180钢梁(恒+活)容许挠跨比: l / 180钢梁(活)容许挠跨比: l / 180柱顶容许水平位移/柱高: l / 60地震作用计算: 计算水平地震作用计算震型数： 3地震烈度：7.00场地土类别：Ⅱ类附加重量节点数：0设计地震分组：第一组周期折减系数:0.80地震力计算方法：振型分解法结构阻尼比：0.050按GB50011-2001 地震效应增大系数1.000窄行输出全部内容---- 节点坐标----节点号X Y 节点号X Y 节点号X Y ( 1) 0.00 0.60 ( 2) 1.45 0.60 ( 3) 2.90 0.60 ( 4) 4.35 0.60 ( 5) 5.80 0.60 ( 12) 14.50 0.60( 13) 15.95 0.60 ( 14) 17.40 0.60 ( 15) 18.85 0.60( 16) 20.30 0.60 ( 17) 22.50 0.60 ( 18) 24.00 0.60( 19) 25.60 0.60 ( 20) 0.00 1.40 ( 21) 1.25 1.40( 22) 2.50 1.40 ( 23) 3.75 1.40 ( 24) 5.00 1.40( 25) 6.25 1.40 ( 26) 7.50 1.40 ( 27) 8.75 1.40( 28) 10.00 1.40 ( 29) 11.25 1.40 ( 30) 12.50 1.40( 31) 13.75 1.40 ( 32) 15.00 1.40 ( 33) 16.25 1.40( 34) 17.50 1.40 ( 35) 18.75 1.40 ( 36) 20.00 1.40( 37) 21.25 1.40 ( 38) 25.60 1.40 ( 39) 0.00 0.00( 40) 25.60 0.00---- 柱关联号--------柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ( 1) 39 1 ( 2) 40 19 ( 3) 1 2( 4) 39 2 ( 5) 2 3 ( 6) 3 4( 7) 4 5 ( 8) 5 6 ( 9) 6 7( 10) 7 8 ( 11) 8 9 ( 12) 9 10( 13) 10 11 ( 14) 11 12 ( 15) 12 13( 16) 13 14 ( 17) 14 15 ( 18) 15 16( 19) 16 17 ( 20) 17 18 ( 21) 40 18( 22) 18 19 ( 23) 1 20 ( 24) 2 20( 25) 20 21 ( 26) 2 21 ( 27) 21 22( 28) 3 22 ( 29) 2 22 ( 30) 4 22( 31) 22 23 ( 32) 4 23 ( 33) 23 24( 34) 5 24 ( 35) 4 24 ( 36) 6 24( 37) 24 25 ( 38) 6 25 ( 39) 25 26( 40) 7 26 ( 41) 6 26 ( 42) 8 26( 43) 26 27 ( 44) 8 27 ( 45) 27 28( 46) 9 28 ( 47) 8 28 ( 48) 10 28( 49) 28 29 ( 50) 10 29 ( 51) 29 30( 52) 11 30 ( 53) 10 30 ( 54) 12 30( 55) 30 31 ( 56) 12 31 ( 57) 31 32( 58) 13 32 ( 59) 12 32 ( 60) 14 32( 61) 32 33 ( 62) 14 33 ( 63) 33 34( 64) 15 34 ( 65) 14 34 ( 66) 16 34( 67) 34 35 ( 68) 16 35 ( 69) 35 36( 70) 17 36 ( 71) 16 36 ( 72) 18 36( 73) 36 37 ( 74) 18 37 ( 75) 19 38( 76) 37 38 ( 77) 18 38---- 梁关联号----梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ---- 支座约束信息----( 1) 39111 ( 2) 40111---- 柱上下节点偏心----节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值( 1) 0.00 ( 2) 0.00 ( 3) 0.00 ( 4) 0.00( 5) 0.00 ( 6) 0.00 ( 7) 0.00 ( 8) 0.00( 9) 0.00 ( 10) 0.00 ( 11) 0.00 ( 12) 0.00( 13) 0.00 ( 14) 0.00 ( 15) 0.00 ( 16) 0.00( 17) 0.00 ( 18) 0.00 ( 19) 0.00 ( 20) 0.00( 21) 0.00 ( 22) 0.00 ( 23) 0.00 ( 24) 0.00( 25) 0.00 ( 26) 0.00 ( 27) 0.00 ( 28) 0.00( 29) 0.00 ( 30) 0.00 ( 31) 0.00 ( 32) 0.00( 33) 0.00 ( 34) 0.00 ( 35) 0.00 ( 36) 0.00( 37) 0.00 ( 38) 0.00 ( 39) 0.00 ( 40) 0.00---- 标准截面信息----1、标准截面类型( 1) 77, 2, 89, 2.5 焊接薄壁圆钢管( 2) 77, 2, 51, 2.5 焊接薄壁圆钢管---- 柱布置截面号,铰接信息,截面布置角度----- 柱号标准截铰接截面布柱号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度( 1) 1 3 0 ( 2) 1 3 0( 3) 1 3 0 ( 4) 1 3 0( 5) 1 3 0 ( 6) 1 3 0( 7) 1 3 0 ( 8) 1 3 0( 9) 1 3 0 ( 10) 1 3 0( 11) 1 3 0 ( 12) 1 3 0( 13) 1 3 0 ( 14) 1 3 0( 15) 1 3 0 ( 16) 1 3 0( 17) 1 3 0 ( 18) 1 3 0( 19) 1 3 0 ( 20) 1 3 0( 21) 1 3 0 ( 22) 1 3 0( 23) 1 3 0 ( 24) 2 3 0( 25) 1 3 0 ( 26) 2 3 0( 27) 1 3 0 ( 28) 2 3 0( 29) 2 3 0 ( 30) 2 3 0( 31) 1 3 0 ( 32) 2 3 0( 33) 1 3 0 ( 34) 2 3 0( 35) 2 3 0 ( 36) 2 3 0( 37) 1 3 0 ( 38) 2 3 0( 39) 1 3 0 ( 40) 2 3 0( 41) 2 3 0 ( 42) 2 3 0( 43) 1 3 0 ( 44) 2 3 0( 45) 1 3 0 ( 46) 2 3 0( 47) 2 3 0 ( 48) 2 3 0( 49) 1 3 0 ( 50) 2 3 0( 51) 1 3 0 ( 52) 2 3 0( 53) 2 3 0 ( 54) 2 3 0( 55) 1 3 0 ( 56) 2 3 0( 57) 1 3 0 ( 58) 2 3 0( 59) 2 3 0 ( 60) 2 3 0( 61) 1 3 0 ( 62) 2 3 0( 63) 1 3 0 ( 64) 2 3 0( 65) 2 3 0 ( 66) 2 3 0( 67) 1 3 0 ( 68) 2 3 0( 69) 1 3 0 ( 70) 2 3 0( 71) 2 3 0 ( 72) 2 3 0( 73) 1 3 0 ( 74) 2 3 0( 75) 1 3 0 ( 76) 1 3 0( 77) 2 3 0---- 梁布置截面号,铰接信息,截面布置角度----- 梁号标准截铰接截面布梁号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度2、标准截面特性截面号Xc Yc Ix Iy A1 0.04450 0.04450 0.63590E-06 0.63590E-06 0.67900E-032 0.02550 0.02550 0.11230E-06 0.11230E-06 0.38092E-03截面号ix iy W1x W2x W1y W2y1 0.30600E-01 0.30600E-01 0.14290E-04 0.14290E-04 0.14290E-04 0.14290E-042 0.17170E-01 0.17170E-01 0.44039E-05 0.44039E-05 0.44039E-05 0.44039E-05恒荷载计算...节点荷载: 节点号弯矩垂直力水平力20 0.00 0.40 0.0021 0.00 0.40 0.0022 0.00 0.40 0.0023 0.00 0.40 0.0024 0.00 0.40 0.0025 0.00 0.40 0.0026 0.00 0.40 0.0027 0.00 0.40 0.0028 0.00 0.40 0.0029 0.00 0.40 0.0030 0.00 0.40 0.0031 0.00 0.40 0.0032 0.00 0.40 0.0033 0.00 0.40 0.0034 0.00 0.40 0.0035 0.00 0.40 0.0036 0.00 0.40 0.0037 0.00 0.40 0.0038 0.00 0.40 0.00柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数2梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数2---- 恒荷载标准值作用计算结果------- 柱内力---柱号M N V M N V1 0.00 -3.09 0.00 0.00 3.13 0.002 0.00 -3.09 0.00 0.00 3.13 0.003 0.00 0.00 0.04 0.00 0.00 0.044 0.00 21.25 0.04 0.00 -21.21 0.045 0.00 17.38 0.04 0.00 -17.38 0.046 0.00 17.38 0.04 0.00 -17.38 0.047 0.00 5.35 0.04 0.00 -5.35 0.048 0.00 5.35 0.04 0.00 -5.35 0.049 0.00 -2.68 0.04 0.00 2.68 0.0410 0.00 -2.68 0.04 0.00 2.68 0.0411 0.00 -6.69 0.04 0.00 6.69 0.0412 0.00 -6.69 0.04 0.00 6.69 0.0413 0.00 -6.69 0.04 0.00 6.69 0.0414 0.00 -6.69 0.04 0.00 6.69 0.0415 0.00 -2.68 0.04 0.00 2.68 0.0416 0.00 -2.68 0.04 0.00 2.68 0.0417 0.00 5.35 0.04 0.00 -5.35 0.0418 0.00 5.35 0.04 0.00 -5.35 0.0419 0.00 17.38 0.04 0.00 -17.38 0.0420 0.00 17.38 0.04 0.00 -17.38 0.0421 0.00 21.25 -0.04 0.00 -21.21 -0.0422 0.00 0.00 0.04 0.00 0.00 0.0423 0.00 -3.17 0.00 0.00 3.22 0.0024 0.00 6.86 -0.02 0.00 -6.83 -0.0225 0.00 -5.76 0.04 0.00 5.76 0.0426 0.00 0.51 0.00 0.00 -0.48 0.0027 0.00 -5.76 0.04 0.00 5.76 0.0428 0.00 -0.08 0.00 0.00 0.11 0.0029 0.00 8.94 0.02 0.00 -8.92 0.0230 0.00 -7.72 -0.02 0.00 7.75 -0.0231 0.00 8.28 0.04 0.00 -8.28 0.0432 0.00 0.51 0.00 0.00 -0.48 0.0033 0.00 8.28 0.04 0.00 -8.28 0.0434 0.00 -0.08 0.00 0.00 0.11 0.0035 0.00 6.56 0.02 0.00 -6.54 0.0236 0.00 -5.34 -0.02 0.00 5.37 -0.0237 0.00 18.31 0.04 0.00 -18.31 0.0438 0.00 0.51 0.00 0.00 -0.48 0.0039 0.00 18.31 0.04 0.00 -18.31 0.0440 0.00 -0.08 0.00 0.00 0.11 0.0041 0.00 4.18 0.02 0.00 -4.15 0.0242 0.00 -2.96 -0.02 0.00 2.99 -0.0243 0.00 24.32 0.04 0.00 -24.32 0.0444 0.00 0.51 0.00 0.00 -0.48 0.0045 0.00 24.32 0.04 0.00 -24.32 0.0446 0.00 -0.08 0.00 0.00 0.11 0.0047 0.00 1.80 0.02 0.00 -1.77 0.0248 0.00 -0.58 -0.02 0.00 0.61 -0.0249 0.00 26.33 0.04 0.00 -26.33 0.0450 0.00 0.51 0.00 0.00 -0.48 0.0051 0.00 26.33 0.04 0.00 -26.33 0.0452 0.00 -0.08 0.00 0.00 0.11 0.0053 0.00 -0.58 0.02 0.00 0.61 0.0254 0.00 1.80 -0.02 0.00 -1.77 -0.0255 0.00 24.33 0.04 0.00 -24.33 0.0456 0.00 0.51 0.00 0.00 -0.48 0.0057 0.00 24.32 0.04 0.00 -24.32 0.0458 0.00 -0.08 0.00 0.00 0.11 0.0059 0.00 -2.96 0.02 0.00 2.99 0.0260 0.00 4.18 -0.02 0.00 -4.15 -0.0261 0.00 18.31 0.04 0.00 -18.31 0.0462 0.00 0.51 0.00 0.00 -0.48 0.0063 0.00 18.31 0.04 0.00 -18.31 0.0464 0.00 -0.08 0.00 0.00 0.11 0.0065 0.00 -5.34 0.02 0.00 5.37 0.0266 0.00 6.56 -0.02 0.00 -6.54 -0.0267 0.00 8.28 0.04 0.00 -8.28 0.0468 0.00 0.51 0.00 0.00 -0.48 0.0069 0.00 8.28 0.04 0.00 -8.28 0.0470 0.00 -0.08 0.00 0.00 0.11 0.0071 0.00 -7.72 0.02 0.00 7.75 0.0272 0.00 8.94 -0.02 0.00 -8.92 -0.0273 0.00 -5.76 0.04 0.00 5.76 0.0474 0.00 0.51 0.00 0.00 -0.48 0.0075 0.00 -3.17 0.00 0.00 3.22 0.0076 0.00 -5.76 0.04 0.00 5.76 0.0477 0.00 6.86 0.02 0.00 -6.83 0.02--- 梁内力---梁号M N V M N V--- 恒荷载作用下的节点位移(mm) ---节点号. X向位移Y向位移1 0.2 0.02 0.2 1.03 0.1 2.74 -0.1 4.95 -0.1 6.86 -0.2 8.87 -0.1 10.38 -0.1 11.69 -0.1 12.210 0.0 12.611 0.1 12.212 0.1 11.613 0.1 10.314 0.2 8.815 0.1 6.816 0.1 4.917 -0.1 2.718 -0.2 1.019 -0.2 0.020 1.0 0.021 1.1 1.022 1.1 2.723 1.1 4.924 1.0 6.825 0.8 8.826 0.7 10.227 0.5 11.628 0.2 12.229 0.0 12.630 -0.2 12.231 -0.5 11.632 -0.7 10.233 -0.8 8.834 -1.0 6.835 -1.1 4.936 -1.1 2.737 -1.1 1.038 -1.0 0.0活荷载计算...节点荷载: 节点号弯矩垂直力水平力20 0.00 0.80 0.0021 0.00 0.80 0.0022 0.00 0.80 0.0023 0.00 0.80 0.0024 0.00 0.80 0.0025 0.00 0.80 0.0026 0.00 0.80 0.0027 0.00 0.80 0.0028 0.00 0.80 0.0029 0.00 0.80 0.0030 0.00 0.80 0.0031 0.00 0.80 0.0032 0.00 0.80 0.0033 0.00 0.80 0.0034 0.00 0.80 0.0035 0.00 0.80 0.0036 0.00 0.80 0.0037 0.00 0.80 0.0038 0.00 0.80 0.00柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数2梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数2--- 活荷载标准值作用下的节点位移(mm) ---节点号. X向位移Y向位移1 0.3 0.02 0.3 1.43 0.1 3.54 -0.1 6.25 -0.1 8.56 -0.2 11.07 -0.2 12.88 -0.1 14.49 -0.1 15.210 0.0 15.711 0.1 15.212 0.1 14.413 0.2 12.814 0.2 11.015 0.1 8.516 0.1 6.217 -0.1 3.518 -0.3 1.419 -0.3 0.020 1.3 0.021 1.4 1.422 1.4 3.523 1.3 6.224 1.2 8.525 1.0 11.026 0.8 12.827 0.6 14.428 0.3 15.229 0.0 15.730 -0.3 15.231 -0.6 14.432 -0.8 12.833 -1.0 11.034 -1.2 8.535 -1.3 6.236 -1.4 3.537 -1.4 1.438 -1.3 0.0截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 0.60, Ly= 0.60; 长细比：λx= 19.6,λy= 19.6 构件长度= 0.60; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 14, M= 0.00, N= -11.58, M= 0.00, N= 11.62强度计算最大应力(N/mm*mm) = 20.06强度计算最大应力比= 0.098强度计算最大应力< f= 205.00拉杆,平面内长细比λ= 20. < [λ]= 300拉杆,平面外长细比λ= 20. < [λ]= 300构件重量(Kg)= 3.20--------------------------------------------------------------------------------钢柱 2截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 0.60, Ly= 0.60; 长细比：λx= 19.6,λy= 19.6 构件长度= 0.60; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 14, M= 0.00, N= -11.58, M= 0.00, N= 11.62强度计算最大应力(N/mm*mm) = 20.06强度计算最大应力比= 0.098强度计算最大应力< f= 205.00拉杆,平面内长细比λ= 20. < [λ]= 300拉杆,平面外长细比λ= 20. < [λ]= 300构件重量(Kg)= 3.20--------------------------------------------------------------------------------钢柱 3截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 14, M= 0.00, N= -0.01, M= 0.00, N= 0.01强度计算最大应力(N/mm*mm) = 0.01强度计算最大应力比= 0.000平面内稳定计算最大应力对应组合号: 6, M= 0.00, N= 0.00, M= 0.00, N= 0.00 平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 0.01平面内稳定计算最大应力比= 0.000平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 0.01平面外稳定计算最大应力比= 0.000腹板容许高厚比计算对应组合号: 51, M= 0.00, N= 0.00, M= 0.00, N= 0.00容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 60.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 60.00拉杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 300拉杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 300构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱 4截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.39, Ly= 1.39; 长细比：λx= 45.3,λy= 45.3 构件长度= 1.39; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类强度计算最大应力对应组合号: 11, M= 0.00, N= 62.46, M= 0.00, N= -62.41强度计算最大应力(N/mm*mm) = 108.22强度计算最大应力比= 0.528平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 106.13平面内稳定计算最大应力比= 0.518平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 106.12平面外稳定计算最大应力比= 0.518腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= 0.00, N= 35.80, M= 0.00, N= -31.91容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 60.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 60.00压杆,平面内长细比λ= 45. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 45. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 7.39--------------------------------------------------------------------------------钢柱 5截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 11, M= 0.00, N= 52.96, M= 0.00, N= -52.96强度计算最大应力(N/mm*mm) = 91.75强度计算最大应力比= 0.448平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 88.36平面内稳定计算最大应力比= 0.431平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 88.36平面外稳定计算最大应力比= 0.431腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= 0.00, N= 35.05, M= 0.00, N= -25.28容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 60.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 60.00压杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱 6截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 11, M= 0.00, N= 52.95, M= 0.00, N= -52.95强度计算最大应力(N/mm*mm) = 91.75强度计算最大应力比= 0.448平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 88.36平面内稳定计算最大应力比= 0.431平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 88.36平面外稳定计算最大应力比= 0.431腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= 0.00, N= 35.33, M= 0.00, N= -34.85容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 60.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 60.00压杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱7截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 11, M= 0.00, N= 21.68, M= 0.00, N= -21.68强度计算最大应力(N/mm*mm) = 37.57强度计算最大应力比= 0.183平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 36.18平面内稳定计算最大应力比= 0.177平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 36.18平面外稳定计算最大应力比= 0.177腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= 0.00, N= 5.75, M= 0.00, N= -4.29容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 60.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 60.00压杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱8截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 11, M= 0.00, N= 21.68, M= 0.00, N= -21.68强度计算最大应力(N/mm*mm) = 37.57强度计算最大应力比= 0.183平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 36.18平面内稳定计算最大应力比= 0.176平面外稳定计算最大应力比= 0.176腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= 0.00, N= 12.01, M= 0.00, N= -11.12容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 60.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 60.00压杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱9截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 14, M= 0.00, N= -13.67, M= 0.00, N= 13.67强度计算最大应力(N/mm*mm) = 23.68强度计算最大应力比= 0.116平面内稳定计算最大应力对应组合号: 12, M= 0.00, N= 3.08, M= 0.00, N= -3.08 平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 5.14平面内稳定计算最大应力比= 0.025平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 5.14平面外稳定计算最大应力比= 0.025腹板容许高厚比计算对应组合号: 11, M= 0.00, N= 2.55, M= 0.00, N= -2.55容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 100.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 100.00压杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱10截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 14, M= 0.00, N= -13.67, M= 0.00, N= 13.67强度计算最大应力(N/mm*mm) = 23.68强度计算最大应力比= 0.116平面内稳定计算最大应力对应组合号: 12, M= 0.00, N= 3.08, M= 0.00, N= -3.08 平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 5.14平面内稳定计算最大应力比= 0.025平面外稳定计算最大应力比= 0.025腹板容许高厚比计算对应组合号: 11, M= 0.00, N= 2.55, M= 0.00, N= -2.55容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 100.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 100.00压杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱11截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 14, M= 0.00, N= -21.30, M= 0.00, N= 21.30强度计算最大应力(N/mm*mm) = 36.91强度计算最大应力比= 0.180强度计算最大应力< f= 205.00拉杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 300拉杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 300构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱12截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 14, M= 0.00, N= -21.30, M= 0.00, N= 21.30强度计算最大应力(N/mm*mm) = 36.91强度计算最大应力比= 0.180强度计算最大应力< f= 205.00拉杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 300拉杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 300构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱13截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 14, M= 0.00, N= -21.30, M= 0.00, N= 21.30强度计算最大应力(N/mm*mm) = 36.91强度计算最大应力比= 0.180强度计算最大应力< f= 205.00拉杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 300拉杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 300构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱14截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 14, M= 0.00, N= -21.30, M= 0.00, N= 21.30强度计算最大应力(N/mm*mm) = 36.91强度计算最大应力比= 0.180强度计算最大应力< f= 205.00拉杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 300拉杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 300构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱15截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 14, M= 0.00, N= -13.67, M= 0.00, N= 13.67强度计算最大应力(N/mm*mm) = 23.69强度计算最大应力比= 0.116平面内稳定计算最大应力对应组合号: 12, M= 0.00, N= 3.08, M= 0.00, N= -3.08 平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 5.14平面内稳定计算最大应力比= 0.025平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 5.14平面外稳定计算最大应力比= 0.025腹板容许高厚比计算对应组合号: 11, M= 0.00, N= 2.55, M= 0.00, N= -2.55容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 100.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 100.00压杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱16截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 14, M= 0.00, N= -13.67, M= 0.00, N= 13.67强度计算最大应力(N/mm*mm) = 23.68强度计算最大应力比= 0.116平面内稳定计算最大应力对应组合号: 12, M= 0.00, N= 3.08, M= 0.00, N= -3.08 平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 5.14平面内稳定计算最大应力比= 0.025平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 5.14平面外稳定计算最大应力比= 0.025腹板容许高厚比计算对应组合号: 11, M= 0.00, N= 2.55, M= 0.00, N= -2.55容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 100.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 100.00压杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱17截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 11, M= 0.00, N= 21.68, M= 0.00, N= -21.68强度计算最大应力(N/mm*mm) = 37.57强度计算最大应力比= 0.183平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 36.18平面内稳定计算最大应力比= 0.176平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 36.18平面外稳定计算最大应力比= 0.176腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= 0.00, N= 5.71, M= 0.00, N= -4.82容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 60.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 60.00压杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱18截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 11, M= 0.00, N= 21.68, M= 0.00, N= -21.68强度计算最大应力(N/mm*mm) = 37.57强度计算最大应力比= 0.183平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 36.18平面内稳定计算最大应力比= 0.176平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 36.18平面外稳定计算最大应力比= 0.176腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= 0.00, N= 12.54, M= 0.00, N= -11.21容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 60.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 60.00压杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱19截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 11, M= 0.00, N= 52.95, M= 0.00, N= -52.95强度计算最大应力(N/mm*mm) = 91.75强度计算最大应力比= 0.448平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 88.36平面内稳定计算最大应力比= 0.431平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 88.36平面外稳定计算最大应力比= 0.431腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= 0.00, N= 19.86, M= 0.00, N= -19.38容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 60.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 60.00压杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱20截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 11, M= 0.00, N= 52.95, M= 0.00, N= -52.95强度计算最大应力(N/mm*mm) = 91.75强度计算最大应力比= 0.448平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 88.36平面内稳定计算最大应力比= 0.431平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 88.36平面外稳定计算最大应力比= 0.431腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= 0.00, N= 29.42, M= 0.00, N= -19.66容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 60.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 60.00压杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱21截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.39, Ly= 1.39; 长细比：λx= 45.3,λy= 45.3 构件长度= 1.39; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 11, M= 0.00, N= 62.46, M= 0.00, N= -62.41强度计算最大应力(N/mm*mm) = 108.22强度计算最大应力比= 0.528平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 106.13平面内稳定计算最大应力比= 0.518平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 106.12平面外稳定计算最大应力比= 0.518腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= 0.00, N= 31.04, M= 0.00, N= -34.85容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 60.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 60.00压杆,平面内长细比λ= 45. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 45. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 7.39--------------------------------------------------------------------------------钢柱22截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 14, M= 0.00, N= -0.01, M= 0.00, N= 0.01强度计算最大应力(N/mm*mm) = 0.01强度计算最大应力比= 0.000平面内稳定计算最大应力对应组合号: 9, M= 0.00, N= 0.00, M= 0.00, N= 0.00平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 0.01平面内稳定计算最大应力比= 0.000平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 0.01平面外稳定计算最大应力比= 0.000腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= 0.00, N= 0.00, M= 0.00, N= 0.00容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 60.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 60.00拉杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 300拉杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 300构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱23截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 0.80, Ly= 0.80; 长细比：λx= 26.1,λy= 26.1 构件长度= 0.80; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 14, M= 0.00, N= -11.67, M= 0.00, N= 11.73强度计算最大应力(N/mm*mm) = 20.22强度计算最大应力比= 0.099强度计算最大应力< f= 205.00拉杆,平面内长细比λ= 26. < [λ]= 300拉杆,平面外长细比λ= 26. < [λ]= 300构件重量(Kg)= 4.26--------------------------------------------------------------------------------钢柱24截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.48, Ly= 1.48; 长细比：λx= 86.4,λy= 86.4 构件长度= 1.48; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 51, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 11, M= 0.00, N= 22.83, M= 0.00, N= -22.79强度计算最大应力(N/mm*mm) = 70.50强度计算最大应力比= 0.344平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 87.68平面内稳定计算最大应力比= 0.428平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 87.68平面外稳定计算最大应力比= 0.428腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= 0.00, N= 7.13, M= 0.00, N= -6.59容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 60.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 20.40 < [D/T]= 60.00压杆,平面内长细比λ= 86. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 86. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 4.44--------------------------------------------------------------------------------钢柱25截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 8, M= 0.00, N= -19.21, M= 0.00, N= 19.21强度计算最大应力(N/mm*mm) = 33.29强度计算最大应力比= 0.162强度计算最大应力< f= 205.00拉杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 300拉杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 300构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱26截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 0.80, Ly= 0.80; 长细比：λx= 46.6,λy= 46.6 构件长度= 0.80; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 51, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 11, M= 0.00, N= 1.73, M= 0.00, N= -1.70强度计算最大应力(N/mm*mm) = 5.35强度计算最大应力比= 0.026平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 5.27平面内稳定计算最大应力比= 0.026平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 5.27平面外稳定计算最大应力比= 0.026腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= 0.00, N= 0.61, M= 0.00, N= -0.58容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 60.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 20.40 < [D/T]= 60.00压杆,平面内长细比λ= 47. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 47. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 2.39--------------------------------------------------------------------------------钢柱27截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 14, M= 0.00, N= -19.21, M= 0.00, N= 19.21强度计算最大应力(N/mm*mm) = 33.29强度计算最大应力比= 0.162。

幕墙结构计算书

幕墙立柱计算书一、基本参数：1.所在城市：新疆XX2.地区类型：C 类3.计算点标高：8 m4.力学模型：简支梁5.立柱跨度：3500 mm6.立柱左分格宽度（B1）：800 mm立柱右分格宽度（B2）：800 mm二、立柱荷载1.风荷载作用的线荷载集度：体型系数：靤= 1.1106风压高度变化系数：靭= 0.736脉动系数：靎= 0.671阵风系数：鈍z = 1.991风荷载标准值：Wk = 1kN/m^2风荷载作用效应的分项系数：鉾= 1.4风荷载设计值：W = 1.4kN/m^2风荷载作用线荷载集度标准值：qWK = (B1+B2)/2×Wk = 0.8kN/m风荷载作用线荷载集度设计值：qW = (B1+B2)/2×W = 1.12kN/m2.水平地震作用线荷载集度：动力放大系数：釫= 5.0水平地震影响系数最大值：醡ax = 0.08玻璃总厚度：H = 11mm玻璃板块平均自重（不包括框）：GAK1 = 0.2816kN/m^2幕墙的平均自重（包括面板和框）：GAK = 0.4316kN/m^2水平地震作用标准值：qEAK = 0.173kN/m^2水平地震作用分项系数：鉫= 1.3水平地震作用设计值：qEB= 0.224kN/m^2水平地震作用线荷载集度标准值：qEk = 0.138kN/m水平地震作用线荷载集度设计值：qE = 0.179kN/m荷载组合线荷载集度标准值：qK = 0.869kN/m荷载组合线荷载集度设计值：q = 1.21kN/m3.立柱在组合荷载作用下的弯矩设计值：风荷载作用下的弯矩设计值：Mw = 1715000 N.mm地震荷载作用下的弯矩设计值：Me = 274093.75 N.mm荷载组合为：1Sw + 0.5Se弯矩组合设计值为：M = 1Mw + 0.5Me = 1852812.5 N.mm自重荷载作用标准值：Nk = 1208.48 N自重荷载作用的设计值：N = 1450.176 N塑性发展系数为： = 1.05剪力组合设计值为：V = qL/2 = 2117.5N三、确定材料的初选截面：1.所选铝材牌号为： 6061-T4铝材的弹性模量为：E = 70000 MPa铝材的抗拉，抗压强度值为：fa = 85.5 MPa铝材的剪强度值为：鬭= 49.6 MPa2.立柱抵抗矩预选值为：Wnx = Mx/鉬a = 20638.402 mm^33.立柱惯性矩预选值为：Ix = 1148437.5 mm^4四、选用立柱型材的截面特性：铝型材净截面面积：A = 954.0 mm^2绕X轴的惯性矩：Ix = 1532970 mm^4绕Y轴的惯性矩：Iy = 598440 mm^4绕X轴净截面矩：Wx1 = 29510 mm^3绕X轴净截面矩：Wx2 = 32000 mm^3型材截面面积矩：Sx = 19000 mm^3抗剪总厚度：t = 3 mm五、立柱截面验算：1.立柱的抗弯强度计算：= N/An +Mx/鉝nx= 61.101 MPa < fa = 85.5 MPa*************************立柱抗弯强度满足要求!*************************2.立柱的挠度计算：df = 14.567 mm< df,lim = min[L/180,20(30)] = 19.444 mm*******************立柱挠度满足要求!*******************3.立柱的抗剪计算：= VSx/Ixt= 8.748 MPa < 鬭= 49.6 MPa*************************立柱抗剪强度满足要求!横梁计算书一、基本参数：1.计算点标高：8m2.横梁跨度：B = 800mm3.横梁的上分格高度 h1：900mm横梁的下分格高度 h2：900mm4.力学模型：简支梁（双向受弯）5.玻璃总厚度： h = 11mm二、横梁荷载：a.垂直于幕墙平面的水平方向荷载：(上部为三角形分布，下部为三角形分布)：1.风荷载标准值：Wk = 1 kN/m^22.风荷载设计值：W = 1.4kN/m^23.地震荷载作用标准值：qEAK = 0.173kN/m^24.地震荷载作用设计值：qEB = 0.224kN/m^25.横梁上部荷载线荷载集度(按三角分布)：(1)上部风荷载线集度标准值：qWks = Wk × B/2 =0.4kN/m(2)上部风荷载线集度设计值：qWs = W × B/2 =0.56kN/m(3)上部地震荷载线集度标准值：qEKs = qEAK × B/2 =0.069kN/m(4)上部地震荷载线集度设计值：qEs = qE1 × B/2 =0.09kN/m6.横梁下部荷载线荷载集度(按三角分布)：(1)下部风荷载线集度标准值：qWkx = Wk × B/2 =0.4kN/m(2)下部风荷载线集度设计值：qWx = W × B/2 =0.56kN/m(3)下部地震荷载线集度标准值：qEKx = qEAK × B/2 = 0.069kN/m(4)下部地震荷载线集度设计值：qEx = qE2 × B/2 =0.09kN/m7.横梁上部荷载的弯矩设计值：荷载组合： Sw1 + 0.5Se1上部荷载作用下的弯矩设计值：My1 = 32266.667 N.mm8.横梁下部荷载的弯矩设计值：荷载组合： Sw2 + 0.5Se2下部荷载作用下的弯矩设计值：My2 = 32266.667 N.mm9.垂直于幕墙平面的水平方向弯矩设计值：My = 64533.334 N.mm10.横梁上部荷载的剪力设计值：荷载组合： Sw1 + 0.5Se1上部荷载作用下的水平剪力设计值：Vx1 = 121N11.横梁下部荷载的剪力设计值：荷载组合： Sw2 + 0.5Se2下部荷载作用下的水平剪力设计值：Vx2 = 121N12.垂直于幕墙平面的水平总剪力设计值：Vx = Vx1 + Vx2 = 242Nb.横梁在自重荷载作用下的荷载1.横梁在自重荷载作用下的弯矩值：(1)横梁自重线荷载标准值：Gk = 0.388 kN/m(2)横梁自重线荷载设计值：G = Gk × 1.2 = 0.466 kN/m(3)自重荷载下的弯矩设计值：Mx = G×B^2/8 = 37280 N.mm2.横梁在竖直方向的剪力设计值：Vy = G×B/2 = 186.4 N三、确定初选截面的参数：所选铝材牌号为：6061-T4铝材的抗弯强度设计值：fa = 85.5 MPa铝材的抗剪强度设计值：鬭= 49.6 MPa铝材弹性模量：E = 70000 MPa1.横梁抵抗矩预选为：Wnx = Mx /鉬a = 415.3 mm^3 ；Wny = My /鉬a = 718.8 mm^3 ；2.横梁惯性矩预选为：横梁挠度的限值：df,lim = B/180 = 4.4 mm则由水平方向的挠度公式：df,lim = Wk×B^4/120EI知：Ix = 6651.4 mm^4 ；由水平方向的挠度公式：df,lim= 5×Gk×B^4/384EI知：Iy = 8777.1 mm^4 ；四、选用横梁型材的截面特性：所选铝材截面截面特性为：型材净截面面积：A = 574.7 mm^2绕X轴的惯性矩：Ix = 136230 mm^4绕Y轴的惯性矩：Iy = 326950 mm^4绕X轴净截面矩：Wx1 = 5339 mm^3绕X轴净截面矩：Wx2 = 3935 mm^3绕Y轴净截面矩：Wy1 = 11757 mm^3绕Y轴净截面矩：Wy2 = 10136 mm^3型材截面绕X轴面积矩：Sx = 3672 mm^3型材截面绕Y轴面积矩：Sy = 6379 mm^3垂直于X轴腹板的总厚度：tx = 3 mm垂直于Y轴腹板的总厚度：ty = 3 mm五、横梁截面验算1. 按横梁抗弯强度计算公式，应满足：Mx/鉝nx + My/鉝ny ≤ fa 则：= Mx/鉝nx + My/鉝ny= 15.086 MPa≤ fa = 85.5 MPa****************************横梁抗弯强度满足要求!****************************2.横梁的挠度验算：横梁水平方向的挠度为：df1=0.119mm ≤ df,lim= min[B/180,20(30)]=4.444mm 横梁水平挠度满足要求!********************横梁竖直方向的挠度为：df2=0.217mm ≤ df,lim= min[B/500,3]=1.6mm横梁竖直方向挠度满足要求!**************************** 故此，横梁的挠度满足要求!****************************3.横梁的抗剪强度验算：横梁水平方向的剪应力为：魓= 1.574 N/mm ≤鬭= 49.6 N/mm 横梁水平剪力满足要求!********************横梁竖直方向的剪应力为：魕= 1.675 N/mm ≤鬭= 49.6 N/mm 横梁竖直剪力满足要求!***************************** 故此，横梁的抗剪强度满足要求*****************************玻璃计算书一、基本参数：1.所在城市：新疆XX2.地区类型：C 类3.计算点标高：8 m4.力学模型：四边简支板5.玻璃配置为：中空玻璃6.第一片(外片)玻璃种类为：钢化玻璃7.第一片(外片)玻璃厚度为：t1 = 6 mm8.第二片(内片)玻璃种类为：钢化玻璃9.第二片(内片)玻璃厚度为：t2 = 6 mm二、玻璃板风荷载计算1.体型系数: 靤= 1.22.风压高度变化系数：靭= 0.7363.阵风系数：鈍z = 1.9914.风荷载标准值：Wk = 1 kN/m^25.风荷载设计值：W = 1.4 kN/m^2三、玻璃验算1.第一片玻璃(外片)的验算：a.第一片玻璃(外片)强度验算：(1)第一片(外片)分配的风荷载标准值：Wk1 = 0.697 kN/m^2(2)第一片(外片)分配的风荷载设计值：W1 = 0.975 kN/m^2(3)第一片(外片)分配的荷载组合标准值：qk1 = 0.727 kN/m^2(4)第一片(外片)荷载组合设计值：q1 = 1.015 kN/m^2(5)弯矩系数：m = 0.053867(6)玻璃计算参数：1 = 3.191221(7)强度折减系数：1 = 1(8)第一片玻璃板设计最大应力值：1 = (6 m q1 a ^2 / t1 ^ 2 ) 1= 5.832 MPa < 84 MPa***************************第一片玻璃抗弯强度满足要求***************************b.第一片(外片)的挠度计算：(1)挠度系数为： = 0.005073(2)计算参数为：鑔1 = 2.931752(3)挠度折减系数为：鏳1 = 1(4)第一片(外片)的挠度计算值为：df1 = 1 譝k1 譨^ 4 / D1= 1.07 mm < dflim = a/60 = 13.333 mm***************************第一片玻璃挠度满足要求***************************2.第二片(内片)玻璃的验算：a.第二片(内片)玻璃强度验算：(1)第二片(内片)分配的风荷载标准值：Wk2 = 0.367 kN/m^2(2)第二片(内片)分配的风荷载设计值：W2 = 0.513 kMPa(3)第二片(内片)分配的荷载组合标准值：qk2 = 0.392 kN/m^2(4)第一片(内片)荷载组合设计值：q2 = 0.546 kN/m^2(5)弯矩系数：m = 0.053867(6)玻璃计算参数：2 = 3.568071(7)强度折减系数：2 = 1(8)第二片玻璃板设计最大应力值：2 = (6 m q2 a ^ 2 / t2 ^ 2 ) 2= 4.518 MPa < 84 MPa***************************第二片玻璃抗弯强度满足要求***************************b.第二片(内片)的挠度计算：(1)挠度系数为： = 0.005073(2)计算参数为：鑔2 = 2.931752(3)挠度折减系数为：鏳2 = 1(4)第二片(内片)的挠度计算值为：df2 = 2 譝k1 譨^ 4 / D2= 0.98 mm < dflim = a/60 = 13.333 mm****************************第二片玻璃挠度满足要求****************************连接计算书一、角码与立柱连接1.螺栓抗剪计算：(1)竖向荷载：Ny =186.4 N(2)水平荷载：Nx =242 N(3)总荷载： N = 305.465 N(4)螺栓型号为：M6(C级)(5)螺栓有效直径： d = 5.062 mm(6)螺栓抗剪强度值：fv = 140 MPa(7)螺栓抗剪承载力设计值：Nv = 3.14×d^2×fv /4= 2817.489 N(8)所需螺栓个数：n = 0.11*****************************选取螺栓数为2个，满足要求!*****************************2.角码壁抗承压能力计算：(1)所选角码材质为：6061-T4(2)角码壁厚为：t = 4 mm(3)螺栓直径：d = 6 mm(4)角码局部承压设计值为：fc = 133MPa(5)角码壁抗承压设计值：Nc = n×d×t×fc= 6384 N ＞ 305.465 N*****************************角码壁抗压强度满足要求!*****************************二、立柱与横梁连接1.螺栓抗剪计算：(1)竖向荷载：Ny =1450.176 N(2)水平向荷载：Nx =4235 N(3)总荷载： N = 4476.409 N(4)螺栓型号为：M6(C级)(5)螺栓有效直径： d = 5.062 mm(6)螺栓抗剪强度值：fv = 140 MPa(7)螺栓抗剪承载力设计值：Nv = 2×3.14×d^2×fv /4= 5634.978 N(8)所需螺栓个数：n = 0.79*****************************选取螺栓数为2个，满足要求!*****************************2.钢角码壁抗承压能力计算：(1)钢角码壁厚为：t = 6 mm(2)螺栓直径： d = 6 mm(3)钢角码局部承压设计值为：fc = 305MPa(4)钢角码壁抗承压设计值：Nc =2× n×d×t×fc= 43920 N ＞ 4476.409 N*****************************钢角码壁抗压强度满足要求!*****************************3.柱子截面抗承压能力计算：(1)柱子铝材型号为：6061-T4(2)柱子截面壁厚为：t = 3 mm(3)柱子截面局部承压设计值为： fc = 133MPa(4)柱子截面抗承压设计值：Nc = n×d×t×fc= 4788 N ＞ 4476.409 N ***************************** 柱子截面抗压强度满足要求! *****************************后置埋件计算书一、校核处埋件受力分析：剪力为： V = 1450.18 N法向力为： N = 4235 N剪力作用点到埋件的距离： e1 = 60 mm锚筋中心距： z = 100 mmM1 =V×e1=87010.56 N.mmM2 =0.4×N×z=169400 N.mm所受弯矩取值为：M = 169400 N.mm*********************************考虑风险系数故，化学螺栓抗拉拔试验值=7.3KN二、埋件计算：1.钢筋层数影响系数：ar = 12.锚筋受剪力承载力系数：av = 0.73.锚板弯曲变形折减系数：ab = 0.854.锚筋中心距为：z = 100 mm5.混凝土抗压强度设计值为：fc = 14.3MPa6.钢筋抗拉强度设计值：fy = 210MPa7.埋件校核：埋件受剪力、法向拉力和弯矩作用则锚筋总面积为：a. As1=V/(ar×av×fy)+ N/(0.8×ab×fy)+ M/(1.3×ar×ab×fy×z)= 46.82 mm^2< As = 452.39 mm^2b. As2 = N/(0.8×ab×fy)+ M/(0.4×ar×ab×fy×z)= 53.38 mm^2< As = 452.39 mm^2*********************************故，埋件锚筋总面积满足承载力要求!*********************************三、化学螺栓计算（按抗震设计）：锚筋直径：d = 12mm锚筋外形系数： = 0.16混凝土抗拉强度值：ft = 1.43MPaLa = 1.1×嶙fy譫/ft = 310.15mm > L =200mm锚筋的长度 L > 15×d = 180mm***************************锚筋长度满足要求!***************************四、焊缝的校核计算：1.焊缝的高度：hf = 6mm2.焊缝的有效厚度：he = 4.242mm3.竖向焊缝的长度：Lv = 100mm4.水平焊缝的长度：Lh = 50mm5.焊缝总面积： A = 797.5mm^26.焊缝截面惯性矩：I = 1289208.1mm^47.焊缝截面抵抗矩：W = 24734.91mm^38.沿焊缝长度方向的应力为：骹= 6.08 MPa9.沿焊缝长度方向的剪应力为：鬴= 0.91 MPa10.焊缝的最不利应力值为：=[(骹/1.22)^2 + 鬪2]^(1/2)= 5.07 MPa< fw = 160 MPa****************************焊缝强度满足要求!****************************五、立柱连接伸缩缝计算：1.立柱材料的线膨胀系数：= 0.00002352.温度变化：△T = 80摄氏度3.立柱跨度为： L = 3500mm4.施工误差： a1 = 3 mm5.轴向拉伸变形： a2 = 3 mm6.伸缩缝计算值：d = 嶙△T×L+a1+a2= 12.58mm实际伸缩缝取值为：20mm********************************* 伸缩缝满足要求!结构胶计算文件一、结构胶粘结宽度计算a.在风荷载和水平地震作用下的粘结宽度1.水平荷载组合设计值：q = 1.473kN/m^22.玻璃板短边长为：a = 800mm3.硅酮胶的强度设计值：f1 = 0.2N/mm^24.结构胶的粘结宽度为：Cs =q×a/2000×f1=1.473×800/2000×0.2 = 2.946mm粘结宽度的实际取值为：15mm*****************************故，粘结宽度满足要求*****************************b.永久荷载作用下的粘结宽度1.重力荷载设计值：qG = 0.338kN/m^22.玻璃板短边长为：a = 800mm3.玻璃板长边长为：b = 900mm4.硅酮胶的强度设计值：f2 = 0.01N/mm^25.结构胶的粘结宽度为：Cs = qG×a×b/2000(a+b)×f2 = 7.156mm粘结宽度的实际取值为：15mm*****************************故，粘结宽度满足要求*****************************二、结构胶粘结厚度计算：a.由主体结构产生的位移：1.层间位移角限值为：=1/5502.玻璃面板高度：hg = 900mm3.变位承受能力：= 0.44.密封胶的粘结厚度：ts = 8mm5.计算粘结厚度为：ts = 枳L /( ( + 2))^(1/2) = 1.67 mm实际选用粘结厚度为：8mm > 1.67mm*****************************结构胶粘结厚度满足要求!*****************************b.由温度差产生的位移：1.年温差为：△T = 802.玻璃长边长为：b = 900mm3.铝材的线膨胀系数为：1 = 2.35E-54.玻璃的线膨胀系数为：2 = 0.8E-55.温度作用下的变位承受能力：1 = 0.16.温度作用下计算粘结厚度：Ts = b△T(1- 2) / ( + 2)) ^(1/2)= 2.4mm实际选用粘结厚度为：8mm > 2.4mm*****************************结构胶粘结厚度满足要求!*****************************三、密封胶胶缝计算：1.年温差为：△T = 802.计算方向玻璃面板的边长为：b = 900mm3.玻璃的线膨胀系数为： = 0.8E-54.变位承受能力： = 0.45.施工偏差：dc = 3 mm6.其他影响预留量：dE = 2mm7.计算粘结宽度：Ws = b△T1 / + dc + dE = 6.4mm 实际选用粘结宽度为：15mm > 6.4mm *****************************密封胶粘结宽度满足要求!。

栏杆计算书123.

栏杆计算书基本参数:重庆地区基本风压0.300kN/m2抗震7度(0.10g)设防《建筑结构可靠度设计统一标准》GB 50068-2001《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001《建筑抗震设计规范》GB50011-2001《混凝土结构设计规范》GB50010-2002《钢结构设计规范》GB50017-2003《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-2003《浮法玻璃》GB 11614-1999《钢化玻璃》GB/T9963-1998《建筑结构静力计算手册》《本工程设计要求总则》《混凝土结构加固设计规范》玻璃栏杆计算1TA-WL19假设共有10榀, 则每榀宽1357mm,高975mm.1.1、荷载计算(1)、风荷载标准计算：标高为96.0m处风荷载,按维护结构计算,按C类区计算风压W(J):基本风压W(J)=0.55kN/㎡β: 96.0m高处阵风系数(按C类区计算)β=1.60-0.02X4/10=1.608μ(B):96.0m高处风压高度变化系数(按C类计算):(GB50009-2001) μ=1.62+0.08×6/10=1.668μ(T):风荷载载体型系数按《建筑结构荷载规范》GB2009-2001第7.3.3条取μ(T)=-1.20 W(J)=β×μ(B)×μ(T)×W(J)=1.608×1.668×1.2×0.550=1.770kN/㎡(2)、风荷载设计值：W：风荷载设计值（kN/㎡）（W）：风荷载作用效应的分项系数：1.4按该工程《设计要求总》则中的规定取W=1.4×2.80=3.92kN/㎡(3)、地震作用计算E(K)=β×a×Gβ:动力放大系数,取5.0a:水平地震影响系数最大值,取0.08G:幕墙构件的自重,0.307kN/㎡故E(K)=0.123kN/㎡1.2 玻璃的选用校核本处选用玻璃种类为:钢化夹胶玻璃1.21、玻璃面积:B:该处玻璃栏杆分格宽:1.267mH:该处玻璃栏杆公格高:0.895mA:该处玻璃板块面积:A×B×H=1.267×0.895=1.134㎡1.2.2、该处玻璃板块自重:G玻璃板块自重T:玻璃板块厚度:12.0㎡玻璃的重力密度为:25.6KN/㎡G=25.6×t/1000=25.6×12/1000=0.307kN/㎡1.2.3该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用：(E):地震作用分项系数：1.3Ｅ：垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值（kN／㎡）E=γ(E)×E(K)=1.3×E(K)=1.3×0.123=0.160kN/㎡1.2.4作用于楼面与栏杆顶之间的均匀分布荷载1kN/㎡:设计值q(L)=1.4×1=1.4kN/m作用于栏杆顶的均匀分布线荷载0.75kN/㎡设计值q(L)=1.4×0.75=1.05kM/㎡1.2.5荷载组合参照《建筑结构荷载规范》ＧＢ2009-2001，用于强度计算时采用以下组合：1.4q(L)+0.6×1.4×W(k)1.4W(k)+0.6×1.4×q(L)1.3E(K)+0.2×1.4×W(k)+0.5×1.4×q(L)综合以上荷载的大小，本处强度计算可仅考试组合Ｑ＝1.4W(k)+0.6×1.4×q(L)=4.76kN/㎡1.2.6玻璃的强度、扰度计算：校核依据：o≤f(g)=84.000N/m㎡W(k):垂直于玻璃平面的风荷载标准值(M/m㎡)E(k):垂直于玻璃平面的地震作用标准值（Ｎ/m㎡）q(L):作用于楼面与标杆顶之间的均匀分布荷载（Ｎ/m㎡）σ(WK):在垂直于玻璃平面的风荷载作用下玻璃截面的最大应力标准值（Ｎ/m㎡）σ(EK):在垂直于玻璃平面的地震作用下玻璃截的最大应力标准值（Ｎ/m㎡）θ：参数η折减系数,可由参数θ按表６．１．２－２采用a：玻璃短边边长：８９５mmb:玻璃长边边长１２６７mmt1,t2：玻璃的厚度：t1＝t2=6.0mmm:玻璃板的弯矩系数，按边长比a/b查表6.1.2-1得：m=0.0742+0.064/0.05×(0.0683-0.0742)=0.0734在垂直于玻璃平面的风荷载作用下玻璃截面的最大应力标准值计算（Ｎ/m㎡）θ＝（Ｗ（k）+0.5×q(EK))×a4/(E×t4)=2.13η：折减系数，按0＝2.13查表得：100风荷载作用应力：σ(Ｗk）=σ2(Wk)=6×m×W(k)×a2×η/t2= 6×0.0734×2.8/2/103×8952×1.00/62=13.72N/m㎡活荷载作用应力：σ1(EK)= σ2(Ek)=6×m×E(K)×a2×η/t2=6×0.0734×1/2/103×9302×1.00/62=4.9N/m㎡玻璃最大应力设计值：采用组合：1.4Ｗ（k）+0.6×1.4×q(L)σ=1.4σ(Wk)+0.6×1.4×σ1(Wk)=23.32N/m㎡<f(g)=84.000N/m㎡玻璃强度满足要求！D(f):在风荷载标准值作用下扰度最大值（mm）D:玻璃的刚度（Ｎ·mm）Te:玻璃等效厚度：te=（t13+t23）=7.56mmV:泊松比，按JGJ102-2003 5.2.9条采用,取值为0.20u: 扰度系数:0.0073η：1.00D=(E×te3)/12(1-v2)=2700.5(N·m)D(f)=u×(W(k)+0.6×q(L)×a4×η/D=5.82(mm)由于玻璃的最大扰度d(f)=5.82mm,小于玻璃短边边长的60分一12.917(mm)玻璃的扰度满足要求!以下利用有限元软件sap进行计算,计算模型如下图1.3无玻璃扶手栏杆计算对强度和跨中扰度按照横边框两端固接计算，故两端弯矩最大（１）扶手栏杆采用２５×５０×２镀锌矩开管组合而成，其截面特性如下：Ａ＝284㎡Ix=29604mm4,Iy=9079mm4Wx=2368.293mm3,Wy=3603.147mm3(2)作用有均匀分布活荷载q（L）:分布活荷载标准值0.75kN/m 活荷载作用方向分沿竖向和水平方向（3）扶手栏框弯矩（剪力产生作用较小，可忽略）由于打手栏长度较大，在与墙嵌固外弯矩最大荷载在端部产生弯矩Ｍ（Ｌ）（kN·m）M(L)=0.254N·m(4)扶手栏强度计算活载沿竖向：σ＝Ｍ/r/Wx=0.254×106/1.05/2368=79.5N/mm2<215N/mm2活载沿水平方向：σ＝Ｍ（Ｌ）//Ｗy=0.318×106/1.05/3603+0.004×106/1.05/2368强度满足要求（５）扶手栏扰度计算仅计算活荷载沿竖向：Ｕ(max):扶手栏杆沿竖向最大扰度U(max)=4.0mm<9mm<2714/250=10.9mm扰度满足要求（６）扶手扶手栏焊缝抵抗矩：Ｗw=(15.66×55.663/12-10×503/12)/(55.66/2)=17603.1mm3焊缝承受弯矩：Ｍ＝0.254kN·m剪力：Ｖ＝0.825kN采用角焊缝，宽4mm，在弯矩作用下其最大应力为σ1＝Ｍ/Ｗw=58.5N/mm2<160N/mm2在剪力作用下其最大应力为σ2＝V/Aw=2.2N/m㎡<160/m㎡弯剪共同作用下应力为σ＝σ12+σ222)1/2=58.6N/m㎡<160N/m㎡故焊缝满足要求．1．4玻璃横边框计算：强度和跨中扰度按照横边框两端固接计算，故两端弯矩最大（1）横边框采用两根50×10方铁拼成，故其截面特性如下：Ａ=1000m㎡I=208333m㎡W=8333㎜2(2) 横边框弯矩：Ｍ：荷载作用在跨中产生弯矩最大（kＮ·m）M=0.285kN·m(3) 横边框强度计算σ＝Ｍ/γ/w==34.2N/mm<215N/mm2 强度满足要求！（４）横边框扰度计算Ｕ（max ）: 横边框最大扰度Ｕ（max ）=Q(1)4 /384/E/1=5.66mm<10.9mm<2714/250=10.9mm扰度可以满足要求！（５)边框焊缝验算焊缝抵抗矩：W w =(25.66×55.663/12-20×503/12)/(55.66/2)=5759.8mm 3焊缝面积：Ａw =25.66×55.66-20×50=428.0mm 2栏杆条端部焊缝承受弯矩：Ｍ＝0.105kN ·m剪力：Ｖ＝0.878kN采用角焊缝，宽4kN,在弯矩作用下其最大应力为σ ＝Ｍ/Ｗw=18.2N/mm 2<160N/mm 2在剪力作用下其最大应力为σ2=V/A w =2.1N/mm 2<160Nmm 2弯剪共同作用下应力为σ＝（σ12＋σ22）1/2＝18.3Ｎ/2故焊缝满足要求．1.5 玻璃竖边框计算：（1）竖边框采用两块50×10的扁铁在一起，其截面特性如下：Ａ＝1000mm2 I=208333mm 4W=8333mm 3 i=A I /=14.4mm(2)竖边框弯矩：Ｍ：荷载作用产生剪力（kN ·m ）M=1.312kN ·mV:荷载作用产生弯矩（kN ）V=1.312kN ·mN:活载作用下的竖向力：Ｎ＝0.75×1.4×1.357＝1.42kN(3)竖边框强度计算强度计算：根据JGJ102-2003 6.3.7得到竖边框在压弯作用下的强度计算公式为A N ＋WM ≤∮ 1.42×1000/1000+1.312×106 /(1.05×8333)=151.4N/mm 2<215/mm 2稳定计算：根据ＪＧＪ１０２－２００３ 6.3.8-1,得到竖边框在压弯作用下的承载力计算公式为￠N +NE N W M /8.01(-γ≤f,N E =　２E λπ1.14长细比λ＝２×０.975/0.0144=135.4查表得ψ＝０．３７λ＝1.05N E = 3.14×2.06×105×1000/(1.1×135.42)32.08kNK φN +Ｅ）Ｗ（１－０．８Ｎ／ＮＭλ＝1420/(0.37×1000)+1.312×106/(1.05×8333×1-0.8×1.42/32.08))=159.3N/mm 2<215N/mm 2剪力作用下：τ＝V/A=1.31N/mm 2<215N/mm 2弯剪共同作用下：σ＝（τ2+σ2）1/2=159.3N/mm 2<215N/mm 2强度满足要求！（４）竖边框扰度计算U(max):竖边＝5.4mm<9mm<2714/250=10.9mm扰度可以满足要求！（５）边框焊缝又验算焊缝抵抗矩：Ｗw=25.66×55.663/12-2×503/12/(55.66/2)=5759.8mm 3焊缝面积：Ａw =25.66×55.66-20×50=428.0mm 2栏杆条端部焊缝承受弯矩：Ｍ＝1.312kN ·m剪力：Ｖ＝2.8kN采用角焊缝，宽4mm ，在弯矩作用下其最大应力为σ＝Ｍ/Ｗw =227.8N/mm 2>160N/mm 2在剪力作用下其最大应力为σ2＝Ｖ/Ａw=6.5N/mm 2<160N/mm 2弯剪共同作用下应力为σ（σ12+σ22）1/2＝281.7Ｎ/mm 2＞160Ｎ/mm 2故焊缝无法满足要求，换成８mm 后的焊缝重新计算．焊缝抵抗矩：Ｗw=(31.31×61.313/12-20×503/12)/(61.31/2)=12824.3mm3焊缝面积：A w =(31.31×63.31-20×50=920.0mm 2在弯矩作用下其最大应力为σ＝Ｍ／Ｗw =102.4N/mm 2<160N/mm2 在剪力作用下其最大应力为σ＝V/Aw=3.0N/mm 2<160N/mm2 弯剪共同作用下应力为σ＝(σ12+σ22）1/2=102.4N/mm 2<160N/mm 2（6）边框内六角螺栓的连接验算取螺栓直径4mm，已知螺栓每隔300mm布置一只，故300mm内两只螺栓的需抵抗的力为4.76×0.3×1.267=1.81kN螺栓承载剪力为：V=Afv= 1.40×π×42/4×2= 3.52kN〉1.81kN故螺栓满足要求1.6预埋件计算预埋件采用膨胀螺栓固定，膨胀螺栓取慧鱼FBN12/15+35 M12，监测得其极限拉力值约为36kN，剪力按Q235钢计算得125×π×122/4=14.1kN锚固区域的混凝土计算承载力为：根据《混凝土加固设计规范》13.3.2Ｎ1c=2.8ψaψN5.1,efkcuh f混凝土采用Ｃ30，故基材混凝强度等级对锚固承载力的影响系数ψa=1.0,混凝土立方体抗压强度标准f cu.k =20.1MPa,有效锚固深度h ef=70mmψN=ψs.Nψe.N A c,N/A c,N0ψs,N=0.8ψe,N=1/[1+(2e N/S cr,N)]Scr,N=3×hef=210mme N=0ψe,N=1参与受拉螺栓为2根对该工程中的螺栓锚固端的混凝土情况，大致可分为两类：水平栏杆锚固和竖直栏杆锚固对其有效面积为：Ａc,N=65100mm2A c,N0=44100mm2所以ψＮ＝ψＳ，ＮψＥ，ＮＡＣ，Ｎ／ＡＣ，Ｎ０＝0.8×1×65100/44100=1.181故N1c=2.8ψaψ5.1,efkcuhf =2.8×1.0×1.181×1.20×701.5=8682.3N=8.68kN对于竖直栏杆锚固，有效混凝土的投影面积分布如下图所示其有效面积为：Ａc ,N =48050mm 2A c ,N 0=44100mm 2所以ψＮ＝ψs .N ψe .N Ac.N /Ac.N 0=0.8×1×648050/44100=0.872故Ｎ1c=2.8ψa ψN 5.1,ef k cu h f =2.8×1.0×1.181×1.20×701.5 =6410.9N=6.14kN 混凝土的受剪承载力设计值为Ｖc=0.18ψV 2.03.005.11.ef k cu h d c f平行于剪力方向的边距Ｃ1=50mm锚栓外径d 0=12mm有效锚固深度h ef =70mmΨs .y =1Ψh .y =1Ψa .y =1Ψu .y =1A c .y 0=4.5×C 12A c .y =4A c .y 0所以ψv =ψs .v ψh ,v ψa .v ψe .v ψu .v /A cy 0 =1×1×1×1×4=4Vc=0.18Ψv 2.03.005.11.ef k cu h d c f =0.18×4×1.20 ×501.5×120.3×700.2=5.63kN 以上计算了锚固混凝土的抗拉强度和抗剪强度对于侧面扶手栏的预埋件，其混凝土受拉部分所受拉力为M/0.1=5.74kN<8.68k Ｎ混凝土锚固能力满足其所受剪力为Ｖ＝1.538kN<5.63kN拉剪复合作用下混凝土承载力验算：()()122<+V N ββ()()151.0263.554.1268.874.5<++ 单个膨胀螺丝拉力为:M/d=0.574/0.1/2=2.87kN<Nrk,s/γms=36/1.2=30kN单个膨胀螺丝爱到的剪力为:1.538/2/4=0.192kN<Vrk,s/γms=14.1kN帮侧面的膨胀螺丝满足要求对于底面竖边框的预理件,其混凝土受拉部分所受拉力为$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$M/0.1=13.12kN>6.41kN,混凝土锚固能力无法满足$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$其所受剪力为V=2.80kN<5.63kN单个膨胀螺丝受到拉力为:M/d=1.312/0.1/2=5.56kN<Nrk,s/γms=36/1.2=30kN单个膨胀螺丝受到的拉力为2.795/2/4=0.349kN< Vrk,s/γms=14.1kN故底面的螺丝满足要求2TA-WL24计算选取洞宽尺寸为16800mm内的扶手栏杆作为对象,假设共有10榀,则每榀宽1675mm,高1025mm.2.1玻璃的选用与校核本处选用玻璃种类为:钢化夹胶玻璃1.21、玻璃面积:B:该处玻璃栏杆分格宽:1.267mH:该处玻璃栏杆公格高:0.895mA:该处玻璃板块面积:A×B×H=1.267×0.895=1.134㎡1.2.2、该处玻璃板块自重:G玻璃板块自重T:玻璃板块厚度:12.0㎡玻璃的重力密度为:25.6KN/㎡G=25.6×t/1000=25.6×12/1000=0.307kN/㎡1.2.3该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用：(E):地震作用分项系数：1.3Ｅ：垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值（kN／㎡）E=γ(E)×E(K)=1.3×E(K)=1.3×0.123=0.160kN/㎡1.2.4作用于楼面与栏杆顶之间的均匀分布荷载1kN/㎡:设计值q(L)=1.4×1=1.4kN/m作用于栏杆顶的均匀分布线荷载0.75kN/㎡设计值q(L)=1.4×0.75=1.05kM/㎡1.2.5荷载组合参照《建筑结构荷载规范》ＧＢ2009-2001，用于强度计算时采用以下组合：1.4q(L)+0.6×1.4×W(k)1.4W(k)+0.6×1.4×q(L)1.3E(K)+0.2×1.4×W(k)+0.5×1.4×q(L)综合以上荷载的大小，本处强度计算可仅考试组合Ｑ＝1.4W(k)+0.6×1.4×q(L)=4.76kN/㎡1.2.6玻璃的强度、扰度计算：校核依据：o≤f(g)=84.000N/m㎡W(k):垂直于玻璃平面的风荷载标准值(M/m㎡)E(k):垂直于玻璃平面的地震作用标准值（Ｎ/m㎡）q(L):作用于楼面与标杆顶之间的均匀分布荷载（Ｎ/m㎡）σ(WK):在垂直于玻璃平面的风荷载作用下玻璃截面的最大应力标准值（Ｎ/m㎡）σ(EK):在垂直于玻璃平面的地震作用下玻璃截的最大应力标准值（Ｎ/m㎡）θ：参数η折减系数,可由参数θ按表６．１．２－２采用a：玻璃短边边长：８９５mmb:玻璃长边边长１２６７mmt1,t2：玻璃的厚度：t1＝t2=6.0mmm:玻璃板的弯矩系数，按边长比a/b查表6.1.2-1得：m=0.0742+0.064/0.05×(0.0683-0.0742)=0.0734在垂直于玻璃平面的风荷载作用下玻璃截面的最大应力标准值计算（Ｎ/m㎡）θ＝（Ｗ（k）+0.5×q(EK))×a4/(E×t4)=2.13η：折减系数，按0＝2.13查表得：100风荷载作用应力：σ(Ｗk）=σ2(Wk)=6×m×W(k)×a2×η/t2= 6×0.0734×2.8/2/103×8952×1.00/62=13.72N/m㎡活荷载作用应力：σ1(EK)= σ2(Ek)=6×m×E(K)×a2×η/t2=6×0.0734×1/2/103×9302×1.00/62=4.9N/m㎡玻璃最大应力设计值：采用组合：1.4Ｗ（k）+0.6×1.4×q(L)σ=1.4σ(Wk)+0.6×1.4×σ1(Wk)=23.32N/m㎡<f(g)=84.000N/m㎡玻璃强度满足要求！D(f):在风荷载标准值作用下扰度最大值（mm）D:玻璃的刚度（Ｎ·mm）Te:玻璃等效厚度：te=（t13+t23）=7.56mmV:泊松比，按JGJ102-2003 5.2.9条采用,取值为0.20u: 扰度系数:0.0073η：1.00D=(E×te3)/12(1-v2)=2700.5(N·m)D(f)=u×(W(k)+0.6×q(L)×a4×η/D=5.82(mm)由于玻璃的最大扰度d(f)=5.82mm,小于玻璃短边边长的60分一12.917(mm)玻璃的扰度满足要求!以下利用有限元软件sap进行计算,计算模型如下图1.3无玻璃扶手栏杆计算对强度和跨中扰度按照横边框两端固接计算，故两端弯矩最大（１）扶手栏杆采用２５×５０×２镀锌矩开管组合而成，其截面特性如下：Ａ＝284㎡Ix=29604mm4,Iy=9079mm4Wx=2368.293mm3,Wy=3603.147mm3(2)作用有均匀分布活荷载q（L）:分布活荷载标准值0.75kN/m 活荷载作用方向分沿竖向和水平方向（3）扶手栏框弯矩（剪力产生作用较小，可忽略）由于打手栏长度较大，在与墙嵌固外弯矩最大荷载在端部产生弯矩Ｍ（Ｌ）（kN·m）M(L)=0.254N·m(4)扶手栏强度计算活载沿竖向：σ＝Ｍ/r/Wx=0.254×106/1.05/2368=79.5N/mm2<215N/mm2活载沿水平方向：σ＝Ｍ（Ｌ）//Ｗy=0.318×106/1.05/3603+0.004×106/1.05/2368强度满足要求（５）扶手栏扰度计算仅计算活荷载沿竖向：Ｕ(max):扶手栏杆沿竖向最大扰度U(max)=4.0mm<9mm<2714/250=10.9mm扰度满足要求（６）扶手扶手栏焊缝抵抗矩：Ｗw=(15.66×55.663/12-10×503/12)/(55.66/2)=17603.1mm3焊缝承受弯矩：Ｍ＝0.254kN·m剪力：Ｖ＝0.825kN采用角焊缝，宽4mm，在弯矩作用下其最大应力为σ1＝Ｍ/Ｗw=58.5N/mm2<160N/mm2在剪力作用下其最大应力为σ2＝V/Aw=2.2N/m㎡<160/m㎡弯剪共同作用下应力为σ＝σ12+σ222)1/2=58.6N/m㎡<160N/m㎡故焊缝满足要求．1．4玻璃横边框计算：强度和跨中扰度按照横边框两端固接计算，故两端弯矩最大（2）横边框采用两根50×10方铁拼成，故其截面特性如下：Ａ=1000m㎡I=208333m㎡W=8333㎜2(2) 横边框弯矩：Ｍ：荷载作用在跨中产生弯矩最大（kＮ·m）M=0.285kN·m(3) 横边框强度计算σ＝Ｍ/γ/w==34.2N/mm<215N/mm2强度满足要求！（４）横边框扰度计算Ｕ（max）: 横边框最大扰度Ｕ（max）=Q(1)4 /384/E/1=5.66mm<10.9mm<2714/250=10.9mm扰度可以满足要求！（５)边框焊缝验算焊缝抵抗矩：W w=(25.66×55.663/12-20×503/12)/(55.66/2)=5759.8mm3 焊缝面积：Ａw=25.66×55.66-20×50=428.0mm2栏杆条端部焊缝承受弯矩：Ｍ＝0.105kN·m剪力：Ｖ＝0.878kN采用角焊缝，宽4kN,在弯矩作用下其最大应力为σ＝Ｍ/Ｗw=18.2N/mm2<160N/mm2在剪力作用下其最大应力为σ2=V/A w=2.1N/mm2<160Nmm2弯剪共同作用下应力为σ＝（σ12＋σ22）1/2＝18.3Ｎ/2故焊缝满足要求．1.5 玻璃竖边框计算：（1）竖边框采用两块50×10的扁铁在一起，其截面特性如下：Ａ＝1000mm2I=208333mm4W=8333mm3I/=14.4mmi=A(2)竖边框弯矩：Ｍ：荷载作用产生剪力（kN ·m ） M=1.312kN ·mV:荷载作用产生弯矩（kN ） V=1.312kN ·mN:活载作用下的竖向力：Ｎ＝0.75×1.4×1.357＝1.42kN (3)竖边框强度计算强度计算：根据JGJ102-2003 6.3.7得到竖边框在压弯作用下的强度计算公式为A N ＋WM γ≤∮ 1.42×1000/1000+1.312×106/(1.05×8333)=151.4N/mm 2<215/mm 2稳定计算：根据ＪＧＪ１０２－２００３ 6.3.8-1,得到竖边框在压弯作用下的承载力计算公式为￠N+NE N W M/8.01(-γ≤f,N E =　２E λπ1.14长细比λ＝２×０.975/0.0144=135.4 查表得ψ＝０．３７ λ＝1.05N E = 3.14×2.06×105×1000/(1.1×135.42)32.08kNKφN +Ｅ）Ｗ（１－０．８Ｎ／ＮＭλ＝1420/(0.37×1000)+1.312×106/(1.05×8333×1-0.8×1.42/32.08))=159.3N/mm 2<215N/mm 2剪力作用下：τ＝V/A=1.31N/mm 2<215N/mm 2弯剪共同作用下：σ＝（τ2+σ2）1/2=159.3N/mm 2<215N/mm 2强度满足要求！（４）竖边框扰度计算 U(max):竖边＝5.4mm<9mm<2714/250=10.9mm 扰度可以满足要求！（５）边框焊缝又验算焊缝抵抗矩：Ｗw=25.66×55.663/12-2×503/12/(55.66/2)=5759.8mm 3焊缝面积：Ａw =25.66×55.66-20×50=428.0mm 2栏杆条端部焊缝承受弯矩：Ｍ＝1.312kN ·m 剪力：Ｖ＝2.8kN采用角焊缝，宽4mm ，在弯矩作用下其最大应力为σ＝Ｍ/Ｗw=227.8N/mm2>160N/mm2在剪力作用下其最大应力为σ2＝Ｖ/Ａw=6.5N/mm2<160N/mm2弯剪共同作用下应力为σ（σ12+σ22）1/2＝281.7Ｎ/mm2＞160Ｎ/mm2故焊缝无法满足要求，换成８mm后的焊缝重新计算．焊缝抵抗矩：Ｗw=(31.31×61.313/12-20×503/12)/(61.31/2)=12824.3mm3焊缝面积：A w=(31.31×63.31-20×50=920.0mm2在弯矩作用下其最大应力为σ＝Ｍ／Ｗw=102.4N/mm2<160N/mm2在剪力作用下其最大应力为σ＝V/Aw=3.0N/mm2<160N/mm2弯剪共同作用下应力为σ＝(σ12+σ22）1/2=102.4N/mm2<160N/mm2（6）边框内六角螺栓的连接验算取螺栓直径4mm，已知螺栓每隔300mm布置一只，故300mm内两只螺栓的需抵抗的力为 4.76×0.3×1.267=1.81kN螺栓承载剪力为：V=Afv= 1.40×π×42/4×2= 3.52kN〉1.81kN故螺栓满足要求竖边框剪力:V:荷载作用产生弯矩(kN·m)V=1.235 kN(3)横边框强度计算弯矩作用下:σ=M/γ/w=55.3N/mm2 < 215 N/mm2剪力作用下:τ=V/A=1.24 N/mm2 < 215 N/mm2弯剪满足要求2.5预埋件计算对于侧面扶手栏的预埋件,其混凝土受拉部分所爱拉力为M/0.1=3.37kN<8.68 kN<8.68 kN,混凝土锚固能力满足其所受剪力为V=0.85kN<5.63 kN拉剪复合作用下混凝土承载力验算:(βN)2+(βV)2 <1单个膨胀螺丝受到拉力为:M/d=0.337/0.1/2=1.69 kN< Nrk, s/γms=36/1.2=30kN单个膨胀螺丝受到的剪力为:0.749/2/4=0.11 kN< Vrk,s/γms=14.1kN故侧面的膨胀螺丝满足要求对于底面竖边框的预埋的件,其混凝土受拉部分所受拉力为M/0.1=6.18kN<6.41kN,混凝土锚固能力满足其所受剪力为V=0.704kN<6.41kN拉剪复合作用下混凝土承载力验算:(βN)2+(βV)2 <1单个膨胀螺丝受到拉力为:M/d=6.18/0.1/2=3.09kN<Nrk, s/γms=36/1.2=30kN单个膨胀螺丝受到拉力为:0.704/2/4=0.08kN<Vrk, s/γms=14.1kN故底面的螺丝满足要求3TA-WL23V=2.3kN<5.63kN单个膨胀螺丝受到拉力为:M/d=0.932/0.1/2=4.66kN<Nrk, s/γms=36/1.2=30kN单个膨胀螺丝受到剪力为:2.34/2/4=0.29kN<Vrk, s/γms=14.1kN故底面的螺丝满足要求百页栏杆计算:4TA-ML10每榀宽1750mm,高1800mm构件截面钢材为Q235;截面为:25×100×3钜形管;25×50×2矩形管;50×10扁铁;4.1荷载计算栏杆标高为92.65m,近似取标高为100.0m处风荷载计算(1).风荷载标准值计算:W(J):基本风压W(J)=0.55kN/m2β:100.0m高处阵风系数(按C类区计算)β=1.62μ(B):100.0m高处风压高度系数(按C类区计算) GB50009-2001) μ=1.68μ(T):风荷载体型系数μ=-1.20W(k)= β×μ(B) ×μ×W(J)=1.62 ×1.68×1.2×0.550=1.80kN/m2挡风系数φ=An/A栏杆条宽度:10mm栏杆条间距:50mmφ=10/50=0.2<0.92W(k)= φ×2.80=0.56kN/mm2(2).风荷载设计值:W:风荷载设计值(kN/m2)γ(W):风荷载作用效应的分项系数:1.4按该工程《设计要求总则》中规定取W=0.56×1.4=0.78 kN/m2(3)地震作用计算E(K)= β×α×Gβ:动力放大系数,取5.0α：水平地震影响系数最大值，计算模型如下图G：百叶构件的自重，0.981kN/m2故E＝0.392 kN/m2以下利用有限元软件sap进行计算，计算模型如下图4.2竖边框计算：对于楼面对栏杆部分区域，其上主要作用为：风荷载：W＝0.784 kN/m2地震作用：E（K）＝0.392 kN/m2活载：q(L)=1.0 kN/m2参照《建筑结构荷载规范》GB2009－2001，用于强度计算时采用以下组合：1.4q(L)+0.6×1.4×W(k)1.4W(K)+0.6×1.4×q(L)1.3E(K)+0.2×1.4×W(k)+0.5×1.4×q(L)综合以上荷载的大小，本处强度计算可仅考虑组合Q＝1.4q(L)+0.6×1.4×W(k)=2.06 kN/m2用于挠度计算时，荷载取为Q（k）= q(L)+0.6×W(k)=1.47 kN/m2(1)竖这框由25×60×3矩开钢管组合而成，其截面特性如：A=284mm2I=90000 mm4W=3630mm3i=17.8根据JGJ102－20036.3.1说明，矩形钢管厚度应大于3mm，故建议为25×50×3，其截面特性如下：A=414mm2I=125542mm4W=5021.68mm3i=17.4(2)栏杆条线分布荷载设计值（矩形分布）Q（1）：线分布荷载设计值B：栏杆条间距：0.05mQ（1）＝Q×B＝0.103 kN/m2(3)竖边框弯矩和剪力：竖边框底部弯矩和剪力均最大，其值为M＝0.553 kN·mV＝1.486 kNN＝0.75×1.4×1.75＝1.84 kN(7)若改为可拆卸栏杆,计算如下:焊接计算:采用角焊疑缝,宽4mm焊缝抵抗矩:W W=(25.66×45.663/12-10×403/12)/45.66/2)=6580mm3焊缝面积:A W=25.66×45.66-20×40=372mm2焊缝承受弯矩:M=0.553 kN·m剪力:V=1.485 kN在弯矩作用下其最大应力为σ1=M/W W=84.0N/mm2<160N/mm2在剪力作用下其最大应力为σ2=V/A w=4.0N/mm2<160N/mm2弯剪共同作用下应力为σ=（σ12+σ22）1/2=84.1N/mm2 <160N/mm2故焊缝满足要求.20×40×2矩形管强度计算:A=224 mm2I=533504 mm4W=2667.2 mm3在弯剪力作用下:σ1=M/W W=207.3N/mm2<215N/mm2强度要求!螺丝计算:竖向作用力:N=1.84kN两螺丝受弯矩产生的剪力:0.533×103/50=10.66 kN所以一个螺丝的剪力为:(10.662+0.922)1/2=10.7kN螺丝计算:竖向作用力:N=1.84kN两螺丝承受弯矩产生的剪力:0.533×103/50=10.66 kN所以一个螺丝承受的剪力为:(10.662+0.922)1/2=10.7 kN螺丝截面:75.53mm3剪力作用下的剪应力: τ=V/A W=136.25N/mm24.3栏杆条计算:(1)栏杆条由50×10扁铁组合而成,其截面特性如下:A=500mm2I=1.4200mm4W=4170mm3(2)荷载线分布荷载设计值同前(3)栏杆条弯矩:M=0.042 kN·m(4)栏杆条挠度计算σ=M/γ/w=10.1N/mm2<215N/mm2强度满足要求.(5)栏杆条挠条焊缝验算U(max):栏杆条最大挠度U(max)=4.2mm<9mm<1800/250=7.2mm挠度可以满足要求！(6)拦杆条焊缝验算焊缝抵抗矩:W W=(15.66×55.663/12-10×503/12)/(55.66/2)=4340.2mm3焊缝面积：A W=15.66×55.66-10×50=371.4mm2栏杆条端部焊缝承受弯矩：M＝0.042 kN·m剪力：V＝0.062 kN采用角焊缝，宽4mm,在弯矩作用下其最大应力为σ1=M/W W=9.68N/mm2<160N/mm2在剪力作用下其最大应力为σ2=V/A W=0.16N/mm2<160N/mm2弯剪共同作用下应力为σ=（σ12+σ22）1/2=9.68N/mm2<160N/mm2故焊缝满足要求。

设计计算书(模板)

石板幕墙设计计算一.基本概况：工程名称：蛇口SCT大厦幕墙高度：50(m)基本风压：700(Pa)地区类别：A(类)层间高：3800(mm)支点间距：3100(mm)分格长度：1000(mm)分格宽度：1200(mm)二.确定荷载：1.风荷载：根据中华人民共和国标准《建筑结构荷载规范》GBJ 9-87，以及中华人民共和国行业标准《玻璃幕墙工程技术规范》（以下称《规范》），建筑物表面上风荷载标准值，应按下式计算：W k =βzμzμsWo（《规范》5.2.2）式中：W k作用在幕墙上的风荷载标准值（N/m2）βz瞬时风压的阵风系数μz风压高度变化系数μs风荷载体型系数Wo基本风压（N/m2）根据本大楼的具体情况，风荷载计算的有关数据取值如下：βz =2.25μz =1.379(Z/10)^0.24=2.03μs =1.5采用重现期为50年的基本风压值，取系数1.1即：W k =1.1βzμzμsWo=1.1×2.25×2.03×1.5×700=5275.5(Pa)2.地震荷载：根据《规范》规定，垂直于幕墙平面地震作用可按下式计算：q E =βE αmaxG/A （《规范》5.2.5）式中：q E作用于幕墙平面内的水平地震作用G幕墙构件的重量取：800A幕墙构件的面积αmax 水平地震影响系数最大值，取：βE 动力放大系数，取3.0故：q E =3×0.08×800×A/A=192三.型材断面的设计：1.立柱断面的设计：本大厦的层间高为3800(mm)，根据结构的实际情况，立柱采用双支点结构安装，各支点的距离分别为3100(mm)和 700(mm)(见图一)。

由于每一立柱为 3个支点，即立柱为一超静定梁，为了简化计算，取两支点间距离较大的一段，并把它简化为简支梁进行计算。

( 图一 )根据《规范》5.5.5要求，立柱的最大允许挠度为：L/180且应小于20mm。

玻璃计算书

一、基本参数：1、建筑参数最大高度为9.9米，采用6+0.76+6mm夹层钢化玻璃和8+9A+8中空钢化玻璃。

上海地区基本风压W0=0.55KN/m2,地面粗糙度为C类，按7度抗震设防。

二、荷载的计算1.风荷载（1）风荷载标准值(w k)W k = βDμZμS W0βD 瞬时阵风风压变化系数：校核点最高9.9m,按C类，取2.1;μZ 风压高度变化系数〈校核点最高10m,按C类，取0.74〉;μS 风荷载体型系数〈取最大值-2.2 〉;W o基本风压：（上海地区取0.55KN/ m2）;W k = -2.1 ×0.74×2.2 ×0.55 = -1.88KN/m2(2) 风荷载设计值:(W)W = γW × W K（γW分项系数取1.4）= 1.4 × 1.88= -2.63KN/m22. 地震作用均布水平地震作用q Ek(KN/m2)q Ek = βEαmax G/AG/A ：玻璃构件重量:0.3KN/m2 ;αmax ：水平地震影响系数最大值(7度抗震取0.08)βE ：动力放大系数取5.0 q Ek = 5×0.08×0.3 = 0.12KN/m 2四、采光顶玻璃的计算1. 风荷载下的应力(σWK )最大玻璃板块为1030 × 2600； σWk =6φ1w k a 2t 2ησWk ：风荷载标准值下最大弯曲应力;w k ：风荷载标准值（MPa ）;φ1：系数 a/b = 1030 /2600= 0.4查表得 0.1115；a ：玻璃短边长：取边长a=1030； t ：玻璃厚度为 6 +0.76+6mm ；验算对象为6+0.76+6夹胶玻璃的外片玻璃，最大应力为玻璃板跨中部σWk ：风荷载下最大弯曲应力；Wk1：风荷载标准值1.88KN/m 2 ,W k1 =0.94KN/m 2η:折减系数，由参数θ按<<玻璃幕墙工程技术规范>>JGJ102-2003表6.1.2-2采用W k1 = W k t 13 t 13+ t 23W k1 = 1.88×63 63+ 63w k a 4w k -----风荷载标准值（MPa ）;a-----玻璃板区格的边长（mm ）；t-----玻璃板的厚度（mm ）θ =11,查表得η=0.956σw = 6×0.1115×0.94×10-3×1030262 ×0.956σWk = 17.7N/mm 22. 地震作用下玻璃板中应力标准值σEK =6φ1q Ek a 2 t 2ηq EK ：垂直于玻璃幕墙平面地震荷载 0.12KN/m 2φ1 ：系数取 0.1115a ：玻璃边长： 1030mm ， t ：玻璃厚度6mmσEK = 6×0.1115×0.12×10-3×1030262×0.956= 2.26N/mm 2 3. 应力组合校核σ = ψw γw σWK + ψE γE σEKθ =0.94×10-3 ×103040.72×105 ×64σ：玻璃板块应力设计值σWK 、σEK :由于风荷载，地震作用在玻璃产生应力标准值，分别为: 17.7N/mm 2、 2.26N/mm 2γw 、γE ：相应分项系数分别取1.4、1.3 ψw 、ψE ：相应分项组合数分别取1.0、0.6σ =1.4 × 17.7 + 0.6 × 1.3 ×2.26 = 26.5N/mm 2 <84N/mm 2结论选用6+0.76+6夹胶钢化玻璃满足强度要求。

内力组合计算书

内力组合《抗震规范》第条规定如下。

截面抗震验算结构构件的地震作用效应和其他荷载效应的基本组合，应按下式计算：G GE Eh Ehk Ev Evk w w wkS S S S S γγγψγ=+++ （）式中： S ——结构构件内力组合的设计值，包括组合的弯矩、轴向力和剪力设计值；γG ——重力荷载分项系数，一般情况应采用，当重力荷载效应对构件承载能力有利时，不应大于； γEh 、γEv ——分别为水平、竖向地震作用分项系数，应按表采用； γw ——风荷载分项系数，应采用；s GE ——重力荷载代表值的效应，有吊车时尚应包括悬吊物重力标准值的效应； s Ehk ——水平地震作用标准值的效应，尚应乘以相应的增大系数或调整系数； s Evk ——竖向地震作用标准值的效应，尚应乘以相应的增大系数或调整系数； s wk ——风荷载标准值的效应；ψw ——风荷载组合值系数，一般结构取，风荷载起控制作用的高层建筑应采用。

注：本规范一般略去表示水平方向的下标。

表地震作用分项系数结构构件的截面抗震验算，应采用下列设计表达式：RE RS γ=式中： γRE ——承载力抗震调整系数，除另有规定外，应按表采用；R ——结构构件承载力设计值。

表承载力抗震调整系数当仅计算竖向地震作用时，各类结构构件承载力抗震调整系数均宜采用。

本次毕业设计，各截面不同内力的承载力抗震调整系数取值如下表结构安全等级设为二级，故结构重要性系数为0 1.0γ=根据《建筑结构荷载规范》和《建筑抗震设计规范》，组合三种工况：恒荷载控制下、活荷载控制下和有地震作用参加的组合。

其具体组合方法如下：恒荷载控制下：Gk Qk S 1.35S 1.40.7S =+⨯ 活荷载控制下：Gk Qk S 1.2S 1.4S =+有地震作用参加的：Gk Qk Ehk S 1.2(S 0.5S ) 1.3S =+± Gk Qk Ehk S 1.0(S 0.5S ) 1.3S =+±对柱进行非抗震内力组合时，根据规范，对活载布置计算的荷载进行折减，折减系数由上而下分别为，，，，。

PKPM钢结构计算书

####### ### ### ###### ## ######## ## #### #### ## #### ## ######### ## ### ## ###### ## ## ######## ## # ## ## ######## #### ## ## ####### ## ## ##============================================================================== BUILDING STRUCTURE ANALYSIS PROGRAMVersion 7.0Institute of Building Structure,China Academy of Building Research.Copyright (C) 1997-2011. All rights reserved.Address : 30,Bei San Huan Dong Road,Beijing,P.R.China. Post : 100013Telephone : (010)84276262,64517586Project Name : 大壳TBOutput File Name : 大壳TB.JSSCurrent Date : 2016/ 4/25Current Time : 21: 4:35PMSAP 计算书目录________________________(ITEM001) 系统总信息(ITEM002) 本工程中各工况的设定(ITEM003) 构件内力基本组合系数(ITEM004) 结构质量分布表(吨)(ITEM005) 各楼层各类构件数量及材料统计(ITEM006) 各层弹性楼板面积统计(ITEM007) 各层风荷载(ITEM008) 各工况外载力系向O(x0,y0,z0)点的静力等效力矢(ITEM009) 按高规附录(E.0.1)条计算的楼层侧向剪切刚度比(ITEM010) 按高规附录(E.0.2)条计算的楼层侧向剪弯刚度比(ITEM011) 按[楼层剪力/层间位移]计算的楼层刚度比(ITEM012) 各地震方向参与振型的有效质量系数(ITEM013) 各振型的基底地震力(按抗规5.2.5调整前)(ITEM014) 按抗规(5.2.5)条计算的地震力放大系数(ITEM015) 各楼层的总剪力和总弯矩(ITEM016) 结构周期及振型方向(ITEM017) 适用于不规则结构的楼层水平位移及位移角统计(ITEM018) 单塔多塔通用的框架0.2V0(0.25V0)调整系数(ITEM019) 水平荷载作用下的楼层位移及位移比(ITEM020) 风荷载作用下结构顶点最大加速度(m/s**2)(ITEM021) 结构分塔剪重比(ITEM022) 各楼层抗剪承载力及与上层承载力的比值(ITEM023) 大震下弹塑性层间位移角(简化方法)(ITEM024) 抗倾覆验算(ITEM025) 整体稳定刚重比验算(ITEM026) 剪力墙底部加强区范围(ITEM027) 结构时程响应汇总第 1 页(ITEM028) 各层框架剪力及倾覆弯矩百分比(ITEM029) 框支框架地震剪力及倾覆力矩百分比(ITEM030) 高位转换时转换层上部与下部结构的剪弯刚度比(ITEM031) 框架承担的倾覆力矩百分比(用V*H求和方法计算)(ITEM001) 系统总信息________________________1.总信息建筑物所在地区 (0全国1上海) IAREA= 0 (全国) 材料(0=砼1/2=钢+砼3=钢4=砌体) IEARTHFCE= 3 (无填充墙的钢结构)结构类型(1框架2框剪3框架筒...) KIND_TB= 1 (框架结构)结构规则性(0规则1立2平3立平) IREGULAR= 0 (立面平面均规则)多层或高层（0=高层1=多层） MULTI_HEI= 0 (高层结构)是否复杂高层结构(1/0) ICOMPLICATED= 0 (非复杂高层结构)地震作用方向数 NEDIR= 2是否考虑竖向地震作用(1/0) I_EZ_EZZ= 0 (不考虑竖向地震作用)是否考虑双向地震效应(1/0) IEQUAKE_XY= 0 (不考虑双向地震效应)是否考虑P-DELT效应(1/0) IPDELT= 0 (不考虑P-DELTA效应)是否自动考虑梁柱刚域(1/0) IAUTORIGID= 0 (不考虑梁柱交接部位刚域)考虑施工影响标志(0/1/2/3) IIISGYX= 1 (施工模拟算法1)特征值算法选择(1=Guyan 2=Mritz) IEIGEN= 1 (Guyan 方法)刚度阵存储(1=双精度0=单精度) IREADWRITE= 0 (单精度计算模式)混凝土容重(kN/m**3) ROU_CONCRETE= 25钢材容重(kN/m**3) ROU_STEEL= 78.500结构是否按中/大震不屈服设计(1/0) IMIDEAR= 0 (否)框架梁端配筋考虑受压钢筋 NGB_CONSIDERED= 0 (框架梁端配筋不考虑受压钢筋)楼层刚度算法(1剪切2剪弯3抗规) ISTIFRATIO= 3 (楼层刚度比采用层间剪力比层间位移算法)梁和弹性楼板的竖向定位 BEAM_EZ= 0 (梁和弹性楼板的中性面与柱顶对齐)开洞墙梁转框架梁的跨高比 WBTOBEAM= 0 (不启用墙梁转框架梁功能)钢构件净毛面积比 RNET= 0.900钢柱长度系数计算方式 ICLEN_COEF= 0 (钢柱计算长度系数采用有侧移算法)结构是否按中/大震弹性设计 IMIDEAR_ELA= 0 (否)第 2 页2.剪力墙信息剪力墙模型(0:细分1:简化） IWALLMODEL= 1 (简化模型)墙水平边界细分尺寸(m) WSIDE_LENX= 1墙垂直边界细分尺寸(m) WSIDE_LENY= 1墙侧节点是否预先消去(1/0) IWPRESOLVE= 1 (墙侧节点预先消去)判断边缘构件时考虑轴压比(1/0) K646TAB= 03.楼板信息自动形成刚性楼板假定(2/1/0) IRIGIDSLAB= 2 (考虑自然刚性楼板假定)计算楼板应力和配筋(2/1/0) IPOLY_REIN= 1 (计算楼板应力和配筋)楼板网格类型(0/1/2/3) IPOLY_MESH= 1 (非规则网格)采用强制刚性楼板假定(1/0) JRIGIDSLAB= 0 (不采用强制刚性楼板假定)4.温度荷载信息温度荷载工况数 NTCASE= 0温度荷载组合系数 T_COM= 0混凝土弹性模量折减系数 E_REDUCE= 1温度场类型(0=CONTINUOUS;1=STEP) ITEMTYPE= 0 (连续型温差场)砼构件温度效应折减系数 TEM_REDUCE= 0.3005.地震反应谱分析信息地震分组(0,1,2代表1,2,3组） NEARFAR= 0 (第一组)地震烈度 LIEDU= 7场地类型 IGRDTYPE= 2振型效应组合方式(0=CQC;1=SRSS) ICOMTYPE= 0 (CQC 组合方式)框架抗震等级 IEFR= 1剪力墙抗震等级 IEW= 2振型阻尼比 DAMP= 0.050参与振型个数 NMODE= 15周期折减系数 REDUCET= 1地震作用放大系数 ELDCOEF= 1活荷载质量折减系数 RLOAD_MASS_LIVE= 0.500是否考虑偶然偏心地震(0不考虑) NEDIRA= 0 (不考虑偶然偏心地震)自动计算最不利地震方向(1/0) IAUTOEANGLE= 0 (程序不自动考虑最不利地震工况EXO和EYO)水平地震影响系数最大值 (g) ALFMAX= 0.080特征周期 (s) TG= 0.350结构阻尼类型(0/1/2/3/4) KDAMP= 0确定结构阻尼的第一频率序号指定 IOMIGA1= 0确定结构阻尼的第二频率序号指定 IOMIGA2= 0是否采用抗规5.2.5条的剪重比调整 IAUTO525= 2 (考虑抗规 5.2.5 条的剪重比调整)自定义地震设计谱插值点数 NPSPEC= 0 (采用抗第 3 页震规范地震设计谱)钢框架抗震等级 IE_STS= 1抗震构造措施抗震等级提高 NDEGREE_GZ= 0竖向地震作用系数底线值 EV_COEF_MIN= 06.风荷载信息风荷载数 NWINDLOAD= 2第 1 风荷载工况号 LDN= 3第 1 风荷载作用角度(度) ALF= 0第 1 风荷载基本风压(kN/m**2) W0= 0第 1 风荷载体型系数 RMUS= 1.300第 1 风荷载地面粗糙度类别 ISMOOTH= 3第 1 风荷载作用方向结构周期(s) T= 0.200第 2 风荷载工况号 LDN= 4第 2 风荷载作用角度(度) ALF= 90第 2 风荷载基本风压(kN/m**2) W0= 0第 2 风荷载体型系数 RMUS= 1.300第 2 风荷载地面粗糙度类别 ISMOOTH= 3第 2 风荷载作用方向结构周期(s) T= 0.200竖向风荷载数 NZWINDLOAD= 0风荷载作用下结构的阻尼比 DAMP_WIND= 0.050舒适度验算采用的结构风压(kN/m**2) W0ACC= 0舒适度验算采用的结构阻尼比 DAMP_WIND_SSD= 0.0207.活荷信息梁活荷不利布置考虑至几层 LIVE23_LEV= 0折减墙柱设计活荷(1/0) IREDUCE_CWLL= 0 (不折减墙、柱设计活荷)折减传给基础的活荷(1/0) IREDUCE_BASELL= 0 (不折减传给基础的活荷)1层折减系数 REDUCE_LL1= 12-3层折减系数 REDUCE_LL23= 0.8504-5层折减系数 REDUCE_LL45= 0.7006-8层折减系数 REDUCE_LL68= 0.6509-20层折减系数 REDUCE_LL920= 0.60020层以上折减系数 REDUCE_LL20UP= 0.550梁活荷折减的临界从属面积(m**2) B_ATT_A= 25梁活荷折减系数 BEAM_COEF_LL= 0.900 (当梁的从属面积超过临界从属面积时起作用)8.地下室信息地下室层数 NBASEMENT0= 0地面Z坐标(m) Z_GROUND= 63.885X向回填土刚度系数 (KN/m/m**2) SOILKX= 0Y向回填土刚度系数 (KN/m/m**2) SOILKY= 0地下室沿X向的宽度(m) WIDTH_X= 113.422地下室沿Y向的宽度(m) WIDTH_Y= 113.422回填土高度(m) [结构底面到地面的距离] SH= 0回填土X向总刚度值(KN/m) RKX= 0回填土Y向总刚度值(KN/m) RKY= 0X向受回填土约束的节点总数 NPOINTX= 0Y向受回填土约束的节点总数 NPOINTY= 0顶部回填土刚度折减系数 TSOIL_FACTOR= 1第 4 页竖向人防荷载工况号 LDN= 0横向人防荷载工况号 LDNLAT= 0人防等级 NDEGREE= 5人防层数 NST= 0外墙荷载(KN/M**3) QLAT= 0顶板荷载(KN/M**2) QTOP= 0水土压力工况号 LDN= 0墙面外保护层厚度(M) DS_WALL= 0.035回填土密度 (t/m**3) ROU_SOIL= 1.800室外地坪标高(M) HSOIL= -0.350地下水位标高(M) HWATER= -20回填土侧压力系数 PCOEF= 0.500室外地面附加荷载(KN/M**2) Q_GROUND= 09.计算调整信息0.2V0剪力调整分段数 NSEG02Q= 0塑性梁端负弯矩调幅系数 CBL= 0.850梁设计弯矩放大系数 CLL= 1连梁刚度折减系数 BEC= 0.700梁刚度放大系数下限值 BEZ_MIN= 1梁刚度放大系数上限值 BEZ_MAX= 3梁扭矩折减系数下限值 BET_MIN= 0.400梁扭矩折减系数上限值 BET_MAX= 1转换层层号 ITFLOOR= 0结构重要性系数 STRU_IMPORTANCE= 1强制指定的薄弱层个数 NWEAKST= 0指定的底部加强区起算层号ISUB0_STRENGTHEN= 1指定的底部加强区终止层号ISUB1_STRENGTHEN= 0薄弱层地震效应调整系数 COEF_WEAKST= 1.250考虑结构使用年限的活荷调整系数FLIVE_COEF= 1风荷载内力放大系数 FWIND_COEF= 1墙刚度折减系数 SHEARWALL_STIF_COEF= 1柱轴压比按纯框架结构控制 IACR_TO_FRAME= 0强制指定的约束层个数 NRES_FLOOR= 0强制指定的过渡层个数 NGD_FLOOR= 0嵌固端所在层号 ISUB_FIX= 0按抗规6.1.14条调整地下室顶板梁内力 K6114= 0加强层个数 NJQ= 0框支柱剪力调整系数上限 COEF_KZZ02Q_MAX= 5框架0.2V0调整系数上限 COEF_KJ02Q_MAX= 210.配筋设计信息柱主筋级别 AGCB= 3柱箍筋级别 AVCB= 3墙主筋级别 AGW= 3墙水平分布筋级别 AVW= 3墙竖向分布筋配筋率 UTW= 0.003楼板钢筋级别 AGP= 3梁箍筋加密区间距(mm) BGUJM= 100柱箍筋加密区间距(mm) CGUJM= 100墙水平筋间距(mm) WGUJM= 200柱箍筋类型(0普通1复合2...) IGUJIN_TYPE= 0 (普通箍)柱配筋算法(0=双偏压1=单偏压) IUNIMOMENT= 1 (柱主筋第 5 页计算采用单偏压算法)梁保护层厚度(mm) DS_BEAM= 35柱保护层厚度(mm) DS_COLU= 35板保护层厚度(mm) DS_SLAB= 20剪力墙边缘构件箍筋级别 AVBMEM= 3实配钢筋超配系数 GJCPCOEF= 1.150墙竖向分布筋级别 AVW_VER= 3梁主筋级别 AGBB= 3梁箍筋级别 AVBB= 311.时程分析信息时程分析标志(1考虑0不考虑) IDYN= 0 (不考虑时程分析计算)地震波作用方向数 NDDIR= 2地震波条数 NWAVE= -312.荷载分项系数及组合值系数永久荷载分项系数(永久荷载控制) GAMA_G1= 1.350永久荷载分项系数(可变荷载控制) GAMA_G2= 1.200活荷载分项系数 GAMA_L = 1.400活荷载组合值系数 PSI_L = 0.700风荷载分项系数 GAMA_W = 1.400风荷载组合值系数(不与地震组合) PSI_W1 = 0.600风荷载组合值系数(与地震组合) PSI_W2 = 0.200水平地震作用分项系数 GAMA_EH= 1.300竖向地震分项系数(不组合水平地震)GAMA_EV1= 1.300竖向地震分项系数(组合水平地震) GAMA_EV2= 0.500活荷载准永久值系数 PSIQ_L= 0.500风荷载准永久值系数 PSIQ_W= 0地震荷载准永久值系数 PSIQ_E= 0活荷载频遇值系数 PSIF_L= 0.600风荷载频遇值系数 PSIF_W= 0.400地震荷载频遇值系数 PSIF_E= 0.100温度荷载准永久值系数 PSIQ_TEM= 0温度荷载频遇值系数 PSIF_TEM= 0温度荷载组合值系数(与风组合) PSI_TEMW= 0温度荷载组合值系数(与地震风组合)PSI_TEME= 013.砌体结构信息砌块种类(0=烧结砖1=蒸压砖2=砼砌块)MBLOCK= 0 (烧结砖)砌块容重(KN/M**3) ROU_BLOCK= 0构造柱刚度折减系数 RCON= 0托砖墙的梁的恒活内力放大系数 RCONBEAM= 0底部框架层数 NFST= 0砌块种类变化起始层号 MFST= 0第一种砌块弹性模量(N/MM**2) EBLOCK1= 0第一种砌块抗压设计强度(N/MM**2) FCBLOCK1= 0第一种砌块抗拉设计强度(N/MM**2) FTBLOCK1= 0第一种砌块抗剪设计强度(N/MM**2) FVBLOCK1= 0第二种砌块弹性模量(N/MM**2) EBLOCK2= 0第二种砌块抗压设计强度(N/MM**2) FCBLOCK2= 0第二种砌块抗拉设计强度(N/MM**2) FTBLOCK2= 0第 6 页第二种砌块抗剪设计强度(N/MM**2) FVBLOCK2= 0(ITEM002) 本工程中各工况的设定__________________________________工况 1: DL 恒荷载工况 2: LL 活荷载工况 3: WX ( 0.0度) X向风载工况 4: WY ( 90.0度) Y向风载工况 5: EZ Z向地震(抗震规范)工况 6: WZX X正向风载工况 7: WZY Y正向风载工况 8: WFX X负向风载工况 9: WFY Y负向风载工况10: S 用户自定义荷载工况11: LX ( 0.0度) X静震 (对应于EX 地震的静力工况)工况12: PX ( 0.0度) X静震P (对应于EX 地震的正偏心静力工况)工况13: MX ( 0.0度) X静震M (对应于EX 地震的负偏心静力工况)工况14: LY ( 90.0度) Y静震 (对应于EY 地震的静力工况)工况15: PY ( 90.0度) Y静震P (对应于EY 地震的正偏心静力工况)工况16: MY ( 90.0度) Y静震M (对应于EY 地震的负偏心静力工况)工况17: EX ( 0.0度) X向地震工况18: EY ( 90.0度) Y向地震(ITEM003) 构件内力基本组合系数__________________________________基本组合系数表:1 1.35*DL 0.98*LL2 1.20*DL 1.40*LL 0.84*WX3 1.20*DL 1.40*LL -0.84*WX4 1.20*DL 1.40*LL 0.84*WY5 1.20*DL 1.40*LL -0.84*WY6 1.20*DL 0.98*LL 1.40*WX7 1.20*DL 0.98*LL -1.40*WX8 1.20*DL 0.98*LL 1.40*WY9 1.20*DL 0.98*LL -1.40*WY10 1.00*DL 0.98*LL11 1.00*DL 1.40*LL 0.84*WX12 1.00*DL 1.40*LL -0.84*WX13 1.00*DL 1.40*LL 0.84*WY14 1.00*DL 1.40*LL -0.84*WY第 7 页15 1.00*DL 0.98*LL 1.40*WX16 1.00*DL 0.98*LL -1.40*WX17 1.00*DL 0.98*LL 1.40*WY18 1.00*DL 0.98*LL -1.40*WY19 1.20*DL 0.60*LL 0.28*WX 1.30*EX20 1.20*DL 0.60*LL -0.28*WX 1.30*EX21 1.20*DL 0.60*LL 0.28*WY 1.30*EY22 1.20*DL 0.60*LL -0.28*WY 1.30*EY23 1.20*DL 0.60*LL 0.28*WX -1.30*EX24 1.20*DL 0.60*LL -0.28*WX -1.30*EX25 1.20*DL 0.60*LL 0.28*WY -1.30*EY26 1.20*DL 0.60*LL -0.28*WY -1.30*EY27 1.00*DL 0.50*LL 0.28*WX 1.30*EX28 1.00*DL 0.50*LL -0.28*WX 1.30*EX29 1.00*DL 0.50*LL 0.28*WY 1.30*EY30 1.00*DL 0.50*LL -0.28*WY 1.30*EY31 1.00*DL 0.50*LL 0.28*WX -1.30*EX32 1.00*DL 0.50*LL -0.28*WX -1.30*EX33 1.00*DL 0.50*LL 0.28*WY -1.30*EY34 1.00*DL 0.50*LL -0.28*WY -1.30*EY35 1.20*DL 1.40*LL 0.84*WZX36 1.20*DL 1.40*LL 0.84*WFX37 1.20*DL 1.40*LL 0.84*WZY38 1.20*DL 1.40*LL 0.84*WFY39 1.20*DL 0.98*LL 1.40*WZX40 1.20*DL 0.98*LL 1.40*WFX41 1.20*DL 0.98*LL 1.40*WZY42 1.20*DL 0.98*LL 1.40*WFY43 1.00*DL 1.40*LL 0.84*WZX44 1.00*DL 1.40*LL 0.84*WFX45 1.00*DL 1.40*LL 0.84*WZY46 1.00*DL 1.40*LL 0.84*WFY47 1.00*DL 0.98*LL 1.40*WZX48 1.00*DL 0.98*LL 1.40*WFX49 1.00*DL 0.98*LL 1.40*WZY50 1.00*DL 0.98*LL 1.40*WFY51 1.20*DL 0.60*LL 0.28*WZX 1.30*EX52 1.20*DL 0.60*LL 0.28*WFX 1.30*EX53 1.20*DL 0.60*LL 0.28*WZY 1.30*EY54 1.20*DL 0.60*LL 0.28*WFY 1.30*EY55 1.20*DL 0.60*LL 0.28*WZX -1.30*EX56 1.20*DL 0.60*LL 0.28*WFX -1.30*EX57 1.20*DL 0.60*LL 0.28*WZY -1.30*EY58 1.20*DL 0.60*LL 0.28*WFY -1.30*EY59 1.00*DL 0.50*LL 0.28*WZX 1.30*EX60 1.00*DL 0.50*LL 0.28*WFX 1.30*EX61 1.00*DL 0.50*LL 0.28*WZY 1.30*EY62 1.00*DL 0.50*LL 0.28*WFY 1.30*EY63 1.00*DL 0.50*LL 0.28*WZX -1.30*EX64 1.00*DL 0.50*LL 0.28*WFX -1.30*EX65 1.00*DL 0.50*LL 0.28*WZY -1.30*EY66 1.00*DL 0.50*LL 0.28*WFY -1.30*EY (ITEM004) 结构质量分布表(吨)________________________________第 8 页层号 Xc Yc Zc 层质量累积层质量层扭转质量矩累积层扭转质量矩1 0.286 -0.025 77.263 84.68 84.68 159491.19 159491.19结构的楼层质量比--------------------层号层质量本层质量/下层质量超限提示1 84.685 1.00结构总质量 = 84.7 Ton结构总质心绝对坐标 (XCG,YCG,ZCG) = 0.286 -0.025 77.263结构总质心相对坐标 (XCR,YCR,ZCR) = 0.503 0.500 0.535结构在X向的抗倾覆力矩 X-MOM = 41749.5结构在Y向的抗倾覆力矩 Y-MOM = 41949.0(ITEM005) 各楼层各类构件数量及材料统计__________________________________________层号塔号构件材料数量层高(m)1 1 柱单元 Q345 1672 24.737层号柱纵筋柱箍筋梁纵筋梁箍筋墙主筋墙水平分布筋墙竖向分布筋边缘构件箍筋墙竖筋率(%) 楼板钢筋1 3 3 3 3 3 3 3 3 0.300 3(ITEM006) 各层弹性楼板面积统计__________________________________层号四边形板三角形板多边形板本层面积1 0.000 0.000 0.000 0.000整体结构弹性楼板总面积 = 0.000######## 结构主控自由度总数 = 3246######## 结构出口自由度总数 = 3246######## 结构独立自由度总和 = 3246第 9 页(ITEM007) 各层风荷载________________________*风载* WX 工况 3 方向角 0.0 结构类型1 地面粗糙度3 体型系数 1.30 基本风压 0.00地区0 层数 1 周期 0.20层号标高迎风面积风压本层风荷层剪力层弯矩1 24.737 2805.720 0.000 0.000 0.000 0.000该方向总风载= 0.0 kN 总迎风面积= 2805.720 m**2 总附加扭矩= 0.0 kN*m 次方向总风载= 0.0 kN*风载* WY 工况 4 方向角 90.0 结构类型1 地面粗糙度3 体型系数 1.30 基本风压 0.00地区0 层数 1 周期 0.20层号标高迎风面积风压本层风荷层剪力层弯矩1 24.737 2805.720 0.000 0.000 0.000 0.000该方向总风载= 0.0 kN 总迎风面积= 2805.720 m**2 总附加扭矩= 0.0 kN*m 次方向总风载= 0.0 kN(ITEM008) 各工况外载力系向O(x0,y0,z0)点的静力等效力矢_________________________________________________________(X0,Y0,Z0) = ( 0.000 0.000 0.000)Fx Fy Fz Mx My Mz工况 1 (DL ) 0.000 0.000 -803.467 20.922 242.566 0.000(ITEM009) 按高规附录(E.0.1)条计算的楼层侧向剪切刚度比_________________________________________________________第 10 页*下列输出适用于多塔、广义层结构*层号塔号 X柱刚度 Y柱刚度 X向墙刚度 Y向墙刚度 X 向总刚度 X向刚度比 Y向总刚度 Y向刚度比1 1 0.755E+07 0.748E+07 0.000E+00 0.000E+00 0.755E+07 1.00 0.748E+07 1.00注: 下面的RX,RY是本层刚度与上层刚度70%的比值和本层刚度与上三层平均刚度80%的比值中的较小者若某层的RX或RY小于1,则该楼层为柔软层层号塔号 RX RY1 1 1.25 1.25(ITEM010) 按高规附录(E.0.2)条计算的楼层侧向剪弯刚度比_________________________________________________________*下列输出适用于多塔、广义层结构*层号塔号 X柱刚度 Y柱刚度 X向墙刚度 Y向墙刚度 X 向总刚度 X向刚度比 Y向总刚度 Y向刚度比1 1 0.120E+08 0.119E+08 0.000E+00 0.000E+00 0.120E+08 1.00 0.119E+08 1.00注: 下面的RX,RY是本层刚度与上层刚度70%的比值和本层刚度与上三层平均刚度80%的比值中的较小者若某层的RX或RY小于1,则该楼层为柔软层层号塔号 RX RY1 1 1.25 1.25* 程序自动确定的最不利地震方向角 = 4.66 度(ITEM011) 按[楼层剪力/层间位移]计算的楼层刚度比___________________________________________________第 11 页*下列输出适用于多塔、广义层结构*X刚度比 : 本层X刚度比下层X刚度Y刚度比 : 本层Y刚度比下层Y刚度X刚度比1: 本层X刚度比上层X刚度的70%和上三层X刚度平均值的80%中的小者（抗规3.4.3;高规3.5.2-1）Y刚度比1: 本层Y刚度比上层Y刚度的70%和上三层Y刚度平均值的80%中的小者（抗规3.4.3;高规3.5.2-1）X刚度比2: 本层X刚度与本层层高的乘积与上层X刚度与上层层高的乘积的比值（高规3.5.2-2）Y刚度比2: 本层Y刚度与本层层高的乘积与上层Y刚度与上层层高的乘积的比值（高规3.5.2-2）层号塔号 X刚度 Y刚度 X刚度比 Y刚度比 X刚度比1 Y刚度比1 X刚度比2 Y刚度比2 刚度比2下限薄弱层调整系?1 1 0.560E+08 0.554E+08 1.00 1.00 1.25 1.25 1.00 1.00 1.50 1.00(ITEM012) 各地震方向参与振型的有效质量系数______________________________________________MODE NO. EX EY1 0.017 0.017 0.005 0.0052 0.005 0.022 0.021 0.0263 0.000 0.023 0.000 0.0264 0.001 0.024 0.000 0.0265 0.004 0.027 0.000 0.0266 0.005 0.032 0.000 0.0267 0.000 0.033 0.006 0.0328 0.000 0.033 0.000 0.0329 0.012 0.045 0.008 0.04010 0.007 0.052 0.011 0.05111 0.000 0.052 0.000 0.05112 0.000 0.052 0.000 0.05113 0.000 0.052 0.000 0.05114 0.000 0.052 0.006 0.05615 0.005 0.057 0.000 0.057第 1 地震方向 EX ( 0.0度) 的有效质量系数为 0.057,参与振型数不够,建议增加振型数重算 !第 2 地震方向 EY ( 90.0度) 的有效质量系数为 0.057,参与振型数不够,建议增加振型数重算 !(ITEM013) 各振型的基底地震力(按抗规5.2.5调整前)___________________________________________________第 12 页(X0,Y0,Z0) = 0.000 0.000 63.895*地震工况* 1 EX ( 0.0度)振型号 Fx Fy Fz Mx My Mz1 1.136 0.545 0.000 -7.484 15.826 0.8322 0.272 -0.576 0.000 7.918 3.719 0.3673 0.004 -0.003 0.000 0.042 0.046 -1.9344 0.005 0.001 0.000 -0.018 0.034 0.0155 0.008 0.007 0.000 -0.101 0.034 0.1716 0.002 0.001 0.000 -0.021 -0.022 0.0277 0.000 0.000 0.000 0.002 0.000 0.0018 0.001 0.001 0.000 -0.013 0.022 0.0249 2.000 1.629 0.000 -23.059 28.117 1.07110 1.276 -1.575 0.000 22.308 18.148 0.27411 0.000 0.000 0.000 0.003 0.002 -0.30212 0.000 0.000 0.000 -0.002 0.000 0.00513 0.028 0.004 0.000 -0.068 0.537 0.01514 0.006 -0.052 0.000 0.955 0.094 -0.01115 0.499 0.037 0.000 -0.715 9.059 -0.088*地震工况* 2 EY ( 90.0度)振型号 Fx Fy Fz Mx My Mz1 0.261 -0.545 0.000 7.592 3.590 0.399第 13 页2 1.220 0.576 0.000 -7.871 16.761 -0.7773 0.003 0.003 0.000 -0.038 0.036 1.6304 0.000 -0.001 0.000 0.007 0.004 0.0035 0.006 -0.007 0.000 0.028 0.082 0.1406 0.001 -0.001 0.000 -0.013 0.012 0.0167 0.000 0.000 0.000 -0.003 -0.019 0.0088 0.001 -0.001 0.000 0.016 0.009 0.0179 1.327 -1.629 0.000 22.904 18.784 0.87210 1.944 1.575 0.000 -22.399 27.532 -0.33911 0.001 0.000 0.000 -0.005 0.008 0.88812 0.000 0.000 0.000 0.000 0.004 0.00913 0.001 -0.004 0.000 0.073 0.009 0.00214 0.480 0.052 0.000 -0.873 8.901 0.09815 0.003 -0.037 0.000 0.671 0.053 -0.006(ITEM014) 按抗规(5.2.5)条计算的地震力放大系数_________________________________________________地震方向地震力放大系数结构最小剪重比规范限值EX ( 0.0度) 3.437 0.465 % 1.600 %EY ( 90.0度) 3.428 0.467 % 1.600 %(ITEM015) 各楼层的总剪力和总弯矩____________________________________第 1 地震方向 EX ( 0.0度) 各楼层的总剪力、总弯矩 (楼层内力截面处的内力)层号本方向剪力垂直方向剪力本方向弯矩垂直方向弯矩1 12.9( 1.60%) 0.3( 0.04%) 182.0( 0.91%) 4.0( 0.02%)第 2 地震方向 EY ( 90.0度) 各楼层的总剪力、总弯矩 (楼层内力截面处的内力)第 14 页层号本方向剪力垂直方向剪力本方向弯矩垂直方向弯矩1 12.9( 1.60%) 0.3( 0.04%) 182.0( 0.91%) 3.3( 0.02%)第 1 地震方向 EX ( 0.0度) 各楼层的地震荷载 (楼层内力截面至层顶范围内的地震作用)层号本方向作用力垂直方向作用力1 12.4 0.3第 2 地震方向 EY ( 90.0度) 各楼层的地震荷载 (楼层内力截面至层顶范围内的地震作用)层号本方向作用力垂直方向作用力1 12.4 0.2(ITEM016) 结构周期及振型方向________________________________周期(s) 方向角(度) 类型扭振成份 X侧振成份 Y侧振成份总侧振成份1 1.213365 87.4 X 0.00 0.82 0.181.002 1.207427 -2.9 Y 0.00 0.18 0.82 1.003 1.159994 98.0 TORSION 0.99 0.00 0.00 0.014 0.981672 0.9 X 0.05 0.84 0.11 0.955 0.961936 -1.3 X 0.13 0.59 0.28 0.876 0.936758 -0.1 X 0.02 0.97 0.01 0.987 0.927494 90.0 Y 0.00 0.02 0.98 1.008 0.884398 90.5 Y 0.19 0.02 0.79 0.819 0.554793 80.7 X 0.00 0.60 0.40 1.0010 0.553835 -4.7 Y 0.00 0.40 0.60 1.0011 0.534496 66.9 TORSION 1.00 0.00 0.00 0.0012 0.513016 21.0 Y 0.27 0.25 0.48 0.7313 0.467615 3.4 X 0.00 0.98 0.02 1.0014 0.465131 91.3 Y 0.00 0.01 0.99第 15 页1.0015 0.463516 1.3 X 0.00 1.00 0.00 1.00(ITEM017) 适用于不规则结构的楼层水平位移及位移角统计________________________________________________________静力工况 WX ( 0.0度) 的楼层位移统计层号塔号最大位移平均位移位移比最大位移角平均位移角位移角比值本工况下全楼最大层间位移角= 1/999999 (发生于 1 层 1 塔)本工况下全楼最大位移比 = 0.000 (发生于 1 层 1 塔)本工况下全楼最大层间位移比= 0.000 (发生于 1 层 1 塔)静力工况 WY ( 90.0度) 的楼层位移统计层号塔号最大位移平均位移位移比最大位移角平均位移角位移角比值本工况下全楼最大层间位移角= 1/999999 (发生于 1 层 1 塔)本工况下全楼最大位移比 = 0.000 (发生于 1 层 1 塔)本工况下全楼最大层间位移比= 0.000 (发生于 1 层 1 塔)静力工况 LX ( 0.0度) 的楼层位移统计层号塔号最大位移平均位移位移比最大位移角平均位移角位移角比值1 1 0.82 0.79 1.04 1/90495 1/97519 1.08本工况下全楼最大层间位移角= 1/90495 (发生于 1 层 1 塔)本工况下全楼最大位移比 = 1.038 (发生于 1 层 1 塔)本工况下全楼最大层间位移比= 1.078 (发生于 1 层 1 塔)静力工况 PX ( 0.0度) 的楼层位移统计层号塔号最大位移平均位移位移比最大位移角平均位移角位移角比值1 1 0.85 0.79 1.08 1/85649 1/98466 1.15第 16 页本工况下全楼最大层间位移角= 1/85649 (发生于 1 层 1 塔)本工况下全楼最大位移比 = 1.078 (发生于 1 层 1 塔)本工况下全楼最大层间位移比= 1.150 (发生于 1 层 1 塔)静力工况 MX ( 0.0度) 的楼层位移统计层号塔号最大位移平均位移位移比最大位移角平均位移角位移角比值1 1 0.90 0.79 1.13 1/78170 1/97098 1.24 本工况下全楼最大层间位移角= 1/78170 (发生于 1 层 1 塔)本工况下全楼最大位移比 = 1.130 (发生于 1 层 1 塔)本工况下全楼最大层间位移比= 1.242 (发生于 1 层 1 塔)静力工况 LY ( 90.0度) 的楼层位移统计层号塔号最大位移平均位移位移比最大位移角平均位移角位移角比值1 1 0.81 0.81 1.01 1/91045 1/92603 1.02 本工况下全楼最大层间位移角= 1/91045 (发生于 1 层 1 塔)本工况下全楼最大位移比 = 1.010 (发生于 1 层 1 塔)本工况下全楼最大层间位移比= 1.017 (发生于 1 层 1 塔)静力工况 PY ( 90.0度) 的楼层位移统计层号塔号最大位移平均位移位移比最大位移角平均位移角位移角比值1 1 0.83 0.79 1.05 1/83805 1/93241 1.11 本工况下全楼最大层间位移角= 1/83805 (发生于 1 层 1 塔)本工况下全楼最大位移比 = 1.049 (发生于 1 层 1 塔)本工况下全楼最大层间位移比= 1.113 (发生于 1 层 1 塔)静力工况 MY ( 90.0度) 的楼层位移统计层号塔号最大位移平均位移位移比最大位移角平均位移角位移角比值1 1 0.84 0.82 1.03 1/84675 1/92175 1.09 本工况下全楼最大层间位移角= 1/84675 (发生于 1 层 1 塔)本工况下全楼最大位移比 = 1.032 (发生于 1 层 1 塔)本工况下全楼最大层间位移比= 1.089 (发生于 1 层 1 塔)第 17 页地震工况 EX ( 0.0度) 的楼层位移统计层号塔号最大位移平均位移位移比最大位移角平均位移角位移角比值1 1 2.99 2.86 1.04 1/23410 1/24714 1.06本工况下全楼最大层间位移角= 1/23410 (发生于 1 层 1 塔)本工况下全楼最大位移比 = 1.044 (发生于 1 层 1 塔)本工况下全楼最大层间位移比= 1.056 (发生于 1 层 1 塔)地震工况 EY ( 90.0度) 的楼层位移统计层号塔号最大位移平均位移位移比最大位移角平均位移角位移角比值1 1 2.93 2.88 1.02 1/23967 1/24909 1.04本工况下全楼最大层间位移角= 1/23967 (发生于 1 层 1 塔)本工况下全楼最大位移比 = 1.017 (发生于 1 层 1 塔)本工况下全楼最大层间位移比= 1.039 (发生于 1 层 1 塔)(ITEM018) 单塔多塔通用的框架0.2V0(0.25V0)调整系数_____________________________________________________SFCE_FACTOR1= 0.250 SFCE_FACTOR2= 1.800第 1 地震工况 EX 的0.2V0调整系数层号塔号调整系数框架剪力框架剪力底限本段最大框架剪力基底剪力基底塔块1 1 1.000 0. 0. 0. 687. 1 - 1;第 2 地震工况 EY 的0.2V0调整系数层号塔号调整系数框架剪力框架剪力底限本段最大框架剪力基底剪力基底塔块第 18 页1 1 1.000 0. 0. 0. 689. 1 - 1;(ITEM019) 水平荷载作用下的楼层位移及位移比______________________________________________( 1 ).WX ( 0.0度)风荷载引起的楼层位移层号塔号节点号最大位移平均位移比值节点号最小位移1 1 0 0.00 0.00 1.00 0 0.00本工况下全楼最大楼层位移= 0.000 (发生于 1 层 1 塔)本工况下全楼最大位移比 = 1.000 (发生于 1 层 1 塔)WX ( 0.0度)风荷载引起的楼层层间位移层号塔号节点号最大层间位移平均层间位移比值节点号最小层间位移1 1 0 1/999999 1/999999 1.00 01/999999本工况下全楼最大层间位移角= 1/999999 (发生于 1 层 1 塔)本工况下全楼最大层间位移比= 1.000 (发生于 1 层 1 塔)( 2 ).WY ( 90.0度)风荷载引起的楼层位移层号塔号节点号最大位移平均位移比值节点号最小位移1 1 0 0.00 0.00 1.00 0 0.00本工况下全楼最大楼层位移= 0.000 (发生于 1 层 1 塔)本工况下全楼最大位移比 = 1.000 (发生于 1 层 1 塔)WY ( 90.0度)风荷载引起的楼层层间位移层号塔号节点号最大层间位移平均层间位移比值节点号最小层间位移1 1 0 1/999999 1/999999 1.00 01/999999本工况下全楼最大层间位移角= 1/999999 (发生于 1 层 1 塔)第 19 页本工况下全楼最大层间位移比= 1.000 (发生于 1 层 1 塔)( 3 ). WZX 特殊风荷载引起的楼层位移层号塔号节点号最大位移平均位移比值节点号最小位移1 1 0 0.00 0.00 1.00 0 0.00本工况下全楼最大楼层位移= 0.000 (发生于 1 层 1 塔)本工况下全楼最大位移比 = 1.000 (发生于 1 层 1 塔)WZX 特殊风荷载引起的楼层层间位移层号塔号节点号最大层间位移平均层间位移比值节点号最小层间位移1 1 0 1/999999 1/999999 1.00 01/999999本工况下全楼最大层间位移角= 1/999999 (发生于 1 层 1 塔)本工况下全楼最大层间位移比= 1.000 (发生于 1 层 1 塔)( 4 ). WZY 特殊风荷载引起的楼层位移层号塔号节点号最大位移平均位移比值节点号最小位移1 1 0 0.00 0.00 1.00 0 0.00本工况下全楼最大楼层位移= 0.000 (发生于 1 层 1 塔)本工况下全楼最大位移比 = 1.000 (发生于 1 层 1 塔)WZY 特殊风荷载引起的楼层层间位移层号塔号节点号最大层间位移平均层间位移比值节点号最小层间位移1 1 0 1/999999 1/999999 1.00 01/999999本工况下全楼最大层间位移角= 1/999999 (发生于 1 层 1 塔)本工况下全楼最大层间位移比= 1.000 (发生于 1 层 1 塔)( 5 ). WFX 特殊风荷载引起的楼层位移层号塔号节点号最大位移平均位移比值节点号最小位移1 1 0 0.00 0.00 1.00 0 0.00第 20 页本工况下全楼最大楼层位移= 0.000 (发生于 1 层 1 塔)本工况下全楼最大位移比 = 1.000 (发生于 1 层 1 塔)WFX 特殊风荷载引起的楼层层间位移层号塔号节点号最大层间位移平均层间位移比值节点号最小层间位移1 1 0 1/999999 1/999999 1.00 01/999999本工况下全楼最大层间位移角= 1/999999 (发生于 1 层 1 塔)本工况下全楼最大层间位移比= 1.000 (发生于 1 层 1 塔)( 6 ). WFY 特殊风荷载引起的楼层位移层号塔号节点号最大位移平均位移比值节点号最小位移1 1 0 0.00 0.00 1.00 0 0.00本工况下全楼最大楼层位移= 0.000 (发生于 1 层 1 塔)本工况下全楼最大位移比 = 1.000 (发生于 1 层 1 塔)WFY 特殊风荷载引起的楼层层间位移层号塔号节点号最大层间位移平均层间位移比值节点号最小层间位移1 1 0 1/999999 1/999999 1.00 01/999999本工况下全楼最大层间位移角= 1/999999 (发生于 1 层 1 塔)本工况下全楼最大层间位移比= 1.000 (发生于 1 层 1 塔)( 7 ). LX ( 0.0度)指定水平力引起的楼层位移层号塔号节点号最大位移平均位移比值节点号最小位移1 1 0 0.00 0.00 1.00 0 0.00本工况下全楼最大楼层位移= 0.000 (发生于 1 层 1 塔)本工况下全楼最大位移比 = 1.000 (发生于 1 层 1 塔)LX ( 0.0度)指定水平力引起的楼层层间位移第 21 页层号塔号节点号最大层间位移平均层间位移比值节点号最小层间位移1 1 0 1/999999 1/999999 1.00 01/999999本工况下全楼最大层间位移角= 1/999999 (发生于 1 层 1 塔)本工况下全楼最大层间位移比= 1.000 (发生于 1 层 1 塔)( 8 ). PX ( 0.0度)正偏心指定水平力引起的楼层位移层号塔号节点号最大位移平均位移比值节点号最小位移1 1 0 0.00 0.00 1.00 0 0.00本工况下全楼最大楼层位移= 0.000 (发生于 1 层 1 塔)本工况下全楼最大位移比 = 1.000 (发生于 1 层 1 塔)PX ( 0.0度)正偏心指定水平力引起的楼层层间位移层号塔号节点号最大层间位移平均层间位移比值节点号最小层间位移1 1 0 1/999999 1/999999 1.00 01/999999本工况下全楼最大层间位移角= 1/999999 (发生于 1 层 1 塔)本工况下全楼最大层间位移比= 1.000 (发生于 1 层 1 塔)( 9 ). MX ( 0.0度)负偏心指定水平力引起的楼层位移层号塔号节点号最大位移平均位移比值节点号最小位移1 1 0 0.00 0.00 1.00 0 0.00本工况下全楼最大楼层位移= 0.000 (发生于 1 层 1 塔)本工况下全楼最大位移比 = 1.000 (发生于 1 层 1 塔)MX ( 0.0度)负偏心指定水平力引起的楼层层间位移层号塔号节点号最大层间位移平均层间位移比值节点号最小层间位移1 1 0 1/999999 1/999999 1.00 01/999999本工况下全楼最大层间位移角= 1/999999 (发生于 1 层 1 塔)第 22 页本工况下全楼最大层间位移比= 1.000 (发生于 1 层 1 塔)(10 ). LY ( 90.0度)指定水平力引起的楼层位移层号塔号节点号最大位移平均位移比值节点号最小位移1 1 0 0.00 0.00 1.00 0 0.00本工况下全楼最大楼层位移= 0.000 (发生于 1 层 1 塔)本工况下全楼最大位移比 = 1.000 (发生于 1 层 1 塔)LY ( 90.0度)指定水平力引起的楼层层间位移层号塔号节点号最大层间位移平均层间位移比值节点号最小层间位移1 1 0 1/999999 1/999999 1.00 01/999999本工况下全楼最大层间位移角= 1/999999 (发生于 1 层 1 塔)本工况下全楼最大层间位移比= 1.000 (发生于 1 层 1 塔)(11 ). PY ( 90.0度)正偏心指定水平力引起的楼层位移层号塔号节点号最大位移平均位移比值节点号最小位移1 1 0 0.00 0.00 1.00 0 0.00本工况下全楼最大楼层位移= 0.000 (发生于 1 层 1 塔)本工况下全楼最大位移比 = 1.000 (发生于 1 层 1 塔)PY ( 90.0度)正偏心指定水平力引起的楼层层间位移层号塔号节点号最大层间位移平均层间位移比值节点号最小层间位移1 1 0 1/999999 1/999999 1.00 01/999999本工况下全楼最大层间位移角= 1/999999 (发生于 1 层 1 塔)本工况下全楼最大层间位移比= 1.000 (发生于 1 层 1 塔)(12 ). MY ( 90.0度)负偏心指定水平力引起的楼层位移层号塔号节点号最大位移平均位移比值节点号最小位移1 1 0 0.00 0.00 1.00 0 0.00第 23 页。

迈达斯计算书示例

设计常用图形结果在MIDAS中的输出MIDAS/Gen可以较全面地提供分析和设计的图形及文本结果，对于设计中常用的一些图形结果，用户可以通过本文介绍的方式进行查看和输出。

MIDAS/Gen中图名的标注方法：点击“显示”按钮，“视图”下勾选“说明”，点击按钮，可以选择字体及大小，在文本栏中输入图名，点击按钮“适用”即可。

1各层构件编号简图点击单元编号按钮，显示构件的编号。

（注：点击节点编号按钮显示节点编号。

）2各层构件截面尺寸显示简图菜单“视图/显示”，选择“特性”；或者点击“显示”按钮，“特性”下勾选“特征值名称”。

（注：建议用户在给截面命名的时候表示出截面的高宽特性。

）3各层配筋简图、柱轴压比程序可以提供各层梁、柱、剪力墙的配筋简图，用户可以查看所需的配筋面积，也可以让程序进行配筋设计，输出实际配筋的结果。

菜单“设计/钢筋混凝土构件配筋设计”下，进行钢筋混凝土梁、柱、剪力墙构件配筋设计后，在“设计/钢筋混凝土结构设计结果简图”中查看。

显示的单位可以在调整。

对于柱和剪力墙构件，程序在输出所需配筋面积的同时，输出柱的轴压比（图中括号内的数值）。

4 梁弹性挠度菜单“结果/位移”，MIDAS 提供的是梁端节点的变形图（绝对位移）。

（注：可使用菜单“结果/梁单元细部分析”查看任意梁单元任意位置的变形、内力、应力；或者需要对梁单元进行划分，显示梁中部的位移。

）5 各荷载工况下构件标准内力简图菜单“结果/内力”下，选择需要查看的构件类型，“荷载工况/荷载组合”里可选择各种荷载工况或荷载组合，查看各种构件在不同工况下的内力值和内力图。

下图显示的是恒载作用下的框架弯矩图。

6梁截面设计内力包络图除了选取某一榀框架，查看其内力图之外，MIDAS还提供平面显示的功能，特别是对于梁单元，该功能适用范围较广。

使用菜单“结果/内力/构件内力图”，在“荷载工况/荷载组合”里选择包络组合，可以查看各层梁截面设计内力包络图。

（注：也可以查看其它工况下梁的内力图。

PKPM计算书

目录第一章建筑结构总信息 (2)第二章位移信息 (10)第三章周期、地震力与振型信息 (16)第一章建筑结构总信息总信息结构材料信息: 钢砼结构混凝土容重(kN/m3): Gc = 27.00钢材容重(kN/m3): Gs = 78.00水平力的夹角(Rad): ARF = 0.00地下室层数: MBASE= 0竖向荷载计算信息: 按模拟施工1加荷计算风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力特殊荷载计算信息: 不计算结构类别: 框架结构裙房层数: MANNEX= 0 转换层所在层号：MCHANGE= 0 墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 1.00墙元网格: 侧向出口结点是否对全楼强制采用刚性楼板假定否强制刚性楼板假定是否保留板面外刚度是采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国风荷载信息..........................................修正后的基本风压(kN/m2): WO = 0.35地面粗糙程度: C 类结构基本周期（秒）: T1 = 1.27是否考虑风振: 是体形变化分段数: MPART= 1各段最高层号: NSTi = 7各段体形系数: USi = 1.30地震信息............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC计算振型数: NMODE= 12地震烈度: NAF = 7.50场地类别: KD = 2设计地震分组: 一组特征周期TG = 0.35多遇地震影响系数最大值Rmax1 = 0.12罕遇地震影响系数最大值Rmax2 = 0.72框架的抗震等级: NF = 2剪力墙的抗震等级: NW = 5活荷重力荷载代表值组合系数: RMC = 0.50周期折减系数: TC = 0.75结构的阻尼比(%): DAMP = 5.00是否考虑偶然偏心: 是是否考虑双向地震扭转效应: 否斜交抗侧力构件方向的附加地震数= 0活荷载信息..........................................考虑活荷不利布置的层数从第1 到7层柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层数---------------折减系数1 1.002---3 0.854---5 0.706---8 0.659---20 0.60> 20 0.55调整信息........................................中梁刚度增大系数：BK = 2.00梁端弯矩调幅系数：BT = 0.85梁设计弯矩增大系数：BM = 1.00连梁刚度折减系数：BLZ = 0.60梁扭矩折减系数：TB = 0.40全楼地震力放大系数：RSF = 1.000.2Qo 调整起始层号：KQ1 = 1 0.2Qo 调整终止层号：KQ2 = 7 0.2Qo 调整上限：KQ_L = 2.00框支柱调整上限：KZZ_L = 5.00顶塔楼内力放大起算层号：NTL = 0顶塔楼内力放大：RTL = 1.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是九度结构及一级框架梁柱超配筋系数CPCOEF91 = 1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB = 0 剪力墙加强区起算层号LEV_JLQJQ = 1强制指定的薄弱层个数NWEAK = 0 配筋信息........................................梁箍筋强度(N/mm2): JB = 270柱箍筋强度(N/mm2): JC = 270墙分布筋强度(N/mm2): JWH = 270边缘构件箍筋强度(N/mm2): JWB = 270梁箍筋最大间距(mm): SB = 100.00柱箍筋最大间距(mm): SC = 100.00墙水平分布筋最大间距(mm): SWH = 200.00墙竖向分布筋最小配筋率(%): RWV = 0.30结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW = 0 结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率: RWV1 = 0.60设计信息........................................结构重要性系数: RWO = 1.00柱计算长度计算原则: 有侧移梁柱重叠部分简化: 不作为刚域是否考虑P-Delt 效应：否柱配筋计算原则: 按单偏压计算按高规或高钢规进行构件设计: 否钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85梁保护层厚度(mm): BCB = 30.00柱保护层厚度(mm): ACA = 30.00是否按砼规范(7.3.11-3)计算砼柱计算长度系数: 否剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.17-4: 是抗震设计的框架梁端配筋考虑受压钢筋: 否荷载组合信息 ........................................恒载分项系数: CDEAD= 1.20活载分项系数: CLIVE= 1.40风荷载分项系数: CWIND= 1.40水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50特殊荷载分项系数: CSPY = 0.00活荷载的组合系数: CD_L = 0.70风荷载的组合系数: CD_W = 0.60活荷载的重力荷载代表值系数: CEA_L = 0.50剪力墙底部加强区信息.................................剪力墙底部加强区起算层号LEV_JLQJQ= 1剪力墙底部加强区终止层号, IWF= 2各层的质量、质心坐标信息层号塔号质心X 质心Y 质心Z 恒载质量活载质量附加质量(m) (m) (t)7 1 21.431 29.568 27.600 797.6 77.70.06 1 21.226 29.789 23.800 893.9 85.80.05 1 21.226 29.789 20.000 893.9 85.80.04 1 21.226 29.789 16.200 893.9 85.80.03 1 21.195 29.807 12.400 905.4 85.80.02 1 21.195 29.807 8.600 905.4 85.80.01 1 21.295 29.793 4.800 963.0 85.80.0活载产生的总质量(t): 592.464恒载产生的总质量(t): 6253.298附加总质量(t): 0.000结构的总质量(t): 6845.763恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t = 1000kg)各层构件数量、构件材料和层高层号塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度(混凝土) (混凝土) (混凝土) (m)1 1 112(30) 32(30) 0(30) 4.800 4.8002 1 112(30) 32(30) 0(30) 3.800 8.6003 1 112(30) 32(30) 0(30) 3.800 12.4004 1 112(30) 32(30) 0(30) 3.800 16.2005 1 112(30) 32(30) 0(30) 3.800 20.0006 1 112(30) 32(30) 0(30) 3.800 23.8007 1 112(30) 32(30) 0(30) 3.800 27.600风荷载信息层号塔号风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y7 1 71.88 71.9 273.2 190.50 190.5 723.96 1 67.64 139.5 803.3 179.40 369.9 2129.65 1 63.33 202.9 1574.2 168.11 538.0 4174.04 1 58.81 261.7 2568.5 156.23 694.3 6812.23 1 53.85 315.5 3767.5 143.18 837.4 9994.42 1 48.07 363.6 5149.1 127.91 965.3 13662.71 1 51.74 415.3 7142.6 137.84 1103.2 18958.0各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)层号塔号面积形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX 最小宽BMIN1 1 777.12 21.13 29.58 48.68 15.90 48.6815.902 1 777.12 21.13 29.58 48.68 15.90 48.6815.903 1 777.12 21.13 29.58 48.68 15.90 48.6815.904 1 777.12 21.13 29.58 48.68 15.90 48.6815.905 1 777.12 21.13 29.58 48.68 15.90 48.6815.906 1 777.12 21.13 29.58 48.68 15.90 48.6815.907 1 777.12 21.13 29.58 48.68 15.90 48.68 15.90各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)层号塔号单位面积质量g[i] 质量比max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])1 1 1349.60 1.062 1 1275.52 1.003 1 1275.52 1.014 1 1260.73 1.005 1 1260.73 1.006 1 1260.73 1.127 1 1126.32 1.00计算信息计算日期: 2015. 6. 6开始时间: 11:54:36可用内存: 1048.00MB第一步: 数据预处理第二步: 计算每层刚度中心、自由度、质量等信息第三步: 组装刚度矩阵并分解FALE 自由度优化排序Beginning Time : 11:54:41.74End Time : 11:54:42.43Total Time (s) : 0.69FALE总刚阵组装Beginning Time : 11:54:42.44End Time : 11:54:42.99Total Time (s) : 0.55VSS 总刚阵LDLT分解Beginning Time : 11:54:43. 0End Time : 11:54:43. 1Total Time (s) : 0.01VSS 模态分析Beginning Time : 11:54:43. 3End Time : 11:54:43. 4Total Time (s) : 0.01形成地震荷载向量形成风荷载向量形成垂直荷载向量VSS LDLT回代求解Beginning Time : 11:54:44.49End Time : 11:54:44.53Total Time (s) : 0.04第六步: 计算杆件内力开始时间: 11:54:45活载随机加载计算计算杆件内力结束日期: 2015. 6. 6时间: 11:55: 3总用时: 0: 0:27各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No : 层号Tower No : 塔号Xstif，Ystif : 刚心的X，Y 坐标值Alf : 层刚性主轴的方向Xmass，Ymass : 质心的X，Y 坐标值Gmass : 总质量Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX，RJY，RJZ: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= 21.1290(m) Ystif= 29.5537(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 21.2951(m) Ymass= 29.7927(m) Gmass(活荷折减)= 1134.5999( 1048.8046)(t)Eex = 0.0099 Eey = 0.0142Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 1.4017 Raty1= 1.5034 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX = 6.7312E+05(kN/m) RJY = 6.1491E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) ---------------------------------------------------------------------------Floor No. 2 Tower No. 1Xstif= 21.1290(m) Ystif= 29.5538(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 21.1952(m) Ymass= 29.8070(m) Gmass(活荷折减)= 1077.0228( 991.2306)(t)Eex = 0.0039 Eey = 0.0150Ratx = 0.9473 Raty = 0.8924Ratx1= 1.4118 Raty1= 1.4361 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX = 6.3761E+05(kN/m) RJY = 5.4877E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) ---------------------------------------------------------------------------Floor No. 3 Tower No. 1Xstif= 21.1290(m) Ystif= 29.5538(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 21.1952(m) Ymass= 29.8070(m) Gmass(活荷折减)= 1077.0228( 991.2306)(t)Eex = 0.0039 Eey = 0.0150Ratx = 0.9930 Raty = 0.9711Ratx1= 1.4914 Raty1= 1.4884 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX = 6.3313E+05(kN/m) RJY = 5.3289E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) ---------------------------------------------------------------------------Floor No. 4 Tower No. 1Xstif= 21.1290(m) Ystif= 29.5538(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 21.2264(m) Ymass= 29.7894(m) Gmass(活荷折减)= 1065.5276( 979.7380)(t)Eex = 0.0058 Eey = 0.0140Ratx = 0.8373 Raty = 0.8484Ratx1= 1.2617 Raty1= 1.3038 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX = 5.3009E+05(kN/m) RJY = 4.5209E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) ---------------------------------------------------------------------------Floor No. 5 Tower No. 1Xstif= 21.1290(m) Ystif= 29.5538(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 21.2264(m) Ymass= 29.7894(m) Gmass(活荷折减)= 1065.5276( 979.7380)(t)Eex = 0.0058 Eey = 0.0140Ratx = 1.0006 Raty = 0.9909Ratx1= 1.4257 Raty1= 1.4459 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX = 5.3039E+05(kN/m) RJY = 4.4796E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) ---------------------------------------------------------------------------Floor No. 6 Tower No. 1Xstif= 21.1290(m) Ystif= 29.5538(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 21.2264(m) Ymass= 29.7894(m) Gmass(活荷折减)= 1065.5276( 979.7380)(t)Eex = 0.0058 Eey = 0.0140Ratx = 1.0020 Raty = 0.9880Ratx1= 1.4781 Raty1= 1.5428 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX = 5.3146E+05(kN/m) RJY = 4.4258E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) ---------------------------------------------------------------------------Floor No. 7 Tower No. 1Xstif= 21.1290(m) Ystif= 29.5538(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 21.4309(m) Ymass= 29.5679(m) Gmass(活荷折减)=952.9982( 875.2825)(t)Eex = 0.0179 Eey = 0.0008Ratx = 0.9665 Raty = 0.9260Ratx1= 1.0000 Raty1= 1.0000 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX = 5.1365E+05(kN/m) RJY = 4.0982E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) ---------------------------------------------------------------------------结构整体抗倾覆验算结果====================================================抗倾覆力矩Mr 倾覆力矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%)X风荷载1684057.0 7641.9 220.37 0.00Y风荷载629810.2 20298.6 31.03 0.00X 地震1684057.0 56720.3 29.69 0.00Y 地震629810.2 53372.5 11.80 0.00结构整体稳定验算结果====================================================层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比1 0.673E+06 0.615E+06 4.80 68458. 47.20 43.112 0.638E+06 0.549E+06 3.80 57970. 41.80 35.973 0.633E+06 0.533E+06 3.80 48057. 50.06 42.144 0.530E+06 0.452E+06 3.80 38145. 52.81 45.045 0.530E+06 0.448E+06 3.80 28348. 71.10 60.056 0.531E+06 0.443E+06 3.80 18550. 108.87 90.667 0.514E+06 0.410E+06 3.80 8753. 223.00 177.92该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应楼层抗剪承载力、及承载力比值Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比----------------------------------------------------------------------层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y7 1 0.3813E+04 0.3753E+04 1.00 1.006 1 0.5141E+04 0.5040E+04 1.35 1.345 1 0.6367E+04 0.6152E+04 1.24 1.224 1 0.7391E+04 0.7091E+04 1.16 1.153 1 0.9650E+04 0.9498E+04 1.31 1.342 1 0.1051E+05 0.1033E+05 1.09 1.091 1 0.1073E+05 0.1029E+05 1.02 1.00第二章位移信息SATWE 位移输出文件|所有位移的单位为毫米Floor : 层号Tower : 塔号Jmax : 最大位移对应的节点号JmaxD : 最大层间位移对应的节点号Max-(Z) : 节点的最大竖向位移h : 层高Max-(X)，Max-(Y) : X,Y方向的节点最大位移Ave-(X)，Ave-(Y) : X,Y方向的层平均位移Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X),Ratio-(Y): 最大位移与层平均位移的比值Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值Max-Dx/h，Max-Dy/h : X,Y方向的最大层间位移角DxR/Dx,DyR/Dy : X,Y方向的有害位移角占总位移角的百分比例Ratio_AX,Ratio_AY : 本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移=== 工况 1 === X 方向地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX7 1 472 24.02 23.99 1.00 3800.472 1.52 1.52 1.00 1/2500. 77.7% 1.006 1 399 22.77 22.74 1.00 3800.399 2.70 2.70 1.00 1/1408. 33.3% 1.375 1 326 20.43 20.40 1.00 3800.326 3.60 3.60 1.00 1/1056. 18.9% 1.424 1 253 17.15 17.13 1.00 3800.253 4.28 4.28 1.00 1/ 888. 4.7% 1.373 1 180 13.08 13.06 1.00 3800.180 4.08 4.07 1.00 1/ 932. 10.4% 0.962 1 107 9.07 9.06 1.00 3800.110 4.50 4.50 1.00 1/ 784. 19.4%1 1 34 4.59 4.58 1.00 4800.34 4.59 4.58 1.00 1/1047. 99.9% 0.71X方向最大值层间位移角: 1/ 784.=== 工况 2 === X-5% 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/hDxR/Dx Ratio_AX7 1 472 24.71 23.99 1.03 3800.472 1.57 1.52 1.03 1/2427. 77.5% 1.006 1 399 23.41 22.74 1.03 3800.399 2.78 2.70 1.03 1/1369. 33.3% 1.375 1 326 21.00 20.41 1.03 3800.326 3.70 3.60 1.03 1/1027. 18.9% 1.424 1 253 17.63 17.13 1.03 3800.253 4.40 4.28 1.03 1/ 863. 4.7% 1.373 1 180 13.44 13.07 1.03 3800.180 4.20 4.08 1.03 1/ 906. 10.4% 0.962 1 107 9.32 9.07 1.03 3800.116 4.63 4.50 1.03 1/ 821. 19.3%0.941 1 34 4.71 4.58 1.03 4800.34 4.71 4.58 1.03 1/1020. 99.8% 0.71X方向最大值层间位移角: 1/ 821.=== 工况 3 === X+5% 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/hDxR/Dx Ratio_AX7 1 475 24.67 24.01 1.03 3800.475 1.56 1.52 1.03 1/2433. 77.8% 1.006 1 402 23.38 22.75 1.03 3800.402 2.78 2.70 1.03 1/1368. 33.3% 1.375 1 329 20.98 20.42 1.03 3800.329 3.70 3.60 1.03 1/1027. 19.0%4 1 256 17.62 17.14 1.03 3800.256 4.40 4.28 1.03 1/ 863. 4.7% 1.373 1 183 13.44 13.08 1.03 3800.183 4.20 4.08 1.03 1/ 905. 10.4% 0.962 1 110 9.32 9.07 1.03 3800.110 4.63 4.50 1.03 1/ 820. 19.4%0.941 1 37 4.70 4.58 1.03 4800.37 4.70 4.58 1.03 1/1020. 99.9% 0.71X方向最大值层间位移角: 1/ 820.=== 工况 4 === Y 方向地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy Max-Dy/hDyR/Dy Ratio_AY7 1 538 27.36 26.45 1.03 3800.538 1.96 1.88 1.04 1/1943. 66.7% 1.006 1 465 25.72 24.88 1.03 3800.465 3.25 3.13 1.04 1/1170. 29.2% 1.285 1 392 22.93 22.18 1.03 3800.392 4.19 4.05 1.03 1/ 907. 16.4% 1.354 1 319 19.14 18.53 1.03 3800.319 4.87 4.71 1.03 1/ 780. 3.7% 1.303 1 246 14.53 14.06 1.03 3800.246 4.69 4.54 1.03 1/ 810. 8.2% 0.952 1 173 9.94 9.62 1.03 3800.173 5.07 4.91 1.03 1/ 749. 23.8%0.921 1 100 4.88 4.72 1.03 4800.100 4.88 4.72 1.03 1/ 984. 99.9% 0.66Y方向最大值层间位移角: 1/ 749.=== 工况 5 === Y-5% 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy Max-Dy/hDyR/Dy Ratio_AY7 1 538 32.92 26.45 1.24 3800.538 2.34 1.88 1.25 1/1623. 66.5% 1.006 1 465 30.97 24.88 1.24 3800.465 3.90 3.13 1.24 1/ 974. 29.2% 1.285 1 392 27.62 22.19 1.24 3800.392 5.04 4.05 1.24 1/ 754. 16.4% 1.354 1 319 23.07 18.53 1.24 3800.319 5.87 4.71 1.25 1/ 647. 3.7% 1.303 1 246 17.51 14.07 1.24 3800.246 5.65 4.54 1.24 1/ 673. 8.2% 0.952 1 173 11.98 9.62 1.24 3800.173 6.12 4.91 1.25 1/ 621. 23.7%0.921 1 100 5.88 4.72 1.24 4800.100 5.88 4.72 1.24 1/ 816. 99.9% 0.66Y方向最大值层间位移角: 1/ 621.=== 工况 6 === Y+5% 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY7 1 472 31.09 26.45 1.18 3800.472 2.18 1.88 1.16 1/1740. 66.9% 1.006 1 399 29.28 24.88 1.18 3800.399 3.67 3.13 1.17 1/1036. 29.2% 1.295 1 326 26.12 22.18 1.18 3800.326 4.76 4.05 1.17 1/ 799. 16.4% 1.354 1 253 21.83 18.53 1.18 3800.253 5.55 4.71 1.18 1/ 685. 3.7% 1.303 1 180 16.58 14.07 1.18 3800.180 5.35 4.54 1.18 1/ 711. 8.2% 0.952 1 107 11.34 9.62 1.18 3800.107 5.79 4.91 1.18 1/ 656. 23.9%0.921 1 35 5.57 4.72 1.18 4800.35 5.57 4.72 1.18 1/ 862. 99.8% 0.66Y方向最大值层间位移角: 1/ 656.=== 工况7 === X 方向风荷载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/hDxR/Dx Ratio_AX7 1 475 3.01 2.99 1.01 3800.475 0.15 0.15 1.01 1/9999. 85.5% 1.006 1 402 2.87 2.85 1.01 3800.402 0.27 0.27 1.01 1/9999. 44.0% 1.435 1 329 2.59 2.58 1.01 3800.329 0.39 0.39 1.01 1/9660. 28.2% 1.564 1 256 2.20 2.19 1.01 3800.256 0.50 0.50 1.01 1/7543. 0.7% 1.553 1 183 1.70 1.69 1.00 3800.183 0.51 0.50 1.01 1/7514. 14.7%1.082 1 110 1.19 1.19 1.00 3800.110 0.58 0.58 1.00 1/6571. 16.0% 1.041 1 37 0.61 0.61 1.00 4800.37 0.61 0.61 1.00 1/7843. 99.9% 0.77X方向最大值层间位移角: 1/6571.=== 工况8 === Y 方向风荷载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy Max-Dy/hDyR/Dy Ratio_AY7 1 538 9.32 9.32 1.00 3800.538 0.51 0.51 1.00 1/7459. 72.9% 1.006 1 465 8.81 8.81 1.00 3800.465 0.88 0.88 1.00 1/4314. 40.0% 1.335 1 392 7.93 7.93 1.00 3800.392 1.23 1.23 1.00 1/3080. 26.1% 1.484 1 319 6.70 6.70 1.00 3800.319 1.56 1.56 1.00 1/2442. 1.9%1.483 1 246 5.14 5.14 1.00 3800.246 1.59 1.59 1.00 1/2397. 12.2%1.082 1 173 3.56 3.55 1.00 3800.173 1.78 1.78 1.00 1/2136. 21.0% 1.021 1 100 1.78 1.78 1.00 4800.100 1.78 1.78 1.00 1/2703. 99.9% 0.71Y方向最大值层间位移角: 1/2136.=== 工况9 === 竖向恒载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Z)7 1 536 -4.706 1 463 -5.775 1 390 -6.204 1 317 -6.313 1 244 -5.942 1 171 -5.651 1 98 -4.92=== 工况10 === 竖向活载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Z)7 1 515 -1.426 1 463 -1.395 1 390 -1.354 1 317 -1.283 1 187 -1.162 1 171 -1.061 1 41 -0.93第三章周期、地震力与振型信息周期、地震力与振型输出文件考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(X+Y) 扭转系数1 1.2877 90.49 0.99 ( 0.00+0.99 ) 0.012 1.2152 9.55 0.18 ( 0.17+0.00 ) 0.823 1.1889 178.53 0.83 ( 0.83+0.00 ) 0.174 0.4318 90.59 0.99 ( 0.00+0.99 ) 0.015 0.4102 6.01 0.37 ( 0.37+0.00 ) 0.636 0.4032 177.36 0.63 ( 0.63+0.00 ) 0.377 0.2487 90.87 0.99 ( 0.00+0.99 ) 0.018 0.2386 3.71 0.74 ( 0.74+0.00 ) 0.269 0.2344 172.90 0.27 ( 0.26+0.00 ) 0.7310 0.1707 91.31 0.99 ( 0.00+0.99 ) 0.0111 0.1656 3.15 0.87 ( 0.87+0.00 ) 0.1312 0.1614 169.15 0.14 ( 0.13+0.00 ) 0.86地震作用最大的方向= -89.942 (度)仅考虑X 向地震作用时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-x-x : X 方向的耦联地震力在X 方向的分量F-x-y : X 方向的耦联地震力在Y 方向的分量F-x-t : X 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)7 1 0.04 -4.66 -5.086 1 0.04 -4.91 -5.715 1 0.04 -4.38 -5.094 1 0.03 -3.64 -4.233 1 0.02 -2.76 -3.222 1 0.02 -1.86 -2.171 1 0.01 -0.95 -1.11振型 2 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)7 1 98.03 14.49 -3310.436 1 107.64 18.37 -3736.725 1 96.77 16.48 -3350.454 1 80.99 13.76 -2795.683 1 61.97 10.73 -2135.952 1 42.36 7.23 -1439.241 1 22.24 3.42 -739.45振型 3 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)7 1 485.07 -9.77 3378.916 1 512.42 -13.45 3808.195 1 460.32 -12.10 3411.394 1 385.00 -10.12 2844.353 1 293.65 -7.98 2171.922 1 201.07 -5.39 1464.631 1 106.24 -2.46 754.46振型 4 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)7 1 -0.04 4.65 4.936 1 -0.03 3.06 3.315 1 0.00 -0.24 -0.524 1 0.03 -3.42 -4.133 1 0.05 -5.20 -6.122 1 0.05 -4.84 -5.651 1 0.03 -2.96 -3.46振型 5 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)7 1 -168.07 -15.85 3409.806 1 -117.92 -13.25 2483.795 1 2.56 -0.42 -47.774 1 121.59 12.48 -2540.893 1 191.53 20.62 -3996.092 1 181.18 19.48 -3749.621 1 113.28 10.99 -2300.73振型 6 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)7 1 -291.67 11.14 -3400.226 1 -195.94 10.16 -2443.475 1 8.04 0.68 93.404 1 208.11 -9.03 2573.473 1 324.10 -15.40 4009.262 1 306.00 -14.63 3752.381 1 192.04 -8.04 2303.76各振型作用下X 方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)1 0.202 510.003 2443.774 0.095 324.146 550.687 0.068 185.529 66.0810 0.0611 103.7612 15.52各层X 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fx : X 向地震作用下结构的地震反应力Vx : X 向地震作用下结构的楼层剪力Mx : X 向地震作用下结构的弯矩Static Fx: 静力法X 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------Floor Tower Fx Vx (分塔剪重比) (整层剪重比) Mx Static Fx(kN) (kN) (kN-m) (kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)7 1 778.98 778.98( 8.90%) ( 8.90%) 2960.13 1315.546 1 699.44 1432.59( 7.72%) ( 7.72%) 8350.51 901.335 1 625.63 1906.24( 6.72%) ( 6.72%) 15391.45 757.424 1 625.04 2266.11( 5.94%) ( 5.94%) 23591.35 613.513 1 644.69 2579.40( 5.37%) ( 5.37%) 32709.37 475.112 1 605.45 2868.00( 4.95%) ( 4.95%) 42699.33 329.511 1 455.20 3082.62( 4.50%) ( 4.50%) 56346.54 194.60抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比= 2.40%X 方向的有效质量系数: 98.88%============================================================仅考虑Y 向地震时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-y-x : Y 方向的耦联地震力在X 方向的分量F-y-y : Y 方向的耦联地震力在Y 方向的分量F-y-t : Y 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)7 1 -4.11 545.90 596.076 1 -4.98 575.87 669.375 1 -4.48 514.06 597.294 1 -3.75 427.34 496.373 1 -2.89 324.00 377.932 1 -1.96 218.02 254.201 1 -1.02 111.60 130.59振型 2 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)7 1 16.24 2.40 -548.406 1 17.83 3.04 -619.025 1 16.03 2.73 -555.034 1 13.42 2.28 -463.133 1 10.27 1.78 -353.842 1 7.02 1.20 -238.421 1 3.68 0.57 -122.50振型 3 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)7 1 -12.16 0.24 -84.726 1 -12.85 0.34 -95.485 1 -11.54 0.30 -85.534 1 -9.65 0.25 -71.313 1 -7.36 0.20 -54.452 1 -5.04 0.14 -36.721 1 -2.66 0.06 -18.92振型 4 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)7 1 4.45 -470.46 -499.106 1 3.47 -309.91 -335.265 1 0.07 24.31 52.764 1 -3.32 345.74 417.853 1 -5.37 526.41 619.182 1 -5.09 490.17 571.691 1 -3.15 299.15 350.57振型 5 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)7 1 -17.67 -1.67 358.386 1 -12.39 -1.39 261.055 1 0.27 -0.04 -5.024 1 12.78 1.31 -267.053 1 20.13 2.17 -420.002 1 19.04 2.05 -394.101 1 11.91 1.16 -241.81振型 6 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)7 1 13.30 -0.51 155.096 1 8.94 -0.46 111.455 1 -0.37 -0.03 -4.264 1 -9.49 0.41 -117.383 1 -14.78 0.70 -182.872 1 -13.96 0.67 -171.161 1 -8.76 0.37 -105.08各振型作用下Y 方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)1 2716.782 14.003 1.544 905.415 3.586 1.157 264.168 0.789 1.0110 127.3011 0.3312 0.60各层Y 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fy : Y 向地震作用下结构的地震反应力Vy : Y 向地震作用下结构的楼层剪力My : Y 向地震作用下结构的弯矩Static Fy: 静力法Y 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------Floor Tower Fy Vy (分塔剪重比) (整层剪重比) My Static Fy(kN) (kN) (kN-m) (kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)7 1 768.56 768.56( 8.78%) ( 8.78%) 2920.53 1247.266 1 668.40 1384.33( 7.46%) ( 7.46%) 8121.12 832.475 1 598.90 1811.01( 6.39%) ( 6.39%) 14777.80 699.564 1 613.65 2127.86( 5.58%) ( 5.58%) 22404.28 566.643 1 645.08 2414.66( 5.02%) ( 5.02%) 30810.85 438.812 1 610.03 2691.02( 4.64%) ( 4.64%) 40016.92 304.341 1 453.64 2900.68( 4.24%) ( 4.24%) 52665.45 179.73抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比= 2.40%Y 方向的有效质量系数: 98.77%==========各楼层地震剪力系数调整情况[抗震规范(5.2.5)验算]==========层号塔号X向调整系数Y向调整系数1 1 1.000 1.0002 1 1.000 1.0003 1 1.000 1.0004 1 1.000 1.0005 1 1.000 1.0006 1 1.000 1.0007 1 1.000 1.000。

结构设计计算书（参考）

结构设计计算书（参考）1.绪论1.1 ⼯程背景本项⽬为9层钢筋混凝⼟框架结构体系，占地⾯积约为960.96 m 2，总建筑⾯积约为8811.84 m 2；层⾼3.6m,平⾯尺⼨为18.3m×52.0m 。

采⽤桩基础，室内地坪为±0.000m ，室外内⾼差0.6m 。

框架梁、柱、楼⾯、屋⾯板板均为现浇。

1.1.1 设计资料1.1.1.1 ⽓象资料夏季最⾼⽓温42.3C ?，冬季室外⽓温最低9C ?-。

冻⼟深度25cm ，基本风荷载W 。

=0.35kN/ m 2；基本雪荷载为0.2 kN/ m 2。

年降⽔量680mm 。

1.1.1.2 地质条件建筑场地地形平坦，地基⼟成因类型为冰⽔洪积层。

⾃上⽽下叙述如下：新近沉积层（第⼀层），粉质粘⼟，厚度0.5—1.0⽶，岩性特点，团粒状⼤孔结构，⽋压密。

粉质粘⼟层（第⼆层），地质主要岩性为黄褐⾊分之粘⼟，硬塑状态，具有⼤孔结构，厚度约3.0⽶, qsk=35—40kPa 。

粉质粘⼟层（第三层），地质岩性为褐黄⾊粉质粘⼟，具微层理，含铁锰结核，可塑状态，厚度3.5⽶， qsk=30—35kPa 。

粉质粘⼟层（第四层），岩性为褐黄⾊粉质粘⼟，具微层理，含铁锰结核，硬塑状态，厚度未揭露，qsk=40—60kPa,qpk=1500—2000kPa 。

不考虑地下⽔。

1.1.1.3 地基⼟指标⾃然容重1.90g/cm 2，液限25.5％，塑性指数9.1，空隙⽐0.683，计算强度150kp/m2。

1.1.1.4 地震设防烈度7度1.1.1.5 抗震等级三级1.1.1.6 设计地震分组α=（表3.8《⾼层建筑结构》）场地为1类⼀组Tg（s）=0.25s max0.161.1.2 材料柱采⽤C30，纵筋采⽤HRB335，箍筋采⽤HPB235，梁采⽤C30，纵筋采⽤HRB335，箍筋采⽤HPB235。

基础采⽤C30，纵筋采⽤HRB400，箍筋采⽤HPB235。

《国家标准》门窗抗风压及热工计算书(最新国家标准)

（工程名）门窗计算书（样例）计算：.校对：.审核：.公司名称2010年9月29日本计算书由《晨光门窗计算书》软件协助计算目录引用规范、标准及相关资料 (1)一、门窗设计、检测规范 (1)二、建筑设计标准、规范 (1)三、材料标准、规范 (2)四、相关书籍、资料 (3)五、建筑技术文件 (3)计算所需重要规范引述： (4)一、地区粗糙度分类等级 (4)二、风荷载标准值计算 (4)三、地震荷载标准值的计算 (5)四、永久荷载的计算 (5)五、作用效应组合 (5)第一种窗型 CG-01的计算 (7)一、基本计算 (7)1，局部风荷载标准值的计算 (7)2，地震作用标准值的计算 (8)二、窗格3玻璃的计算 (8)1，承载力极限状态的校核 (8)（1）常数k1、k2、k3、k4的计算 (8)（2）作用效应的组合 (9)（3）最大许用跨度 (9)（4）比较结果 (9)2，正常使用极限状态的校核 (9)（1）常数k5、k6、k7、k8的计算 (9)（2）玻璃的单位厚度跨度限值[L/t] (9)（3）比较结果 (9)3，防人体冲击玻璃面积的校核 (9)（1）比较结果 (10)三、窗格2玻璃的计算 (10)1，风荷载标准值的分配 (10)2，承载力极限状态的校核 (10)（1）常数k1、k2、k3、k4的计算 (10)（2）作用效应的组合 (11)（3）外片、内片玻璃最大许用跨度 (11)（4）比较结果 (11)3，正常使用极限状态的校核 (11)（1）常数k5、k6、k7、k8的计算 (11)（2）外片、内片玻璃的单位厚度跨度限值[L/t]分别为： (12)（3）比较结果 (12)4，考虑防人体冲击时玻璃面积的校核 (12)四、窗格7玻璃的计算 (12)1，承载力极限状态的校核 (13)（1）常数k1、k2、k3、k4的计算 (13)（2）作用效应的组合 (13)（3）最大许用跨度 (13)（4）比较结果 (13)2，正常使用极限状态的校核 (13)（1）常数k5、k6、k7、k8的计算 (13)（2）玻璃的单位厚度跨度限值[L/t] (13)（3）比较结果 (13)3，防人体冲击玻璃面积的校核 (14)（1）比较结果 (14)五、窗格6玻璃的计算 (14)1，承载力极限状态的校核 (14)（1）常数k1、k2、k3、k4的计算 (14)（2）作用效应的组合 (14)（3）最大许用跨度 (15)（4）比较结果 (15)2，正常使用极限状态的校核 (15)（1）常数k5、k6、k7、k8的计算 (15)（2）玻璃的单位厚度跨度限值[L/t] (15)（3）比较结果 (15)3，防人体冲击玻璃面积的校核 (15)（1）比较结果 (15)六、杆件3的计算 (16)1，局部荷载的计算 (17)2，材料的选取 (18)3，受力分析计算 (19)4，抗剪强度的校核 (20)5，抗弯强度的校核 (20)6，挠度的校核 (20)七、杆件6的计算 (21)1，局部荷载的计算 (21)2，材料的选取 (23)3，受力分析计算 (24)4，抗剪强度的校核 (25)5，抗弯强度的校核 (25)6，挠度的校核 (26)八、杆件9的计算 (26)1，局部荷载的计算 (26)2，材料的选取 (28)（1）材料选取 (28)（2）材料性能 (29)（3）截面特性 (29)3，受力分析计算 (30)4，抗弯强度的校核 (31)5，挠度的校核 (32)第二种窗型 CG-02的计算 (33)一、基本计算 (33)1，局部风荷载标准值的计算 (33)2，地震作用标准值的计算 (34)二、窗格1玻璃的计算 (34)1，风荷载标准值的分配 (35)2，承载力极限状态的校核 (35)（1）常数k1、k2、k3、k4的计算 (35)（2）作用效应的组合 (35)（3）外片、内片玻璃最大许用跨度 (36)（4）比较结果 (36)3，正常使用极限状态的校核 (36)（1）常数k5、k6、k7、k8的计算 (36)（2）外片、内片玻璃的单位厚度跨度限值[L/t]分别为： (36)（3）比较结果 (36)4，考虑防人体冲击时玻璃面积的校核 (37)三、杆件1的计算 (37)1，局部荷载的计算 (38)2，材料的选取 (39)3，受力分析计算 (40)4，抗剪强度的校核 (40)5，抗弯强度的校核 (41)6，挠度的校核 (41)引用规范、标准及相关资料一、门窗设计、检测规范二、建筑设计标准、规范三、材料标准、规范四、相关书籍、资料1、《建筑结构静力手册》（第二版）2、《建筑幕墙与采光顶设计施工手册》张芹主编3、《新编建筑幕墙技术手册》张芹主编4、《建筑幕墙工程手册》赵西安编著5、《材料力学》赵志岗等编著6、其他相关书籍五、建筑技术文件建筑图纸设计变更单工程联络单其余甲方及设计院下发的相关技术文件。

雨棚计算书

满足要求
由以上可知，杆件的最大挠度为28.6579mm 由钢架简支跨度为10.2m，所以挠度限值为10200mm/250=40.8mm。
满足要求
5）反力
编号位置图
1. 描述
第三章销轴计算
Yb_A4 450MPa Ub_A4 700MPa
py_Q235 215MPa pa_Q235 300MPa pyt_Q235 300MPa
t 20mm
Yield strength of A4-70
Ultimate strength of A4-70
The yield strength of steel profile (Q235B) according to GB50017-2003 Ultimate strength of Q235B according to GB50017-2003 Design strength of Q235B according to GB50017-2003 The thickness of the steel panel
第一章荷载计算
1 荷载计算 1.1 风荷载计算
<GB 50009-2012 建筑结构荷载规范>
地区：风压重现期：基本风压：
city "重庆" windperiod "50年" wo 0.44kPa
建筑计算高度(裙楼)：
z 17.4m
地面粗糙度类别：
roughness "C"
风压高度变化系数：阵风系数：风荷载作用区域类别：局部体型系数：构件从属面积：
μz 0.694 βgz 2.018 windzone "悬挑" μsl.1 2 A 1m2 1 m2

设计计算书

设计计算书1.结构设计说明1.1设计概况本工程为广州市某写字楼，本建筑地处广州市中心，Ⅱ类场地土，地下2层（h=5m），地上1~2层（h=4.5m），3~25层标准层（h=3.5m），主体女儿墙高1.4m；建筑总高度H=2×4.5+23×3.5=89.5m；本建筑采用钢框架-剪力墙结构，按丙类高层建筑设计。

建筑耐火等级为二级，设计合理使用年限为50年。

1.2设计方案说明总长度：L=4+6×8.1+4=56.6m；总宽度：B=4+5.6+6.2+5.6+4=25.4m；高宽比：H/B=89.5/25.4=3.52；长宽比：L/B=56.6/25.4=2.23；查《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010第3.3.1条：7度抗震设防的框架—剪力墙结构A级最大适用高度为120m>89.5m，属于A级高度建筑。

查《建筑抗震设计规范》GB50011-2010附录A，抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.1g，设计地震分组为第一组；查《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录E取50年一遇的基本风压0.5kN/m2，又根据《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010第4.2.2条，按基本风压的1.1倍采用。

即取调整后的基本风压0.55 kN/m2；查《建筑抗震设计规范》GB50011-2010表8.1.1：适用的结构体系有框架（110m）、框架—中心支撑（220m）、框架—偏心支撑（240m）、筒体（300m）；查《建筑抗震设计规范》GB50011-2010表8.1.2：7度抗震设防的建筑最大高宽比不宜大于6.5；查《建筑抗震设计规范》GB50011-2010表8.1.3：丙类建筑7度抗震设防H>50m时，抗震等级为三级；查《高层民用建筑钢结构技术规程》JGJ99-98第3.1.5条：钢结构和有混凝土剪力墙的钢结构高层建筑的高宽比，当体系为钢框架—混凝土剪力墙及7度抗震设防时，不宜大于5；查《高层民用建筑钢结构技术规程》JGJ99-98第3.2.1条：抗震设防的高层建筑钢结构，其常用平面的尺寸宜满足L/B≤5；考虑结构平面电梯井、楼梯井处宜设置为剪力墙结构，外层做钢框架结构。

(word完整版)土木工程专业毕业设计完整计算书

该工程为某大学实验楼，钢筋混凝土框架结构；建筑层数为8层，总建筑面积11305.82m2，宽度为39.95m,长度为60.56m ；底层层高4.2m ，其它层层高3.6m,室内外高差0.6m.该工程的梁、柱、板、楼梯、基础均采用现浇，因考虑抗震的要求，需要设置变形缝,宽度为130mm. 1。

1.1设计资料(1)气象条件该地区年平均气温为20 C 。

冻土深度25cm ，基本风压0.45kN/m2，基本雪压0。

4 kN/m2，以西北风为主导方向,年降水量1000mm 。

(2)地质条件该工程场区地势平坦，土层分布比较规律。

地基承载力特征值240a f kPa 。

（3)地震烈度 7度。

(4)抗震设防 7度近震。

1.1.2材料梁、柱、基础均采用C30;纵筋采用HRB335,箍筋采用HPB235；单向板和双向板均采用C30,受力筋和分布筋均为HPB235;楼梯采用C20，除平台梁中纵筋采用HRB335外，其余均采用HPB235。

1。

2工程特点本工程为8层，主体高度为29m 左右，为高层建筑。

其特点在于：建造高层建筑可以获得更多的建筑面积，缩小城市的平面规模,缩短城市道路和各种管线的长度，从而节省城市建设于管理的投资;其竖向交通一般由电梯来完成，这样就回增加建筑物的造价；从建筑防火的角度来看，高层建筑的防火要求要高于中低层建筑；以结构受力特性来看，侧向荷载（风荷载和地震作用)在高层建筑分析和设计中将起着重要的作用,因此无论从结构分析，还是结构设计来说，其过程都比较复杂.在框架结构体系中,高层建筑的结构平面布置应力求简单，结构的主要抗侧力构件应对称均匀布置，尽量使结构的刚心与质心重合，避免地震时引起结构扭转及局部突变，并尽可能降低建筑物的重心，以利于结构的整体稳定性；合理地设置变形缝，其缝的宽度视建筑物的高度和抗震设防而定.该工程的设计，根据工程地震勘探和所属地区的条件，要求有灵活的空间布置和较大的跨度,故采用钢筋混凝土框架结构体系。

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