锅炉火管渗水案例分析
锅炉四管泄漏事故发生的原因分析及对策
件泄漏,其中有运行人员对膨胀指示监视不到位的因 素。属第一次发生泄漏的,归结为炉体变形,第二次在 原位发生泄漏的,归结为检修不良。
从表%可以看到,超温爆管是锅炉"四管"泄漏的 主要原因,其次是检修不良、炉体变形和焊接缺陷(绝 大多数为安装或制造焊缝)。
1(1 超温爆管 (%)超温爆管主要发生在锅炉的高温对流过热器
采取上述措施后,在 200) 年 % 月 至 200- 年 2 月 的一年多的时间内,锅炉"四管"泄漏情况统计见表2。 从表2可以看出,受热面长期超温爆管和短期超温爆 管得到了有效的控制,其所占比率从 )-(& "下降到 %5";因检修不良使锅炉"四管"泄漏发生率也有大幅 下降;因焊 接 缺 陷 和 受 热 面 材 质 问 题 所 造 成 锅 炉 "四 管"泄漏次数却大幅上升,二者所占比率之和为,5X。
技术交流
锅炉!四管"泄漏事故发生的 原因分析及对策
李培华
!淮北发电厂"安徽 淮北 2)5000$
%摘 要& 对某发电厂各种形式的*四管+泄漏产生的原因进行了分析"并从检修和运行方面提出了相应 的处理措施%实施后"受热面超温爆管比例从)-(&X下降至%5X"因检修不良而造成的*四管+泄漏发生 率也有大幅下降"但因焊接缺陷和受热面材质造成的泄漏次数却明显上升%
(2)因受热面材 质 缺 陷 而 发 生 泄 漏 比 率 的 上 升, 与改造时新更换受热面存在缺陷有直接关系。在大批 量的受热面更换过程中,新管排存在缺陷是不可避免 的,图%是新更换的低温再热器在几个月内就发生泄 漏的情况,原因是管壁存在着电焊点击缺陷。
锅炉四管泄漏原因分析及处理PPT
水平管组材质
一级过 热器及
集箱
屏式过 热器及
集箱
二级过 热器及
集箱
水平管组材质 出口管组材质 出口集箱材质
布置方式 进口集箱材质
管组材质
出口集箱材质 进口集箱材质
管组材质 管组材质 出口集箱材质 布置方式
SA-106C 15CrMoG 12Cr1MoVG 焊接鳍片/拉稀管 SA106C 15CrMoG SA106C SA106C 15CrMoG 12Cr1MoVG SA106C SA106C SA-210C 15CrMoG 12Cr1MoVG 12Cr1MoVG 12Cr1MoVG 逆列 12Cr1MoVG 12Cr1MoVG SA-213T91 12Cr1MoVG 12Cr1MoVG 12Cr1MoVG SA-213T91 SA-335P91 顺列
省煤器
省煤器 及集箱
型式 受热面积
管径/壁厚
入口集箱材质 水平管组材质 引出管材质 出口集箱材质
布置方式 给水管道材料
光管 m2 mm
------
----------------
非沸腾式 1734
51/5（入口） 60/9（悬吊管）
SA-106C SA-210C 12Cr1MoVG SA-106C
逆列 15NiCuMoNb5
炉膛燃烧火焰中心上移也是造成过热器超温的主要原因之一。燃煤性质变差，如挥发分降低，煤粉变粗；炉膛漏 风增大；燃烧配风不当，过量空气系数过大；炉膛高度设计偏低；燃烧器布置偏高等，都会引起火焰中心上移，造成过 热器管超温。
炉膛卫燃带设计过多，运行时水冷壁管发生积灰或结焦而未及时清除，锅炉超负荷工况下运行等，会使炉膛出口烟 温升高，引起过热器超温。
b、管内垢下腐蚀，也称酸碱腐蚀，这是因为锅水中的酸性和碱性盐类破坏金属保护膜的缘故。 当锅水中有游离的NaOH时，锅水的pH值升高，引起碱性腐蚀。反应如下：
阜新发电公司锅炉受热面管漏泄分析
阜新发电公司锅炉受热面管漏泄分析发布时间：2021-07-01T15:44:53.520Z 来源：《科学与技术》2021年第7期作者：白封[导读] 本文以阜新发电有限公司近三年锅炉受热面管泄漏作为案例，对引起锅炉受热面管泄漏的原因进行分析白封国家电投阜新发电有限责任公司辽宁阜新 123003【摘要】本文以阜新发电有限公司近三年锅炉受热面管泄漏作为案例，对引起锅炉受热面管泄漏的原因进行分析，并提出锅炉受热面管泄漏防治对策。
【关键词】燃煤锅炉受热面泄漏分析燃煤锅炉受热面管泄漏，是火力发电厂常见的故障之一，是影响发电机组安全稳定运行的一个主要原因。
据统计阜新发电公司近三年内，共发生6起因锅炉受热面管泄漏而引起的非计划停运，占机组非停故障54.55%。
因此受热面泄漏治理工作是保证电厂安全、经济运行的重要工作之一，得到各火力发电厂高度重视。
一、设备概况阜新发电有限公司共安装有4台机组。
其中01、02号机组为200MW汽轮发电机组，配套锅炉为哈尔滨锅炉厂有限责任公司生产的200MW HG---670/13.7---YM16型燃煤锅炉； 03、04号机组为350MW汽轮发电机组，配套锅炉为哈尔滨锅炉厂有限责任公司制造的HG-1165/17.45-YM1型燃煤锅炉。
03、04号锅炉参数：二、受热面管漏泄情况与分析：阜新发电有限公司01-04号机组，在2017年至2020年12月期间，共发生7次受热面漏泄事故，现对漏泄情况进行分析如下：1.按年度进行统计分析按年度对漏泄次数进行统计(见表1、图1)。
依据表1、图1数据分析，近三年内，阜新发电公司共发生锅炉受热面泄漏事故7次，2017年发生3次， 2018年各发生1次，2019年发生2次，2020年发生1次，事故发生频率呈小幅下降态势。
2.按漏泄部位分析按漏泄部位进行统计（见表2和图2）。
依据表2、图2数据分析，漏泄次数较多的是省煤器占总数的57.14%，其次再热器28.57%，过热器各占总数的14.29%，水冷壁无漏泄。
关于热水锅炉管板裂纹漏水的分析
关于热水锅炉管板裂纹漏水的分析作者：张月和来源：《科技资讯》 2011年第26期摘要：通过对本公司锅壳式热水锅炉管板与烟管管端裂纹漏水事故案例的调查，分析了产生裂纹漏水的原因，提出了锅炉在运行、管理维修等环节有效地加以改进措施,保证设备的安全运行。
关键词: 管板裂纹应力集中结垢严重中图分类号：TK22 文献标识码：A文章编号：1672-3791(2011)09(B)-0000-00首云矿业原有三个锅炉房，每个锅炉房有两台2.8MW热水锅炉,各供暖点采用分散供暖的方式，锅炉前烟箱管板从未发生裂纹现象。
2006年为节能降耗、注重环保、集中管理的需要，取消三个锅炉房，建成一个集中供暖的锅炉房。
2010年3月初两台7MW的热水锅炉相继发生前烟箱管板漏水现象，另一台10吨蒸汽锅炉前烟箱管板正常。
热水锅炉前烟箱管板漏水是制造原因还是运行操作、管理等方面的原因。
本文通过对新型锅壳式热水锅炉前管板裂纹、烟管管端裂纹漏水问题的分析,阐述了产生裂纹的原因,以便今后加强管理，杜绝此类事故的发生。
1案例如下2010年3月初，我单位两台DZL7-1.0-AII锅壳式热水锅炉相继出现前烟箱管板漏水现象,一台锅炉在运行中发现前烟箱门缝隙漏水，加煤斗炉排下滴水。
司炉工报告后，锅炉立即降负荷，停炉。
维修人员打开前烟箱门，发现管板处向外喷水，部分烟管管端裂纹漏水。
初步判断为锅炉前烟箱管板裂纹为疲劳过热造成。
另一台热水锅炉在停暖后，锅炉前烟箱清扫除灰，发现前管板有渗水现象。
两台锅炉已运行4年，使用一直正常。
2 案例情况调查两台DZL7-1.0-AII锅壳式热水锅炉相继出现前烟箱管板漏水后，报当地技术监督局锅炉检验所，锅炉检验所检验，整个锅筒有不足1 mm的水垢，前管板中间高温区自上往下数第2排,自左往右数第8根烟管孔桥上有一条穿透性裂纹,向下第3、4、5、6、7、8排均有不规则的管桥裂纹，均从烟管管端角焊缝开裂,已延伸至管板母材。
裂纹尖端圆钝,没有分叉,从裂纹的形貌和特征可判定该裂纹属拉裂裂纹。
一次锅炉水冷壁管漏水事故的分析及处理
５ 根管子 ， 但与之相邻 的后墙水冷壁烟窗管均未漏水 。 （ 漏水部位均是管子与上后集箱焊接 的焊缝边缘 ． ２ ） 呈裂纹状。 （ 后墙水冷壁下端包覆的耐火材料大 面积鼓包甚至脱落。 ３ ）
３处理措施 ．
我单位将本次检验情况进行汇总 ．结合所分析产生 问题 的原 因 ． 制定 了如下处理措施 ： ｆ１ ４同样焊接在上后集箱 的前墙水冷壁管均没有 出现焊缝裂纹及漏 （ 锅炉设计方案对水冷壁的热膨胀考虑裕度不 足 ． 集箱均固 １ ） 上下 水现场 。 定牢 ， 间隙预 留不足 ． 管子弯 头吸收膨胀 ． 于设计 方案考虑 膨胀 仅靠 属 ２调 查 分 析 ． 不周 。针对此种情况我单位决定重新砌筑炉墙 时 ， 当松动固定集箱 适 为其以后 的 自由膨胀提供一定的 回来后我根据现场检验情况 和多年工作经验相结合 ． 通过对设计 的 ｕ型螺栓 同时加装弹性集箱垫板 ． 资料 、 锅炉安装情况 、 锅炉使用情况 、 现场进行 的锅炉检验情况进行 调 富裕量。 （ 安装过程中应按照图纸保证穿墙管 的密封及 自由伸缩 ． ２ ） 而安装 查分析 ． 初步确定该部位焊缝 边缘的裂纹产生是热膨胀 引起 的内应 力 公司安装时未按 照图纸施工并且擅 自将 耐火材料钢筋 缠绕 在水冷壁 造成 的， 具体分析过程如下 ： ２１ ．调查首先分析 了设计 图纸 管子上 ． 导致穿墙 弯头不能顺利滑动 ． 管子不能依靠 足够的形变吸收 是此次事故 的根本原 因 针对这个根本原 因我们决定按 图 总体上炉膛 的水冷壁采用了常见的吊挂式结 构 ． 后墙 水冷壁上下 膨胀应力 ． 两端连接的上下后集箱均 由 Ｕ型螺栓固定在锅 炉钢架上 ． 而下后集箱 纸要求在冷壁 下端穿墙部位按照设计 图纸要求缠绕 石棉绳并涂刷沥 与托架之间基本没有预 留足够的膨胀间隙 ． 所以后墙水冷壁只能靠管 青 ． 同时将安装公 司固定耐火层 的钢 筋进行部分拆 除 ． 给予水冷壁 足 减小热应力 子的穿墙弯吸收膨胀量 通过本锅炉的介质流程图及 锅炉水动力计算 够 的膨胀间隙 ． （ 督促使用单位进一步学习和熟练掌握锅炉运行常识 ． ３ ） 使其 明 白 资料可 发现 ： 炉膛 四面水 冷壁 中． 在 后墙水冷壁 水温最 高（ 平均 水温 尽量 避免 锅炉 ９ ℃） 管长将 近 １ 米 因此 ． ７ ， ０ 其膨胀量不容忽视。 由于水冷壁管均为ｆ 锅炉连续运行的重要性和对锅炉各受压部件 的危害性 ． 快速 的启停 ． 尽量采用温 和的闷炉方法在生产 间隔 ６ｘ ０ ５的厚壁管 ， 管子本身的轴向刚性就 比较大 ． 锅炉设计仅靠穿墙弯 运行 过程中频繁 、 头吸收膨胀量的方案对于炉膛水冷壁 的热膨胀考虑裕度较小 期间不停炉 ． 减少锅炉的疲劳运行状况 ． 延长使用寿命 此次事故 中用 ２２安 装 问 题 ． 户运行不当并且操作失误 造成汽化事故 ．也 是本次是事故 的直 接原 以后应加强司炉人员 的培训 ． 避免同样 的事故发生 。 进人炉膛下部现场仔 细勘察 ． 发现所有水冷壁下端穿墙部位均 未 因 ． ｆ１ 锅 炉 的漏 水部 位 严 格执 行 现行 国家 的规 章 制度 进 行 修 ４对 按 照设计 图纸要 求缠绕石棉绳 ． 涂刷沥青 ． 并 安装公 司甚至将 固定 耐 火层 的钢筋紧紧缠绕到水冷壁上 导致水冷壁管子与下部耐火材料及 理 补 焊 ， 经我单位监 检合 格后 ． 进行水压试 验 ． 满足 水压试验合 格条 运行一段时 间在进行检验 ． 以便验证处理措施得 当与否。 炉墙牢牢结合在一起 ， 根本无法 自由伸缩 ． 由此可 以确定 ． 后墙下部 的 件后 ， 结论 和总结 ： 耐火材料鼓包 、 脱落也证 明此处水 冷壁管子膨胀应力 较大 ． 跟安装 质 量有关 。 该台锅 炉经过我单位提 出的处理措 施后 ．目前运行状况 良好 ． 未 再出现类似情况 的发生 ． 证明我单位对此次事故的分析和解决措施是 ２３运 行 问 题 ＿ 使用单位对解决情况表示满意。 根据 对用户运 行记 录的调查 ． 炉额定压力 为 １ ５ ａ 出 回水 正确合理的 ， 锅 ． ＭＰ ． ２ 经过本次事故 的发生和解决情况 ． 我们总结出避免类似情况发 生 温度分别为 １ ５ 、０ ． 实际运行 时锅筒压力仅 为 ０ Ｍ ａ 出水温 １ｏ ７℃ 而 Ｃ ． Ｐ． ２ 度仅 为 ６ ℃， Ｏ 与设计参数相差极大。此锅炉安装周期较短 ， 据了解 ． 当 的几点要点 ： ｆ 设计单位在设计时应充分考虑相关锅炉 的细节 ． １ ） 总结设计锅 炉 时环境温度低于 １℃。初步估算实际运行参数下 的水冷壁膨胀应力 ： ０ ｌ Ｙ ｔ＝ 一２４Ａ ｔ ． 时 的不足 ， 取长补短 ． 完善锅 炉的设计 ． 保证锅炉运行 中尽量避免 拘束 应力 的大面积产生 叶一膨胀应力 （ ＋一符号分别表示拉伸和压缩） Ｍ ａ ． Ｐ △ｔ 温 差 ． 一 ℃ （ 安装单位在进行安装 时 ， ２ ） 应严格按照 图纸要求进行施工 ， 避免 以免给使用单位带来不必要 的危险 因素 根据计算经验推测管壁 温度约为 ８ ￣ ．并取安装 时管壁温度为 与图纸要求不符 的施工 ． ０ Ｃ ｆ 安装 监督检验单 位应该加 强监督 ， ３ ） 由于有些项 目属于 Ｂ类监 ５ ℃则 ：
废热锅炉烟管严重漏水故障的原因分析
灰 的产生 ； 对主机 的加减 速操 作尽量 不要过 快 ； 变 改
运行 中过频 冲洗 的随意性 ； 日常维 护 中要 定时 （ 在 如
一
个长航 次或三个 月左 右 ） 打开 道 门进行 人 工机 械
除灰或温水 流冲洗灰垢 ； 时废热锅炉下 的放残 阀在 平 不用 时要 打开 ， 使用 时也要经常打开看看是否通 畅或
有水 出来 ．
４ ２ 改进原有冲洗 装置 的分 配 出口， 由一个 出 口 ． 可 改为多个 出 口并尽 可能 吹除到全部烟管 的进 口． ４ ３ 如废热锅炉 有强制 循环泵 ， ． 应在 主机备 车开始 就启动运转 ， 减少 主机机动操作时 由于加减速过快 而 使管子与管板 间的热应 力增加 ， 产生较 大热 胀冷缩 ，
１ 锅 壳；． 管；． ． ２烟 ３ 管板
图 １ 废热锅炉与 吹灰器
的运行． 而手动冲洗就有 随意性 ， 主管 的与非 主管的 、 当班 的与非 当班的都有可能按下 冲洗按钮 ． 因此本船 用水 冲洗烟灰 的操 作 中， 自动 的也 在吹 ， 动 的也 可 手 能吹 了多次 ， 这就可 能造成 冲洗频 繁 ， 使烟 管遭受 额 外 的腐蚀．
２３ 药剂除灰与水 （ ． 或蒸 汽 ） 除灰 的关 系
下面就来谈谈 本船废 热锅炉 积灰 吹除 的设 计与 操作 中的一些不 当做法 ， 望为船舶设计建造者及 同行 管理 者带来些许裨 益．
如上分析 ， 药剂除灰是使硬质灰垢 变得疏 松易于
１ 船 舶废 热锅 炉吹灰 的 必要与 操作
３ 本 船废 热锅炉 烟 管严重 漏水 故障 的原 因
３ １ 设计上 的问题 ．
（ ） 了减低成本 ， １为 锅炉老式 的双排烟道 设计 和 翻转 式旁通 阀已不再 采用． 以 ， 所 主机 在机动 操纵 时 产生 的不完全燃烧 的烟气被迫走 同一通道 ， 增加烟灰 积存 的机会 ． 同时由于主机 的排烟不再旁通而直接经
锅炉炉管漏水原因分析报告1
天津伊利工厂在用锅炉运行现状分析报告一、事故原因描述：2016年6月8日下午在准备开启2#锅炉时，发现2#炉省煤器下方有滴水现象，当时立即把情况立即上报部门领导，并告知锅炉厂家维修人员前来查看原因，经厂家确认是锅炉炉管有漏点导致泄漏，造成2#炉不能正常使用。
二、漏点检查：锅炉正面左侧，外列第二根水管向火侧，距离底部耐火水泥约30㎜处发现一处漏点（此位置无法检测，用纸板测试法检测）二、现场检查及信息收集1、锅炉为立式贯流式内列34根管和外列37根管组成。
本次泄漏点出现在外列水管上，因运行状况相同，其他水管也会出现相同问题。
2、现场炉管外壁表面无明显腐蚀现象3、锅炉炉水采用炉内加药处理方式，药剂配比标准按厂家要求进行补充，炉水PH值始终保持在11.4~11.6之间（此数值用PH试纸测出），利用目测方式与相应数值图标进行对比得出。
锅炉炉水PH值11.4—11.6之间，无超标现象4、软水箱给水加温除氧装置。
5月15日—6月28日停产期间水温41℃偏低。
正常范围65℃—75℃之间。
5、锅炉运行状况，两台锅炉一备一用，工厂正常生产情况下，锅炉自启用长期24小时交替运行，期间采取24小时倒炉一次，2~3天全排污一次，日常每班间隙排污两次。
6、安全附件：安全阀、压力表工厂有专人送检，检验日期均在有效期内，每年9月~11月期间市安监局定期对锅炉内、外部进行检测评估。
7、锅炉用水配置有自动软水机组，软水的水质按照厂家要求每日定时对软水进行检测，目视蓝色为合格，四、从2011年至今维修事件记录梳理：1、在2014年9月期间软水器树脂罐发生了树脂泄漏，为保证水质设备部立即采取措施，联系厂家对树脂进行补充、更换。
2、2012年3月因锅炉上水配管氧腐蚀加上清洗导致有漏点，更换1#、2#锅炉上水配管；3、2012年12月1#锅炉鼓风电机轴承损坏，拆卸鼓风机，更换两个轴承；2016年1月由于天津连续降温的缘故，导致2#炉省煤器结冰，拆卸省煤器进行处理。
锅炉壁式再热器泄漏事件分析报告
锅炉壁式再热器泄漏事件分析报告2019年1月9日，电厂5号机组发生一起因锅炉受热面管道泄漏引起的非计划检修事件。
现将情况汇报如下：一、事件发生前的运行方式1月9日02：20，5号机组负荷180MW，锅炉主汽流量675t/h，给水流量722 t/h，汽包水位-8.76mm,主汽温度538℃，主汽压力15.2MPa,再热蒸汽温度536℃，炉膛负压-133Pa，2、3号磨煤机运行，各系统设备运行稳定。
二、事件经过1月9日02:39，运行巡检发现5号炉甲侧7层（6号长吹附近）有汽流声，检查四管泄漏检测装置无报警，给水流量与过热蒸汽流量相差30吨/小时，差值无明显变化。
联系设备部锅炉点检员、发电部主管等相关人员到场检查，告5号机集控运行人员加强参数监视，做好预想。
1月9日上午经设备管理部、设备维修部人员等管理人员到现场检查，给水及主汽流量差值无增大趋势，5号炉甲侧后屏过热器与中温再热器之间2、4、6吹灰器进口处有明显汽流声，10:00四管泄漏报警装置开始有报警信号发出，判断炉内受热面管道有泄漏，汇报河南公司。
1月10日 14:52 申请省调同意， 5号机组停运，同时汇报集团公司调度中心和河南公司安生部。
1月10日 19:23，5号锅炉停运。
三、检查及处理情况1.检查情况：5号炉停炉后，打开人孔门通风，1月12日下午，锅炉转向室温度降至60℃，办理工作票开工手续，进入炉膛内部进行检查，发现甲侧壁式再热器距顶棚约4米处，有漏汽声及泄漏痕迹。
因泄漏部位无法搭设吊架，搭设炉内升降检修平台。
1月13日夜，炉内检修平台搭设完毕，检查发现甲侧壁式再热器标高57米处炉后数第9、10、11、12排4根管泄漏，管子割除后，发现对应位置外侧3根水冷壁管子泄漏（Ф63.5×7.5 SA-210C），其他部位检查未发现异常。
2.设备处理及恢复过程更换水冷壁管3根，规格：Ф63.5×7.5，材质SA-210C，长度500mm；壁式再热器管4根，规格：Ф60×4，材质12Cr1MoV，长度650mm；焊口进行射线和着色探伤，合格。
锅炉爆管典型事故案例及分析
锅炉典型事故案例及分析第一节锅炉承压部件泄露或爆破事故大型火力发电机组的非停事故大部分是由锅炉引起的。
随着锅炉机组容量增大，“四管”爆泄事故呈现增多趋势，严重影响锅炉的安全性，对机组运行的经济性影响也很大。
有的电厂因过热器、再热器管壁长期超温爆管，不得不降低汽温5~10℃运行；而主汽温度和再热汽温度每降低10℃，机组的供电煤耗将增加0.7~1.1g/kWh；主蒸汽压力每降低1MPa，将影响供电煤耗2g/kWh。
为了防止锅炉承压部件爆泄事故，必须严格执行《实施细则》中关于防止承压部件爆泄的措施及相关规程制度。
一.锅炉承压部件泄露或爆破的现象及原因（一）“四管”爆泄的现象水冷壁、过热器、再热器、省煤器在承受压力条件下破损，称为爆管。
受热面泄露时，炉膛或烟道内有爆破或泄露声，烟气温度降低、两侧烟温偏差增大，排烟温度降低，引风机出力增大，炉膛负压指示偏正。
省煤器泄露时，在省煤器灰斗中可以看到湿灰甚至灰水渗出，给水流量不正常地大于蒸汽流量，泄露侧空预器热风温度降低；过热器和再热器泄露时蒸汽压力下降，蒸汽温度不稳定，泄露处由明显泄露声；水冷壁爆破时，炉膛内发出强烈响声，炉膛向外冒烟、冒火和冒汽，燃烧不稳定甚至发生锅炉灭火，锅炉炉膛出口温度降低，主汽压、主汽温下降较快，给水量大量增加。
受热面炉管泄露后，发现或停炉不及时往往会冲刷其他管段，造成事故扩大。
（二）锅炉爆管原因（1）锅炉运行中操作不当，炉管受热或冷却不均匀，产生较大的应力。
1)冷炉进水时，水温或上水速度不符合规定；启动时，升温升压或升负荷速度过快；停炉时冷却过快。
2)机组在启停或变工况运行时，工作压力周期性变化导致机械应力周期性变化；同时，高温蒸汽管道和部件由于温度交变产生热应力，两者共同作用造成承压部件发生疲劳破坏。
（2）运行中汽温超限，使管子过热，蠕变速度加快1)超温与过热。
超温是指金属超过额定温度运行。
超温分为长期超温和短期超温，长期超温和短期超温是一个相对概念，没有严格时间限定。
锅炉烟管泄漏事故的原因分析及处理
1 事故概况 1.1 事故经过
接报告一台锅炉发生烟管泄漏事故的报告：该厂一台 35t/h 燃油燃气锅炉在正常运行过程中因发生烟管泄漏而产 生极低水位自动停炉。据介绍，该锅炉曾经出现过保温层外 大量渗水的现象，后烟箱外侧，以及右侧人孔处还有流水的 痕迹。发生泄漏时其他设备运行正常。
1.2 锅炉基本情况 该 锅 炉 由 德 国 标 准 锅 炉 厂 制 造， 锅 炉 型 号 为 HD01—
（1）液位仪表简介。事实上，液位仪表和流量仪表存 在一定的共性，也存在一定的区别，液位仪表主要是对各种 容器内的液位进行测量，以防止某些设备的液位超过其规定 数值，液位仪表在化工企业内也较为常见。
（2）液位仪表故障分析。液位仪表在使用的过程中， 其显示数值会根据液体的压差以及浮力进行展现，一般情 况下，某些设备内的液位变化会对化学反应产生较大影响， 因此，对液位仪表的故障问题进行深入分析也十分重要。 目前，常见的液位仪表主要有两种类型，分别是超声波液 位仪表和雷达液位仪表，这两种类型的仪表结构都十分复 杂，在使用的过程中，如果出现故障问题需要快速的查找 故障原因。一般情况下，液位仪表常见故障就是显示数值 出现了较大的波动，此时应首先对测量目标的实际容量进
Research and Exploration 研究与探索·维护与修理
炉胆长度 6196mm，内径 1615mm。该锅炉原始技术资料齐全， 是一种定型产品，并进行了进出口锅炉产品的安全性能监督 检验，结论为合格产品。 2 事故检验 2.1 破口烟管宏观检查
通过对泄漏烟管的宏观观察发现，烟管严重腐蚀减薄的 管段位于第三回程最下部，高于后烟箱底部约 10mm 的两根 烟管，且是烟管底部腐蚀严重，上部腐蚀程度较小。破口位 置位于右侧烟管距后管板约 30mm 内，破口处金属壁向管内 侧变形，且内表面均呈现明显的溃疡状，有很严重的腐蚀现 象，在破口部位附近有大量的垢渣堆积，如图 1。相对应左 侧烟管没有破口，但内表面现象与右侧一样，也存在严重的 腐蚀痕迹。
锅炉烟火管渗漏的原因分析
以精立业/以质取胜编号：HTTD071罗马嘉园燃气热水锅炉烟火管及管板裂纹出现大量渗漏的原因分析及改进意见一、锅炉基本情况：使用单位：北京华远意通供热科技发展有限公司锅炉内部编号：3#锅炉生产厂家：天津宝成锅炉制造有限公司锅炉主要材质：锅炉管板为20G材料，厚度为16mm，烟管规格GB3087－1999 Ø57×3.5；锅炉烟管为全焊接结构。
二、故障描述：3#燃气热水锅炉于2010年12月份日常运行中发现锅炉后部大量漏水致使该锅炉无法正常运行；经过专业人员现场仔细勘查发现故障：1、后管板二回程数十根烟管管口开裂并过热碳化腐蚀严重，导致大量漏水；烟管裂纹由焊缝向管板延伸，管板钢刷打磨后出现肉眼可见裂纹；下图：管板大面积可见大量堆积焊缝；下图：二回程管板右侧下图：二回程后管板上部下图：后管板二回程烟火管上部有多根烟管曾经补焊下图：因烟管管端腐蚀严重已经无法实施补焊下图：2、波纹炉胆上部出现过热、碳化、鼓包变形现象；见下图：见下图：见下图：见下图：见下图：见下图：见下图：3、炉拱塌陷、出现裂缝；4、锅炉内部积垢情况：5、锅炉内部杂物太多，极易对锅炉造成损坏四、损坏（故障）原因分析（1）内部积垢，过热变形。
在锅筒内部发现大量积垢，垢皮在锅筒内大量堆积，导致水循环不畅。
由于结了水垢或积灰，导致热量传不到水中，钢板及钢管便产生较长时间的过热蠕变。
一般低碳钢在315℃以上就达到屈服点，450℃以上就开始蠕变。
锅炉烟火管、锅筒壁、后管板水垢明显，后管板及锅筒内的水垢厚度达3-4mm左右，黑褐色，呈贝壳状，经化验分析，其主要成分为氧化铁垢、硅酸盐垢及混合水垢；锅水水质长期不合格及结垢严重，会缩短锅炉的使用寿命，危及锅炉的使用安全，造成金属过热及金属表面保护膜破坏，形成垢下的汽水腐蚀；（2）温差大，金属韧性下降。
疲劳二回程区域烟温较高，再加上锅炉为燃气热水锅炉，尤其是刚进入冬季时天气不是很冷、对暖气用量不大、锅炉使用率不高，满负荷运行约5-6小时，由于24小时生产中频繁启动和停炉，使炉温时高时低，烟室管板与烟管连接处，长期处于冷却、过热的恶性循环过程中，金属材料频繁膨胀、收缩而产生疲劳，应力下降反映，烟管裂纹产生后延伸至管板；（3）腐蚀严重，金属强度降低。
关于火电厂锅炉“四管泄漏”的研究与分析
在对火电厂锅炉“四管”的检修人员进行筛选时，要严格把控，坚决不养闲人、废人，这不仅仅是对火电厂机器设备的负责，也是对其他工作人员人身安全的保证。严格筛选检修人员只是选择检修人员的第一个关卡，不仅如此，还要定时组织检修人员进行专业化的培训，严格要求检修人员专业操作上的规范程度。另外在培训结束后还要对参与培训的检修人员进行专业能力方面的抽查，操作水平不合格的检修人员将会面临被裁员的可能。这样每个检修人员都能认真学习专业知识，并且对待工作也都尽职尽力。火电厂在筛选检修人员时要求严格，并且定时组织员工进行专业知识培训，在一定程度上也起到了减缓火电厂锅炉“四管泄露”的问题。
1关于火电厂锅炉“四管泄露”原因的分析
1.1锅炉设计不合理，质量不达标
一些厂家对“四管泄露”问题的了解不够彻底，在火电锅炉设计方面的投入力度不足，因而导致机器设备质量不达标，在机器设备的结构功能上也相应受到影响。由于火电锅炉长期都在进行着超负荷运转，锅炉内壁在运行过程中就会受到各种压力压强的冲击，这本身就是一个不可逆的磨损过程，再加上厂家在锅炉的结构设计方面不合理，导致它的磨损程度加深，进而出现锅炉管道泄漏的问题。因此，锅炉设计的不合理以及质量的不达标是引起火电厂锅炉“四管泄露”问题的根本原因。
2.2加大对锅炉燃料的资金投入，采用高质量锅炉燃料
为了减缓锅炉“四管泄露”，就要减缓锅炉管道的磨损程度。锅炉燃料的选择影响着锅炉管道的磨损程度，劣质的锅炉燃料燃烧后会使管道内燃煤灰份的含量显著提高，加大了锅炉受热面的磨损程度，所以火电厂应该加大对锅炉燃料的资金投入，选择高质量的锅炉燃料，减轻对管道的磨损程度。坚决杜绝劣质燃料的投入使用，不能因小失大，为了节约成本就不顾火电厂的安全。因而，加大对火电厂锅炉燃料的资金投入并且采用高质量的锅炉燃料是可以起到减缓火电厂锅炉“四管泄露”问题四管”是指水冷壁管、过热器管、再热器管和省煤器管，它属于电厂中高温高压最易爆破的地方。也就是说锅炉“四管泄露”是火电厂中最常发生的安全事故，也是长期困扰火电厂安全生产的一大难题。本文将对关于火电厂锅炉“四管泄露”问题的成因进行研究，并将着重分析关于火电厂锅炉“四管泄露”的解决措施。
600MW机组锅炉承压部件“四管”泄漏原因分析及对策
600MW机组锅炉承压部件“四管”泄漏原因分析及对策火力发电厂的安全生产，很大程度上取决于锅炉是否能够安全稳定运行。
某600MW电厂#1～#4机组从2010年相继建成投入商业运行以来，因锅炉承压部件“四管”泄漏造成的非计划停运，一直是制约某电厂安全稳定生产的“瓶颈”，始终占某电厂机组故障停运的主导地位，是影响机组安全稳定运行的主要矛盾。
从下列历年来锅炉承压部件“四管”泄漏统计分析中可以明显看出，要想达到机组安全稳定运行，创造出更大的经济效益，就必须攻克锅炉承压部件“四管”泄漏造成的机组非计划停运这一顽症。
标签：锅炉承压部件；”四管”泄漏；原因分析；对策1 锅炉承压部件“四管”泄漏简要情况分析某600MW电厂1-4号机组采用哈锅生产的超超临界变压直流炉，型号为HG-2000/26.15-YM3。
锅炉П型布置、单炉膛、墙式切圆燃烧，炉膛由内螺纹管垂直上升膜式水冷壁构成；锅炉采用带循环泵的内置式启动系统，蒸汽出汽水分离器后经低过、分隔屏、后屏、末级过进入汽机；再热器包括低再和高再。
自投產以来至2012年12月累计发生锅炉承压部件“四管”泄漏达18台次。
其中造成非计划停运6.0台次，泄漏非停率为33.33%，备用停机消缺10.0台次，实施带压堵漏2.0台次。
2 按泄漏性质分类分析2.1 按锅炉编号分类#1炉：因锅炉承压部件“四管”泄漏累计发生9.0台次，占全部泄漏18台次的50.0%，占第一位，是造成机组非计划停运次数较多锅炉之一。
#2炉：因锅炉承压部件“四管”泄漏累计发生5.0台次，占全部泄漏18台次的27.78%，占第二位。
#3炉：因锅炉承压部件“四管”泄漏累计发生4.0台次，占全部泄漏18台次的22.22%；占第三位，对于新投产机组来说是泄漏次数较多的。
#4炉：因锅炉承压部件“四管”泄漏累计发生0.0台次，占全部泄漏18台次的0.0% 。
其中：#1炉投产运行时间早且泄漏也较多；#2炉次之；#3炉虽然运行时间短但泄漏次数多，需引起我们深刻地思考和总结，加强对新投产机组制造、安装质量的检查和分析研究。
推钢式加热炉炉内纵水管漏水原因分析与改进
涟钢科技与管理 2018年第1期·33·推钢式加热炉炉内纵水管漏水原因分析与改进王雅辉（涟钢棒材厂）加热炉是钢铁企业轧钢厂重要组成部分，其安全经济运行是轧线正常生产的基础。
棒一线加热炉为蓄热式推钢加热炉，支撑加热钢坯炉筋管材质为20#钢，经冷却的软水通过炉筋管上升管汽包及下降管组成自然循环回路回收余热，余热锅炉主要技术参数：蒸发量1.68~9 t/h ，汽化冷却设计工作压力1.3 MPa ，实际运行压力0.6~0.8 MPa ，出口温度为饱和温度，燃料为混合煤气。
1 事故情况简介炉筋管所用材料为20#，规格为Φ127×20mm ，水平布置的4根纵向炉筋管和11根横向炉筋管。
2013年初4根纵水管整体更换且运行良好，但2014年9月至2015年底期间4次停炉期间，每次停炉后均发现加热炉炉内纵水管多处漏水，几次漏水事故严重打乱生产均衡，也带来较为严重的经济损失，为杜绝此类事故继续发生，特进行分析。
从几次水管的裂纹情况来看，裂纹均在滑块间隙间且挨近滑块根部，如图1所示，而且在沿钢坯前进的方向上。
根据裂纹情况，每次抢修时均采取了如图2的方式进行了临时修补，管子下端焊接筋板，裂纹处打坡口再进行满焊。
2 原因简要分析2.1 滑块设计与布置滑块焊接在炉体水管上面，均热段、加热段和预热段的材质分别为Co 20、Cr 28Ni 48W 5和Cr 25Ni 20，高度为85mm ，宽度为200 mm ，上部的滑块上面的进钢方向倒角R10、出钢方向倒角R5，现场滑块之间的间距为20mm ，钢坯在运行中由于间距过渡，钢坯的下边沿直接顶在滑块的倒角处，致使滑块受到一个向上的顶力，此处的水管在不断的应力（水管随滑块上下运动）下，超过疲劳强度，最终被撕裂损坏。
炉底水管纵水管的立柱间距是2320 mm ，跨距较大，在此间距间水管在钢坯的压力下有挠度变形，造成靠近横水管的纵水管略高，其他部位的纵水管受力向下弯曲，导致水管两端高和两端滑块位置上升。
燃煤锅炉典型事故案例---过热器两次泄漏分析报告
燃煤锅炉典型事故案例---过热器两次泄漏分析报告此，在实际检验过程中，检验人员漏检第1排第1段第2层第15根原始泄漏管—7道焊口中上部第1道直管与旧管焊接的焊口（焊工漏焊1/3）。
由于检验记录是事后补充，检验人员凭记忆做检验记录，按照检修交代的焊口数量和检验返口数量进行记录，因此将未实施检验的焊口做了检验合格的记录。
原因分析：5月16日低温过热器爆管图片：左侧低温过热器第1排第1段第2层第 15根磨损减薄爆管情况图片5月20日低温过热器再次泄漏图片：低温过热器第1排第1段第2层第 15根原始爆管焊口未焊完，留下1/3未焊为再次泄漏点图片1、第一次低温过热器爆管原因分析：2010年5月16日后竖井受热面泄漏，2010年5月18日02：15后竖井烟道50℃左右，相关人员进入检查，根据吹损的方向和现场情况分析判断，#1锅炉左侧低温过热器第1排第1段第2层第15根迎风面外弯头，因长期运行变形出列至烟气走廊中，受烟气磨损减薄强度降低后爆管，蒸汽反作用力将管子拉出变形移位挡在第3排2、3层之间竖管处，为最早原始泄漏的位置（见照片）。
左侧低温过热器原始泄漏管泄漏后，吹损、吹漏周围其它11根低温过热器管子超标（3-3-3-1、3-1-3-2、4-1-3-1、5-1-3-1、3-1-2-20、3-1-2-19、4-1-2-20、5-1-2-20、2-1-3-1、1-1-2-13、1-1-2-14）。
2010年4月30日#1炉左侧壁再下联箱处水冷壁爆管抢修过程中，虽然对后竖井受热面重点部位进行了检查，也发现部分轻微磨损管，由于想尽量减短抢修时间提前开机，同时凭经验认为一期受热面在一个检修周期内不会发生严重磨损，另外锅炉本体检修队伍熟练检修工作人员少，在水冷壁管泄漏抢修的同时组织人员对低温过热器进行全面拉排检查在人员安排上存在困难，受以上几个客观因素的综合影响，使得各级管理人员未周密考虑，对承包商未严格要求，存在侥幸心理（考虑到#1机组即将停运检修）做出对低温过热器不进行彻底拉排检查的决定，造成低温过热器磨损管未发现，留下了安全隐患。
关于某电厂#2锅炉前墙水冷壁管泄漏的事故分析
关于某电厂#2锅炉前墙水冷壁管泄漏的事故分析摘要：某电厂#2锅炉低氮改造后发生水冷壁泄漏事故，锅炉低氮燃烧器改造后，炉膛温度及燃烧工况发生改变，同时该电厂燃煤硫份波动较大，为充分分析引起锅炉泄漏的原因，该电厂进行了大量数据采集及分析，为全国类似机组泄漏事故提供了技术基础。
关键词：锅炉；泄漏；水冷壁一、设备概况某电厂#2锅炉(WGZ1045/17.5-1型)是由武汉锅炉股份有限公司生产的单炉膛，平衡通风，尾部双烟井布置，一次再热的亚临界自然循环汽包炉。
炉膛宽13.26m，深12.652m，炉顶管中心标高60.5m，水冷壁采用膜式结构，由Φ60.3*7.5mm/SA210-C光管和内螺纹管与宽度6mm鳍片组焊制成，前后墙斜坡布置有170根水冷壁管、前后墙布置有148根水冷壁管、左右侧墙布置有140根水冷壁管。
采用四角切圆燃烧方式，为稳定燃烧在主燃区水冷壁敷设有适量卫燃带。
该机组于2004年10月投入商业运行，2013年7月完成低氮燃烧器改造；2014年12月处理水冷壁孔洞鳍片管裂纹更换超标管268根；2015年11月水冷壁管进行化学取样分析时未见异常；2016年10月C级检修期间完成低氮燃烧器优化改造，期间检查水冷壁管状况良好。
2017年5月C级检修时检查发现主燃区上方和下方水冷壁存在不同程度高温腐蚀现象，更换壁厚减薄超标管541根（δmin=3.5mm）：其中主燃烧区上方351根、主燃烧区下方190根（见图1）。
图1 2017年机组C修水冷壁换管情况二、事件经过2018年04月03日16时12分，#2机组负荷255MW，主汽温度545℃/压力15.58MPa，炉膛负压由-120Pa突升至+330Pa后又快速降至-900Pa，汽包水位快速下降至-410mm，并触发汽包水位低Ⅲ值锅炉主保护（-300mm），炉管泄漏监测装置#1→#7测点发泄漏报警，锅炉灭火（见图2）。
同时给水流量与蒸汽流量偏差突增至182t/h，末级再热器前烟气温度由698℃降至309℃（见图3），机组快速降负荷至9.0MW查找原因。
一起余热锅炉漏水事故分析
2021 年第3 期特 种 设 备 安 全 技 术· 4 ·一起余热锅炉漏水事故分析张迎春摘 要 本文对国内某水泥厂窑尾余热锅炉现场反馈的受热面漏水事故进行分析总结， 并对后续项目提出方案改进 设计及预防措施。
关键词 余热锅炉 腐蚀 结垢 改造0 锅炉简介本锅炉立式布置， 自然循环， 烟气从上而下分别流经过 热器、 蒸发器、 省煤器后进入除尘系统， 再由引风机排入烟 囱 （图1余热锅炉示意图） 。
受热面采用光管， 顺列布置， 为 了防止积灰， 提高锅炉热效率， 采用机械振打装置予以清灰。
余热锅炉主要参数： 进口废气量 360000 Nm 3/h进口废气温度 330 ℃ 出口废气温度 215 ℃ 额定蒸发量 24.8 t/h 额定蒸汽压力 1.5 MPa 额定蒸汽温度 290 ℃ 给水温度125℃图1 余热锅炉示意图1 事故概述该台余热锅炉运行一年半后， 突然第二层受热面出现 腐蚀漏水， 导致锅炉停炉检修 （图2管子内部结垢腐蚀图）。
图2 管子内部结垢腐蚀图2 原因分析结垢与腐蚀： 给水中胶体质量、 气泡及各种悬浮物为 结晶核心而形成的悬浮状晶体颗粒称为水渣（俗称泥垢、 泥渣） ， 以壁面粗糙点为结晶核心而直接附着在金属表面 的沉积物称为水垢。
水垢的结晶体坚硬而致密， 需采用锅 内化学清洗方法。
水渣的结晶体呈疏松絮状或细小的晶 粒状悬浮于炉水中， 可以通过锅炉排污清除。
水渣可分为 弱粘结性水渣和强粘结性水渣。
强粘结性水渣 （如： 磷酸 镁、 氢氧化镁等） 由于流动性较差， 往往容易在热负荷较高 的受热面上或水循环缓慢的地方滞留粘附， 在高温烘焙作 用下转变成水垢 （二次水垢） 。
水垢的成分很复杂， 通常是多种化合物的混合物， 按其 化学成分可分为钙镁水垢、 硅酸盐水垢、 铁垢和铜垢。
铁垢 可分为氧化铁垢和磷酸盐铁垢。
氧化铁垢， 其成因主要与 炉水含铁量及受热面热负荷有关。
火力发电厂锅炉受热面管泄漏原因分析刘锴
火力发电厂锅炉受热面管泄漏原因分析刘锴摘要：锅炉应用技术随着当代能源系统的不断健全而逐渐往好的方面发展，在这期间，关于火力发电厂的锅炉受热面管出现泄漏问题可以有效预防，同时对其进行更细致的维修保护工作，并且这些方面也逐渐得到重视。
本文阐述了造成锅炉受热面管泄漏的因素，相对应的也提出了有效预防方案。
关键词: 锅炉受热面管; 泄漏; 解析原因; 预防方案1解析锅炉受热面管泄漏因素1.1低水平设计低水平设计在我国许多大型电站锅炉设计中得到了初步体现。
例如，在对锅炉结构进行设计的时候，许多设计人员往往无法适应煤种的运行特点，最后就会造成受热面管出现过多热量。
另外，一些设计师的设计水平较低，主要体现在设计经验相对缺少，使得很多主要因素无法选择。
例如，一些设计人员在选择受热面系数时存在较大误差，致使锅炉泄漏温度差距过大、锅炉长宽比不合格等问题。
低水平设计还体现在许多锅炉受热面结构设计和布置不合理，如管径和长度差异大，选材不当，最终造成过热现象。
1.2落后的制造工艺对锅炉受热面进行设计的时候，制作工艺不够先进，从而影响到锅炉质量和强度的实际因素。
我国有一部分锅炉在进行制造时，工艺上还有很大的不足之处，这种工艺技术还有很大的改进空间。
比如,当锅炉的焊接质量处于很低的状况时,弯管的椭圆度出现不符合标准的要求,从而致使过度变薄的弯管和管道很容易出现堵塞在管道内,造成堵塞杂质最终成为锅炉泄漏的主要原因之一。
另外，制造锅炉的工艺落后也体现在锅炉生产中存在的误用钢材、制造条件不一致等低层次缺陷和问题。
这些问题严重影响到锅炉的正常运行。
1.3 安装质量不符合标准造成该受热面出现泄漏，以及发电机出现问题的重要因素之一就是在安装上出现质量问题，安装质量的好坏直接影响到电力企业的经济利益，若质量出现不好的状况，会给该企业带来很大的经济损失。
其次，如果安装的质量不符合标准的时候，该面管出现泄漏的数量就会逐渐增加，同时还会把此锅炉受热面所能承受的能力降低，造成火电厂的安全生产方案不能很好的实施下去。
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锅炉火管渗水案例分析
2013年下半年，锅炉烟火管、水冷壁管多次渗水，按常规使用2年半的锅炉不会发生这种现象，后经分析，原因是：1、长期锅炉使用煮垢剂；2、使用的煮垢剂是除垢剂。
由于除垢剂带酸性，虽然有较好除垢效果，但它对锅炉也有较强的腐蚀性，特别是长期使用，腐蚀更快，这是导致锅炉烟火管、水冷壁管渗水的根本原因。
除垢剂只有在水垢较厚的情况下，偶然使用，不能长期使用，希望其他公司从中吸取教训。
下面是煮炉的操作规程，要求各公司按此规程执行，并在锅炉房制作一块KT板。
锅炉煮炉操作规程
一、使用煮垢剂为磷酸三钠和碳酸钠，每次煮炉用量如下：
1、1吨锅炉磷酸三钠12.5公斤碳酸钠25公斤
2、2吨锅炉磷酸三钠25公斤碳酸钠50公斤
3、4吨锅炉磷酸三钠50公斤碳酸钠100公斤
二、操作方法
1、药品要稀释成质量分数不大于20％的溶液。
加药时可采用给水管路供水，
经加药设备加入锅炉。
2、加药时锅炉水位应保持最低水位，必须将锅筒的空气阀打开，待锅炉完
全没有压力时才可加药。
一次把药加完。
药液加入锅炉后开始煮炉。
炉膛内升起微火，逐渐使炉水沸腾，产生蒸汽经过空气阀或被抬起的安全阀放出。
煮炉过程中，要保持锅炉最高水位。
3、煮炉时间及压力要求
A、加药后，当锅炉升压至3—4公斤左右，要保持4小时；并在此压力下煮
12小时。
B、在额定工作压力的一半情况下，再煮炉12小时，并注意锅炉的运行情况。
C、在额定工作压力的四分子三情况下，再煮炉12小时。
D、降压至3—4公斤时，保持压力，煮炉4小时。
4、取样化验、排污和清洗检查
A、在煮炉期间应不断进行炉水取样化验，取样可以从锅筒及水冷壁下集箱排污
处取样，监视炉水碱度及磷酸根的变化，如炉水碱度低于45摩尔/升时，应补药。
B、煮炉期间，需要排污时，应将压力降低，排污时，要前后左右对称进行排污。
C、煮炉结束后，应进行换水，并冲洗药液、接触的管路和阀门。
卸开人孔门、
手孔盖，清洗管路内部，检查管路，阀门有无堵塞，锅炉内表面有无锈迹，残留的沉淀物要彻底清除。
5、煮炉的合格标准
A、锅筒、集箱内壁无油垢。
B、擦去附着物后，金属表面应无锈斑。