回热加热器正常状态的确定
加热器测试方法
加热器测试方法
1、首先，按要求启动加热器。
如果加热器不能启动，则必须更换新的加热器；
2、如果加热器能启动，则在加热器完全启动至少半小时后，将加热器的安全
关闭阀按钮卡住，然后将热电偶从安全关闭阀上拆下（热电偶的加热器一端仍保持插在加热器内）。
此时测量热电偶端部的电压（外壳与中芯间的电压）。
此电压应为约20mV。
若电压低于10mV，则说明热电偶损坏，应更换新的热电偶。
若电压正常（10~20mV），则将热电偶端部清洁并重新接到安全关闭阀上。
若安全关闭阀不能保持开启，或一段时间后阀自动关闭，则应更换此阀。
3、若以上还不能解决问题，则应试着更换加热器前的两级减压阀。
第一节 回热加热器分析
2)按水侧压力分类 ①依据：表面式加热器水侧压力的高低。 ②分类： a.高压加热器: 除氧器后的加热器受热面承受的是给水 泵出口的压力，水压较高，称为高压加热器。 b. 低压加热器 : 除氧器前的加热器其受热面承受的是凝 结水泵出口的压力，水压比较低，称为低压加热器。 (2)低压加热器 ①特点：低压加热器(见图2—2)的汽侧压力一般较低， 所以对受热面的耐温性能要求不太高。因此，各种类型机组 的低压加热器其受热面的材料均为黄铜。 ②结构及工作过程：加热器的受热面一般是由黄铜管形 成的U型管束组成的。管子胀装在管板上，整个管束安置在加 热器的圆筒形外壳内，管束还用专门的骨架加以固定，以免 振动。加热器外壳，管板及水室采用法兰螺栓连接。
结论：混合式加热器在国内的发电厂中，一般不专门作 为回热加热器使用，而是作为除氧设备。它在系统中的位置: 高压加热器与低压加热器之间。因为如果将除氧器放置在紧 靠省煤器侧，除氧器后的给水泵要在很高的水温条件下工作， 其可靠性更差。如果将除氧器放置在紧靠凝汽器侧，除氧器 后的所有加热器的受热面内都要承受给水泵所产生的高压水， 使其可靠性降低。还会增加加热器的造价。 2．表面式加热器的特点 (1)表面式加热器所组成的系统简单。 (2)其系统所需的水泵数量少，节省厂用电。 (3)表面式加热器的换热效果差，存在端差，热经济性低。 (4)加热器金属消耗量大，造价高，有的还需要配备疏水 冷却设备。 目前，我国电厂中的回热加热系统除了除氧器外，均采 用表面式加热器。
3．应用：在实际工程中，疏水方式往往在一台机组上综合 应用，即采用疏水逐级自流+疏水泵或加疏水冷却器的系统。 三、表面式加热器的构造 (1)表面式加热器的类型 1)按布置方式分类 ①卧式表面式加热器: 主要特点:传热效果较好。 原因：凝结换热时竖管凝结水膜所形成的附面层厚度比横 管厚。 应用：但由于横管占地面积大、不便布置，故中、小容量 机组便用较少，国产300MW机组和国外大容量机组中常采用它。 ②立式表面式加热器： 主要特点:占地面积小，便于布置，检修方便，使用较多。 分类：根据换热方式可以分为纯凝结放热的表面式加热器 和带有利用过热度的表面式加热器两种。 应用：所有机组的低压加热器以及中压电厂的高压加热器 一般都采用带有利用过热度的表面式加热器。
第三章 回热加热系统
第二节 回热(机组)原则性热力系统
回热系统既是汽轮机热力系统的基础．也是全厂热力系统的核心、它 对机组和全厂的热经济性起着决定性的作用。
一、回热加热器的类型
按照内部汽、水接触方式的不同分为：混合加热器、表面式加热器。
按受热面 布置方式
立式：占地面积小，便于安装和检修，为中、小机组和部分 大机组采用
第三章 回热加热系统
第一节 热力系统的概念及分类 第二节 回热(机组)原则性热力系统 第三节 表面式加热器系统的热经济性 第四节 给水除氧及除氧器 第五节 除氧器的运行及其热经济性分析 第六节 汽轮机组原则性热力系统计算
第一节 热力系统的概念及分类
热力系统是实现热功转换热力部分的工艺系统。 它通过热力管道及阀门将各主、辅热力设备有机地联系起来，在各种工 况下能安全、经济、连续地将燃料的能量转换成机械能最终转变为电能。
串联方式 优点：蒸汽冷却器的进水温度高，与蒸汽换热平均温差小，冷却器内火用 损少，效益较显著； 缺点：主水流全部通过冷却器，给水系统的阻力增大，泵功消耗多。 并联方式 优点：主水流中分了一部分到冷却器，给水系统的阻力小，泵功可减小。 缺点： 进入较高压力加热器的水量减少，相应的回热抽汽量减小，回热抽汽做 功减少，热经济性稍逊于串联式; 进入冷却器的水温较低，换热温差较大，冷却器内火用损稍大。 蒸汽冷却器是提高大容量、高参数机组热经济性的有效措施。
五、实际机组回热原则性热力系统
一般系统都采用一台混合式加热器作为除氧器，将回热加热器分为高压 加热器组和低压加热器组。 高压加热器疏水逐级自流进入除氧器，低压加热器疏水也采用逐级自流 方式进入凝汽器热井或在末级或次末级加热器采用疏水泵将疏水打入加热 器出口水管道中。 西方中间再热机组回热系统的普遍特点：高压加热器全部采用内置式蒸 汽冷却段，高低压加热器全部都有内置式疏水冷却段，疏水采用逐级自流 方式。
发电厂的回热加热系统
缺点：造价高
3、蒸汽冷却器的连接方式
水侧连接方式： （1）内置式蒸汽冷却器：
串联连接（顺序连接）
（2）外置式蒸汽冷却器： 串联连接：全部给水流经冷却器
并联连接：只有一部分给水进入冷却器
图2-13 内置蒸汽冷却器单级串联
疏水逐级自流方式
（2）疏水泵方式
——由于表面式加热器汽侧压力远小于水 侧压力（特别是高压加热器），借助疏水泵 将疏水与水侧的主水流汇合，汇入点常为该 加热器的出口水流中
2．两种疏水方式的热经济性分析 热量法： 考虑对高一级与低一级抽汽量的影响； 做功能力法：考虑换热温差和相应的火用损变化
（1）疏水泵方式 疏水与主水流混合后，↓端差，↑热经济性
2、计算的基本公式 回热（机组）原则性热力系统计算的主要内容为：
①通过加热器热平衡式来求各抽汽量（∑Dj 或 ∑αj）； ②通过物质平衡式求凝汽量（Dc 或αc）； ③通过汽轮机功率方程式求Pe（定流量计算时）或 D0（定功率计算时）。
为此，热平衡式、物质平衡式和汽轮机的功率方 程式就称为回热（机组）原则性热力系统计算的三 个基本公式。
h
w(
j1)(hwj
hw(
j1) )
hwj
wj
hj
j
hw(j+1)
w( j1)
（2）表面式加热器
(h h' ) (h h )
jj j
wj wj w( j1)
或 (h h' ) (h h ) wj j j j h wj wj w( j1)
或 (h' h' ) (h h ) hwj
高压加热器状态评价导则
1.范围本导则适用于高压加热器。
2.总则2.1 高压加热器状态评价必须准确可信地评估设备的状况。
2.2 根据高压加热器的缺陷、故障的性质以及概率统计，借鉴以往发现、处理缺陷和故障的方法、数据和经验，通过状态量的表述方式，以现有的运行巡视、定期检测和在线监测等技术手段获取状态信息，对在役高压加热器设备的运行性能进行综合评定，为设备运行、维护和检测提供依据。
2.3 本标准试行期间采用人工方式进行评价，同时应积极探索采用计算机辅助决策系统开展电动机设备状态评价。
3.术语和定义3.1状态状态是指对设备当前各种技术性能综合评价结果的体现。
设备状态分为正常状态、注意状态、异常状态和严重状态四种类型。
3.2 状态量直接或间接表征设备状态的各类信息，如数据、声音、图像、现象等。
本导则将状态量分为一般状态量和重要状态量。
3.3一般状态量对设备的性能和安全运行影响相对较小的状态量。
3.4 重要状态量对设备的性能和安全运行有较大影响的状态量。
3.5正常状态指设备资料齐全，运行及各种监测数据正常，个别数据表明可靠性稍有下降，但变化数据趋于稳定，不存在运行安全隐患的设备。
3.6 注意状态指设备的某个或几个状态量，接近标准规定限值或存在一般性缺陷，尚不会影响设备的安全运行。
3.7 异常状态指设备的某个状态量，达到或超过标准规定限值，已影响设备的性能指标或可能发展成严重异常状态，设备仍能继续运行。
3.8 严重状态指设备的某个状态量，严重超出标准或严重异常，设备只能短期运行或立即停役。
3.9巡检为掌握设备状态，对在役的设备进行巡视和检查。
3.10 家族缺陷同类问题出现2次及以上，或经专家确认由设计、和/或材质、和/或工艺共性因素导致的设备缺陷的称为家族缺陷。
如出现这类缺陷，具有同一设计、和/或材质、和/或工艺的其它设备，不论其当前是否可检出同类缺陷，在这种缺陷隐患被消除之前，都称为有家族缺陷设备。
4.状态评价项目构成及权重4.1 状态评价项目构成4.1.1 原始资料设备的原始资料主要包括：铭牌、型式试验报告、订货技术协议、设备监造报告、出厂试验报告、运输安装记录、交接验收报告、安装使用说明书等。
热力发电厂试题库含答案
热力发电厂试题库含答案一、单选题（共30题，每题1分，共30分）1、在正常运行时，给水泵汽轮机（小汽轮机）的工作汽源为（）。
A、冷段再热蒸汽B、主汽轮机的抽汽C、新蒸汽D、辅助蒸汽正确答案：B2、公称压力为2.45MPa的阀门属于（）。
A、超高压门B、低压门C、高压门D、中压门正确答案：D3、高压加热器水位迅速上升至极限而保护未动作应（）。
A、紧急切除高压加热器B、联系降负荷C、关闭高压加热器到除氧器疏水D、给水切换旁路正确答案：A4、安全阀应定期进行排汽试验，试验间隔不大于（）。
A、1年间隔B、大修间隔C、小修间隔正确答案：C5、安全阀的总排汽量，必须大于锅炉最大连续蒸发量，并且在锅炉上所有安全阀开启后，锅筒内蒸汽压力不得超过设计压力的（）倍。
A、1.1B、1.05C、1.25D、1.0正确答案：A6、凝汽器在运行中，空气的漏入与冷却水管结垢都要减小传热系数，增大传热端差，在蒸汽负荷、冷却水量和冷却水温一定的情况下，凝汽器的真空（）。
A、降低B、升高C、可能变化D、不变正确答案：A7、采用中间再热，回热的热经济效果将（）。
A、减弱B、增强C、不变D、增强或减弱正确答案：A8、循环水泵主要向（）提供冷却水。
A、给水泵电动机空冷器B、冷油器C、凝汽器D、发电机冷却器正确答案：C9、高压给水旁路泄漏率指（）的百分比。
A、高压给水母管泄漏量与给水流量B、高压给水母管泄漏量与与蒸发量C、高压给水旁路泄漏量与给水流量D、高压给水旁路泄漏量与蒸发量正确答案：C10、电厂实际生产的整个能量转换过程的不同阶段都存在着各种损失，为此以各种效率来反映其（）。
A、不同阶段的输入能量转变为有用能量的利用程度B、不同阶段输入热量的大小C、不同阶段的初焓和终焓的比值D、不同阶段的可用热量的大小正确答案：A11、热力除氧的原理是建立在气体的亨利定律和（）定律的基础上的。
A、热力学B、道尔顿C、牛顿D、溶解定律正确答案：B12、全面性热力系统图是实际热力系统的真实反映，它包括（）的所有系统。
回热加热器介绍
联箱式加热器与管板 式加热器相比，金属消耗 量较大，体积较大，效率 也较低，检修、堵管比较 困难。但由于取消了管板， 使制造工艺变得简单，安 全性也提高了。特别是联 箱壁厚要比管板厚度薄得 多，管系的弹性又好，故 对变参数运行及调峰的适 应性很强。近年来，国外 高参数大容量机组采用联 箱型给水加热器的数量在 增加。
圆形盘香管联箱式高压加热器
1一给水入口；2一进水管；3一进水联箱；4一给水出口；5一出水联箱；6一盘香管； 7一蒸汽入口；8一蒸汽导槽；9一导向板；10一放气口；11，12一水位接管； 13一疏水口；14一带导轮的支架；15，16一联箱内隔板；17一壳体
（三）300MW机组卧式高压加热器
给水从端部底下的入口进入加热器，在钢管中依次流过疏 水冷却器段、正常加热段、蒸汽冷却器段后，从端部上部流出。 蒸汽从加热器上部靠近给水出口侧流入，首先进入蒸汽冷却器 段，在蒸汽冷却器隔板引导下形成多流程交叉流动，以加强换 热效果，然后经过正常加热段。正常加热段加热面积最大（图 中省去一部分未予画出），蒸汽相对给水的流动方式为逆流方 式。为避免高温蒸汽对加热器壳体放热，在蒸汽冷却器这一段 设有遮热板。上级加热器疏水从加热器上部远离蒸汽入口侧进 入，在放热后与本级加热器疏水一同进入疏水冷却器段。同蒸 汽在蒸汽冷却器中的流动方式一样，疏水与给水的流动方式也 为多流程交叉流动。疏水在疏水冷却器中充分放热后，由疏水 出口管流出加热器。卧式高压加热器的疏水出口管一般布置在 靠近端部中心偏下位置处。为防止对加热器管束的冲刷，在蒸 汽入口处和上级疏水入口处均设有防冲板。
式中（0.5～1.0）为富裕度。
（四）汽液两相流自调节水位控制器
调节器
自调节水位控制装置主要由传感变送器和调节器两部分组 成。传感变送器有外置式与内置式两种形式。外置式传感变 送器的上部与加热器内的汽侧相连，下部与加热器内的水侧 相连，顶部的联络管将传感变送器内的工作汽源信号传给调 节器。调节器的外型类似三通，上端与外置式传感变送器顶 部联络管(或内置式传感变送器信号管)相连，左侧连接加热 器的疏水口。
电加热器检查标准
电加热器检查标准
电加热器是现代生活中使用广泛的一种电器产品，其主要功能是将电能转化为热能，用于供暖、制热等场合。
然而，由于电加热器使用的时间较长，其使用寿命也会随之降低，因此对于电加热器的检查是非常必要的。
以下是电加热器检查标准：
1. 外观检查：检查电加热器外观是否有明显的损坏、变形、裂纹、锈蚀等现象，并检查电插头是否完好，线路是否连接良好。
2. 电器性能检查：检查电加热器的工作电压、功率是否符合规定，开关是否正常、灵敏，加热管是否正常工作，温控器是否准确。
3. 安全性能检查：检查电加热器是否符合国家相关安全标准，是否有过热保护、漏电保护等安全保障措施，插头是否符合规范要求。
4. 清洁检查：检查电加热器是否清洁卫生，是否有灰尘、油污、异物等附着在表面或内部，如有需及时清理。
5. 稳定性检查：检查电加热器是否稳定，使用过程中是否出现晃动、松动等现象，如有需及时调整或更换。
综上所述，对于电加热器的检查是保障其安全性和正常使用的重要措施，建议用户每隔一段时间对电加热器进行检查和维护。
同时，应选择正规厂家生产的优质电加热器产品，提高其使用寿命和安全性能。
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回热加热器变工况端差基准值研究
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１ ・ ６９
发 电设备 （ ０ ０Ｎ ． ） ２ １ ｏ ３
回热加热器变Ｉ况端差基准值研究
在 具 有 蒸 汽 冷 却 器 和疏 水 冷却 器 的三 段 式 加 热器 中 ， 于凝 结段 ， 以列 出如下方 程 ： 对 可
Ｑ— Ｇｄ （ 一 ｔ２ Ｇ 一 ｋ ｒ 一 ｔ３ ） ｃ ＡＡ ｔ （） １
Ｇｄ ７ ｋ ｒ 一 Ａ△ ｔ ７
（） ２
（ ） ３
一 ０． ０ ｄ． ５（ 一 ）
走一 １ ［ １ ａ ＋ （ ） 。 （ ） ／ （ ／ ） ＋ ／ 口
＋ （ｚｏ ｄ ） Ｆ ／ 。］ ｄ （） ４ 式 中 ： 为 液 膜 平 均 温 度 ， ； 为 饱 和 蒸 汽 温 ｔ。 ℃ ｔ
式 中 ： 为疏 水冷 却段 人 口焓 值 ，Ｊ ｋ ； 为 疏 ｈ ｋ／ ｇ＾
水 冷 却 段 出 口焓 值 ，Ｊ ｋ ； 为 饱 和 水 焓 值 ，Ｊ ｋ／ ｇ ＾ ｋ／ ｋ ； 。 疏 水 出 口焓 值 ，Ｊ ｋ 。 ｇｈ 为 ｋ ／ ｇ 在 已 知 ｔ 和 给 水 压 力 Ｐ 的 条 件 下 ， 以查 。 可
Ｙ Ｕ ｈ — ｅ ， Ｓ ｕｍ ｉ ＬＩ Ｊ ａ ｑ ， ＣＨＡ ＮＧ ｈ — ｎ ， Ｇ Ｕ Ｏ ｉ ｎ —ｏ Ｕ ｉ — ｉ Ｓ ｕ ｐｉ ｇ Ｊ ａ ｇ ｌ ｎｇ
（ １．Ｓ ｈ ｏ ｅ ｇ ｎ ｏ ｅ ｇ ｎ ｅ ｉ ｃ ｏ ｌｏｆＥｎ ｒ ｙ ａ ｄ Ｐ ｗ ｒＥｎ ｉ ｅ ｒｎｇ，Ｎｏ ｔ ｉ ｎ ｖ ｒ ｉｙ ｏ ｅ ｔｉ ｏｗｅ ｒ ｈ Ｃｈ ｎａ Ｕ ｉｅ ｓｔ ｆＥｌｃ ｒｃ Ｐ ｒ，
ｅ ｑｕｉｉ ｉ ｍ ，ｔ ｅ ｄ ｗａ ｅｒｉ ｌ ｔａｎ ｔｅ ｅ ｐ ａ ｕ ｅ ｏ ｏｎ ｎｓｎｇ ｓ ｃ ｉ ｎ ｈｅａ ｅ ｓ ｅ ｕａ ｅ ｈ ｏ ｌｂｒｕ ｈｅ ｆ ｅ ｔ ｎ ｅ ｄ ｏｕ ｌ ｔｔ ｍ ｅｒ ｔ ｒ ｆ ｃ ｄｅ ｉ ｅ ｔｏｎ ｉ ｔ ｒ ｉ ｑ ｔ ｄ ｔ ｒ ｕｇｈ ｔ ｅ ｔ ａｔｖｅ ｃ ｌｕｌ ｉ ｈ ｉｅｒ ｉ ａｃ ａｔｏｎ， ａｎ ｔ ｓ ｄ ｈｕ ｕｐ ｒ， ｌ ｗ ｅ ｔ ｍ ｉ ｌ ｐｅ ｏ ｒ ｅｒ ｎａ ｄｉｆ ｒ ｃｅ ｉ ｖ ｉ ｕｓ ｃ ｄｉｉ ｉ ｓ ｌ ｅ ｆ ｅ ｅｎ ｎ ａｒｏ ｏｎ ｔｏｎ ｓ ｏ ｖ ｄ． Ｃｏｎｓｄ ｒ ｎ ｈｅ ｂｌ ｋａ ｅ ｐｉ ｅ ａｎｄ ｐｉ ｅ ｓ ａ ｉ ｐｐ ｎ ｈｅａ ｅ ｉ ｅ ｉ ｇ ｔ ｏｃ ｇ ｐ ｐ ｃ ｌｎｇ ｈａ ｅｎ ｉ ｔ ｒ， ｉ ｓ ｉ ｃ ｔ ｈ ｔ ｎｄｉａ ｅｄ ｔ ｅ ｏｐｅ ａｔｏｎ ｃ ｉ ｒ ｉ ｏｎｄ ｔｏｎ ｏｆ ｉｉ ｈｅ ｅｒｈａ ａｒ ｅｒｉ ｌ ｅ ｅ ｔ ｈｅ ｔ ｍ ｉ ｌｄｉｆ ｅｎ ｅ ｏｆ ｈｅ ｔ ｒ． ａｔ ｓ ｌ ｇ ｎｆｕ ｎｃ ｏ ｔ ｅｒ ｎａ ｆｅｒ ｃ ａ ｅ Ｋｅ ｗｏ ｄ ｔ ｒ ａ ｐｏｗｅ ｐ ａ ； Ｈ Ｐ ｈｅ ｅ ； ｔ ｍ ｉ ｌ ｆ ｅｒ ｃ ｙ ｒ ｓ： ｈｅ ｍ ｌ ｒ ｌ ｎｔ ａｔ ｒ ｅｒ ｎａ ｄｉｆ ｅｎ ｅ； ｖ ｒａｂ ｅ ｏｎ ｔｏｎ； ｍ ａ ｈ ａ ｉ ｌ ｃ ｄｉｉ ｔ ｅｍ ａ ｉ ｌ ｔｃａ
高低压加热器的运行调整和常见故障处理
4）将启动注水阀关闭； 5）开启抽汽管道的放水阀，排尽积水； 6）将汽侧饱和段、疏冷段的排气隔离阀 打开，直到空气排尽后关闭； 7）缓慢开启抽汽阀，使设备温不大于 3℃ /min. 8）调节加热器疏水调节阀大小来调节加 热器水位正常。
热启动
1）确保给水进出口电动旁路阀的控制按钮 处在自由状态； 2）首先将给水出口闸阀开启，然后开启给 水入口三通阀； 3）将汽侧疏水冷却段的排气隔离阀打开， 直到空气排尽后关闭； 4）缓慢开启抽汽阀，使设备温升率不 3℃/min. 5）调节疏水调节阀开度大小调整加热器水 位正常。
7、高加的停止
7.1正常情况下，高加关闭时，先关汽侧，后关 水侧。由高到低关闭抽汽逆止阀和 隔离阀 7.2一旦高加解列，抽汽逆止阀和抽汽电动隔离 阀应立即自动关闭，给水进、出口 电动阀应自 动将高加切除。 7.3正常关闭高加，按照以下顺序： 1）首先限制机组负荷； 2）由高级到低级抽汽压力关闭抽汽管道上的抽 汽阀，打开其有关疏水阀； 3）首先关闭给水入口电动三通阀，然后关闭给 水出口电动阀，将高加切除。
• • • • 先投水侧，后投汽侧。 先停汽侧，后停水侧。 #7或#8低加不能单独投运或停用。 投入时按压力由低到高依次投入，即先投 #3高加，再投#2高加，最后投#1高加，且 间隔时间不少于10分钟。 • 停用时按压力由高到低逐台停用，且间隔 时间不少于10分钟。 • 高、低加最好随机启、停。若在运行中投 入注意给水温升率≯5℃/min 。
• 确定最佳水位
– 分析水位调整曲线，找出最佳水位点，最佳水位点的 确定应注意下列原则： – 任何情况下，给水出口温度不致下降 – 水位小幅上升而导致疏水端差大幅下降，说明水位偏 低，而水位大幅上升而疏水端差下降不大，说明水位 已基本符合要求； – 对大部分加热器抬高水位能使疏水端差达到或逼近设 计值，这时水位是可取的。如疏水端差小于设计值， 可能此时水位已偏高，此水位也不可取。 – 如果加热器疏水冷却段的管子已进行过堵管，可以考 虑将水位再抬高25-50mm以补偿疏水冷却段面积减 少对端差的影响。
影响回热加热器端差因素分析
影响回热加热器端差因素分析摘要：通过阐述“加热器”、“端差”等基本概念，扼要分析了端差对汽轮机相对内效率的影响。
根据影响加热器端差的因素，从设计、制造、安装与运行维护方面进行了深入的分析。
以实践为依据，列举针对存在的问题采取相应措施后所取得的效果。
关键词：加热器；端差；影响因素；防范措施0 引言随着高参数、大容量汽轮发电机组快速服役以及汽轮发电机组设计、加工技术日臻完善，仅仅依靠设计制造对提高汽轮机相对内效率已经没有多少潜力可挖。
影响汽轮机机组经济性的主要因素有初终端蒸汽参数、汽轮机相对内效率、厂用电率等。
受制于材料制约，进入汽轮机做功的初端蒸汽参数尚未超越超超临界水平，终端低压缸排汽参数受制于机组阻塞背压不可能无限降低，汽轮机相对内效率在无颠覆性认知情况下不可能有大的突破空间。
在当前电力行业市场竞争剧烈的形势下，如何在现有技术条件下尽可能提高火力发电设备的经济性就成了当务之急[1]。
本文结合机组实际运行工况，详述影响汽轮机回热加热器端差的因素，并通过案例分析消除影响因素后回热系统运行效果，为今后的设备制造、安装检验、运行维护提供参考。
1 基本概念1）回热加热器“回热加热器”是指从汽轮机中间级抽出部分蒸汽来加热凝结水或锅炉给水的热力设备[3]。
2）加热器端差加热器端差有上下端差之分，上端差又称给水端差，下端差又称疏水端差。
“上端差”是指加热器抽汽压力下的饱和温度与加热器出口水温之差；“下端差”是指加热器疏水温度与加热器进口水温之差。
在加热器的型式、结构确定后，影响加热器换热效率的因素主要在于其端差是否达到设计值。
2 加热器端差分析1）上端差大分析上端差大，说明工质未充分被抽汽加热，也就是说本级抽汽加热能力不够，这就等于把本级加热器的加热任务推卸给了下一级加热器，增加了下一级加热器的加热量，相当于排挤了本级低品质抽汽，增加了下一级高品质抽汽量，致使汽轮机相对内效率降低。
1）下端差大分析下端差大，说明加热器疏水没有被充分冷却，本级加热器抽汽换热的能力没有被充分利用就排到了下一级加热器，排挤了下一级加热器低品质的抽汽，增加了本级高品质抽汽量，致使汽轮机相对内效率降低。
火电厂汽轮机设备及运行-第五章 回热加热系统
运行特性：除氧器抽汽量、抽汽温度、
抽汽压力、主凝结水温度、出口给水温 度等参数与机组负荷之间的变化关系
除氧器的运行维护
正常运行维护和监视 （1）溶氧量 （2）压力和温度 （3）给水箱水位
水压液动控制式旁路保护装置
电气控制式旁路保护装置
回热加热器的运行特性
抽汽压力、抽汽温度、进口水温、出口 水温等参数与机组负荷之间的关系
回热加热器的运行
• 回热加热器的投停原则 原则上随机组滑启、滑停 先投水侧后投汽侧 投运过程中严格控制加热器出水温度变化率
• 加热器正常运行中的监视项目 疏水水位 传热端差 汽侧压力与出口水温 加热器负荷
基于汽液两相流动特性设计的大机组加热器水位调节的新 方法和设备，靠汽液两相流的自反馈特性改变流量达到控制水位的 目的。
疏水调节阀
• 电动疏水调节阀和汽动疏水调节阀
高加自动保护旁路
• 作用：当高加发生故障或管束泄漏时，迅 速自动切断高压加热器的进水，同时给水 经旁路直接向锅炉供水。
• 形式：水压液动控制式和电气控制式
运行过程中影响加热器端差的主要因素
• 传热面结垢 • 汽侧集聚了空气 • 疏水水位过高 • 旁路阀漏水
第二节 除氧器
• 给水中溶解气体的危害：腐蚀热力设备及管道， 阻碍传热，降低热力设备的经济性
• 给水中不凝结气体的来源：补充水带入，真空下 工作的设备及管道漏入
• 给水除氧的任务：出去水中的氧气和其它不凝结 气体，防止热力设备腐蚀和传热恶化，保证热力 设备的安全经济运行。
• 物理除氧（热力除氧） 原理：亨利溶解定律和道尔顿分压定律
亨利溶解定律
在一定温度下，当溶于水中的气体与自水中离析 的气体处于动态平衡时，单位体积水中溶解的 气体量和水面上该气体的分压力成正比。
热力发电厂知识点全总结
第二章发电厂的回热加热系统第一节回热加热器的型式按内部汽、水接触方式:分为混合式加热器与表面式加热器；按受热面的布置方式:分为立式和卧式两种。
一、混合式加热器1、特点：①加热器本体简单，没有端差，热经济性好；②系统复杂，回热系统运行安全性、可靠性低、系统投资大。
③设备多、造价高、主厂房布置复杂、土建投资大、安全可靠性低，使混合式低压加热器回热系统应用受到限制。
2、混合式加热器的结构.演示文稿3.ppt3、重力混合式低压加热器回热系统.演示文稿4.ppt特点：①降低了亚临界和超临界汽轮机叶片结铜垢及真空下的低压加热器氧腐蚀的现象；②提高了热经济性。
二、表面式加热器加热蒸汽与水在加热器内通过金属管壁进行传热，通常水在管内流动，加热蒸汽在管外冲刷放热后凝结下来成为加热器的疏水(为区别主凝结水而称之为疏水)；演示文稿6.ppt对于无疏水冷却器的疏水温度为加热器筒体内蒸汽压力下的饱和温度；管内流动的水在吸热升温后的出口温度比疏水温度要低，它们的差值称之为端差. 演示文稿7.ppt1．表面式加热器的特点①有端差，热经济性较混合式差。
②金属耗量大，内部结构复杂，制造较困难，造价高。
③不能除去水中的氧和其它气体，未能有效地保护高温金属部件的安全。
④全部由表面式加热器组成的回热系统简单，运行安全可靠，布置方便，系统投资和土建费用少。
⑤表面式加热器系统分成高压加热器和低压加热器两组；水侧部分承受给水泵压力的表面式加热器称为高压加热器，承受凝结水泵压力的表面式加热器称为低压加热器。
2．表面式加热器结构表面式加热器也有卧式和立式两种。
现代大容量机组采用卧式的较多。
第二节表面式加热器及系统的热经济性一、加热器的端差1、加热器的端差（上端差、出口端差）：加热器出口疏水温度tsj（饱和温度）与出水温度twj之差。
2、加热器端差对热经济性的影响加热器端差越小经济性越好。
可以从两方面解释：一方面，如果出水温度不变，端差减少意味着tsj可以低一些，即回热抽汽压力可以低一些，回热抽汽做功比增加，热经济性变好。
第五章 给水回热加热系统
联箱—折形管束立式高压加热器 联箱 折形管束立式高压加热器 （带内置式过热蒸汽冷却段和疏水冷却段） 1—给水入口联箱；2—正常水位；3—上级疏水 入口；4—给水出口联箱；5—凝结段；6—人孔； 7—安全阀接口；8—过热蒸汽冷却段；9—蒸汽 入口；10—疏水出口；11—疏水冷却段；12—放 水口
第二节 面式加热器的连接系统
三、疏水方式选择 虽然疏水逐级自流的方式热经济性最差， 虽然疏水逐级自流的方式热经济性最差，但由于系统 简单可靠、投资小、不需附加运行费、 简单可靠、投资小、不需附加运行费、维护工作量小而被广 泛采用，大型机组还普遍装设内置式疏水冷却器。一般大、 泛采用，大型机组还普遍装设内置式疏水冷却器。一般大、 中型机组可在最低一级低压加热器或相邻次末级低压加热器 采用疏水泵方式， 采用疏水泵方式，以减少大量疏水流入凝汽器增加冷源损失 四、疏水设备 （1）U形水封（最后一、二级低加或轴封加热器） 形水封（最后一、二级低加或轴封加热器） （2）浮子式疏水器（中小机组低加） 浮子式疏水器（中小机组低加） （3）疏水调节阀（大机组高加） 疏水调节阀（大机组高加）
面式加热器又可分为水室结构和联箱结构两大类： 面式加热器又可分为水室结构和联箱结构两大类： 1、水室结构采用管板和U形管束连接 水室结构采用管板和U 结构简单、外形尺寸小、管束管径较粗、水阻小、 结构简单、外形尺寸小、管束管径较粗、水阻小、管 子损坏后易堵塞 管板厚、厚管板与薄管壁的连接工艺要求高、 管板厚、厚管板与薄管壁的连接工艺要求高、对温度 变化敏感、运行操作要求严格， 变化敏感、运行操作要求严格，多用于低压加热器 2、联箱结构采用联箱与蛇形管束或螺旋形管束相连接 管束的膨胀柔软性好、 管束的膨胀柔软性好、避免了管束与厚管板连接的工 艺难点、对温度变化不敏感、局部热应力小、 艺难点、对温度变化不敏感、局部热应力小、安全可靠性高 外形尺寸大、管束水阻较大、管子损坏后堵管较困难， 外形尺寸大、管束水阻较大、管子损坏后堵管较困难， 更适于高压加热器。 更适于高压加热器。
第六章 汽轮机回热加热系统 PPT
1、保持最小的传热端差（3~7℃）
（1）加热器受热面结垢 （2）加热器内聚集了空气 （3）凝结水水位过高 （4）加热器的抽汽压力和抽汽量不稳定 （5）加热器的旁路门漏水
2、汽侧凝结水水位应在规定范围内 3、监视加热器蒸汽压力与出口水温 4、防止旁路门漏水
（二）回热加热器的停用
• 传热效果比混合式降低3.7%。
•疏水方式：
疏水逐级自流 加疏水泵：本级加热器的出口
本级加热器的入口
疏水冷却段（器）：减少疏水逐级自
流对相邻加热器产生的“排挤”。
蒸汽冷却器的连接方式： 并联 串联
大家有疑问的，可以询问和交流
可以互相讨论下，但要小
证明：排挤低压抽汽经
济性差
1、（ 1）排挤
，
1
无回热抽汽时：
qc
3600
t oi m g
有回热抽汽时：
qr
3600
r t
r oi
r m
r g
r t
t
qr qc
再热机组 作功不足系数为：
再热热端：Yi
hi hc
h0 hc
再热冷端：Yi
hi h0
hc hc
有中间再热后，回热效果降低，通常采 用以下方法，提高回热效果：
采用加热器的蒸汽冷却器 再热后抽汽作为小汽轮机的汽源 加大再热冷段抽汽量，使其为更低的低 压加热器抽汽量的1.5~2倍
下一级抽汽压力对应的饱和温度。
三、回热加热器的保护装置 protective equipment of feed——
water preheater
（一）回热加热器的疏水装置
作用：不断地排出运行中的加热器内的
蒸汽凝结水，保持加热器内一定的凝结 水水位，以维持汽空间所必须的压力， 防止水位过高凝结水由抽汽管倒流入汽 轮机内引起水击。
ntc检测到不加热的判断方式
ntc检测到不加热的判断方式NTC（Negative Temperature Coefficient）是一种负温度系数的电阻器，其电阻值随温度的升高而下降。
在电子设备中，NTC被广泛应用于温度检测和控制领域。
然而，有时候我们需要判断NTC是否正常工作，即使没有加热的情况下，是否能够准确地检测到温度的变化。
下面将介绍一些判断NTC不加热的方法。
首先，我们可以观察NTC电阻值的变化。
通常情况下，NTC的电阻值随温度的升高而下降。
如果NTC正常工作，即使没有加热，其电阻值也应该会受到环境温度的影响而稍微降低。
可以通过连接NTC到一个恒定电压的电路，然后实时监测其电阻值的变化。
如果环境温度有所变化，NTC的电阻值应该能够准确地反应出来。
其次，我们可以通过观察NTC的电流变化情况来判断其是否正常工作。
如果NTC没有加热的情况下，其电流应该保持在一个稳定的值。
可以通过连接NTC到一个恒定电压的电路，并测量电路中的电流值。
如果电流值始终保持不变，那么NTC应该是正常工作的。
但如果电流值有所波动或呈现明显的变化趋势，那可能意味着NTC出现了故障或其他问题。
另外，我们还可以利用NTC的电压变化来判断其工作状态。
正常情况下，NTC的电压随温度的升高而降低。
可以通过连接NTC到一个稳定电流的电路，并测量电路中的电压值。
如果在没有加热的情况下，NTC的电压值能够随环境温度的变化而变化，那么可以认为NTC是正常工作的。
总结起来，通过观察NTC的电阻值、电流变化和电压变化，我们可以判断NTC在没有加热的情况下是否正常工作。
这些方法可以帮助我们及时发现NTC的故障或问题，并采取相应的措施修复或更换。
因此，在实际应用中，我们应该经常对NTC进行检测，以确保其可靠地工作在正确的温度范围内。
同时，还需要注意保护NTC免受其他因素（如湿度、震动等）的干扰，以维持其准确性和可靠性。
汽轮机回热加热器端差异常分析及解决措施
Science and Technology & Innovation ┃科技与创新·131·文章编号：2095－6835（2015）17－0131－02汽轮机回热加热器端差异常分析及解决措施刘建成（南海长海发电有限公司，广东 佛山 528212）摘 要：汽轮机回热系统的正常运行是汽轮机组正常运行的保障，采取有效措施解决回热系统故障对保证汽轮机组的安全性能有着重要的意义。
调查了300 MW 汽轮机回热加热系统的运行现状，通过分析加热器端出现差异常问题的原因，给出了有针对性的解决措施。
关键词：高压给水加热器；回热系统；汽轮机组；高加泄漏中图分类号：TK263 文献标识码：A DOI ：10.15913/ki.kjycx.2015.17.131随着我国经济的不断增长，生产和生活对电能的要求越来越高，电厂建设项目不断增多。
但在电厂汽轮机组的运行当中，回热系统容易发生故障，影响了电厂的正常运行。
因此，如何采取有效措施解决回热系统故障问题成为了工作人员需要解决的问题。
下面就此进行讨论分析。
1 研究背景高压加热器是回热系统的重要组成部分，主要指标是加热器的上下端差和温升，加热器的运行状态和运行缺陷均会反映在加热器的端差和温升上。
目前，国内引进的大型机组在运行中暴露出了很多有关高加的质量问题。
某电厂2×300 MW 亚临界机组配置3台高加，均为卧式滚筒结构，串联布置，疏水逐级自流，水位采用自动调节方式。
在启停和低负荷时，疏水倒至凝汽器；正常运行时，高加疏水倒至除氧器。
在额定负荷下，高加出口温度可达274.7 ℃。
该机组自投产以来，因为高加内部钢管泄漏、外部大法兰和疏水管道泄漏，经常不得不退出运行进行检修处理，这在很大程度上制约着机组的稳定运行。
近年来，该电厂4号机组3号高加频繁泄漏直接影响了机组的安全、经济运行。
2 现状调查2.1 3号汽轮机组高加运行情况机组负荷为300 MW 的工况下，3号机组各台高加的上端差、下端差均高于设计值，机组热耗升高30.89 kJ/kW ·h ，煤耗升高1.16 g/kW ·h 。
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万方数据
———２８—４————————————————一—．＿—。——＿——＿—————皇—＿—塑 ——＿—墨—＿—堕 ——＿三 ●——堡 ————————————一一一
‘
！塑！兰墨．坚童一
改写成如下形式：
七＝ｆ。∥。口。（ｇ。）ｏ屉
差的计算方法，可作为回热加热器的状态基 准，用于判断加热器运行状态是否正常。
（２）端差万ｆ不仅与（气一ｔｗｌ）有关，而且 还与ｆｍ有关。因此，物性对端差的影响应予考 虑。若回热加热器有污脏或有空气聚集，则可 以从端差不正常变化中反映出来。
（３）弗留格尔公式可用于确定变工况下抽 汽管道压损值。若监测压损值则可用该公式判 断抽汽管道的冲蚀和部分堵塞故障。
入手分析加热器正常状态模型的建立方法。
１ 回热加热器的正常状态的确定
回热加热器是有相变的热交换器，其正常
运行时所满足的传热关系可表示为：
占＝卜ｅ删
（１）
ｓ：一箜：纽＝血，删：丝。
ｆｓ—ｆｗＩ
ｆｓ—ｒｗｌ
（ｇ脚ｃ）ｍ妯
式中ｆ——加热器的效能；Ⅳ死—ｋ一加热器的
收稿日期：２００ｌ也∞
闫水保。男，１９酌年生，硕士．南京．２１００９６ ’１９９９年河南省科技攻关计翅ｌ项目（９９１１５０４２８３）
文章编号：１００５－００６）【（２００１）０５—０２８３—０３
回热加热器正常状态的确定幸
东 南 大学 河南省水利厅水文局
闰水保徐治皋 周振华
摘 要：提出了在变工况下加热器正常状态的确定方法．此方法可用于回热加热器故障诊断。弗留格尔公式可用于计算变
工况下抽汽管道的压损。也可用于诊断抽汽管道的故障．
关键词：回热加热器；变工况；正常状态确定
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1.学位论文 张卫彬 电厂变工况运行基准值研究 2008
回热加热器是现代火电厂提高经济性的重要设备，其运行的好坏对整个机组有直接影响。加热器端差是决定加热器运行状态的一个重要的因素，其 大小对回热系统的各项基准值影响非常大。在求解端差的函数关系当中加热器总传热系数的求解方法尤为重要。本文以整个机组为理论基础，结合通流 部分和凝汽器参数基准值的方法，得出了变工况下端差的确定方法；同时以额定工况为基准，通过理论分析导出了变工况下传热系数与额定工况下传热 系数的关系，使变工况下传热系数的求解更加简洁、准确，同时提高了端差的求解精度。这为电厂的运行提供了理论基础，具有一定的指导意义。
3.学位论文 许春栋 回热系统仿真模型研究及热经济性分析 2005
本文对电厂锅炉回热系统仿真模型及热经济性分析进行了研究。文章以火电厂回热加热器为研究对象，在了解加热器的构造的基础上，对加热器进 行了必要的简化。运用能量守衡和质量守衡定律以及加热器传热理论，建立了可组合传热段加热器及回热系统的仿真模型。将所开发的仿真模型运用到 石家庄热电厂仿真机工程中进行了一系列静态和动态仿真试验，结果表明该模型具有足够的静态仿真精确度和动态响应特性，同时运用模型对回热系统 的变工况进行了热经济性分析。
（４）
式中管材修正系数为风（１一尉）∥石／ｄｏ，特
征数Ｂｆ－坐ｌＩｌ鱼，由设计工况的值确定。
２旯
ｄ，
给水温度修正值∥。＝ｏ．０２３ｃ：４∥‘６／，７ ０１４
由进出口给水温度的平均值确定。由于加热器
正常运行时端差较小，所以实际可按
、
‰＝（ｆｓ＋０１）／２确定。
清洁系数为ｆ，，考虑结垢及管柬布置的影
删：堂辔：掣（５） 响。这样，对于回热加热器其Ⅳ形可写成：
器的正常状态可用一定的函数关系来表达。而
故障可看作是在某种度量下对正常状态的偏离
超过一定的阈值时的运行状态。显然，正常状
态是加热器故障诊断的参照状态。合理地确定
加热器的正常状态是加热器故障诊断的前提。
由于影响回热加热器的因素复杂，而其表现出
的特征是由主要因素决定的，所以突出主要因
素显得特别重要。本文从影响换热的主要因素
4.期刊论文 刘继平.李秀云.严俊杰.林万超.LIU Ji-ping.LI Xiu-yun.YAN Jun-jie.LIN Wan-chao 带疏水冷却器
的回热加热器变工况特性研究 -汽轮机技术2000,42(6)
根据传热学基本理论,确定了影响火力发电厂热力系统中疏水冷却器变工况特性的主要因素,建立了疏水冷却器变工况特性的数学模型,拟合了适合工 程实际的任意工况下疏水冷却器下端差的简化计算公式并提出了带有疏水冷却器的回热加热器的变工况计算方法.
是加Ｕ随工况的变化。
２变工况时七和Ｍ阿的确定
在胴Ｕ中，传热系数七既随负荷变化，
拈ｊ‘缸。， 又因物性量的变化而变化，传热系数可写为：
ａｗ ｄｉ ２ｊＬ ｄｌ ａ‘
式中口，、口Ｉ＿水侧和汽侧的换热系数；磊、
靠——管子的外径和内径。
由于汽侧为凝结换热，换热系数很大，热 阻小，而管壁热阻也不大，所以热阻主要在水
４在变工况下抽汽压损的确定
由于抽汽管道内蒸汽的流动处于阻力平方 区，其沿程阻力系数与ｍ数无关，所以抽汽 压损可表达为：
卸＝ｐ１一仍＝ｐ旯专）鑫（８）
其中，ｆ为局部阻力系数；Ａ为沿程阻力系数： ，为抽汽管道长度：ｄ为抽汽管道内径：么为抽 汽管道截面积：万＝（ｐｌ＋ｐ２），２为抽汽管道 进出口处密度的平均值：ｐｌ、见分别为抽汽管 道进出口处的压力；ｇ。为抽汽质量流量。
中图分类号：ｎＱ２３
文献标识码：Ａ
Ｄｅｃｉｓｉｏｎ ｏｆ Ｎｏｍａｌ Ｓｔａｔｅｓ ｏｆ Ｒｅ鼬ｎｅｒａｔｉｖｅ Ｈｅａｔｅｒ
ｄ∞ｉ、ｄｃⅫ∞Ｓ删ｈｕｉｓ．忸ｂｔ叠ｅＯｓ，ＸＵ Ａｂｓｔｒ曩ｎ：Ａ ｍｅｍｏｄ ｔｏ
Ｚｈｉ．ｇａｏ，ＺＨＯＵ Ｚｈｅｎ－１ｈｕ曩
Ｏｆ ｒｃｇ曲ｅｒａｔｉｖｅ ｈｅａｔｃｒ吼ｄｅｒ ｖａｒｉａｂｌｅ ｓｔｅａｍ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ｉｓ ｐｒｏｖｉｄｅｄ
传热单元数：卜—叶睾热系数；彳——传热面积；
（ｇ。ｃ）曲——温度变化大的流体的热容，对于回 热加热器为给水的热容；ｆｓ——加热器压力下 的饱和水温度；０。、０：——进、出口给水温度。
由式（１）可得加热器的端差万ｆ如下：
万ｆ＝（ｆｔ—ｆｗｌ）Ｐ叫盯ｕ
ｆ２）
差占在ｆ的加量热有器ｆ变Ｗ。工、况ｆ过ｓ和程脚中’，其影中响较加难热确器定的的端
ｏｆ他蹦Ｉｅ糟，ｎｖｅ ｗｈｉｃｈ ｃ吼ｂｅ ｌｌｓｃｄ ｔｏ ｄｉａ窖田ｏｓｅ拄ｏｕｂｌｅ
ｈｅａｔｅｒ．ＦＩｕ窒障Ｉ ｆｂｆｍｕｈ ｃａｎ ｂｅ ｕｓｅｄ ｔ０ ｃａｌｃｕＩａｔｅ ｐｉｐｅ
ｐｒｅｓｓｕＩ＿ｅ Ｉｏｓｓ ｏｆｅｘｎ。ａｃ吐ｖｃ ｓ“奠ｌｍ ａｎｄ ｄｉａ髓ｏｓｃ ｐｌＤｂｌｃｍｓ ｏｆｅｘｎ。ａｃｔｉｖｃ ｓ“：ａｍ ｐｉｐｃ．
上海闸北电厂等·
石灰石
８０～９０
完成中试，待推广
西安热工研究所
磷灰石浆液
９５
完成中试，待推广
浙江大学
电石潦
７５
工业化应用，待推广
重庆天原化工厂电站
碱式硫酸铝
９５
工业化应用
北京劳保所等
石灰水
６０～８０
工业化应用
半
千
法
西南电力设计院
ｃａ（ＯＨ）２
８５
完成中试
沈阳黎明公司
Ｃ《ＯＨ）２
８０
完成中试及工业示范
在变工况下，回热加热器端差的变化规律可由
据下式计确算定砜。，使用然时后再将通式过在（７设）计 代工入况式或（实２测 ）则数
可监视回热加热器的状态是否正常。
加可＝聊ｏ（∥／风）ｘ枷（７）
这 采样 用， 蒸只 汽需 冷将 却式 器（和７）疏中水ｘ的冷指却数器改各为自０的．删３，，并
代入式（１）即可计算出蒸汽冷却器和疏水冷 却器在变工况下的端差。
ｗ协ｒｄｓ：ｒｅ嚣ｎｅ棚ｖｅ Ｋｅｙ
ｈａｌｔｃｒ：ｖａｒｉ矗ｂｌｅ ｓｔｃ：ａｍ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ：ｃＩｃｃｉｓｉｏｎ ｏｆｎｏｎｎａＪ ｓ魄ｔｅｓ
回热加热器是现代火电厂提高热经济性的
重要设备，其运行状态正常与否对整个机组热
经济性有直接影响。确定回热加热器的正常状
态对鉴别和判断加热器故障有重要意义。加热
若将抽汽看作是理想气体，由式（８）可
得： ，，，、一ｌ，２—１
”彳Ｐ旯剖×√ｐ？一ｐ；×壶ｐ）
在变工况条件下，若抽汽管道不存在堵塞 和冲蚀，则由式（８）可得：
式中下标Ｏ代表设计工况的值，ｘ＝ｇ。。／ｇ。ｗｏ 为机组的负荷率。
３蒸汽冷却器和疏水冷却器端差的确定
对蒸汽冷却器和疏水冷却器，一般其
（％ｃ）ｍｉｎ／（ｇｍｃ）麟＜０．１，且呈逆流布置，所
2.学位论文 吕玮华 实时系统环境下火电机组热力系统变工况计算方法的研究 2003
该文结合实际工程项目的开发与软件研制,在用组态方法构建快速、高效、适合于为提供机组运行参数基准值所需的变工况计算方法和软件方面进行 了一些有益的探索,得到了一些有益的成果,主要包括以下四方面的工作:首先,系统地介绍了热力系统变工况计算的基本原理,给出了完整的机组热力系统 及设备的变工况计算公式和判断计算结果正确性的方法.这些计算模型包括:汽轮机级组、汽轮机级效率、凝汽器、给水泵和小汽机、回热加热器端差、 回热加热器加热蒸汽流量、汽轮机漏汽量和漏汽焓、机组热力系统流量、机组热力系统热经济指标和正反平衡循环热效率等.其次,以等效热降法为主要 研究方法,对热力系统能损分析进行了初步探讨,包括:抽汽和新蒸汽的变热量等效热降计算公式;再热器吸热量变化量计算公式;等效热降法计算循环热效 率变动量的计算公式;两种特定情况下等效热降及其循环吸热量的变化量的计算方法.分析了应用等效热降法进行经济性分析的局限.然后,介绍了该软件 系统的开发环境以及整个软件的开发思路和特点,指出组态方法是构造机组热力系统变工况计算软件的有效工具.最后,对该软件中所采用的计算方法进行 了校核并对计算结果进行了分析,验证了这套变工况计算方法的正确与可靠.