蜗壳强度报告
旋风分离器蜗壳进口应力及强度的有限元分析
旋风分离器蜗壳进口应力及强度的有限元分析刘德礼;金伟;黄晓卫;夏兴祥【摘要】介绍了旋风分离器蜗壳进口有限元建模情况,分析了蜗壳进口变形状态和应力分布特点,并依据JB4732对危险截面进行了应力强度评定.经分析可知,蜗壳进口的顶板中心位置及外侧板进气口端变形最显著,而该结构应力最大点发生在内侧板拐角与顶板结合处.结果表明,旋风分离器蜗壳进口强度满足安全要求.%The modeling of the spiral case inlet of the cyclone was introduced, its deformation and stress distribution was analyzed, and the stress intensity at vulnerable sections was evaluated based on JB4732. The analysis showed that the most remarkable deformation happens in the middle of the roof plate and the inlet at the outer side plate, and the largest structural stress occurred at the joint of the inside plate and roof plate. The result proves that the stress of the spiral case inlet of the cyclone could meet the safety requirement.【期刊名称】《煤化工》【年(卷),期】2012(040)006【总页数】3页(P57-59)【关键词】蜗壳进口;有限元法;应力;强度;变形【作者】刘德礼;金伟;黄晓卫;夏兴祥【作者单位】上海化工研究院,上海200062;上海化工研究院,上海200062;上海化工研究院,上海200062;上海化工研究院,上海200062【正文语种】中文【中图分类】TQ053.2煤气化过程中，一般使用旋风分离器，其设计面临着高温高压等难题。
中小型水电站混凝土蜗壳的施工技术分析
中小型水电站混凝土蜗壳的施工技术分析作者：吴克祥黄剑来源：《农家致富顾问·下半月》2015年第10期[摘要]蜗壳施工是水电站工程施工里的重要环节，人们经常采取混凝土蜗壳施工和钢蜗壳施工这两种方式，本文以达州金盘子和乌江渡水电站为例，详细讲解了中小型的水电站在混凝土蜗壳方面的施工技术，在施工技术经验上有很大的借鉴意义。
[关键词]中小型；水电站；混凝土蜗壳；施工技术达州金盘子水电站施工工程由四川省政府拨款建设，在该水电枢纽施工建成后，主营发电，兼营航运，会发挥出巨大的社会服务效应。
其蜗壳使用的是混凝土型的施工技术，下面就讲一讲该水电站的混凝土蜗壳施工技术。
一、混凝土蜗壳施工工艺分析达州金盘子水电站施工工程采用了3台机组，装机容量大小达到30MW。
进行水电站施工方案的制定时，考虑到其对季节性要求很高，加上会有洪水汛期带来的不利影响，为此，进行的水电站混凝土蜗壳施工在厂房建成了封闭后进行，让3台机组构成流水的工序。
结合水电站蜗壳的特征，为了以后能够方便地施工，为此在把蜗壳分成了几个部分，先后进行施工，这几个部分有侧壁部分、斜平面和锥体部分、底板部分、顶板部分。
水电站蜗壳的结构属于异型，斜壁也有很大的渐近线曲度，为此选用了木模这种施工方案。
把木工房制成大模板，试装后再在现场拼装，这样一来，可以防止其受到雨淋日晒，也方便了在非常狭窄的施工现场进行模板制作。
该水电站的施工工序流程如下图：一方面先制作蜗壳钢筋、清理蜗壳施工场地、进行侧壁以及椎管的投影放线工作、依靠锚杆孔进行钻孔并且锚固拉筋，另一方面进行蜗壳模板平台的建设、对蜗壳进行现场投影放线、进行蜗壳模板的制作加工、在加工房进行蜗壳模板的试拼、运输蜗壳模板，然后结合起这两个方面来，搭设好蜗壳的脚手架，接下来的工序是进行现场的蜗壳模板调整以及加固、安设预埋侧壁的椎管钢筋、埋设蜗壳的灌浆管道、清洗蜗壳仓位、进行混凝土蜗壳的浇筑工作、对混凝土蜗壳进行养护管理、对蜗壳底板混凝土进行浇筑、对蜗壳底板混凝土进行养护、进行蜗壳灌浆管道现场的清理、最后进行灌浆工序。
水电站混凝土蜗壳设计探析
水电站混凝土蜗壳设计探析摘要：水电站为了提高运行稳定性、增加经济效益，经常会对混凝土蜗壳展开有效设计。
本文将从某水电站的工程概况出发，对其混凝土蜗壳的设计进行分析与探究，希望为相关人员提供一些帮助和建议，更好地设计水电站的蜗壳。
关键词：蜗壳设计；混凝土蜗壳；水电站引言在水轮机中，蜗壳是十分重要的一个过流部件，设计的蜗壳质量高低会对水电机组整体工作效率产生直接影响，并且关系到水电站布置的科学性与合理性，这要求水电站应结合自身实际情况，寻找设计混凝土蜗壳的依据，展开有效的蜗壳设计。
因此，研究设计混凝土蜗壳的策略具有一定现实意义。
一、工程概况某水电站安装了300MW水轮发电混流式机组，共计六台，安装的水轮机高程是128米，水头设计为113米，额定转速为每分钟106r，额定流量是每秒295立方米，额定出力为305MW，直径为6米。
其蜗壳的进口直径是7.3米，甩负荷压力的最大值是1.91兆帕，静水压力最大值为1.39兆帕。
水电站中的一些机组设备通过世界银行进行贷款，借助国际招标工作，最终由相关企业承包并建造。
在该水电站中，水轮发电的机组主要通过下机架进行支承，并将软垫层敷设于钢蜗壳的外部。
所有内水的压力都能被钢蜗壳承担，内水压力的设计值是1.92兆帕，蜗壳混凝土结构仅能够承受楼板、水轮发电机等上部结构产生的重力荷载。
二、水电站机组的荷载按照水电站布置的整体规定，连接机组和引水压力钢管的形式为一管一机。
蜗壳的进口内径是7.1米，压力钢管的直径是7.7米，把连接段设置到钢蜗壳和钢管间。
蜗壳钢板的厚度为20毫米至40毫米，厂房轴线和机组中心线存在11.5度的夹角。
此钢蜗壳具有较为复杂的混凝土结构受力情况与尺寸体型，在设计结构过程中，对围岩的压力、内外水的压力、发电机组的荷载、结构的自重、风罩传递的荷载等基本荷载类型均有涉及，水轮机的总重量是10500千牛，发电机的总重量是18600千牛。
三、设计混凝土蜗壳的混凝土结构在设计时，钢蜗壳断面使用了全埋型圆断面，安装的机组高程为128米，段长是26米，低于124米高程的部分宽23米，高出的部分宽25米。
蜗壳强度报告
西华大学上机实验报告一、实验目的本次实验是在学习了流体机械结构及强度设计中的金属蜗壳断面断面强度计算课程之后，通过编程上机，对给定机组参数进行金属蜗壳各断面强度的计算，并根据计算结果绘制应力与断面关系图，以掌握金属蜗壳强度设计的方法。
二、实验内容通过VB编程计算各断面几何尺寸。
对蜗壳进行水力计算，按Cu*r=const，就是在给定设计水头，设计流量，导水相对高度及座环尺寸的条件下，确定蜗壳各断面的形状和尺寸，并根据所得尺寸对各断面的强度进行计算，列出各断面的各应力表。
以便为实际的生产和制造提供相应依据。
三、实验环境与工具本次实验是在Windows XP 上进行的实验。
并运用了VB和CAD进行辅助计算和设计，以及运用office 2003对相关文字进行处理。
四、实验过程或实验数据由已知条件（设计水头，设计流量，导水相对高度及座环尺寸），先计算出进口断面参数，再根据这些参数，对各断面的强度进行计算，最后再绘制出应力与断面关系图。
金属蜗壳强度计算步骤1 、设计参数：水轮机型号HL240/D41-LJ-410转轮直径D1=4100 mm， =2 cm ，最大水头 H max=92 m错误!未指定书签。
设计水头Hr = 74 m ，设计流量Qv=154 m3/s ，导叶相对高度b1=0.252 、确定蜗壳包角Φ0及蜗壳进口断面的平均流速Co：Φ0=345o Co=k*(Hr)^(1/2) k=0.9--0.953 、根据座环尺寸系列表确定连接尺寸：由D1、Hr可查表得到：Da、Db、K、RRa =Da/2RA =Ra+kB0=b+(10--20)mmb=b1*D1h1=R*(1-cos(α))h=h1+B/2b1=0.254 、蜗壳进口断面参数计算：C0、ρ、a、Rρ0= ((345 * Qv) / (360 * 3.141592 * C)) ^ (1 / 2)a0=Ra+X= RA+ (ρ^ 2 - h ^ 2) ^ (1 / 2)R0=a+ρ5 、求蜗壳常数C：C= 345 / (a0 - (a^ 2 -ρ^ 2) ^ (1 / 2))6 、求临界包角Φs(ρ=s):Φs = C* (RA+ Tan(a) * h - (RA^ 2 + 2 * RA* Tan(a) * h - h ^ 2) ^ (1 / 2))7、当Φi >Φs时为圆断面Xi =Φi/c+(2*RA*Φi/c-h^2)^(1/2)ρi=(Xi^2+H^2)^(1/2)ai =RA+XiRi =ai+ρi8 、对各圆断面的强度进行计算yl1 = (P * ρi * (1 + ai / 330)) / (2 * 2.1)子午向应力yl2 = P * ρi / (2 * 2.1)环向应力fj = ((0.635 - 0.272 * ai / RA) * ρi * 100 * yl0) / 10000附加应力zyl = yl1 + Abs(fj) 总应力9 、当Φi <Φs时为椭圆断面ρi =(Φi/c)*((cot(α)^2+2*rB/(Φi/c))^(1/2)+1/(sin(α)))L=h/sin(α)ρ2i=(1.045*( *ρi^2+1.428(R a-r B)^2+0.81*L^2)^(1/2)-1.345Lρ1i =L+ρi2-ρi2*cot(α)ai =rB+ρ2i/sin(α)Ri =ai+ρ1iai ′=ai+(ρ1i-ρ2i)*cos(α)10 、对各椭圆断面的强度进行计算yl11 = (P * (1 + ai / 330) * (ρ1 ^ 4 + (330 - ai) ^ 2 * (ρ1 ^ 2 - ρ2 ^ 2)) ^ 0.5) / (4.2 * ρ2)子午向应力yl21 = (P / (2 * ρ2 * 2.1)) * (ρ1 ^ 4 + 2 * 330 * (330 - ai) * (ρ1 ^ 2 - ρ2 ^ 2)) / (ρ1 ^ 4 + (330 - ai) ^ 2 * (ρ1 ^ 2 - ρ2 ^ 2)) ^ 0.5环向应力fj = ((0.635 - 0.272 * ai / RA) * ρi * 100 * yl0) / 10000附加应力zyl = yl1 + Abs(fj) 总应力11 、根据公式计算出蜗壳各断面的尺寸,再进一步计算各断面的强度。
蜗壳水压测试报告
蜗壳水压测试报告
“蜗壳水压测试报告”是指对于某个细小空间（例如蜗壳）在水压下的承受能力的测量和分析。
这份测试报告一般是由专业机构或者企业在进行产品设计、生产或者测试时，为了了解产品稳定性而进行的一项测试。
下面，本文将从步骤、用途、注意事项等方面对“蜗壳水压测试报告”进行深入探讨。
一、测试步骤
1.准备测试设备：需要测试的蜗壳、压力表、加水管、水桶等等；
2.设置测试量：在确认测试的蜗壳的大小和形状、所能承受的最大水压后，按照需求设置测试的水压;
3.开始测试：将蜗壳完全填充并密封好，将其放入测试装置中并开始增加水压，此时压力计采集蜗壳所承受的压力;
4.记录测试结果：在测试过程中，需反复检查蜗壳的状态，并及时记录其所承受的压力、持续时间等参数;
5.分析测试结果，形成报告：在完成测试后，根据所得数据进行一系列分析，并形成详细的测试报告。
二、测试用途
通过蜗壳水压测试，可以确定蜗壳所能承受的压力，进而评估其稳定性等参数，从而为产品的设计、生产、使用等环节提供有力的技术支持，帮助企业生产出更加优良的产品，并保障其使用过程中的安全性。
三、注意事项
1.测试时需要保证所选蜗壳的规格和形状与实际使用情况相符；
2.严禁超过所选蜗壳的承受最大水压进行测试；
3.测试时需注意安全，避免水压突然增大导致设备安全事故；
4.测试过程中，注意记录关键参数，避免数据丢失或错漏。
综上所述，“蜗壳水压测试报告”是一项非常重要而且常见的测试过程。
在测试过程中，需要严格按照操作步骤，并注意安全问题，
保证测试数据准确可靠，并根据测试数据进行深入的分析，在保障产品质量、安全性的同时，为企业创造更多的经济效益。
蜗壳水压测试报告
蜗壳水压测试报告
蜗壳是一种用于衡量水压的设备，通常用于评估工业系统或结构
元件的强度。
在进行水压测试时，需要将蜗壳置于被测试的管道或系
统中，并通过添加水或其他液体的方法增加压力，以检测蜗壳的变形
或破裂的能力。
本文将介绍一份蜗壳水压测试报告，以便更好地了解
此类测试的过程和结果。
测试过程
测试主要分为以下几个步骤：
1.准备工作：将蜗壳安装在需要测试的管道或系统中，并确认其
安全和正确。
2.添加水：向管道或系统中加入水或其他液体，逐步增加压力。
测试过程中，需要记录每次添加水的量和相应的压力值。
3.保持压力：一般在达到需求压力后，需要保持压力并记录时间。
通常情况下，需要保持约30分钟，然后逐渐减少压力，以避免蜗壳过
度变形或破裂。
4.测试结束：根据测试结果，判断蜗壳是否安全可靠。
如果蜗壳出现变形、破裂等问题，需要进行相应的修理或替换，以确保测试的准确性和安全性。
测试结果
此次测试显示，在测试过程中，蜗壳能够承受的最大压力为22 MPa，保持这种压力大约30分钟后，蜗壳未出现变形或破裂的情况。
这表明该蜗壳具有较高的耐压能力，能够满足设计要求，并可承受正常的水压力。
总结
蜗壳水压测试是确保管道或系统强度和安全性的必要测试之一。
在进行测试时，需要严格按照操作规程进行，并记录相应的数据和结果。
本次测试证明使用的蜗壳安全、耐用，但是还需继续加强对管道和系统的其他部分的测试和监测，以确保其安全可靠。
水轮机蜗壳测量实训报告
一、实习目的本次水轮机蜗壳测量实训的主要目的是：1. 巩固和深化对水轮机蜗壳结构及其测量原理的理解。
2. 掌握水轮机蜗壳测量的基本方法和步骤。
3. 提高实际操作能力，培养严谨的工作态度和团队协作精神。
4. 为后续的水轮机安装和调试工作打下坚实的基础。
二、实习内容本次实习主要包括以下内容：1. 水轮机蜗壳的结构特点及测量要求。
2. 水轮机蜗壳测量仪器的使用和操作。
3. 水轮机蜗壳的测量方法和步骤。
4. 测量数据的处理和分析。
5. 水轮机蜗壳测量结果的质量评定。
三、实习过程1. 水轮机蜗壳的结构特点及测量要求水轮机蜗壳是水轮机的重要组成部分，其结构复杂，形状不规则。
在测量过程中，需要关注以下要点：- 蜗壳的直径、长度、高度等尺寸。
- 蜗壳内壁的曲面形状。
- 蜗壳的平整度和垂直度。
- 蜗壳的磨损情况。
2. 水轮机蜗壳测量仪器的使用和操作本次实习使用的测量仪器主要包括：- 全站仪：用于测量蜗壳的平面位置和高程。
- 水准仪：用于测量蜗壳的垂直度。
- 内壁测距仪：用于测量蜗壳内壁的曲面形状。
- 三维激光扫描仪：用于获取蜗壳的详细三维数据。
在操作过程中，需要严格按照仪器操作规程进行，确保测量数据的准确性。
3. 水轮机蜗壳的测量方法和步骤测量步骤如下：1. 确定测量范围和测量点。
2. 使用全站仪和水准仪进行基准点测量。
3. 使用内壁测距仪和三维激光扫描仪进行蜗壳内壁的测量。
4. 对测量数据进行整理和分析。
4. 测量数据的处理和分析测量数据经过整理后，需要进行以下分析：- 计算蜗壳的尺寸误差。
- 分析蜗壳的曲面形状。
- 评估蜗壳的平整度和垂直度。
5. 水轮机蜗壳测量结果的质量评定根据测量结果，对蜗壳的质量进行评定，主要包括以下指标：- 尺寸误差：应符合设计要求。
- 曲面形状：应符合设计要求。
- 平整度和垂直度：应符合设计要求。
四、实习心得通过本次实习，我深刻体会到以下几点：1. 水轮机蜗壳测量是一项复杂而细致的工作，需要严谨的工作态度和熟练的操作技能。
混凝土蜗壳强度计算
FJD 35170 FJD水电站厂房钢筋混凝土蜗壳技术 技术设计大纲范本水利水电勘测设计标准化信息网1996 年 3 月1水电站技术设计阶段厂房钢筋混凝土蜗壳设计大纲范本主 编 单 位:主编单位总工程师:参 编 单 位:主 要 编 写 人 员:软 件 开 发 单 位:软 件 编 写 人 员:勘测设计研究院年 月2目 次1. 引 言 (4)2. 设计依据文件和规范 (4)3. 基本资料 (4)4. 内力计算及配筋 (7)5. 构造要求 (9)6. 观测设计 (9)7. 专题研究（必要时） (9)8. 工程量计算（必要时） (9)9. 应提供的设计成果 (9)31 引 言工程位于 ，是以 为主，兼有 等综合利用的水利水电枢纽工 程。
电站总装机容量 MW，年发电量 MW×h，电站为 厂房，共装 台机，单 机容量 MW。
厂房长 m，宽 m，高 m。
本工程初步设计报告于 年 月 日审查通过。
2 设计依据文件和规范2.1 有关本工程的文件(1) 工程初步设计报告；(2) 工程初步设计报告审批文件；(3) 工程技术设计任务书。
2.2 主要设计规范(1) SDJ 20-78 水工钢筋混凝土结构设计规范（试行）：(2) SD 335-89 水电站厂房设计规范（试行）；(3) SDJ 173-85 水力发电厂机电设计技术规范（试行）。
2.3 设计参考资料(1) 建筑结构静力计算手册，1975 年，建筑出版社；(2) 水电站厂房设计，顾鹏飞、喻远光编，1987 年，水利电力出版社。
3 基本资料3.1 工程等别与建筑物级别(1) 工程等别为 等；(1) 建筑物级别为 级；(3) 电站厂房级别 级。
3.2 水 位上游：正常蓄水位 m： 下游：正常尾水位 m；死 水 位 m； 最低尾水位 m;设计洪水位 m； 设计洪水尾水位 m；4校核洪水位 m； 校核洪水尾水位 m。
3.3 气温与水温(1) 月（年）平均气温，见表 1。
大型组装式压缩机排气蜗壳优化设计
135中国设备工程Engineer ing hina C P l ant中国设备工程 2019.11 （下）组装式空分压缩机，结构相对简单，轴向进气，进气室效率高，优化空间有限，叶轮基本级各厂家经过多年的发展，叶轮的级效率已经很难再提高，细微的提升对机组的效率影响很小，因此只能着重优化定子件，提高机组效率。
蜗壳是整个定子件中最为重要，对效率影响最大的部件，他的主要作用是将从扩压器或者叶轮（无扩压器时）排出的气体汇集起来，引到机外输气管道或者冷却器中去，并起到扩压作用，将300～380m/s 的动能大部分转化成压力能。
对应组装式压缩机，蜗壳的大小对机组的成本有着至关重要的作用。
本文主要对组装式压缩机蜗壳进行研究，提高效率，降低外径。
1项目背景对于组装式空压机，其蜗壳只有早期有部分焊接蜗壳，其余均为铸造蜗壳。
铸造蜗壳易于系列化，气体流动效果好。
传统的铸造蜗壳有两种形式，一种流道为椭圆结构，一种流道为圆形结构，流道为椭圆结构时，蜗壳的外径小，对于组装式压缩机来说，不仅仅是蜗壳重量的减小，蜗壳成本的减少，更为重要的是齿轮箱中心距的减小，椭圆蜗壳结构的中心距较圆型结构减少约7%的齿轮箱中心距，齿轮箱箱体成本，齿轮对成本均下降。
圆型蜗壳相对来说流动效率要好，比椭圆型蜗壳要高0.5%左右，但是外径大，蜗壳成本高，齿轮箱中心距大。
两种蜗壳均有一个共同的特点，就是等基圆，通过长为1.8倍的叶轮直径扩压器后，进入蜗壳，1.8倍叶轮直径为蜗壳的基圆。
2 项目内容 蜗壳基圆及截面型线确定蜗壳对压缩机的效率影响非常大，一个好的蜗壳和一个不合理的蜗壳，效率会相差到两个百分点甚至更多。
传统的焊接机壳，其蜗室为方形，各截面面积是根据老的单轴离心机排气蜗室设计规范进行规划，没有进行过详细的气动分析。
蜗壳的截面积是通流效率的有利保证，为了降低蜗壳的外径，主要需要改变的就是蜗壳的基圆，如何降低基圆直径成为研究的重点，经过大量的CFD 对比分析计算(如图1)，将等基圆外置蜗壳，改成变基圆内置蜗壳，即蜗壳的基圆直径是变化的，而且均小于1.8倍的叶轮直径，在通过扩压器进入蜗壳时，蜗室向内收敛（如图2）。
水电站水轮机尾水管、蜗壳和机墩施工质量控制——以六堡水电站为例
蜗 壳 顶板 受 力 比较 复 杂 ， 计 钢 筋 直 径较 大 而 且 排 间距 较 设
小， 两层钢筋 ， 进水 口水下墙 、 机墩 预埋 钢筋 较多 ， 安装难 度较
大 。注意机墩下部钢筋和蜗壳顶盖钢筋焊接 ，顶盖重量 大 、 受 力复杂 ， 浇筑前检查 排架 、 模板 的强度和刚度 ， 确保施 工安全 。 同时顶盖施工要与周边 同步互相协调 ， 保证整体性 和连接性 。
点和 值得 借鉴 的施 工 经 验 。
关 键 词 ： 电站 ； 壳 ： 水 管机 墩 施 工 水 蜗 尾 ｄｉ ０３ ６／ｉ ｎ１０ — ５ ４ ０ ２ ６ ２ ｏ： ． ９ ．ｓ． ６ ８５ ． １． ． ５ １ ９ ｊｓ ０ ２ ００
１ 六 堡 水 电 站 施 工
水管钢筋与间墙钢筋焊接 ，检查尾水排水预埋管安装位置是否
参 考文 献 ：
埋与机座座环底部连接 的螺 栓 ， 待砼有一定 的强度后 ， 再安装
座环 ， 座环底部和转轮室套壁 内采用人工 捣插 侧面敲击 ， 外壁 用振捣器振动等方法使机座壁 内砼密实 ， 足设计要求。 满
机墩上部 的下 支架 基础螺栓预留孑 和定子基础预 留螺栓 Ｌ
孔， 待下支架 和定 子调 试检测合格后 ， 采用细石砼 ， ３ 掺 ％的彭
２ 结 语
电 快报 ．０ ９６． ２ ０ （）
『 唐红． ２ １ 小型 水 电站 技 术 改造 中应 注 意 的 几 个 ｆ题 ［． 肃 水 － Ｊ甘 Ｉ ］
利 水 电技 术 ．０ ６１． ２ ０ （） ｆ 赵 林明 ， 陈辉 ， ３ ］ 徐 王利 英 ， ． 轮 机 尾 水 管 压 力 脉 动 分 析 等 水
已不 正常 ， 则应检查站用配 电屏 的负荷 开关 、 接触器 、 熔断器 ， 检查所用变高压熔 断器等情况 ， 对发现的问题作相应处理 。③ 检查冷却控制箱各 负荷开关 、 接触器 、 断器 、 熔 热继 电器等工作 状态是否正常 ， 若有问题 ， 即处理或手动复归 。 立
糯扎渡水电站地下厂房蜗壳混凝土浇筑质量控制
糯扎渡水电站地下厂房蜗壳混凝土浇筑质量控制董战猛;梁振刚;刘沛峰【摘要】针对糯扎渡水电站地下厂房机组单机容量大,工作水头高,水头变幅较大,蜗壳混凝土保温、保压浇筑要求等特点,分析了蜗壳浇筑质量控制的重点.蜗壳浇筑时产生的座环抬动、“阴角”部位的浇筑、温控防裂、浇筑强度高等是施工控制的重点、难点,经分析蜗壳混凝土采用“象限法”分层浇筑较为有利.根据拟定的浇筑方案,并采取其他相关措施,保证了蜗壳混凝土浇筑质量.【期刊名称】《人民长江》【年(卷),期】2012(043)004【总页数】3页(P89-91)【关键词】蜗壳混凝土;浇筑方案;浇筑质量控制;糯扎渡水电站【作者】董战猛;梁振刚;刘沛峰【作者单位】长江勘测规划设计有限责任公司工程建设与监理公司,湖北武汉430010;长江勘测规划设计有限责任公司工程建设与监理公司,湖北武汉430010;长江勘测规划设计有限责任公司工程建设与监理公司,湖北武汉430010【正文语种】中文【中图分类】TV4311 蜗壳混凝土浇筑质量控制重点糯扎渡水电站蜗壳混凝土浇筑采用保温、保压浇筑方法，即在蜗壳打压试验完成后，在保持1.8 MPa蜗壳内水压力，水温不大于30℃的条件下浇筑蜗壳混凝土。
蜗壳混凝土体形复杂，钢筋密集、埋件多，承担的水轮发电机组动、静荷载高，且动载比例大，混凝土浇筑质量对结构安全和机组运行稳定至关重要。
蜗壳混凝土浇筑质量控制重点为:(1)保证混凝土浇筑连续、均匀上升;(2)防止浇筑过程中座环、蜗壳抬动和变形;(3)保证座环、蜗壳阴角部位浇筑饱满、密实;(4)强化混凝土温度控制，防止混凝土产生温度裂缝。
2 蜗壳混凝土浇筑过程控制2.1 浇筑程序蜗壳混凝土浇筑程序见图1。
2.2 混凝土入仓蜗壳大体积混凝土主要为C25W8F100三级配预冷混凝土，钢筋密集区及阴角部位为二级配预冷混凝土。
蜗壳层总高度10 m，平面尺寸34 m×29 m，机组段混凝土总量15.2万m3，单机蜗壳混凝土量4 940 m3，浇筑方量大，入仓强度高。
三峡右岸电站座环蜗壳的整体刚强度分析
１ 水轮 要 和设 枫主 计准
１１ 电站基 本参 数 ． 额 定 出力 ／ ＭＷ 最大 出力 ， ＭＷ
７０ ０ ８ ５２ ８ ． ５０ １１ ３
－ －
了保 压蜗壳埋设方式 ，右岸 电站 的部分机组蜗壳
已确 定采用 垫层 埋设 方 案 。 三峡 右岸 电站机 组 单机 容 量 为 ７０ＭＷ，蜗壳 ０ 尺寸 大 ，Ｈ Ｄ值 高 ，受 力条 件 复杂 ，其 埋设 方 式 对
状态和应力分布规律 ，详细 了解大型水 电机组座 环 、蜗壳 在垫层埋设 时蜗壳在强大 的水力作用下 水流方 向的位移及座环所承受 的周向扭矩等问题 。
对 大型水 电机组 座环 、蜗壳 、垫 层和 外 围混 凝土 进
行整体三维有限元刚强度计算分析是十分重要的。
．— ＿ 黔 量 皇 川
额定水 头／ ｍ 最大 水头 ／ ｍ
收稿日期 ：２０ — ８ ３ ０７０— １ 作者简介 ： 谭恢村 （９ ９ ） １４ 一 ，男 ，教授级高级工程师。从事大型发电设备刚强度研 究。
４１
维普资讯
表 １ 材 料 机 械 特性 表
升压水 头 ／ ｍ
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摘
ห้องสมุดไป่ตู้
要 ：三峡 右岸电站部分机组的水轮机蜗 壳采 用垫层埋设 方式 ，而 ７０ＭＷ 级 巨型水轮 机组蜗 壳采 用垫层 埋设方式在 国 ０
内外尚无工程 实践。本文主要介 绍三峡 右岸电站机组蜗 壳在垫层埋设方式下，座环 、蜗 壳在机组运行 时的整体三维有 限元结
ｌｓｉ ａ ｅ ． ａ ｔｃｌｙ ｒ
Ｋｅ ｒ ｓ ｔ ｒ ｉ ｅ ｓａ ｎ ； ｓ ｉ ｌ ａ ｅ ｅａ ｔ ｙ ｒ ｉ ｔｎ ｉ ｙ ｗｏ ｄ ： ｕ ｂ ｎ ； ｔ ｙｒ ｇ ｐ ｒ ｓ ； ｌｓｉ ｌ ｅ ； ｎ ｅ ｓ ｙ；ａ ａｙ ｉ ｗｉ Ｆ ｐ ｏ ａ ＡＮＳ ｉ ａｃ ｃａ ｔ ｎ ｌｓｓ ｔ Ｅ Ａ ｒ ｇ ｍ ｈ ｒ ＹＳ
蜗壳水压试验与保压混凝土浇筑
蜗壳水压试验与保压混凝土浇筑作者：毛忠义邴绍峰来源：《管理观察》2009年第31期1.概述二十世纪三十年代,在无损探伤检测技术尚未得到推广、认可前,蜗壳水压试验的主要目的是检测焊缝的焊接质量,并达到消除焊接应力,取消混凝土回填中设置弹性层。
基于此目的,一些国家在规范中明确要求蜗壳在混凝土浇筑前必须进行水压试验的要求。
随着高水头、快转速、大容量的水轮机蜗壳的出现,如三峡电站、目前国内已建或在建的抽水蓄能电站中,蜗壳水压试验现已相当采用。
现以辽宁蒲石河抽水蓄能电站蜗壳水压试验及混凝土浇筑为例,简要介绍蜗壳水压试验与保压混凝土浇筑中值得注意的问题,借以达到相互学习、共同探讨的目的。
2.蜗壳水压试验2、1、蜗壳打压的目的:蜗壳水压试验的主要目的是:检验水轮机蜗壳、座环焊缝的焊接质量;测量蜗壳做水压试验的澎涨量及其消除因焊接引起的焊接应力;在蜗壳保持一定压力状况下,进行二期混凝土浇筑与回填灌浆,以取消常规使用的弹性层;用蜗壳中的水带走混凝土中的热量,从而避免因混凝土水化热引起的座环、蜗壳变形。
2、2、蜗壳压试验前应具备的条件:(1)、全部焊接完成并探伤合格;座环蜗壳调整、加固及基础螺杆预应力施工全部完成,(2)、蜗壳内侧水压试验环(座环内封筒)、蜗壳进人门、蜗壳闷头安装完成,并且其密封条有效封堵;(3)、蜗壳上的测压管、各种孔洞安装完毕并有效封堵;(4)、下机坑里衬安装完成、蜗壳外侧钢筋绑扎完毕;(5)、水压试验管路安装完成,并无损探伤合格;(6)、水压试验用的各种打压设备与各种监测变形、位移的仪表处于良好状态并布置就绪;2、3、蜗壳试验的程序:水压试验环、蜗壳进人门、试验闷头安装完成并密封→→下机坑里衬、测压管、水压试验管路安装完成→→蜗壳外侧钢筋绑扎结束→→蜗壳内注水→→蜗壳分逐次逐步升压、保压、降压→水压过程中监测、记录→→保压混凝土浇筑→→保压回填灌浆→→混凝土等强→→泄压→→座环蜗壳基础螺栓最终拉紧→→试验设备拆除→→座环蜗壳最终测量→→出具试验报告。
乌东德水电站蜗壳800 MPa级高强钢焊缝的无损检测
64蔡正洪，殷学成，方芳.乌东德水电站蜗壳800 MPa级高强钢焊缝的无损检测文章编号:1006—2610 (2061) 06—0064—04乌东德水电站蜗壳72 MPa 级高强钢焊缝的无损检测蔡正洪，殷学成，方芳（中国长江三峡集团有限公司，湖北宜昌443 03）摘 要:金沙江乌东德水电站蜗壳是中国目前大型水电站首次采用802 MPa级高强度钢板制作，对焊接质量要求 高。
为保证蜗壳焊缝质量，三峡集团制定了严格的焊缝无损检测规定。
文章对无损检测要求、现场检测难点及改 进建议进行了总结,可为今后类似工程施工提供借鉴。
关键词:乌东德水电站;水电站蜗壳;焊接;无损检测中图分类号:TV223.0文献标志码：A DOI ： 10. 3969/j. issn. 1006-2610.606).26.213Non-destructive Testing of 3 MPa Grade High-trength Steel Weldon the Spirad Case oO Wudongde Hydropoweu StationCAI Zhenghong , YIN Xuecheng , FANG Fang(Chine Three Gorges Group Co. , Lth. , Yichug,Hubci 23133,China)Abstrach : The WuPongde Hydropower Station on Jinsha River ic the first luge-scale hydropower station ic Chine abophng 800 MPa high-strength steel plates for the fabUcation of spi —1 case , which mquims high welding quality. N order to ensure the quhity of the weldingwelds , the Three Gorges Group has formulatee strict gon-destructive testing reeulations for the welds. The article summarizes the mqui —-ments of non-desWuctive testing, on-site testing challenges and supeestions for imp —vement, which provides a refereeca for the consWuc-hon of similar projects in the future.Key worUt : WuPongde Hydropower Station ; spiral case of hydropower station ; welding ； nondest —ctive testingo 前言乌东德水电站蜗壳是中国首次将806 MPa 级高 强度应用于 水轮发电机的成 ；例。
斯登沃代二级厂房蜗壳混凝土浇筑以及质量控制
斯登沃代二级厂房蜗壳混凝土浇筑以及质量控制摘要：蜗壳二期混凝土浇筑过程中，合理的分层、浇筑方式能有效的对已安装设备进行保护并保证蜗壳大体积混凝土浇筑质量。
其次，科学的监测也是蜗壳二期混凝土浇筑质量控制过程中的重要环节。
关键词：蜗壳二期混凝土监测质量控制引言受蜗壳的特殊结构以及浇筑质量要求高的特点，蜗壳二期混凝土一直以来是厂房土建施工中的重点以及难点。
一旦蜗壳二期混凝土浇筑不合格，必须将已浇筑混凝土凿除重新浇筑，处理难度极大，对工程进度以及工程成本将造成较大影响。
斯登沃代水电站厂房蜗壳二期混凝土浇筑过程中采用合理的施工工艺以及有效的监测手段，顺利的完成蜗壳二期混凝土浇筑，浇筑质量达到了预期效果。
1、工程概况沃代水电站（Stung Atay Hydroelectric Power Project）位于柬埔寨王国菩萨省列文县欧桑乡的额勒赛河上游支流－沃代河上，坝址南面距国公省省会国公市路程约60km（其中水路约22km，进场公路约38km），北面距离列文县城路程约60km。
二级电站在河道上建一座壅水坝，拦蓄一级电站的发电尾水和两坝间的区间来水，通过坝左岸引水隧洞引水发电。
枢纽建筑物包括壅水坝及1座副坝、塔式进水口、压力引水洞、高压管道、调压井、引水式厂房及开关站等；引水式地面厂房位于壅水坝下游约6.5km的河道左岸，厂房装机4台，单机容量为25MW，总装机100MW。
根据设计图纸，蜗壳二期混凝土底部高程为275.30m，顶部高程为279.50m。
4台机组二期混凝土总计1440m3，钢筋制安约40吨。
蜗壳表面贴50mm厚聚苯乙烯泡沫塑料板。
蜗壳层布置图详见图1。
蜗壳二期混凝土浇筑过程中的重点及难点：（1）蜗壳底部空间狭小，钢筋密集，特别是座环底部以及蜗壳支墩处。
这对混凝土浇筑以及振捣带来很大难度，极易造成座环蜗壳底部特别是阴角部位出现脱空现象，如何保证上述部位混凝土浇筑密实是蜗壳二期混凝土的难点；（2）蜗壳二期混凝土浇筑过程中，受混凝土侧压力的影响，容易造成蜗壳的偏移。
蜗壳泵结构强度有限元分析
蜗壳泵结构强度有限元分析
丁文婷;薛齐文;胡安泽
【期刊名称】《装备制造技术》
【年(卷),期】2024()1
【摘要】蜗壳泵在使用过程中容易产生应力集中而导致泵体破裂。
基于传热学和热力耦合相关知识,在有限元分析软件中建立泵体结构热传递和热应力模型,通过顺序热力耦合分析方法对瞬态温度场作用下泵体结构的温度分布特性以及不同温度、不同压力条件下蜗壳泵结构的热应力和总体应力的分析,包括对泵体不同位置处安全系数进行测量,确定了最不利位置。
对泵体进行自由模态、约束模态和预应力模态的模拟。
研究结果表明:泵体结构在法兰和支架处温度变化明显,温度梯度较大,在不同温度、不同扬程模拟条件下,泵体的整体应力应变有显著区别。
温度、扬程越大时,上下隔舌根处受到的应力和应变也越大,为荷载作用最不利位置;蜗壳在自由模态下频率较低,在约束模态和预应力模态下频率值较大,三种模态条件模拟时均不会发生自振现象,为蜗壳泵的设计和优化提供新范式。
【总页数】5页(P47-50)
【作者】丁文婷;薛齐文;胡安泽
【作者单位】大连交通大学土木工程学院
【正文语种】中文
【中图分类】TH313
【相关文献】
1.离心泵蜗壳结构参数对泵性能的影响
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5.单级蜗壳泵强度有限元分析
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单级蜗壳泵强度有限元分析
单级蜗壳泵强度有限元分析岳东风;张中南;郗忠才【摘要】研究了基于有限元法的单蜗壳泵体强度分析方法,采用“分析设计法”评定校核泵体强度,克服了传统设计方法的局限性.以某型号单级泵为例,采用有限元法进行应力计算,结合应力线性化技术对泵体隔舌部位和环形蜗壳端面与环面相结合区域进行了应力评定.分析比较了不同肋板型式下泵体的应力分布及应力水平,得到了最优肋板布置型式,为工程设计人员在水泵结构设计方面提供重要的参考.泵的水压试验可以说明该方法的可靠性.【期刊名称】《机械工程师》【年(卷),期】2018(000)010【总页数】5页(P111-115)【关键词】肋板;离心泵;泵体;强度;有限元【作者】岳东风;张中南;郗忠才【作者单位】上海凯泉泵业(集团)有限公司,上海201804;上海凯泉泵业(集团)有限公司,上海201804;上海凯泉泵业(集团)有限公司,上海201804【正文语种】中文【中图分类】TH3110 引言离心泵广泛应用于石油、化工、农田灌溉、城市给排水、水利工程、热电厂和核电站等领域，在国民经济中具有重要地位。
传统的离心泵泵体设计，一般先根据客户给定的泵设计参数，利用经验数据及经验公式计算泵体的壁厚尺寸[1-4]，在设计完成后，再通过对样机进行水压试验来验证泵体的强度，最后根据试验结果对产品进行适当的修正。
因经验公式存在一定的局限性，以及泵体本身承载和结构的复杂性，经验公式很难准确计算出各个部位的应力值，且传统的经验公式无法校核泵体某些部位的变形。
反复制作样机进行水压试验，会增加成本。
再者，水压试验一般由检测人员用肉眼观察密封面是否渗漏、泵体是否开裂等，测试结果会因检测人员的观测技巧不同而有差别。
因此，精确分析离心泵泵体的应力和变形，并以此来指导泵体结构设计具有十分重要的意义。
随着计算机技术及有限元法的发展，采用有限元商业软件进行数值仿真已经开始广泛应用到水泵结构的优化设计中[5-12]。
采用有限元分析辅助设计，不仅可以精确计算泵体的应力和变形，还可以减少反复试制样机的风险，缩短研发周期，节约成本。
大型混流式水轮机零部件—蜗壳座环的刚强度研究
东北大学硕士学位论文第一章绪论加权平均水头Ｈａ：考虑各种水头可能持续的时间的平均水头（ｍ）。
设计水头Ｈｒ：水轮机发出额定功率时的最小净水头（ｍ）。
额定转速ＩＩＮ：设计选定的同步转速（ｒ／ｍｉｎ）。
设计流量Ｑｒ：在设计水头和额定转速下，水轮机发出额定出力时通过的流量（ｍ３／ｓ）。
额定功率Ｎｒ：在设计水头，设计流量和额定转速下水轮机的轴功率（ｋｗ）。
飞逸转速ｎｐ：当甩去全负荷，水轮机轴输出功率为零，导水机构不关闭，水流通过转轮产生的最大转速（ｒ／ｍｉｎ）。
升压水头Ｈｓ：最高水头×升压系数（不同水电站升压系数不同）。
图１．１水电机组系统组成示意图Ｆｉｇ．１．１ＴｈｅｓｙｓｔｅｍｃｏｎｓｔｉｔｕｔｉｏｎｖｉｅｗｏｆＨｙｄｒｏ－ｇｅｎｅｒａｔｉｎｇＵｎｉｔ东北大学硕士学位论文第二章蜗壳座环的有限元分析图２．６固定导叶网格Ｆｉｇ．２．６Ｇｒｉｄｏｆｓｔａｙｖａｎｅ图２．７计算模型喇格Ｆｉｇ．２．７Ｇｒｉｄｏｆｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｍｏｄｅｌ根据研究所工程人员计算经验，基础环承受的压力对计算结构影响很小，计算时可以不考虑。
不考虑蜗壳座环的自重。
蜗壳座环强度的许用应力是根据ＡＳＭＥ标准选取的，因此表２．２中材料的许用应力是根据美国ＡＳＭＥ锅炉与压力容器标准第八章第一册规定的应力设计准则计算得到的。
即相应材料强度极限（ＵＴＳ）的７／２倍与屈服极限（Ｙｓ）的２１３二者之间取较小的那个值为许用应力，即Ｍｉｎ（ｕＴＳ／３．５，２Ｙｓ／３），见附录Ｃ。
表２．２中所列各板件的材料的牌号和性能参数强度极限（ＵＴＳ）和屈服极限（Ｙｓ）详见附录Ｂ。
从表２．２中可以看出固定导叶、环板和蜗壳上的最大应力值均小于各自材料的许用应力值。
过渡段的最大应力为一局部应力集中点，其值超过了材料的许用应力值６４ＭＰａ。
图２．８模型应力分布图Ｆｉｇ．２．８Ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｏｆｔｈｅｍｏｄｅｌｓｔｒｅｓｓ东北大学硕士学位论文第二章蜗壳座环的有限元分析图２．９模型位移分布图图２．１０固定导叶应力分布图Ｆｉｇ．２．１０Ｄｉｓｔｒ／ｌｂｕｔｉｏｎｏｆｔｈｅｓｔａｙｖ∞ｅｓｔｒｅｓｓ图２．１１计算模型图２．１２模型位移分布图Ｆｉｇ．２．１２Ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｏｆｔｈｅｍｏｄｅｌｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔ东北大学硕士学位论文第三章变量化分析技术概述些尺寸时，又可直接生成修改后的另一种几何模型。
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西华大学上机实验报告一、实验目的本次实验是在学习了流体机械结构及强度设计中的金属蜗壳断面断面强度计算课程之后，通过编程上机，对给定机组参数进行金属蜗壳各断面强度的计算，并根据计算结果绘制应力与断面关系图，以掌握金属蜗壳强度设计的方法。
二、实验内容通过VB编程计算各断面几何尺寸。
对蜗壳进行水力计算，按Cu*r=const，就是在给定设计水头，设计流量，导水相对高度及座环尺寸的条件下，确定蜗壳各断面的形状和尺寸，并根据所得尺寸对各断面的强度进行计算，列出各断面的各应力表。
以便为实际的生产和制造提供相应依据。
三、实验环境与工具本次实验是在Windows XP 上进行的实验。
并运用了VB和CAD进行辅助计算和设计，以及运用office 2003对相关文字进行处理。
四、实验过程或实验数据由已知条件（设计水头，设计流量，导水相对高度及座环尺寸），先计算出进口断面参数，再根据这些参数，对各断面的强度进行计算，最后再绘制出应力与断面关系图。
金属蜗壳强度计算步骤1 、设计参数：水轮机型号HL240/D41-LJ-410转轮直径D1=4100 mm， =2 cm ，最大水头 H max=92 m错误!未指定书签。
设计水头Hr = 74 m ，设计流量Qv=154 m3/s ，导叶相对高度b1=0.252 、确定蜗壳包角Φ0及蜗壳进口断面的平均流速Co：Φ0=345o Co=k*(Hr)^(1/2) k=0.9--0.953 、根据座环尺寸系列表确定连接尺寸：由D1、Hr可查表得到：Da、Db、K、RRa =Da/2RA =Ra+kB0=b+(10--20)mmb=b1*D1h1=R*(1-cos(α))h=h1+B/2b1=0.254 、蜗壳进口断面参数计算：C0、ρ、a、Rρ0= ((345 * Qv) / (360 * 3.141592 * C)) ^ (1 / 2)a0=Ra+X= RA+ (ρ^ 2 - h ^ 2) ^ (1 / 2)R0=a+ρ5 、求蜗壳常数C：C= 345 / (a0 - (a^ 2 -ρ^ 2) ^ (1 / 2))6 、求临界包角Φs(ρ=s):Φs = C* (RA+ Tan(a) * h - (RA^ 2 + 2 * RA* Tan(a) * h - h ^ 2) ^ (1 / 2))7、当Φi >Φs时为圆断面Xi =Φi/c+(2*RA*Φi/c-h^2)^(1/2)ρi=(Xi^2+H^2)^(1/2)ai =RA+XiRi =ai+ρi8 、对各圆断面的强度进行计算yl1 = (P * ρi * (1 + ai / 330)) / (2 * 2.1)子午向应力yl2 = P * ρi / (2 * 2.1)环向应力fj = ((0.635 - 0.272 * ai / RA) * ρi * 100 * yl0) / 10000附加应力zyl = yl1 + Abs(fj) 总应力9 、当Φi <Φs时为椭圆断面ρi =(Φi/c)*((cot(α)^2+2*rB/(Φi/c))^(1/2)+1/(sin(α)))L=h/sin(α)ρ2i=(1.045*( *ρi^2+1.428(R a-r B)^2+0.81*L^2)^(1/2)-1.345Lρ1i =L+ρi2-ρi2*cot(α)ai =rB+ρ2i/sin(α)Ri =ai+ρ1iai ′=ai+(ρ1i-ρ2i)*cos(α)10 、对各椭圆断面的强度进行计算yl11 = (P * (1 + ai / 330) * (ρ1 ^ 4 + (330 - ai) ^ 2 * (ρ1 ^ 2 - ρ2 ^ 2)) ^ 0.5) / (4.2 * ρ2)子午向应力yl21 = (P / (2 * ρ2 * 2.1)) * (ρ1 ^ 4 + 2 * 330 * (330 - ai) * (ρ1 ^ 2 - ρ2 ^ 2)) / (ρ1 ^ 4 + (330 - ai) ^ 2 * (ρ1 ^ 2 - ρ2 ^ 2)) ^ 0.5环向应力fj = ((0.635 - 0.272 * ai / RA) * ρi * 100 * yl0) / 10000附加应力zyl = yl1 + Abs(fj) 总应力11 、根据公式计算出蜗壳各断面的尺寸,再进一步计算各断面的强度。
12 、根据各断面的强度绘出水轮机蜗壳强度与断面的关系如下图1。
金属蜗壳强度计算程序Option ExplicitPrivate Sub Form_Click()Dim D1!, Hr!, Qv!, b!, Ra1!, rb!, a#, k#, r#, C0#, KK#, RA#, h!, B0!, h1!, ρ0!, a0#, R0#, C#Dim i!, k1!, t!, xi!, ρi!, ai!, ri!, rb1!, f!, e!, s!, j!, ρ1!, ρ2!, z!, yl1!, yl2!, P!, yl0!, fj!, zyl!Dim yl11!, yl12!, yl21!, yl22!，hmax!D1 = 4.1: Hr = 74: Qv = 154: b = 0.25 :Hmax=92Ra1 = 3.15: rb = 2.725: k = 0.15: r = 0.35: P = 1.015C0 = 0.92 * (Hr ^ (1 / 2)) : RA = Ra1 + k : a = 55 * 3.141592 / 180B0 = b * D1 + 0.01 : h1 = r * (1 - Cos(a)) : h = h1 + B0 / 2ρ0 = ((345 * Qv) / (360 * 3.141592 * C0)) ^ (1 / 2) : a0 = RA + (ρ0 ^ 2 - h ^ 2) ^ (1 / 2) : R0 = a0 + ρ0C = 345 / (a0 - (a0 ^ 2 - ρ0 ^ 2) ^ (1 / 2))KK = C * (RA + Tan(a) * h - (RA ^ 2 + 2 * RA * Tan(a) * h - h ^ 2) ^ (1 / 2))yl0 = P / 2.1Print "角度", " 子午向应力", " 环向应力", " 附加应力", " 总应力"For i = 345 To 15 Step -15k1 = i / CIf i >= KK Thent = (2 * RA * k1 - h ^ 2) ^ (1 / 2)xi = k1 + tρi = ((xi ^ 2 + h ^ 2) ^ (1 / 2)) * 100ai = (RA + xi) * 100ri = (ai + ρi)yl1 = (P * ρi * (1 + ai / 330)) / (2 * 2.1)子午向应力yl2 = P * ρi / (2 * 2.1)环向应力fj = ((0.635 - 0.272 * ai / RA) * ρi * 100 * yl0) / 10000附加应力zyl = yl1 + Abs(fj) 总应力Print i, yl1, yl2, fj, zylPrintElserb1 = RA - h / Tan(a)f = k1 * ((0.49 + 2 * rb1 / k1) ^ (1 / 2) + 1.221)e = 3.141592 *f ^ 2 : s = 1.428 * (Ra1 - rb1) ^ 2j = 1.045 * (e + s) : z = 0.81 * (1.221 * h) ^ 2ρ2 = ((j + z) ^ (1 / 2) - 1.345 * 1.221 * h) * 100ρ1 = (1.221 * h * 100 + 0.3 * ρ2)ai = (rb1 * 100 + 1.221 * ρ2)ri = (ai + ρ1)yl11 = (P * (1 + ai / 330) * (ρ1 ^ 4 + (330 - ai) ^ 2 * (ρ1 ^ 2 - ρ2 ^ 2)) ^ 0.5) / (4.2 * ρ2)yl12 = (P * (1 + ai / 330) * (ρ1 ^ 4 + (ρ2) ^ 2 * (ρ1 ^ 2 - ρ2 ^ 2)) ^ 0.5) / (4.2 * ρ2)yl1 = yl12yl21 = (P / (2 * ρ2 * 2.1)) * (ρ1 ^ 4 + 2 * 330 * (330 - ai) * (ρ1 ^ 2 - ρ2 ^ 2)) / (ρ1 ^ 4 + (330 - ai) ^ 2 * (ρ1 ^ 2 - ρ2 ^ 2)) ^ 0.5yl22 = (P / (2 * ρ2 * 2.1)) * (ρ1 ^ 4 + 2 * 330 * (ρ2) * (ρ1 ^ 2 - ρ2 ^ 2)) / (ρ1 ^ 4 + (ρ2) ^ 2 * (ρ1 ^ 2 - ρ2 ^ 2)) ^ 0.5yl2 = yl22If yl11 > yl12 Then yl1 = yl11 子午向应力If yl21 > yl22 Then yl2 = yl21 环向应力fj = ((0.635 - 0.272 * ai / RA) * ρi * 100 * yl0) / 10000附加应力zyl = yl1 + Abs(fj) 总应力Print i, yl1, yl2, Abs(fj), zylPrintEnd IfNext iEnd Sub金属蜗壳相关设计数据统计转轮型号：HL240/D40-LJ-410 D1=4100 Qv=154 m3/s Hr=74 m查表得：Da =6300 Db=5450 K=150 Hmax=92 m导叶相对高度：0.25 流速系数k=0.92包角差：15°金属蜗壳系数：c=623.856座环进口圆周直径（查表）：R=350 进口断面半径：ρ=2436座环蝶形边半径：RA=3300 蝶形边长度：L=814圆形断面过渡到椭圆断面的临界包角：101.19°蜗壳断面的外圆半径：R=8079蜗壳中心线到主轴中心线的距离：a=5643 蝶形边锥角：55°蝶形边至导水机构水平中心线高度：h=667 蜗壳钢板厚度 =2 cm错误!未指定书签。
(应力单位为：MPa)五、总结通过此次上机实验，使我进一步理解和掌握了金属蜗壳的计算机辅助设计方法,并在此基础上对蜗壳各断面的应力进行计算，以确定个断面的最佳厚度。