简支钢梁计算书
30米简支梁手算计算书
学 生 毕 业 设 计设 计 计 算 书课题名称xx 大桥一阶段施工图设计 姓 名 X x 学 号 090xxxx-xx 院 系土木工程学院 专 业土木工程（桥梁与隧道） 指导教师xxx （教授）2013年 5 月28日※※※※※※※※※※※ ※※ ※※ ※※※※※※※※※ 2012届学生毕业设计材料（四）目录摘要 (1)关键词 (1)Abstract (2)Key words (2)1 设计总说明 (3)1.1 工程概况 (3)1.2 设计任务及要求 (3)1.2.1 设计任务 (3)1.2.2 设计要求 (4)1.3 设计依据与主要技术指标 (4)1.3.1 设计依据 (4)1.3.2 主要技术指标 (5)1.4 主要材料 (5)1.5 设计小结 (5)2 30m简支箱梁桥的计算分析 (7)2.1 行车道板计算 (7)2.1.1 悬臂板荷载效应计算 (7)2.1.2 连续板荷载效应计算 (8)2.1.3 内力组合计算 (12)2.1.4 行车道板配筋 (13)2.2 主梁内力计算与配筋 (15)2.2.1 主梁截面几何特性的计算 (15)2.2.2 主梁恒载内力计算 (17)2.2.3 主梁活载内力计算 (18)2.3 截面设计 (28)2.3.1 预应力钢束（筋）数量的确定及布置 (28)2.3.2 截面几何特性计算 (34)2.3.3 截面承载能力极限状态计算 (35)2.3.4 预应力损失计算 (38)2.3.5 应力验算 (45)2.3.6 抗裂性验算 (50)2.3.7 主梁变形（挠度）计算 (52)2.4 锚固区局部承压计算 (55)2.4.1 局部受压区尺寸要求 (55)2.4.2 局部抗压承载力计算 (56)3 5×40m连续梁桥的计算分析 ............................................... 错误！未定义书签。
3.1 概述.............................................................................. 错误！未定义书签。
钢结构简支梁设计计算书
计算依据：
1、《钢结构设计标准》GB50017-2017
一、基本参数
简支梁长L(m)
10
简支梁间距/受荷面宽B(m)
2.5
恒载标准值Gk(kN/m2)
3
活载标准值Qk(kN/m2)
2
恒载分项系数γG
1.2
活载分项系数γQ
1.4
挠度控制
1/250
材质
Q235
X轴塑性发展系数γx
1.05
满足要求！
2、连接板验算
两块拼接板的净截面积：A=2h×l-2×k×h×r =2×10×200-2×4×10×21.5=2280mm2
剪应力：τ= Vmax/A=84.73×103/2280=37.162N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
二、梁截面计算
截面类型
工字钢
截面型号
45a号工字钢
截面面积A(cm2)
102
截面惯性矩Ix(cm4)
32240
截面抵抗矩Wx(cm3)
1430
自重标准值gk(kN/m)
0.788
抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
抗剪强度设计值τ(N/mm2)
120
弹性模量E(N/mm2力极限状态：
q=γG(Gk×B+gk)+γQ×Qk×B=1.2×(3×2.5+0.788)+1.4×2×2.5=16.946kN/m
正常使用极限状态：
q'= Gk×B+gk+Qk×B=3×2.5+0.788+2×2.5=13.288kN/m
1、抗弯验算
Mmax=qL2/8=16.946×102/8=211.825 kN·m
单跨变截面简支钢梁计算
t 1= 8 mm t 2= 8 mm t w= 6 mm
t 1= 8 mm t 2= 8 mm t w= 6 mm
kg/m
1/7
U.S.A.
JOB No.：__________
即 : 断面
350x6x180x BH 8x180x8
BY________________ DATE______________ CHK'D_____________
W 1x = 5.88E+05 mm 3
W 2x = 5.88E+05 mm 3 I y = 7.78E+06 mm 4
iy=
46.5 mm
y=
75.3
I 1 = 6.67E+06 mm 4
I 2 = 3.89E+06 mm 4
0.63 0.21 0.18
0.71 5/7
U.S.A.
JOB No.：__________
I z = 8.01E+08 mm 4
W 1x = 1.88E+06 mm 3 W 2x = 1.88E+06 mm 3
I y = 7.79E+06 mm 4
iy=
36.6 mm
y=
95.7
I 1 = 6.67E+06 mm 4
I 2 = 3.89E+06 mm 4
A 0 = 4884 mm 2 重量 38.3 y 0 = 175 mm I z = 1.03E+08 mm 4
钢梁截 面钢：梁中和 轴的位 置：
钢梁对X 轴截面惯 性矩：
钢梁上翼 缘的弹性 抵抗矩：
钢梁下翼 缘的弹性 抵抗矩：
钢梁对Y 轴截面惯 性矩：
简支钢梁计算
简 支 钢 梁 计 算基本数据输入:梁跨度： l=9000mm梁间距a=2400mm钢材：Q 345f =315N/mm 2fv =185N/mm 2 上翼缘：b 1=400mm t 1=14mm 下翼缘：b 2=300mm t 2=12mm 腹 板：h w =574mm t w =8mm即: 断面截面特性计算：钢梁截面：A 0=13792mm 2 重量108.3kg/m 钢梁中和轴的位置：y 0=342mm钢梁对X轴截面惯性矩：I z =8.94E+08mm4钢梁上翼缘的弹性抵抗矩：W 1x = 3.46E+06mm 3 钢梁下翼缘的弹性抵抗矩：W 2x = 2.61E+06mm 3 钢梁对Y轴截面惯性矩：I y = 1.02E+08mm 4i y =85.9 mm y =104.8上翼缘对Y 轴的惯性矩：I 1=7.47E+07mm 4下翼缘对Y 轴的惯性矩：I 2= 2.70E+07mm 40.73 截面不对称影响系数：0.380.53 工字形截面简支梁的系数0.76 梁的整体稳定系数：0.74 修正后：0.672.截面验算：（1）弯矩及剪力的计算：=+=211I I I b α=-=)12(8.0b b αη=bβ==hb t l 111ξ=bφ='bφλ钢梁自重： 1.30KN/m恒载： 4.00KN/m2g1k=10.90KN/m活载：q c= 3.0KN/m2p k=18.10KN/m p=23.16KN/m 弯矩：M=234.49KN·m剪力：V=104.22KN（2）钢梁的强度、稳定和挠度的验算：梁的整体稳定应力：σ=101.01N/mm2钢梁上翼缘应力：σ1=67.70N/mm2钢梁下翼缘应力：σ2=89.68N/mm2钢梁剪应力：τ=22.70N/mm2挠度：w=8.4mmw/l=1/1072。
钢筋混凝土简支T形梁桥设计计算书设计书
钢筋混凝土简支T形梁桥设计计算书设计书目录第一章基本设计数据1第二章内力计算，车道板加固及验算2第三章主梁内力计算53.1主梁几何特征计算53.2恒载内力计算63.3荷载横向分布计算73.4活载内力计算93.5主梁内力计算14第四章截面设计承载力极限状态下的配筋和计算154.1主梁承载力钢筋配置154.2截面承载力极限状态计算174.3斜截面抗剪承载力计算174.4箍筋设计204.5斜截面抗剪承载力设计21第五章正常工况下的裂缝宽度和挠度验算使用极限状态225.1裂缝宽度检查计算225.2挠度检查计算23第六章结论25附录25钢筋混凝土简支t形梁桥设计计算书第一章基本设计资料1．桥梁跨径：20m2．计算跨径：19.6m3.主梁预制长度：19.96m4.主梁结构尺寸拟定：5片；设置5根横隔梁。
（1）主梁梁肋间距：跨度L=20m，主梁间距2.25m；各跨两侧人行道宽度均为0.75m。
（2）主梁高度：1.68m。
（3）梁肋厚度：本次课程设计规定，跨中稍薄一些，取180mm，在梁肋端部2.0到5.0m范围内可逐渐加宽至靠近端部稍厚一些350mm。
（4）桥面板：4.9×2.25.（5）桥面横坡：桥面横坡在桥面上铺设不同厚度的铺装层，桥面横坡为1.5%。
5．设计荷载：公路-ⅰ级人群负荷：3.5kn/m26。
结构重要性系数：1.17．材料：（1）钢筋，主钢筋采用hrb335，其它钢筋采用r235。
其技术指标见表1；（2）混凝土及其技术指标见表2。
T形主梁、桥面铺装、栏杆和人行道跨度l？20m，C35混凝土。
表1钢筋技术指标种类r235hrb335级弹性模量（mpa）设计强度轴心抗压(mpa)c30c358、设计依据一抗拉设计强度（mpa）195280抗压设计强度（mpa）195280标准强度（mpa）235335表2混凝土技术指标种类标准强度轴心抗压(mpa)20.123.4轴心抗拉(mpa)2.012.203.00×1043.15×104弹性模量(mpa)轴心抗拉(mpa)1.391.5213.816.1（1）交通部《公路桥涵设计通用规范》（jtgd60-2022）；北京：人民通信出版社。
钢筋混凝土简支T梁设计计算书
钢筋混凝土简支T梁设计计算书（一）正截面强度设计与验算A：⒈确定T梁翼缘的有效宽度b/f①计算跨径的1/3 b/f=l0/3=16600/3=5530 mm②b/f=b+6 h/f=200+6×120=920 mm故取b/f =920 mm⒉判断T形截面的类型M=1.2M GK+1.4M QK =1.2×1/8×24×16.62+1.4×1/8×26×16.62=2245.8 kN·mh0=1400-100=1300 mmα1f c b/f h/f（h0- h/f/2）=1.0×9.6×920×120×（1300-120/2）=1314201600 N·mm=1314.2 kN·m＜M 这表明属于第二类T形截面。
⒊计算A s①求A s1A s1=α1f c（b/f-b）h/f/f y=1.0×9.6×（920-200）×120/300=2765 mm2②求A s2M u1=α1f c（b/f-b）h/f（h0- h/f/2）=1.0×9.6×（920-200）×120×（1300-120/2）=1028.5 kN·mM u2=M- M u1=2245.8-1028.5=1217.3 kN·mαs= M u2/（α1f c bh02）=1217.3×106/（1.0×9.6×200×13002）=0.375相应地，ξ=0.5，γs=0.75，则A s2=1217.3×106/（300×0.75×1300）=4162 mm2③求A sA s= A s1+ A s2=2765+4162=6927 mm2截面尺寸不足，重新设计截面尺寸。
简支T型梁计算说明书
预制钢筋混凝土简支T形梁计算说明书姓名 ***学号*******2012年12月5号1）已知设计数据及要求钢筋混凝土简支梁全长o L =9.96m ，计算跨径L=9.5m 。
T 形截面梁的尺寸如图，桥梁处于I 类环境条件，安全等级为二级，o γ=1 。
梁体采用C25混凝土，轴心抗压强度设计值cd f =11.5MPa ，轴心抗拉强度设计值td f =1.23MPa 。
主筋采用HRB335钢筋，抗拉强度设计值sd f =280MPa ；箍筋采用R235钢筋，直径8mm ，抗拉强度设计值sd f =195MPa 。
简支梁控制截面的弯矩组合设计值和剪力组合设计值：l/2,d M =1.2*257.16+1.4*132.89=494.64KNm l/4,d M =1.2*192.87+1.4*88.67=355.58KNm 0,d V =1.2*107，15+1.4*123.45=301.41KN l/2,d V =1.2*0+1.4*36.54=51.16KN2）跨中截面纵向受拉钢筋计算（1）T 形截面梁受压翼板的有效宽度'b f由图所示，T 形截面受压翼板厚度的尺寸，可得翼板平均厚度'h f =mm 1202100140=+，则可得到'1b f =L/3=9500/3=3167mm'2b f =1600mm'3b f =b+2bh+12'h f =170+2*0+12*120=1610mm 故，受压翼板的有效宽度'b f =1600mm （2）钢筋数量计算截面设计l/2M =o γl/2,d M =494.64KNm设s a =300mm+0.07h=30+0.007*800=86mm ， 则截面有效高度o h =800-86=714mm ①判定T 形截面类型：cd f 'b f 'h f (o h -'h f /2)=11.5*1600*120(714-120/2)=1444KNm>l/2M (=494.64KNm) ②求受压区的高度494.64*610=11.5*1600x （714-x/2） 得合适解为x=39mm<'h f (=120mm)③求受拉钢筋面积AsAs= f cd 'b f x/f sd =(11.5*1600*39)/280=2563mm 2跨中截面主筋选择为12∅18,焊接骨架的钢筋层数为6层纵向钢筋面积As=3054mm 2 混凝土保护层取30 mm>d=18mm ，及设计要求的最小值30mm 。
简支钢梁计算书
单跨钢梁计算书一. 设计资料示意图如下：恒载下的荷载示意图如下：活载下的荷载示意图如下：长度：12600mm，截面：H-500*200*10*16-Q235左端支座为：竖向铰接；右端支座为：竖向铰接；------------------------------------------------------------------------------------------荷载序号荷载1 工况D-整体Z轴-均布q:-6kN/m2 工况L-整体Z轴-均布q:-2kN/m ------------------------------------------------------------------------------------------ 计算时叠加自重；采用《钢结构设计规范GB 50017-2003》进行验算；2轴的挠度限值为：L/400；3轴的挠度限值为：L/400；2轴的刚度限值为：200；3轴的刚度限值为：200；强度计算净截面系数: 0.98绕2轴的计算长度为：5000mm；绕3轴的计算长度为：12600mm；采用楼面梁标准组合验算挠度；是否进行抗震设计: 否腹板屈曲后强度: 不考虑加劲肋设置间距: 0 - 不设置二. 验算结果一览验算项验算工况结果限值是否通过受弯强度 1.35D+0.98L 118.724 215 通过2轴受剪强度 1.35D+0.98L 16.5207 125 通过整稳 1.35D+0.98L 152.776 215 通过翼缘宽厚比 1.2D+1.4L 5.125 13 通过腹板高厚比 1.2D+1.4L 44.2 80 通过2轴挠度D+L 31.0741 31.5 通过2轴长细比- 114.679 200 通过3轴长细比- 62.469 200 通过三. 受弯强度验算最不利工况为：1.35D+0.98L最不利截面位于第1个分段离开首端6300mm处绕3轴弯矩：M3= 223.248kN·m计算γ：截面塑性发展系数γ2=1.2γ3=1.05验算强度：考虑净截面折减：W nx=1790.852cm3W ny=209.524cm3A n=110.005cm2σ1=σ2=223.248/1790.852/1.05×103=118.724N/mm2σ3=σ4==-(223.248)/1790.852/1.05×103=-118.724N/mm2 118.724≤215，合格！四. 2轴受剪强度验算最不利工况为：1.35D+0.98L最不利截面位于第1个分段尾端剪力：V= 70.872kNτ=70.872×1064.943/1/45685×10=16.521N/mm216.521≤125，合格！五. 整稳验算最不利工况为：1.35D+0.98L区段内最大内力为：绕3轴弯矩：M3= 223.248kN·m计算φx：双轴对称截面：ηb=0等截面工字形简支梁βb计算：受压翼缘无支撑长度：l1=5000mm受压翼缘宽度：b1=200mm受压翼缘厚度：t1=t f=16mmξ=(l1*t1)/(b1*h)=(5000×16)/(200×500)=0.8跨中无侧向支承，均布荷载作用在上翼缘ξ<=2.0，βb=0.69+0.13×0.8=0.794υb=βb*(4320/λy2)*(A*h/W x)*{[1+(λy*t1)2/(4.4*h)2]0.5+ηb}*(235/f y) =0.794×(4320/114.6792)×(11225×500/1827400)×{[1+(114.679×16)2/(4.4×500)2]0.5+0}×(235/235) =1.043υb>0.6：υb'=1.07-0.282/υb=1.07-0.282/1.043=0.7996取υb=υb'=0.7996计算γ：截面塑性发展系数γ2=1.2γ3=1.05验算整稳：υb=0.7996γy=1.2σ1=σ2=(1*223.248)/1827.4/0.7996×1000=152.776N/mm2σ3=σ4=-(1*223.248)/1827.4/0.7996×1000=-152.776N/mm2 152.776≤215，合格！六. 翼缘宽厚比验算最不利工况为：1.2D+1.4L最不利截面位于第1个分段首端剪力：= -69.662kN截面塑性发展系数γ2=1.2γ3=1.05翼缘宽厚比：b0/T f1=82/16=5.125翼缘宽厚比限值：[b0/t]=13.000×(235/f y)0.5=13 考虑抗震设防的翼缘宽厚比限值：[b0/t]=155.125≤13，合格！七. 腹板高厚比验算最不利工况为：1.2D+1.4L最不利截面位于第1个分段首端剪力：= -69.662kN截面塑性发展系数γ2=1.2γ3=1.05腹板计算高度：h0=442 mm腹板高厚比：h0/T w=442/10=44.2腹板高厚比限值：[h0/t]=8044.2≤80，合格！八. 2轴挠度验算最不利工况为：D+L最不利截面位于第1个分段离开首端6300mm处挠度为：31.074mm31.074≤31.5，合格！九. 2轴长细比验算2轴长细比为：5000/43.6=114.679114.679≤200，合格！十. 3轴长细比验算3轴长细比为：12600/201.7=62.46962.469≤200，合格！。
简支钢梁设计计算书
------------------------------- | 简支梁设计 | | | | 构件：BEAM52 | | 日期：2015/08/31 | | 时间：15:37:10 | ------------------------------------ 设计信息 -----钢梁钢材：Q235梁跨度(m)： 5.200梁平面外计算长度(m)： 2.600钢梁截面：焊接组合H形截面:H*B1*B2*Tw*T1*T2=300*250*250*6*12*12 容许挠度限值[υ]: l/400 = 13.000 (mm)强度计算净截面系数：1.000计算梁截面自重作用: 计算简支梁受荷方式: 竖向单向受荷荷载组合分项系数按荷载规范自动取值----- 设计依据 ----- 《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）----- 简支梁作用与验算 -----1、截面特性计算A =7.6560e-003; Xc =1.2500e-001; Yc =1.5000e-001;Ix =1.3500e-004; Iy =3.1255e-005;ix =1.3279e-001; iy =6.3894e-002;W1x=9.0000e-004; W2x=9.0000e-004;W1y=2.5004e-004; W2y=2.5004e-004;2、简支梁自重作用计算梁自重荷载作用计算:简支梁自重 (KN): G =3.1252e+000;自重作用折算梁上均布线荷(KN/m) p=6.0100e-001;3、梁上活载作用荷载编号荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载参数2 荷载值2 1 4 8.10 2.60 0.00 0.004、单工况荷载标准值作用支座反力 (压为正,单位：KN)△恒载标准值支座反力左支座反力 Rd1=1.563, 右支座反力 Rd2=1.563△活载标准值支座反力左支座反力 Rl1=4.050, 右支座反力 Rl2=4.0505、梁上各断面内力计算结果△组合1：1.2恒+1.4活断面号： 1 2 3 4 5 6 7 弯矩(kN.m)： -0.000 3.202 6.268 9.199 11.995 14.655 17.180 剪力(kN) ： 7.545 7.233 6.920 6.608 6.295 5.983 -5.670断面号： 8 9 10 11 12 13弯矩(kN.m)： 14.655 11.995 9.199 6.268 3.202 -0.000剪力(kN) ： -5.983 -6.295 -6.608 -6.920 -7.233 -7.545△组合2：1.35恒+0.7*1.4活断面号： 1 2 3 4 5 6 7 弯矩(kN.m)： -0.000 2.558 4.963 7.216 9.317 11.266 13.062 剪力(kN) ： 6.078 5.727 5.375 5.024 4.672 4.321 -3.969断面号： 8 9 10 11 12 13弯矩(kN.m)： 11.266 9.317 7.216 4.963 2.558 -0.000剪力(kN) ： -4.321 -4.672 -5.024 -5.375 -5.727 -6.0786、局部稳定验算翼缘宽厚比 B/T=10.17 < 容许宽厚比 [B/T] =15.0腹板计算高厚比 H0/Tw=46.00 < 容许高厚比[H0/Tw]=80.07、简支梁截面强度验算简支梁最大正弯矩(kN.m)：17.180 (组合：1; 控制位置：2.600m)强度计算最大应力(N/mm2)：18.179 < f=215.000简支梁抗弯强度验算满足。
简支钢梁稳定设计计算书(Mathcad)
4
+
5.34⋅⎛⎜⎝
h01 a
⎞⎟⎠ 2
235
h01
h01
⋅ fy if a > 1
41⋅tw1⋅
5.34
+
4⋅⎛⎜⎝
h01 a
⎞⎟⎠ 2
235
h01
τcrab := fv if λs1 ≤ 0.8
⎡⎣1 − 0.59⋅(λs1 − 0.8)⎤⎦⋅fv if 0.8 < λs1 ≤ 1.2
λs1 = 1.102 τcrab = 139.754 N/mm2
λs3 = 1.069 τcrcd = 143.029
1.1⋅ fv if λs3 > 1.2 λs32
集中力均为次梁传来, 且次梁处设加劲肋。
σccd := 0
⎛⎜⎝
σcd σcrcd
⎞⎟⎠
2
+
⎛⎜⎝
τcd τcrcd
⎞⎟⎠
2
+
(0)2
=
0.572
≤ 1.0
满足要求
4）中间IV区格de段
剪力 Vde := 405 KN
λs2 = 1.21 τcrbc = 127.826 N/mm2
1.1⋅ fv if λs2 > 1.2 λs22
集中力均为次梁传来, 且次梁处设加劲肋。
σcbc := 0
⎛⎜⎝
σbc σcrbc
⎞⎟⎠
2
+
⎛⎜⎝
τbc τcrbc
⎞⎟⎠
2
+
(0)2
=
0.503
≤ 1.0
满足要求
3）中间III区格cd段
12
c处右截面
简支梁计算书
一. 计算依据(1)《建筑施工承插式盘扣支架钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 231-2010）(2)《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012(3)《钢结构设计规范》GB 50017-2011二. 参数信息本工程箱型梁顶板厚度为0.54m；底板厚度为0.70m；中腹板厚度为0.50m，腹板高度为1.00m。
底面模板面板厚度为15.00mm，面板弹性模量为9900.00N/mm2，抗弯强度为15.00N/mm2，底模次楞方木截面宽度为100.00mm,截面高度为100.00mm。
次楞方木间距箱室部位为300.00mm,中腹板部位为300.00mm。
底模主楞方木截面宽度为150.00mm,截面高度为150.00mm，主楞方木间距为600.00mm。
恒荷载包括底面模板自重0.50kN/m2,钢筋混凝土自重26.50kN/m3，箱室内附加荷载2.50kN/m2。
活荷载包括施工荷载2.00kN/m2，振捣混凝土荷载2.00kN/m2。
钢管支撑架参数：支撑钢管类型Φ48×3.2支撑架步距为1.50m。
支撑架立杆中腹板部位横向间距为300.00mm，纵向间距为900.00mm；支撑架立杆箱室部位横向间距为600.00mm，纵向间距为900.00mm。
钢管立杆竖向变形计算参数：立杆实际竖向高度 H = 12.00m ；立杆实际工作长度内街头数量 n = 4 ；每个接头处非弹性变形值 det = 0.50mm；钢管的计算温度差 detT = 10.00度；立杆钢材的线膨胀系数 a = 1.20×10-5。
三. 荷载计算1.恒荷载标准值（荷载分项系数 Y G = 1.2）模板自重:在验算底模面板、主次楞方面和钢管支撑体系时取 q1 = 0.50kN/m2；腹板部位新浇筑钢筋混凝土自重标准值：q2 = 1.00×26.50=26.50kN/m2；箱室部位新浇筑钢筋混凝土自重标准值q3 = 1.24×26.50=32.86kN/m2；箱室内模及支架的重量取 q4 = 2.50kN/m2。
简支钢梁计算带公式
I 2 = 2.70E+07 mm 4
1/3
U.S.A.
JOB No.：__________
BY________________ DATE______________ CHK'D_____________
0.73
截面不对 称影响系 数：
工字形截 面简支梁的 系数
钢梁下翼 缘的弹性抵 抗矩：
钢梁对Y轴 截面惯性 矩：
上翼缘对Y 轴的惯性 矩：
下翼缘对Y 轴的惯性 矩：
简支
l= 9000 mm
梁间距a= 2400 mm
Q 345
b 1= 400 mm b 2= 300 mm h w= 574 mm
600x8x400x BH 14x300x12
f = 315 N/mm 2
p = 23.16
234.49 KN ·m
104.22 KN
KN/m
（2）钢梁 的强度、稳 定和挠度的 验算：
梁的
整体稳定应 力：
σ = 101.01 N/mm 2
2/3
U.S.A.
钢梁 上翼缘应 力：
钢梁 下翼缘应 力：
钢梁 剪应力：
挠 度：
JOB No.：__________
BY________________ DATE______________ CHK'D_____________
0.38 0.53
0.76
梁பைடு நூலகம்整体 稳定系数：
0.74
修正后：
2.截面验 算：
（1）弯矩 及剪力的计 算：
钢梁自 重： 恒 载：
活 载：
0.67
1.30 KN/m 4.00 KN/m 2 g = 1k 10.90 KN/m q c = 3.0 KN/m 2
【精品】简支钢梁计算书
单跨钢梁计算书一.设计资料示意图如下：恒载下的荷载示意图如下：活载下的荷载示意图如下：长度：12600mm，截面：H-500*200*10*16-Q235左端支座为：竖向铰接；右端支座为：竖向铰接；------------------------------------------------------------------------------------------荷载序号荷载1工况D-整体Z轴-均布q:-6kN/m2工况L-整体Z轴-均布q:-2kN/m------------------------------------------------------------------------------------------计算时叠加自重；采用《钢结构设计规范GB50017-2003》进行验算；2轴的挠度限值为：L/400；3轴的挠度限值为：L/400；2轴的刚度限值为：200；3轴的刚度限值为：200；强度计算净截面系数:0.98绕2轴的计算长度为：5000mm；绕3轴的计算长度为：12600mm；采用楼面梁标准组合验算挠度；是否进行抗震设计:否腹板屈曲后强度:不考虑加劲肋设置间距:0-不设置二.验算结果一览验算项验算工况结果限值是否通过受弯强度1.35D+0.98L118.724215通过2轴受剪强度1.35D+0.98L16.5207125通过整稳1.35D+0.98L152.776215通过翼缘宽厚比1.2D+1.4L5.12513通过腹板高厚比1.2D+1.4L44.280通过2轴挠度D+L31.074131.5通过2轴长细比-114.679200通过3轴长细比-62.469200通过三.受弯强度验算最不利工况为：1.35D+0.98L最不利截面位于第1个分段离开首端6300mm处绕3轴弯矩：M3=223.248kN·m计算γ：截面塑性发展系数γ2=1.2γ3=1.05验算强度：考虑净截面折减：Wnx=1790.852cm3Wny=209.524cm3An=110.005cm2σ1=σ2=223.248/1790.852/1.05×103=118.724N/mm2σ3=σ4==-(223.248)/1790.852/1.05×103=-118.724N/mm2 118.724≤215，合格！四.2轴受剪强度验算最不利工况为：1.35D+0.98L最不利截面位于第1个分段尾端剪力：V=70.872kNτ=70.872×1064.943/1/45685×10=16.521N/mm216.521≤125，合格！五.整稳验算最不利工况为：1.35D+0.98L区段内最大内力为：绕3轴弯矩：M3=223.248kN·m计算φx：双轴对称截面：ηb=0等截面工字形简支梁βb计算：受压翼缘无支撑长度：l1=5000mm受压翼缘宽度：b1=200mm受压翼缘厚度：t1=tf=16mmξ=(l1*t1)/(b1*h)=(5000×16)/(200×500)=0.8跨中无侧向支承，均布荷载作用在上翼缘ξ<=2.0，βb=0.69+0.13×0.8=0.794φb=βb*(4320/λy2)*(A*h/Wx)*{[1+(λy*t1)2/(4.4*h)2]0.5+ηb}*(235/f y )=0.794×(4320/114.6792)×(11225×500/1827400)×{[1+(114.679×16)2/(4.4×500)2]0.5+0}×(235/235)=1.043φb>0.6：φb'=1.07-0.282/φb=1.07-0.282/1.043=0.7996取φb=φb'=0.7996计算γ：截面塑性发展系数γ2=1.2γ3=1.05验算整稳：φb=0.7996γy=1.2σ1=σ2=(1*223.248)/1827.4/0.7996×1000=152.776N/mm2σ3=σ4=-(1*223.248)/1827.4/0.7996×1000=-152.776N/mm2152.776≤215，合格！六.翼缘宽厚比验算最不利工况为：1.2D+1.4L最不利截面位于第1个分段首端剪力：=-69.662kN截面塑性发展系数γ2=1.2γ3=1.05翼缘宽厚比限值：[b0/t]=13.000×(235/f y)0.5=13考虑抗震设防的翼缘宽厚比限值：[b0/t]=155.125≤13，合格！七.腹板高厚比验算最不利工况为：1.2D+1.4L最不利截面位于第1个分段首端剪力：=-69.662kN截面塑性发展系数γ2=1.2γ3=1.05腹板计算高度：h0=442 mm腹板高厚比限值：[h0/t]=8044.2≤80，合格！八.2轴挠度验算最不利工况为：D+L最不利截面位于第1个分段离开首端6300mm处挠度为：31.074mm31.074≤31.5，合格！九.2轴长细比验算2轴长细比为：5000/43.6=114.679114.679≤200，合格！十.3轴长细比验算3轴长细比为：12600/201.7=62.469 62.469≤200，合格！。
简支组合梁验算计算书
简支组合梁验算计算书一. 根本资料类型：简支组合梁长度：6m楼板类型：压型钢组合楼板楼板编号：SP1压型钢型号：Y*130-300-600压型钢板布置方向：平行于组合梁钢梁截面：中热窄HN500*200设计依据：钢构造设计标准(GB 50017-2001)混凝土构造设计标准(GB 50010-2002)高层民用建筑钢构造技术规程(JGJ 99-98)二. 计算参数钢梁截面参数：截面高度：h=500 mm截面宽度：b=200 mm腹板厚度：t w=10 mm翼缘厚度：t f=16 mm截面形心到上翼缘距离：y t=250 mm钢梁面积：A=11420 mm2截面惯性矩：I=478000000 mm4截面抵抗矩：W=1910000 mm3截面面积矩：S=1048180.063 mm3钢梁材料参数：材料类型：Q235B钢材弹性模量：E=206000N/mm2钢材屈服强度标准值：f y=235N/mm2强度换算系数：C F=(f y/235)0.5=1截面翼缘厚度：t f=16mm<=16mm截面钢材强度设计值：f=215N/mm2截面腹板厚度：t w=10mm<=16mm钢材抗剪强度设计值：f v=125N/mm2压型钢楼板参数：钢板波槽高度：h p=130 mm钢板波槽宽度：b p=55 mm混凝土翼板厚度：h c=50 mm混凝土翼板计算宽度：b ce=1800 mm混凝土弹性模量：E c=30000N/mm2混凝土轴心抗压强度：f c=14.3N/mm2截面钢与混凝土弹性模量比值：αE=6.867楼板纵筋等级：HRB 235楼板纵筋抗拉强度设计值：f sy=235 N/mm2楼板顶面配筋：φ8200楼板底面配筋：φ8200栓钉参数：栓钉材料：Q235栓钉极限抗拉强度：f u=375 N/mm2栓钉直径：d=19 mm栓钉高度：h d=160 mm栓钉列数：n s=1栓钉纵向间距：p=120 mm荷载参数：均布恒载标准值：g k=5 kN/m恒载承载力组合系数：γg=1.2恒载变形组合系数：γdg=1均布活载标准值：q k=2 kN/m活载承载力组合系数：γq=1.4活载变形组合系数：γdq=0.6均布施工荷载标准值：c k=3 kN/m施工荷载承载力组合系数：γc=1.4施工荷载变形组合系数：γdc=1变形限值参数：使用挠度限值：[ω]s=l/400施工挠度限值：[ω]c=l/250总挠度限值：[ω]g=l/250三. 强度验算控制工况：1.2恒+1.4活均布线荷载：F=γg*g k+γq*g k=1.2×5+1.4×2=8.8kN/m跨中弯矩：M=F l2/8=8.8×62/8=39.6kN·m梁端剪力：V=F l/2=8.8×6/2=26.4kN1 、正应力强度验算：钢梁全截面抗拉承载力：A*f=114.2×215/10=2455.3kN混凝土翼板全截面抗压承载力：b ce*h c*f c=1800×50×14.3/1000=1287kNA*f>b ce*h c*f c，塑性中和轴位于钢梁截面内钢梁受压区面积：A c=0.5*(A-b ce**h c*f c/f)=0.5×(11/215)=2716.977mm2钢梁翼缘面积：A f=b*t f=200*16=3200mm2A c<=A f，钢梁翼缘受压区高度：h f=A c/b=2716.977/200=13.585mm钢梁受压区合力中心到梁顶面距离：y c=0.5*h f=0.5×1.358=6.792mm钢梁受拉区合力中心到梁底面距离：y s=(A*h/2-A c*(h-y c))/(A-A c)=(11420×500/2-2716.977×(500-6.792/2))/(11420-2716.977)=174.074mm钢梁受拉区合力中心到受压区合力中心距离：y1=h-y s-y c=500-174.074-6.792=319.134mm钢梁受拉区合力中心到混凝土受压区合力中心距离：y=h-y s+h c/2+h p=500-174.074+50/2+130=480.926mm抗弯承载力比值ξ计算：ξ=M/(b ce*h c*f c*y+A c*f*y1)=39.6/(1287×480.926+2716.977×21.5×319.134)=0.04917ξ<=1.0，抗弯承载力满足要求2 、剪应力强度验算：钢梁腹板高度：h w=h-2*t f=500-2×16=468 mm抗剪承载力比值ξ计算：ξ=V/(h w*t w*f v)=26.4×103/(468×1×125)=0.04513ξ<=1.0，抗剪承载力满足要求四. 局稳验算组合梁塑性中和轴位于钢梁截面内，钢梁上翼缘受压截面自由外伸宽度：b0=95 mm截面腹板净高：h0=468 mm截面自由外伸宽厚比限值：[b0/t]=9*C F=9×1=9上翼缘宽厚比：b0/t f=95/16=5.938<=[b0/t] 满足[h0/t w]=72*C F=72×1=72腹板高厚比：h0/t w=46.8/10=46.8<=[h0/t w] 满足五. 变形验算1 、计算参数：组合梁截面高度：H=h+h c+h p=500+50+130=680 mm混凝土翼板截面参数：A cf=b ce*h c=1800×50=90000 mm2I cf=b ce*h c3/12=1800×503/12=18750000 mm4钢梁截面形心到混凝土翼板截面形心距离：d c=(H+h p)/2=(680+130)/2=405mm抗剪连接件刚度系数：k=N vs=13395.543 N/mm2 、准永久组合下，组合梁挠度计算：准永久组合均布线荷载：F d=γdg*g k+γdq*q k=1×5+0.6×2=6.2kN/m混凝土有效受压翼板的换算宽度：b eq=b ce/(2*αE)=1800/(2×6.867)=131.068 mm组合梁截面形心到钢梁截面形心的距离：*1=A cf*d c/(2*αE*A+A cf)=90000×405/(2×6.867×11420+90000)=147.67 mm组合梁截面等效惯性矩：I eq=I cf/(2*αE)+b eq*h c*(d c-*1)2+I+A**12=18750000/2/6.867+131.068×50×(405-147.67)2+18750000+11420×147.672=1162352384 mm4考虑滑移效应的刚度折减系数ζ计算：I0=I+I cf/2/αE=478000000+18750000/2/6.867=479365273.438 mm4A0=A cf*A/(2*αE A+A cf)=90000×11420/(2×6.867×11420+90000)=4163.921 mm2A1=(I0+A0*d c2)/A0=(479365273.438+4163.921×4052)/4163.921=279148.535 mm2j=0.81*[(n s*k*A1)/(E*I0*p)]0.5=0.81×[(1×13395.543×279148.531)/(206000×479365280×120)]0.5=0.00455 mm-1η=( 36*E*d c*p*A0)/(n s*k*h*l2)=(36×206000×405×120×4163.92)/(1×13395.543×680×62×1.0e6)=4.577有刚度折减系数ζ：ζ=η*[0.4-3/(j*l)2]=4.577×[0.4-3/(0.00455×6×1000)2]=-0.01145ζ<=0，取ζ=0组合梁考虑滑移效应的折减刚度：B=EI eq/(1+ζ)=206000×1162352384/(1+0)=2.394e+009 mm4准永久组合下梁的最大挠度：ωd=5*F d*l4/384/B=5×6.2×64×1.0e9/384/2.394446155e+013=0.04369 mm3 、标准组合下，组合梁挠度计算：标准组合均布线荷载：F s=g k+q k=5+2=7kN/m混凝土有效受压翼板的换算宽度：b eq=b ce/αE=1800/6.867=262.136 mm组合梁截面形心到钢梁截面形心的距离：*1=A cf*d c/(αE*A+A cf)=90000×405/(6.867×11420+90000)=216.427 mm组合梁截面等效惯性矩：I eq=I cf/αE+b eq*h c*(d c-*1)2+I+A**12=18750000/6.867+262.136×50×(405-216.427)2+18750000+11420×216.4272=1481725440 mm4考虑滑移效应的刚度折减系数ζ计算：I0=I+I cf/αE=478000000+18750000/6.867=480730585.938 mm4A0=A cf*A/(αE A+A cf)=90000×11420/(6.867×11420+90000)=6102.697 mm2A1=(I0+A0*d c2)/A0=(480730585.938+6102.697×4052)/6102.697=242798.462 mm2j=0.81*[(n s*k*A1)/(E*I0*p)]0.5=0.81×[(1×13395.543×242798.469)/(206000×480730592×120)]0.5=0.004238 mm-1η=( 36*E*d c*p*A0)/(n s*k*h*l2)=(36×206000×405×120×610.27)/(1×13395.543×680×62×1.0e6)=6.707有刚度折减系数ζ：ζ=η*[0.4-3/(j*l)2]=6.707×[0.4-3/(0.004238×6×1000)2]=-0.4298ζ<=0，取ζ=0组合梁考虑滑移效应的折减刚度：B=EI eq/(1+ζ)=206000×1481725440/(1+0)=3.052e+009 mm4标准组合下梁的最大挠度：ωs=5*F s*l4/384/B=5×7×64/384/3.052e+009=0.387 mm4 、使用阶段变形验算：使用阶段组合梁的允许挠度：[ω]s=l/400=15 mm使用阶段梁的最大挠度：ω=ma*(ωd，ωs)=0.4369 mmω<=[ω]s满足六. 总变形验算施工中使用临时支撑，取总变形为使用阶段最大变形：ω=0.4369 mm总挠度允许值：[ω]g=l/250=24 mmω<=[ω]g满足七. 栓钉承载力验算压型钢楼板平行于组合梁布置，计算栓钉承载力折减系数：压型钢板肋上部宽度：b1=245 mm压型钢板肋下部宽度：b2=70 mm压型钢板上部宽度大于下部宽度，取混凝土凸肋平均宽度：b w=(b1+b2)/2=(245+70)/2=157.5 mm混凝土凸肋平均宽度b w<1.5*h p=195mm，取承载力折减系数：η=0.6*b w*(h d-h p)/h p2=0.6×157.5×(160-130)/1302=0.1678单个栓钉受剪承载力设计值计算：栓钉钉杆面积：A st=πd2/4=3.142×192/4=283.529 mm2N vs1=0.43*A st(E c*f c)0.5=0.43×283.529/(30000×14.3)2/1000=79.854 kNN vs2=0.7*A st*f u=0.7×283.529×470/1000=93.281 kNN vs=min(N vs1，N vs2)=79.854 kN界面剪力计算：截面塑性中和轴位于钢梁截面内，有：V=b ce*h c f c=1800×50×14.3/1000=1287kN梁翼缘栓钉间距限值：[p]=η×N vs*n s*l/V=0.1678×13.396×1×6×1000/1287=62.45 mm 栓钉设计间距：p=120mm>[p]，不满足八. 界面受剪承载力验算1 、包络栓钉的纵向界面受剪承载力验算单位长度内纵向界面剪力：V=N vs*n s/p=79.854×1/120×1000/=665.446 kN纵向界面周长：u=2*h d+b=2×160+200=520 mm单位长度内横向钢筋面积：A s,tr=2*πd n2*1000/s n=2×3.142×82/4×1000/2000=502.655 mm2界面抗剪承载力计算：V s1=0.9*ξ*u+0.7*A s,tr*f y/1000=0.9×1×520+0.7×502.655×235=550.687 kNV s2=0.25*u*f c=0.25×520×14.3=1859 kNV s=min(V s1,V s2)=550.687 kN抗剪承载力：V s<V，不满足2 、混凝土翼板纵向界面受剪承载力验算假设两侧翼板计算宽度相等，则翼板单侧计算宽度：b1=(b e-b)/2=(1800-20)/2=890 mm单位长度内纵向界面剪力：V=N vs*n s/p*b1/b ce=79.854×1/120×1000×890/1800=329.026 kN 纵向界面周长：u=h c=50 mm单位长度内横向钢筋面积：A s,tr=πd n2*1000/s n+πd u2*1000/s u=3.142×82/4×1000/2000+3.142×82/4×1000/2000=502.655 mm2界面抗剪承载力计算：V s1=0.9*ξ*u+0.7*A s,tr*f y/1000=0.9×1×50+0.7×502.655×235=127.687 kNV s2=0.25*u*f c=0.25×50×14.3=178.75 kNV s=min(V s1,V s2)=127.687 kN抗剪承载力：V s<V，不满足九. 施工阶段验算施工中使用临时支撑，不须验算。
简支钢梁计算
绕x轴弯矩设计值Mx 绕y轴弯矩设计值My 荷载作用下的应力 σ 强度满足要求!
主平面受弯承载力验算 2.86 kN.m 截面塑性发展系数γ x 0.00 kN.m 截面塑性发展系数γ y 16.70 N/mm2 钢材抗弯强度设计值f 钢材弹性模量Es
钢梁抗剪承载力验算 最大剪力设计值 V 7.65 kN 钢材抗剪强度fv 钢梁毛截面惯性矩Ix 16131754 mm^4 钢梁截面面积A 翼缘厚度 tf 7 mm 钢梁腹板厚度tw 截面高度H 198 mm 钢梁翼缘宽度bf 计算剪应力处以上截面对中和轴的面积矩 S＝A/2× H/4 中和轴处最大剪应力τ 6.15 N/mm2 抗剪强度满足要求！
。编者： 2003年12月
2359 mm2 16131754 162947 1137396 22978 mm^4 mm^3 mm^4 mm^3
0.0 kN.m 0.0 kN.m 0.0 kN.m 0.0 0.0 kN.m 0.0 kN.m 2.0 0.0 kN.m 0.0 kN.m
1.05 1.20 215 206000
P22 P22 MPa Pa
125 2359 5 99 58387
Mpa mm^2 mm mm mm^3
足要求！
82.69 mm3 21.96 mm
计算梁的整体稳定！ 15.15
哪个变红，说明那 种荷载状况需要验 算整体稳定
198.00 mm 0.46 1.62 0.83 2.08 1.15 1.40 1.75
说明：1. 本程序适用于热轧H型钢、焊接H型钢、工字钢、槽钢、钢管、角钢与钢板形成的组合 截面。钢梁型号见右边列表。H型钢带a、b、c者为不常用型号。2. 下面的稳定计算仅适用于H型 钢和工字钢梁。抗剪强度计算仅适用于H型钢、工字钢、槽钢。挠度计算仅适用于均布荷载。3. 钢管按Dnnnxt格式输入。4. 焊接H型钢按Hhhቤተ መጻሕፍቲ ባይዱxbbbxtwxtf格式输入；5. 角钢按型钢表输入：角钢 计算是按角钢肢尖与5mm钢板焊接，形成一个复合截面，钢板宽度按B＝30x5＝150mm考虑。角 钢组合梁、槽钢梁仅考虑承受Mx。钢梁型号全部列于右侧，可以从中选择。 注意：本程序计算结果仅供参考，不能作为设计依据。编者：2003年12月
钢筋混凝土简支梁桥设计计算书(24页)_yg_secret
目录：一、恒载内力计算1.1分别计算各主梁的恒载集度 --------------------------------------21.2各主梁的恒载在各控制截面 --------------------------------------2二、设计活载内力计算2.1计算各号梁位于支点处的荷载横向分布系数 ------------------------3 2.2计算各号梁位于跨中处的荷载横向分布系数 ------------------------4 2.3画出各控制截面的内力的影响线 ----------------------------------52.4计算各主梁在各控制截面的弯矩和剪力 ----------------------------6三、荷载组合1.1分别计算各主梁在各控制截面的弯矩和剪力的作用效应组合 ---------14四、配筋计算、设计及验算4.1主梁各控制截面的控制内力的基本组合汇总 ----------------------17 4.2正截面设计 ---------------------------------------------------18 4.3主梁正截面抗弯承载能力验算 -----------------------------------19 4.4斜截面设计 ---------------------------------------------------20 4.5主梁斜截面抗剪承载能力验算 -----------------------------------23 4.6主筋弯起后正截面抗弯强度的校核 -------------------------------24 4.7配置构造钢筋 -------------------------------------------------24 4.8裂缝宽度验算 -------------------------------------------------24一、恒载内力计算1.1分别计算各主梁的恒载集度（1）主梁自重：支点处：q 1=[0.5×1.3/2×(0.12+0.2)×2+0.3×1.3]×25 =14.95kN/m跨中处：q 2=[0.5×1.42/2×(0.12+0.2)×2+0.18×1.3]×25=11.53kN/m g 1=[2×(14.95+11.53)×4.79/2+11.5×9.92]/19.5=12.35kN/m （2）横格梁:支点处：V 1=0.16×[1.3×0.9+1.3×(0.2－0.12)/2－0.82×0.48]=0.13m³ 跨中处：V '1=0.16×[1.42×0.9+1.42×(0.2－0.12)/2－0.82×0.48]=0.15m³ 作用于中梁上横格梁自重：g 2=(2×0.13+3×0.15)×25/19.5=0.91kN/m 作用于边梁上横格梁自重：g'2=g 2/2=0.91/2= 0.46kN/m（3）桥面铺装：g 3=[0.02×7×22+(1.5%×3.5×7/2+0.06×7)×24]/6=2.93kN/m （4）人行道（包括栏杆）：g 4=2×6/6=2kN/m 合计：边梁恒载：g=g 1+g'2+g 3+g 4=12.35+0.46+2.93+2=17.74kN/m中梁恒载：g=g 1+g 2+g 3+g 4=12.35+0.91+2.93+2=18.19kN/m1.2各主梁的恒载在各控制截面（支点、L/4/、L/2 截面）内力（弯矩和剪力）计算主梁距离支座为x 的横截面弯矩和剪力：()? ,? (2)22222x x gL x gx gL gM x gx L x V gx L x =⋅-⋅=-=-=- 表1-1二、设计活载内力计算2.1计算各号梁位于支点处的荷载横向分布系数（杠杆原理法）：图2-1 杠杆原理法计算横向荷载分布系数（尺寸单位：cm）在横向影响线上确定荷载沿横向最不利的布置位置，荷载横向分布系数如表2-1所示。
装配式钢筋混凝土简支T型梁桥计算书
装配式钢筋混凝土简支T型梁桥计算书第Ⅰ部分装配式钢筋混凝土简支T型梁桥的计算资料一、设计资料1、桥面净空净—6+2×0.75人行道2、主梁跨径和全长标准跨径：la =20.00m（墩中心距离）计算跨径：l=19.50（支座中心距离）l=19.96(主梁预制长度)主梁全长: 全3、设计荷载汽-20、挂-100和人群荷载3KN/㎡4、材料钢筋：主筋用Ⅱ级钢，其他用Ⅰ级钢，混凝土用25号5、计算方法：极限状态法6、结构尺寸。
如图下：7、设计依据（1）《混凝土简支梁（板）桥》人民交通出版社（第二版）（2）《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-85），简称“桥规” ( 3)《公路桥涵地基与基础设计规范》 (JDJ024-85)(4) 《公路桥涵设计手册梁》二、主梁的计算（一）主梁的荷载横向分布系数1、跨中荷载矩横向分布系数（按G-M法）（1）主梁的抗弯及抗扭惯矩Ix和Itx求主梁截面的重心位置如图下：平均板厚1h =1/2(8+14)=11cmax=()1813011)18160(2130181302111118160⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯-cm 2.41=)2/112.41(111421114212/13-⨯⨯+⨯⨯=x I23)19.422/130(130181301812/1-⨯⨯+⨯⨯+444823.66482252m cm ==T 形截面抗拒惯扭近似等于各个矩形截面的抗扭截面的抗扭惯矩之和，即:Tx I =3i i i t b c ∑3/1,069.060.1/11.0/111===c b t 301.0,151.0)11.03.1/(18.0/222==-=c b t故： 4333331080.21009.21071.019.1301.011.06.13/1m I Tx ---⨯=⨯+⨯=⨯+⨯⨯= 单位抗弯及抗扭惯矩：cm m b I J x x /10142.46.1/104823.6/442--⨯=⨯==cm m b I J Tx Tx /1075.16.1/1076.2/453--⨯=⨯==（2）横梁抗弯及抗扭惯矩 翼板有效宽度λ计算如图下：横梁长度取为两边主梁的轴线间距，即：m b l 4.66.144=⨯==367.04.6/35.2/1515.0,10035.2)15.085.4(2/1===='='=-=l c cm m b m h m c 根据l c /比值可查附表 求得：548.0/=c λ m c 29.135.2548.0548.0=⨯==λ 求横梁截面重心位置y ab h h b h h a y ''++=11212122/2/2λλm 21.00.115.011.029.120.115.02/12/11.029.1222=⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯⨯= 横梁的抗弯和扭惯矩y I 和Ty I ：2321131)2/(12/1)2/(2212/1y y y a h h b h b h a h h I -'''+''+-+⨯=λλ 2323)21.02/0.1(0.115.00.115.012/1)2/11.021.0(11.029.1211.029.1212/1-⨯⨯+⨯⨯+-⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=421022.3m -⨯= 32223111h b c h b c I Ty +=1.0031.085.4/11.0/11 ==b h 查表得3/11=c , 但由于连续桥面板的单宽抗扭惯矩只有独立宽扁板者的一半，可取6/11=c 1705.0)11.000.1(15.0/22-=b h b 查表得：298.02=c43333310971.110895.010076.115.089.0298.085.411.06/1m I Ty ---⨯=⨯+⨯=⨯⨯+⨯⨯=单位抗弯及抗扭惯y J 和Ty J ：cm m b I J y y /10664.010085.4/1022.3/4421--⨯=⨯⨯== cm m b I J Ty Ty /10406.010085.4/10971.1/4531--⨯=⨯⨯== （3）计算抗弯参数θ和抗弯参数∂324.010664.010142.45.190.44444=⨯⨯='=-y x p J J l b θ b '—桥宽的一半 p l —计算跨径 y x Ty Tx J J E J J G a 2/)(+= 按《公预规》取E G 43.0=,028.010664.010142.4210)406.075.1(43.0445=⨯⨯⨯⨯+⨯=---a167.0028.0==a(4)计算荷载弯矩横向分布影响线坐标 已知307.0=θ, 查M G -图表，可得表中值：表1用内插法求各梁位处值如图下：1号、5号梁2号、4号梁424114.06.04.0)(b b b bbK K K K K K +⨯=⨯--='3号梁：0K K ='(0K 系梁位在0点的K 值) 列表计算各梁的横向分布影响线坐标η值 表2各梁的横向分布系数：汽—20： 401.0)047.0127.0260.0462.0(2/11=-++⨯=汽η 405.0)072.0173.0240.0324.0(2/12=+++⨯=汽η 409.0)192.0218.0217.0191.0(2/13=+++⨯=汽η 挂—100: 257.0)117.0206.0303.0402.0(4/11=+++=挂η 235.0)168.0213.0260.0300.0(4/12=+++=挂η 214.0)208.0219.0219.0208.0(4/13=+++=挂η 人群荷载： 628.01=人η391.02=人η348.02174.03=⨯=人η人行道板： 440.0188.0628.01=-=板η 378.0017.0395.02=-=板η340.0170.023=⨯=板η2.梁端剪力横向分布系数计算（按杠杆法）汽—20： 282.0563.02/11=⨯='汽η500.0000.12/12=⨯='汽η 594.0)250.0938.0(2/13=+⨯='汽η挂—100：469.0)437.021(4/12=⨯+⨯='挂η 469.0)437.021(4/13=⨯+⨯='挂η 人群荷载： 343.11='人η 343.02-='人η 03='人η(二)内力计算 1、恒载内力（1）恒载：假定桥面构造各部分重量平均分配给各主梁承担，计算见表3 钢筋混凝土T 形梁的恒载计算 表3一侧人行道部分每2.5m 长时重12.42KN,1.0m 长时重12.35/2.5=4.94KN/m 。
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简支钢梁计算书
单跨钢梁计算书
一
.设计资料
示意图如下:
12800
恒载下的荷i:不意图如下:
6
活载下的荷载示意图如下:
12600
长度：12600mm,截面：
H-500*200*10*16-Q235
左端支座为：竖向较接；右端支座为：竖向较接；
荷载序号荷载工况D■整体Z轴■均布q :-6kN/m 工况L■整体Z轴■均布q :-2kN/m
计算时叠加自重；
采用《钢结构设计规范GB50017-2003》进行验算；
2轴的挠度限值为：L/400；
3轴的挠度限值为：L/400；
2轴的刚度限值为：200； 3轴的刚度限值为：200；
强度计算净截面系数:0.98 绕2轴的计算长度为：5000mm；
绕3轴的计算长度为：12600mm；采用楼面梁标准组合验算挠度；是否进行抗震设计：否腹板屈曲后强度：不考虑加劲肋设置间距:0 -不设置
二.验算结果一览
验算项验算工况
结果限值是否通过
受弯强度118.724 215 2轴受剪强度16.5207 125
整稳152.776 215
翼缘宽厚比
5.125 13
44.2 80
2轴挠度31.0741 31.5
1.35D+0.98L
通过
1.35D+0.98L
通过
1.35D+0.98L
通过
1.2D+1.4L
通过
1.2D+1.4L 通过
D+L 通过
2轴长细比
114.679 200
3轴长细比
62.469
200
三.受弯强度验算 最不利工况为：1.35D+0.98L
最不利截面位于第1个分段离开首端6300mm
计算屮
截面塑性发展系数
y 2=1.2
Y S =1.05
验算强度:
考虑净截面折减:
Wnx=1790.852cm3
Wny=209.524cm3
An=110.005cm2
6=6=223.248/1790.852/1.05x103=118.724N/ mm 2 CT 3=CT4==-(223.248)/1 790.852/1.05x118.7
24N/mm2
通过 通过 绕3轴弯矩: M 3= 223.248kNm
118.724^215,合格!
四・2轴受剪强度验算
最不利工况为：1.35D+0.98L
最不利截面位于第1个分段尾端
剪力：V= 70.872kN
T=70.872X1 064.943/1 /45685x10=16.521 N/m m2
16.521^125,合格！
五.整稳验算
最不利工况为：1.35D+0.98L
区段内最大内力为：
绕3轴弯矩：M3= 223.248kN m
双轴对称截面: r|b=0
等截面工字形简支梁0b计算:
受压翼缘无支撑长度:L=5000mm
受压翼缘宽度: bi=200mm
受压翼缘厚度：ti=tf=16mm
^=(A*fi)/(bi*h)=(5000x16)/(200x500)=0.8
跨中无侧向支承，均布荷载作用在上翼缘
^<=2.0, p b=0.69+0.13x0.8=0.794 怜邙強(4320/入y2)qAF/W『{[4+(入九)2/(4・45)2片+q b}*(235//y)
=0.794x(4320/114.6790x(11225x500/182740
0)x
{[1 +(11 4.679X16>/(4.4X5OO>]O5+O}X(235/235) =1.043
(p b>0.6：
<p b=1.07-0.282/<p b=1.07-0.282/1.043=0.7996 僉(Pb=(Pb=0・7996
计算Y：
截面塑性发展系数
y2=1.2
Y3=1.05
<pb=0.7996
Yy=1 2
Q I=CT2=(1 *223.248)/1827.4/0.7996x1000=152. 776N/mrri2
6=6=・(1 *223.248)/1827.4/0.7996x1000=-15 2.776N/mm2
152.776^215,合格！
六.翼缘宽厚比验算
最不利工况为：1.2D+1.4L
最不利截面位于第1个分段首端
剪力：=・69・662kN
截面塑性发展系数
y2=1.2
Y3=1.05
翼缘宽厚比：bo/Tn=82/16=5.125
翼缘宽厚比限值:[bo/t]=13.000x(235/f y>=13 考虑抗震设防的翼缘宽厚比限值：[bo/t]=15
5.125^13,合格!
七.腹板高厚比验算
【不利工况为: 1.2D+1.4L
最不利截面位于第1个分段首端
=・69・
截面塑性发展系数
y2=1.2
Y S=1.05
腹祓计算高度：ho=442 mm
腹板高厚比：ho/T w=442/10=44.2
腹板高厚比限值：[ho/t]=80
44.2W80,合格!
八.2轴挠度验算
最不利工况为：D+L
最不利截面位于第1个分段离开首端6300mm 处挠度为：31.074mm
31.074^31.5,
九・2轴长细比验算
2轴长细比为：5000/43.6=114.679
114.679^200,合格!
十・3轴长细比验算
3 轴长细比为：12600/201.7=62.469
62.469^200,合格！。