现浇梁张拉参数及压浆量计算示例
现浇箱梁张拉计算
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1710.1 2013 10762
1997.9 2034
3995.8 2034
1997.9 10999 1997.9 2034 1997.9
140 195000 0.003315 0.99669 164100.637
140 195000 0.052308 0.949036 163828.904
140 195000 0.000837 0.999163 159617.829
194830.160 189374.834 188560.216 183713.445 183409.235 178694.866 178545.248 173955.903 173667.850 169203.875 168429.978 164100.637 163828.904 159617.829 159551.048
140 195000 0.003511 0.996495
195300
140 195000 0.052221 0.949119 194957.532
140 195000 0.01223 0.987845 189954.515
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张拉、压浆方案
张拉、压浆施工方案（一）、张拉准备1、钢绞线的下料、编束和穿束（1）、钢绞线的下料、编束钢绞线下料前先将钢绞线卷放在自制的放线架中，再将铁皮剪断，然后人抓住钢绞线一端，将钢绞线缓缓拉开（注意不使钢绞线产生有害变形，对有害变形的部分必须除掉），钢绞线下料用砂轮切割机切断。
钢绞线下料长度既要满足使用要求，又要防止下料过长造成浪费。
每根钢绞线的长度按下式确定：L=l+2×（l1+l2+l3+l4）式中：L—钢绞线下料长度l—孔道净长l1—工作锚长度l2—千斤顶长度l3—工作锚长度l4—张拉端外露长度，取65cm将下好的钢绞线放在工作台上，据设计编制成束。
要求编束一定要绑紧，钢绞线要顺直，根与根之间不得相扭。
（2）、穿束采用人工穿束。
穿束前将压浆孔及锚垫板上的混凝土灰浆清理干净，将波纹管清除至喇叭口。
2、支架防护设置张拉操作台和防护板。
制作铁架，张拉前把铁架紧靠在梁两端，千斤顶用导链悬挂在铁架上，并在距离千斤顶1.5～2.0m处安设防护板，以防锚具夹片弹出伤人。
3、检验张拉机具在张拉作业之前对千斤顶，油压表及油泵进行标定，并绘制标定曲线，张拉时按标定曲线配套使用。
并检查锚具及预应力钢束安装是否正确。
4、检查锚具张拉前安装工作锚，然后用铁锤将夹片轻轻地打入锚环，要使夹片均匀，完毕后安装限位板、千斤顶及工具锚，安装工具锚夹片时同样用铁管将夹片均匀打入工具锚内。
在进行以上作业时，千斤顶悬挂在铁架上，调整锚圈、垫板及千斤顶位置，使孔道、锚具和千斤顶三者之间轴线相吻合。
（二）、施加预应力1、张拉设备张拉用千斤顶在使用前应全面进行校定。
在校验期限内，千斤顶使用过程中出现不正常现象时，应重新校定。
(附张拉设备标定报告、千斤顶—油表读数表)2、预应力筋的制作及安装预应力筋采用低松弛高强度预应力钢绞线，单根钢绞线的直径为Φs15.24mm，截面面积140mm2，标准强度f=1860Mpa，弹性模量E p=1.95×pk105。
现浇梁张拉与压浆施工方案
目录1、编制依据 (3)2、工程概况 (3)2.1、设计概况 (3)2.2、当地建筑材料分布情况 (3)3、技术标准 (4)4、预应力主要材料及张拉设备 (5)4.1、机械设备 (5)4.2、人员 (5)4.3、材料 (5)4.4锚具 (5)4.5、预应力钢绞线 (6)4.6、预应力设备选用及校正 (6)5、预应力施工 (7)5.1穿束 (7)6、预应力筋张拉 (8)6.1、张拉前的准备工作 (8)6.2、钢绞线张拉用穿心式千斤顶的定位安装 (8)6.3、预应力钢绞线张拉程序 (8)6.4、预应力筋理论和实际伸长量的计算 (10)6.5、实际伸长量的量测及计算方法 (11)6.6预应力张拉其它要求 (12)7、预应力管道压浆 (12)7.1施工工艺 (12)7.2 材料试配 (12)7.3施工设备 (12)7.4 搅拌工艺 (13)7.5压浆工艺 (13)7.6 管道压浆时限 (14)7.7梁体、浆体及环境温度 (14)7.8高温施工 (14)7.9压浆注意事项 (14)8、封锚 (15)8.1配合比选定 (15)8.2工艺要求: (15)9、预应力施工常见问题及处理措施 (16)9.1、锚垫板面与孔道轴线不垂直或锚垫板中心偏离孔道轴线 (16)9.2、锚环下锚垫板处混凝土变形开裂。
(16)9.3.、滑丝与断丝 (17)9.4、波纹管线形与设计偏差较大 (18)9.5、张拉钢绞线延伸率偏差过大 (19)10、保证措施 (20)10.1质量保证措施 (20)10.2、安全、环保施工措施 (21)现浇梁预应力张拉压浆施工方案1、编制依据（1）合同文件及宝兰客运专线设计文件；（2）我单位类似工程施工经验；（3）采用的主要规范：（4）《铁路混凝土工程施工技术指南》（5）《铁路混凝土工程施工质量验收标准》（6）《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收标准》（7）《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》（8）我公司拥有的技术装备力量、机械设备状况、管理水平、科技工法成果和多年积累的预应力张拉、压浆工程施工经验；2、工程概况2.1、设计概况庵坪沟大桥起讫里程为：DK669+530.7～DK669+689.3,全长158.6m。
天桥现浇梁张拉计算
天桥预应力筋现浇箱梁张拉计算书一、平均张拉力计算计算公式：P P=P*(1-e-(K*X+μ*θ))/(K*X+μ*θ) P P---预应力筋平均张拉力(N)P---预应力筋张拉端张拉力(N)X---张拉端至计算截面的孔道长(m)θ---从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）K---管道偏差系数（设计图中给出0.0015）μ---管道摩擦系数（设计图中给出0.25）一、N1束已知量：P=187.488 N R = 1500 cm K = 0.0015 μ= 0.25 Ep=1.95*100000(1)Xab=0.48m(千斤顶长：0.385 m +工具锚：0.055 m+限位板：0.04m)(2)Xbc=11.81m(3)Xcd=1.09m θ=0.073rad(4)Xde=3.73m(5)Xef=1.44m θ=0.096rad(6)Xfg=11.62m(7)Xgh=1.44m θ=0.096rad(8)Xhi=6.43m(9)Xij=1.71m θ=0.114rad(10)Xjk=12.38m(11)Xkl=1.71m θ=0.114rad(12)Xlm=1.15m带入公式：1、ab段为直线段，无摩擦力P P = P = 187.488KN2、bc段为直线段，有摩擦力P P = 187.488*(1- e-(0.0015*11.81))/(0.0015*11.81)=185.84KN3、cd段为曲线段，有摩擦力P P=185.488*(1-e-(0.0015*1.09+0.25*0.073))/(0.0015*1.09+0.25*0.0 73)=184 KN4、de段为直线段，有摩擦力P P = 184*(1-e-(0.0015*3.73))/(0.0015*3.73)= 183.49 KN5、ef段为曲线段，有摩擦力P P=183.49*(1-e-(0.0015*1.44+0.25*0.096))/(0.0015*1.44+0.25*0.09 6)=181.11 KN6、fg段为直线段，有摩擦力P P=181.11*(1-e-(0.0015*11.62)/(0.0015*11.62)=179.54 KN7、gh段为曲线段，有摩擦力P P=179.54*(1-e-(0.0015*1.44+0.25*0.096))/(0.0015*1.44+0.25*0.09 6)=177.21 KN8、hi段为直线段，有摩擦力P P=177.21*(1-e-(0.0015*6.43)/(0.0015*6.43)=176.36 KN9、ij段为曲线段，有摩擦力P P=176.36*(1-e-(0.0015*1.71+0.25*0.114))/(0.0015*1.71 +0.25*0.114)=173.65 KN10、j k段为直线段，有摩擦力P P=173.65*(1-e-(0.0015*12.38)/(0.0015*12.38)=172.05 KN11、k l段为曲线段，有摩擦力P P=172.05*(1-e-(0.0015*1.71+0.25*0.114))/(0.0015*1.71 +0.25*0.114)=169.41 KN12、l m段为直线段，有摩擦力P P=169.41*(1-e-(0.0015*1.15)/(0.0015*1.15)=169.26KN理论伸长值计算计算公式：ΔL = P P * L/(A P * E P)ΔL --- 预应力筋的理论伸长值（mm）P P --- 预应力的平均张拉力（N）L --- 预应力筋的长度（mm）A P --- 预应力筋的截面面积（140mm2/根）E P --- 预应力筋的弹性模量（设计图给出值为195000N/mm2）考虑锚具变形及钢筋回缩量--- 6 mmN1束1、ab段：ΔL ab=187.488*103*0.48/(140*1.95*105)=3.30(mm) 2、bc段：ΔL bc=185.84*103*11.81/(140*1.95*105)= 80.4(mm) 3、cd段：ΔL cd=184*103*1.09/(140*1.95*105)= 7.34(mm) 4、de段：ΔL de=183.49*103*3.73/(140*1.95*105)= 25.07(mm) 5、ef段：ΔL ef=181.11*103*1.44/(140*1.95*105)= 9.55(mm) 6、fg段：ΔL fg=179.54*103*11.62/(140*1.95*105)= 76.42(mm) 7、gh段：ΔL gh=177.21*103*1.44/(140*1.95*105)= 9.35(mm) 8、hi段：ΔL hi=176.36*103*6.43/(140*1.95*105)= 41.54(mm) 9、ij段：ΔL ij=173.65*103*1.71/(140*1.95*105)= 10.88(mm) 10、jk段：ΔL jk=172.05*103*12.38/(140*1.95*105)=78.02(mm)11、kl段：ΔL kl=169.41*103*1.71/(140*1.95*105)= 10.61(mm) 12、lm段：ΔL lm=169.26*103*1.15/(140*1.95*105)= 7.13(mm) ΔL=2*(ΔL ab+ΔL bc+ΔL cd +ΔL de +ΔL ef+ΔL fg+ΔL gh +ΔL hi ΔL ij+ΔL jk +ΔL kl+ΔL lm)+6=2*359.61+6=725.22(mm)二、N2束已知量：P=187.488 N R = 1500 cm K = 0.0015 μ= 0.25 Ep=1.95*100000(1)Xab=0.48m(千斤顶长：0.385 m +工具锚：0.055 m+限位板：0.04m)(2)Xbc=8.82m(3)Xcd=1.04m θ=0.07rad(4)Xde=9.53m(5)Xef=1.9m θ=0.127rad(6)Xfg=9.19m(7)Xgh=1.9m θ=0.127rad(8)Xhi=3.86m(9)Xij=2.38m θ=0.159rad(10)Xjk=7.74m(11)Xkl=2.38m θ=0.159rad(12)Xlm=5.81m带入公式：1、ab段为直线段，无摩擦力P P = P = 187.488KN2、bc段为直线段，有摩擦力P P = 187.488*(1- e-(0.0015*8.82))/(0.0015*8.82)=186.25KN3、cd段为曲线段，有摩擦力P P=186.25*(1-e-(0.0015*1.04+0.25*0.07))/(0.0015*1.04+0.25*0.07) =184.49 KN4、de段为直线段，有摩擦力P P = 184.49*(1-e-(0.0015*9.53))/(0.0015*9.53)= 183.18 KN5、ef段为曲线段，有摩擦力P P=183.18*(1-e-(0.0015*1.9+0.25*0.127))/(0.0015*1.9+0.25*0.127)=180.05 KN6、fg段为直线段，有摩擦力P P=180.05*(1-e-(0.0015*9.19)/(0.0015*9.19)=178.82 KN7、gh段为曲线段，有摩擦力P P=178.82*(1-e-(0.0015*1.9+0.25*0.127))/(0.0015*1.9+0.25*0.127) =175.76 KN8、hi段为直线段，有摩擦力P P=175.76*(1-e-(0.0015*3.86)/(0.0015*3.86)=175.25 KN9、ij段为曲线段，有摩擦力P P=175.25*(1-e-(0.0015*2.38+0.25*0.159))/(0.0015*2.38+0.25*0.159)=171.51 KN10、j k段为直线段，有摩擦力P P=171.51*(1-e-(0.0015*7.74)/(0.0015*7.74)=171.18 KN11、k l段为曲线段，有摩擦力P P=171.18*(1-e-(0.0015*2.38+0.25*0.159))/(0.0015*2.38+0.25*0.159)=167.53 KN12、l m段为直线段，有摩擦力P P=167.53*(1-e-(0.0015*5.81)/(0.0015*5.81)=166.8KN理论伸长值计算计算公式：ΔL = P P * L/(A P * E P)ΔL --- 预应力筋的理论伸长值（mm）P P --- 预应力的平均张拉力（N）L --- 预应力筋的长度（mm）A P --- 预应力筋的截面面积（140mm2/根）E P --- 预应力筋的弹性模量（设计图给出值为195000N/mm2）考虑锚具变形及钢筋回缩量--- 6 mmN2束1、ab段：ΔL ab=187.488*103*0.48/(140*1.95*105)=3.3(mm) 2、bc段：ΔL bc=186.25*103*8.82/(140*1.95*105)= 60.17(mm) 3、cd段：ΔL cd=184.49*103*1.04/(140*1.95*105)= 7.03(mm) 4、de段：ΔL de=183.18*103*9.53/(140*1.95*105)= 63.96(mm) 5、ef段：ΔL ef=180.05*103*1.9/(140*1.95*105)= 9.55(mm)6、fg段：ΔL fg=178.82*103*9.19/(140*1.95*105)= 60.2(mm) 7、gh段：ΔL gh=175.76*103*1.9/(140*1.95*105)= 12.23(mm) 8、hi段：ΔL hi=175.25*103*3.86/(140*1.95*105)= 24.78(mm) 9、ij段：ΔL ij=171.51*103*2.38/(140*1.95*105)= 14.95(mm) 10、jk段：ΔL jk=171.18*103*7.74/(140*1.95*105)= 48.53(mm) 11、kl段：ΔL kl=167.53*103*2.38/(140*1.95*105)= 14.61(mm) 12、lm段：ΔL lm=166.8*103*5.81/(140*1.95*105)= 35.50(mm) ΔL=2*(ΔL ab+ΔL bc+ΔL cd +ΔL de +ΔL ef+ΔL fg+ΔL gh +ΔL hi ΔL ij+ΔL jk +ΔL kl+ΔL lm)+6=2*354.81+6=715.62(mm)三、N3束已知量：P=187.488 N R = 1500 cm K = 0.0015 μ= 0.25 Ep=1.95*100000(1)Xab=0.48m(千斤顶长：0.385 m +工具锚：0.055 m+限位板：0.04m)(2)Xbc=6.92m(3)Xcd=0.82m θ=0.055rad(4)Xde=17.82m(5)Xef=3.61m θ=0.24rad(6)Xfg=2.04m(7)Xgh=3.61m θ=0.24rad(8)Xhi=0.31m(9)Xij=3.74m θ=0.25rad(10)Xjk=1.92m(11)Xkl=3.74m θ=0.25rad(12)Xlm=10.62m带入公式：1、ab段为直线段，无摩擦力P P = P = 187.488KN2、bc段为直线段，有摩擦力P P = 187.488*(1- e-(0.0015*6.92))/(0.0015*6.92)=186.52KN3、cd段为曲线段，有摩擦力P P=186.52*(1-e-(0.0015*0.82+0.25*0.055))/(0.0015*0.82+0.25*0.05 5)=185.13 KN4、de段为直线段，有摩擦力P P = 185.13*(1-e-(0.0015*17.82))/(0.0015*17.82)= 182.68 KN5、ef段为曲线段，有摩擦力P P=182.68*(1-e-(0.0015*3.61+0.25*0.24))/(0.0015*3.61+0.25*0.24) =176.83 KN6、fg段为直线段，有摩擦力P P=176.83*(1-e-(0.0015*2.04)/(0.0015*2.04)=176.56 KN7、gh段为曲线段，有摩擦力P P=176.56*(1-e-(0.0015*3.61+0.25*0.24))/(0.0015*3.61+0.25*0.24) =170.91 KN8、hi段为直线段，有摩擦力P P=170.91*(1-e-(0.0015*0.31)/(0.0015*0.31)=170.87 KN9、ij段为曲线段，有摩擦力P P=170.87*(1-e-(0.0015*3.74+0.25*0.25))/(0.0015*3.74+0.25*0.25) =165.18 KN10、j k段为直线段，有摩擦力P P=165.18*(1-e-(0.0015*1.92)/(0.0015*1.92)=164.94 KN11、k l段为曲线段，有摩擦力P P=164.94*(1-e-(0.0015*3.74+0.25*0.25))/(0.0015*3.74+0.25*0.25) =159.45 KN12、l m段为直线段，有摩擦力P P=159.45*(1-e-(0.0015*10.62)/(0.0015*10.62)=158.19KN理论伸长值计算计算公式：ΔL = P P * L/(A P * E P)ΔL --- 预应力筋的理论伸长值（mm）P P --- 预应力的平均张拉力（N）L --- 预应力筋的长度（mm）A P --- 预应力筋的截面面积（140mm2/根）E P --- 预应力筋的弹性模量（设计图给出值为195000N/mm2）考虑锚具变形及钢筋回缩量--- 6 mmN3束1、ab段：ΔL ab=187.488*103*0.48/(140*1.95*105)=3.3(mm) 2、bc段：ΔL bc=186.52*103*6.92/(140*1.95*105)= 47.28(mm) 3、cd段：ΔL cd=185.13*103*0.82/(140*1.95*105)= 5.56(mm)4、de段：ΔL de=182.68*103*17.82/(140*1.95*105)=119.24(mm)5、ef段：ΔL ef=176.83*103*3.61/(140*1.95*105)= 23.38(mm) 6、fg段：ΔL fg=176.56*103*2.04/(140*1.95*105)= 13.19(mm) 7、gh段：ΔL gh=170.91*103*3.61/(140*1.95*105)= 22.6(mm) 8、hi段：ΔL hi=170.87*103*0.31/(140*1.95*105)= 1.94(mm) 9、ij段：ΔL ij=165.18*103*3.74/(140*1.95*105)= 22.63(mm) 10、jk段：ΔL jk=164.94*103*1.92/(140*1.95*105)= 11.6(mm) 11、kl段：ΔL kl=159.45*103*3.74/(140*1.95*105)= 21.84(mm) 12、lm段：ΔL lm=158.19*103*10.62/(140*1.95*105)=61.54(mm)ΔL=2*(ΔL ab+ΔL bc+ΔL cd +ΔL de +ΔL ef+ΔL fg+ΔL gh +ΔL hiΔL ij+ΔL jk +ΔL kl+ΔL lm)+6=2*354.1+6=714.2(mm)。
30M梁板张拉计算算例
30m预应力T梁张拉及灌浆施工技术方案一、计算依据1、张拉采用M15-7型和M15-8型两种锚具，张拉设备采用YDC350DX 型配套千斤顶，已通过质量监督局检验所检验合格并标定，检验证书附后。
2、本桥采用高强度低松弛预应力钢绞线，单根钢绞线为15.2mm （钢绞线面积A=140mm2）,标准强度Rby=1860Mpa,弹性模量Eg=1.95×105Mpa。
锚下控制应力：σcon =0.75×1860=1395Mpa。
3、张拉油泵采用ZB4-500型高压油泵，油表应具有不小于150mm 直径的刻度盘，精度不低于1.5级，表面最大读数为60Mpa以上的压力表，读数精确度在±2％以内，一般千斤顶配有两块表。
4、张拉时采用预应力筋的张拉力与预应力筋的伸长量双控，并以预应力筋的张拉应力控制为主，以延伸量校核。
5、国道318线邛崃至名山高速公路E段两阶段施工图纸及《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000。
二、张拉程序1、T梁钢绞线张拉程序①中板张拉顺序：N2→N1→N3左（右）②边板张拉顺序：N2→N1→N3左（右）采用单根两端对称、均匀张拉，接头混凝土强度达到设计强度的85％以上（龄期达到7天后）时张拉。
张拉分级：0－σ0（10％σcon）－20％σcon－100％σcon（持荷2min锚固）张拉过程中为保证T梁整体受力平衡注意对称施工。
四、具体计算（一）、已知条件因30m正交预应力T梁为简支体系，梁体两端对称，故计算至跨中。
该T梁是一端简支一端连续梁，梁长：L=2994 (cm)。
该T梁设有4束钢束，①号钢束设有8根φ15.2钢绞线，钢束长度（包括每端预留工作长度70cm）：L1＝L+125cm；②号钢束设有7根φ15.2钢绞线，钢束长度（包括每端预留工作长度70cm）：L2＝L+123.1cm；③号钢束有2束每束设有8根φ15.2钢绞线，钢束长度（包括每端预留工作长度70cm）：L3＝L+116 cm。
现浇箱梁张拉压浆方案
张拉压浆施工方案报审表张拉压浆施工方案报审表施工方案内部审批表赤峰商贸物流城英金大桥工程张拉压浆专项施工方案施工单位：河南新蒲建设集团有限公司赤峰商贸物流城英金大桥工程项目部编制日期：2014年9月15日第一部分：工程概况一、箱梁基本概况：1、箱梁施工段的分布情况：全桥箱梁现浇共分三个施工段，中间孔为第一施工段，其余二、三施工段与中间孔第一施工段左右对称布设如图所示：从设计施工图中得知，第二施工段和第三施工段是对称布设的，所以计算钢绞线的伸长值是相同的。
2、箱梁钢束的分布情况：①本箱梁在全桥横截面全宽范围内为四箱双室。
②每片箱梁的中腹板和两边腹板均配置8束钢束，顶端2束15根φ15.20mm钢绞线，其余为6束13根φ15.20mm钢绞线。
3、箱梁钢束张拉概况：（1）第一施工段三道腹板钢束，均采用两端对称整体张拉。
（2）第二、三施工段三道腹板钢束，均采用单侧整体张拉。
第二部分：各种钢束在锚下控制应力σk作用下钢绞线伸长值计算书一、钢绞线设计要求1、箱梁中各钢束采用钢绞线均为7φ5mm型，高强度低松弛，公称直径Φy=15.20mm 的钢绞线。
2、预应力钢绞线标准强度R b y=1860 MPa；松弛率小于2.5%。
3、钢绞线锚下控制应力σk=73%R b y=1358MPa二、实际进场预应力钢绞线技术指标1、实际进场预应力钢绞线采用中国天津冶金集团第二预应力钢丝有限公司生产的7φ5mm型，高强度低松弛，公称直径Φy=15.20mm的钢绞线。
2、预应力钢绞线标准强度R b y=1860 MPa；松弛率为1.6%；0.9%小于2.5% 《检验报告》3、预应力钢绞线弹性模量Ep=(199+200+200)/3=199.7 Gpa《检验报告》；公路桥规规定预应力钢绞线Ep=195±10=185 Gpa -205 Gpa，满足公路桥规要求。
三、箱梁各种钢束在锚下控制应力σk作用，钢绞线伸长值计算。
箱梁中每束钢绞线不论是13根还是15根在张拉时均达到锚下控制应力σk=1358Mpa，所以钢束的伸长值不与钢束根数的多少而变化，只与每束孔道长度而变化，以下计算具体说明：根据《公路桥规》JTJ041～2000P129页规定，预应力钢绞线理论伸长值，ΔL=Pp·L/(Ap·Ep)1、预应力钢绞线的截面积Ap(mm2)Ap=140mm22、预应力钢绞线弹性模量EpEp=199.7 Gpa ，《检验报告》3、预应力钢绞线张拉计算长度L（mm）千斤顶长度40cm,连接器14.5cm,锚具6cm，限位板2.5cm,工具锚6cm。
现浇箱梁张拉压浆
技术交底记录预应力钢束张拉过程中采用双控，即：应力控制与预应力钢绞线实测伸长值校核控制。
各孔道预应力钢束张拉顺序须严格按设计要求执行。
锚具、夹片使用前须进行硬度试验，试验合格后方可进行使用；千斤顶、油泵、压力表按要求校验标定，张拉力按标定曲线取值或按回归方程计算得出。
张拉过程中认真做好预应力钢束伸长值记录，并确保记录真实准确。
张拉时由专人进行指挥，两张拉端千斤顶升降压、测钢束伸长值等工作同步一致。
滑丝、断丝数量不得超出规范要求，否则须放张更换钢绞线重新进行张拉。
钢绞线必须使用砂轮切割机切割，切割后切割面值夹片顶面外露长度不得小于30㎜，严禁用电弧焊切割。
2.3.8预应力孔道真空压浆施工预应力张拉完成，待工具锚范围封堵MU10水泥砂浆达到设计强度后方可进行压浆施工。
预应力孔道采用真空压浆工艺，浆体低泌水率，压浆后保证孔道内浆体充盈、饱满。
水泥浆的强度不低于40Mpa 。
拌制用水泥采用普通硅酸盐水泥，其强度等级不低于42.5Mpa 。
拌制完成后的水泥浆具有足够的流动性，水灰比控制在0.4～0.5。
水泥浆稠度控制在14～18秒之间。
500毫升的水泥浆在密封的情况下，3小时的泌水率不大于2％.其自由膨胀率不大于10％。
水泥浆严格按监理批准的配合比进行拌制，水泥浆随拌制随压浆。
水泥浆搅拌完成后现场必须进行水泥浆泌水率、膨胀率和稠度试验，符合要求后方可进行施工。
真空压浆主要设备：UBL3螺杆式灌浆泵、SZ-2真空泵、储浆罐、真空压力表、搅拌机、DN20mm 控制阀。
真空压浆施工设备连接：压浆压浆端阀构件 抽真空端储浆空气滤清器前端真空压力压力排气搅拌吸浆。
现浇箱梁张拉计算书
张拉计算书一、钢绞线的张拉在钢筋及波纹管都安装好报验合格后穿钢绞线，用两端张拉法进行张拉，用标定好的千斤顶进行张拉，张拉两端同时进行，确保张拉时两端操作要一致。
在波纹管最高处留一个透气孔。
1、张拉前的准备工作1）、波纹管定位：（1）必须按照图纸设计进行施工，注意竖直方向和水平方向的坐标位置，严禁为了施工方便改变水平方向；（2）波纹管定位下部用一根直钢筋点焊在箍筋上控制高度，用“u”型筋点焊在直钢筋上控制水平位置；注意定位筋间距不得过大，直线段间距1m，曲线段间距0.5m；（4）为了避免点焊烧伤波纹管，建议采用先焊定位钢筋后穿波纹管（“u”型筋可以制作的尺寸比波纹管大1-2mm便于穿波纹管）；特别在现浇箱梁中因为一端张拉先穿钢绞线时必须采用此法；（5）预制梁板施工中，为了避免水泥浆渗漏到波纹管内部，必须先穿钢绞线，并在砼施工过程中抽动钢绞线；现浇箱梁一端安有连接器的在砼施工前必须严格检查波纹管是否有小孔，避免漏浆难以处理。
2）、锚垫板、连接器和P型锚具的安装：（1）锚垫板：在刚张拉完成时，锚垫板是主要的受力部位，所以对其要求及其严格，特别是对锚垫板后加强螺旋筋的安装要特别注意。
a、锚垫板是用铸钢加工成型，至少保证用锤敲击时不破碎，表面会有一层砂，使用前必须将外面和里面的砂清除；b、安装锚垫板时注意问题：1、波纹管与锚垫板线形垂直，要求波纹管线形准确、端模加工和安装角度准确；2、螺旋筋应与锚垫板贴紧，其轴线应与波纹管轴线重合，安装时首先将螺旋筋进行定位，然后再放其它钢筋。
螺旋筋间距不得小于5CM，以保证混凝土顺利下落和振捣密实，螺旋筋长度为锚垫板长度的1.5倍且不得小于5圈。
3、锚垫板与波纹管连接地方必须使用胶带纸密封，波纹管下料两端露出锚垫板至少10cm；4、锚垫板固定螺栓必须使用3点固定；5、锚垫板压浆孔必须密封，采取措施有效。
（2）连接器和P型锚具：a、P型锚具的挤压套、挤压簧与钢绞线必须采用专业的GYJA型挤压器挤压锚固；施工时注意约束圈和螺旋筋的位置，必须保证最小锚固长度（指固定锚板到约束圈的距离）；b、连接器的约束圈和螺旋筋位置和保护罩必须严格按照设计图纸和锚具图纸施工，注意挤压头参照P型锚具进行、排气孔的安装执行有关规定；3）、排气孔的设置（1）建议使用波纹管生产厂家生产的配套产品：卡瓦、塑料管；严禁从市场上随意购买随意安装；（2）安装要求：将卡瓦用绑丝固定在波纹管上方并用胶带纸密封，再用特制工具从卡瓦中间的孔内将波纹管捅一个同卡瓦孔径相同的窟窿，然后将塑料管用铁丝绑牢在卡瓦上，要求塑料管露出砼表面至少30cm；（3）布设位置：波纹管每个最高点和连接器附近的套筒上。
现浇箱梁预应力张拉计算过程
现浇箱梁预应力张拉计算过程预应力张拉一、张拉控制（一）、理论伸长量1、基本参数1）钢绞线：规格φs15.2，公称直径15.2mm ，公称截面积140mm 2,张拉控制应力c o n p k 0.75f 0.75*18601395M P a σ===。
钢绞线弹性模量按5E p 1.95*10M P a=。
2）精轧螺纹钢：规格φ32mm ，截面积804.2mm 2 con pk 0.9f 0.9*930837M Pa σ===。
3）波纹管管道摩擦系数0.17μ=，管道偏系差数k 0.0015=。
X 从张拉端至计算截面的孔道长度，X 2为孔道长度与工作长度之和（工作长度：锚具长度+限位器长度+千斤顶长度）。
X 3为孔道长度与工作长度之和（工作长度：底座高度+千斤顶长度）。
两端对称张拉的钢束以平直段中点断面为计算截面，单端张拉的钢束以固定端为计算截面（锚固长度不计）。
2、计算过程1）纵向、横向张拉将总和切角α换算为弧度θ：*180πθ=α，钢束的总和切角为计算长度范围之内的角度之和。
计算单束钢绞线最大张拉力：P 1395*140*n =（根数），平均张拉力：(kx )p P 1e P kx μθμθ-+-=+（），则有理论伸长量：p 2p p P L A E X ?=。
2）竖向张拉竖向预应力筋为32mm 精轧螺纹钢，计算精轧螺纹钢最大张拉力：2con *804.367.3P m m t σ==，则有理论伸长量：3P L A E X ?=。
由于精轧螺纹钢伸长量较小，张拉施工时误差影响较大，因此按照设计以张拉吨位为主，伸长量为辅。
（二）、实际伸长量预应力施加顺序为：con con con 015%30%σσσ---，持荷两分钟后锚固。
为保证实际伸长量数据准确性，减少计算预应力损失的误差，采用30%张拉力的伸长量减去15%张拉力的伸长量，代替0-15%张拉力的伸长量。
实际伸长量测量程序为：施加预应力15%时记录伸长量1L ，施加预应力30%时记录伸长量2L ，施加预应力100%时记录伸长量3L ，则有：实际伸长量3121L L L L L =-+-（）。
现浇箱梁张拉计算书
福鼎市潮音大桥（人行桥）及岗尾大桥工程潮音大桥现浇箱梁张拉计算书福建龙辉建设工程有限公司二〇一四年八月二十二日潮音大桥现浇箱梁张拉计算书一、工程概况潮音大桥设计为半径R=200m的反向曲线桥，上部结构设计为现浇砼连续箱梁，预应力钢绞线采用高强度低松弛钢铰线，标准强度为fpk=1860Mpa，公称直径d=15.2mm，公称面积A=139mm2，弹性模量Ep=1.997×105Mpa(试验平均值)。
纵向腹板钢束设计控制张拉力σk为1320 Mpa、1350 Mpa，锚具采用L15-15连接器、M15-15圆形锚及P15-15固定锚。
纵向底板钢束设计控制张拉力σk为1300 Mpa、1350 Mpa，锚具采用M15-12、M15-15圆形锚及P15-15固定锚。
纵向顶板钢束设计控制张拉力σk为1280 Mpa、1300 Mpa、1350 Mpa，锚具采用M15-12、M15-15圆形锚及P15-12固定锚。
横向钢束设计控制张拉力σk为1320 Mpa、1350 Mpa，锚具采用M15-18圆形锚。
纵横向预应力管道成孔采用圆形塑料波纹管。
预应力钢束张拉前应先试压同条件养护砼试件，达到设计强度95%以上，且混凝土龄期不少于7天，方可进行组织张拉。
二、预应力钢束张拉顺序1、预应力钢束张拉顺序的原则及做法① 长束和短束应该是先张拉长束，后张拉短束。
假如反过来的话，当长束张完后，则短束的预应力损失太大，效率太低。
② 纵束、横束、竖向束应是该是先纵束，再横束，后竖向束。
纵束是主要钢束，是根据当时施工进度而必须张拉的。
横向束次之，有时一期作用下不张拉受力都通得过。
竖向最后。
③ 同一截面首先要根据施工方法相应的受力要求确定。
对于可同一工况张拉的同类型钢束（例如都是短束、或都是长束），应遵循对称，由内向外的原则。
例如先张拉腹板再张拉顶板，最后张拉底板；顶、底板束张拉顺序为先中间后两边，张拉时应以箱梁中心线为准对称张拉。
现浇张拉数据计算
现浇梁弯矩张拉数据计算1、480T型千斤顶，编号11#；油表编号为200611641#。
其线性一次回归方程为：M=-0.011222P（Mpa ）-0.13式中：M——油表读数，单位为Mpa；P——千斤顶的张拉力，单位为KN；（1）AMP15-21锚孔：控制张拉力P=1395×140×21=4101.3KN油表读数:M100%=-0.13+4101.3×0.011222=45.89MpaM10%=(-0.13+4101.3*0.011222)*0.1=4.59MpaM20%=(-0.13+4101.3*0.011222)*0.2=9.18Mpa（2）AM15-5锚孔：控制张拉力P=1395×140×5=976.5KN 油表读数:M100%=(-0.13+976.5*0.011222)*1=10.83MpaM10%=(-0.13+976.5*0.011222)*0.1=1.08MpaM20%=(-0.13+976.5*0.011222)*0.2=2.17Mpa（3）AMP15-5锚孔：控制张拉力P=1395×140×5=976.5KN 油表读数: M100%=(-0.13+976.5*0.011222)*1=10.83MpaM10%=(-0.13+976.5*0.011222)*0.1=1.08MpaM20%=(-0.13+976.5*0.011222)*0.2=2.17Mpa2、480T型千斤顶，编号001#；油表编号为0638490#。
其线性一次回归方程为：M=-1.27+0.01116P（Mpa ）式中：M——油表读数，单位为Mpa；P——千斤顶的张拉力，单位为KN；（1）AM15-21锚孔：控制张拉力P=1395×140×21=4101.3KN油表读数:M100%=-1.27+4101.3×0.01116=45.64MpaM10%=(-1.27+4101.3*0.01116)*0.1=4.56MpaM20%=(-1.27+4101.3*0.01116)*0.2=9.13Mpa（2）A M15-5锚孔：控制张拉力P=1395×140×5=976.5KN 油表读数:M100%=(-1.27+976.5*0.01116)*1=9.63MpaM10%=(-1.27+976.5*0.01116)*0.1=0.96MpaM20%=(-1.27+976.5*0.01116)*0.2=1.93Mpa3、250T型千斤顶，编号11#；油表编号为200611641#。
梁板张拉伸长量计算(全套)
一、理论伸长量（单位：mm）
35米T梁
N1束伸长量 N2束伸长量 N3束伸长量 N4束伸长量 N5束伸长量 N6束伸长量 N7束伸长量 N8束伸长量 N9束伸长量 N10束伸长量 N11束伸长量
231.277 231.595 231.934 232.239
20米空心板
N1束伸长量 N2束伸长量 N3束伸长量 143.793 144.249 145.612
0--3.4--28.4（Mpa） 0--4.3--37.6（Mpa） 0--3.2--26.2（Mpa） 0--4.0--34.8（Mpa） 0--3.2--26.9（Mpa） 0--4.1--35.7（Mpa）
2#千斤顶和压力表 千斤顶编号 压力表编号 张拉顺序 σ K=585.9KN时 σ K=781.2KN时 σ K=540148KN时 σ K=740.197KN时 0903# 1911891# 0--10%σ k--σ k（持荷5min锚固） 0--3.1--27.7（Mpa） 0--4.0--36.8（Mpa）
0--2.9--25.6（Mpa） 0--3.8--34（Mpa） 0--3.0--26.3（Mpa） 0--3.8--34.9（Mpa）
承包单位：
监理工程师：
16米空心板
232.569 236.012 236.012 236.385
N1束伸长量 N2束伸长量
116.301 117.54
10米空心板
236.385 236.770 236.770
N1束伸长量 N2束伸长量
74.8 75.275
二、张拉力与压力表读数对应关系及张拉程序
1#千斤顶和压力表 千斤顶编号 压力表编号 张拉顺序 σ K=585.9KN时 σ K=781.2KN时 σ K=540.96KN时 σ K=721.28KN时 σ K=555.148KN时 σ K=740.197KN时 0904# 1911844# 0--10%σ k--σ k（持荷5min锚固）
公路工程现浇箱梁张拉计算书
AK0+174. 3、AK1+045.1 现浇箱梁张拉计算书及施工方案一.预应力配套张拉机具说明1、张拉机具选用:根据设计文件给定的圆锚张拉数据，采用每个钢绞线根数最多的圆锚进行计算。
查设计文件得：钢绞线张拉控制应力ok = 1395MPa；钢绞线截面积：Ay=140 mm^ ；钢绞线最多根数：n=18 O计算张拉力：Ny=okX AyX n=1395 X140X18=3515.4KN 据此：我部选用规格为500t的油压千斤能满足施工要求。
2、张拉机具数量表:3、千斤顶的标定和压力表读数的确定①千斤顶的标定：千斤顶.压力表（1块进油表、1块回油表）.高压油泵三者必须固定配套使用。
我部对其己经进行标定, 标定报告附后。
②张拉：在张拉过程中，实际伸长量与理论伸长量差值控制在±6%之内，钢束理论伸长量附后。
二、张拉程序及张拉力说明1.根据设计要求，其张拉程序:初张拉0純竺皿1S池n持荷3分钟鰹岂空叫张拉到总吨位P持续3分钟并锚固輕咎回油量测引伸5 3 (6con是指张拉时的控制应力，包括预应力损失值)。
设计图纸要求6con=1395Mpa»钢绞线而积ATAOmn?,弹性模量Ey=1.95X105Mpa,标准强1860Mpa,管道摩擦系数p=0.17,k=0.0015o 2、张拉应力控制(1)预应力筋的张拉控制应力应符合设计要求。
当施工中预应力筋需要超张拉或计锚圈口预应力损失时，可比设计要求提高5%,但在任何情况下不得超过设计规定的最大张拉控制应力。
(2)预应力筋采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在±6%以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施了以调整后，方可继续张拉。
(3)预应力筋的理论伸长值AL (mm)可按下式计算:PpLApEp式中：Pp——预应力筋的平均张拉力(N)L -- 预应力筋的长度(mm)；Ap——预应力筋的截面面积(mm2)；Ep—预应力筋的弹性模量(N / mm2)。
6.2.2 T梁张拉计算及压浆施工方案
T梁张拉计算及压浆施工方案一、30mT梁张拉伸长量计算值(按μ=0.1,k=0.0015计算）弹性模量Eg=(1.983+1.9104+1.9776+1.9675+1.9484+1.969)/6=1.96Gpa根据后张预应力筋理论伸长值及预应力筋平均张拉力的计算式：Ｐ×Ｌ[1-e-(kL+μθ)]△L = P=P×Ａy×Eg kL+μθ式中: △L—预应力筋理论伸长值：cm；P—预应力筋的平均张拉力，N；L—从张拉端至计算截面孔道长度，cm；Ay—预应力筋截面面积，mm2；Eg—预应力筋的弹性模量，Mpa；p—预应力筋张拉端的张拉力，N；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad；k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，0.0015；μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数，0.1；（一）、30m T梁中主梁1.N1（6束）预应力筋截面面积Ay=140*6=840mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*840=1124.928KN由图纸说明：θ=4.46°*3.14/180°=0.0778radL=31.6806-2*1=29.6806mL弯=2.7218mL直1=9.6184*2=19.2368mL直2=（29.6806-19.2368-2.7218*2）/2=2.5001mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*2.7218+0.1*0.0778) P=P× =1124.928 *kL+μθ0.0015*2.7218+0.1*0.0778=1118.28184KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1118.2818*2-1124.928=1111.63568KNＰ×Ｌ△L = =1118.28184*2.7218/(840*1.96*105 )Ａy×Eg=1.85cm△L直1=P2×L直1/Ay×E=1111.63568*19.2368/840/1.96*105=12.99cm△L直2=P1* L直2/ Ay×E=1124.928*2.5001/840*1.96*105=1.71cmL=1.85*2+1.71*2+12.99=20.11cm预应力筋截面面积Ay=140*6=840mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*840=1124.928 KN由图纸说明：θ=5.86°*3.14/180°=0.1022radL=31.7151-2*1=29.7151mL直1=7.1898*2=14.3796mL弯=3.5772mL直2=（29.7151-14.3796-3.5772*2）/2=4.09055mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*3.5772+0.1*0.1022) P=P× =1124.928 *kL+μθ0.0015*3.5772+0.1*0.1022=1116.206KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1116.206*2-1124.928 =1107.483KNＰ×Ｌ△L = =1116.206*3.5772/(840*1.96*105 )Ａy×Eg=2.42cm△L直1=P2×L直1/Ay×E=1107.483*14.3796/840/1.96*105=9.68cm△L直2=P1* L直2/ Ay×E=1124.928*4.09055/840*1.96*105=2.8cmL=2.42*2+2.8*2+9.68=20.12cm预应力筋截面面积Ay=140*6=840mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*840=1124.928 KN由图纸说明：θ=6.54°*3.14/180°=0.1141radL=31.7542-2*1=29.7542mL直1=4.9802*2=9.9604mL弯=3.9953mL直2=（29.7542-9.9604-3.9953*2）/2=5.9016mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*3.9953+0.1*0.1141) P=P× =1124.928 *kL+μθ0.0015*3.9953+0.1*0.1141=1115.197KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1115.197*2-1124.928 =1105.465KNＰ×Ｌ△L = =1115.197*3.9953/(840*1.96*105 )Ａy×Eg=2.71cm△L直1=P2×L直1/Ay×E=1105.465*9.9604/840/1.96*105=6.69cm△L直2=P1* L直2/ Ay×E=1124.928*5.9016/840*1.96*105=4.03cmL=2.71*2+4.03*2+6.69=20.17cm预应力筋截面面积Ay=140*6=840mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*840=1124.928 KN由图纸说明：θ=6.37°*3.14/180°=0.1111radL=31.7744-2*1=29.7744mL直1=3.0317*2=6.0634mL弯=3.8925mL直2=（29.7542-6.0634-3.8925*2）/2=7.963mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*3.8925+0.1*0.1111) P=P× =1124.928 *kL+μθ0.0015*3.8925+0.1*0.1111=1115.447KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1115.447*2-1124.928 =1105.967KNＰ×Ｌ△L = =1115.447*3.8925/(840*1.96*105 )Ａy×Eg=2.64cm△L直1=P2×L直1/Ay×E=1105.967*6.0634/840/1.96*105=4.07cm△L直2=P1* L直2/ Ay×E=1124.928*7.963/840*1.96*105=5.44cmL=2.64*2+5.44*2+4.07=20.23cm预应力筋截面面积Ay=140*6=840mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*840=1124.928 KN由图纸说明：θ=6.74°*3.14/180°=0.1176radL=31.8153-2*1=29.8153mL直1=0.9197*2=1.8394mL弯=4.1159mL直2=（29.7542-1.8394-4.1159*2）/2=9.87205mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*4.1159+0.1*0.1176) P=P× =1124.928 *kL+μθ0.0015*4.1159+0.1*0.1176=1114.902KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1114.902*2-1124.928 =1104.876KNＰ×Ｌ△L = =1114.902*4.1159/(840*1.96*105 )Ａy×Eg=2.79cm△L直1=P2×L直1/Ay×E=1104.876*1.8394/840/1.96*105=1.23cm△L直2=P1* L直2/ Ay×E=1124.928*9.87205/840*1.96*105=6.75cmL=2.79*2+6.75*2+1.23=20.31cm（二）30m T梁边主梁1.N1（7束）预应力筋截面面积Ay=140*7=980mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*980=1312.416KN由图纸说明：θ=4.46°*3.14/180°=0.0778radL=31.6806-2*1=29.6806mL弯=2.7218mL直1=9.6184*2=19.2368mL直2=（29.6806-19.2368-2.7218*2）/2=2.5001mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*2.7218+0.1*0.0778) P=P× =1312.416 *kL+μθ0.0015*2.7218+0.1*0.0778=1304.66KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1304.66*2-1312.416 =1296.91KNＰ×Ｌ△L = =1304.66*2.7218/(980*1.96*105 )Ａy×Eg=1.85cm△L直1=P2×L直1/Ay×E=1296.91*19.2368/980/1.96*105=12.99cm△L直2=P1* L直2/ Ay×E=1312.416*2.5001/980*1.96*105=1.71cmL=1.85*2+1.71*2+12.99=20.11cm预应力筋截面面积Ay=140*7=980mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*980=1312.416KN由图纸说明：θ=5.86°*3.14/180°=0.1022radL=31.7151-2*1=29.7151mL直1=7.1898*2=14.3796mL弯=3.5772mL直2=（29.7151-14.3796-3.5772*2）/2=4.09055mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*3.5772+0.1*0.1022) P=P× =1312.416 *kL+μθ0.0015*3.5772+0.1*0.1022=1302.24KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1302.24*2-1312.416 =1292.064KNＰ×Ｌ△L = =11302.24*3.5772/(980*1.96*105 )Ａy×Eg=2.42cm△L直1=P2×L直1/Ay×E=1292.064*14.3796/980/1.96*105=9.68cm△L直2=P1* L直2/ Ay×E=1312.416*4.09055/980*1.96*105=2.8cmL=2.42*2+2.8*2+9.68=20.12cm预应力筋截面面积Ay=140*7=980mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*980=1312.416KN由图纸说明：θ=6.54°*3.14/180°=0.1141radL=31.7542-2*1=29.7542mL直1=4.9802*2=9.9604mL弯=3.9953mL直2=（29.7542-9.9604-3.9953*2）/2=5.9016mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*3.9953+0.1*0.1141) P=P× =1312.416 *kL+μθ0.0015*3.9953+0.1*0.1141=1301.063KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1301.063*2-1312.416 =1289.71KNＰ×Ｌ△L = =1301.063*3.9953/(980*1.96*105 )Ａy×Eg=2.71cm△L直1=P2×L直1/Ay×E=1289.71*9.9604/980/1.96*105=6.69cm△L直2=P1* L直2/ Ay×E=1312.416*5.9016/980*1.96*105=4.03cmL=2.71*2+4.03*2+6.69=20.17cm预应力筋截面面积Ay=140*7=980mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*980=1312.416KN由图纸说明：θ=6.37°*3.14/180°=0.1111radL=31.7744-2*1=29.7744mL直1=3.0317*2=6.0634mL弯=3.8925mL直2=（29.7542-6.0634-3.8925*2）/2=7.963mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*3.8925+0.1*0.1111) P=P× =1312.416 *kL+μθ0.0015*3.8925+0.1*0.1111=1301.355KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1301.355*2-1312.416 =1290.295KNＰ×Ｌ△L = =1301.355*3.8925/(980*1.96*105 )Ａy×Eg=2.64cm△L直1=P2×L直1/Ay×E=1290.295*6.0634/980/1.96*105=4.07cm△L直2=P1* L直2/ Ay×E=1312.416*7.963/980*1.96*105=5.44cmL=2.64*2+5.44*2+4.07=20.23cm5.N5（7束）预应力筋截面面积Ay=140*7=980mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*980=1312.416KN由图纸说明：θ=6.74°*3.14/180°=0.1176radL=31.8153-2*1=29.8153mL直1=0.9197*2=1.8394mL弯=4.1159mL直2=（29.7542-1.8394-4.1159*2）/2=9.87205mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*4.1159+0.1*0.1176) P=P× =1312.416 *kL+μθ0.0015*4.1159+0.1*0.1176=1300.719KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1300.719*2-1124.928 =1289.023KNＰ×Ｌ△L = =1300.719*4.1159/(980*1.96*105 )Ａy×Eg=2.79cm△L直1=P2×L直1/Ay×E=1289.023*1.8394/980/1.96*105=1.23cm△L直2=P1* L直2/ Ay×E=1312.416*9.87205/980*1.96*105=6.75cmL=2.79*2+6.75*2+1.23=20.31cm千斤顶工作长度的伸长量计算:ΔL=PL/AyEy=σk*Ay*L/AyEy=σk*L/Ey=1339.2*0.58/1.96*105=4.0mm二、35mT梁张拉伸长量计算值(按μ=0.1,k=0.0015计算）弹性模量Eg=(1.983+1.9104+1.9776+1.9675+1.9484+1.969)/6=1.96Gpa 根据后张预应力筋理论伸长值及预应力筋平均张拉力的计算式：Ｐ×Ｌ[1-e-(kL+μθ)]△L = P=P×Ａy×Eg kL+μθ式中: △L—预应力筋理论伸长值：cm；P—预应力筋的平均张拉力，N；L—从张拉端至计算截面孔道长度，cm；Ay—预应力筋截面面积，mm2；Eg—预应力筋的弹性模量，Mpa；p—预应力筋张拉端的张拉力，N；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad；R—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，0.0015；μ—预应力筋与孔道避的摩擦系数，0.1 ；（一）35m T梁中主梁1.N1（7束）预应力筋截面面积Ay=140*7=980mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*980=1312.416KN由图纸说明：θ=4.46°*3.14/180°=0.0778radL=36.6802-2*1=34.6802mL弯=3.1106mL直1=11.9239*2=23.8478mL直2=（34.6802-11.9239*2-3.1106*2）/2=2.3056mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*3.1106+0.1*0.0778) P=P× =1124.928*kL+μθ0.0015*3.1106+0.1*0.0778=1304.282KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1304.282*2-1312.416 =1296.149KNＰ×Ｌ△L = =1304.282*3.1106/(980*1.96*105 )Ａy×Eg=2.11cm△L直1=P2×L/Ay×E=1296.149*23.8478/980/1.96*105=16.1cm△L直2=P1×L/Ay×E=1312.416*2.3056/980/1.96*105=1.58cmL=16.1+2.11*2+1.58*2=23.48cm预应力筋截面面积Ay=140*6=980mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*980=1312.416KN由图纸说明：θ=5.86°*3.14/180°=0.1022radL=36.7143-2*1=34.7143mL弯=4.0883mL直1=9.4341*2=18.8682mL直2=（34.7143-18.8682-4.0883*2）/2=3.83475mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*4.0883+0.1*0.1022) P=P× =1124.928*kL+μθ0.0015*4.0883+0.1*0.1022=1301.742KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1301.742*2-1312.416 =1291.068KNＰ×Ｌ△L = =1301.742*4.0883/(980*1.96*105 )Ａy×Eg=2.77cm△L直1=P2×L/Ay×E=1291.068*18.8682/980/1.96*105=12.69cm△L直2=P1×L/Ay×E=1312.416*3.83475/980/1.96*105=2.62cmL=12.69+2.77*2+2.62*2=23.47cm预应力筋截面面积Ay=140*6=980mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*980=1312.416KN由图纸说明：θ=6.54°*3.14/180°=0.1141radL=36.7529-2*1=34.7529mL弯=4.5661mL直1=7.1945*2=14.389mL直2=（34.7529-14.389-3.1106*2）/2=5.61585mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*4.5661+0.1*0.1141) P=P× =1124.928*kL+μθ0.0015*4.5661+0.1*0.1141=1300.508KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1300.508*2-1312.416 =1288.599KNＰ×Ｌ△L = =1300.508*4.5661/(980*1.96*105 )Ａy×Eg=3.09cm△L直1=P2×L/Ay×E=1288.599*14.389/980/1.96*105=9.66cm△L直2=P1×L/Ay×E=1312.416*5.61585/980/1.96*105=3.84cmL=9.66+3.09*2+3.84*2=23.52cm预应力筋截面面积Ay=140*6=980mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*980=1312.416KN由图纸说明：θ=6.37°*3.14/180°=0.1111radL=36.7733-2*1=34.7733mL弯=4.4486mL直1=5.2534*2=10.5068mL直2=（34.7733-10.5068-4.4486*2）/2=7.68465mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*4.4486+0.1*0.1111) P=P× =1124.928*kL+μθ0.0015*4.4486+0.1*0.1111=1300.814KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1300.814*2-1312.416 =1289.212KNＰ×Ｌ△L = =1300.814*4.4486/(980*1.96*105 )Ａy×Eg=3.01cm△L直1=P2×L/Ay×E=1289.212*10.5068/980/1.96*105=7.05cm△L直2=P1×L/Ay×E=1312.416*7.68465/980/1.96*105=5.25cmL=7.05+3.01*2+5.26*2=23.59cm预应力筋截面面积Ay=140*6=980mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*980=1312.416KN由图纸说明：θ=6.74°*3.14/180°=0.1176radL=36.814-2*1=34.814mL弯=4.7039mL直1=3.1253*2=6.2506mL直2=（34.814-6.2506-4.7039*2）/2=9.5778mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*4.7039+0.1*0.1176) P=P× =1124.928*kL+μθ0.0015*4.7039+0.1*0.1176=1300.148KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1300.148*2-1312.416 =1287.879KNＰ×Ｌ△L = =1300.148*4.7039/(980*1.96*105 )Ａy×Eg=3.18cm△L直1=P2×L/Ay×E=1287.879*6.2506/980/1.96*105=4.19cm△L直2=P1×L/Ay×E=1312.416*9.5778/980/1.96*105=6.55cmL=4.19+3.18*2+6.55*2=23.65cm（二）35m T梁边主梁1.N1（8束）预应力筋截面面积Ay=140*8=1120mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*1120=1499.904KN由图纸说明：θ=2.23°*3.14/180°=0.0389radL=36.6654-2*1=34.6654mL弯=1.5577mL直1=12.7011*2=25.4022mL直2=（34.6654-25.4022-1.5577*2）/2=3.0739mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*1.5577+0.1*0.0389) P=P× =1124.928*kL+μθ0.0015*1.5577+0.1*0.0389=1495.24KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1495.24*2-1499.904 =1490.58KNＰ×Ｌ△L = =1495.24*1.5577/(1120*1.96*105 )Ａy×Eg=1.06cm△L直1=P2×L/Ay×E=1490.58*25.4022/1120/1.96*105=17.25cm△L直2=P1×L/Ay×E=1499.904*3.0739/1120/1.96*105=2.1cmL=17.26+1.06*2+2.1*2=23.58cm预应力筋截面面积Ay=140*8=1120mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*1120=1499.904KN由图纸说明：θ=4.4°*3.14/180°=0.077radL=36.6915-2*1=34.6915mL弯=3.0709mL直1=9.9438*2=19.8876mL直2=（34.6915-19.8876-3.0709*2）/2=4.33105mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*3.0709+0.1*0.077) P=P× =1124.928*kL+μθ0.0015*3.0709+0.1*0.077=1490.731KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1490.731*2-1499.904 =1481.558KNＰ×Ｌ△L = =1490.731*3.0709/(1120*1.96*105 )Ａy×Eg=2.09cm△L直1=P2×L/Ay×E=1481.558*19.8876/1120/1.96*105=13.43cm△L直2=P1×L/Ay×E=1499.904*4.33105/1120/1.96*105=2.96cmL=13.42+2.09*2+2.96*2=23.52cm预应力筋截面面积Ay=140*8=1120mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*1120=1499.904KN由图纸说明：θ=5.46°*3.14/180°=0.0952radL=36.7257-2*1=34.7257mL弯=3.8101mL直1=7.5735*2=15.147mL直2=（34.7257-15.147-3.8101*2）/2=5.97925mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*3.8101+0.1*0.0952) P=P× =1124.928*kL+μθ0.0015*3.8101+0.1*0.0952=1488.533KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1488.533*2-1499.904 =1477.161KNＰ×Ｌ△L = =1488.533*3.8101/(1120*1.96*105 )Ａy×Eg=2.58cm△L直1=P2×L/Ay×E=1477.161*15.147/1120/1.96*105=10.20cm△L直2=P1×L/Ay×E=1499.904*5.97925/1120/1.96*105=4.09cmL=10.20+2.58*2+4.09*2=23.54cm预应力筋截面面积Ay=140*8=1120mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*1120=1499.904KN由图纸说明：θ=5.51°*3.14/180°=0.0961radL=36.7455-2*1=34.7455mL弯=3.846mL直1=5.5555*2=11.111mL直2=（34.7455-11.111-3.846*2）/2=7.97125mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*3.846+0.1*0.0961) P=P× =1124.928*kL+μθ0.0015*3.846+0.1*0.0961=1488.428KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1488.428*2-1499.904 =1476.952KNＰ×Ｌ△L = =1488.428*3.846/(1120*1.96*105 )Ａy×Eg=2.61cm△L直1=P2×L/Ay×E=1476.952*11.111/1120/1.96*105=7.47cm△L直2=P1×L/Ay×E=1499.904*7.97125/1120/1.96*105=5.45cmL=7.47+2.61*2+5.45*2=23.59cm预应力筋截面面积Ay=140*8=1120mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*1120=1499.904KN由图纸说明：θ=6.02°*3.14/180°=0.105radL=36.7837-2*1=34.7837mL弯=4.2039mL直1=3.3761*2=6.7522mL直2=（34.7837-6.7522-4.2039*2）/2=9.81185mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*4.2039+0.1*0.105) P=P× =1124.928*kL+μθ0.0015*4.2039+0.1*0.105=1487.37KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1487.37*2-1499.904 =1474.835KNＰ×Ｌ△L = =1487.37*4.2039/(1120*1.96*105 )Ａy×Eg=2.85cm△L直1=P2×L/Ay×E=1474.835*6.7522/1120/1.96*105=4.53cm△L直2=P1×L/Ay×E=1499.904*9.81185/1120/1.96*105=6.71cmL=4.53+2.85*2+6.71*2=23.65cm预应力筋截面面积Ay=140*8=1120mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*1120=1499.904KN由图纸说明：θ=6.39°*3.14/180°=0.111radL=36.8237-2*1=34.8237mL弯=4.458mL直1=1.2487*2=2.4974mL直2=（34.8237-2.4974-4.458*2）/2=11.70515mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*4.458+0.1*0.111) P=P× =1124.928*kL+μθ0.0015*4.458+0.1*0.111=1486.609KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1486.609*2-1499.904 =1473.313KNＰ×Ｌ△L = =1486.609*4.458/(1120*1.96*105 )Ａy×Eg=3.02cm△L直1=P2×L/Ay×E=1473.313*2.4974/1120/1.96*105=1.68cm△L直2=P1×L/Ay×E=1499.904*11.70515/1120/1.96*105=8.00cmL=1.68+3.02*2+8.00*2=23.72cm千斤顶工作长度的伸长量计算:ΔL=PL/AyEy=σk*Ay*L/AyEy=σk*L/Ey=1339.2*0.58/1.96*105=4.0mm三、预应力孔道压浆1、预应力筋张拉完毕后尽早压浆；2、孔道压浆宜采用水泥浆，水泥浆强28天抗压强度不小于30Mpa （用70.7mm 立方体测试），水泥浆的技术条件应符合下列规定：①、水泥宜采用硅酸盐水泥和普通水泥，水泥标号不得低于P.O42.5；②、水灰比宜为0.3～0.35，可掺入适量减水剂以增加流动性；③、水泥浆的泌水率最大不得超过3%，拌和后3小时泌水率宜控制在2%，浆体流动度≤30S，泌水应在24h内重新全部被浆吸回；④、流动性在流动性测定仪上进行试验，水泥浆自仪器内流出的时间不超过6秒；⑤、膨胀率水泥浆中（通过试验）可掺入适当砼膨胀剂，膨胀剂的掺入量参照其与水泥用量的比例规定及试验所得结果，水泥浆掺入膨胀剂后的自由膨胀应小于10%；⑥、收缩率不大于2%；⑦、水泥浆稠度宜控制在14-18s之间。
十里排枢纽C匝道现浇箱梁张拉计算书
十里排枢纽C匝道桥预应力现浇箱梁张拉计算书一、预应力材料要求及设计参数要点C匝道现浇箱梁张拉用预应力钢绞线采用符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）标准的φ，其公称直径为15.2mm，公称截面积140mm2，抗拉强度标准值fpk ＝1860MPa，张拉控制应力σcon＝=1395MP，单股张拉控制力P＝。
即：腹板束M15-17张拉控制力为：，顶板束BM15-5张拉控制力为：。
钢绞线理论弹性模量Ep＝×105MPa，松弛系数Ⅱ级，ζ＝。
本桥第一联现浇箱梁的预应力钢绞线腹板采用17φs15.2mm，腹板需用总长度为3200.8m；顶板采用5φs15.2mm需用长度114.91m，合计总重。
锚具采用YM15－17,计44套，BM15-5和BM15-5PT，各12套。
YM15L-17连接器64套，P型锚16套。
波纹管采用φ内＝90mm的金属波纹管，共需3112.9m，扁管90×25mm 采用金属波纹管，需108.1m。
预应力钢绞线锚下控制张拉力应为：σcon＝＝1395Mpa。
单股钢绞线控制张拉力为,17股钢绞线控制张拉力为，顶板束单股张拉控制力。
二、张拉控制顺序及程序依据设计图纸，本桥箱梁砼浇筑主要分为两部分，第一部分为第一联，梁高1.5米，一次性浇筑完成；第二部分为第二联，梁高2.0米，分五次浇筑完成。
当第一联砼强度达到设计强度的90%且其龄期不小于10天后方可进行第一联预应力钢束张拉。
钢束张拉时，采用两端张拉，左右腹板上应对称均匀进行。
张拉封锚压浆完毕并封端后，施工第二联箱梁，纵向预应力钢束节段间采用连接器连接，按照浇筑顺序分段依次进行第二联箱梁预应力钢束张拉以及封锚压浆。
最后进行5#钢束的施工，5#钢束采用两端张拉。
张拉时采用张拉力和伸长量进行双控，第一联两端同时进行张拉，伸长量校核；第二联1#、2#、3#、4#腹板钢束单端张拉，伸长量校核，5#钢束两端同时张拉，伸长量校核。