模板设计计算书完整版
模板方案及完整计算书
模板施工方案xxxxxx宿舍楼编制:审核:审批:xxxxxx有限公司一、编制依据1、xxxxxx宿舍楼工程施工图纸,施工组织设计2、建筑施工手册(第五版)3、建筑施工规范大全4、建筑施工现场检查手册等二、工程概况1、xxxxx宿舍楼工程,位于xxxxxxx。
工程结构形式为剪力墙结构,基础为条形基础与平板式筏板基础,建筑面积3797.22平米,地上六层,建筑高度22.05米。
三、施工准备1、据工程各构件尺寸提出模板工程详细计划,包括:模板、钢管、扣件.加固穿墙螺栓.蝶形卡及木方子等。
2、材料部门按计划组织周转工具进场。
3、模板支设以前,应做好各种预留.预埋及钢管隐验。
四、施工方法(一)墙模板工程剪力墙全部采用木模板配φ14穿墙螺栓,用φ48×3.5钢管和5×10方木作为横纵龙骨进行加固。
龙骨横向间距700,纵向间距20;穿墙螺栓水平方向间距700,垂直向间距600。
为保证剪力墙位置及断面尺寸正确,支模前,在水平钢筋上放置定制好的混凝土支撑。
施工方法:模板位置弹好以后,先安一面模板,相邻模板搭接要紧密,然后安装斜撑及穿墙螺栓。
清扫干净墙内杂物,安装另一侧模板。
安装完后,安装纵横龙骨,先安纵向(用铅丝临时固定),后安横向,同时用穿墙螺栓外垫碟形卡,两端拧上双螺母固定,调整斜撑并拧紧穿墙螺栓螺母,必须保证模板牢固可靠。
验收要求:模板位置误差≤5mm ,垂直误差≤6mm .注意事项:(1)支模前先复标高及内外墙线位置,看不清线或受钢筋位移影响不支模;(2)支模前,模板表面要涂刷隔离剂;(3)外围剪力墙所用穿墙螺栓中间必须加止水片。
(二)柱模施工柱模施工采用木模板,钢管柱箍竖向龙骨、斜撑和对拉螺栓进行加固、找正。
施工方法:(1)首先根据柱断面尺寸配模。
(2)模板安装前,先配置对拉螺栓(作用及方法同前),安装时从一面开始安装,安装完毕后安装钢管柱箍(用φ48X3.5钢管及十字扣件拉紧),然后调整至正确位置再进行加固,柱箍间距400—600mm。
(完整版)钢模板计算书
主墩大块钢模验算书一、薄壁墩概况1、两河口下游永久交通大桥主线2#、3#桥墩均采用双薄壁墩,薄壁墩宽8.0m ,厚2.0m ,双壁中心间距6.0m ,双壁净距为4.0m ; 2#墩身高度50m ,3#墩身高度54m 。
2、每次浇筑节段高度:4.5m (3.0m+1.5m )。
二、薄壁墩模板设计1、按高度分为1.5m 、3.0m 两种模板,1.5m 高度的设8套,3.0m 高度的设4套。
2、块件组合:一套1.5m 高模板包括800×150cm 大板两块、200×150cm 大板两块;一套3.0m 高模板包括800×300cm 大板两块、200×300cm 大板两块。
模板构造:面板采用6mm 钢板,背面设置竖向小肋(100×5mm 扁钢/间距0.25m ),每隔0.5m 高度设置一层工10#工字钢水平肋,模板最外侧采用2[10#槽钢作竖向背杠,平向间距1.2m 。
详见构造设计图。
三、模板验算依据1、 计算依据:⑴、《公路桥涵施工规范》对模板的相关要求;⑵、《路桥施工计算手册》对模板计算的相关说明。
2、 荷载组合:⑴、强度校核:新浇砼对侧模板的压力+振捣砼产生的荷载⑵、挠度验算:新浇砼对侧模板的压力⑶、采用Q235钢材:轴向应力:140 1.25()175MPa ⨯=提高系数弯曲应力:145 1.25()181MPa ⨯=提高系数剪 应 力: 85 1.25()106MPa ⨯=提高系数弹性模量:52.110E MPa =⨯3、 变形量控制值:结构外露模板,其挠度值为≤L/400钢模面板变形≤1.5mm钢模板的钢棱、柱箍变形≤L/500四、模板验算1、 荷载⑴混凝土浇筑速度:两岸主墩的浇筑面混凝土供应速度为15~243/m h ,因两薄壁墩的断面为322m ,故浇筑速度为:0.469~0.75/m h ,从偏于安全考虑,下述计算中浇筑速度取值为0.75/m h 。
独立梁模板设计计算书
独立梁模板设计计算书1 计算简图2 高支模设计计算模板支架搭设高度为13.20米,基本尺寸为:梁截面 B×D=400mm×900mm,梁两侧楼板厚度0mm,梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.90米,立杆的步距 h=1.50米,梁底布置3道龙骨,梁底小横杆间距0.300m,梁底增加1道承重立杆。
梁顶托采用双钢管: 48×3.5。
立杆上端伸出至模板支撑点长度:0.30米。
采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算使用模板类型为:胶合板。
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板按照多跨连续梁计算。
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):q11 = 25.500×0.900×0.300=6.885kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m):q12 = 0.350×0.300×(2×0.900+0.400)/0.400=0.578kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m):q13 = 2.500×0.300=0.750kN/m均布线荷载标准值为:q = 25.500×0.900×0.300+0.350×0.300×(2×0.900+0.400)/0.400=7.463kN/m 均布线荷载设计值为:q1 = 0.9×[1.35×(6.885+0.578)+1.4×0.9×0.750]=9.917kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W = 30.00×1.80×1.80/6 = 16.20cm3;I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12 = 14.58cm4;施工荷载为均布线荷载:计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.744kNN2=2.479kNN3=0.744kN最大弯矩 M1 = 0.050kN.m(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.050×1000×1000/16200=3.061N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f],取15.00N/mm2;面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故采用均布线荷载标准值q = 7.46kN/m为设计值。
(完整版)挡土墙模板计算书
(完整版)挡土墙模板计算书(完整版)挡土墙模板计算书1. 项目概述1.1 项目名称:挡土墙建设项目1.2 项目地点:(填写具体地点)1.3 项目目的:建设稳定可靠的挡土墙,提供土地保护和公共安全。
2. 设计要求2.1 承重能力:挡土墙应能承受预期荷载,并具备抗滑稳定性。
2.2 填土材料:填土材料应具备良好的排水性能和抗冲刷能力。
2.3 墙体结构:挡土墙应采用混凝土墙或者土工合成材料墙。
3. 设计计算3.1 挡土墙高度计算:根据设计要求和实际地形条件,确定挡土墙的高度(填写具体计算公式)。
3.2 挡土墙底宽计算:根据挡土墙高度、填土材料的重度、壁角系数等参数,计算挡土墙底宽(填写具体计算公式)。
3.3 排水系统设计:根据挡土墙高度和填土材料的排水性能要求,设计合适的排水系统,包括排水管道、排水孔等。
4. 施工要求4.1 基础处理:确保挡土墙基础的牢固和稳定。
4.2 墙体建设:按照设计要求,采用合适的墙体结构材料进行施工。
4.3 填土施工:选用良好的填土材料,按照设计要求进行填土施工。
4.4 排水系统安装:按照设计要求合理布置排水系统,并确保排水通畅。
5. 安全注意事项5.1 施工现场安全:施工过程中应注意安全措施,避免发生意外事故。
5.2 填土材料选择:选择具备抗冲刷能力的填土材料,确保挡土墙的稳定性。
6. 风险评估6.1 地质条件评估:根据现场地质勘探结果,评估地质条件对挡土墙的影响程度。
6.2 天气因素评估:考虑气候条件对挡土墙的影响,采取适当的防护措施。
7. 附件(相关附件名称及编号,如设计图纸、土质试验报告等)8. 法律名词及注释(根据实际情况相关法律名词及其注释)---(完整版)挡土墙施工方案1. 施工概述1.1 施工单位:(填写具体施工单位名称)1.2 施工地点:(填写具体地点)1.3 施工:根据设计要求建设稳定可靠的挡土墙。
2. 前期准备2.1 地质勘察:进行现场地质勘察,了解地质情况,为施工提供依据。
模板设计计算书 2
模板设计计算书本项目一层楼板为现上浇钢筋混凝土楼板,跨度为8000×8000,中间设置二道井字梁,故梁间平面尺寸为2400×2400,板厚150(首层),楼层净高 4.55m,使用胶合板作平台模,松木作横楞,钢管作龙骨及支架,现主要计算支架的稳定性。
按照支架的立杆间距为 1.00×1.00,水平钢管模板支架的荷载步高1500平台模及横梁连接件的自重750n/㎡钢管支架自重250n/㎡新浇混凝土自重2450×0.15=3675N/㎡施工荷载2500N/㎡合计7175N/㎡则每根立杆所承受的荷载为1.0×7.75=7175N本模板架子采用φ48×3.5钢管A=489㎡钢管回转半径为:支柱的受力应力为:长细比λ=L/I=1500/15×8=94.9查表得4=0.681则σ=N/4A=7175/(0.681×489)=21.55N/m㎡<Nm㎡平面支架安全梁模设计矩形梁长L=8.00-0.8=7.2m,截面尺寸300×800,离地面高3.9m,混凝土的密度为IC=24.50kN/m3,模板底楞木和顶撑间距为0.70m,侧模板竖档间距500,木材使用白松,fL=10N/mm2.1)底板计算抗弯强度验算荷载:底板自重0.3×0.25=0.075kN/m混凝土自重0.3×0.8×24.5=5.88KN/m钢筋重力 1.0×0.3×0.8=0.24KN/m振动荷载2.0×0.3=0.6KN/m合计 6.80KN/m乘以折减系数0.9则ξq1×0.9=6.12KN/m抗弯承载力验算楞木间距0.85m,考虑到木料长度不大,按四跨计算则按计算得:弯距系数Km=-0.121,剪力系数KV=-0.620系数KW=0.967M=KMδq2=-0.121×6.12×0.702=-0.36×106Nm2、抗剪强度验算V=KV.qt=-0.62×6.12×0.70=2.663、挠度计算荷载不包括振捣混凝土荷载,则Q1=6.20KN/mδ=δ1×0.9=5.58KN/m2)侧数验算1、荷载计算假设T=30,β1=1.2 β2=1 V=2m/na)侧压力:F1=0.22rc toβ1β2vy2=0.22×24.50×200/30+15×1.2×F2=r c H=24.05×0.8=19.6 kN/㎡取小值室即F=19.6乘以分项系数F=19.6×1.2=23.52Kn/㎡b)振捣混凝土时产生的荷载4KN/㎡以上两项合计:23.25+5.6=29.12KN/㎡根据竖档间距为500mm的条件线荷载为29.12×0.5=14.6KN/m 乘以折减系数14.6×0.9=13.1KN/m2、抗弯强度验算仍按四跨计算基KM,KU,KW与前述相同,设侧模25mm厚则M=KM.qt2=-0.121×13.1×0.5002=396.40×103N.mm3、抗剪强度验算V=0.620qt=0.62×13.1×500=4.06KN4、挠度验算取侧压力F、23.52KN/㎡化为线荷载23.52×0.5=11.76KN/m乘以折减系数ξ0.9×11.76=10.58KN/mw=0.9673、支撑验算设支撑间距为800mm则N=6.12×0.8×0.5=2.45KN墙模设计墙模采用钢大模,内钢楞采用2根φ×3.5钢管,间距为600,外钢楞采用同一规格钢管,间距为700mm,对拉螺采用φ14,间距600×600,混凝土浇高度3.8m.1、荷载计算(1)混凝土侧压力1)混凝土侧压力混凝土侧压力标准取较小值则F1=32.1KN/㎡3)混凝土侧压力设计值F=F1×分项系数×折减系数=32.1×1.2×0.85=32.74kN/㎡(2)倾倒混凝土时产生的水平荷载查表为4KN/㎡(3)进行荷载组合F1=32.74+4.76=40.2KN/㎡2、验算(1)钢模板验算查表P3.15钢模板(δ=2.5mm)截面特征Ixj=26.97×104mm4 Wxj=5.94×103mm3计算简图钢模板计算简图内钢楞计算简图化为线均布荷载:2)抗弯强度验算3)挠度计算(2)内钢楞验算2根φ48×3.5的截面特征为:I=2×12.19×104mm4 Wx=2×5.08×103mm31)计算简图2)抗弯强度验算M=0.10δt2=0.1×24.18×6002=87.05×1042)挠度验算(3)对抗螺栓验算A=154m㎡1)对拉螺栓的拉刀N=F1×内楞间距×外楞间距=40.2×0.6×0.6=14.47KN 2)对拉螺栓的应力。
模板计算书
模板计算书一、剪力墙模板计算1、墙体模板初步设计墙体模板内竖楞50×100㎜,方木间距为200㎜,外横楞用2×φ48×3.5架子管,间距600㎜。
外墙拟采用φ12对拉止水螺栓,布置间距@400*600㎜;内墙采用φ14对拉穿墙螺栓,布置间距为@400㎜。
2、荷载计算a 、新浇砼对模板产生的侧压力为○1,标准层的层高3.15m ,侧压力为:2121122.0Vt r F o c ββ=F 2=Hr c取两者较小值。
式中:F 1、F 2——新浇砼对模板产生的最大侧压力; r c ——砼重力密度,取24KN/m ;t 0——新浇砼的初凝时间,按商品砼为4~6h ,本工程取t 0=5h ; v ——砼浇筑速度,取v=3m/h ;H ——砼侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度取H=3.15m ; β1——外加剂影响修正系数,取β1=1.0;β2——砼坍落度修正系数,按坍度170㎜,取β2=1.15; 因此得:F 1=0.22×24×5×1.0×1.15×31/2=52.58KN/㎡ F 2=24×3.15=75.6KN/㎡>F1 取F=F 1=52.58KN/㎡b 、倾倒砼时对模板产生的水平荷载○2 砼采用布料杆浇筑,取倾倒砼对模板产生的水平荷载为4KN/㎡。
由○1、○2两项荷载组合,得模板承受的水平荷载值为: q 1=1.2×○1+1.4×○2=1.2×52.58+1.4×4=68.69KN/㎡(此项用于验算模板及其支撑的强度)q 2=○1=52.58KN/㎡(此项用于验算模板及其支撑的刚度)3、次龙骨的设计及验算次龙骨选用50×100㎜的杉木,间距200㎜,按受力方向垂直于木纹方向其截面性能为:E=10000N/㎜2, σ=87N/㎜2,I=416㎝2,W=83㎝2 主龙骨间距取600㎜,次龙骨按三跨连续梁计算。
完整版建筑工程施工大模板设计计算书
建筑工程施工大模板设计计算书大模板搭设参数如下:H=000M L=000M S=000M h=000M h1=000M l=000Ma=000M l1=000M l2=000M l3=000M面板厚度0 mm 竖向主梁型号L0000000000竖向小肋型号L000000 横肋型号L0000000000穿墙螺栓型号M00 长000mm 砼浇筑吊斗容量000 M3吊环采用2ф20长0.551M 停放自稳角大于000º一、荷载计算强度验算要考虑新浇砼对模板的侧压力与倾倒砼时产生的侧压力,刚度验算仅考虑新浇砼对模板的侧压力。
(一)新浇砼对模板的侧压力标准值见下图(F1,恒荷载)下部最大值F1=50.0 KN/M2(二) 倾倒砼时产生的侧压力(F2,活荷载)当采用容量M3的吊斗浇筑时,F2=6 KN/M2.(三)模板的侧压力合计(F)强度验算时,采用各项荷载的设计值进行组合:F=××F2=(KN/M2)挠度验算时,采用荷载的标准值: F1 =50.0 KN/M2二、钢面板的计算选取面板小方格中最不利情况计算,即三面固定,一面简支。
面板厚δ=00mm.(一)计算简图与荷载系数由于L y/L x=h/S=0000,查表得最大弯矩系数:K M=-00000,最大挠度系数:K f=-00000。
(二)强度验算取单位长度1为计算单元。
对一般的模板结构,其荷载设计值可乘以0.85的调整系数。
q=0.85×F×1=(KN/M)M max=K M×q×l2=000000000(KNM) (l为L y与L x之较小者)W x=1×δ2/6=00000000000(M3)σ=M max/W x=(KN/M2)<f=2.15E5KN/M2强度满足要求。
(三)挠度验算q=F1=50.0 KN/M2B0=Eδ3/12(1-γ2)=00000000(KNM)+08 KN/M2,γV max=K f×q×l4/B0 =0.00000(M) (l为L y与L x之较小者)<M其容许挠度为1.5mm,故挠度满足要求。
模板工程计算书
模板工程计算书一、墙体定型钢制大模板设计(一)大模板所用材料:面板采用6厚钢板,大、小肋采用8号槽钢,围檩用8号槽钢,面板间采用Φ30锥形对拉螺栓,肋间满焊,面板与大肋间双面焊,面板与小肋间点焊,模板设计时,根据设计图纸尺寸配模,标准模板详“标准大钢模示意图”。
(二)计算目的:确定模板所用材料、规格、尺寸,在新浇砼和施工操作等荷载的作用下,具有足够的强度、刚度。
(三)荷载组合当墙厚大于100mm 时,强度验算仅考虑新浇筑砼侧压力与倾倒砼时产生的荷载。
计算大模板的受力时,荷载由恒荷载和活荷载组成。
1.恒载:新浇筑砼的侧压力F已知γc =24KN/m 3,V=1M/h,H=3.140Mβ1=1.2,β2=1.15,t 0=200/(10+15)=8由公式F =0.22γc t 0β1β2=0.22×24×8×1.2×1.15×11/2=58.29KN/M 2又F =γc H =24×3.140=75.360KN/M 2取较小值,即侧压力标准值为F =58.29KN/M 2新浇筑砼自重的分项系数取1.2则新浇筑砼侧压力F 1=1.2×58.29=69.9KN/M 22.活载:倾倒砼时产生的侧压力F 2取荷载标准值4KN/M2,荷载分项系数1.4F2=1.4×4=5.6KN/M2侧压力合计F3F 3=F1+F2=69.9+5.6=75.5KN/m2取大模板的最大侧压力为F=50kN/m2(四)面板验算1.强度验算取面板区格中三面固结、一面简支的最不利受力情况进行计算。
lx/ly=400/500=0.8,查附录二附表K Mx 0=-0.0722KMy0=-0.0570KMx=0.0310K My =0.0124Kw=0.00208取1mmq=0.05×1=0.05N/mm 求支座弯矩:M x 0=KMx0×q×lx2=-0.0722×0.05×400=-577.6N•mmM x 0=KMx0×q×ly2=-0.0570×0.05×500=-712.5N•mm面板的截面系数:W=bh2/6=1×62/6=6mm3应力为:σmax =Mmax/W=712.5/6=118.75N/mm2<215N/mm2满足要求。
模板工程专项方案计算书
一、工程概况工程名称:XX住宅小区工程地点:XX市XX区建设单位:XX房地产开发有限公司施工单位:XX建筑工程有限公司本工程为XX住宅小区,总建筑面积约XX万平方米,建筑高度约XX米,建筑层数XX层,基础形式为筏板基础,结构形式为框架剪力墙结构。
根据工程特点,编制本模板工程专项方案。
二、模板工程方案1.模板材料选择(1)主体结构模板采用竹胶板,厚度为15mm,表面光滑,不易变形,具有良好的耐久性和防火性能。
(2)支撑体系采用Φ48×3.5钢管,立杆间距不大于1.5m,横杆间距不大于1m,纵距不大于1.5m。
2.模板设计(1)模板尺寸:根据施工图纸,模板尺寸为XXm×XXm,模板高度为XXm。
(2)模板安装:模板安装前,对模板进行编号,确保安装顺序正确。
模板安装时,采用水平线和垂直线进行控制,确保模板安装的平整度和垂直度。
3.支撑体系设计(1)立杆基础:立杆基础采用C15混凝土,基础尺寸为Φ200mm×300mm。
(2)搭设顺序:先搭设立杆,再搭设横杆,最后搭设斜撑。
斜撑采用Φ48×3.5钢管,与立杆成45°角。
4.安全措施(1)施工人员必须佩戴安全帽,系好安全带。
(2)模板安装、拆除过程中,必须设置警戒区域,防止非施工人员进入。
(3)模板支撑体系在施工过程中,必须进行定期检查,发现问题及时整改。
三、计算书1.模板材料计算(1)模板面积:XXm×XXm=XXm²(2)模板数量:XXm²/15m²=XX块2.支撑体系计算(1)立杆数量:XXm/1.5m=XX根(2)横杆数量:XXm/1m=XX根(3)斜撑数量:XX根3.材料用量计算(1)竹胶板:XX块×15mm=XXm³(2)Φ48×3.5钢管:XX根×0.48m×0.035m=XXm³(3)C15混凝土:XXm³四、结论根据以上计算,本工程模板工程所需材料及用量如下:1.竹胶板:XXm³2.Φ48×3.5钢管:XXm³3.C15混凝土:XXm³本模板工程专项方案计算书经审核,符合工程实际需求,确保施工安全、质量及进度。
模板设计计算书(1)
模板设计计算书(1)模板设计计算书(一)矩形梁模板和顶撑计算梁长6.9米,截面尺寸为250*550mm,离地面高3.6m,•梁底钢管顶撑间距为600mm,侧模板立档间距为600mm。
木材用红松:fe=10N/mm2 fv=1.44N/mm2f m =13N/mm21.底板计算(1)底板计算抗弯强度验算计算底模承受的荷载:梁的底模设计要考虑四部分荷载,模板自重,新浇砼的重量,钢筋重量及振捣砼产生的荷载,均乘以分项系数1.2,设底模厚度为4mm。
底模板自重1.2×5×0.04×0.25=0.06KN/M砼荷重1.2×24×0.25×0.55=3.96KN/M钢筋荷重1.2×1.5×0.25×0.55=0.25KN/M振捣砼荷载1.2×2.0×0.25=0.6KN/M根据《砼结构工程施工及验收规范》的规定,设计荷载值要乘以V=0.90•的折减系数,所以q=0.9×4.87=4.38kn/m(2)验算底模抗弯承载力底模下面顶撑间距为0.6米,底模的计算简图是一个等跨的多跨连续梁,因为模板长度有限,一般可按四等跨连续梁计算,查静力计算表得:L=0.6mL=0.6mL=0.6mL=0.6mMmax=-0.12Lql2= -0.12×4.38×0.62=0.191kn·m按下列公式验算Mmax /W n≤kf mMmax/Wn=0.19×106/﹛250/(6×402)﹜=2.87N/MM2<1.3×13=16.9n/mm2满足要求(3)抗剪强度验算Vmax=0.620ql=0.620×4.38×0.6=1.63KNLmax=3Vmax/2bh=3×1.63×103/(2×250×40)=0.24N/mm2Kfv=1.3×1.4=1.82N/mm2>0.24N/mm2满足要求(4)挠度验算验算挠度时,采用荷载标准值,且不考虑振捣砼的荷载q’=0.05+3.3+0.17=3.52KN/MW A=0.967×q’l4/100EI=0.967×3.52×6004/﹛100×9×103×(1/12)×250×403﹜=•0.37MM 允许挠度为h/400=600/400=1.5mm>0.37mm满足要求2、侧模板计算(1)侧压力计算,梁的侧模强度计算,•要考虑振捣砼时产生的荷载及新浇砼对模板侧面的压力,并乘以分项系数1.2。
模板设计计算书
模板设计计算书一.模板设计计算依据(一).模板的荷载1.模板及支架自重模板构件名称自重(kgf/m2)钢模板及连接件重量50钢模板、连接件及钢楞重量75楼板模板及支架重量(楼层高度4米以下)1102. 新灌砼重量:2500kg/m33.钢筋重量:梁板结构每M3楼板 110kgf/m3梁 150kgf/m34.施工人员、灌浇设备及砼堆集的重量:(1) 计算模板和直接支承模版的钢楞时,均布荷载为250kgf/m2,另应以集中荷载250kgf进行验算,两者产生弯距取大者。
(2) 计算直接支承钢楞的结构构件时,均布荷载为150kgf/m2。
(3) 计算支架立柱及其他支承构件时,均布荷载为100kgf/m2。
5.振捣砼时产生的荷载水平模板为 200kgf/m2;垂直模板为400kgf/m26.新浇砼对模板面的压力(见第2页)7.倾倒砼时产生的荷载供料方法水平荷载(kgf/m2)用溜槽、串筒或导管200小于0.2m3的运输器具2000.2—0.8m3的运输器具4000.8m3以上的运输器具600(二).混凝土侧压力计算公式:1.P=0.4+150/(T+30)×Ks×Kw×V1/3m=2.5H2.PmP――新灌砼最大侧压力mV―――浇筑速度T―――入模温度H―――侧压力计算点至新浇筑砼顶面总高度――坍落度修正系数Ks(现场搅拌坍落度3-5时取1.0;商品砼取1.15) Kw――外加剂修正系数(不加外加剂时 Kw=1;掺缓凝剂时 Kw=1.2)(三).钢模板及配件容许挠度钢模板面板 1.5 钢楞、柱箍 3.0 钢模板结构体系 L/1000(四).砼柱模板设计计算柱箍间距:按抗弯强度计算 L1≤8[б]W A/P m (L 22+4L 3W) 按挠度计算 L1≤384[f]EI/5P m L 24 P m ――混凝土侧压力L 2――长边柱箍跨距(=长边柱宽+两侧钢模肋高) L 3――短边柱箍跨距(=短边柱宽+两侧钢模肋高) P――柱箍受轴向拉力 A――柱箍截面积(见附表) W――截面最小抵抗矩(见附表) [б]-钢材抗拉、抗压和抗弯的容许应力 I――截面惯性矩(见附表)E――钢材弹性模量 2.1×106kgf/cm 2各种型钢力学性能表 (表一)规 格 (mm) 截面积A(cm 2) 重量(kg/m) 截面惯性矩Ix(cm 4) 截面最小抵抗矩Wx(cm 3) 扁钢 -70*5 3.5 2.75 14.29 4.08 ∠75*25*3 2.91 2.28 17.17 3.76 角 钢 ∠80*35*3 3.30 2.59 22.44 4.17 φ48*3 4.24 3.33 10.78 4.49 φ48*3.5 4.89 3.84 12.19 5.08 钢 管 φ51*3.5 5.22 4.10 14.81 5.81 □60*40*2.5 4.57 3.59 21.88 7.29 □80*40*2.0 4.52 3.55 37.13 9.28 矩形 钢管 □100*50*38.64 6.78 112.12 22.4 [ 80*40*34.50 3.53 43.9210.98冷弯槽 钢 [ 80*40*3 4.50 3.53 43.92 10.98 冷弯槽 钢 [ 100*50*3 5.70 4.47 88.52 12.2 [ 80*40*15*3. 5.08 3.99 48.92 12.23 [ 100*50*20*3 6.58 5.16 100.28 20.06 槽钢[ 8 10.248.04101.325.3二、柱模板设计实例:一高层钢筋砼柱序号4,断面1000×800mm,净高5.15m 砼浇筑速度为v=6m/h,入模温度为29℃,求作配板设计?解:(1)柱宽800方向,取2块300mm加1块200mm模板,宽1000方向,取2块300mm加2块200mm模板;(2)高度方向:取3块1500mm 加1块600mm,共计5100mm,余500mm 拼木料; (3)砼最大侧压力为:Pm=0.4+150/(29+30) ×1×1×61/3 =5.02tf/m 2(4) 求柱箍间距:取箍 100×50×20×3作柱箍,从表1中查: W=20.06 A=6.58 I=100.28L 1≤8×1600×20.06×6.58/0.502(1102×6.58+4×90×20.06) =38.76cm=388mmL 1≤384[f]EI/5P m L 24=384×0.3×2.1×106×100.28/5× 0.502×1104=66cm=660mm 所以:取柱箍380mm,共布13道。
模板工程计算书
板模板(盘扣式)计算书计算依据:1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下:模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算按三等跨连续梁,取1m单位宽度计算。
W=bh2/6=1000×12×12/6=24000mm3,I=bh3/12=1000×12×12×12/12=144000m m4承载能力极限状态q1=[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×1=8.838kN/mq1静=[γG(G1k +(G2k+G3k)h)b] = [1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)×1]=4.638kN/mq1活=(γQ×Q1k)×b=(1.4×3)×1=4.2kN/m正常使用极限状态q=(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1×3)×1=6.865kN/m计算简图如下:1、强度验算M max=0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×4.638×0.32+0.117×4.2×0.32=0.086kN·m σ=M max/W=0.086×106/24000=3.582N/mm2≤[f]=16.83N/mm2满足要求!2、挠度验算νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×6.865×3004/(100×9350×144000)=0.28mm νmax=0.28mm≤min{300/150,10}=2mm满足要求!五、小梁验算q1=[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.3=2.723kN/m 因此,q1静=1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3=1.463kN/mq1活=1.4×Q1k×b=1.4×3×0.3=1.26kN/m计算简图如下:1、强度验算M1=0.125q1静L2+0.125q1活L2=0.125×1.463×1.22+0.125×1.26×1.22=0.49kN·m M2=q1L12/2=2.723×0.12/2=0.014kN·mM max=max[M1,M2]=max[0.49,0.014]=0.49kN·mσ=M max/W=0.49×106/42670=11.488N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求!2、抗剪验算V1=0.625q1静L+0.625q1活L=0.625×1.463×1.2+0.625×1.26×1.2=2.043kNV2=q1L1=2.723×0.1=0.272kNV max=max[V1,V2]=max[2.043,0.272]=2.043kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.043×1000/(2×40×80)=0.957N/mm2≤[τ]=1.39N/mm2 满足要求!3、挠度验算q=(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3=2.119kN/m挠度,跨中νmax=0.521qL4/(100EI)=0.521×2.119×12004/(100×8415×170.67×104)=1. 594mm≤[ν]=min(L/150,10)=min(1200/150,10)=8mm;悬臂端νmax=ql14/(8EI)=2.119×1004/(8×8415×170.67×104)=0.002mm≤[ν]=min(2×l/150,10)=min(2×100/150,10)=1.333mm1满足要求!六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算q1=[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.3=2.795kN/m q1静=1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.3=1.535kN/m q1活=1.4×Q1k×b =1.4×3×0.3=1.26kN/mq2=(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3=2.179kN/m 承载能力极限状态按二等跨连续梁,R max=1.25q1L=1.25×2.795×1.2=4.193kN按悬臂梁,R1=2.795×0.1=0.28kNR=max[R max,R1]=4.193kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁,R'max=1.25q2L=1.25×2.179×1.2=3.269kN按悬臂梁,R'1=q2l1=2.179×0.1=0.218kNR=max[R'max,R'1]=3.269kN;计算简图如下:主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=1.95×106/10330=188.746N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求!3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=9.487×1000×[40×602-(40-8)×522]/(8×309900×8)=27. 49N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求!4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=1.911mm≤[ν]=min{1200/150,10}=8mm悬挑段νmax=0.668mm≤[ν]=min(2×150/150,10)=2mm满足要求!5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=11.478kN,R2=17.873kN,R3=17.873kN,R4=11.478kN 七、可调托座验算按上节计算可知,可调托座受力N=17.873kN≤[N]=30kN满足要求!八、立柱验算1、长细比验算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×450=1630mml0=ηh=1.2×1800=2160mmλ=max[l01,l0]/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150满足要求!2、立柱稳定性验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2:小梁验算q1=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×0.3 = 2.669kN/m同上四~六步计算过程,可得:R1=10.961kN,R2=17.067kN,R3=17.067kN,R4=10.961kN顶部立柱段:λ1=l01/i=1630.000/15.9=102.516查表得,φ=0.573不考虑风荷载:N1=Max[R1,R2,R3,R4]=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]=17.098kN f= N1/(ΦA)=17098/(0.573×424)=70.376N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求!考虑风荷载:M w=γQφcωk×l a×h2/10=1.4×0.9×0.076×1.2×1.82/10=0.037kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]+M w/l b=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+0.037/1.2=17.098kN f= N1w/(φA)+M w/W=17098/(0.573×424)+0.037×106/4730=78.198N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求!非顶部立柱段:λ=l0/i=2160.000/15.9=135.849查表得,φ1=0.371不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+1.2×0.15×4.5=17. 877kNf=N/(φ1A)=17.877×103/(0.371×424)=113.646N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求!考虑风荷载:M w=γQφcωk×l a×h2/10=1.4×0.9×0.076×1.2×1.82/10=0.037kN·mN w=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H+M w/l b=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+1.2×0.15×4 .5+0.037/1.2=17.908kNf=N w/(φ1A)+M w/W=17.908×103/(0.371×424)+0.037×106/4490=121.665N/mm2≤[σ] =205N/mm2满足要求!九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架,架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=4.5/27=0.167≤3满足要求!十、抗倾覆验算混凝土浇筑前,倾覆力矩主要由风荷载产生,抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk L1Hh2+Q3k L1h1)=1×1.4×(0.076×45×4.5×3.9+0.55×45×3.9)=219.164kN ·mM R=γG(G1k+0.15H/(l a l b))L1B12/2=0.9×(0.5+0.15×4.5/(1.2×1.2))×45×272/2=14300.93k N·mM T=219.164kN·m≤M R=14300.93kN·m满足要求!混凝土浇筑时,倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生,抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k L1H+Q3k L1h1)=1×1.4×(0.25×45×4.5+0.55×45×3.9)=206.01kN·mM R=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(l a l b))]L1B12/2=0.9×[(24+1.1)×0.15+(0.5+0.15×4.5 /(1.2×1.2))]×45×272/2=69880.801kN·mM T=206.01kN·m≤M R=69880.801kN·m满足要求!梁模板(盘扣式,梁板立柱共用)计算书计算依据:1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下:平面图立面图四、面板验算取单位宽度b=1000mm,按四等跨连续梁计算:W=bh2/6=1000×15×15/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×15×15×15/12=281250m m4q1=[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1.4×3]×1=45.6 3kN/mq1静=1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b=1.2×[0.1+(24+1.5)×1.35]×1=41.43kN/mq1活=1.4×Q1k×b=1.4×3×1=4.2kN/mq2=[1×G1k+1×(G2k+G3k)×h+1×Q1k]×b=[1×0.1+1×(24+1.5)×1.35+1×3]×1=37.525k N/m计算简图如下:1、强度验算M max=0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×41.43×0.152+0.121×4.2×0.152=0.111kN·m σ=M max/W=0.111×106/37500=2.965N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求!2、挠度验算νmax=0.632q2L4/(100EI)=0.632×37.525×1504/(100×10000×281250)=0.043mm≤[ν]=min[L/150,10]=min[150/150,10]=1mm满足要求!3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×41.43×0.15+0.446×4.2×0.15=2.723kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×41.43×0.15+1.223×4.2×0.15=7.874kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×41.43×0.15+1.142×4.2×0.15=6.487kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×37.525×0.15=2.212kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×37.525×0.15=6.434kNR3'=0.928q2L=0.928×37.525×0.15=5.223kN五、小梁验算承载能力极限状态:梁底面板传递给左边小梁线荷载:q1左=R1/b=2.723/1=2.723kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载:q1中=Max[R2,R3,R4]/b =Max[7.874,6.487,7.874]/1= 7.874kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载:q1右=R5/b=2.723/1=2.723kN/m小梁自重:q2=1.2×(0.3-0.1)×0.6/4 =0.036kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左=1.2×0.5×(1.35-0.15)=0.72kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右=1.2×0.5×(1.35-0.15)=0.72kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×(0.5-0.6/ 2)/2×1=0.932kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×((1-0.5)-0.6/2)/2×1=0.932kN/m左侧小梁荷载q左=q1左+q2+q3左+q4左 =2.723+0.036+0.72+0.932=4.411kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.874+0.036=7.91kN/m右侧小梁荷载q右=q1右+q2+q3右+q4右 =2.723+0.036+0.72+0.932=4.411kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.411,7.91,4.411]=7.91kN/m正常使用极限状态:梁底面板传递给左边小梁线荷载:q1左'=R1'/b=2.212/1=2.212kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载:q1中'=Max[R2',R3',R4']/b =Max[6.434,5.223,6.434]/1= 6.434kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载:q1右'=R5'/b=2.212/1=2.212kN/m小梁自重:q2'=1×(0.3-0.1)×0.6/4 =0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'=1×0.5×(1.35-0.15)=0.6kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'=1×0.5×(1.35-0.15)=0.6kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'=[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3]×(0.5-0.6/2)/2×1=0.727kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'=[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3]×((1-0.5)-0.6/ 2)/2×1=0.727kN/m左侧小梁荷载q左'=q1左'+q2'+q3左'+q4左' =2.212+0.03+0.6+0.727=3.569kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=6.434+0.03=6.464kN/m右侧小梁荷载q右'=q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.212+0.03+0.6+0.727=3.569kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.569,6.464,3.569]=6.464kN/m为简化计算,按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算,如下图:1、抗弯验算M max=max[0.125ql12,0.5ql22]=max[0.125×7.91×0.92,0.5×7.91×0.22]=0.801kN·mσ=M max/W=0.801×106/64000=12.514N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求!2、抗剪验算V max=max[0.625ql1,ql2]=max[0.625×7.91×0.9,7.91×0.2]=4.449kNτmax=3V max/(2bh0)=3×4.449×1000/(2×60×80)=1.39N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求!3、挠度验算ν1=0.521q'l14/(100EI)=0.521×6.464×9004/(100×9350×256×104)=0.923mm≤[ν]=min[l1/150,10]=min[900/150,10]=6mmν2=q'l24/(8EI)=6.464×2004/(8×9350×256×104)=0.054mm≤[ν]=min[2l2/150,10]= min[400/150,10]=2.667mm满足要求!4、支座反力计算承载能力极限状态R max=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×7.91×0.9,0.375×7.91×0.9+7.91×0.2]=8.899 kN同理可得:梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.962kN,R2=8.899kN,R3=7.338kN,R4= 8.899kN,R5=4.962kN正常使用极限状态R max'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×6.464×0.9,0.375×6.464×0.9+6.464×0.2]= 7.272kN同理可得:梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=4.015kN,R2'=7.272kN,R3'=5.91kN,R4' =7.272kN,R5'=4.015kN六、主梁验算主梁自重忽略不计,主梁2根合并,其受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn,Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.727×106/4490=161.825N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求!2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max=6.381kNτmax=2V max/A=2×6.381×1000/424=30.1N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求!3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax=0.26mm≤[ν]=min[L/150,10]=min[500/150,10]=3.333mm满足要求!4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=1.935kN,R2=17.165kN,R3=1.935kN立柱所受主梁支座反力依次为P1=1.935/0.6=3.225kN,P2=17.165/0.6=28.609kN,P3=1.935/0.6=3.225kN七、可调托座验算1、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力N=max[R1,R3]=max[1.935,1.935]=1.935kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40~65N·m且无质量缺陷的情况下,单扣件能满足要求!2、可调托座验算可调托座最大受力N=max[P2]=28.609kN≤[N]=30kN满足要求!八、立柱验算1、长细比验算h max=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×500)=1800mmλ=h max/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求!查表得,φ=0.3862、风荷载计算M w=φc×1.4×ωk×l a×h2/10=0.9×1.4×0.031×0.9×1.52/10=0.008kN·m根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2:1)面板验算q1=[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1.4×0.9×3]×1=45.21kN/m2)小梁验算q1=max{2.695+1.2×[(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.35-0.15)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1. 4×0.9×3]×max[0.5-0.6/2,(1-0.5)-0.6/2]/2×1,7.797+1.2×(0.3-0.1)×0.6/4}=7.833kN /m同上四~六计算过程,可得:P1=3.18kN,P2=28.286kN,P3=3.18kN立柱最大受力N w=max[P1+N边1,P2,P3+N边2]+1.2×0.15×(3.9-1.35)+M w/l b=max[ 3.18+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(0.9+0.5-0.6/2)/2×0.9,28.286,3.18+[ 1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(0.9+1-0.5-0.6/2)/2×0.9]+0.459+0.008/1=28. 753kNf=N/(φA)+M w/W=28753.141/(0.386×424)+0.008×106/4490=177.466N/mm2≤[f]=300N/mm2满足要求!九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架,架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=3.9/30=0.13≤3满足要求,不需要进行抗倾覆验算!十、立柱支承面承载力验算F1=N=28.753kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定,见下表可得:βh=1,f t=0.829N/mm2,η=1,h0=h-20=130mm,u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βh f t+0.25σpc,m)ηu m h0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×130/1000=99.579kN≥F1=28.753kN满足要求!2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定,见下表可得:f c=8.294N/mm2,βc=1,βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3,A ln=ab=40000 mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=28.753kN满足要求!墙模板(木模板)计算书计算依据:1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=min[0.22γc t0β1β2v1/2,γc H]=min[0.22×24×4×1×1×21/2,24×4.5]=min[29.87,108]=29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承=0.9max[1.2G4k+1.4Q3k,1.35G4k+1.4×0.7Q3k]=0.9 max[1.2×29.87+1.4×2,1.35×29.87+1.4×0.7×2]=0.9max[38.644,42.285]=0.9×42 .285=38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正=G4k=29.87 kN/m2三、面板布置模板设计立面图四、面板验算墙截面宽度可取任意宽度,为便于验算主梁,取b=0.5m,W=bh2/6=500×122/ 6=12000mm3,I=bh3/12=500×123/12=72000mm41、强度验算q=bS承=0.5×38.056=19.028kN/m面板弯矩图(kN·m)M max=0.095kN·mσ=M max/W=0.095×106/12000=7.928N/mm2≤[f]=15N/mm2 满足要求!2、挠度验算q=bS正=0.5×29.87=14.935kN/m面板变形图(mm)ν=0.43mm≤[ν]=l/400=200/400=0.5mm满足要求!五、小梁验算1、强度验算q=bS承=0.275×38.056=10.465kN/m小梁弯矩图(kN·m)小梁剪力图(kN)M max=0.327kN·mσ=M max/W=0.327×106/42670=7.664N/mm2≤[f]=16.2N/mm2 满足要求!2、挠度验算q=bS正=0.275×29.87=8.214kN/m小梁变形图(mm)ν=0.462mm≤[ν]=l/400=500/400=1.25mm满足要求!3、支座反力计算R1=4.507kN,R2=...R37=4.007kN,R38=5.509kN六、主梁验算1、强度验算主梁弯矩图(kN·m)M max=0.611kN·mσ=M max/W=0.611×106/4490=136.083N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求!2、挠度验算主梁变形图(mm)ν=0.369mm≤[ν]=l/400=500/400=1.25mm满足要求!七、对拉螺栓验算对拉螺栓横向验算间距m=max[500,500/2+200]=500mm 对拉螺栓竖向验算间距n=max[500,500/2+250]=500mm N=0.95mnS承=0.95×0.5×0.5×38.056=9.038kN≤N t b=17.8kN 满足要求!柱模板(设置对拉螺栓)计算书计算依据:1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=min[0.22γc t0β1β2v1/2,γc H]=min[0.22×24×4×1×1×21/2,24×4.5]=min[29.87,108]=29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承=0.9max[1.2G4k+1.4Q3k,1.35G4k+1.4×0.7Q3k]=0.9 max[1.2×29.87+1.4×2,1.35×29.87+1.4×0.7×2]=0.9max[38.644,42.285]=0.9×42 .285=38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正=G4k=29.87 kN/m2三、面板验算模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图,按四等跨连续梁验算静载线荷载q1=0.9×1.35bG4k=0.9×1.35×0.7×29.87=25.404kN/m活载线荷载q2=0.9×1.4×0.7bQ3k=0.9×1.4×0.7×0.7×2=1.235kN/mM max=-0.107q1l2-0.121q2l2=-0.107×25.404×0.152-0.121×1.235×0.152=-0.065kN·m σ=M max/W=0.065×106/(1/6×700×122)=3.841N/mm2≤[f]=14.742N/mm2满足要求!2、挠度验算作用线荷载q=bS正=0.7×29.87=20.909kN/mν=0.632ql4/(100EI)=0.632×20.909×1504/(100×8925×(1/12×700×123))=0.074mm≤[ν]=l/400=150/400=0.375mm满足要求!四、小梁验算1、强度验算小梁上作用线荷载q=bS承=0.15×38.056=5.708 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max=0.285kN·mσ=M max/W=0.285×106/42.67×103=6.672N/mm2≤[f]=13.5N/mm2满足要求!2、抗剪验算小梁剪力图(kN·m)V max=2.346kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.346×1000/(2×40×80)=1.1N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2 满足要求!3、挠度验算小梁上作用线荷载q=bS正=0.15×29.87=4.481 kN/m小梁变形图(mm) ν=0.409mm≤[ν]=1.5mm满足要求!4、支座反力计算承载能力极限状态R max=4.438正常使用极限状态R max=3.484五、柱箍验算模板设计立面图1、柱箍强度验算连续梁中间集中力取小P值;两边集中力为小梁荷载取半后,取P/2值。
(完整版)模板计算书范本
(完整版)模板计算书范本剪⼒墙计算书:⼀、参数信息1.基本参数次楞(内龙⾻)间距(mm):200;穿墙螺栓⽔平间距(mm):600;主楞(外龙⾻)间距(mm):500;穿墙螺栓竖向间距(mm):500;对拉螺栓直径(mm):M14;2.主楞信息龙⾻材料:钢楞;截⾯类型:圆钢管48×3.5;钢楞截⾯惯性矩I(cm4):12.19;钢楞截⾯抵抗矩W(cm3):5.08;主楞肢数:2;3.次楞信息龙⾻材料:⽊楞;宽度(mm):60.00;⾼度(mm):80.00;次楞肢数:2;4.⾯板参数⾯板类型:⽊胶合板;⾯板厚度(mm):17.00;⾯板弹性模量(N/mm2):9500.00;⾯板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00;⾯板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50;5.⽊⽅和钢楞⽅⽊抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00;⽅⽊弹性模量E(N/mm2):9500.00;⽅⽊抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50;钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00;钢楞抗弯强度设计值f c(N/mm2):205.00;墙模板设计简图⼆、墙模板荷载标准值计算按《施⼯⼿册》,新浇混凝⼟作⽤于模板的最⼤侧压⼒,按下列公式计算,并取其中的较⼩值:其中γ -- 混凝⼟的重⼒密度,取24.000kN/m3;t -- 新浇混凝⼟的初凝时间,可按现场实际值取,输⼊0时系统按200/(T+15)计算,得5.714h;T -- 混凝⼟的⼊模温度,取20.000℃;V -- 混凝⼟的浇筑速度,取2.500m/h;H -- 模板计算⾼度,取3.000m;β1-- 外加剂影响修正系数,取1.000;β2-- 混凝⼟坍落度影响修正系数,取1.000。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝⼟对模板的最⼤侧压⼒F;分别为47.705 kN/m2、72.000 kN/m2,取较⼩值47.705 kN/m2作为本⼯程计算荷载。
顶板模板设计计算书
顶板模板设计计算书一. 荷载计算:结构顶板厚 d=0.150m①模板结构自重 0.500 KN/m 2 ②新浇混凝土自重标准值 24.0×0.150=6.000KN/m 2 ③顶板钢筋自重 1.1×0.150=0.275KN/m 2 ④施工人员和施工设备荷载 2.5KN/m 21.2×(①+②+③)+1.4×④=1.2×(0.500+6.000+0.275)+1.4×2.5=11.63N/m 2(用于计算弯矩)①+②+③+④=0.500+6.000+0.275+2.5=9.275N/m 2(用于计算挠度)二.模板计算:模板采用1.8cm 厚木胶合板,荷载折减系数取0.900按模板宽度:0.001m 单元计算;模板EI=3160000N ·mm 2模板W=54mm 3;按四跨连续梁计算模板计算跨度L=0.300m模板允许应力[σ]=20N/mm 21. 荷载q1=0.900×11.63×0.001=0.0116KN/mq2=0.900×9.275×0.001=0.0093KN/m2.模板抗弯强度验算:M=0.1250ql 2=0.1250×0.0116×0.3002=0.0001178KN ·mσ=M/W=0.0001178×106/54=2.180625N/mm2<20N/mm23.模板挠度验算:ω=0.5210 ×ql4/100EI=0.5210×0.0093×(1000×0.300)4/(100×3160000)=0.081mm允许挠度[ω]=1.5mm二.小龙骨验算:小龙骨采用5CM×10CM木龙骨 ;间距0.300m;已知条件:截面抵抗矩: W=83333mm3截面刚度: EI=45800000000N·mm2抗弯承载力:f=13N/mm2m允许挠度: [w]=L/400mm2计算跨度: L=1.200m按三跨连续梁计算q1=11.63×0.300=13.95600KN/m查内力计算手册小龙骨弯矩=0.10×ql2=0.10×13.95600×1.2002=0.452KN·mMmax小龙骨应力σ=M max/W=0.452×106/83333=5.426N/mm2<13N/mm2小龙骨挠度ω=0.667ql4/100EI=0.667×13.95600×(1.200×1000)4÷(100×45800000000) =0.5524mm< [ω]=1.200×1000/400=3.00 mm三、大龙骨强度及挠度验算大龙骨采用10CM×10CM木龙骨:间距1.200mm按三跨连续梁计算:已知条件:截面抵抗矩: W=166667mm3截面刚度: EI=91700000000N·mm2抗弯承载力:f=13N/mm2m允许挠度: [w]=L/400mm2计算跨度: L=0.6000m大龙骨荷载q=11.63×1.200=11.130KN/m大龙骨弯矩=0.10×ql2=0.10×11.130×0.60002=0.45217KN·mMmax大龙骨应力σ=M max/W=0.45217×106/166667=2.713N/mm2<13N/mm2大龙骨挠度ω=0.667ql4/100EI=0.667×11.130×(0.6000×1000)4÷(100×91700000000)=0.084mm<[ω]=L/400=0.6000×1000/500=1.200mm四.钢支柱验算:采用φ48.5钢管脚手架;间距0.6000×1.2000m;计算长度L=220cm;=215.000N/mm2允许荷载fm已知:A=489mm2 i=1.578cmN=11.63×0.6000×1.2000=6.6780KNλ=L/i =220/1.578=139.417查表:φ=0.312σ=N/φA=6.6780/(0.312×489)=49.396N/ mm2=215.000N/mm2允许荷载fm。
模板设计计算书
目录一、编制依据 ..................................................... 错误!未定义书签。
二﹑工程概况 ..................................................... 错误!未定义书签。
三、施工管理要求............................................. 错误!未定义书签。
四﹑模板设计 ..................................................... 错误!未定义书签。
五、模板施工方案............................................. 错误!未定义书签。
六﹑质量标准 ..................................................... 错误!未定义书签。
七、成品保护 ..................................................... 错误!未定义书签。
八、安全注意事项............................................. 错误!未定义书签。
九.雨期施工措施............................................. 错误!未定义书签。
一、编制依据1.本工程建筑、结构施工图纸。
2.混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2002)及北京市《建筑结构长城杯工程质量评审标准》(DBJ/T01-69-2003B3.本工程施工组织设计二﹑工程概况1﹑本工程为北京城市开发集团开发,北京城建建筑设计研究院设计的通惠家园住宅楼工程。
住宅楼地上九层,局部十一层。
整个结构座落在11.6米高的二层框架平台上,结构类型为框架结构(局部设构造剪力墙)住宅楼层高2.7m。
模板计算书范本
剪力墙计算书:一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):200;穿墙螺栓水平间距(mm):600;主楞(外龙骨)间距(mm):500;穿墙螺栓竖向间距(mm):500;对拉螺栓直径(mm):M14;2.主楞信息龙骨材料:钢楞;截面类型:圆钢管48×3.5;钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19;钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08;主楞肢数:2;3.次楞信息龙骨材料:木楞;宽度(mm):60.00;高度(mm):80.00;次楞肢数:2;4.面板参数面板类型:木胶合板;面板厚度(mm):17.00;面板弹性模量(N/mm2):9500.00;面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00;面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50;5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00;方木弹性模量E(N/mm2):9500.00;方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50;钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00;钢楞抗弯强度设计值f c(N/mm2):205.00;墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:其中γ -- 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;t -- 新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取,输入0时系统按200/(T+15)计算,得5.714h;T -- 混凝土的入模温度,取20.000℃;V -- 混凝土的浇筑速度,取2.500m/h;H -- 模板计算高度,取3.000m;β1-- 外加剂影响修正系数,取1.000;β2-- 混凝土坍落度影响修正系数,取1.000。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;分别为47.705 kN/m2、72.000 kN/m2,取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47.705kN/m2;倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2= 2 kN/m2。
模板设计计算书01
附录一模板系统设计计算书在主厂房基础施工,我项目部选用厚度为15mm的木胶板作为面板,背肋采用60*90mm的木方,现对整套模板系统进行分析和验算,确保能够满足工程施工要求。
1.荷载分析在主厂房基础施工中,模板主要作为结构侧面模板,在施工过程中需要考虑的荷载主要有两类,即新浇筑砼对模板的侧压力及倾倒砼时产生的荷载,前者为恒载,后者为活载。
为了保证计算结果具有一般性,现取荷载最大的部位进行计算,即主厂房JB-1a基础短柱。
该短柱截面为800*1800,高度为5.9m。
1.1.新浇筑砼对模板侧压力新浇筑砼对模板的侧压力标准值可以采用以下公式进行计算,并取其中较小值:F=0.22γc t0β1β2V1/2 F=γc H式中F---新浇筑砼对模板最大侧压力(KN/m2)γc--砼的自重密度(KN/m3)t0--新浇筑砼的初凝时间(h),可采用公式t0=200/(T+15)计算,T为混凝土的温度。
V--混凝土的浇筑速度(m/h)H--砼的浇筑高度β1--外加剂影响修正系数β2—砼坍落度影响修正系数取砼自重为25KN/m3,t0取6h, 混凝土的浇筑速度控制在3m/h, 砼的浇筑高度为5.9m,β1取1.0,β2取1.15。
代入上述公式可得出,按第一个公式取F=64.5 KN/m2。
乘以分项系数(取1.2)及折减系数(0.9)可以得出新浇筑砼对模板的侧压力设计值为69.66 KN/m2。
1.2.倾倒砼时产生的水平荷载考虑砼采用泵车进行浇筑,查表得出水平荷载为2 KN/m2,乘以分项系数(取1.2)及折减系数(0.9)得出水平荷载设计值为2.16 KN/m2。
经过荷载组合得出F’=71.82 KN/m2。
2.强度及刚度计算2.1.面板计算面板按单向板进行计算,以宽度为1.8m面为例,此面长度取1m左右,肋的间距为300mm,所以面板按三跨连续梁进行计算。
2.1.1.强度验算查《三等跨连续梁内力和挠度系数表》可得弯距系数为-0.08。
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福建工程学院土木工程系课程设计(《建筑施工技术》——模板设计)专业:学号:班级:姓名:指导老师:日期:目录1.工程简介 (3)2.模板选型 (3)3.施工方法 (3)4.模板安装 (4)5.保证安全生产和要求………………………………………………………6.模板设计 (6)7.模板拆除 (6)8.柱模板计算书 (9)9.墙模板计算书 (18)10.梁模板计算书 (26)11.板模板计算书 (39)模板设计一,工程简介本工程,地下1层,地面28层。
冲(钻)孔灌注桩基础,主体设计为:一~四层为裙楼,五层为转换层,A塔楼二十六层,B、C塔楼为二十八层。
裙楼为钢筋混凝土框架结构,塔楼为框肢剪力墙结构。
其中底层层高最大为4.8m,最大柱截面为0.8X1.2m,最大截面梁为0.6X0.8m楼板最大厚度为0.14m,最大柱矩为8.0x7.8m。
标准层剪力墙高2.9m 墙厚0.4m。
一~五层柱混凝土强度为C40,塔楼柱混凝土强度为C35墙和板混凝土强度为C30。
本工程采用泵送混凝土,掺有粉煤灰,坍落度为10-12cm。
不惨缓凝剂。
二、模板选型1、柱模板18厚覆面木胶和板模板,75×100松枋作木楞,用Φ48×3.5mm钢管柱箍。
按柱截面和净高制成定型模板2、墙体模板18厚覆面木胶和板模板,75×100松枋作内楞,Φ48×3.5mm钢管做外楞,M14对拉螺栓固定。
3、梁模板梁模板采用18厚覆面木胶和板作面板,75×100松枋作内外楞,用M12螺体穿梁对拉两道。
支撑系统采用φ48×3.5钢管脚手架。
4、顶板模板18厚覆面木胶和板模板,75×100松枋作木楞,支撑系统采用φ48×3.5扣件式钢管脚手架。
三、施工方法(一)施工准备1、模板安装前基本工作:(1)放线:首先引测建筑的边柱、墙轴线,并以该轴线为起点,引出各条轴线。
模板放线时,根据施工图用墨线弹出模板的中心线和边线,墙模板要弹出模板的边线和外侧控制线,以便于模板安装和校正。
(2)用水准仪把建筑水平标高根据实际标高的要求,直接引测到模板安装位置。
(3)模板垫底部位应预先找平,杂物清理干净,以保证模板位置正确,防止模板底部漏浆或砼成形后烂根。
(4)需用的模板及配件对其规格、数量逐项清点检查,未经修复的部件不得使用。
(5)工长事先确定模板的组装设计方案,向施工班组进行技术、质量、安全交底。
(6)经检查合格的模板应按安装程序进行堆放或运输。
堆放整齐,底部模板应垫离地面不少10cm.(7)支承支柱的土壤地面,应事先夯实整平,加铺50厚垫板,并做好防水、排水设置。
(8)模板应涂刷脱模剂。
结构表面需作处理的工程,严禁在模板上涂刷废机油。
胶模剂要经济适用,不粘污钢筋为主。
(9)做好施工机具和辅助材料的准备工作。
四、模板安装1、技术要求:(1)按配板设计循序拼装,以保证模板系统的整体稳定。
(2)配件必须安装牢固,支持和斜撑的支承面应平整坚实,要有足够的受压面积。
(3)预埋件、预留孔洞必须位置准确,安设牢固。
(4)基础模板必须支撑牢固,防止变形,侧模斜撑的底部应加设垫木。
(5)墙、柱模板底面应找平,下端应事先做好基准靠紧垫平,模板应有可靠的支承点,其平直度应进行校正,两侧模板均应利用斜撑调整固定其垂直度。
(6)支柱所设的水平撑与剪刀撑,应按构造与整体稳定性布置。
(7)同一条拼缝上的U形卡,不宜向同一方向卡紧。
(8)墙模板的对拉螺栓孔应平直相对,穿插螺栓不得斜拉硬顶。
严禁在钢模板上采用电、气焊灼孔。
(9)钢楞宜采用整根杆件,接头应错开设置,搭接长度不应少于300mm.2、模板安装注意事项(1)柱模板保证柱模板长度符合模数,不符合模数的放到节点部位处理。
柱模根部要用水泥砂浆堵严,防止跑浆,柱模的浇筑口和清扫在配模时一并考虑留出。
若梁、柱模板分两次支设时,在柱子砼达到拆模强度时,最上一段柱模先保留不拆,以便于与梁模板连接。
按照现行《砼结构工程施工及验收规范》(GB50204-94),浇筑砼的自由倾落高度不得超过2 的规定。
因此在柱模超过2以上时可以采取设门子板车的办法。
(2)梁模板梁口与柱头模板的连接要紧密牢固。
梁模支柱一般情况下采用双支柱时,间距以60~100 为宜,特殊情况应设计计算。
模板支柱纵横向和水平拉杆、剪刀撑等均应按设计要求布置,当设计无规定时,支柱间距一般不宜大于1,纵横方向水平拉杆的上下间距不宜大于1.5 ,纵横方向的剪刀撑间距不大于6米,扣件钢管支架要检查扣件是否拧紧。
(3)墙模板按位置线安装门洞口模板、预埋件或木砖。
模板安装按设计要求,边就位边校正,并随即安装各种连接件,支撑件或加设临时支撑。
相邻模板边肋用U形卡连接的间距不得大于300;对拉螺栓应根据不同的对拉形式采用不同的做法。
墙高超过2米以上时,一般应留设门子板。
设置方法同柱模板,门子板水平距一般为2.5米。
(4)楼板模板采用Φ48×3.5钢管做立柱,从边跨一侧开始逐排安装立柱,并同时安装外楞。
立柱和钢楞(大龙骨)间距,根据模板设计计算决定,一般情况下立柱与外楞间距为600~1200 小龙骨间距400~600 调平后即可铺设模板。
在模板铺设完,标高校正后,立杆之间应加设水平拉杆,其道数要根据立杆高度决定,一般情况下离地面200~300 处设一道,往上纵横方向每1。
2 左右设一道。
底层地面应夯实,底层和楼层立柱均应垫通长脚手板。
采用多层支架时,上下层支柱应在同一坚向中心线上。
(5)基础模板为保证基础尺寸,防止两侧模板位移,宜在两侧模板间相隔一段距离加设临时支撑,浇筑砼时拆除。
箱基底板模板应按设计要求留置后浇带,剪力墙壁位置准确,随时找正,及时拧紧对拉螺栓。
(6)楼梯模板施工前应根据实际层高放样,先安装休息平台梁模板,再安装楼梯模板斜楞,然后铺设梯底模,安装外侧模和步模板。
安装模板蛙要特别注意斜向支柱(斜撑)的固定。
防止浇筑砼时模板移动。
后浇带内侧模板安装时,底板处采用以层钢丝网片支模,墙壁、顶板采用3 厚木板支模。
五、保证安全生产和要求1、模板上架设的电线和使用的照明灯具。
应采用36V的低压电源或其它有效的安全措施。
2、作业时,各种配件应放在工具箱或工具袋中,严禁放在模板或脚手架上,不得掉落。
3、要避开雷雨天施工。
4、装、拆模板时,必须采用稳固的登高工具,高度超过3。
5 时,必须搭设脚手架。
装、拆时下面不得站人。
高处作业时操作人员应挂上安全带。
装、拆模板应随拆随运转,扣件和钢管严禁堆放在脚手板上和抛掷。
5、安装墙、柱模板六、模板设计本工程墙、柱模板采用组合钢模板组拼,支撑、楞采用Φ48×3.5钢管。
七、模板拆除一、拆模条件1、侧模拆除:在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后,方可拆除。
2、底模的拆除必须执行《混凝土结构工程施工及验收规范》的有关规定,作业班组必须进行拆模申请,根据同条件试块强度,经技术部门批准后方可拆除。
3、对于框架柱模板及剪力墙侧模板,可在混凝土终凝,并养护24小时后,砼强度不小于1.2Mpa后拆除。
4、在板的混凝土强度达设计的强度的70%后,可拆除大部分模板及其支撑,待板的混凝土强度达其设计强度的80%后拆除所有板的支撑。
5、在次梁的混凝土强度达设计强度的80%后即可拆除。
6、框架主梁模板支撑的拆除:一般需待混凝土强度达设计强度的80%后方可拆除。
7、对于大于2m悬挑构件,须待其强度达到设计强度的100%后方可拆除。
二、拆模顺序1、原则拆装模板的顺序,应按照配板设计的规定进行。
应遵循先支后拆,后支先拆;先拆不承重的模板,后拆承重部分的模板;自上而下,支架先拆侧向支撑,后拆竖向支撑等原则。
2、主体模板拆除柱箍→柱侧模→柱底模→墙侧模→混凝土板支承构件→平板模→梁侧模→梁底支撑系统→梁底模3、柱模板拆除先拆掉柱斜支撑,卸掉柱箍,再把连接每片柱模板的连接螺栓拆掉,然后用撬棍轻轻撬动模板,使模板与混凝土脱离。
4、墙模板拆除先拆墙体外侧模板,后拆内侧模板。
模板拆除时应先将穿墙杆上铁销打开,接着将穿墙杆退出,然后松墙体模板支撑,用撬棍将模板后退距墙50mm后,再用塔吊起吊模板。
5、梁、板模板拆除应先拆梁侧模,再拆除楼板模板,最后拆除梁底模。
拆楼板模板要待楼板混凝土强度达到拆模要求后方可拆除楼板模板及木方。
但梁底支撑架立杆水平杆均不得松动,待梁板同条件养护混凝土试块强度达到拆模要求,并经项目总工同意后,方可拆除梁底模板和梁支撑。
三、拆模注意事项1、拆除墙体模板及梁模板时须先松动对拉螺栓,让模板脱离墙体,再把模板拆除搬走。
2、拆除模板,应在于结构同条件养护的试块达到下表面规定强度,方可拆除。
在拆除模板过程中,如发现混凝土中有影响结构安全的质量问题时,应暂停拆除,经过处理后,方可继续拆除。
3、拆模时严禁用铁棍或铁锤乱砸,且不得随意抛掷,以确保模板安全及混凝土的完整。
4、拆除大跨度梁下支撑时,应先从跨中开始,分别向两端拆除。
5、已拆除模板及其支架的结构,应在混凝土强度达到设计标号后,才允许承受全部计算荷载。
当承受施工荷载大于计算荷载时,必须经过核算,加设临时支撑。
拆除模板时,人必须站在安全的地方操作。
6、拆模时严禁模板直接从高处往下扔,以防模板变形和损坏,拆下的扣件及时集中收集管理,以备再次使用。
外墙模板拆除及吊运时应设专人看护。
7、模板拆除后,立即清理残留混凝土、密封条等杂物,木模板上的钉子起干净,模板上的孔眼修补好,边角损坏的要进行整修和改制,刷上脱模剂后分类堆放。
四、模板安装及拆除安全措施1、模板安、拆统一安全原则:进入施工现场人员必须戴好安全帽,高空作业人员必须佩带安全带,并应系牢。
经医生检查认为不适宜高空作业的人员,不得进行高空作业。
工作前应先检查使用的工具是否牢固,扳手等工具必须用绳链拴在身上,钉子必须放在工具袋内,以免掉落伤人,工作时要思想集中, 防止钉子扎脚和空中滑落。
不得在脚手架上堆放大批模板等材料。
支模过程中,如需中途停歇,应将支撑、搭头、柱头板等钉牢,拆模间歇时,应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放,防止因踏空、扶空而坠落。
拆除模板一般用长撬棒,人不许站在正在拆除的模板上,在拆除楼板模板时,要注意整块模板掉下,尤其是用定型模板做平台模板时,更要注意,拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑,防止模板突然全部掉落伤人。
装、拆模板时禁止使用2×4木料、钢模板作立人板。
高空作业要搭设脚手架或操作台,上、下要使用梯子,不许站立在墙上工作;不准站在大梁底模上行走。
操作人员严禁穿硬底鞋及有跟鞋作业。
拆模的钢模作平台底模时,不得一次将顶撑全部拆除,应分批拆下顶撑,然后按顺序拆下搁栅、底模,以免发生钢模在自重荷载下一次性大面积脱落。
2、大模板施工安全措施①、模板的存放应在模板分区里,存放场地必须平整夯实,不能放在松土和坑洼不平的地方,大模板临时放置用木支撑将其固定。