梁加固计算书
碳纤维布梁加固计算书
碳纤维梁加固计算书一、基本资料1．设计依据:《碳纤维片材加固混凝土结构技术规程》（CECS 146:2003）（以下简称规程）《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）（以下简称规范）《混凝土结构加固技术规范》（GB 50367-2006）（以下简称加固规范）图纸所提供的相关数据2．问题类型:因荷载增加原有混凝土梁承载力不足，需进行加固处理，加固方式采用碳纤维布。
3．梁底受拉碳纤维片材参数:碳纤维布等级：Ⅰ级弹性模量E cf = 2.30 × 105 MPa (见加固规范表9.1.6-1)抗拉强度设计值f f = 2300.00 MPa (见加固规范表9.1.6-1)单层厚度t cfv = 0.167 mm重量：300g/m2不考虑二次受力二、计算结果1. KL3梁荷载增加后缺筋面积为750mm2，采用等强代换原则换算碳纤维布粘贴尺寸：HRB400钢筋抗拉强度设计值：360N/mm2碳纤维布抗拉强度设计值：2300 N/mm2缺筋面积*钢筋抗拉强度设计值≤碳纤维布厚度*宽度*碳纤维布抗拉强度设计值750*360≤0.167*宽度*2300宽度≥702.94KL3梁截面尺寸为400*900，结构梁宽度为400不能满足碳纤维布粘贴宽度，考虑粘贴双层碳纤维布，计算碳纤维布多层粘贴折减系数：（见加固规范9.2.4-2）折减系数=1.16-(粘贴层数*弹性模量设计值*单层厚度)/308000≤0.9=1.16-(2*230000*0.167)/308000=0.91折减系数=0.9750*360≤0.167*宽度*2300*0.9宽度≥781.05KL3梁宽度为400mm，碳纤维布粘贴双层面积：2*400=800≥781.05，满足强度要求。
梁增大截面加固计算-可编辑
砼断面增大法加固梁计算构件名称：原截面砼<=C50钢筋<=HRB400参数原梁截面b0=300mm h0=600mm现梁截面b=450mm h=750mm原混凝土等级C30原混凝土强度fc0=14.3N/mm2ft0= 1.43N/mm2现混凝土强度fc=0N/mm2ft= 1.57N/mm2保护层厚原c=30mmα'=40mm新c=27.5α=40mm梁有效高度h01=560mm h1=710mm原钢筋fy0=fyv0=210N/mm2fy0'=210N/mm2新钢筋fy=fyv=210N/mm2fy'=210N/mm2原受拉配筋n4根d0=25mm2原受压配筋n’2根d0=20mm2 Es0=200000N/mm2As0=1962.5mm2Es=200000N/mm2As0'628mm2新钢筋利用系数αs=0.9加固后M设计值M=550kN.m受压区砼应力/砼轴心抗压强度设计值α1=1ξ0=0.116652098<ξb0=0.606897x0=65.32517483<2as'=80mm加固前M标准值M0k=205.868kN.mεs0=0.0011019εs1=0.001574143ξb=0.453675049A's所负担弯矩M'=93.6348kN.m剩余弯矩M1=456.3652kN.mx=101.3042973>2as'=80mmξ=0.142682109<ξb=0.453675As=1966.392346mm.mm验算fy0与σs0若x/h01>ξb0，应取下面计算结果x/h01=0.180900531<ξb0=0.606897钢筋应力σs0=2258.731068N/mm2不适用210N/mm2重新计算x x=125.6980802>2as'=80ξ=0.17703955<ξb=0.453675As=1966.392346mm.mm抗剪验算加固后V设计值V=540kN板厚h=120mm截面验算hw/b= 1.311111111<4<6适用V<0.25βcfc0bh0=1142.213kN不适用V<0.20βcfc0bh0=913.77kN不适用V<线性内插1449.341kN抗剪配筋验算αcv=0.7αc=0.7原钢筋n0=2根d0=8mms0=100mm Asv0=100.48mm.mm b不加宽V>[V]=352.6022kNb加宽n=2根d=10mms=100mm Asv=157mm.mmV<[V]=604.3281kN。
梁粘贴纤维法正截面加固计算书
梁粘贴纤维法正截面加固计算书
1、已知条件
梁截面宽度b=240㎜，截面高度h=550㎜,受压钢筋合力点至截面近边缘距离a s=30㎜，受拉钢筋合力点至截面近边缘距离
as=30㎜，混凝土强度等级C15，受拉钢筋强度设计值f y=300Mpa,受压钢筋强度设计值f y=300Mpa,纤维抗拉强度设计值f f=2300Mpa 纤维设计拉应变εf=0.007，受拉钢筋面积As=1018㎜²,受压钢筋面积As=509㎜²,3级抗震，非地震组合，设计截面位于框架梁梁中，弯矩设计值M=170kN·m,地震组合折减系数ˇRa=0.85。
2、加固计算
混凝土抗压强度设计值
f c=7.2Mpa
截面相对界限受压区高度
£b=0.413
当£=£b时，截面所能承受的最大弯矩
M max=233.57kN·m
Mmax>M，经计算可求得截面受压区高度和受拉纤维有效截面面积 x=118.14㎜
A fe=21.95㎜²
故300g碳纤维布宽度为b=21.95÷0.167≈131.4mm
加固时采用。
H型钢钢梁加固计算小程序(计算书)
材料： 4b 10 45 1100 345.6 110 12
Q 345 B 5 230 0 2760 -406 10 45 1100 -345.6 5a 110 10 45 1100 -345.6 5b 110 8 0 0 -400 6 0
面积：
各板中心距X轴距离：
2400 -394
2040 406
中性轴距X：
各板绕自身中心惯性 矩： bh^3/12 各板绕中性轴面积矩： A*x^2 各板绕中性轴惯性矩 （Ix）： 绕中性轴惯性矩 （Ix）： 28800 28800 311525717 24480 554583
554583
33120
554583
554583
0
400425869
பைடு நூலகம்
345711342
40.5m，9~1/9轴1#H800梁加固
以H型钢中心线为坐标X轴，H型钢对称线为坐标Y轴(右、上为正) H型钢： 板件编号： 板件尺寸：（txh）
板件与X轴交角：
800 1 12 200 0 2400 394
× 2 12 0
200 200
× 3 8 0 6208 0
8 776
× 4 12 0
12 4a 170 10 45 1100 345.6 -14.5 110
4 12 170 0 2040 0 压
4913000 0 4913000
4a 10 110 45 1100 -46.4 压
554583 2370952 2925536
4b 10 110 45 1100 46.4 压
554583 2370952 2925536
5 12 230 0 2760 0 拉
12167000 0 12167000
梁正截面抗弯粘钢板加固计算书
梁正截面抗弯粘钢板加固计算书M=b =mm h =mm625mm 235mm h 0=96510003.1 粘钢板加固适用性判别：由以上参数信息可得：原结构受拉区第一种配筋原结构受拉区第二种配筋HRB400原受压钢筋截面面积A s0'=注：偏于安全，计算时不考虑受压区钢筋，按单筋截面进行计算0.00 原受拉钢筋强度等级：原钢筋抗拉、抗压强度设计值f y0/f y0'=360.00梁结构加固后弯矩设计值梁结构正截面抗弯粘钢板加固计算简图如下图所示：C30原结构混凝土强度等级：14.30单排原受拉钢筋合力点至截面近边缘的距离： a =原结构受拉区配筋排数：956.00 合计原受拉钢筋的截面面积为 A s0=2944.00加固梁截面宽度加固梁截面高度350轴线位置：215.001. 计算依据：本项目梁结构粘贴钢板加固计算均按本计算书所示计算过程进行加固配筋计算，其余梁正截面抗弯粘构件编号：图纸编号：项目名称：楼层位置：加固钢板抗拉/压强度设计值f sp /f sp '：Q235加固钢板选用强度等级：加固钢板弹性模量E sp ：2.06E+051.43原结构混凝土轴心抗压强度设计值f c0=原结构混凝土轴心抗拉强度设计值f t0=2. 参数信息：0. 计算说明：1.1 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010（2015年版）（以下简称“砼规”）1.2 《混凝土结构加固设计规范》GB50367-2013（以下简称“砼加固规范”）3. 计算过程：贴钢板加固计算过程暂略，统一以计算表格方式提供。
kN ·m轴线位置：构件编号：图纸编号：项目名称：楼层位置：ξb =0.518211.760.440223.4mm<424.68.1625> 1.01.000270.3mm 2厚度t sp =5条数m sp =1.0n sp =1.0b sp =300则，mm 2注：注：梁正截面高度满足砼加固规范第9.2.2条的要求。
梁粘钢加固计算书
军事科学院二层框架梁局部加固计算式根据设计给定要增加的钢筋截面积，以下按等强度进行代换，KL１（500×1600）应增加的钢筋截面积1230.88mm2,得到：粘钢加固：A,h s f pfk≥A s h,s f sfk其中：f pfk：钢板的强度设计值，取210Mpa。
A,：钢板设计面积。
h s ：钢板有效高度h,s：钢筋有效高度取梁底粘钢板４mm厚，500mm宽。
A,h s f pfk=210×1600×500×4=672KN.MA s h,s f sfk=310×(1600-25)×1230.88=601KN.M则：A,h s f pfk≥A s h,s f sfk满足设计要求。
故采用４厚，粘贴500宽Q235钢板满足要求。
六层屋面梁、柱局部加固计算式根据设计给定要增加的钢筋截面积，以下按等强度进行代换，屋面梁应增加的钢筋截面积700mm2,得到：粘碳纤维布(新日本石油300g)加固：n cf k mεE cf A,≥A s f sfk其中：εE cf：碳纤维布的强度设计值，0.01*2.1*105=2100 Mpa。
A,：碳纤维布设计面积。
n cf：粘贴碳纤维布层数t cf: 碳纤维布有效厚度，取0.167mm,k m:碳纤维布折减系数，取1-n cf t cf E cf/4200=0.75取梁底、梁顶粘3层碳纤维布，300mm宽。
n cf k mεE cf A, =3×0.75×2100×300×0.167=236.7KNA s f sfk=300×700=210KN则：n cf k mεE cf A,≥A s f sfk满足设计要求。
故采用3层新日本石油“TU”碳布300g,粘贴300宽满足要求。
柱的设计计算式同梁：根据设计给定要增加的钢筋截面积，以下按等强度进行代换，柱每侧应增加的钢筋截面积1000mm2,得到：粘碳纤维布(新日本石油300g)加固：n cf k mεE cf A,≥A s f sfk其中：εE cf：碳纤维布的强度设计值，0.01*2.1*105=2100 Mpa。
碳纤维梁加固计算书
碳纤维梁加固计算书一、基本资料1．设计依据:《碳纤维片材加固混凝土结构技术规程》（CECS 146:2003）（以下简称规程）《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（以下简称规范）2．问题类型:根据碳纤维片材求承载力3．截面参数:截面宽度: b = 300.00 mm截面高度: h = 500.00 mm受拉钢筋面积A s = 1017.88 mm2受拉钢筋合力点至截面近边缘的距离a = 25.00 mm受拉筋: HPB235(Q235), 受拉筋抗拉强度设计值f y = 210.00 N/mm2受压钢筋面积A's = 0.00 mm2受压钢筋合力点至截面近边缘的距离a' = 20.00 mm受压筋: HPB235(Q235), 受压筋抗拉强度设计值f 'y = 210.00 N/mm2混凝土: C15轴心抗压强度设计值f c = 7.2 N/mm2轴心抗拉强度设计值f t = 0.91 N/mm2轴心抗拉强度标准值f tk = 1.27 N/mm24．梁底受拉碳纤维片材参数:弹性模量E cf = 1.40 × 105 MPa抗拉强度标准值f c f k = 2000.00 MPa粘贴层数n cf = 1单层厚度t cf = 0.111 mm梁底碳纤维片材的宽度= 300.00 mm梁底碳纤维片材的截面面积A cf = 33.30 mm2考虑二次受力, 加固前计算截面上实际作用的初始弯矩M i = 20.00 kN·m 5．梁侧受剪碳纤维片材参数:粘贴层数n cfv = 1单层厚度t cfv = 0.111 mm弹性模量E cfv = 1.40 × 105 MPa条带宽度w cf = 100.00 mm条带净间距s cf = 100.00 mm侧面粘贴高度h cf = 100.00 mm加固方式: 封闭粘贴, 碳纤维片材受剪加固形式系数 取1.00荷载形式: 集中荷载(包括集中荷载对支座截面或节点边缘所产生的剪力值占总剪力值的75%以上的情况),集中荷载至支座距离为600.00mm6．箍筋参数:箍筋直径6mm箍筋肢数1箍筋间距150.00mm箍筋: HPB235(Q235), 箍筋抗拉强度设计值f yv = 210.00 N/mm27．弯起筋参数:弯起筋直径6mm弯起筋根数0弯起角度45二、计算结果1．加固前构件在初始弯矩作用下, 截面受拉边缘混凝土的初始应变 ε i :考虑二次受力, ε i 按规程4.3.4中各式计算:h 0 = h - a = 500.00 - 25.00 = 475.00 mmσsi = M i A s · η h 0= 20.00×1061017.88 × 0.87 × 475.00 = 47.55 N/mm 2 受拉钢筋拉应变不均匀系数:ψ = 1.1 - 0.65 f tk σsi ρte= 1.1 - 0.65 × 1.2747.55 × 0.0136 = -0.179 < 0.2 根据《GB50010-2002》8.1.2的规定, 当ψ < 0.2 时, 取 ψ = 0.2。
加固计算书
加固计算书根据业主提供的梁板加固后的数据及弯矩图，对工程的梁、板构件进行加固设计本工程对原结构采用中国建筑科学研究院开发的结构计算机辅助设计软件PMCAD-2010版进行计算。
本工程采用：1、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)2、《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)3、《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010)4、《建筑抗震加固技术规程》(JGJ116-2009)5、《混凝土结构加固设计规范》(GB50367-2006)6、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011)7、《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008)8、《钢结构设计规范》（GB50017-2003)9、《碳纤维片材加固混凝土结构技术规程》碳纤维布材采用双面网格编织方法,其容重300克每平方米,厚度0.167mm抗拉强度标准值3000兆帕,应符合"建设部建筑物鉴定与加固规范管理委员会"材料安全鉴定(含耐久性检测)要求,同时采用配套树脂,要求有胶和布的匹配试验报告.1.钢筋：HPB300级、HRB400级2.位于同一连接区段内受拉钢筋搭接接头面积百分率：梁类、板类及墙类构件，不应小于50%；3.受力钢筋的连接接头宜避开梁端、柱端加密区；当无法避开时，宜采用机械连接接头，且钢筋接头面积百分率不应超过50%。
4.钢筋的绑扎搭接及焊接尚应符合国家现行有关标准的规定。
5.楼层梁和板的纵筋需要连接时，上部筋一般在跨中1/3范围内连接，下部筋一般在跨中1/3范围之外。
6.纵向受拉钢筋（抗震）锚固长度la详见《11G101-1》。
双辽加固数据1一层顶梁：JGL-2: 0.167X300X1600=fy*As As=222下部筋2800-2454=346 346/222=1.6 粘3T-300碳纤维布上部筋原配筋已足够。
JGL-3: 0.167X300X1600=fy*As As=222下部筋2300-1963=337 337/222=1.52 粘3T-300碳纤维布上部筋原配筋已足够。
高层建筑梁体粘钢加固计算书
梁体改造粘钢加固工程加固计算书一、工程概况本建筑为高层建筑，框架剪力墙结构，梁板整体现浇。
根据使用功能的需要，20~24层的局部楼层为增加净空高度,部分结构梁底部需在原来尺寸基础上打除13cm以进行改造处理,这样,原来结构梁的尺寸将减小同时梁底部受力钢筋也在打磨范围之内。
经核算分析,由于梁底部纵向受力钢筋的缺失及对箍筋的破坏,将严重影响结构梁的抗弯、抗剪等承载能力及结构的整体刚度及稳定性等，因此需对改造处理的结构梁进行加固处理，以满足结构的使用及安全要求。
本方案采用将原来梁底部一排纵向钢筋上移13cm位置重新植入后在梁底通长满贴一层5mm厚的钢板及两侧通长粘贴200mm宽、间距500mm 的5mm厚钢板U型箍，并高压灌注注入环氧树脂浆材的方法进行加固处理。
二、 计算依据1. 由施工单位提供的结构施工图纸；2. 《混凝土结构加固设计规范》（GB50367-2006）；3. 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；4. 《碳纤维片加固混凝土结构技术规范》（CECS146：2003）； 三、 结构梁承载力计算及复核以20层1号梁 BKL20-12(1A)(4-1a 轴-4-2a 轴间和4-14a 轴-4-16a 轴间梁)为例计算1. 原结构梁的内力计算A 、原梁混凝土强度等级为C25,截面尺寸240×650，配筋为3C20；3C16,箍筋为A8@100(2)。
设计梁跨中抗弯承载力(根据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）):α=-<-=--=⨯⨯--=⋅//1，由 2'则根据《混凝土结构设计规范》（500102002）公式7.2.5()360603(6503535)125.9sy s c y s Y s s f bx f A f A x a GB M f A h a a KN m设计梁支座抗剪承载力(根据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）):ββ≤≤≥≤00当/4时V 0.25 （7.5.1-1）当/6时V 0.2 （7.5.1-2）w c c w c c h b f bh h b f bh则由公式7.5.4-1、7.5.4-2、7.5.4-3可得：≤+=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=00VV 0.7+1.25f h 101=0.7 1.27240615 1.25210615100295.27cs P svt yvV V A f bh sKNβ≤==⨯⨯⨯=>0当/4V 0.250.2511.9240615439.11295.27符合要求w c c h b f bh KN KN B 、改造后梁混凝土强度等级为C25,截面尺寸240×520，配筋为3C20；3C16,箍筋为A8@100(2)。
梁加固计算书
梁加固计算书一．工程概况：本工程为松原市体育馆梁加固工程，由于在施工过程中，部分梁支座负弯矩筋锚固长度不符合规范要求。
根据《混凝土结构加固设计规范》（GB50367-2006），采用粘贴钢板加固法，加固计算如下。
二．计算举例：此加固共涉及100个框架节点，200个梁支座加固计算，计算量较大，故采用表格计算方式表达。
现以E轴1轴处左边框架节点为例：梁截面：b×h＝350mm×850mm，截面有效计算高度 ho=850-35=815mm，C40混凝土，混凝土轴心抗压强度设计值fco=19.7N/mm2，支座弯矩为M=933 KN·M,根据弯矩计算配筋面积为A so =3610 mm2，f yo =360N/mm2，由于锚固长度不足，考虑原配筋有效面积为10%，即原配筋为361 mm2，由：其中：x—混凝土受压区高度（mm）；fsp—钢板的抗拉强度设计值，取Esp=210N/mm2；Esp—钢板的弹性模量，取=2.06×105N/mm2；Asp—受拉钢板的截面面积（mm2）；ψsp—考虑二次受力影响时，受拉钢板抗拉强度有可能达不到设计值而引用的折减系数；当ψsp＞1.0时，应取ψsp=1.0；εcu—混凝土极限压应变，取εcu=0.0033；εsp，0—考虑二次受力影响时，受拉钢板的滞后应变，考虑到作用在加固结构上的活荷载基本卸除，故不考虑二次受力的影响，取εsp，0=0。
把各值代入式1，有：933000000=1.0×19.7×350×(850-x/2) -360×361×(850-815)解得，x=176.81mm又把x=176.81代入式3，有Ψsp=(0.8×0.0033×850/176.81-0.0033-0)/210/206000=9.213>1.0 取Ψsp=1.0由式2Asp=（1.0×19.7×350×176.81-360×361）/210=5186.40实配梁钢板为：10mm×520mm（厚度为10mm），即10× 520=5200mm2，满足要求。
加固计算书
梁柱节点承载力计算书选 6/C 轴节点最不利节点进行计算 （加固方案一）一、按《抗规》附录D 进行架梁柱节点核芯区截面抗震验算 1.点核芯区组合的剪力设计值:考虑最不利节点左右梁端反时针或顺时针方向组合弯矩设计值 （见附图1） 按广厦计算内力 Mb 左= 0 kN.m Mb 右= -1097 kN.m＝-1097 k N.m左端梁高hb 左＝ 600 mm左端梁高hb 右＝ 800 mma's= 40 mm Hc= 3807 mm hb= 700 mm hbo= 660 mm因此Vj= -1672 kN2.按方案一加固后的已知条件(砼近似取平均值C25)节点验算方向柱截面宽b c =900mm,节点验算方向柱截面高h c =900mm,节点梁截面宽b b =300mm,节点梁截面高h b =700mm,梁受压钢筋合力点到截面近边缘距离a 's =35mm,梁受拉钢筋合力点到截面近边缘距离a s =35mm,梁对节点的约束影响系数ηj =1.0,混凝土强度等级C25,箍筋强度设计值f yv =210Mpa,箍筋间距s=100mm,2级抗震,节点剪力设计值V j =1672KN,轴压力设计值N=5665KN 。
3. 配筋计算查混凝土规范表4.1.4可知f c =11.9Mpa f t =1.27Mpa由混凝土规范7.5.1条可知混凝土强度影响系数 βc =1.0查混凝土规范表11.1.6可知框架节点斜截面承载力抗震调整系数 γRE =0.85由混凝土规范11.6.3条可知框架节点核心区的截面高度 h j =h c =900mm 节点宽度b j =min(b b +0.5hc ,b c )=750mm 由混凝土规范公式(11.6.3)可知0.3ηj βc f c b j h j =0.3×1.0×1.0×11.9×750×900=2418.43KN>γRE V j =1421.20KN 节点截面尺寸满足条件 由混凝土规范11.6.4条可知0.5f c b c h c =0.5×11.9×900×900=4836.9KN<N取N=4836.9KN 梁截面有效高度h b0=h b -a s =700-35=665mm由混凝土规范公式(11.6.4-2)求核心区有效验算宽度范围内同一截面验算方向箍筋各肢全部截面面积A svj =(γRE V j -1.1ηj f t b j h j -0.05ηj Nb j h/b c )s/f yv /(h b0-a 's )=(1421200-1.1×1.0×1.27×750×900-0.05×1.0×4836857×750/900)×100/210/(665-630)=208.61mm 2由混凝土规范11.6.8条可知节点核心区最小体积配箍率 ρvmin =0.1f c /f yv=0.1×11.9/210 =0.0057 箍筋内表面范围内截面核心部分的宽度b cor =bc -50=900-50=850mm 箍筋内表面范围内截面核心部分的长度h cor =h c -50=900-50=850mm 节点核心区验算方向最小箍筋面积A svmin =ρvmin sb cor h cor /(b cor +h cor )=0.0057×850×850×100/(850+850)=241.70mm 2>A svj取A svj =241.70mm 2。
加 固 计 算 书 10.28
加固工程计算书2011-09加固梁1计算：（选取二层9轴/C-D轴梁进行计算）梁截面为,梁的混凝土强度为，即, 梁内钢筋受拉强度,受压强度梁支座处配筋面积为942,梁跨中配筋面积为942（据原结构图）；重新计算后梁支座处配筋面积为3000,梁跨中配筋面积为2000（据原结构图）采用外包型钢的方法进行梁加固，构件按组合截面计算。
外粘型钢计算：根据结构计算查得梁跨中承受最大弯矩为M=218原来梁承受弯矩：加固后正截面承载力故型钢面积选用L，根据结构计算查得梁支座承受最大弯矩为M=440加固后正截面承载力故型钢面积 6204401121039040.70.70.8300500a ay M M A X mm f h X X X --===梁顶角钢用10厚400宽钢板24001040003904a A X mm ==> 经计算：加固梁1采用外包角钢L 进行加固，箍板采用M14@250/400，支座采用2-200X10。
加固梁2计算：（选取3层3轴/D-E 轴梁进行计算） 梁截面为,梁的混凝土强度为，即,梁内钢筋受拉强度,受压强度梁支座处配筋面积为2945,梁跨中配筋面积为1963（据原结构图）；重新计算后梁支座处配筋面积为2600（故支座不必加强）,梁跨中配筋面积为2500（据原结构图）采用外包型钢的方法进行梁加固，构件按组合截面计算。
外粘型钢计算：根据结构整体计算查得梁承受最大弯矩为M=260原来梁承受弯矩：000.850.853001963465233y s M f A h X X X === 加固后正截面承载力故型钢面积 620260232103210.70.70.8300500a ay M M A X mm f h X X X --===选用L，2215643128321a A X mm ==>梁面配筋已满足经计算：加固梁2采用外包角钢L 进行加固，箍板采用-5x100@250/400，板底压条采用2-100x8。
梁顶负弯矩粘钢加固计算书
56.2m (5)~(6)/(H)梁（5）支座正截面抗弯加固计算书一、梁基本数据梁截面尺寸：200 ×600 (mm)混凝土标号：C30 混凝土抗压强度设计值fc：14.3 (n/mm2) 受拉钢筋级别：HRB335 钢筋抗拉/抗压强度设计值：300 (n/mm2) 受拉区钢筋排数：2 排梁受压区钢筋排数：1 排二、梁加固设计数据设计弯矩值：271 (KN.m)二次受力影响：考虑初始弯距：0 (KN.m)进行二次受力影响计算ρte=As/Ate= 0.013查GB50367－2006表10.2.6 αsp= 0.78 εsp,0=αsp×M0k/(Es×As×H0)= 0三、计算过程采用粘贴钢板类型：Q235粘贴钢板设计强度：215 (n/mm2) 粘贴钢板弹性模量：210000 (Mpa)选用粘贴钢板厚度：6 (mm) 粘贴钢板层数：1 (层)根据（9.2.3-1）式解出XX= 64.76 (mm),代入（10.2.3-3）式ψf= 20.67 取ψf= 1 代入（10.2.3-3）式122 (mm)选用1 层6 mm厚200mm宽的Q235 钢板，满足计算要求。
56.2m (5)~(6)/(H)梁（6）支座正截面抗弯加固计算书一、梁基本数据梁截面尺寸：200 ×600 (mm)混凝土标号：C30 混凝土抗压强度设计值fc：14.3 (n/mm2) 受拉钢筋级别：HRB335 钢筋抗拉/抗压强度设计值：300 (n/mm2) 受拉区钢筋排数：1 排梁受压区钢筋排数：1 排二、梁加固设计数据设计弯矩值：235 (KN.m)二次受力影响：考虑初始弯距：0 (KN.m)进行二次受力影响计算ρte=As/Ate= 0.01查GB50367－2006表10.2.6 αsp= 0.07 εsp,0=αsp×M0k/(Es×As×H0)= 0三、计算过程采用粘贴钢板类型：Q235粘贴钢板设计强度：215 (n/mm2) 粘贴钢板弹性模量：210000 (Mpa)选用粘贴钢板厚度：6 (mm) 粘贴钢板层数：1 (层)根据（9.2.3-1）式解出XX= 32.18 (mm),代入（10.2.3-3）式ψf= 44.86 取ψf= 1 代入（10.2.3-3）式138 (mm)选用1 层6 mm厚200mm宽的Q235 钢板，满足计算要求。
粘钢加固计算书
一、工程信息工程名称：梁底粘钢加固梁编号：KL6计算截面：梁底跨中采用规范《混凝土结构加固设计规范》 （GB50367-2006）和之前x不同加固类型：梁受弯加固加固方式：正截面受弯粘贴钢板加固按实际混凝土强度取芯检测值对构件进行验算后，会同建设单位、施工单位、监理单位协商，是否采取粘贴钢板加固二、已知条件构件几何参数（KL6）计算简图：梁截面宽度：b=250mm 梁截面高度h=600mm 梁截面有效高度ho=565mm两排钢筋 偏小PKPM验算结果内力：M=375KN-M怎么来的考虑二次受力时内力Mok=0KN-M设计砼强度等级：C35f c=14.3N/mm²；εcu=0.0033质检砼强度达到百分比：100%fco=14.3N/mm fyo=300N/mm²；fyo'=300N/mm²Es=2.0×10²×10²×10N/mm²受拉、受压钢筋面积：As0=1963mm² As0=0mm²三、加固钢板参数受压钢板截面面积：A sp'=0mm²fsp=310N/mm²;fsp'=310N/mm²E sp=206000N/mm²钢板宽度和单层厚度：tsp=3mm; bsp=250mm 四、构件加固计算：1.不考虑二次受力影响，即：εsp,0=0为何不考虑2.根据《混凝土结构加固设计规范》GB50367-2006第10.2.3条第10.2.3-1式：x=136mm 请写下推导过程3.根据《混凝土结构加固设计规范》GB50367-2006第10.2.3条第10.2.3-3式：αsp=〖（0.8εcuh/x)-εcu-εsp,o〗/（fsp/Esp)=1.04.根据《混凝土结构加固设计规范》GB50367-2006第10.2.3条第10.2.3-2式：Asp=a1fcobx=fyo' Aso'=fsp' Asp'-fyoaso/αsp fsp=300mm²加号不是等号6.根据所选钢板单层厚度及宽度，应粘层数为：Nsp=Asp/tspbsp=0.4~1.0层设计钢筋强度等级HRB335级钢板钢号：Q 345钢 t≤16钢筋混凝土梁受弯构件正截面采用粘贴钢板加固计算书加固原因：根据整体分析，该梁原正截面承载力不满足要求。
后浇带加固梁支架计算书
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称550×1200 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 550×1200 模板支架高度H(m) 4.25 模板支架横向长度B(m) 20模板支架纵向长度L(m) 18 梁侧楼板厚度(mm) 180二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板0.1 面板及小梁0.3 楼板模板0.5 模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1 当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2) 2风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 0.35非自定义:0.29 地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数μz0.796风荷载体型系数μs 1.04三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立柱间距l a(mm) 900梁两侧立柱间距l b(mm) 900步距h(mm) 1500新浇混凝土楼板立柱间距l 'a(mm)、l'b(mm) 900、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 450梁底增加立柱根数 2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 300,600梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm) 300每跨距内梁底支撑小梁根数 4每跨距内梁底支撑小梁间距(mm) 300结构表面的要求结构表面外露设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板 面板厚度t(mm)18 面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 1.5面板弹性模量E(N/mm 2)5400验算方式三等跨连续梁按三等跨连续梁计算：截面抵抗矩：W ＝bh 2/6=550×18×18/6＝29700mm 3，截面惯性矩：I ＝bh 3/12=550×18×18×18/12＝267300mm 4q 1＝0.9×max[1.2(G 1k +(G 2k +G 3k )×h)+1.4Q 2k ，1.35(G 1k +(G 2k +G 3k )×h)+1.4ψc Q 2k ]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×2]×0.55＝21.485kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.2]×0.55＝20.515kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×0.55＝0.97kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.2)]×0.55＝16.885kN/m简图如下：1、抗弯验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×20.515×0.32+0.117×0.97×0.32＝0.195kN·mσ＝M max/W＝0.195×106/29700＝6.561N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×16.885×3004/(100×5400×267300)＝0.641mm≤[ν]＝L/400＝300/400＝0.75mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R max＝1.1q1静L+1.2q1活L＝1.1×20.515×0.3+1.2×0.97×0.3＝7.119kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1.1q2L＝1.1×16.885×0.3＝5.572kN五、小梁验算小梁类型钢管小梁截面类型(mm) Ф48×3小梁计算截面类型(mm) Ф48×3 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 125 小梁截面抵抗矩W(cm 3) 4.49 小梁弹性模量E(N/mm 2)206000小梁截面惯性矩I(cm 4)10.78承载能力极限状态：面板传递给小梁q 1＝7.119/0.55＝12.944kN/m 小梁自重q 2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3＝0.073kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F 1=0.9×max[1.2 ×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×2，1.35 ×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2]×(0.45-0.55/2)/2×0.3+0.9×1.35×0.5×(1.2-0.18)×0.3＝0.394kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F 2=0.9×max[1.2 ×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×2，1.35 ×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2]×((0.9-0.45)-0.55/2)/2×0.3+0.9×1.35×0.5×(1.2-0.18)×0.3＝0.394kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q 1＝5.572/0.55＝10.131kN/m 小梁自重q 2＝1×(0.3-0.1)×0.3＝0.06kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F 1=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.18)×(0.45-0.55/2)/2×0.3+1×0.5×(1.2-0.18)×0.3＝0.285kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F 2=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.18)×((0.9-0.45)-0.55/2)/2×0.3+1×0.5×(1.2-0.18)×0.3＝0.285kN计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.093×106/4490=20.792N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)V max ＝1.953kNτmax =2V max /A=2×1.953×1000/424＝9.21N/mm 2≤[τ]=125N/mm 2 满足要求！ 3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax ＝0.012mm≤[ν]＝L/400＝300/400＝0.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态R 1＝0.201kN ，R 2＝3.785kN ，R 3＝3.785kN ，R 4＝0.201kN 正常使用极限状态R'1＝0.15kN ，R'2＝2.948kN ，R'3＝2.948kN ，R'4＝0.15kN六、主梁验算主梁类型钢管 主梁截面类型(mm)Ф48×3 主梁计算截面类型(mm) Ф48×3 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm 3) 4.49 主梁弹性模量E(N/mm 2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm 4) 10.78 主梁计算方式 三等跨连续梁 可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6由上节可知P＝max[R2，R3]×0.6＝2.271kN，P'＝max[R2'，R3']×0.6＝1.769kN主梁计算简图一1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.681×106/4490=151.67N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图一(kN)V max ＝2.574kNτmax =2V max /A=2×2.574×1000/424＝12.142N/mm 2≤[τ]=125N/mm 2 满足要求！ 3、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax ＝0.609mm≤[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm 满足要求！悬臂端νmax ＝1.363mm≤[ν]＝2l 2/400＝2×300/400＝1.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 图一：R max =7.116kN用小梁的支座反力分别代入可得： 承载能力极限状态 图一立柱2：R 2＝7.116kN ，立柱3：R 3＝7.116kN立柱所受主梁支座反力依次为:立柱2:P 2=7.116/0.6=11.86kN,立柱3:P 3=7.116/0.6=11.86kN七、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm) Φ48×3.5 钢管计算截面类型(mm) Ф48×3.2 钢管截面面积A(mm 2)450钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm 2) 206000 钢管截面惯性矩I(cm 4)11.36 钢管截面抵抗矩W(cm 3) 4.73 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm 2)205钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm 2)125由小梁验算一节可知P ＝max[R 1，R 4]＝0.201kN ，P'＝max[R 1'，R 4']＝0.15kN纵向水平钢管计算简图一1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图一(kN·m)σ＝M max /W ＝0.06×106/4730＝12.685N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求！ 2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图一(kN)V max＝0.228kNτmax＝2V max/A=2×0.228×1000/450＝1.013N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图一(mm)跨中νmax＝0.052mm≤[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm满足要求！悬臂端νmax＝0.116mm≤[ν]＝2l2/400＝2×300/400＝1.5mm满足要求！4、支座反力计算图一：R max=0.63kN用小梁两侧的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一：立柱1：R 1=0.63kN ，立柱4：R 4=0.63kN八、可调托座验算荷载传递至立柱方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN)30扣件抗滑移折减系数k c0.751、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力N ＝max[R 1,R 4]＝max[0.63,0.63]＝0.63kN≤0.75×8=6kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算可调托座最大受力N ＝max[P 2，P 3]＝11.86kN≤[N]＝30kN 满足要求！九、立柱验算钢管截面类型(mm) Φ48×3.5 钢管计算截面类型(mm) Ф48×3.2 钢材等级 Q235 立柱截面面积A(mm 2) 450 回转半径i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩W(cm 3) 4.73 抗压强度设计值[f](N/mm 2)205支架自重标准值q(kN/m)0.11、长细比验算 l 0=h=1500mmλ=l 0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，υ＝0.634 2、风荷载计算M w ＝0.9×υc ×1.4×ωk ×l a ×h 2/10＝0.9×0.9×1.4×0.29×0.9×1.52/10＝0.067kN·m 3、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q 1有所不同： 1)面板验算q 1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.9×2]×0.55＝19.483kN/m2)小梁验算F1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.9×1]×(0.45-0.55/2)/2×0.3+0.9×1.2×0.5×(1.2-0.18)×0.3＝0.337kNF2＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.9×1]×((0.9-0.45)-0.55/2)/2×0.3+0.9×1.2×0.5×(1.2-0.18)×0.3＝0.337kNq1＝11.758kN/mq2＝0.065kN/m同上四～七计算过程，可得：R1＝0.548kN，P2＝10.732kN，P3＝10.732kN，R4＝0.548kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，P2，P3，R4+N边2]+0.9×1.2×0.1×(4.25-1.2)+M w/l b ＝max[0.548+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.45-0.55/2)/2×0.9，10.732，10.732，0.548+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.9-0.45-0.55/2)/2×0.9]+0.329+ 0.067/0.9＝11.136kNf＝N/(υA)+M w/W＝11135.58/(0.634×450)+0.067×106/4730＝53.196N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=4.25/20=0.212≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！。
混凝土梁外包型钢法加固计算书
混凝土梁加固计算书JKL加固方式：外包型钢法一、设计依据：《混凝土结构加固设计规范》GB 50367(以下简称《加固规范》)《既有建筑鉴定与加固通用规范》GB 55021(以下简称《加固通规》)《混凝土结构设计规范》(GB50010)(2015年版)（以下简称《混凝土规范》）《混凝土结构通用规范》(GB5008)（以下简称《混凝土通规》）《建筑抗震鉴定标准》(GB 50023 )（以下简称《鉴定标准》）《建筑抗震加固技术规程》(JGJ 116)（以下简称《抗震加固规程》）《建筑抗震设计规范》(GB 50011 ) (2016年版)（以下简称《抗震规范》）《钢结构设计标准》GB 50017（以下简称《钢标》）二、工程概况：1. 原截面参数：2. 配筋及内力：原箍筋参数及改造后剪力：指定箍筋强度:HPB235指定箍筋面积:F10@100/200(4)剪力设计值:840kN原纵筋参数及改造后弯矩：指定纵筋强度:HRB335指定纵筋面积:8F25指定受压钢筋面积:2F25弯矩设计值:1200kN.m加固前构件上原作用的弯矩标准值:300kN.m3. 包钢参数：包钢箍带选择：包钢抗剪钢带加锚方式:加锚封闭箍包钢抗剪钢带等级:Q235包钢抗剪钢带高度:默认mm包钢抗剪钢带单层厚度:4mm包钢抗剪钢带宽度:100mm包钢抗剪钢带间距:200mm抗弯型钢选择：抗弯型钢等级:Q235抗弯型钢类型:等边角钢抗弯型钢规格:L75×5三、梁底受弯计算：1. 原截面受弯承载力：1.1 求原截面相对界限受压区高度?b0：?cu =0.0033按《混凝土规范》公式(6.2.7 - 1) ?b0=?1/(1+f y0/E s0/?u ) =0.8/(1+300/200000/0.00330)=0.551.2 原截面受弯承载力:根据《混凝土规范》式6.2.10-2可知x =f y (A s -A s ’)/(?1f c b )=300×(3927-982)/(1.0×11.9×300) =247.48mm ≥2a '=85mm根据《混凝土规范》6.2.10条，并结合《抗震鉴定标准》附录E.0.2条，框架梁，抗震等级三级时,?=x /h 0=0.258≤0.35，满足！根据《混凝土规范》式6.2.10-1 M ≤?1f c bx (h 0-0.5x )+f y ’A s ’(h 0-a s ’)=1.0×11.9×300×247.48×(957.5-247.48/2)/1000000+300×982×(957.5-42.5)/1000000=1006.2kN.m2. 受弯加固判断：M/Mb0=1200/1006.2=1.19<1.4且>1.0，需要加固！3. 加固所需受拉钢板(型钢)面积计算：3.1 设计计算指标：根据《钢标》表4.4.1,抗拉强度设计值: fsp=215MPa根据《钢标》表4.4.8,弹性模量设计值: Esp=206000MPa3.2 受弯构件加固后相对受压区高度?b,sp求解:根据《混凝土规范》公式（6.2.7-1）和《加固规范》公式（9.2.2）? b,sp =0.85?b=0.4683.3 加固后达到期望的弯矩值时, 混凝土受压区高度x的求解:由《加固规范》公式(9.2.3-1)Mb =?1fc0bx×(h-x/2)+f 'y0A 's0(h-a ')+f 'spA 'sph-fy0As0( h-h)1200×1000000=1.0×11.9×300×x×(1000-x/2)+300×982×(1000-42.5)+0-300×3927×(1000-957.5)解得x=323.46mm>2as'=85mm根据《加固规范》10.2.2条,结合《混凝土结构通用规范》4.4.8条，框架梁，抗震等级三级时,?=x/h=323.46/957.5=0.338<0.35,可粘钢（包钢）加固！3.4 加固钢板(型钢)的滞后应变?sp,0求解:考虑二次受力，按《加固规范》公式(9.2.9)计算根据《混凝土规范》，对矩形截面：? te =As/Ate=As/(0.5bh)=3927/(0.5×300×1000)=0.02618查规范表9.2.9得,?sp=1.1809? s0=M0k/(0.87As0h)=300×1000000/(0.87×3927×957.5)=91.71Mpa≤150Mpa且?te =0.02618≤0.05，取?sp=0.9?sp=0.9×1.1809=1.06281? sp0=?spM0k/(EsAsh)=1.06281×300×1000000/(200000×3927×957.5)=0.000423.5 受拉钢板抗拉强度有可能达不到设计值而引用的折减系数：根据《加固规范》公式(9.2.3-3):? sp =(0.8?cuh/x-?cu-?sp0)/(fsp/Esp)=(0.8×0.0033×1000/323.46-0.0033-0.00042)/(215/206000) =4.2558>1.0,取1.03.6 加固所需受拉钢板(型钢)面积计算：根据《加固规范》公式(9.2.3-2)，? 1 fc0bx=fy0As0+?spfspAsp-f,y0A,s0-f,spA,sp1.0×11.9×300×323.46=300×3927+1×215×Asp-300×982-0计算受拉钢材面积Asp=1262mm²<实取钢材面积:1482.4mm²,满足！4. 构造要求验算：根据《加固规范》8.3.1条，角钢边长b=75mm>50mm,满足！角钢壁厚t=5mm,满足！四、受剪计算：1. 原受剪截面判断:根据《混凝土规范》6.3.1条，hw/b=957.5/300=3.2，则0.25?c fcbh=0.25×1×11.9×300×957.5=854.6>V=840kN，截面满足！2. 原截面受剪承载力:根据《混凝土规范》6.3.4条V b0 =(0.7?cft0bh+fyv0Asv0h/s)=(0.7×1×1.27×300×957.5+210×314×957.5/100)/1000=886.7kN3. 受剪加固判断:V/Vb0=840/886.7=0.95<1.0,无需加固！4. 箍带构造要求验算：根据《加固通规》6.5.8条,箍带宽度bsp=100mm=100mm,满足！箍带厚度tsp=4mm<10mm,满足！根据《抗震加固规程》6.3.5-3条,箍板间距不应大于40r(r为单根角钢截面的最小回转半径)，且不应大于400mm，则ssp=200mm<Min（40×15，400)=400mm,满足！。
梁加固计算书
±0.000m层JKL1——（2）-（3）段的跨中梁粘贴钢板法正截面加固计算书1 已知条件梁截面宽度b=300mm,截面高度h=700mm,受压钢筋合力点至截面近边缘距离a's=60.0mm,受拉钢筋合力点至截面近边缘距离a s=60mm,混凝土强度等级C30,受拉钢筋强度设计值f y=360Mpa,受压钢筋强度设计值f'y=360Mpa,钢板强度设计值f a=205Mpa,受拉钢筋面积A s=829mm2,受压钢筋面积A's=0.00mm2,非抗震设计,设计截面位于框架梁梁中,弯矩设计值M=255kN·m,地震组合折减系数γRa=1。
2 加固计算混凝土抗压强度设计值f c=14.3Mpa截面相对界限受压区高度ξb=0.466当ξ=ξb时,截面所能承受的最大弯矩M max=688.34kN·mM max>M,经计算可求得截面受压区高度和受拉钢板面积x=97.54mmA sp=589.97mm2梁粘贴钢板法斜截面加固计算书1 已知条件框架梁截面宽b=300mm,截面高度h=700mm,梁侧面粘贴箍板的竖向高度h sp=600mm,受拉钢筋合力点至截面近边缘距离a s=60mm,计算跨度l0=6000mm,混凝土强度等级C30,箍筋强度设计值f yv0=210Mpa,箍板设计强度f sp=205Mpa,箍筋间距s0=200mm,同一截面箍筋面积A sv0=67mm2,箍板间距s sp=200mm,非抗震设计,剪力设计值V=97kN,地震组合折减系数γRa=1。
2 加固计算混凝土抗拉、抗压强度设计值f t=1.43Mpaf c=14.3Mpa构件截面有效高度h0=640mm根据加固规范GB 50367-2006第10.3.2条可求得截面所能承担的最大剪力V max=687.91kNV max>V,截面尺寸满足条件。
混凝土承担的剪力V c=192.58kN箍筋承担的剪力V sv=56.28kN根据加固规范GB 50367-2006式(10.3.3-2)可求得配置在同一截面的抗剪箍板面积A sp=0.00mm2抗剪箍板最小截面面积A spmin=32.02mm2±0.000m层JL1——（2）-（3）段的跨中梁增大截面法正截面加固计算书1 已知条件梁截面宽度b=250mm,原高度h1=500mm,截面增大后高度h=650mm,受压钢筋合力点至截面近边缘距离a's=37.50mm,受拉钢筋合力点至截面近边缘距离a s=37.50mm,原截面混凝土强度等级C30,原受拉纵筋强度设计值f y0=360Mpa,原受压纵筋强度设计值f'y0=360Mpa,新增受拉钢筋强度设计值f y=360Mpa,原受拉钢筋截面面积A s0=829mm2,原受压钢筋截面面积A's0=0.00mm2,非抗震设计,设计截面位于框架梁梁中,弯矩设计值M=255kN·m,加固前弯矩标准值M k0=204kN·m,地震组合折减系数γRa=1,原构件震损修复后承载力折减系数φf=1。
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±0.000m层JKL1——（2）-（3）段的跨中梁粘贴钢板法正截面加固计算书1 已知条件梁截面宽度b=300mm,截面高度h=700mm,受压钢筋合力点至截面近边缘距离a's=60.0mm,受拉钢筋合力点至截面近边缘距离a s=60mm,混凝土强度等级C30,受拉钢筋强度设计值f y=360Mpa,受压钢筋强度设计值f'y=360Mpa,钢板强度设计值f a=205Mpa,受拉钢筋面积A s=829mm2,受压钢筋面积A's=0.00mm2,非抗震设计,设计截面位于框架梁梁中,弯矩设计值M=255kN·m,地震组合折减系数γRa=1。
2 加固计算混凝土抗压强度设计值f c=14.3Mpa截面相对界限受压区高度ξb=0.466当ξ=ξb时,截面所能承受的最大弯矩M max=688.34kN·mM max>M,经计算可求得截面受压区高度和受拉钢板面积x=97.54mmA sp=589.97mm2梁粘贴钢板法斜截面加固计算书1 已知条件框架梁截面宽b=300mm,截面高度h=700mm,梁侧面粘贴箍板的竖向高度h sp=600mm,受拉钢筋合力点至截面近边缘距离a s=60mm,计算跨度l0=6000mm,混凝土强度等级C30,箍筋强度设计值f yv0=210Mpa,箍板设计强度f sp=205Mpa,箍筋间距s0=200mm,同一截面箍筋面积A sv0=67mm2,箍板间距s sp=200mm,非抗震设计,剪力设计值V=97kN,地震组合折减系数γRa=1。
2 加固计算混凝土抗拉、抗压强度设计值f t=1.43Mpaf c=14.3Mpa构件截面有效高度h0=640mm根据加固规范GB 50367-2006第10.3.2条可求得截面所能承担的最大剪力V max=687.91kNV max>V,截面尺寸满足条件。
混凝土承担的剪力V c=192.58kN箍筋承担的剪力V sv=56.28kN根据加固规范GB 50367-2006式(10.3.3-2)可求得配置在同一截面的抗剪箍板面积A sp=0.00mm2抗剪箍板最小截面面积A spmin=32.02mm2±0.000m层JL1——（2）-（3）段的跨中梁增大截面法正截面加固计算书1 已知条件梁截面宽度b=250mm,原高度h1=500mm,截面增大后高度h=650mm,受压钢筋合力点至截面近边缘距离a's=37.50mm,受拉钢筋合力点至截面近边缘距离a s=37.50mm,原截面混凝土强度等级C30,原受拉纵筋强度设计值f y0=360Mpa,原受压纵筋强度设计值f'y0=360Mpa,新增受拉钢筋强度设计值f y=360Mpa,原受拉钢筋截面面积A s0=829mm2,原受压钢筋截面面积A's0=0.00mm2,非抗震设计,设计截面位于框架梁梁中,弯矩设计值M=255kN·m,加固前弯矩标准值M k0=204kN·m,地震组合折减系数γRa=1,原构件震损修复后承载力折减系数φf=1。
2 加固计算原混凝土抗压强度设计值f c0=14.3Mpa根据加固规范GB 50367-2006第5.2.4条求得受弯构件增大截面加固后的相对界限受压区高度ξb=0.345当ξ=ξb时,截面所能承受的最大弯矩M max=338.89kN·mM max>M,经计算可求得截面受压区高度和新增受拉钢筋面积x=156.62mmA s=810.87mm2全截面受拉钢筋最小面积A smin=325mm2±0.000m层JKL2——（2）-（3）段的跨中梁粘贴钢板法正截面加固计算书1 已知条件梁截面宽度b=300mm,截面高度h=700mm,受压钢筋合力点至截面近边缘距离a's=65mm,受拉钢筋合力点至截面近边缘距离a s=65mm,混凝土强度等级C30,受拉钢筋强度设计值f y=360Mpa,受压钢筋强度设计值f'y=360Mpa,钢板强度设计值f a=205Mpa,受拉钢筋面积A s=1610mm2,受压钢筋面积A's=0.00mm2,非抗震设计,设计截面位于框架梁梁中,弯矩设计值M=418kN·m,地震组合折减系数γRa=1。
2 加固计算混凝土抗压强度设计值f c=14.3Mpa截面相对界限受压区高度ξb=0.466当ξ=ξb时,截面所能承受的最大弯矩M max=664.53kN·mM max>M,经计算可求得截面受压区高度和受拉钢板面积x=172.76mmA sp=796.01mm2±0.000m层JKL3——（F）-（G）段的跨中梁粘贴钢板法正截面加固计算书1 已知条件梁截面宽度b=300mm,截面高度h=700mm,受压钢筋合力点至截面近边缘距离a's=65mm,受拉钢筋合力点至截面近边缘距离a s=65mm,混凝土强度等级C30,受拉钢筋强度设计值f y=360Mpa,受压钢筋强度设计值f'y=360Mpa,钢板强度设计值f a=205Mpa,受拉钢筋面积A s=1963mm2,受压钢筋面积A's=0.00mm2,非抗震设计,设计截面位于框架梁梁中,弯矩设计值M=442kN·m,地震组合折减系数γRa=1。
2 加固计算混凝土抗压强度设计值f c=14.3Mpa截面相对界限受压区高度ξb=0.466当ξ=ξb时,截面所能承受的最大弯矩M max=656.27kN·mM max>M,经计算可求得截面受压区高度和受拉钢板面积x=187.21mmA sp=479.07mm2梁粘贴钢板法斜截面加固计算书1 已知条件框架梁截面宽b=300mm,截面高度h=700mm,梁侧面粘贴箍板的竖向高度h sp=600mm,受拉钢筋合力点至截面近边缘距离a s=65mm,计算跨度l0=6000mm,混凝土强度等级C30,箍筋强度设计值f yv0=210Mpa,箍板设计强度f sp=205Mpa,箍筋间距s0=200mm,同一截面箍筋面积A sv0=67mm2,箍板间距s sp=200mm,非抗震设计,剪力设计值V=136kN,地震组合折减系数γRa=1。
2 加固计算混凝土抗拉、抗压强度设计值f t=1.43Mpaf c=14.3Mpa构件截面有效高度h0=635mm根据加固规范GB 50367-2006第10.3.2条可求得截面所能承担的最大剪力V max=682.53kNV max>V,截面尺寸满足条件。
混凝土承担的剪力V c=191.08kN箍筋承担的剪力V sv=55.84kN根据加固规范GB 50367-2006式(10.3.3-2)可求得配置在同一截面的抗剪箍板面积A sp=0.00mm2抗剪箍板最小截面面积A spmin=32.02mm2±0.000m层JKL4——（H）-（J）段的跨中梁增大截面法正截面加固计算书1 已知条件梁截面宽度b=300mm,原高度h1=700mm,截面增大后高度h=850mm,受压钢筋合力点至截面近边缘距离a's=65mm,受拉钢筋合力点至截面近边缘距离a s=65mm,原截面混凝土强度等级C30,原受拉纵筋强度设计值f y0=360Mpa,原受压纵筋强度设计值f'y0=360Mpa,新增受拉钢筋强度设计值f y=360Mpa,原受拉钢筋截面面积A s0=2945mm2,原受压钢筋截面面积A's0=0.00mm2,非抗震设计,设计截面位于框架梁梁中,弯矩设计值M=841kN·m,加固前弯矩标准值M k0=673kN·m,地震组合折减系数γRa=1,原构件震损修复后承载力折减系数φf=1。
2 加固计算原混凝土抗压强度设计值f c0=14.3Mpa根据加固规范GB 50367-2006第5.2.4条求得受弯构件增大截面加固后的相对界限受压区高度ξb=0.357当ξ=ξb时,截面所能承受的最大弯矩M max=617.54kN·mM max<M,取ξ=ξb,经计算可求得受压钢筋和新增受拉钢筋面积A's=862.12mm2A s=1401.80mm2全截面受拉钢筋最小面积A smin=510mm2梁增大截面法斜截面加固计算书1 已知条件框架梁截面宽b=300mm,原高度h1=700mm,截面增大后高度h=850mm,受拉钢筋合力点至截面近边缘距离a s=65mm,计算跨度l0=6000mm,原截面混凝土强度等级C30,新增截面混凝土强度等级C30,原箍筋强度设计值f yv0=210Mpa,原箍筋间距s0=200mm,非抗震设计,剪力设计值V=351kN,地震组合折减系数γRa=1,原构件震损修复后承载力折减系数φf=1。
2 加固计算原混凝土抗拉强度设计值f t0=1.43Mpa新增混凝土抗拉、抗压强度设计值f t=1.43Mpaf c=14.3Mpa原构件截面有效高度h01=635mm增大截面后截面有效高度h0=785mm根据加固规范GB 50367-2006第5.3.1条可求得截面所能承担的最大剪力V max=843.76kNV max>V,截面尺寸满足条件。
混凝土承担的剪力V c=222.67kN根据加固规范GB 50367-2006式(5.3.2-1)可求得同一截面内原箍筋各肢截面面积之和A sv0=124.55mm2同一截面最小箍筋面积A smin=98.26mm2梁粘贴钢板法正截面加固计算书——（J）端支座1 已知条件梁截面宽度b=300mm,截面高度h=850mm,受压钢筋合力点至截面近边缘距离a's=65mm,受拉钢筋合力点至截面近边缘距离a s=65mm,混凝土强度等级C30,受拉钢筋强度设计值f y=360Mpa,受压钢筋强度设计值f'y=360Mpa,钢板强度设计值f a=205Mpa,受拉钢筋面积A s=1901mm2,受压钢筋面积A's=2945mm2,非抗震设计,设计截面位于框架梁梁中,弯矩设计值M=631kN·m,地震组合折减系数γRa=1。
2 加固计算混凝土抗压强度设计值f c=14.3Mpa截面相对界限受压区高度ξb=0.466当ξ=ξb时,截面所能承受的最大弯矩M max=1836.77kN·mM max>M,经计算可求得截面受压区高度和受拉钢板面积x=0.00mmA sp=1833.38mm2x<2a's,重新计算受拉钢板面积A sp=859.16mm2±0.000m层JKL5——（H）-（J）段的跨中梁粘贴钢板法正截面加固计算书1 已知条件梁截面宽度b=300mm,截面高度h=600mm,受压钢筋合力点至截面近边缘距离a's=65mm,受拉钢筋合力点至截面近边缘距离a s=65mm,混凝土强度等级C30,受拉钢筋强度设计值f y=360Mpa,受压钢筋强度设计值f'y=360Mpa,钢板强度设计值f a=205Mpa,受拉钢筋面积A s=1521mm2,受压钢筋面积A's=0.00mm2,非抗震设计,设计截面位于框架梁梁中,弯矩设计值M=345kN·m,地震组合折减系数γRa=1。