设计高程计算表
路基填筑计算表(标高算至-0.82)
7
3
3
7
######
8.88 2.50% 2.50%
7
3
3
7
######
8.88 2.50% 2.50%
7
3
3
7
######
8.88 2.50% 2.50%
7
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######
8.88 2.50% 2.50%
7
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######
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8.88 2.50% 2.50% 8.88 2.50% 2.50% 8.88 2.50% 2.50% 8.88 2.50% 2.50% 8.88 2.50% 2.50%
7
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8.88 2.50% 2.50% 8.88 2.50% 2.50% 8.88 2.50% 2.50% 8.88 2.50% 2.50% 8.88 2.50% 2.50% 8.88 2.50% 2.50%
高程计算
高程计算污水处理厂的高程布置污水处理厂高程布置的任务是：确定各处理构筑物和泵房等的标高，选定各连接管渠的尺寸并决定其标高。
计算决定各部分的水面标高，以使污水能按处理流程在处理构筑物之间通畅地流动，保证污水处理厂的正常运行。
污水处理厂的水流常依靠重力流动，以减少运行费用。
为此，必须精确计算其水头损失（初步设计或扩初设计时，精度要求可较低）。
水头损失包括：（1）水流流过各处理构筑物的水头损失，包括从进池到出池的所有水头损失在内；在作初步设计时可按表1估算。
表1 处理构筑物的水头水损失构筑物名称水头损失(cm) 构筑物名称水头损失(cm)格栅 10～25 生物滤池(工作高度为2m时)：沉砂池 10～25沉淀池：平流竖流辐流 20～40 1)装有旋转式布水器 270～28040～50 2)装有固定喷洒布水器 450～47550～60 混合池或接触池 10～30双层沉淀池 10～20 污泥干化场 200～350曝气池：污水潜流入池 25～50污水跌水入池 50～150(2)水流流过连接前后两构筑物的管道(包括配水设备)的水头损失，包括沿程与局部水头损失。
(3)水流流过量水设备的水头损失。
水力计算时，应选择一条距离最长、水头损失最大的流程进行计算，并应适当留有余地；以使实际运行时能有一定的灵活性。
计算水头损失时，一般应以近期最大流量（或泵的最大出水量）作为构筑物和管渠的设计流量，计算涉及远期流量的管渠和设备时，应以远期最大流量为设计流量，并酌加扩建时的备用水头。
设置终点泵站的污水处理厂，水力计算常以接受处理后污水水体的最高水位作为起点，逆污水处理流程向上倒推计算，以使处理后污水在洪水季节也能自流排出，而水泵需要的扬程则较小，运行费用也较低。
但同时应考虑到构筑物的挖土深度不宜过大，以免土建投资过大和增加施工上的困难。
还应考虑到因维修等原因需将池水放空而在高程上提出的要求。
在作高程布置时还应注意污水流程与污泥流程的配合，尽量减少需抽升的污泥量。
高程计算 - 副本
第三章高程计算
一、水头损失计算
计算厂区内污水在处理流程中的水头损失，选最长的流程计算，结果见下表：
污水厂水头损失计算表
二、高程确定
1.计算污水厂处神仙沟的设计水面标高
根据式设计资料，神仙沟自本镇西南方向流向东北方向，神仙沟沟底标高为-1.5m，河床水位控制在0.5－1.0m。
而污水厂厂址处的地坪标高基本上在2.25m左右（2.10－2.40），大于神仙沟最高水位 1.0m（相对污水厂地面标高为-1.25）。
污水经提升泵后自流排出，由于不设污水厂终点泵站，从而布置高程时，确保接触池的水面标高大于0.8m 【即神仙沟最高水位(－1.25+0.154+0.3）＝-0.796≈0.8m】,同时考虑挖土埋深。
2.各处理构筑物的高程确定
设计氧化沟处的地坪标高为 2.25m（并作为相对标高±0.00），按结构稳定的原则确定池底埋深-2.0m，再计算出设计水面标高为 3.5-2.0＝1.5m，然后根据各处理构筑物的之间的水头损失，推求其它构筑物的设计水面标高。
经过计算各污水处理构筑物的设计水面标高见下表。
再根据各处理构筑物的水面标高、结构稳定的原理推求各构筑物地面标高及池底标高。
具体结果见污水、污泥处理流程图。
各污水处理构筑物的设计水面标高及池底标高。
三、四等水准测量记录、计算原始记录表(双面尺法)
北京至台北高速公路廊坊段三、四等水准测量记录、计算原始记录表（双面尺法）施工单位：合同号：天气：观测: 计算: 日期：北京至台北高速公路廊坊段导线平差计算表北京至台北高速公路廊坊段水准高程计算表北京至台北高速公路廊坊段导线单站复测检核表＊备注：此表用于单站临边复核性检核测量监理工程师：日期：北京至台北高速公路廊坊段水准单站复测检核表测量监理工程师: 日期：北京至台北高速公路廊坊段水准点、导线点成果表施工单位：合同号：测量：技术负责人:驻地测量监理工程师：水准测量原始记录表施工单位:辽宁交通建设集团有限公司合同号：LQ9测量记录示意图表施工单位:辽宁交通建设集团有限公司合同号:北京至台北高速公路廊坊段中线点位检查表施工单位：辽宁交通建设集团有限公司合同号：监理单位：河北路桥技术开发有限公司编号:北京至台北高速公路廊坊段施工放样测量记录表施工单位:辽宁交通建设集团有限公司合同号：LQ9监理单位：河北路桥技术开发有限公司编号：测量监理工程师：北京至台北高速公路廊坊段中（轴）线偏位检查记录表施工单位：辽宁交通建设集团有限公司合同号：日期:＊(）为或的意思即左、右或纵、横。
应根据需要将不用的划去测量监理工程师：北京至台北高速公路廊坊段原地表横断高程测量表施工单位：辽宁交通建设集团有限公司合同号：LQ9监理单位：河北路桥技术开发有限公司编号: 测表13北京至台北高速公路廊坊段清表后横断高程测量表施工单位：辽宁交通建设集团有限公司合同号：LQ9监理单位：河北路桥技术开发有限公司编号：施工单位：合同号：监理单位: 编号：测表15施工单位：合同号:监理单位：编号：测表16北京至台北高速公路廊坊段零横断高程测量表施工单位：合同号：监理单位：编号：北京至台北高速公路廊坊段填筑材料变化高程测量表施工单位：合同号：监理单位：编号: 测表18北京至台北高速公路廊坊段路基填筑高程、横坡、宽度检查记录表施工单位：辽宁交通建设集团有限公司合同号:LQ9路基高程交工验收检查记录表施工单位：合同号：路基交工验收中线点位检测表施工单位：合同号:监理单位: 编号：测表21路肩石测量检测表施工单位:合同号：监理单位：编号:钻孔灌注桩桩头质量测量检测表施工单位:合同号:北京至台北高速公路廊坊段钻孔灌注桩成桩质量测量检测表施工单位：合同号：北京至台北高速公路廊坊段支座垫石质量测量检测表施工单位:辽宁交通建设集团有限公司合同号：LQ9监理单位：河北路桥技术开发有限公司编号：工程名称及部位：测表25测量监理工程师：日期：北京至台北高速公路廊坊段支座质量测量检测表施工单位:辽宁交通建设集团有限公司合同号：LQ9监理单位：河北路桥技术开发有限公司编号：测量监理工程师：日期：北京至台北高速公路廊坊段桥面铺装测量检测表施工单位：中交一公局第一工程有限公司合同号：LJ15监理单位:廊坊市交通技术咨询监理公司编号：测量监理工程师：日期：北京至台北高速公路廊坊段搭板测量检测表施工单位：合同号：监理单位:编号:测量监理工程师：日期：北京至台北高速公路廊坊段伸缩缝测量检测表施工单位：合同号：监理单位：编号：测量监理工程师：日期：。
设计高程计算程序
里程 号
桩 变坡点高程
K370+500 +510 +520 +525 +530 +540 +550 +560 +570 +575 +580 +590 +600 +610 +620 +625 +625.53 +630 +640 +650 +660 +670 +675 +680 +690 +700 +710 +720 +725 +730 +740 +750 +760 +768 +770 +775 +780 +790 +800 +810 +820 +825 +830 +840
109.022 109.210
108.992 109.180
108.962 109.150
108.932 109.119
108.917 109.104
108.902 109.089
108.872 109.059
108.842 109.029
108.812 108.999
108.781 108.969
计算 部 分
坡线高
距变坡点 距 ( T )离
108.20 108.19 108.16 108.13 108.10 108.07 108.05 108.04 108.01 107.98 107.95 107.92 107.90 107.89 107.86 107.83 107.80 107.76 107.75 107.73 107.73 107.70 107.67 107.64 107.61 107.60 107.58 107.55 107.52 107.49 107.46 107.45 107.43 107.40 107.37 107.34
市政道路土方EXCEL计算表(含公式)
9.9775
0
9 K0+ 160
99.09 97.71 -1.38 3.5 3.5
7
20 2.876
6.6275
0
10 K0+ 180
99.13 99.42
0.29 3.5 3.5
7
20 0.158 4.627 1.517 2.3135
11 K0+ 200
99.18 99.13 -0.05 3.5 3.5
2.35 3.5 3.5
7
20 39.083
45.621
0
40 K0+ 780
95.2 96.51 1.31 3.5 3.5 7 20 28.57
33.8265
0
41 K0+ 800 95.57 96.51 0.94 3.5 3.5 7 20 22.676
25.623
0
42 K0+ 820 95.77 96.51 0.74 3.5 3.5 7 20 23.12
1.78 3.5 3.5
7
20 9.045 3.704 13.5555 1.852
74 K1+ 440 96.06
96.6
0.54 3.5 3.5
7
20 0.902 11.132 4.9735 7.418
75 K1+ 460
94.42 69.62 -24.8 3.5 3.5
7
20 12.665 3.322 6.7835 7.227
13.8335
0
31 K0+ 580
94.5 96.51 2.01 3.5 3.5 7 20 41.056
28.911
0
镇江关中桥水文计算
松潘县镇江关中桥建设项目水文计算一、桥梁设计高程1、桥梁设计洪水位根据所指定的设计洪水标准及相应的设计洪峰流量，利用各评价河段横断面计算出相应的水位流量关系曲线，然后在相应的水位流量关系曲线上查出现实河道相应频率的设计洪水位。
再根据河道在建桥后相应断面过水面积有所减小以及综合分析桥梁的雍水高度，从而计算出建桥后的各桥梁设计洪水位。
2、桥梁设计高程桥梁设计高程应为桥梁设计洪水位、桥下净空安全值、桥梁上部构造建造高度、壅水、浪高等之和，见下式：H min=H s+∑Δh+Δh j式中：H min—桥梁底最低高程（m）；H s—设计水位（m）；∑Δh—考虑壅水、浪高、波浪雍高、河湾超高、水拱、局部股流雍高、床面淤高、漂浮物高度等诸因素的总和（m）；Δh j—桥下净空安全值；桥下净空安全值根据《公路工程水文勘测设计规范》（JTG C30- 2002）规定梁底以下应有0.5m的安全值。
∑Δh的值本报告采用桥前最大壅水高度（0.09m）加浪高及波浪雍高（经计算取0.2m）加其他因素（取0.1m）。
超高取值表表2-1桥梁名称桥前最大壅水高度（m）0.15 浪高及波浪雍高及其他因素（m）0.30桥下净空安全值(m)0.50镇江关中桥镇江关中桥的设计桥梁高程见下表：桥梁设计高程计算表表2-2超高（m）0.95 论证桥梁底最低高程（m）设计桥梁梁底最低高程（m）桥梁名称设计洪水位（m）2347.7镇江关中桥2348.65 2349.82镇江关中桥右岸的桥面设计高程2351.432m，左岸岸的桥面设计高程2351.140m，通过上表计算可以看出，镇江关中桥的桥梁设计高程大于桥面最低设计高程，完全满足五十年一遇洪水位行洪的要求。
二、桥梁冲刷计算及分析1、桥梁墩台冲刷计算及分析桥梁墩台冲刷，除河床自然演变冲刷外，还有桥孔压缩水流和墩台阻水所引起的冲刷变形。
桥长、壅水和桥下冲刷是相互影响的整体。
自然界一切物质运动都不是孤立进行的，洪水现象更是如此，对整体问题采用整体解央，无疑是更为合理的，也是发展的方向。
第四章施工放样数据的计算 (1)
线路圆曲线段平面坐标计算 1、计算中桩坐标
OR
F
L
ZY
ZY→F的平距p
和方位角α
线路圆曲线段平面坐标计算 1、计算中桩坐标
O
R RδδpL
F
δ
ZY
δ = l (弧度) 2R
P = 2R sin δ
JD
线路圆曲线段平面坐标计算
2、计算边桩坐标
切线方向
O
d左
R
RδδpL
δ
F 2δ
δ = l (弧度) 2R
左边桩5m 右边桩12m
K0+300 44933.570 80423.075 44933.827 80418.082
K0+600 45233.174 80438.487 45232.557 80450.472
线路直线段平面坐标计算 用AutoCAD画图进行计算 坐标系统如何处理？
测量上采用的平面直角坐标与数学上的 基本相似，但坐标轴互换，象限顺序相反。 数学中的公式可直接应用到测量计算中去。
数学平面直角坐标系
测量平面直角坐标系
4
线路直线段平面坐标计算
用AutoCAD画图进行计算
步骤： n将各点位x坐标与y坐标互换 n精确按坐标进行画图 n查询各点位坐标 n恢复原状：将结果x坐标与y坐标互换
线路直线段平面坐标计算
作业：
已知线路K0+000～K0+654.235处于直线 段，起点K0+000的坐标为 （44633.966，80407.663），终点坐标 为（45287.3372,80441.2738）计算整 百米桩中桩、左侧20m、右侧15m的桩位 坐标。
计算内容 n线路中桩 n线路边桩
城市防洪堤顶高程计算表格
gh������/������_������^ 2=0.13th[0.7(gH/������_
gT gH 13.9( 2 )0.5 V V L=(g������2/2π)th(2πd/L)
0.27495315 0.00341312 0.05832894 4.77298238 1
4、风浪要素计算成果： H 堤前波浪的平均高度(m）： 0.15514 T 平均波周期(S)： 1.748 L 堤前波浪的平均波长： 4.77298 5、设计波浪爬高计算
########
cosβ = 1
风速 (m/s) 21.15
堤顶超高计算成果表 吹程 堤前水深(m) (m) 189 12
风壅高 e(m) 0.001
安全加 风浪爬 计算堤顶 高A(m) 高(m) 超高(m) 0.600 0.684 1.286 编辑： 萧丁
gF 0.7(gd/v2)0.7= 0.0018( 2 )0.45 2 0.45 gH gd = V 0.13th[0.7( 2 )0.7 ] th{ } 0.0018(gF/v ) 2 2 0.5 gd 0.7 V V (gH/v ) = 0.13th[0.7( 2 ) ] 2 V gT /2/π = TANH(2π d/L)=Biblioteka Rp K Kv K p
1 m
2
LH
V/(gd)^0.5= 1.94932945 （1+m2）^0.5= 2.38933045 (LH)^0.5= 0.86050788
V / gd
Rp 堤前波浪的平均爬高 6、风壅水面高e 0.68437
KV 2F e Cos 2gd
e 计算点的风壅水面高程 位置 0
城市防洪工程防洪墙顶超高及堤顶高程的确定 1、计算依据 《提防工程设计规范》GB 50286-2013 第3.2节、第7.3节及附录C有关规定 2、已知参数 计算断面： F 风区长度（m）： 189 设计洪水位（p=5%）（m）： d 水域的平均水深（m）： 12 K△ 按表C3.1-1确定： 0.85 g： 9.81 KV 按表C3.1-2确定： 1.08 V 计算风速： 21.15 KP 按表C3.1-3确定： 2.07 V 实际风速： 14.1 m 斜坡坡率： 2.17 K 综合摩阻系数： 3.6E-06 堤前平均波长试算： 3.63 β 风向与堤轴线的法线和夹角： 0 3、风浪要素（平均波长L和平均波高H）的确定 （1）提防工程适用平原地区浅水波莆田公式计算 将左侧公式简化后：
生物反应池(SBR、AAO)与高程计算
生物反应池（SBR、AAO）与高程计算一、SBR生物反应池平均水量40000T/d,Kz=1.37 Qmax=54800 T/d，主要设计参数：生物选择池反应时间：1hr；生物主反应池：进水同时曝气，其中进水时间0.5 hr，曝气反应时间2.8 hr，沉淀时间1 hr，排水时间0.5 hr，一个周期共4.8 hr，每天有24/4.8=5个周期。
设排出比1/m=1/4，（选取）反应池MLSS=3500 mg/L，BOD污泥负荷0.07kgBOD/kgMLSS.d,单池反应器容积：V=qnNm=40000454⨯⨯=8000m3有效水深：6m,故所需水面积为1333 m2, 设主曝气区单格平面尺寸（组）：长55.0×宽24.0m，则所需表面积为1320 m2。
反应器运行水位计算如下：（反应器水位概念图如图3.4）h1（LWL排水结束后的水位）=m4414125.116=-⨯⨯h2（MWL的水位）=m33.5125.116=⨯h3（HWL1个周期的最大污水量进水结束后的水位）=6m,h4（ HHWL超过1个周期最大污水量的报图3.4 反应器水位概念图警、溢流水位）=6+0.5=6.5m,hs（污泥界面）=4-0.5=3.5m.生物选择池容积为：40000/24⨯1=1667 m3有效水深：6m（与主反应区同深）,故所需表面积为278 m2生物选择池数量：2池，每池与两主反应区对应净尺寸约为：2池×3.0×48.0m实际有效容积：1728m3生物反应池计算简图生物选择池搅拌功率：3～5 w/m3设剩余污泥产率为0.9kgDS/kgBOD5原污水BOD5为150mg/L,经预处理后降低25%，则进入反应池的污水，其BOD5为：150（1-25%）=112.5mg/L水中非溶解性BOD5值：BOD5=7.1bXaCe式中 Ce——处理水中悬浮固体浓度，取值20mg/LXa——活性微生物在处理水中所占的比例，取值0.4b——微生物自身氧化率，一般介于0.05～0.1之间，取0.1代入各值，BOD5=7.10.10.420⨯⨯⨯=5.7 mg/L处理水中溶解性BOD5值为20-5.7=14.3 mg/L去除了112.5-14.3=98.2 mg/L，去除率为98.2/112.5=87%剩余污泥量：0.998.254800/1000⨯⨯=4843kgDS/d 污泥龄：7.0/ 48435.331680⨯=16d SBR需氧量：O D A MLVSS T +4.57N -2.86N D a Lr b O =⨯+⨯∑∑式中 O D ——每周期需氧量，kg O 2/周期；Lr ——BOD 去除量，kg BOD/周期； ∑MLVSS ——反应器内的生物量，kg ； T A ——曝气时间， h/周期； N o ——硝化量，kg N/周期； N D ——脱氮量，kg N/周期； a ——系数，kgO 2/kg BOD 5，取1；b ——污泥自身氧化需氧率，kgO 2/（kg MLVSS ·h ），取0.07；D O =198.254800/(51000)+0.07 3.52283 2.8+4.57354800/(51000)-2.863054800/(51000)⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯ =1778 kg O 2/周期 =635 kg O 2/h最大需气量：%20%5.214.1635⨯⨯=10548m 3/h=176 m 3/min气水比：400002460176⨯⨯=6.3︰1混合液回流比：R 1=20%；上清夜排出装置：每池的排水负荷=⨯⨯⨯==60115440000D d NnT Q Q 33.3 m 3/min每池设一台滗水器，则排水负荷为33.3 m 3/min ，考虑到流量变化系数为548001.3740000=， 则滗水器的最大排水负荷为33.3×1.37=45.6 m 3/min=2737 m 3/h 。
坝顶高程计算表
0.362118909 0.5
18.15 12.1 12.165 220
0 0.285486113
3.317727945 0.8 1.04 2
0.636634031
300.418
单坡上的平均波浪爬高Rm
安全加高A 计算风速W 多年平均年最大风速V1 水域平均水深Ho 风区长度D（m)
计算风向与坝轴线法线的夹角β 浅丘区平均波高hm 峡谷区平均波高hm 浅丘区平均波长Lm 斜坡的糙率渗透性系数K△ 经验系数Kw 单坡的坡度系数m h2%(鹤地公式) h5% 峡谷区平均波长Lm 校核洪水位
1.167393026
301.6424073
0.000465729 0.385941618 0.209750879
0.209750879 0.3 12.1 12.1
12.703 220 0
0.155398957
P=0.5% P=5%
水位 300.956 300.418
坝底高程 288.253 288.253
坝顶超高计算(鹤地公式)
根据《碾压式土石坝设计
规范》SL274—2001P15，本工程
*** 水库
设计洪水位+正常运用条件的坝顶超高 301.585393
校核洪水位+非常运用条件的坝顶超高
坝前风壅高度 e=KW2Dcosα/（2gHm） 0.001094234
波浪爬高R5%
0.666298792
坝前风壅高度 e=KW2Dcosα/（2gHm） 波浪爬高R5%
带马道的复坡上的平均波浪爬高Rm 0.362118909
带马道的复坡上的平均波浪爬高Rm
单坡上的平均波浪爬高Rm
安全加高A 计算风速W 多年平均年最大风速V1 水域平均水深Ho 风区长度D（m)