钢 筋 力 学 性 能 检 验 报 告
BFRP筋的力学性能试验
BFRP筋的力学性能试验霍宝荣1，2 ，张向东1( 1. 辽宁工程技术大学土木工程与交通学院，辽宁阜新123000; 2. 沈阳大学建筑工程学院，辽宁沈阳110044)摘要:目的研究BFRP 筋基本力学性能，找出力学性能的变化规律，为编制FRP 材料力学性能试验规范提供依据．方法研制压制式套筒锚具，根据国家标准《GFR P筋拉伸性能实验方法》进行BFRP 筋拉伸试验．结果BFRP 筋拉力－变形关系破坏前呈直线，参考钢筋钢丝或钢绞线，可以近似取BFRP 筋的可靠强度为其极限抗拉强度的80%．BFRP 筋的抗拉弹性模量主要与玄武岩纤维的含量有关，玄武岩纤维含量越高，BFRP 筋的抗拉弹性模量越大;BFRP 筋直径越大，玄武岩纤维含量越高，故抗拉弹性模量随直径增大而增大．结论与钢筋相比，BFRP 筋在抗拉强度、耐腐蚀等方面具有明显的优势，把BFRP 筋作为混凝土结构抗拉增强材料是可行的．关键词:BFRP; 拉力－变形曲线; 抗拉强度; 抗拉弹性模量中图分类号:TU 746. 3 文献标志码:AExp e ri m e n t a l Study of M e c h a n i ca l P r o p e r t i es of t h e BFRPB a r in D i ff e r e n t D i a m e t e r sHUO Baorong1，2，ZHANG X i angd o ng1( 1．Co ll eg e o f C iv il En g i n eer i n g and T raff i c，L i ao n i n g T ec hn i ca l U n i v ers i ty，Fu x i n，C h i n a，123000; 2．Co ll e ge o f A rc h i te ct u ra l a nd En g i n ee r i n g，S henyang U n i v ers i ty，S h e n y a n g，C h i n a，110044)Ab s t r ac t: The purpose of t h i s paper i s to study the b as i c m ec h a n i ca l p ro p ert i es of B FRP bars w i t h the a i m of esta b li s h i n g the test i n g r u l e of m ec h a n i ca l p ro p ert i es of the m ater i a l and f i nd i n g the m ec h a n i ca l p erf o r m a n ce．U s i n g the o pp ress i v e s l eev e anchor d ev e l o p e d by the researc h e rs，te n s il e tests of BFRP bars are carr i e d o u t acco r d i n g to the n at i o n a l standards o f “GFR P bar te n s il e test m et h o d s”． The BFRP b ar' s fo rce-d ef o r m at i o n curve i s li n ear bef o re the f o rce-d ef o r m at i o n re l at i o n s h i p i s d estro y e d，t h eref o re，ref err i n g to stee l w i re or stee l ca b l e，t h e BFRP b ar's re li a b l e stren gth i s sugge sted to be a pp ro x i m ate l y 80% of i ts u l t i m ate te n s il e stre n gt h．T he BFRP b ar' s te n s il e e l ast i c m o du l u s i s m a i n l y re l ate d to the co ntent of b asa l t f i b er．The te n s il e e l ast i c m o du l u s i n creases w i t h the i n crease of the b asa l t f i b er' s co ntent and the co ntent i n crea ses w hen the B FR P b ar's d i a m eter beco me s l o n ge r，so the BFRP b ar' s te n s il e e l ast i c m o du l u s i n creases w i t h the i n crease of i ts d i a m eter． Compared w i t h stee l，t h e BFRP bar i s o b v i o u s l y s up er i o r in the aspects of te n s il e stre n gt h，co rro- s i o n res i sta n ce，etc，t h eref o re to use the BFRP bar in re i n f o rce d co ncrete struc ture s i n stea d of stee l i s f eas i- b l e．K e y w o r d s: BFRP; fo rce-d ef o r m at i o n curve; te n s il e stre n gt h;te n s il e e l ast i c m o du l u sBFRP 筋是由多股玄武岩纤维与树脂基体材料结合，经挤压、拉拔成型，挤压成型工艺从原材收稿日期:2011 －05 －24基金项目:国家自然科学基金项目( 50478033) ; 辽宁省自然科学基金项目( 2051207，20092044)作者简介:霍宝荣( 1976—)，女，博士研究生，主要从事土木工程专业的教学与科研工作．第 27 卷霍宝荣等: BFRP 筋的力学性能试验 627料开始，经过浸润、压模、固化、切割等，最后形成 的一种新型复合材料，整个工艺连续不断地进行， 包括连 续 缠 绕、连 续 拉 挤、热塑性增强挤出成 型［1 － 3］． BFRP 筋材中纤维是受力主体，纤维含量 越多，抗拉强度越大，但随纤维含量的增加，延性 将变差; 树脂基体主要起粘结作用，把纤维粘结在 一起，起保护纤维和稳定尺寸的作用． BFRP 筋与 钢筋相比，具有耐腐蚀、强度高、质量轻、抗疲劳、 绝缘等优点，可以替代或部分替代钢筋用于混凝 土结构中，从根本上解决钢筋锈蚀问题，逐步受到 土木工程界的关注［4 － 5］． 目前国内对 BFRP 筋基本力学性能的试验方 法尚无统一的规范，有关研究采用的试验方法也 不尽相同［6 － 8］，笔者与辽宁工程技术大学机械学 院金工实训基地合作研制了 BFRP 筋压制式钢套筒锚具，根据国家标准《GFR P 筋拉伸性能实验方 法》进行 BFRP 筋拉伸试验，研究 BFRP 筋的基本 力学性能，获得了 B FRP 筋应力 － 应变关系破坏前呈直线，BFRP 筋的可靠强度近似为其极限抗 拉强度的 80% ; BFRP 筋的抗拉弹性模量主要与 玄武岩纤维的含量有关等重要结论，为 BFRP 筋 的推广应用提供参考．很容易被压坏，而此时 BFRP 筋还未达到极限抗拉强度，因 此 无 法 测 定 BFRP 筋实际抗拉强度 值［9 － 11］． 为此，试验小组与辽宁工程技术大学机 械工程学院的金工实训基地合作，研究制作压制 式套筒锚具，试验时，将其套在 BFRP 筋试件的端 部，不涂抹任何粘结剂，然后压制机缓慢、均匀地 压金属筒外周，使其径向收缩压紧纤维筋，这样金 属套筒对 B FRP 筋可以做到均匀施压，并且大小 自行控制［12］． 防止由于横向剪切强度低，B FRP 筋 试件在达到极限抗拉强度之前，端部提前剪坏，中 止试验．拉伸试验在辽宁工程技术大学建材实验室内 电液伺服万能试验机( 见图 1 ) 上进行． 采用压制 式钢套筒锚具标准试件进行拉伸试验． BFRP 筋的力学性能试验1 1. 1 试验材料试件所用 BFRP 筋委托上海俄金玄武岩纤维有限公 司 加 工 生 产． BFRP 筋 直 径 有 9、11、16、 19 mm ，B FRP 筋体中纤维含有率约为 45% ，但是 纤维含有率随着直径的增加逐渐降低，筋体表面 光滑，没有进行粘砂及异形处理． 图 1 电液伺服万能试验机F i g. 1 E l ec tr i c -f l u i d servo co m p ress i o n m ac h i n es试件选用直径为 9、11、16、19 mm 的 B FR P 筋各 2 根，加载速度为 2 mm / m i n ，测量其荷载及 伸长量，求得各试件极限抗拉强度和弹性模量． 注 意端部发生破坏的试件应作废，本次试验过程中， 未发生试件端部破坏的情况，证明研制的压制式 金属套筒在试验过程中发挥了作用．试验标准B FR P 筋拉伸试验采用我国国家标准中的 《拉挤玻璃纤维增强塑料杆拉伸性能实验方法 ( GB T13096 11 ～ 91 ) 》进行力学性能试验研究， 主要内容是 GB 1446 纤维增强塑料性能试验方法总则; 试验设备按 GB 1446 中5. 1 条规定; 试验 环境条件按 GB 1446 第 3 章规定，温度为 23 ± 2 ℃ ; 相对湿度为 50 ± 5% ． 试样的形状及尺寸为 拉伸试件中的直杆试件． 1. 3 试验方法BFRP 筋呈各向异性，横向抗剪强度低，抗拉 强度高，进行 BFRP 筋拉伸试验时，如果直接把 BFRP 筋安放在试验机上，荷载施加过程中，端部1. 2 试验结果与分析2 2. 1 BFRP 筋典型试验现象BFRP 筋拉伸破坏时，首先在 BFRP 筋表面出 现胶合剂剥落，随后纤维拉毛，纤维间纵向滑移之 后破坏，即 B FRP 筋的树脂拉裂，纤维部分拉断．B FRP 筋破坏过程中，荷载一直稳定地增大; 继续 加载，出现纤维与树脂剥离的响声; 加载后期，纤维剥离的响声不断增大，BFRP 筋表面出现白斑628沈阳建筑大学学报 ( 自 然 科 学 版 ) 第27 卷 状裂纹． 随荷载进一步增加，响声不断增大，变得频繁，伴随一声巨响纤维突然断裂，BFRP 筋中部 成爆炸状被拉断． BFRP 筋是完全弹性破坏，断裂 前基本没有预兆． 建议做纤维筋拉伸试验时，试验 人员采用护网保护．线峰值过后，达到其极限抗拉强度之前，出现近似于垂直的跌落，这与钢筋存在屈服阶段明显不同， 因此属于脆性材料．由前人试验和本次试验结果分析可知，B FR P 筋抗拉强度变化规律基本符合正态分布曲线规 律，按照 95% 抗拉强度保证率，试验确定 B FR P 筋极限抗拉强度值为拉力 － 变形曲线关系根据受拉试件破坏全过程实测结果，计算机 自动绘出各试件拉力 － 变形曲线如图 2．从图2 曲线可知，在B FRP 筋拉力 － 变形曲2. 2 ( 1)f fu ，k = f fu ，a － 1. 65σ．式中: f f u ，k 为 BFRP 筋的理想强度; f f u ，a 为 B FRP 筋 极限拉伸强度实测值的平均值; σ 为 BFRP 筋试 验值的平均值的标准方差．鉴于 BFRP 筋的应力 － 应变曲线为直线，不 存在屈服阶段，考虑保证 BFRP 筋有足够的强度 储备，参照高强钢丝名义屈服强度的定义以及国 外资料，BFRP 筋的名义屈服强度一般取其极限 抗拉强度的 70% ～ 85%［13 － 16］． 参照 BFRP 筋试验 研究，BFRP 筋名义屈服强度为其极限抗拉强度 的80% ． B FRP 筋的可靠强度 f k 为 ( 2)f k = 0. 8f f u ，k ．抗拉强度2. 3 不同直径 B FRP 筋的试验结果如表 1 所示．抗拉强度由液压伺服试验机测得荷载除以名义横 截面积( 由名义直径计算的面积) ，平均应变值近似为0. 1． 图 2 不同直径筋材的拉力 － 变形曲线F i g. 2F o rce -d efo r m at i o n curves w i t h d i ff ere n t d i a m eterso f th e re i n f o rce m e n t 表 1 BFRP 筋的力学性能T a b l e 1 M e c h a n i ca l p ro p e rt i e s o f the BFRP b ars极限抗拉 强度 / M Pa 弹性模量 试验值 / M Pa 极限抗拉强 度均值/ M P a 弹性模量 均值 / M Pa 极限抗拉强度 参考值 / M Pa 弹性模量 参考值 / M Pa 直径 / m m204． 5208． 7209． 4 207． 8210． 1 1 9861 990 1 9991 9932 014 9206． 61 988211． 61 99011208． 61 996216． 31 99516210． 2 2 016 217． 2 2 020210． 32 018 211． 62 02419212． 32 036 220．3 2 050213． 02 048由试验结果可知，BFRP 筋的抗拉强度均大 于 200 M Pa ，鉴于 BFRP 筋的拉力 － 变形曲线，不 存在屈服台阶，为方便计算，可认为规定达到极限 强度前的强度为屈服强度．试验结果与厂家提出的参考值相比较极限抗 拉强度值较低，即得到的试验值接近真实值，又比真实值小，但不明显，说明试件端部保护起到一定作用，BFRP 筋的强度基本发挥出来，但是目前不 同厂家、不同纤维含量 BFRP 筋基本力学性能指 标尚不统一，为加大 B FRP 筋的推广应用，建议国 家有关部门尽快制定统一的生产标准、产品标准 及试验标准． 因此，进行 BFRP 筋混凝土梁设计第 27 卷霍宝荣等: BFRP 筋的力学性能试验 629时，应通过现场取样试验确定 BFRP 筋各项指标． BFRP 筋 单 位 体 积 的 纤维含量分别为 B FR P 不同直径 BFRP 筋的抗拉弹性模量引伸计应变检测操作简单，对筋材没有特殊要求，但是精度不高． BFRP 筋成型过程中，B FR P 纤维的含量随直径不同而变化，4 种不同直径 D ( 9，11，16 和 19 mm ) 的 BFRP 筋的抗拉弹性模量的试验结果见图 3．74% ，76% ，80% ，82% ，从而导致 BFRP 筋的抗拉弹性模量随直径增大而增大．( 2) BFRP 筋是一种复合材料，其力学性能受 工艺、环境等因素的影响，在材料表面和内部不可 避免地存在许多缺陷，而筋材的力学性能往往取决于这些随机分布的最薄弱环节［17］． 2. 5 高模量 BFRP 筋的研制以 HRB235 为例，其抗拉强度 f s = 235 MP a ， 抗拉弹性模量 E s = 2. 10 GPa ，BFRP 筋的抗拉强 度相当，而抗拉弹性模量比钢筋小 10% ．较低的弹性模量使刚性不足，提高 BFRP 筋的抗拉弹性 模量，可以增强结构的安全感和可靠性，控制结构 裂缝，防止裂缝过大影响功能和美观． 根据混杂原 理［18］，建 议 将 钢 丝 和 BFRP 纤 维 进 行 混 杂，在 BFRP 筋生产中掺入一定体积分数的钢丝，以提 高其抗拉弹性模量，同时改善 BFRP 筋的延性． 混 杂筋有一定的延性，纤维断裂后钢丝还能继续承 担一部分荷载． 此外，钢丝的价格远低于 BFRP 纤 维，掺入钢丝还有利于降低生产成本，有利于推广 应用．2. 4 图 3 不同直径的 BFRP 筋的抗拉弹性模量F i g. 3 T e n s il e e l a st i c m o du l u s o f the BFRP bars w i t hd i ff ere n t d i a m ete rs由图 3 可知，BFRP 筋的抗拉弹性模量随直 径增大而减小． 造成这种现象的原因是:( 1) BFRP 筋主要由高强度、高弹性模量的连 续玄武岩纤维和热固性树脂组成． 受力时，高弹 性、高模量的增强纤维承受大部分荷载，而基体主 要作为媒介传递和分散荷载．BFRP 筋的弹性模量与各组分材料性能关系 如下:结 论3 ( 1) BFRP 筋为脆性破坏，拉力 － 变形关系破坏前呈直线，仿照没有屈服平台的钢筋钢丝或钢 绞线，可以近似取 BFRP 筋的可靠强度为其极限 抗拉强度的 80% ．( 2) BFRP 筋的抗拉弹性模量主要与玄武岩 纤维的含量有关，玄武岩纤维含量越高，BFRP 筋 的抗拉弹性模量越大; BFRP 筋直径越大，玄武岩 纤维含量越大，故抗拉弹性模量随直径增大而增 大．( 3) 与钢筋相比，BFRP 筋在抗拉强度、耐腐 蚀等方面具有明显的优势，把 BFRP 筋作为混凝 土结构抗拉增强材料是可行的．E B = k 1［E f V f + E m ( 1 － V f ) ］．( 3)式中: E B 为 BFRP 筋弹性模量; E f 、E m 分别为玄武 岩纤维和基体( 环氧树脂) 抗拉弹性模量; V f 为玄 武岩纤维体积分数; k 1 为常数，主要与界面强度 有关，纤维与基体界面的结合强度，还与纤维的排 列、分布方式和断裂形式有关．单根 BFRP 纤维的抗拉弹性模量最高可达 110 G Pa ，远大于热固性树脂的抗拉弹性模量，因 此，BFRP 筋的抗拉弹性模量主要取决于 BFRP 纤 维的含量． BFRP 纤维含量越高，BFRP 筋的抗拉 弹性模量越大，但过高的纤维含量造成树脂含量 过低，拉 挤 困 难，难 以 固 化 成 型． 上 述 直 径 为 ( 4 ) 根 据 筋抗拉弹性模量为 B FR P 2 000 M Pa 左右，弹性模量较低，建议研制高抗拉弹性模量 BFRP 筋，以减少 BFRP 筋增强混凝土 梁的挠度和推迟这类梁裂缝的产生． 参考文献:［1］郝庆多，王言磊，欧进萍． 玻璃纤维增强复合材料筋肋参数优化试验研究［J ］． 复合材料学报，2008， 9 mm ，11 mm ，16 mm和 19 mm 的 4 种 规 格630 沈阳建筑大学学报( 自然科学版) 第27 卷25( 1) : 119 －126．( Hao Q i n g du o，Wang Y a n l e i，O u J i np i n g．E x p er i-m e n ta l study o n o p t i m i zat i o n o f r i b geo m etr i e s fo rg l ass f i b er re i n fo rce d co m p o s i te re b ars［J］．A c ta M a-ter i a e Co m p o s i tae S i n i ca，2008，25( 1) : 119 －126． ) 叶列平，冯鹏． FRP 在工程结构中的应用与发展［J］．土木工程学报，2006，39( 3) : 24 －36．( Ye L i e p i n g，Feng Pe n g．A pp li cat i o n s and d ev e l o p- m en t o f f i b e r-re i n fo rce d p o l y m er in e n g i n ee r i n g struc tu res ［J］．C h i n a C iv il En g i n eer i n g J o u r n a l，2006，39( 3) : 24 －36． )Huo B ao ro n g，Zhang X i a n g d o n g．Co n so li d at i o n test o f RC co l um n s bo und w i t h tw o k i nd s o f f i b er B FR P，C FR P［R］//2010 I n te r n at i o n a l C o nference o n C i v ilEn g i n ee r i n g in C h i n a-C u rre n t Pract i ce a nd Research R e p o rt．B e jii n g:A u ss i n o A ca d e m i c P ub li s h i n g Ho use，2010: 836 －840．胡显奇．我国连续玄武岩纤维的进展及发展建议［J］．高科技纤维与应用，2008，33( 6) : 12－19．( Hu X i a nq i．The o v erv i e w o f the p resent d ev e l o p- m en t o f b asa l t f i b e r in c h i n a［J］．H i-T ec h F i b er＆A pp li cat i o n，2008，33( 6) : 12 －19． )霍宝荣，张向东，郝哲，等． BFRP 布加固双曲拱桥的非线性有限元分析［J］．沈阳建筑大学学报: 自然科学版，2010，26( 5) : 887 －891．( Huo B ao ro n g，Zhang X i a n g d o n g，Hao Zhe，e t a l．N o n li n ear FEM a n a l y s i s o f tw o-w ay curved arch b r i d g e re i n f o rce d by B FR P［J］．J o u r n a l o f S henyang J i a n z hu U n i v ers i ty:N at u ra l S c i e n ce，2010，26 ( 5 ):887 －891． )霍宝荣，杨波，张向东，等．新型BFRP 加筋混凝土梁抗弯性能有限元分析［J］．沈阳建筑大学学报: 自然科学版，2011，27( 2) : 286 －291．( Huo B ao ro n g，Yang B o，Zhang X i a n g d o n g，e t a l．FEM a n a l y s i s o f n ew -ty p e BFRP re i n fo rce d co n c rete b ea m s'm ec h a n i ca l p ro p ert i es［J］．J o u r n a l o f S heny- ang J i a n z hu U n i v ers i ty:N at u ra l S c i e n c e，2011，27 ( 2) : 286 －291． )吴刚，罗云标，吴智深，等．钢－连续纤维复合筋( S FCB) 单向拉伸力学性能试验研究［J］．工程抗震与加固改造，2009，31( 1) : 1 －7．( Wu G a n g，L uo Y unb i ao，W u Z h i s h e n，et a l． E x p e r i-m e n ta l study o n m ec h a n i cs p ro p ert i es o f stee l f i b er co m p o s i te bar( S FCB) under un i ax i a l l o a d［J］．E a rt h-quake R es i sta n t En g i n ee r i n g and R etro f i tt i n g，2009，31( 1) : 1 －7． )c h aracte r i zat i o n o f g l ass F RP b a rs［J］．Co m p o s i tes:Part B，2005( 36) : 127 －134．Bank L C，Auro ra D． A n a l y s i s o f RC beams stro n gt h i nn e d w i t h m ec h a n i ca ll y fa stene d FR P ( M F-FR P)str i p s［J］．Co m p o s i te S tr u ct u re，2007，79 ( 2 ) : 180 －191．M ayday T E，S o uks K．S tre n gt h e n i n g o f re i n fo rce dco ncre te s l a b s w i t h m ec h a n i ca ll y-ancho red unb o und-ed FRP sy ste m［J］．Co n str u ct i o n and B u il d i n g M ate-r i a l，2008，22( 4) : 444 －455．Po r np o n gsa ro j P，P i ra nh as A．Eff e ct o f end w ra pp i n go n p ee li n g b e h av i o r o f FR P-stre n gt h e n e d b eams［C］∥P ro cee d i n g s o f FR P R CS-6． D etro i t: A m er i ca nCo ncre te I n st i t u te，2003:277 －286．Teng J G，L am L，C han W ，e t a l． R etro f i tt i n g o f d ef i-c i e n t RC ca n t il ev e r s l a b s u s i n g GFRP str i p s［J］．J o u r n a l o f Co m p o s i te fo r Co n str u ct i o n，2000，4 ( 2 ):75 －84．Grace N F．I m p ro v e d a n c h o r i n g sy stem fo r C FR Pstr i p s［J］．Co nc re te I n te r n at i o n a l，2001，23 ( 10 ) :55 －60．A n to n i a d i s K K，S a l o n i k a' s T N，K a p o s i A J．Cy-c li ctestso n se i s m i ca ll y damaged re i n fo rce d co n c retew a ll s stren g the ned u s i n g f i b e r-re i n fo rce d p o l y m er re-i n fo rce m e n t［J］．A C I S truc tu re J o u r n a l，2003，100( 4) : 510 －518．Wu Y F，Huang Y． H y b r i d b o nd i n g to re i n fo rce dco ncre te str u ct u re［J］．J o u r n a l o f Co m p o s i te fo r Co n-str u ct i o n，2008，12( 3) : 266 －273．A l a hh a b I M ，C ho Y T，N ew S o n T P．Co m p ar i so n o fthe m etho d s fo r d i scr i m i n at i n g tem p era tu re and stra i nin spo n taneo u s b r illi o n based d i str i bu te d se n so rs［J］．O p t i cs L etters，2004，29( 1) : 26－28．刘汉东，于新政，李国维． GFRP 锚杆拉伸力学性能试验研究［J］．岩石力学与工程学报，2005，24( 20) : 3719 －3723．( Liu H a nd o n g，Yu X i n z h e n g，Li G u o w e i． E x p e r i-m e n ta l stu dy o n te n s il e m ec h a n i ca l p ro p ert i e s o fg l a ss f i b e r re i n fo rce d p l a st i c re b ar［J］．C h i n ese J o u r-n a l o f Ro ck M e c h a n i c s an d En g i n ee r i n g，2005，24( 20) : 3719 －3723． )崔益华，N o r u z i aa n B，L ee S，等．混杂型高模量高韧性复合材料加强筋［J］．复合材料学报，2006，23 ( 2):93 －98．( C u i Y i hu a，N o r u z i aa n B，L ee S，e t a l．Hig h m o du l u sa nd du ct il e h yb r i d co m p o s i te re b a r［J］．Ac ta M ater i- aeCo m p o s i tae S i n i ca，2006，23( 2) : 93 －98． )［9］［2］［10］［11］［3］［12］［4］［13］［14］［5］［15］［16］［6］［17］［7］［18］［8］K o kako s S，S amaranayake V A，Nanny A．T e n s il e。
钢筋力学性能检测
目录1 总则2 术语、符号2.1术语2.2符号3 仪器设备4 操作规程4.1 一般规定4.2 钢筋力学性能检测4.3 钢筋焊接力学性能检测4.4 钢筋机械连接力学性能检测1 总则1.1 为贯彻建设部颁发的建设工程质量检测管理办法，结合我省实际情况，进一步提高和统一全省建筑工程材料见证取样检测中钢筋（含机械连接）的检测项目和试验操作程序，特制定本规程。
1.2 本规程适用于建筑工程材料见证取样检测中钢筋原材（如钢筋混凝土用热轧带肋钢筋、混凝土用热轧光圆钢筋、低碳钢热轧圆盘条、冷轧带肋钢筋、冷轧扭钢筋、冷拔螺旋钢筋等）、钢筋焊接（包括电阻点焊、闪光对焊、电渣压力焊、埋弧压力焊、电弧焊、气压焊等）以及钢筋机械连接的常规力学性能试验规程。
1.3 本规程涉及的钢筋（含机械连接）取样需由监理单位或建设单位认可，并采取切实有效的封样措施或同委托单位共同送至检测机构。
1.4 本规程规定的抽样数量应不小于该种产品应检测数量总和的30%，并至少不小于1组。
1.5 承担见证取样检测的机构必须同时具备以下条件：A．必须是取得省级以上技术监督部门计量认证的独立机构；B．检测机构应与所检工程的设计单位、监理单位、施工单位无隶属关系或其他利害关系；C. 必须具有健全、有效的管理体系和质量保证体系；D．必须有足够并且满足标准要求的仪器设备；E．必须有足够的并且持有山东省建设工程质量检测试验员上岗证书的人员。
1.6 钢筋（含机械连接）检测操作时，除遵守本规程外尚应符合国家和地方的现行有关技术标准的规定。
2.术语、符号2．1 术语2.1.1 标距：测量伸长用的试样圆柱或棱柱部分的长度。
2.1.2 原始标距（L0）：施力前的试样标距。
2.1.3 断后标距（Lu）：试样断裂后的标距。
2.1.4 平行长度（Lc）：试样两头部或两夹持部分（部带头试样）之间平行部分的长度。
2.1.5 伸长：试验期间任一时刻原始标距（L0）的增量。
2.1.6 伸长率：原始标距的伸长与原始标距（L0）之比的百分率。
钢筋工程全过程检查验收程序与要点
钢筋工程全过程检查验收程序与要点一、钢筋原材料的进场验收1、钢筋进场后首先检查产品合格证、出厂检验报告单、每捆（盘）钢筋的标牌；首先核对出厂标牌与材质证明是否一致，同时收集出厂标牌，并复印在材质证明书的背面或单印；如下图所示：（另外需要注意：如材质单为复印件时需加盖供货单位红章。
）2、外观检查。
钢筋应平直，表面无损伤、裂纹、结疤、折叠和油污，钢筋表面允许有凸块，但不得超过横肋的最大高度。
3、检查钢筋堆放。
钢筋宜堆放在仓库或料棚内，当条件不具备时，也可堆放在露天场地，但应选择地势较高，有一定的排水坡度的地方堆放，距地面高度不小于200mm.4.钢筋原材料取样频率：一般每批由同一牌号、同一炉罐号、同一规格的钢筋组成，每批重量不大于60t。
取样方法：（1）热轧带肋、热轧光圆钢筋GB1499-2008《钢筋混凝土用钢》第一、第二部分。
（2）冷轧带肋钢筋GB13788-2000《冷轧带肋钢筋》（3）冷轧扭钢筋JG190-2006《冷轧扭钢筋》每批由同一型号、同一强度等级、同一规格尺寸、同一台（套）轧机生产的钢筋组成，且每批不大于20t。
对有抗震设防要求的框架结构，其纵向受力钢筋的强度应满足设计要求；当设计无具体要求时，对一、二级抗震等级，检验所得的强度实测值应符合下列规定：（1）钢筋的抗拉强度实测值与屈服强度实测值的壁纸不应小于1.25；（2）钢筋的屈服强度实测值与强度标准值得比值不应大于1.3（3）最大力下总伸长率不小于9%。
复试报告如下图：二、钢筋加工1、钢筋除锈：（1）辨别锈蚀程度。
钢筋保管不善或存放过久，在钢筋表面形成铁锈。
铁锈分为水锈（色锈）、陈锈和老锈三种，水锈使钢筋表面呈黄褐色，一般可以不处理；陈锈呈红褐色，在钢筋表面已有铁锈粉末，影响钢筋与混凝土的粘结力，一定要清除干净；老锈呈深褐色或黑色，钢筋表面带有颗粒状或片状的分离现象，不得使用。
（2）选择除锈方法。
除锈方法很多：钢筋除锈机除锈、钢筋调直中除锈、人工除锈和酸洗除锈等，由施工单位根据设备条件选择，报监理人员备查。
钢材出厂合格证及进场检验报告
钢材出厂合格证及进场检验报告Ⅰ基本要求和内容（1）凡结构设计施工图所配各种受力钢筋应有钢筋出厂合格证及力学性能现场抽样检验报告单，出厂合格证备注栏中应由施工单位注明单位工程名称、使用部位和进场数量。
（2）钢筋在加工过程中，如发现脆断、焊接性能不良或力学性能显著不正常现象，应进行化学成分检验或其它专项检验，并做出鉴定处理结论。
（3）使用进口钢筋应有商检证及主要技术性能指标。
进场后应严格遵守先检验后使用的原则进行力学性能及化学成分检验，其各项指标符合国产相应级别钢筋的技术标准及有关规定后，方可根据其应用范围用于工程。
当进口钢筋的国别及强度级别不明时，可根据检验结果确定钢筋级别，但不应用在主要承重结构的重要部位。
（4）冷拉钢筋、冷拔钢筋、冷轧扭钢筋、冷轧带肋钢筋除应有母材的出厂合格证及力学性能检验报告外，还应有冷拉、冷拔、冷轧后的钢筋出厂合格证及力学性能现场抽样检验报告。
（5）预应力砼工程所用的热处理钢筋、钢绞线、碳素钢丝、冷拔钢丝等材料应有出厂合格证及力学性能现场抽样检验报告，其技术性能和指标应符合设计要求及有关标准规范的规定。
（6）无粘结预应力筋（系指带有专用防腐油脂涂料层和外包层的无粘结预应力筋）现场抽样检验的力学性能技术指标应符合《钢绞线、钢丝束无粘结预应力筋》JG3006的要求。
防腐润滑脂应提供合格证，其有关指标必须符合《无粘结预应力筋专用防腐润滑脂》JG3007标准的规定。
（7）预应力筋用锚具、夹具和连接器应有出厂合格证，进场后应按批抽样检验并提供检验报告，其指标应符合标准后方可用于工程。
无合格证时，应按国家标准进行质量检验。
预应力筋用锚具系统的质量检验和合格验收应符合国家现行标准《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》JGJ85和《预应力筋用锚具、夹具和连接器》GB／T14370的规定。
（8）预应力混凝土用金属螺旋管应有出厂合格证，进场后应按批抽样检验，并提供检验报告，其指标应符合国家现行行业标准《预应力混凝土用金属螺旋管》JG ／T 3013后方可用于工程。
混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2019
5.检验批的验收 ①实物检查
a.对原材料、构配件、器具等产品进场复验。 方法是：按进场批次和产品的抽样检验方 案。
b.混凝土强度、预制构件结构性能等应按国 家现行有关标准和本规范规定的抽样检验 方案进行检验。
c.对本规范中采用计量检验的项目，应按抽 查总点数的合格点率进行检验。
1.施工县城的质量管理规定
①相应的施工技术标准；健全的质量管理体 系；施工质量控制和质量检验制度。
这实质是对统一标准规定的重申。
现实中为发生相应的施工技术标准不全， 有质量管理体系，但运行欠佳，质量控制， 质量检验制度写在纸上，挂在墙上，没有 落实在行动上。
②要有施工组织设计和施工技术方案，并经 审查批准。
3.模板拆除
主控项目：
①底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合 设计要求。
设计无要求时，要符合规范要求
构建类型 板
梁、拱、壳 悬臂构件
构建跨度(m)
≤2 ＞2，≤8
＞8 ≤8 ＞8 —
达到设计的混凝 土抗压强度的百分率
≥50% ≥75% ≥100% ≥75% ≥100% ≥100%
②对后张法预应力结构的构件，侧模宜在预 应力张拉前拆除；底模支架的拆除应按施 工技术方案执行，无具体要求时，不应在 结构构件建立预应力前拆除。
规范对受力钢筋箍筋弯钩弯折弯弧内直径弯后平直长度提出要求目的是保证钢筋与混凝土协同受力特别是配筋率较高的柱受扭的梁有抗震设防33性要求的结构构件更为重要也是确保结构质量的预防性要求可以认为是施工过程中的质量控制要求
混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2019
(2019年版) 2019.04.01实施
钢筋安装检验批质量验收记录及检验规定和说明
钢筋安装检验批质量验收记录及检验规定和说明编号：单位工程名称分项工程名称分部工程验收部位施工总承包项目专业工单位经理长专业承包单项目施工班位经理长施工执行标准名称及编号监理（建施工质量验收规范的规定施工单位检查评定设）单位记录验收记录第主 1 纵向钢筋的连接方式8.2.11控条项机械连接和焊接接头第目28.2.12的力学性能条第受力钢筋的品种、级38.2.18别、规格和数量条第1接头的位置和数量8.2.13条第机械连接、焊接的外观2质量8.2.14条第机械连接、焊接的接头38.2.15一面积百分率条般第项绑扎搭接接头面积百48.2.16目分率和搭接长度条第搭接长度范围内的5箍筋8.2.17条钢绑长、宽± 106筋扎（mm）安钢网眼尺寸± 20装筋（mm）允网许绑长（mm）± 10偏扎差钢宽、高筋± 5（m m）骨架间距± 10（m m）排距± 5（m m）受保基础±10力护柱梁±5钢层筋厚板墙度± 3壳（mm）绑扎钢筋、横向± 20钢筋间距（ mm）钢筋弯起点位置20（mm）预中心线位置埋（mm）件水平高差（mm）5 +3，0施工单位检查评定结果：质量检查员：年月日监理或建设单位验收结论：监理工程师或建设单位项目专业技负责人：年月日检验规定和说明适用范围：本表适用于明挖车站钢筋安装工程质量的验收。
检验批的划分：每一浇筑段为一检验批。
主控项目：1.纵向受力钢筋的连接方式应符合设计要求。
检验数量：施工单位、监理单位全数检查。
检验方法：观察检查。
2.在施工现场，应按国家现行标准《钢筋机械连接通用技术规程》（ JGJ107）、《钢筋焊接及验收规程》（JGJ18）的规定抽取钢筋机械连接接头、焊接接头试件作力学性能检验，其质量应符合有关规程的规定。
检验数量：施工单位、监理单位按机械连接：同一批材料的同等级、同形式、同规格的接头每500 个为一检验批，不足 500 个接头也按一检验批计，每一检验批必须在工程结构中随机截取 3 个试件做单向拉伸试验；钢筋焊接：同一接头形式、同钢筋级别每300 个接头为一检验批。
钢筋报验申请表
钢筋工程报验申请表工程名称：鲁能康保屯垦100MW风电场工程编号：致：达华集团北京中达联咨询有限公司康保风电监理项目部：我单位已经完成了1#风机基础钢筋加工、安装工作，现报上该工程报验申请表，请予以审查和验收。
附件：钢筋原材料及加工检验批质量验收记录钢筋安装检验批质量验收记录钢筋隐蔽验收记录钢筋机械连接质量验收记录施工单位：项目经理：日期：审查意见：总包单位：专业工程师：日期：批复意见：项目监理机构：总/专业监理工程师：日期：钢筋原材料及加工检验批质量验收记录表3.6.5 编号：01-001-01-01-03-03-01单位工程名称风力发电机组分部（子分部）工程名称基础工程分项工程名称钢筋工程总承包单位深圳山东核电工程有限责任公司验收部位1号风机基础项目经理张子德施工执行标准名称及编号风力发电场项目建设工程验收规程DL/T5191-2004专业工长(施工员)殷建诺施工单位河北省安装工程公司项目经理王韶彬施工班组长刘义海施工质量验收规范的规定施工单位自检记录监理(建设)单位验收记录主控项目1原材料抽检钢筋进场时，应按现行国家标准的规定抽取试件作力学性能试验，其质量必须符合有关标准的规定。
GJ09-01463GJ09-01264GJ09-012632有抗震要求框架结构纵向受力钢筋的强度应满足设计要求和有关现行规范的规定3化学成分专项检验当发现钢筋脆断、焊接性能不良或力学性能显著不正常等现象时，应对该批钢筋进行化学成分检验或其他专项检验。
4受力钢筋弯钩和弯折应符合设计要求和有关现行规范的规定。
受力钢筋弯钩和弯折90度或130度5箍筋末端弯钩应符合设计要求和有关现行规范的规定。
一般项目1钢筋表观质量钢筋应平直、无损伤，表面不得有裂纹、油污、颗粒状或片状老锈。
钢筋平直、无损伤，表面没有裂纹、油污、颗粒状或片状老锈2钢筋调直应符合设计要求和有关现行规范的规定。
全部调直3钢筋加工偏差（mm）受力钢筋顺长度方向全长的净尺寸±10+3-5+2-3+2-7+2-6+3-4 弯起钢筋的弯折位置±20+2-3+6-4+1-2+3-1+2-5 箍筋内净尺寸±5施工操作依据规范要求质量检查记录完整施工单位检查评定结果项目专业项目专业质量检查员: 技术负责人: 年月日总承包单位评定结果专业技术负责人：年月日监理(建设)单位验收结论专业监理工程师:(建设单位项目专业技术负责人) 年月日钢筋安装检验批质量验收记录表3.6.6 编号：01-001-01-01-03-03-02单位工程名称风力发电机组分部（子分部）工程名称基础工程分项工程名称钢筋工程总承包单位深圳山东核电工程有限责任公司验收部位1号风机基础项目经理张子德施工执行标准名称及编号风力发电场项目建设工程验收规程DL/T5191-2004专业工长(施工员)殷建诺施工单位河北省安装工程公司项目经理王韶彬施工班组长刘义海施工质量验收规范的规定施工单位自检记录监理(建设)单位验收记录主控项目1受力钢筋的品种、级别、规格和数量必须符合设计要求。
钢筋安装工程检验批质量验收记录表
钢筋加工检验批质量验收记录表GB50204-2002（Ⅰ）钢筋安装工程检验批质量验收记录表GB50204-2002（Ⅱ）钢筋加工、安装验报表A9工程名称：闽侯县第六中学食堂宿舍楼编号：GB50204-2002（Ⅰ）模板安装验表A9工程名称：闽侯县第六中学食堂宿舍楼编号：混凝土浇捣令编号05本表一式三份，建设、监理、施工单位各一份。
浇捣要求：1、浇捣前模板清理干净；浇水湿润；2、后台主计量器具校核，保证计量准确；3、施工缝处浇水湿润，按要求接浆；4、严格控制水灰比，配合比，振捣密实等。
本表由施工单位，经监理单位检查合格签字，总监签发批准后方可进行操作施工。
钢筋及预埋件隐蔽验收记录混凝土开盘鉴定质控（建）表4.1.6.8 共 1 页第 1 页混凝土原材料及配合比设计混凝土施工检验批质量报验表A9工程名称：闽侯县第六中学食堂宿舍楼编号：混凝土原材料及配合比设计检验批质量验收记录表GB50204-2002（Ⅰ）混凝土施工检验批质量验收记录表GB50204-2002（Ⅱ）混凝土工程（现场搅拌）施工记录质控（建）表4.1.6.9－1 共页第页模板拆除工序申请表工程名称：闽侯县第六中学食堂宿舍楼编号：本表由施工承包单位填报，一式二份，监理单位和施工承包单位各一份。
（附件：砼压强报告）模板拆除工程检验批质量验收记录表GB50204-2002（Ⅲ）钢筋安装工程检验批质量验收记录表GB50204-2002（Ⅱ）钢筋安装工程检验批质量验收记录表GB50204-2002（Ⅱ）GB50204-2002（Ⅱ）GB50204-2002（Ⅱ）钢筋安装工程检验批质量验收记录表GB50204-2002（Ⅱ）钢筋安装工程检验批质量验收记录表GB50204-2002（Ⅱ）钢筋安装工程检验批质量验收记录表GB50204-2002（Ⅱ）钢筋安装工程检验批质量验收记录表GB50204-2002（Ⅱ）（Ⅱ）（Ⅱ）钢筋安装工程检验批质量验收记录表GB50204-2002（Ⅱ）钢筋安装工程检验批质量验收记录表GB50204-2002（Ⅱ）钢筋安装工程检验批质量验收记录表GB50204-2002（Ⅱ）钢筋安装工程检验批质量验收记录表GB50204-2002（Ⅱ）钢筋安装工程检验批质量验收记录表GB50204-2002（Ⅱ）钢筋安装工程检验批质量验收记录表GB50204-2002（Ⅱ）钢筋安装工程检验批质量验收记录表GB50204-2002（Ⅱ）钢筋安装工程检验批质量验收记录表GB50204-2002（Ⅱ）钢筋安装工程检验批质量验收记录表GB50204-2002（Ⅱ）钢筋安装工程检验批质量验收记录表GB50204-2002（Ⅱ）钢筋安装工程检验批质量验收记录表GB50204-2002（Ⅱ）钢筋安装工程检验批质量验收记录表GB50204-2002（Ⅱ）钢筋安装工程检验批质量验收记录表GB50204-2002（Ⅱ）钢筋安装工程检验批质量验收记录表GB50204-2002（Ⅱ）钢筋安装工程检验批质量验收记录表GB50204-2002（Ⅱ）钢筋安装工程检验批质量验收记录表GB50204-2002（Ⅱ）钢筋安装工程检验批质量验收记录表GB50204-2002（Ⅱ）钢筋安装工程检验批质量验收记录表GB50204-2002（Ⅱ）钢筋安装工程检验批质量验收记录表GB50204-2002（Ⅱ）钢筋安装工程检验批质量验收记录表GB50204-2002（Ⅱ）钢筋安装工程检验批质量验收记录表GB50204-2002（Ⅱ）钢筋安装工程检验批质量验收记录表GB50204-2002（Ⅱ）钢筋安装工程检验批质量验收记录表GB50204-2002（Ⅱ）钢筋安装工程检验批质量验收记录表GB50204-2002（Ⅱ）。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
质控（市政）表 C.0.16 工程名称： 委托单位 施工单位 结构部位 见证单位 技术指标要求 样品 编号 公称 直径 (mm) 屈服 抗拉 强度 强度 (MPa) (MPa) ≥ ≥ 伸长 率 (％) ≥ 最大 力 下总 伸 ≥ 钢筋力学性能检验报告 见证人 屈服 抗拉 序 强度 强度 重量 号 Re Rm 偏差 (MPa) (MPa) 1 2 ≥ ≥ ≥ ≥ ± 1 2 ≥ 检验依据 样品编号 结 论 样品编号 样品编号 声 明 试样 试样 试样 备注 仪器 设备 ≥ ≥ ≥ ± 1 2 仪器名称： 型号规格： 仪器名称： 型号规格： / 管理编号： 有效期至： 管理编号： 有效期至： 伸长 率 （％ ） A 最大 力 下总 伸 长率 （％ 冷 弯心 直径 (mm) 《福建省市政工程(2011)》示例工程 委托编号 钢材种类 牌 号 报告编号： 委托日期 检验日期 报告日期 检验性质 代表 数量 (t) 年 月 日 年 月 日 年 月 日 （第 页 共 页）
证书编号 弯 实测强度比值 重量 偏差 （％ 结果 Rm/Re Re/Rek ）
弯曲 角度 (°)
生产 厂别
炉号
出厂合格 证编号±Fra bibliotek声明 地址 审核： 校核： 检验：
批准：