抱箍力学性能施工检算
抱箍承载力验算
盖梁抱箍承载力验算螺栓允许拉力［F］﹦［ａ］兀ｄ2/4F-每个螺栓的允许拉力ａ-钢材允许应力：对于45号钢［ａ］=2000ｋｇ/ｃｍ2ｄ-螺栓直径22ｍｍ［F］=2×3.14×2.22/4=7.6T抱箍与墩柱间的总正压力N=4×ｎ×F1N-由螺栓预紧力产生的正压力ｎ-螺栓单排个数(ｎ﹦9）N=4×9×7.6=273.6抱箍与墩柱间的静摩擦力F=ｆ×NF-抱箍与墩柱间的静摩擦力ｆ-抱箍与墩柱间的静摩擦系数。
钢材与砼间的静摩擦系数为0.4；F=0.4×273.6=109.44﹙T）F总=109.44×2=218.88（T）（两套抱箍）盖梁自重﹙每片盖梁砼50ｍ3钢筋混凝土2.6T/ｍ3）50×2.6=130﹙T）砼施工振搗荷载0.1T/ｍ2，施工荷载0.2T/ｍ2，模板支架2T.临时荷载共重：15.65×2.1×0.3＋2=11.86T每套抱箍承受荷载：130＋11.86=141.86T取安全系数为1.25，F=1.25*141.86=177.33T＜218.88T故：满足要求。
盖梁工字钢刚度验算1、所受均布荷载P=F/L=177.33×9.8/15.65=111KN·M2、计算支反力Ra=Rb=P×L/2=111×15.65/2=868.58KN3、计算剪力及弯距AC段：QA左=-qx=-111×3.075=-341.33KN Ma=-1/2qx2=-1/2×111×3.0752=524.79KN·M AB段：QA右=Ra+QA左=868.58-341.33=527.25KNMo=Ra×x-q（x2/2)=868.58×4.75-111×(7.8252/2)=727.46KN·M4、强度校核抗弯强度δmax=Mmax/WzWz= Mmax/δmax=727.46/(1.3×145)×103=3859cm4本项目选用两根I56a（Ix=65600cm4 Sx= 2340 cm3 δ=12.5mm）抗剪强度Τ=1/2Q*Sx/Ix*δ=527.25×2340/（65600×12.5）/2=75.23＜[τ]=1.3*85MPa5、刚度校核端部挠度：Fc=Fd=qaL3（6a2/L2+3a3/L3-1）/(24EIx)/2=111×3.075×9.53×（6×3.0752/9.52+3×3.0753/9.53-1)/(24×210×65600)/2=12mm跨中挠度Fo=qL4（5-24a2/L2）/(384EIx)/2=111×9.54×（5-24×3.0752/9.52)/(384×210×65600)/2 =21mm。
第九章 钢抱箍支撑体系受力验算
第九章钢抱箍支撑体系受力验算9.1 盖梁抱箍方案说明⑴盖梁结构盖梁长19.44m、宽1.6m、高1.4m，混凝土方量为41.41m3，墩柱直径1.1m。
⑵模板、支撑结构①侧模为钢模板，面板厚度为5mm，背杆[14mm，横肋[8mm，纵肋扁钢-80mm*8mm；侧模共重3400kg。
②底模和端模采用胶合模板，面板厚度为18mm；底模、端模共重300kg。
③盖梁底模下采用10×10cm方条作为横梁，每根长4m，间距0.1m，7KN/m3，即每条0.28KN，合计每条28Kg，总共182条。
横梁放置在I40b工字钢上，I40b工字钢为受力主梁，共2根，每根长20m，每米重73.84Kg。
④抱箍采用两块半圆弧钢板制成，钢板厚度12mm、高0.5m，抱箍牛腿钢板厚20mm，宽40mm，采用28根M22高强螺栓（10.9级）双侧连接。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，在墩柱与抱箍之间设置3mm橡胶板。
图9.1-1盖梁施工示意图图9.1-2钢抱箍平、立面图9.2 钢抱箍支撑体系检验原则⑴在满足结构受力（强度）的情况下考虑挠度变形（刚度）控制。
⑵本计算未扣除墩柱顶承担的盖梁混凝土重量，而作为安全储备。
⑶抱箍加工实施前，先进行压力试验，变形满足要求后方可使用。
⑷根据竖向力传递顺序，对体系的横梁、纵梁、钢抱箍以及螺栓进行验算。
9.3 计算依据⑴《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）⑶《钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件》（GB/T1231-2006）⑷《路桥施工计算手册》2014年7月第17印刷9.4钢抱箍支撑体系受力验算⑴工字钢力学参数根据《路桥施工计算手册》附表3-19和3-20（第787页），A3钢材的容许弯曲应力为145MPa,弹性模量为2.1×105MPa。
⑵钢抱箍、螺栓力学参数钢抱箍采用A3号普通碳素钢，容许拉应力[б]=140MPa；10.9级M22的高强螺栓预拉力值P=175kN，抗拉强度为1000MPa。
盖梁抱箍计算示例
抱箍验算1. 抗滑承载力验算抱箍抗滑承载力按下列式子验算：5.1Q Q K u ≥=；T 9.012Q u ⋅+=υπμ 式中，K 为抗滑安全系数，一般要求不小于1.5。
Q 为抱箍承受的总竖向荷载标准值，包括盖梁现浇混凝土重量，支架模板和抱箍自身重量，以及施工机具人员等活荷载。
根据统计，取Q=800kN 。
Qu 为抱箍的极限抗滑力，亦即抱箍与砼圆柱之间总的竖向摩擦力，抱箍抗滑力由箍身预拉力和箍柱间的接触摩擦系数确定。
T 为法兰处箍身板带预拉力，亦即螺栓预拉力。
根据抱箍施工图，一侧法兰布置有8.8级M24高拴6颗，单列布置，且施工预拉力取T=0.8Pn=0.8x175x6=840kN 。
式中P=175kN 为该高拴的单颗标准预拉力（依据《钢结构设计规范》），0.8P 为施工实际预抗滑安全系数：5.156.1800/1247Q K u ≥===抱箍抗滑承载力满足要求。
2. 箍身强度验算抱箍箍身强度按下列式子验算：][W M A T σσ≤+=；1K u 5.3M M -=；）（υπ2.0112r Q 5.0M u u -⋅⋅= 公式适用于竖向荷载加载位置处于法兰时的抱箍形式。
对加载点位于箍身中点的情形，用本公式过于保守。
式中，σ为箍身法兰处底部板带组合应力，[σ]为钢材容许应力，本抱箍材质Q235取170MPa ，若Q345取230MPa 。
组合应力计算公式中第一项是螺栓预拉力引起的板带轴拉应力，第二项是竖向荷载加载后抱箍承受弯矩引起的弯曲应力。
AW 分别为箍身面积和截面系数，箍身板带厚14mm ，高60cm ，则A=1.4x60=84cm2，截面系数W=1.4x60x60/6=840cm3。
T 为法兰处箍身板带轴拉力，亦即螺栓施工预拉力，按前面的计算取840kN 。
M ，Mu 分别为由竖向实际荷载和极限荷载引起的加载点处箍身截面的实际荷载弯矩和极限荷载弯矩。
对本抱箍，加载点位于法兰处。
K 为抱箍抗滑安全系数，即极限荷载Qu 和实际荷载Q 的比值，按前面的计算取1.56。
圆柱墩盖梁无支架抱箍法施工
圆柱墩盖梁无支架抱箍法施工检算摘要: 伴随社会旳发展, 人们对构件旳规定也越来越高, 在追求经济效益和构件内在质量旳同步, 也越来越重视构件旳外观。
这一直是人们在工程施工时比较关注旳问题。
桥梁圆柱墩盖梁无支架抱箍法施工是目前施工中采用旳较多较以便旳工艺。
“抱箍”法施工处理了盖梁施工需要大量人力、花费大量旳时间和材料, 也处理了外观旳美观问题。
关键词: 抱箍；盖梁；施工检算盖梁施工措施有满堂支架法、预留孔法、抱箍法等。
下面就陕西省铜黄高速项目沮河特大桥盖梁无支架抱箍法施工检算进行分析。
1.工程概况沮河特大桥引桥下部构造设计为双柱式圆形墩及盖梁, 墩柱直径为1.8m和2.2m。
墩高最高18m和29m, 最低15m。
盖梁高度1.7 m, 宽度2.2和2.6m, 长度15.6m, 本桥盖梁施工采用穿杠预留孔法施工。
2.施工方案由于本桥桥墩大部分位于黄土坡上, 多数墩为高墩, 为保护原有地貌旳尽量少旳破坏, 本桥盖梁采用穿杠法施工。
按照盖梁标高计算出穿杠预留孔旳位置, 抱箍上架设I45b工字钢, 作为盖梁施工时旳受力主梁。
盖梁底模板采用钢模板, 板下采用[12槽钢做横梁, 槽钢中间距为40cm。
盖梁端模和侧模采用定型钢模板, 上下拉杆固定。
3.荷载计算⑴盖梁混凝土（1#、13#墩）盖梁混凝土根据设计图纸共54.82m3, 按照钢筋混凝土取26kN/m3计算, 则盖梁混凝土总重N1为:N1＝54.82×26＝1425.32kN⑵钢模板荷载根据设计图纸, 端模和侧模钢模板总重N2为: 70kN⑶工字钢荷载工字钢采用I50a一般热轧工字钢, 原则每m重: 93.6kg/m, 每个盖梁采用2根17m长I50a工字钢。
则工字钢总重N3为:N3＝2×17×93.6＝3182.4kg＝31.82kN（4）施工荷载施工荷载按照以上荷载旳10%进行取值4.荷载计算组合1）、计算I45b工字钢受力时, 则按照工字钢上均布荷载进行计算, 荷载组合为：⑴+⑵+⑶+施工荷载即: q＝（1425.32+70+31.82）×110%÷15.6＝107.54kN/m2）、计算抱箍受力时, 荷载组合为: ⑴+⑵+⑶+⑷即: RA=RB=（1425.32+70+29.75）×110%÷4=419.4kN5.受力检算1）、工字钢受力检算①根据受力组合, 受力简图如下:②抗剪强度计算I50a工字钢截面面积: A=119cm2=0.0119m2P1=P2=419.4kN=0.4194×106N则工字钢最大剪应力为:τ=0.4194×106÷0.0119=35.24MPa＜[125MPa]符合规定。
钢抱箍检算资料
钢抱箍设计资料1、荷载计算三柱式（Φ1.1m）整体盖梁的自重为43×2.4=103.2吨；双柱式过渡墩盖梁的自重为30.5×2.4=73.2吨。
综合考虑以下几方面的荷载影响：①模板自重；②盖梁自重；③施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载；④震捣砼时产生的荷载；钢抱箍设计时采用的荷载取盖梁自重的2.0倍，即三柱式整体盖梁为103.2×2=206.4吨；双柱式过渡墩盖梁为73.2×2.0=146.4吨。
2、钢抱箍设计钢抱箍安装时采用8.8S级M 27螺栓，每个螺栓在钢抱箍使用过程中沿单位圆周产生的正压力为P=25吨。
钢抱箍与墩身之间的摩擦系数μ=0.2。
⑴螺栓数量钢抱箍的设计荷载全部由钢抱箍和墩身之间的摩擦力来平衡。
以每个抱箍为研究对象，建立沿竖向的平衡方程。
对于三柱式整体盖梁：206.4/3=0.2×2×π×0.55×n×P通过方程可求得，n=3.98。
考虑1.2倍的安全系数n=4.776取n=5个。
对于双柱式过渡墩盖梁：146.4/2=0.2×2×π×0.6×n×P通过方程可求得，n=3.88。
考虑1.2倍的安全系数n=4.656取n=5个。
⑵抱箍高度以每单位圆周抱箍为研究对象，建立方程如下：N=σ×A，即5×25×103×10/1=[σ]×16×10-3×h箍其中：[σ]=140Mpa解方程可求得，h箍=0.558m，取h箍=0.56m。
抱箍检算书
111桥梁帽梁抱箍施工检算书编制：审核：审批：111桥梁帽梁抱箍施工检算书1、编制目的现阶段本标段桥梁帽梁施工已陆续展开，为了确保桥梁帽梁抱箍法施工安全、规范有序进行，现对帽梁抱箍法施工抱箍及支架系统进行力学检算，确保施工现场施工规范、有序。
2、编制依据111⑸指挥部、总监办及驻地监理下发的相关文件及现场实际情况。
⑹《路桥施工计算手册》。
⑺本单位现有的技术能力、机械设备、施工管理水平及相关施工所积累的施工经验。
3、适用范围3.1、适用范围适用于11117座桥梁帽梁抱箍法（圆形墩柱）施工。
根据全标段桥梁工程帽梁特征，现选取111大桥5#墩帽梁进行力学计算（该帽梁为最大帽梁）。
4、帽梁抱箍法施工大样图5、荷载计算与荷载组合施工支架承受的荷载包括模板、方木的重量、混凝土的重量，施工中混凝土的跌落、振捣、流动等产生的冲击作用（施工荷载）、施工机具、人员等临时荷载（临时荷载）。
其中施工荷载和施工临时荷载属于活荷载，其余荷载属于恒荷载。
按照规范对各项荷载进行组合。
各分项荷载计算如下：5.1底模下纵向分配方木荷载计算及组合：11大桥5#墩帽梁截面积：3 m2帽梁底模下方纵向布置方木间距为20cm，单根长度380cm，方木的规格为10×15cm，容重取8kN/m3，砼荷载：3*0.2*26*1.05/2=8.19KN/m模板荷载（按钢模计算，110kg/m2）：（2+1.5*2）*0.2*110*10/1000/2=0.55 KN/m临时荷载（人员机具2 KN/m2，混凝土倾倒1.5 KN/m2，振捣2KN/m2）：（2+1.5+2）*0.2*3.8/2=2.09KN/m荷载组合：q=（8.19+0.55+2.09）*1.2=13KN/m计算简图：方木截面为 10*15cm 方木，截面Ix = 28125000 mm4，截面Wx = 375000 mm3，面积矩Sx = 281250 mm3，腹板总厚 100 mm ，截面抗拉抗压抗弯强度设计值[]σ = 13 MPa ，截面抗剪强度设计值 []τ =1.25 MPa 。
抱箍验算 盖梁
抱箍法验算验算过程抱箍验算选取结构尺寸最大的盖梁即整体式路幅74-85号墩的盖梁。
由于桁架在上面已经验算，在此不进行桁架验算。
1、抱箍设计采用两块半圆弧型钢板（板厚t=16mm）制成， M24的高强螺栓连接，抱箍高1500cm，采用50根高强螺栓连接。
抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层2～3mm厚的橡胶垫。
2、3、五、抱箍计算（一）抱箍承载力计算1、荷载计算每个盖梁按墩柱设三个抱箍体支承上部荷载，由上面的计算可知：支座反力RA=RB==1600kN最大值为抱箍体需承受的竖向压力N进行计算，该值即为抱箍体需产生的摩擦力。
2、抱箍受力计算（1）螺栓数目计算抱箍体需承受的竖向压力N=1600kN抱箍所受的竖向压力由M24的高强螺栓的抗剪力产生，查《路桥施工计算手册》第426页：M24螺栓的允许承载力：[NL]=Pμn/K式中：P---高强螺栓的预拉力，取225kN;μ---摩擦系数，取0.3；n---传力接触面数目，取1；K---安全系数，取1.7。
则：[NL]= 225×0.3×1/1.7=39.7kN螺栓数目m计算：m=N’/[NL]=1600/39.7=40.3≈40个，取计算截面上的螺栓数目m=40个。
则每条高强螺栓提供的抗剪力：P′=N/44=1600/40=40KN≈[NL]=39.7kN故能承担所要求的荷载。
（2）螺栓轴向受拉计算砼与钢之间设一层橡胶，按橡胶与钢之间的摩擦系数取μ=0.3计算抱箍产生的压力Pb= N/μ=1600N/0.3=5333kN由高强螺栓承担。
则：N’=Pb=5333kN抱箍的压力由40条M24的高强螺栓的拉力产生。
即每条螺栓拉力为N1=Pb/40=5333kN /40=133kN<[S]=225kNσ=N”/A= N′（1-0.4m1/m）/A式中：N′---轴心力m1---所有螺栓数目，取：50个A---高强螺栓截面积，A=4.52cm2σ=N”/A= Pb（1-0.4m1/m）/A=5333×(1-0.4×50/40)/50×4.52×10-4 =117692kPa=118MPa＜[σ]=140MPa故高强螺栓满足强度要求。
盖梁抱箍的设计及检算
盖梁抱箍的设计及检算抱箍设计抱箍受力验算1 工程概况盖梁长11.6m,高1.5m，宽1.6m。
由于现场地形、地质情况的限制，其盖梁施工采用抱箍法施工最为合理。
2 抱箍计算盖梁抱箍图如下：抱箍平面图说明:1.图中尺寸除注明外均以毫米计。
2.钢抱箍制作直径必须准确,使其周长略小于墩身周长。
在内面垫约 5毫米橡胶,用螺栓将两片钢抱箍抱死于墩身上,每个螺栓上扭紧力矩不小于79kg.m ,在其上搭设横梁,铺设底模。
5.1 抱箍基本参数的确定： 2.1.1 计算模型的建立：T2本图尺寸均以厘米计。
抱箍体所承受的压力N1、N2为纵梁及其以上所有荷载产生的和力，用抱箍体支承上部荷载，抱箍桶壁与墩柱之间产生的摩擦力f 抵抗压力N1、N2，由f=μN f 知，f 由作用在抱箍桶上的垂直压力产生，采用抱箍桶之间的高强螺栓的拉力T1、T2对抱箍桶施工压力。
2.1.2 荷载计算：由以上计算可知： 支座反力R A =643kNR B =283×2=566kN以最大值643KN 为抱箍体需承受的竖向压力N 进行计算。
2.1.3 力学计算：2.1.3.1计算拉力T1，砼与钢之间设一层橡胶，摩擦系数按橡胶与钢之间的摩擦系数取μ=0.25，由f=μN f ，垂直压力：kN fN f 257225.0643===μ121214''T T T T T N f =+++= kN N T f f 643425724=== 2.1.3.2 M25高强螺栓的允许承载力：[N L ]=P ·μ·n/K=250×0.3×1/1.7=44.1kN2.1.3.3 抱箍螺栓数目的确定m=T f /[N l ]=643/44.1=14个2.1.3.4 抱箍高度抱箍高h=0.5m 。
12个高强螺栓。
2.2 螺栓轴向受拉计算砼与钢之间设一层橡胶，按橡胶与钢之间的摩擦系数取μ=0.25计算抱箍产生的压力P b = N/μ=643kN/0.25=2572kN 由高强螺栓承担。
桥梁盖梁抱箍验算
济祁高速公路永城段(一期工程)TJ-4标项目部抱箍受力验算计算书批准审核：编制：编制单位：中国水电建设集团路桥公司济祁高速公路永城段TJ-4标项目部编制时间： 2011年5月21日沱河大桥盖梁抱箍受力验算1.1抱箍设计抱箍采用两块半圆型钢板（板厚t=12mm）制成，M20的高强螺栓连接，抱箍高40cm，采用16个20Mn钢高强螺栓连接。
抱箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层2～3mm厚的土工布，摩擦系数为0.35~0.5。
1. 2注意事项抱箍与混凝土接触面要平整。
所有的焊接部位必须焊接密实，焊缝饱满。
抱箍拼装好后，连接处的螺栓必须分三次进行拧紧，第一次在抱箍拼装好后进行，第二次在抱箍拼装好后第三天进行，第三次是在抱箍加压后进行，压力大小必须与抱箍理论承受的荷载相一致。
抱箍螺栓使用前必须检查其是否有缺陷，只要发现坚决不能用。
抱箍加压后通过在抱箍下方作标志，检查抱箍是否下沉，并做好记录。
抱箍两部分宜同时吊装。
抱箍连接板处放在顺桥方向，用来支撑盖梁模板、盖梁砼及其它临时荷载。
2、抱箍法盖梁施工设计计算2.1侧模支撑计算2.1.1力学模型假定砼浇筑时的侧压力由拉杆和竖带承受，Pm为砼浇筑时的侧压力，T1、T2为拉杆承受的拉力，计算如下图所示。
2.1.2荷载计算砼浇筑时的侧压力：Pm= 0.22r c T0β1β2V1/2Pm=0.22rc200/（t＋15）β1β2V1/2=0.22×26×200/（25+15）×1.2×1×0.4/2=6.86 Kpa（取β1= 1.2，β2=1）β1——外加剂影响修正系数，不加外加剂时取1，加外加剂时取1.2；β2——混凝土坍落度影响修正系数V1—混凝土浇筑速度，取0.4m/hT——混凝土入模温度，按25o C考虑rc——砼容重，取26KN/m3砼振捣对模板产生的侧压力按4KPa考虑。
抱箍验算
抱箍计算书1、设计依据⑴《公路工程技术标准》（JTJ001-97）；⑵《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）；⑶《公路桥涵钢结构木结构设计规范》（JTJ025-86）。
2、设计要求混凝土施工时，模板强度和刚度满足《公路桥涵钢结构木结构设计规范》（JTJ025-86）。
3、抱箍受力分析盖梁下每个墩柱设1个抱箍支撑上部荷载，上部荷载由盖梁混凝土自重、模板及支撑横梁自重以及施工荷载组成，具体如下：1、 混凝土自重： 22126/471222F kN m m kN =⨯=2、 模板及支撑横梁自重：24280120F kN kN kN =+=3、 施工荷载：34F kN =4、 每个抱箍承受上部传递的竖向荷载12346352P P P F kN ++== 5、 一个抱箍为2个半圆通过M24高强度螺栓连接，每个半圆承受竖向荷载45317.52F F kN == 6、 抱箍与墩柱最大静摩擦力：4635f F kN ==4、抱箍图例：5、螺栓强度1、抗剪强度连接螺栓M24 8.8级高强度螺栓容许抗剪强度值：2[][]11049.73S A G r MPa kN τπ=⨯=⨯=，受力过程中每个螺栓承受的剪切力即为传递的竖向荷载： 4631.7520F F kN ==<[]τ，螺栓抗剪强度满足要求。
2、抗拉强度抱箍箍身与砼之间设5mm 橡胶垫片，其橡胶垫片摩擦因数0.3u = 抱箍产生的拉力为75/1058.33F F u kN ==，拉力由螺栓承受，固每个螺栓承受的拉力为87/2052.91F F kN ==拉应力8/117.52[]215S F A MPa MPa σσ===6、抱箍钢带强度抱箍钢带所受拉力为F7=1058.33kN,钢带截面积为0.5m ×0.012m 172/176.34[]215S F A MPa MPa σσ===,满足要求。
盖梁抱箍法施工及检算
盖梁抱箍法施工及检算中铁十六局集团有限公司第一工程有限公司田巍内容提要：在桥梁施工中，因地形、地质等原因，盖梁施工常采用抱箍施工，但抱箍施工的安全性、可靠性最重要，具体体现在抱箍施工的设计、检算和加固。
现结合河卡山1#大桥盖梁施工，谈一下抱箍法施工的设计、检算及加固。
关键词：抱箍法施工受力验算加固1．工程概况河卡山1#大桥为跨越山谷而设置，地处青藏高原腹地，属高海拔地区。
上部结构采用30m装配式部分预应力砼连续箱梁，下部构造采用柱式墩，柱式台，桩基础。
盖梁长9.79m,高1.5m，宽1.9m。
由于现场地形、地质情况的限制，其盖梁施工采用抱箍法施工最为合理。
2．计检算说明盖梁抱箍施工图如2-1。
图2-1盖梁抱箍施工图2.1设计计算原则⑴在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。
⑵综合考虑结构的安全性。
⑶采取比较符合实际的力学模型。
⑷尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。
⑸本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量。
以做安全储备。
2.2施工前检验抱箍加工完成实施前，必须先进行压力试验，变形满足要求后方可使用。
3．横梁计算采用间距0.3m的15cm×15cm的方木作横梁，横梁长2.0m，共布设横梁16个。
盖梁悬出端底模下设特制三角支架，每个重约10kN。
3.1荷载计算⑴盖梁钢筋砼自重：G1=26.3m3×26kN/m3=683.8kN⑵模板钢摸自重：G2=50kN (根据模板设计资料)⑶侧模支撑自重：G3=15kN⑷三角支架自重：G4=10kN⑸施工荷载与其它荷载：G5=25kN横梁上的总荷载：G H=G1+G2+G3+G4+G5=683.8+50+15+10+25=783.8kNq H=783.8/9.79=80.06kN/m横梁采用间距0.3m的方木，则作用在单根横梁上的荷载：G H’=80.06×0.3=24.02kN作用在横梁上的均布荷载为：q H’= G H’/l H=24.02/1.6=15.01kN/m(式中：l H为横梁受荷段长度，为1.6m) 3.2力学模型如图3-1所示。
抱箍力学性能施工检算
无支架抱箍施工检算一、检算编制依据1、惠兴高速公路惠水至镇宁第一合同段（K0+000~K15+000）设计图纸；2、公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ 025—86）；3、公路桥涵施工技术规范（JTJ 041—2000）；4、桥梁施工常用数据手册（人民交通出版社张俊义编）；5、盖梁、模板厂家提供的有关模板数据;6、我单位有关桥梁的施工经验总结；7、惠兴高速公路惠水至镇宁段项目建设管理手册；8、贵州省惠水至镇宁段总监办监理计划；9、贵州省惠水至镇宁段第ZJLB1—A驻监办监理实施细则；二、工程概况崇明哨大桥共有中系梁16个，盖梁18个。
墩柱中系梁单个长4.1m，宽1。
6m，高1。
8m，混凝土方量为11。
8m3；盖梁单个长10m，宽2。
0m，高1.5m，混凝土方量为29.82m3。
三、施工方案由于本桥桥墩大部分位于山坡上，多数墩为高墩，为保护原有地貌的尽可能少的破坏,本桥盖梁采用无支架抱箍法施工.抱箍为圆形，高度0.4m.盖梁施工重量大于墩柱中系梁施工重量，且盖梁、系梁无支架抱箍支撑方法相同，因此若盖梁抱箍验算合格，则墩柱中系梁抱箍验算亦合格。
依据以上原则，本检算方案只验算盖梁无支架抱箍施工方案是否和合理安全.1．侧模和端模侧模和端模模板为钢模板，面模厚度为5mm，肋背架槽钢2—[10，横向肋槽钢[8，竖向肋扁钢-70x10；侧模共重：3280kg，端模共重：1628kg.2．底模底模为钢模板，面模厚度为5mm,背架槽钢2—[10,横向肋槽钢［8,竖向肋扁钢—70x10。
底模共重:1160kg 。
3．模板支撑盖梁底模下采用20cm ×20cm ×400cm 的方木作为横梁，间距0。
30cm 。
横梁放置在I40b 工字钢上，I40b 工字钢为受力主梁。
4．抱箍抱箍采用两块半圆弧形钢板制成,钢板厚:12mm ，高0。
4m,抱箍牛腿钢板厚20mm ，宽25cm ，采用16根M22高强度螺栓连接。
某高速公路盖梁抱箍法施工稳定性验算_pdf
1、侧模与端模支撑 侧模为特制大钢模,面模厚度为δ5mm，肋板高为 10cm，在肋板 外设 2[14 背带。在侧模外侧采用间距 0.8m 的 2[14b 槽钢作竖带，竖 带高 2.0m；在竖带上下各设一条φ16 的栓杆作拉杆，上下拉杆间间
1
筑龙网
距 1.8m，在竖带外设φ48 的钢管斜撑，支撑在横梁上。 2、底模支撑 底模为特制大钢模,面模厚度为δ5mm，肋板高为 10cm。在底模
2、抱箍体剪应力 查《路桥施工计算手册》第 177 页： A3 钢材容许剪应力[τ]=85MPa，容许弯曲应力[σW]=145MPa 抱箍体所受剪应力τ=（1/2RA）/（2S1） =（1/2×423.5）103/（2×0.004）106 =26.5MPa<[τ]=85MPa
6
2、抱箍体弯曲应力
根据第四强度理论
GH=G1+G2+G3+G4+G5=886.6+50+15+6.4+2.3=961.2kN qH=961.2/12=80KN m
3
由于采用两根工字钢横梁，则作用在单根工字钢横梁上的均布荷 载 GH’=80／2=40kN/m
2、力学模型 如图 2 所示。
A RA 2.6m
q'=40KN.m H
横梁,工40c,EI
[f]=l0/400=6.8/400=0.017m fmax <[f] ，纵梁挠度满足要求。
通过以上盖列验算证明：盖梁施工采用的模板及抱箍全部符合 要求，施工是安全可靠的。施工方案可行。
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7
h=0.6m
H=1.6m
筑龙网
T1
T2 Pm=15.6KPa
图 3 侧模支撑计算图式 砼振捣对模板产生的侧压力按 2kPa 考虑。
盖梁抱箍法力学计算
7：施工力学计算我合同段北台子横河大桥、柏宴堂横河大桥，共有桥墩盖梁65道，其中北台子横河大桥4#、7#盖梁为30米梁、40米梁变跨盖梁，砼数量为64.79方，为全线最大盖梁，故抱箍、支撑主梁、横梁安全性检算以4#、7#为例进行。
一、抱箍尺寸的确定由于盖梁的全部施工荷载均由柱箍承受，所以柱箍与混凝土柱摩擦力是否能承受以上荷载，是确定柱箍是否能够安全使用的关键，必须经试验确定后方可使用。
试验方法是先将柱箍安放在距地面约80cm 处，每个柱箍的2个半圆钢箍之间用16个φ16高强螺栓连接牢固，拧螺栓时两边对称拧紧。
在柱箍下部两侧放置150t液压千斤顶各一台，千斤顶与油泵连接好后，同时打开两台油泵进油阀，使千斤顶向柱箍作用力，通过油表的读数计算出作用力的大小，当柱箍开始滑移时，记下油表读数，算出作用力大小，即可得知柱箍所能承受的极限荷载。
二、支撑横梁检算北台子横河大桥4#、7#墩，双柱间最大柱距为8.5m，盖梁砼强度为C30，盖梁砼方量约64.79m3。
施工盖梁时采用了抱箍法施工技术，在墩柱抱箍顶端将两根I50b型工字钢分别担在墩柱两侧的抱箍上，并在两根工字钢上均匀铺设16根14号槽钢，槽钢长度为4m，在超出盖梁的槽钢上铺设木板作为施工平台，见下图所示。
木板施工平台2.1宽盖梁型工字钢墩柱墩柱下面对支架各个部位进行受力验算。
荷载计算；盖梁钢筋混凝土重量为1684.57KN ，模板重82.78KN ，施工荷载与其它荷载20KN，总静荷载为1787.35KN ，单边工字钢受荷载为893.675KN ，均布荷载为59.42KN/m 。
q=1787.35/15.04/2=118.84/2=59.42KN/m工字钢受力验算；①、受力模型建立。
将工字钢架在抱箍上，假设两端均为简支，其受力图如下。
剪力图弯矩图受力简图盖梁图②、弯矩、剪力计算；最大弯矩Mmax=ql2/8-qa2/8=457.22 KN.m最大剪力Qmax=446.8KN。
盖梁抱箍法施工设计受力计算(正式16mm钢带) (2)
盖梁抱箍法施工设计受力计算(正式16mm钢带) (2)盖梁抱箍法施工受力计算书第一部分盖梁抱箍法施工设计图一、施工设计说明1、概况武胜嘉陵江特大桥引桥长488m，共有16个桥墩，除16#交界墩为空心薄壁墩外均为为双柱式（单幅），墩柱上方为盖梁，中间设置系梁。
盖梁为长14.55m，宽2.0m，高1.8m的钢筋砼结构，如图1。
图1 盖梁正面图（单位：cm）2、设计依据（1）汪国荣、朱国梁编著施工计算手册（2）路桥施工计算手册人民交通出版社（3）盖梁模板提供厂家提供的模板有关数据。
（4）规范和标准。
二、盖梁抱箍法结构设计1、支架设置支架支撑设计为抱箍，采用两块半圆弧型钢板（板厚t=12mm）制成， M24的高强螺栓连接，抱箍高50cm，采用30颗8.8级M24高强螺栓连接。
抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层8mm厚的高强橡胶垫，纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。
抱箍上放置I56b主梁，主梁上设置间距50cm 2[14槽钢做分配梁，其上放置底模。
2、模板及支撑模板采用“墙包底”模式，模板为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，小楞采用间距30cm的[10槽钢，肋板高为10cm。
侧模高190.6cm，在肋板外设2组2[16水平背枋，背枋中距125cm，上背枋距模板顶中距40cm，下背枋距模板底中距25.6cm。
水平背枋外侧设置间距150cm2[16组合槽钢背楞，其上下端设置φ25mm精轧螺纹钢拉杆，上下拉杆间距200cm。
为确保模板的稳固，在模板竖带外设φ48的钢管斜撑，支撑在底板分配梁上。
底模与墩柱相交部位采用特制型钢支架。
5、防护栏杆与与工作平台工作平台采用在地面用L75×5mm 角钢、架管及钢丝网（侧面防护）、钢板网（底部）加工成的L 型骨架平台，分节段吊装至盖梁分配梁上拼装而成。
型加工成型宽80cm 、高120设在分配梁悬出端。
抱箍施工计算方案
盖梁抱箍设计第一部分盖梁抱箍法施工设计图一、施工设计说明1、概况某大桥盖梁为长26.４m,宽2.4m，高２。
6m的钢筋砼结构，如图１-1。
由于引桥墩柱高度较大，最大高度为32。
5m,除4、5墩及高度较低的墩柱采用搭设支架施工外，其余墩柱盖梁施工拟采用抱箍法施工。
２、设计依据（1)交通部行业标准，公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JＴJ0２5—86)(2)施工计算手册(汪国荣、朱国梁编著)(3)公路施工手册,桥涵(上、下册）(交通部第一公路工程总公司)。
(４）路桥施工计算手册(人民交通出版社)（5)盖梁模板提供厂家提供的模板有关数据。
(6)某大桥工程项目施工图设计文件。
(7)国家、交通部等有关部委规范和标准和地方要求规定．(8）我单位的桥梁施工经验。
二、盖梁抱箍法结构设计1、侧模与端模支撑侧模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm,肋板高为１0cm,在肋板外设2［1４背带。
在侧模外侧采用间距1.2m的2[14b作竖带,竖带高2。
９ｍ;在竖带上下各设一条20的栓杆作拉杆,上下拉杆间间距2。
7m,在竖带外设4８的钢管斜撑,支撑在横梁上。
端模为特制大钢模，面模厚度为δ6ｍm，肋板高为１０cｍ.在端模外侧采用间距1.2m的2［14ｂ作竖带，竖带高2．９m;在竖带外设4８的钢管斜撑，支撑在横梁上。
２、底模支撑底模为特制大钢模,面模厚度为δ8mm,肋板高为１0ｃm。
在底模下部采用间距0.4m工16型钢作横梁,横梁长４.6m。
盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在横梁上.横梁底下设纵梁。
横梁上设钢垫块以调整盖梁底2%的横向坡度与安装误差。
与墩柱相交部位采用特制型钢支架作支撑.3、纵梁在横梁底部采用单层四排上下加强型贝雷片（标准贝雷片规格:３000ｃm×1５0０cm,加强弦杆高度10cm)连接形成纵梁,长30m，每两排一组，每组中的两排贝雷片并在一起,两组贝雷梁位于墩柱两侧,中心间距253。
６cｍ,贝雷梁底部采用３m长的工１６型钢作为贝雷梁横向底部联接梁.贝雷片之间采用销连接。
钢抱箍法盖梁施工的受力验算
钢抱箍法盖梁施工的受力验算1、 荷载集度q 的确定：普通砼重力密度取23.5KN/m3，砼体积为47。
03m ，钢筋重量5。
94t ，则钢筋砼总重力为G=1163。
652KN ，盖梁长l 为14。
184m ，宽1。
9m,2条36b 工字钢共同承受荷载，对其中一条工字钢进行验算即可。
错误!、盖梁结构自重：q 1=(2.4∗47+5.94)/14.184=8.371t/m 错误!、模板及下部支撑等荷载：q 2=7.5t/14.184m =0.529t/m错误!、砼振捣产生竖向荷载按24m KN ，则有q 3=4.0∗1.9=0.776t/m错误!、槽32a 钢及连接件分布型钢自重：m t q 1745.07.137.15403807.04=⨯⨯=错误!、施工人员、材料、机具等分布荷载按25.3m KN :m t q 525.05.135.05=⨯= 因此槽钢荷载集度为:m KN m t q q q q qq 36.68836.6)(54321==++++=∑。
1条槽钢荷载集度为：m KN q 09.1741=∑ 2、槽钢受力分析：取［32a 槽钢，则a 101.25MP E ⨯=，46.7510cm I x = ,34.469cm W x =，施工过程中最不利荷载时,以佛洞跨线桥2＃墩普通盖梁立柱形式为例，立柱间距为7.7m ；（1）、槽钢法向应力验算][σσ<=W M ，式中： M ─受力弯矩，取最大弯矩max M ； W ─截面抵抗矩][σ─容许应力,查规范得145MPam KN q 09.17=支点A 、B 的反力：KN a l q R R B A 27.468)327.7(236.68)2(2=⨯+=+== ACDBKNm l a ql M 753.497.734187.709.17418222222max=⎪⎪⎭⎫⎝⎛⨯-⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-= []MPa MPa cm KNm W M 14500.1064.469753.493=<===σσ满足要求。
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无支架抱箍施工检算一、检算编制依据1、惠兴高速公路惠水至镇宁第一合同段（K0+000~K15+000）设计图纸；2、公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ 025-86）；3、公路桥涵施工技术规范（JTJ 041-2000）；4、桥梁施工常用数据手册（人民交通出版社张俊义编）；5、盖梁、模板厂家提供的有关模板数据；6、我单位有关桥梁的施工经验总结；7、惠兴高速公路惠水至镇宁段项目建设管理手册；8、贵州省惠水至镇宁段总监办监理计划；9、贵州省惠水至镇宁段第ZJLB1-A驻监办监理实施细则；二、工程概况崇明哨大桥共有中系梁16个，盖梁18个。
墩柱中系梁单个长4.1m，宽1.6m，高1.8m，混凝土方量为11.8m3；盖梁单个长10m，宽2.0m，高1.5m，混凝土方量为29.82m3。
三、施工方案由于本桥桥墩大部分位于山坡上，多数墩为高墩，为保护原有地貌的尽可能少的破坏，本桥盖梁采用无支架抱箍法施工。
抱箍为圆形，高度0.4m。
盖梁施工重量大于墩柱中系梁施工重量，且盖梁、系梁无支架抱箍支撑方法相同，因此若盖梁抱箍验算合格，则墩柱中系梁抱箍验算亦合格。
依据以上原则，本检算方案只验算盖梁无支架抱箍施工方案是否和合理安全。
1．侧模和端模侧模和端模模板为钢模板，面模厚度为5mm，肋背架槽钢2-[10，横向肋槽钢[8，竖向肋扁钢-70x10；侧模共重：3280kg，端模共重：1628kg。
2．底模底模为钢模板，面模厚度为5mm ，背架槽钢2-[10，横向肋槽钢[8，竖向肋扁钢-70x10。
底模共重：1160kg 。
3．模板支撑盖梁底模下采用20cm ×20cm ×400cm 的方木作为横梁，间距0.30cm 。
横梁放置在I40b 工字钢上，I40b 工字钢为受力主梁。
4．抱箍抱箍采用两块半圆弧形钢板制成，钢板厚：12mm ，高0.4m ，抱箍牛腿钢板厚20mm ，宽25cm ，采用16根M22高强度螺栓连接。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，在墩柱与抱箍间设置3mm 橡胶垫。
盖梁抱箍施工立面示意图1（未示支架）5．防护栏杆和工作平台栏杆采用Φ50的钢管搭设，在横梁上每隔3.1m 设一道1.2m 的钢管立柱，竖向件隔0.5m 设一道横杆，扫地杆距平台地面高度为30cm 。
钢管之间采用扣件连接，栏杆为围蔽安全滤网。
工作平台设在横梁悬出端，在横梁上铺设2cm 厚的木板，木板与横梁之间采用铁丝扎牢。
钢抱箍底模纵梁I40b 工字钢墩身钢模板底模横梁150X150X4000方木υ=1800模板盖梁抱箍施工侧立面示意图2（示支架）四、检算原则1．在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制；2．综合考虑结构的安全性；3．采取比较符合实际的力学模型；4．尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法；5．盖梁底模为钢模，钢模下设置方木作用为调节标高和结构刚度补强；若钢模刚度足够，则无需检算方木受力；6．对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均不荷载；7．本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量，以作为安全储备；8．抱箍加工完成实施前，先进行压力试验，变形满足要求方可使用。
五、荷载计算荷载分项系数是在设计计算中，反映了荷载的不确定性并与结构可靠度概念相关联的一个数值。
对永久荷载和可变荷载，规定了不同的分项系数。
(1)永久荷载分项系数γG：当永久荷载对结构产生的效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合取γG=1．2；对由永久荷载效应控制的组合，取γG=1．35。
当产生的效应对结构有利时，—般情况下取γG=1．0；当验算倾覆、滑移或漂浮时，取γG=0．9；对其余某些特殊情况，应按有关规范采用。
(2)可变荷载分项系数γQ：—般情况下取γQ=1．4。
荷载分析：盖梁底板面积为：（10-2）m×2m=16m2（最不利状态下，偏于保守计算）1．盖梁砼自重：G=29.82m3×26KN/m3=775.32KNq1=775.32÷/16=48.5KN/m2注：含筋量>2%。
荷载分项系数1.2（依据设计图纸、公路桥涵施工技术规范附录D 普通模板荷载计算）2．钢模板自重：（3280kg+1628kg+1160kg）×9.8N/kg=59466.4N/kg≈60.7KNq2=60.7÷/16=3.79KN/m2g取9.8N/kg，计算中：钢模板自重取60.7KN。
荷载分项系数1.2。
3．方木重量：盖梁宽度为10m，加上两侧作业平台宽度各1m，则横向长度为12m，共计方木：12m÷0.3m=41根。
方木共重：41根×0.2m×0.2m×4m/根×0.75t/m3×9.8KN/t =48.2KN≈49.2KN g取9.8N/kg，计算中：钢模板自重取49.2KN。
荷载分项系数1.2。
4．I40b工字钢重量：工字钢采用I40b普通热轧工字钢，标准每m重：73.878kg/m，每盖梁采用2根12m长I40b工字钢。
则工字钢总重为：2×12×73.878×9.8N/kg≈17730.7N=17.7KN重力加速度G取10N/kg，荷载分项系数取1.2。
5．抱箍重量：依据模板厂家设计图纸，单个抱箍重量为175kg，则抱箍重量为：2×175×9.8N/kg≈3500N=3.5KN荷载分项系数取1.2。
6．倾倒砼和振捣的冲击荷载根据《路桥施工计算手册》表8-1，冲击荷载取0. 8 t/ m2，(含振捣砼产生的荷载)即8 KN/m2，取荷载分项系数r3=1.4。
7．施工机具及施工人员荷载根据《路桥施工计算手册》表8-1，施工人员、施工料具运输、堆放荷载取0. 25 t/ m2,即2.5KN/m2，取荷载分项系数r3=1.4。
六、荷载计算组合1、计算底模受力分析时，采用简直梁计算模式，方木承受钢模板传递的平面压力，验算时底模承受线形荷载：即：q=q1×1.2+q2×1.2+0.8×1.4+0.25×1.4=48.5×1.2+3.8×1.2+1.42 =64.2KN/m22、计算I40b工字钢受力分析时，则按照工字钢上均布荷载进行计算(因盖梁受力范围为10m,均不荷载只计算10m)，荷载组合为：即：q＝(（775.32+60.7+49.2）×1.2+0.8×1.4+0.25×1.4) ÷2÷10 ＝53.18kN/m3、计算抱箍受力时，按照抱箍面与混凝土面的摩擦力以抵抗抱箍以上所有集中荷载为标准，即：Q单=(（775.32+60.7+49.2+17.7）×1.2+0.8×1.4+0.25×1.4) ÷2=543.0kN七、受力检算1、底模受力检算 a.抗弯计算底模为钢模板，面模厚度为5mm ，背架槽钢2-[10，横向肋槽钢[8，竖向肋扁钢-70x10。
底模共重：1160kg 。
盖梁底模设计图设梁背带两端为支点，背带为简直梁，梁长分为0.35m ，背带钢板的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）取值，则：[σ]＝＝145MPa,E=2.1×105MPa。
均布力qMmax=ql2/8q=64.2KN/m2M max=(64.2×0.35×0.35)/8=0.98KN·mW=bh2/3=(0.01×0.072)/3=0.000016m3σ=M/W=0.98KN·m/0.000016m3=61.3Mpa ＜[σ]=145Mpa钢板弹性模量E=2.1×105MPaI=bh3/12=0.01×0.073/12=2,858×10-7m4ƒ=1/128×ql4/(E·I)=1×0.98×(0.35)4/(128×2.1×105×2.858×10-7)=0.83×10-3mƒ/L=1.91×10-3/0.35=1/183<[ƒ/L]=1/400小结：纵向底模背条抗弯能力和挠度经验算满足要求。
因底模横向背条[10力学性能优于纵向背条，且受力相同，所以抗弯能力和挠度也满足要求。
2、方木受力检算方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）中的A-3类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：[σ]＝12×0.9＝10.8MPa,E=9×103×0.9=8.1×103MPa。
小结：因底模刚度足够，所以方木受力也满足要求。
3、工字钢受力检算根据受力组合，受力简图如下：①抗剪强度计算I40b工字钢截面面积：A=94.112cm2=0.0094112m2P1=P2=531.8kN=0.532×106N则工字钢最大剪应力为：均布力qτ=0.532×106÷（0.00941×2）=28.27MPa＜[310 MPa]符合要求。
②正应力检算根据力学计算简图，可计算工字钢梁的弯矩，如下图：MA＝MB＝－qm2/2＝－51.38×2.052÷2＝－108.0kN·mMC＝qL2/8×[1-4（m/L）2]＝51.38×5.92×[1-4×(2.05÷5.9)2] ÷8＝115.6kN·m＝115.6×103N·m根据计算结果，最大正应力在跨中。
I40b工字钢W X＝1140cm3＝0.001140m3，I X＝22800cm4＝2.280×10-4 m4（图纸Wx，Ix取值依据为《桥梁施工常用数据手册》P79）则：σ＝M max/W x＝115.6×103÷0.001140＝101.4MPa＜[σ] ＝170 MPa③挠度检算f中＝qL4（5-24λ2）/384EI (式中λ=m/L=2.05/5.9=0.347)＝51.38×103×5.94×[5-24×0.3472] /(384×2.1×1011×2.280×10-4)＝1.229×108/1.838×1010＝0.0066m＝0.66cm[f]＝a/400＝5.90/400＝0.0148m＝1.48cm小结：f中＜[f]，工字钢符合要求。