大钢模板计算书
模板工程施工方案_计算书
一、工程概况本项目为XX建筑工程，建筑面积XX平方米，建筑高度XX米，结构形式为框架结构。
根据设计要求，本工程模板工程采用钢模板体系，模板工程量较大，施工质量要求高。
二、模板工程材料及设备1. 模板材料：Q345钢模板、铝合金模板、竹胶板等。
2. 支撑材料：Φ48×3.5钢管、扣件、U型卡、钢垫板等。
3. 钢筋材料：HPB300钢筋、HRB400钢筋等。
4. 设备：卷扬机、塔吊、泵车、砂浆搅拌机、电焊机等。
三、模板工程计算1. 模板面积计算（1）梁模板面积：XX平方米（2）板模板面积：XX平方米（3）柱模板面积：XX平方米（4）墙模板面积：XX平方米2. 支撑体系计算（1）梁支撑体系：根据设计要求，梁模板支撑体系采用满堂红支撑体系。
根据梁截面尺寸和荷载要求，选用Φ48×3.5钢管，间距为XXcm，立杆基础埋深为XXcm。
（2）板支撑体系：板模板支撑体系采用双层钢管支撑体系。
根据板厚度和荷载要求，选用Φ48×3.5钢管，间距为XXcm，立杆基础埋深为XXcm。
（3）柱支撑体系：柱模板支撑体系采用十字支撑体系。
根据柱截面尺寸和荷载要求，选用Φ48×3.5钢管，间距为XXcm，立杆基础埋深为XXcm。
3. 钢筋工程计算（1）梁钢筋工程：根据设计要求，梁钢筋采用HRB400钢筋，直径为XXmm。
根据梁截面尺寸和配筋要求，计算钢筋工程量。
（2）板钢筋工程：板钢筋采用HPB300钢筋，直径为XXmm。
根据板厚度和配筋要求，计算钢筋工程量。
（3）柱钢筋工程：柱钢筋采用HRB400钢筋，直径为XXmm。
根据柱截面尺寸和配筋要求，计算钢筋工程量。
四、施工方案1. 施工准备（1）现场场地平整，确保施工安全。
（2）材料设备准备，确保施工顺利进行。
（3）施工人员培训，提高施工技能。
2. 施工顺序（1）梁模板安装：先安装梁模板，然后安装梁钢筋，最后进行混凝土浇筑。
（2）板模板安装：先安装板模板，然后安装板钢筋，最后进行混凝土浇筑。
(完整版)钢模板计算书
主墩大块钢模验算书一、薄壁墩概况1、两河口下游永久交通大桥主线2#、3#桥墩均采用双薄壁墩，薄壁墩宽8.0m ，厚2.0m ，双壁中心间距6.0m ，双壁净距为4.0m ； 2#墩身高度50m ，3#墩身高度54m 。
2、每次浇筑节段高度：4.5m （3.0m+1.5m ）。
二、薄壁墩模板设计1、按高度分为1.5m 、3.0m 两种模板，1.5m 高度的设8套，3.0m 高度的设4套。
2、块件组合：一套1.5m 高模板包括800×150cm 大板两块、200×150cm 大板两块；一套3.0m 高模板包括800×300cm 大板两块、200×300cm 大板两块。
模板构造：面板采用6mm 钢板，背面设置竖向小肋（100×5mm 扁钢/间距0.25m ），每隔0.5m 高度设置一层工10#工字钢水平肋，模板最外侧采用2[10#槽钢作竖向背杠，平向间距1.2m 。
详见构造设计图。
三、模板验算依据1、 计算依据：⑴、《公路桥涵施工规范》对模板的相关要求；⑵、《路桥施工计算手册》对模板计算的相关说明。
2、 荷载组合：⑴、强度校核：新浇砼对侧模板的压力+振捣砼产生的荷载⑵、挠度验算：新浇砼对侧模板的压力⑶、采用Q235钢材：轴向应力：140 1.25()175MPa ⨯=提高系数弯曲应力：145 1.25()181MPa ⨯=提高系数剪 应 力： 85 1.25()106MPa ⨯=提高系数弹性模量：52.110E MPa =⨯3、 变形量控制值：结构外露模板，其挠度值为≤L/400钢模面板变形≤1.5mm钢模板的钢棱、柱箍变形≤L/500四、模板验算1、 荷载⑴混凝土浇筑速度：两岸主墩的浇筑面混凝土供应速度为15～243/m h ，因两薄壁墩的断面为322m ，故浇筑速度为：0.469～0.75/m h ，从偏于安全考虑，下述计算中浇筑速度取值为0.75/m h 。
1000mm×1500mm大梁模板支架计算书
1000mm ×1500mm 大梁模板支架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
模板支架搭设高度为4.8米，基本尺寸为：梁截面 B ×D=1000mm ×1500mm ，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=0.50米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加3道承重立杆。
梁顶托采用双钢管48×3.5mm 。
4800150015001000300500500300图1 梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
集中力大小为 F = 1.20×26.000×0.200×0.500×0.350=1.092kN 。
采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 26.000×1.500×1.000+0.500×1.000=39.500kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×1.000=3.000kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm 3；I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm 4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.2×39.500+1.4×3.000)×0.350×0.350=0.632kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.632×1000×1000/54000=11.706N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×39.500+1.4×3.000)×0.350=10.836kN截面抗剪强度计算值 T=3×10836.0/(2×1000.000×18.000)=0.903N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×39.500×3504/(100×6000×486000)=1.376mm面板的最大挠度小于350.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
大模板结构计算书修2830mm
全钢大模板结构计算书计算:审核:批准:北京金洋恒泰模板有限公司大模板结构计算书已知墙体大模板的尺寸（见下图），高度H=2830mm ，宽度L=3500mm ，面板δ=6mm ，竖肋与边框均为[8#槽钢，竖肋间距为350mm 。
横背楞（主梁）为双向[10#槽钢，按穿墙螺栓孔位置，每块大模板为3根，并与竖肋焊接（整体式全钢大模板）或连接固定（组拼式全钢大模板）成整体。
每两根竖肋间用2根-60⨯6扁钢加劲板加固。
现计算模板的强度与刚度。
一．荷载新浇筑混凝土对模板侧压力标准值的计算。
2121022.0υββγ∙=t F CHF C γ=式中: F ——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力，KN/m2C γ————混凝土的重力密度，普通钢筋混凝土采用24KN/m 3H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m ），取H=2.83m0t ——新浇筑混凝土的初凝时间（h ），采用152000+=T t 计算，（T 为混凝土的温度ºC ，常温下取T=20ºC ，t 0=5.71）;1β——外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1β=1.2; 2β——混凝土塌影响落度修正系数，取2β=1.15(用泵送混凝土);υ——混凝土浇筑速度，取2m/h （小时）；2/92.6783.224mKN H F C=⨯==γ所以：22/1/84.58215.12.171.52422.0mKN F =⨯⨯⨯⨯⨯=侧压力标准值:2/84.58mKN F =取最大侧压力标准值2/60mKN F=图2 侧压力标准值分布图图中：有效压头高度CFhγ=(2)新浇筑混凝土侧压力设计值:21/722.1602.1mKN F F =⨯=⨯=(3)倾倒筑混凝土时荷载标准值6KN/m 2,其设计值为:22/4.84.16mKN F =⨯=所以, 2213/4.804.872mKN F F F =+=+=二.面板计算:面板是以竖肋为支撑的多跨连续梁,选择面板小方格最不利情况计算即三面固定一面简支(图1中)350=l,9003=l ,389.09003503==l l 取0.4查表换算得最大弯矩系数K m =-0.086,最大挠度系数K f =0.00267。
某特大桥桥墩专用定型钢模板计算书
某特大桥桥墩专用定型钢模板计算书1、工程概况本桥墩柱（身）共计91根（包括C、D匝道和楼梯），薄壁墩4个，其中φ0.8m 8根，φ1.2m 16根，φ1.3m 2根，φ1.5m 59根，φ1.8m 6根。
薄壁墩施工采用翻模施工，每次浇筑高度为4.5m，墩柱采用整根一次浇筑到顶。
2、墩柱钢模板检算墩柱模板采用两块半圆形钢模拼制连接使用，每块高度按2.5m设计。
圆弧钢模板面板均采用δ＝6mm厚钢板，φ0.8m、φ1.2m 、φ1.3m的钢模板竖肋（内楞）采用［6.3槽钢，间距40cm，半圆形水平肋（外楞）采用［6.3槽钢，间距40cm。
φ1.5m的钢模板竖肋（内楞）采用［8槽钢，间距40cm，半圆形水平肋（外楞）采用［10槽钢，间距40cm。
φ1.8m的钢模板竖肋（内楞）采用［6.3槽钢，间距27cm，半圆形水平肋（外楞）采用［6.3槽钢，间距40cm。
连接螺栓采用一端带帽一端带螺纹的三号圆钢拉杆。
由于模板属于临时结构，故强度验算时采用容许应力法进行（不考虑荷载分项系数）。
2.3圆柱钢模板验算2.3.1 直径φ1.8m墩柱钢模板对于φ1.8m最高墩柱为14#墩，高度为14.452m。
⑴水平荷载计算①混凝土对模板的最大侧压力：F＝0.22γt0β1β2v1/2式中：γ—混凝土的自重密度，取26kN/m3；t 0—新浇混凝土的初凝时间，可采用t＝200/(T＋15）,T为砼入模温度(℃)，取25,则t＝5.0；β1—外加剂影响修正系数,因掺缓凝剂取1.2；β2—砼坍落度影响修正系数,坍落度控制在50mm～9mm，取1.0；v—混凝土浇筑速度（m/h）,取3.0；所以 F＝0.22×26×5×1.2×1.0×31/2＝59.44kN/m2②振捣砼对侧面模板的压力：按4.0kPa计算,荷载分项系数1.4。
③倾倒砼时冲击产生的水平荷载：按4.0kPa计算，荷载分项系数1.4。
承台模板计算书
承台模板计算书1、方案综述承台采用大块钢模板施工，薄壁墩承台尺寸为7.5×7.5×3m ，采用组合钢模板。
模板采用分块吊装组拼就位的方法施工。
根据模板重量选择合适的起吊设备立模、拆模。
2、结构计算2.1、荷载计算混凝土侧压力根据公式： P=0.2221210γv k k t 计算：P=0.22×24×5×1×1.15×221=43kpa2.2、面板计算面板采用δ＝6mm 厚钢板，[10 竖肋间距0.3m ，[14 横带间距1.0m ，取1m 板宽按三跨连续梁进行计算。
2.2.1、荷载计算q=43×1＝43m kN /有效压头高度：h=γΡ=2443=1.8m2.2.2、材料力学性能参数及指标 3322100.6610006161W mm bh ⨯=⨯⨯=＝4433108.161000121121mm bh I ⨯=⨯⨯==Α=bh=1000×6＝60002m m EI=2.1×1110× 1.8×410×12_10=3.78×2310NmEA=2.1×1110×6×310×6_10=1.26×N 9102.2.3、力学模型（单位：m ）2.2.4、结构计算采用清华大学SM Solver 进行结构分析。
Mmax=0.39m kN .. Qmax=7.74kNa 、强度计算σ=ωM =3610*610*39.0=35Mpa<[σ]=145Mpa ，合格。
τ=A Q =600010*74.73=1.29Mpa<[τ]=85Mpa ，合格。
b 、刚度计算f=0.6mm<l/400＝0.75mm ，合格。
2.3、竖肋计算竖肋采用[10槽钢，间距30cm ，横肋采用[14槽钢，间距100cm 。
2.3.1、荷载计算按最大荷载计算：m kN p q /9.123.0433.0=⨯=⨯=。
大模板计算书11
大模板设计校验计算书1、大模板所用材料：面板采用6厚钢板，大、小肋采用8号槽钢，围檩用8号槽钢，面板间采用Φ30锥形对拉螺栓，肋间满焊，面板与大肋间双面焊，面板与小肋间点焊，模板设计时，根据设计图纸尺寸配模，标准模板详“标准大钢模示意图”。
2、计算目的：确定模板所用材料、规格、尺寸，在新浇砼和施工操作等荷载的作用下，具有足够的强度、刚度。
3、验算大模板的强度与挠度：取大模板的最大侧压力为F=50kN/m23.1面板验算3.1.1强度验算取面板区格中三面固结、一面简支的最不利受力情况进行计算。
l x/l y=400/500=0.8,K Mx 0=-0.0722 KMy0=-0.0570 KMxK My =0.0124 Kw=0.00208取1mmq=0.05×1=0.05N/mm 求支座弯矩：M x 0=KMx0×q×l x2=-=-577.6N•mmM x 0=KMx0×q×l y2=-0.0570×0.05×=-712.5N•mm面板的截面系数：W=bh2/6=1×62/6=6mm3应力为：σmax=M max/W=712.5/6=118.75N/mm2＜215 N/mm2满足要求。
求跨中弯矩：M x =KMx×q×l x2=0.031×0.05×4002=248N•mmM x =KMx×q×l y2=0.0124×0.05×5002=155N•mm钢板的泊松比v=0.3，故需换算。
M x （v）= Mx+0.3 My=248+0.3×155=294.5N•mmM y （v）= My+0.3 Mx=155+0.3×248=229.4N•mm应力为：σmax=M max/W=294.5/6=49.1N/mm2＜215 N/mm2满足要求。
完整版建筑工程施工大模板设计计算书
建筑工程施工大模板设计计算书大模板搭设参数如下：H=000M L=000M S=000M h=000M h1=000M l=000Ma=000M l1=000M l2=000M l3=000M面板厚度0 mm 竖向主梁型号L0000000000竖向小肋型号L000000 横肋型号L0000000000穿墙螺栓型号M00 长000mm 砼浇筑吊斗容量000 M3吊环采用2ф20长0.551M 停放自稳角大于000º一、荷载计算强度验算要考虑新浇砼对模板的侧压力与倾倒砼时产生的侧压力，刚度验算仅考虑新浇砼对模板的侧压力。
(一)新浇砼对模板的侧压力标准值见下图（F1,恒荷载）下部最大值F1=50.0 KN/M2(二) 倾倒砼时产生的侧压力（F2,活荷载）当采用容量M3的吊斗浇筑时，F2=6 KN/M2.(三)模板的侧压力合计（F）强度验算时，采用各项荷载的设计值进行组合:F=××F2=(KN/M2)挠度验算时，采用荷载的标准值: F1 =50.0 KN/M2二、钢面板的计算选取面板小方格中最不利情况计算，即三面固定，一面简支。
面板厚δ=00mm.(一)计算简图与荷载系数由于L y/L x=h/S=0000，查表得最大弯矩系数：K M=-00000，最大挠度系数：K f=-00000。
(二)强度验算取单位长度1为计算单元。
对一般的模板结构，其荷载设计值可乘以0.85的调整系数。
q=0.85×F×1=(KN/M)M max=K M×q×l2=000000000(KNM) (l为L y与L x之较小者)W x=1×δ2/6=00000000000(M3)σ=M max/W x=(KN/M2)<f=2.15E5KN/M2强度满足要求。
(三)挠度验算q=F1=50.0 KN/M2B0=Eδ3/12(1-γ2)=00000000(KNM)+08 KN/M2，γV max=K f×q×l4/B0 =0.00000(M) (l为L y与L x之较小者)<M其容许挠度为1.5mm，故挠度满足要求。
钢模板计算书
湖畔郦百合苑9-13、14、15、18、19#楼及车库工程 模板工程施工方案模板计算书1.计算依据1．参考资料《建筑结构施工规范》 GB 50009—2001《钢结构设计规范》 GB 50017—2003《木结构设计规范》 GB 50005—2003《混凝土结构设计规范》 GB 50010—2002《钢结构工程施工质量验收规范》 GB 50205-20012.侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：2/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3），此处取26kN/m 3t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可采用t0=200/(T+15)计算；假设混凝土入模温度为250C ，即T=250C ，t 0=5V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2.5m/hH------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取9mβ1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2。
β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。
大模板侧压力计算2/121022.0V t F c ββγ=20.22265 1.0 1.0 2.545.2/K N m =⨯⨯⨯⨯⨯=H F c γ==26x9=234KN/m取二者中的较小值，F =45.2kN/ m 2有效压头高度：/45/26 1.74c h F m γ===倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4.0 kN/ m 2245.2 1.24 1.460/q K N m =⨯+⨯=柱模板侧压力计算2/121022.0V t F c ββγ= 20.22265 1.0 1.15 2.552/K N m =⨯⨯⨯⨯⨯=H F c γ==26x9=234KN/m取二者中的较小值，F =52kN/ m 2有效压头高度：/52/262c h F m γ===倾倒混凝土产生的水平载荷标准值6.0 kN/ m 2252 1.26 1.471/q K N m =⨯+⨯=综上,大模板混凝土侧压力标准值为45KN/m 2,设计值为60KN/m 2；柱模板混凝土侧压力标准值为52KN/m 2,设计值为80KN/m 2。
钢模板计算书(1)
钢模板计算书标准资料
方墩大块钢模验算书
一、薄壁墩概况 1、方墩宽 8.0m，厚 2.4m， 2、每次浇筑节段高度：4.5m（共 9m） 。 二、薄壁墩模板设计 1、按高度分为 4.5m 两种模板，配套 2 层钢模板。采用翻模施工法。 块件组合：一套模板 4.5 高模板包括 3250*4500 大板 4 件，2712*4500 大板 2 件。 模板构造：模板设计所用材料材质均为Q235:面板-δ6mm钢板,连接筋采用12*150扁钢,横 筋为[10#槽钢,背楞[18#双槽钢。施工平台采用∠80*8角钢。 三、模板验算依据 1、 计算依据： ⑴、 《公路桥涵施工规范》对模板的相关要求； ⑵、 《路桥施工计算手册》对模板计算的相关说明。 2、 荷载组合： ⑴、强度校核：新浇砼对侧模板的压力+振捣砼产生的荷载 ⑵、挠度验算：新浇砼对侧模板的压力 ⑶、采用 Q235 钢材： 轴向应力： 215MPa 弯曲应力： 215MPa 剪 应 力： 125MPa 弹性模量： E 2.1105 MPa 3、 变形量控制值： 结构外露模板，其挠度值为≤L/400 钢模面板变形≤1.5mm 钢模板的钢棱、柱箍变形≤L/500
变形为 0.7mm，满足要求
应力为 24mpa,满足要求。
好 模 板 淦 鑫 造
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贵阳淦鑫钢模制造有限公司 结论：竖肋和横肋在受力情况下，强度和变形能满足要求。 6. 拉杆验算
钢模板计算，材质为 Q235 钢材；拉杆两端均加工普通粗制螺纹。 根据《路桥施工计算手册》 ，单个螺母的许用拉力： T1 57.2kN ， 杆体许用拉力： T0 175 12.52 85.9 KN 因由图可知，单个螺杆最大拉力值为： Tmax 78.3kN ＜ T0 85.9kN 但 Tmax 大于 T1 ，对此，可采用在螺杆两端均安装双螺母的方法予以解决。 六、结论
全钢大模板计算书
全钢大模板计算书一、已知条件：模板面板为6mm厚钢板，肋为[8#,水平间距为300mm，背楞为双根[10#，最大间距为1200mm，穿墙螺栓最大间距为1200mm，吊钩为φ20圆钢。
二、面板计算：故面板最大内力值为：σ=Mmax/(r x W x)=5400/(1×60)=90N/mm2<f=215N/mm2满足要求。
（3）、挠度验算：查表得挠度系数K f=0.677f max=K f ql4/(100EI)其中钢材弹性模量E=2.06×105N/mm2,I=bh3/12=10×63/12=180mm4故f max=0.667×0.6×3004/(100×2.06×105×180)=0.874mm三、肋计算：故M max=K m ql2=0.125×18×12002=3.24×106N〃mm查表得[8槽钢截面特征系数为：W=25.4×103mm3，I=101×104mm4故肋最大内力值σmax=M max/W=3.24×106/(25.4×103)=128N/mm2<f=215N/mm2满足要求。
（3）、挠度验算：查表得挠度系数K f=0.912f max=K f ql4/(100EI)故f max=0.912×18×12004/(100×2.06×105×101×104)=1.636mm四、背楞计算：2根[10槽钢截面特征：W=79.4×103mm3,I=396×103mm4。
σA=M A/W=1.44×106/(79.4×103)=18.14N/mm2<f=215N/mm2b、验算支座B处强度：M B按不等跨连续梁在均布荷载作用下的最大内力系数查表得：M B= -0.245qL22=0.245×72×9002=1.43×107N〃mmσB=M B/W=1.43×107/(79.4×103)=180.1N/mm2<f=215N/mm2均满足要求。
承台钢模板计算书
承台钢模板计算书编制：——————复核：——————审批：——————二零一八年三月目录1、工程简介 (4)1.1、工程概况 (4)1.2、模板结构形式 (4)2、设计相关参数选定 (5)2.1、计算目的 (5)2.2、计算依据 (5)2.3、主要控制计算参数 (5)2.4、设计技术参数及相关荷载大小选定 (6)2.4.1、荷载类型 (6)2.4.2、荷载组合 (7)2.4.3、计算方法、模式 (8)3、模板结构计算 (8)3.1模板结构传力路线说明 (8)3.2面板计算 (8)3.3竖肋计算 (10)3.4横肋计算 (11)3.5龙骨计算 (12)3.6对拉拉杆计算 (14)3.7模板底部限位受力 (14)3.8模板外侧斜撑计算 (15)4、模板抗倾覆计算 (16)5、计算结果汇总 (16)6、结论 (17)承台钢模板计算书1、工程简介1.1、工程概况承台结构尺寸为7.57.5 3.0(m ⨯⨯⨯⨯长宽高），承台一次浇筑完毕，混凝土浇筑速度约1m/h ，初凝时间约12小时。
1.2、模板结构形式承台采用大块钢模板组拼而成，模板之间设对拉拉杆，模板与基底接触处采用限位措施将模板底部固定。
单个侧面分成4块模板，各块之间采用M20普通螺栓连接形成整体。
两侧模板垂直相交连接处设置阳角角模板，用拉杆连接固定。
模板面板采用6mm 厚钢板；竖肋采用[10槽钢，间距375~400mm ；横肋及各块四周边肋采用100mm 高 、10mm 厚钢板带，间距500mm ；沿承台高度方向设三道2[25a 龙骨（背楞），间距1000mm ，顶底层龙骨距承台顶底边缘均为500mm ；对拉拉杆采用φ32钢筋，固定在龙骨上，拉杆最大间距1950mm 。
模板结构布置图如图1.1所示。
侧视俯视图1.1承台模板结构布置图2、设计相关参数选定2.1、计算目的本承台模板设计首先为满足本项目承台施工需求。
另外为实行物资统购，提高项目模板的通用性和周转材料利用效率，发掘模板剩余价值，本模板设计为下一步制定公司桥涵结构物模板通用图集，推行模板设计标准化工作提供基础资料。
高层全钢大模板、支撑脚手架结构计算之1--大横杆计算1
连续梁计算书：LXL-1============================================ 1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载 : 0.00kN/m_活载准永久值系数: 0.50均布活载 : 0.00kN/m_支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3_计算时考虑梁自重: 不考虑恒载分项系数: 1.00__活载分项系数 : 1.00配筋条件:抗震等级 : 非抗震__纵筋级别 : HRB400混凝土等级 : C30__箍筋级别 : HPB235配筋调整系数: 1.0__上部保护层厚度 : 25mm面积归并率 : 30.0%__下部保护层厚度 : 25mm最大裂缝限值: 0.400mm__挠度控制系数C : 200截面配筋方式: 单筋3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m_剪力:kN纵筋面积:mm2__箍筋面积:mm2/m裂缝:mm__挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 1500mm B × H = 100mm × 100mm左中右弯矩(+) : 0.000 0.880 0.000弯矩(-) : 0.000 0.000 -0.660剪力: 1.760 1.760 -1.540上部纵筋: 20 20 30下部纵筋: 20 41 20箍筋: 163 163 163上纵实配: ----(0) ----(0) ----(0)下纵实配: ----(0) ----(0) ----(0)箍筋实配: ----(0) ----(0) ----(0)腰筋实配: ----(0) ----(0) ----(0)左端截面:选筋失败跨中截面:选筋失败右端截面:选筋失败裂缝: 0.000 0.000 0.000挠度: 0.000 0.453 0.000最大裂缝:0.000mm<0.400mm最大挠度:0.453mm<7.500mm(1500/200)----------------------------------------------------------------------- 梁号 2: 跨长 = 1500mm B × H = 100mm × 100mm左中右弯矩(+) : 0.000 0.440 0.000弯矩(-) : -0.660 0.000 -0.660剪力: 2.200 2.200 -1.100上部纵筋: 30 20 30下部纵筋: 20 20 20箍筋: 163 163 163上纵实配: ----(0) ----(0) ----(0)下纵实配: ----(0) ----(0) ----(0)箍筋实配: ----(0) ----(0) ----(0)腰筋实配: ----(0) ----(0) ----(0)左端截面:选筋失败跨中截面:选筋失败右端截面:选筋失败裂缝: 0.000 0.000 0.000挠度: 0.000 0.075 0.000最大裂缝:0.000mm<0.400mm最大挠度:0.075mm<7.500mm(1500/200)----------------------------------------------------------------------- 梁号 3: 跨长 = 1500mm B × H = 100mm × 100mm左中右弯矩(+) : 0.000 0.660 0.000弯矩(-) : -0.660 0.000 -0.000剪力: 2.640 2.640 -0.660上部纵筋: 30 20 20下部纵筋: 20 30 20箍筋: 163 163 163上纵实配: ----(0) ----(0) ----(0)下纵实配: ----(0) ----(0) ----(0)箍筋实配: ----(0) ----(0) ----(0)腰筋实配: ----(0) ----(0) ----(0)左端截面:选筋失败跨中截面:选筋失败右端截面:选筋失败裂缝: 0.000 0.000 0.000挠度: 0.000 0.420 0.000最大裂缝:0.000mm<0.400mm最大挠度:0.420mm<7.500mm(1500/200)----------------------------------------------------------------------- 4 所有简图：。
模板设计计算书
模板设计计算书一．模板设计计算依据（一）．模板的荷载1．模板及支架自重模板构件名称自重（kgf/m2）钢模板及连接件重量50钢模板、连接件及钢楞重量75楼板模板及支架重量（楼层高度4米以下）110２． 新灌砼重量：2500kg/m３３．钢筋重量：梁板结构每M3楼板 110kgf/m３梁 150kgf/m３４．施工人员、灌浇设备及砼堆集的重量：（1） 计算模板和直接支承模版的钢楞时，均布荷载为250kgf/m２，另应以集中荷载250kgf进行验算，两者产生弯距取大者。
（2） 计算直接支承钢楞的结构构件时，均布荷载为150kgf/m2。
（3） 计算支架立柱及其他支承构件时，均布荷载为100kgf/m2。
５．振捣砼时产生的荷载水平模板为 200kgf/m2；垂直模板为400kgf/m2６．新浇砼对模板面的压力（见第2页）７．倾倒砼时产生的荷载供料方法水平荷载（kgf/m2）用溜槽、串筒或导管200小于0.2m3的运输器具2000.2—0.8m3的运输器具4000.8m3以上的运输器具600（二）．混凝土侧压力计算公式：１．Ｐ＝0.4+150/(T+30)×Ks×Kw×V１／３ｍ＝２.5H２．ＰｍＰ――新灌砼最大侧压力ｍＶ―――浇筑速度Ｔ―――入模温度Ｈ―――侧压力计算点至新浇筑砼顶面总高度――坍落度修正系数Ｋｓ（现场搅拌坍落度３－５时取１.０；商品砼取1.15） Ｋｗ――外加剂修正系数（不加外加剂时 Ｋｗ＝１；掺缓凝剂时 Ｋｗ＝１.2）（三）．钢模板及配件容许挠度钢模板面板 １.5 钢楞、柱箍 ３.0 钢模板结构体系 L/1000（四）．砼柱模板设计计算柱箍间距：按抗弯强度计算 Ｌ1≤8[б]W A/P m (L ２2+４L 3W) 按挠度计算 L1≤384[f]EI/5P m L ２4 P m ――混凝土侧压力L 2――长边柱箍跨距（＝长边柱宽＋两侧钢模肋高） L 3――短边柱箍跨距（＝短边柱宽＋两侧钢模肋高） P――柱箍受轴向拉力 A――柱箍截面积（见附表） W――截面最小抵抗矩（见附表） [б]－钢材抗拉、抗压和抗弯的容许应力 I――截面惯性矩（见附表）E――钢材弹性模量 ２.1×106kgf/cm ２各种型钢力学性能表 (表一)规 格 (mm) 截面积A(cm 2) 重量(kg/m) 截面惯性矩Ix(cm 4) 截面最小抵抗矩Wx(cm 3) 扁钢 -70*5 3.5 2.75 14.29 4.08 ∠75*25*3 2.91 2.28 17.17 3.76 角 钢 ∠80*35*3 3.30 2.59 22.44 4.17 φ48*3 4.24 3.33 10.78 4.49 φ48*3.5 4.89 3.84 12.19 5.08 钢 管 φ51*3.5 5.22 4.10 14.81 5.81 □60*40*2.5 4.57 3.59 21.88 7.29 □80*40*2.0 4.52 3.55 37.13 9.28 矩形 钢管 □100*50*38.64 6.78 112.12 22.4 [ 80*40*34.50 3.53 43.9210.98冷弯槽 钢 [ 80*40*3 4.50 3.53 43.92 10.98 冷弯槽 钢 [ 100*50*3 5.70 4.47 88.52 12.2 [ 80*40*15*3. 5.08 3.99 48.92 12.23 [ 100*50*20*3 6.58 5.16 100.28 20.06 槽钢[ 8 10.248.04101.325.3二、柱模板设计实例：一高层钢筋砼柱序号４，断面1000×800ｍｍ，净高５.15m 砼浇筑速度为ｖ＝６ｍ／ｈ，入模温度为２９℃，求作配板设计？解：（１）柱宽800方向，取２块300ｍｍ加１块200ｍｍ模板，宽1000方向，取２块300ｍｍ加２块200ｍｍ模板；（２）高度方向：取３块1500mm 加１块600mm，共计5100mm，余500mm 拼木料； （3）砼最大侧压力为：Ｐｍ＝0.4+150/(29+30) ×1×1×61/3 ＝5.02tf/m 2（4） 求柱箍间距：取箍 100×50×20×3作柱箍，从表１中查: W=20.06 A=6.58 I=100.28L 1≤8×1600×20.06×6.58/0.502(1102×6.58+4×90×20.06) =38.76cm=388mmL 1≤384[f]EI/5P m L 24=384×0.3×2.1×106×100.28/5× 0.502×1104=66cm=660mm 所以:取柱箍380mm,共布13道。
大钢模板设计计算书
大钢模板设计计算书大模板一般采用钢板面和钢支撑结构制作，钢大模板应按《钢结构设计规范》(GBJ17-88)、《建筑施工手册》、《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204)《大模板多层住宅结构设计与施工规程》(JGJ20-84)的要求进行设计和计算。
大模板需计算的项目（1） 板面、与板面直接焊接的纵横肋、竖向主梁的强度与刚度计算。
上述构件均为受弯构件，与板面直接焊接的纵横肋是板面的支承边。
竖向主梁作为横向肋的支座，穿墙螺栓作为竖向主梁的支座。
（2） 穿墙螺栓的强度。
（3） 操作平台悬挑三角架，平台板及护身栏的强度与刚度。
（4） 吊装大模板钢吊环的强度及焊缝强度。
（5） 大模板自稳角的计算。
一、 钢面板计算1、强度计算f M xWx ≤=γσmaxmaxM max —板面最大计算弯矩设计值(N ·m);γx —截面塑性发展系数Υx =1;W x —弯矩平面内净截面抵抗矩(㎜3);σmax —板面最大正应力。
2、挠度计算V max=K f·FI4/B0≤[υ]=h/500式中F—新浇混凝土侧压力的标准值（N/㎜2）；h—计算面板的短边长（㎜）B0—板的刚度，B0=Eh23/12（1－v2）；其中：E—钢材的弹性模量取E=2.06×105(N/㎜2)；h2—钢板的厚度（㎜）；V—钢板的泊松系数，V=0.3；K f—挠度计算系数;V max—板的计算最大挠度。
2、横肋计算q=F·h(N/m)式中F—模板板面的侧压力，当计算强度时，它是新浇混凝土的侧压力设计值与倾倒混凝土的荷载设计值之和；当计算刚度时，它只是新浇混凝土侧压力的标准值(N/㎜2)；h—横肋的间距（㎜）强度验算σmax=M max/γx·W x≤f式中M max—横肋最大计算弯矩设计值（N·㎜）。
γx—截面塑性发展系数，γx=1.0;W x—横肋在弯矩平面内净截面抵抗矩(㎜3)。
模板结构计算书
模板结构计算书（整体式大模板）北京中建模板厂2001.4模板结构计算书已知：模板高度H=2700毫米，面板δ=6毫米，竖肋为8#槽钢，横背楞为双向10#槽钢，竖肋布置间距为300毫米，模板为整体式大钢模板，横背楞布置间距见下图，现计算模板的强度与刚度。
一、荷载计算b1.恒载计算1）、采用内部振捣器振捣的新法砼侧压力标准值：F=0.22rtOβ1β2V1/2其中r：为砼重力密度，普通钢砼取24KN/M3to：新浇砼初凝时间，to=200/（T+15），T为砼温度，T：常温下取15℃ to=6.67V：砼浇注速度2m/hβ1：外加剂影响系数，加外加剂时取1.2β2：砼坍落度修正系数，泵送砼取1.15所以：F=0.22rtOβ1β2V1/2=0.22*24*6.67*1.2*1.15*21/2=68.73KN/M22）混凝土側压力设计值：F1=F*1.2=68.73*1.2=82.48KN/M22.活荷载的计算1)、倾倒混凝土时产生的荷载标准值按容量大于0.8M3的运输工具计算,取6KN/M22)活荷载设计值F2=6*81.4=8.4KN/M2所以F3=82.48+8.4=90.88KN/M2二、面板的计算面板是以竖肋为支撑的多跨连续梁,其计算简图为:将其简化为三跨连续梁1)强度计算取保MM板条为计算单元,并考虑到对荷载设计值乘以0.85荷载调整系数,则恒载F1,=82.48*0.85=70.11KN/M2=0.07011N/MM2Q1,=0.07011*1=0.07011N/MM活荷载F2,=8.4*0.85=7.14KN/M2=0.0714N/MM2Q2,=0.0714*1+0.0714N/MM取 MMAX=MAX{M1MAX,M2MAX}又 M1MAX=(0.08*0.07011+0.101*0.0714)*3002=1153.82N.MM M2MAX=(0.025*0.07011+0.075*0.0714)*3002=639.70N.MMWX=1/6*1*62=6MM3σ=MMAX/(γ.WX)=1153.82/(1*6)=192.3N/MM<215N/MM2’(γX为塑性发展系数,Γx=1.0)2)挠度验算Ωmax=MAX{ω1MAX,ω2MAX}所以Ωmaxx=ω1MAX=0.677*0.07011*3004/(100*2.06*105*18)=1.04MM 又容许挠度[Ｖ]＝300/250=1.2MM>1.04MM即满足要求．三、穿墙螺栓计算：根据《建筑施工手册》中穿墙螺栓的计算公式N≤An*f bf b为A3钢抗拉强度设计值选用Φ=30穿墙螺栓An=560.6M2F b=215N/mm2A n*f b=560.6mm2*215N/mm2=120.53KN按穿墙螺栓横向最大间距1.2M，纵向最大间距1.3M计算穿墙螺栓承受的拉力为N=1.2*1.3*72.73=113.5KN＜A n*f b故穿墙螺栓满足要求四、面板的强度与刚度的计算取1m宽的钢板为计算单元,由于竖肋的间距为300mm,固面板按三垮连续梁计算,混凝土的侧压力F1=72.73KN/m2(1)强度计算:跨度/板厚=300/6=50<100,属小挠度连续板,查<<建筑施工手册>> “荷载与结构静力计算表”得弯矩系数K M=-0.100所以:M=k M*q*l2=0.10*0.7273*32=6545.7N.mm截面抵抗矩W=b*h2/6=10*62/6=60mm3式中: b 板宽取10mmh 板厚 6mm面板最大内力为:σ=M/W=6545.7/60=109.1N/mm2<f=215N/mm3(2)挠度计算:查“荷载与静力结构计算表”得k f=0.667f=k f*q*l4/100*E*I=0.667*0.7273*3004/(100*2.06*105*10*63/12)=1.01mm五、横背楞的计算：（1）强度的计算横背楞是以穿墙螺栓为支座的连续梁，其计算简图为：q=f*1=72.73*1.2=87.3KN/Mf：砼侧压力最大值1：穿墙螺栓最大间距所以横背楞最大弯距为Mmax=1/8q12σ=M max/W其中：查表得双向[10#槽钢的净截面抵抗距为Wx=39.7*2=79.4mm3σ=M max/W=(1/8*87.3*1.22*106/79400=197.9N/mm2依据手册Q235钢抗拉强度设计值为[f]=215N/mm2 σ<[f] 故强度满足要求（2）刚度计算:依<建筑施工手册>:f max =-5/384*q1*14 1=1.2m而q1是横背楞是的截荷标准值q1=72.73*1.2=87.3KN/m1）悬臂部分：V max =q1a4/8E*Ix其中：E为弹性模量，其值为2.06*105Ix惯性矩，其值为396.6cm4a=150mm（模板两边最大悬臂长度）则：V max =87.3*1504/8*2.06*396.6*109=0.0067mm许用挠度[V]=150/500=0.3mmV max <[V]故悬臂部分满足要求2）跨中部分：依《建筑施工手册》V max=q1l4[5-24（a/1）2]/384EI x其中：a/1=150/900=0.167V max=87.3*12004（5-24*0.1672）/384*2.06*396.6*109 =2.3mmV max<[V]=1/500=1200/500=2.4mm故跨中部分刚度满足要求六、竖肋计算：竖肋是支承在横背楞上的连续梁，其计算间图为（1）强度计算：竖肋布置间距一般h=300mm左右考虑q=F*h=68.73*0.3=20.62KN.m依据《建筑施工手册》，考虑载荷最为不利时M max=K m qh2式中K m为弯矩影响系数，最不利情况下取0.125查表得[8# Wx=25300cm3 Ix=101000 cm4M=0.125*20.62*1.32=4.36KN.mα=M max/W x=4.36*106/1.01*25.3*103=170.6N/mm2<[f]=2154N/mm2故强度满足要求（2）刚度计算：1）悬臂部分：而 V max=q1*h*14/8EIxq=f*h=68.73*0.30=20.6KNh为竖肋最大悬臂长度取300mmV max=20.6*3004/8*2.06*101.3*109=0.09mm许用挠度[V]=300/500=0.6mmV max<[V]2）跨中部分:V max=q1*h24(5-24a2)/384EIx其中：a悬臂部分与跨中部分长度之比a=300/1300=0.23h2为垮中最大垮距1300mmV max=20.3*13004*(5-24*0.232)/384*2.06*101*109=2.07mm许用挠度 [V]=1300/500=2.6mmV max<[V]七、吊钩的计算：依据《砼结构设计规范》（GBJ10-89）规定，吊钩计算拉应力不应大于50KN/m2，吊钩的截面面积An=Px/2*50（mm2）Px吊装时所承近大模板的自重载荷值，按模板块最大尺寸为5100*2750模板自重按120Kg/m2考虑P=120*5.1*2.75=1683KNPx=1.3*1683=2187.9KN式中1.3为动荷载系数An=218.79mm2而An的设计值:吊钩采用φ=20mm圆钢,其净截面面积为314mm2，每块模板装两个吊钩An1=628mm2>An故吊钩满足要求说明：因砼侧力即受温度影响，又受浇注速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大砼浇注速度，但最大不能超过6米/小时秋冬季施工温度降低砼浇注速度也要适当降低。
高大模板支撑计算书
一、钢筋混凝土楼“板”均荷载计算2010-5-18 （一）永久荷载标准值：模板自重标准值：木模板0.3KN/m²;钢模板0.5KN/m²钢筋自重标准值：每立方米钢筋混凝土中钢筋自重1.1 KN新浇筑混凝土自重标准值：24KN/m ³（二）可变荷载标准值:施工人员及设备荷载标准值：2.5 KN/m²振捣混凝土时产生的荷载标准值：2.0 KN/m²（三）设楼板厚406mm（按木模板自重计算）钢筋混凝土楼板模板均荷载计算：（新浇筑混凝土自重24+楼板钢筋自重1.1）×板厚0.406+模板自重0.3+施工人员及设备荷载2.5+振捣混凝土时产生的荷载2=（24+1.1）×0.406+0.3+2.5+2=14.99 KN/m²监理时要控制楼板的实际厚度，一定不能超过406mm（四）设楼板厚407mm（按木模板自重计算）钢筋混凝土楼板模板均荷载计算：（新浇筑混凝土自重24+楼板钢筋自重1.1）×板厚0.407+模板自重0.3+施工人员及设备荷载2.5+振捣混凝土时产生的荷载2=（24+1.1）×0.407+0.3+2.5+2=15.02 KN/m²二、钢筋混凝土“梁”线荷载计算（一）永久荷载标准值：模板自重标准值：木模板0.3KN/m²;钢模板0.5KN/m²梁钢筋自重标准值：每立方米钢筋混凝土中钢筋自重1.5 KN新浇筑混凝土自重标准值：24KN/m ³（二）可变荷载标准值:施工人员及设备荷载标准值：2.5 KN/m²振捣混凝土时产生的荷载标准值：2.0 KN/m²（三）设梁高1.2m，梁宽0.54m，梁截面0.648m²（按木模板自重计算）钢筋混凝土梁线荷载计算：（新浇筑混凝土自重24+梁钢筋自重1.5）×梁高1.2×梁宽0.54+（梁高1.2×2+梁宽0.54）×模板自重0.3+（施工人员及设备荷载2.5+振捣混凝土时产生的荷载2）×梁宽0.54=（24+1.5）×1.2×0.54+（1.2×2+0.54）×0.3+（2.5+2）×0.54=19.836 KN/m（四）设梁高1.2m，梁宽0.55m，梁截面0.66 m²（按木模板自重计算）钢筋混凝土梁线荷载计算：（新浇筑混凝土自重24+梁钢筋自重1.5）×梁高1.2×梁宽0.55+（梁高1.2×2+梁宽0.55）×模板自重0.3+（施工人员及设备荷载2.5+振捣混凝土时产生的荷载2）×梁宽0.55=（24+1.5）×1.2×0.55+（1.2×2+0.55）×0.3+（2.5+2）×0.55=20.19 KN/m注：此计算只是判断“超过一定规模的危险性较大的模板工程”（须专家认证）的参考依据。
大钢模板施工方案和计算书
大钢模板施工方案和计算书在土木工程领域中，大钢模板作为一种重要的支撑结构，在施工过程中发挥着关键作用。
本文将就大钢模板的施工方案和计算书进行详细介绍，旨在为工程师们提供参考和指导。
一、施工方案1. 施工准备工作在开始大钢模板施工之前，需要做好以下准备工作： - 确定施工区域和施工范围； - 准备好大钢模板的相关材料和设备； - 制定详细的施工计划，包括施工顺序、安装方法等。
2. 大钢模板的安装大钢模板的安装是整个施工过程中最关键的环节之一。
在安装过程中，需注意以下几点： - 按照设计要求进行大钢模板的定位和支撑； - 确保大钢模板的连接牢固，不出现位移和倾斜现象； - 对于悬挑较大的大钢模板，应采取加固措施，确保施工安全。
3. 完工验收施工完成后，应进行大钢模板的完工验收。
验收过程中需注意检查大钢模板的平整度、稳定性等指标，确保其符合设计要求。
二、计算书1. 大钢模板的受力分析在大钢模板的设计过程中，需进行结构受力分析，以确定大钢模板的受力情况。
常用的受力分析方法包括静力分析、有限元分析等。
2. 大钢模板的承载力计算大钢模板的承载力是评价其结构性能的重要指标之一。
承载力计算需考虑大钢模板的材料特性、结构形式、受力情况等因素，通过相关公式和计算得出。
3. 大钢模板的稳定性分析为确保大钢模板在使用过程中不发生倾斜、变形等危险情况，需进行稳定性分析。
通过考虑大钢模板的支撑方式、结构形式等因素，对其稳定性进行评估。
结语综上所述，大钢模板的施工方案和计算书是确保土木工程施工质量和安全的重要保障。
工程师们在进行大钢模板施工时，应严格按照相关方案和计算书进行执行，确保施工顺利进行。
同时，不断总结经验，提升技术水平，为我国土木工程事业的发展贡献自己的力量。
钢模板计算书.doc
模板计算书1.计算依据1．参考资料 《建筑结构施工规范》 GB 50009—2001《钢结构设计规范》 GB 50017—2003《木结构设计规范》 GB 50005—2003《混凝土结构设计规范》 GB 50010—2002《钢结构工程施工质量验收规范》 GB 50205-20012.侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：》2/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3），此处取26kN/m 3t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可采用t0=200/(T+15)计算；假设混凝土入模温度为250C ，即T=250C ，t 0=5V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2.5m/hH------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取9mβ1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；掺具有缓凝作用的外加剂时取。
β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于 30mm时，取；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取。
大模板侧压力计算~2/121022.0V t F c ββγ=20.22265 1.0 1.045.2/KN m =⨯⨯⨯⨯= H F c γ==26x9=234KN/m取二者中的较小值，F = m 2有效压头高度：/45/26 1.74c h F m γ===倾倒混凝土产生的水平载荷标准值 kN/ m 2245.2 1.24 1.460/q KN m =⨯+⨯=柱模板侧压力计算2/121022.0V t F c ββγ=20.22265 1.0 1.1552/KN m=⨯⨯⨯⨯=@H F c γ==26x9=234KN/m取二者中的较小值，F =52kN/ m 2有效压头高度：/52/262c h F m γ===倾倒混凝土产生的水平载荷标准值 kN/ m 2252 1.26 1.471/q KN m =⨯+⨯=综上,大模板混凝土侧压力标准值为45KN/m 2,设计值为60KN/m 2；柱模板混凝土侧压力标准值为52KN/m 2,设计值为80KN/m 2。
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全钢大模板计算书
一、已知条件：
剪力墙层高2900mm，钢模板面板为6mm厚钢板，肋为[8#,水平间距为300mm，背楞为双根[10#，最大间距为1200mm，穿墙螺栓最大间距为1200mm，吊钩为φ18圆钢。
二、面板计算：
故面板最大内力值为：
σ=Mmax/(r x W x)=5400/(1×60)=90N/mm2<f=215N/mm2满足要求。
（3）、挠度验算：
查表得挠度系数K f=0.677
f max=K f ql4/(100EI)
其中钢材弹性模量E=2.06×105N/mm2,I=bh3/12=10×63/12=180mm4
故f max=0.667×0.6×3004/(100×2.06×105×180)=0.874mm
三、肋计算：
故M max=K m ql2=0.125×18×12002=3.24×106N·mm
查表得[8槽钢截面特征系数为：W=25.4×103mm3，
I=101×104mm4
故肋最大内力值σmax=M max/W=3.24×106/(25.4×103)=128N/mm2<f=215N/mm2满足要求。
（3）、挠度验算：
查表得挠度系数K f=0.912
f max=K f ql4/(100EI)
故f max=0.912×18×12004/(100×2.06×105×101×104)=1.636mm
四、背楞计算：
2根[10槽钢截面特征：W=79.4×103mm3,I=396×103mm4。
σA=M A/W=1.44×106/(79.4×103)=18.14N/mm2<f=215N/mm2
b、验算支座B处强度：
M B按不等跨连续梁在均布荷载作用下的最大内力系数查表得：
M B= -0.245qL22=0.245×72×9002=1.43×107N·mm
σB=M B/W=1.43×107/(79.4×103)=180.1N/mm2<f=215N/mm2均满足要
求。
（3）、挠度验算：
如上图为一不等跨连续梁，BC=1200mm，跨度最大，故主要验算ＢＣ跨的挠度。
根据《建筑结构静力计算手册》，梁在均布荷载作用下的最大挠度f max=系数×qL4/24EI,而系数与Ｋ1=4Mc/qL32及K2=4M B/q L32有关。
M C= qL12/2=72×2002/2=1.44×106N·mm
M B=由以上计算所得结果，即ＭＢ＝1.43×107 N·mm
故Ｋ1=4Mc/qL32=4×1.44×106/(72×12002)=0.06
K2=4M B/q L32 =4×1.43×106/(72×12002)=0.55
根据Ｋ1、K2查表得系数为：0.115
故f max=0.115×qL4/24EI=0.115×72×12004/(24×2.06×105×396×104)=0.88mm
积Ａn＝615.44mm２
σ=N/Ａn =75600/615.44=122.84N/mm2<f=215N/mm2均满足要求。
六、焊缝计算：
主要计算面板与槽钢肋之间的焊缝计算：
q=0.06×300=18 N/mm,按两跨连续梁计算，计算简图如右图所示：
Ｖ＝0.625qL=0.625×18×1200=13500N
焊缝长度l w=V×a/(0.7Hh f f w)
焊缝间距a取300mm，肋高Ｈ＝80mm，焊缝高度h f=4mm，
f w=160N/mm2
故最小焊缝长度：
l w=V×a/(0.7Hh f f w)=13500×300/(0.7×80×4×160)=113mm
实际加工时焊缝为焊150mm，间距300mm，故满足要求。
七、吊钩计算：
1. 吊钩采用φ20圆钢，截面面积Ａ＝254.34mm2，每块大模板上设两个吊钩，按吊装6600mm宽模板自重
2.4T计算，模板自重荷载设计值取系数1.3，即Ｐx＝1.3×2.4=
3.12T.
σ=Ｐx/Ａ=31200/(2×254.34)=61.33N/mm2<[σ]=215N/mm2均满足要求。
2.吊钩与模板之间采用M16×90螺栓连接，M16×90截面面积A=201mm2螺栓主要受剪。
Ｐx＝3.12T=31200N。