钢模板计算书
(完整版)钢模板计算书
主墩大块钢模验算书一、薄壁墩概况1、两河口下游永久交通大桥主线2#、3#桥墩均采用双薄壁墩，薄壁墩宽8.0m ，厚2.0m ，双壁中心间距6.0m ，双壁净距为4.0m ； 2#墩身高度50m ，3#墩身高度54m 。
2、每次浇筑节段高度：4.5m （3.0m+1.5m ）。
二、薄壁墩模板设计1、按高度分为1.5m 、3.0m 两种模板，1.5m 高度的设8套，3.0m 高度的设4套。
2、块件组合：一套1.5m 高模板包括800×150cm 大板两块、200×150cm 大板两块；一套3.0m 高模板包括800×300cm 大板两块、200×300cm 大板两块。
模板构造：面板采用6mm 钢板，背面设置竖向小肋（100×5mm 扁钢/间距0.25m ），每隔0.5m 高度设置一层工10#工字钢水平肋，模板最外侧采用2[10#槽钢作竖向背杠，平向间距1.2m 。
详见构造设计图。
三、模板验算依据1、 计算依据：⑴、《公路桥涵施工规范》对模板的相关要求；⑵、《路桥施工计算手册》对模板计算的相关说明。
2、 荷载组合：⑴、强度校核：新浇砼对侧模板的压力+振捣砼产生的荷载⑵、挠度验算：新浇砼对侧模板的压力⑶、采用Q235钢材：轴向应力：140 1.25()175MPa ⨯=提高系数弯曲应力：145 1.25()181MPa ⨯=提高系数剪 应 力： 85 1.25()106MPa ⨯=提高系数弹性模量：52.110E MPa =⨯3、 变形量控制值：结构外露模板，其挠度值为≤L/400钢模面板变形≤1.5mm钢模板的钢棱、柱箍变形≤L/500四、模板验算1、 荷载⑴混凝土浇筑速度：两岸主墩的浇筑面混凝土供应速度为15～243/m h ，因两薄壁墩的断面为322m ，故浇筑速度为：0.469～0.75/m h ，从偏于安全考虑，下述计算中浇筑速度取值为0.75/m h 。
承台钢模板计算书
承台、系梁模板计算书编制：复核：审批：目录一、计算依据 (2)一、计算依据 (2)二、计算条件 (2)三、模板验算 (2)四、大背肋][14a强度检算 (5)五、拉杆强度检算 (6)一、计算依据JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》。
二、计算条件三金潭立交改造工程承台钢模板是一个矩形的承台模板，由δ=6mm热轧钢面板，[8为高度方向的通长小背肋，台帽部分为12*100mm （10cm宽，1.2cm厚）的钢带，两根[14a（][）的横向大纵肋组成。
以上材料的材质均为Q235。
以单块模板高度h=2000mm计算，横向大背肋[14a间距Ly1=1000mm，高度方向的通长背肋[8（或钢带12*100mm）间隔Ly=350mm。
三、模板验算1、混凝土侧压力计算：根据JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》，新浇混凝土对模板的侧压力计算（两式取最小值）：p max1=0.22γt0K1K2v1/2p max2=γh混凝土容重γ=24kN/m³，混凝土浇注速度ν按2m/h计（相当于每小时浇筑13.5m³），初凝时间t0取5h，外加剂影响修正系数K1取1.2，混凝土坍落度影响修正系数取1.15，则：P max1=0.22×24×5×1.2×1.15×21/2=51.5KN/m²P max2=24×2=48KN/m²两式取最小值，得P=48KN/m²。
倾倒混凝土产生水平荷载取2.0kPa。
新浇混凝土侧压力荷载系数取1.2，倾倒混凝土产生的水平荷载系数取1.4。
荷载组合：p=48×1.2+2.0×1.4=60.4KN/m22、模板强度验算取单格面板350mm×1000mm作为计算单元，则单位宽板承受的荷载为：q=p×h=60.4KN/m 2×1m=60.4KN/m偏于安全考虑，不考虑横向肋板对面板的加强作用，将面板受力状况简化为以竖肋[8为支点的三跨连续梁。
墩柱钢模板设计计算书(范本)
墩柱模板计算一、计算依据（1)《路桥施工计算手册》（2)《水运工程混凝土施工规范》（3）《钢结构设计手册》（4）《钢结构设计规范》二、模板初步设计(1）面板：5m厚钢板(2)加劲板:80×6㎜，竖向间距40㎝（3）竖棱：［8槽钢加固，横向间距30㎝(4）横围檩:2［14b槽钢，间距100㎝；(5）拉条螺杆：JLφ25精轧螺纹钢筋，布置方式如下图1所示图1 墩柱钢模板设计图三、荷载分析根据砼分层浇筑时产生的最大荷载来验算模板，通过计算，最大荷载是在16＃墩墩柱（标高为▽—0.3m~▽+9.787m，高差为10。
87m）时产生，因此,对最不利荷载进行计算。
荷载组合取：·强度验算：振捣砼产生的荷载＋新浇混凝土侧压力刚度验算: 新浇混凝土侧压力振捣砼时产生的荷载P1＝4 KN/m2（振捣混凝土产生的荷载1、竖向荷载取2kpa，2、水平荷载取4.0kpa，详见p172~p174）新浇混凝土侧压力P2P2＝0。
22γctβ1β2V1/2a、砼的容重：γc＝24 KN/m3b、外加剂影响修正系数β1,掺用缓凝型外加剂, β1＝1.2c、坍落度影响修正系数β2，β2＝1。
15d、砼浇筑速度V和时间：浇筑时间控制3h计算，浇筑方量为20.174m3，时间t=3h，砼浇筑速度V=h/t=10。
87/3=3.362m/h。
P 2＝0.22γc×t×β1×β2×V1/2＝0。
22×24×3×1。
2×1。
15×3.3621/2＝40。
084KN/m2P 2’＝γc×H＝24×10。
087＝242。
088KN/m2P 2＜ P2’新浇混凝土荷载设计值P＝40.084 KN/m2P总=P1+P2=44.084 KN/m2四、模板验算1、面板验算：（1）．强度验算面板按四边固结的双向板计算计算简图：取1mm 为计算单元，即:b ＝1mm则：W=62bh =6512⨯=4.167mm ³yx L L ＝400300＝0.75 查表得：K 0x ω=0.00197、x K =0。
全钢大模板计算书
350350350q=0.6N/mm 全钢大模板计算书墙模板选用LD-86系列主龙骨模板，整体性强、刚度大、拼缝少、墙体表面效果好，具体结构：面板采用6mm 厚钢板，加强背楞采用双向10#槽钢。
模板计算如下：已知条件：模板面板为6mm 厚钢板，肋为[8#,水平间距最大为350mm ，背楞为双根[10#，最大间距为1300mm ，穿墙螺栓最大间距为1300mm ，吊钩为φ20圆钢。
a) 面板计算：（1）、计算简图：新浇筑砼侧压力值取F=60KN/m 2，面板按单向受力计算，按三跨连续计算，取10mm 宽板带为计算单元，故q=0.6N/mm ，计算简 图如图所示：（2）、强度计算：按静荷载最大查得弯矩系数K m = -0.100Mmax=K m ql 2=0.100×0.6×3502=7350N ·mmW x =bh 2/6=10×62/6=60mm 3（W x 为净截面抵抗矩）12001200q=21N/mm 故面板最大内力值为：σ=Mmax/(r x W x )=7350/(1×60)=122.5N/mm 2<f=215N/mm 2满足要求。
（r x 为截面塑性发展系数，r x =1.0）（3）、挠度验算：查建筑施工手册常用结构计算表得挠度系数K f =0.677f max =K f ql 4/100EI其中钢材弹性模量E=2.06×105N/mm 2 I=bh 3/12=10×63/12=180mm 3 故f max =0.677×0.6×3504/（100×2.06×105×180）=1.64mmb) 肋计算：（1）、计算简图：肋的支承点为槽钢背楞，近似按两跨连续梁计算，计算简图如图所示：q=0.06×350=21N/mm（2）、强度验算：查结构静力计算表得弯矩系数0.125M max =0.125 ×21×12002=3780000N ·mm查得[8#槽钢 W X =25.3X103 mm 3 I X =101X104 mm 41300q=78N/mmL 13501000L 2250L 3L 4σmax = M max/(r x W X )=3780000/(1x25.3X103)=149 N/mm 2<f=215N/mm 2满足要求。
钢模板计算书(1)
钢模板计算书标准资料
方墩大块钢模验算书
一、薄壁墩概况 1、方墩宽 8.0m，厚 2.4m， 2、每次浇筑节段高度：4.5m（共 9m） 。 二、薄壁墩模板设计 1、按高度分为 4.5m 两种模板，配套 2 层钢模板。采用翻模施工法。 块件组合：一套模板 4.5 高模板包括 3250*4500 大板 4 件，2712*4500 大板 2 件。 模板构造：模板设计所用材料材质均为Q235:面板-δ6mm钢板,连接筋采用12*150扁钢,横 筋为[10#槽钢,背楞[18#双槽钢。施工平台采用∠80*8角钢。 三、模板验算依据 1、 计算依据： ⑴、 《公路桥涵施工规范》对模板的相关要求； ⑵、 《路桥施工计算手册》对模板计算的相关说明。 2、 荷载组合： ⑴、强度校核：新浇砼对侧模板的压力+振捣砼产生的荷载 ⑵、挠度验算：新浇砼对侧模板的压力 ⑶、采用 Q235 钢材： 轴向应力： 215MPa 弯曲应力： 215MPa 剪 应 力： 125MPa 弹性模量： E 2.1105 MPa 3、 变形量控制值： 结构外露模板，其挠度值为≤L/400 钢模面板变形≤1.5mm 钢模板的钢棱、柱箍变形≤L/500
变形为 0.7mm，满足要求
应力为 24mpa,满足要求。
好 模 板 淦 鑫 造
5
贵阳淦鑫钢模制造有限公司 结论：竖肋和横肋在受力情况下，强度和变形能满足要求。 6. 拉杆验算
钢模板计算，材质为 Q235 钢材；拉杆两端均加工普通粗制螺纹。 根据《路桥施工计算手册》 ，单个螺母的许用拉力： T1 57.2kN ， 杆体许用拉力： T0 175 12.52 85.9 KN 因由图可知，单个螺杆最大拉力值为： Tmax 78.3kN ＜ T0 85.9kN 但 Tmax 大于 T1 ，对此，可采用在螺杆两端均安装双螺母的方法予以解决。 六、结论
钢模板计算书
山水文园工程模板计算书1.计算依据1．参考资料《建筑结构施工规范》 GB 50009—2001《钢结构设计规范》 GB 50017—2003《混凝土结构设计规范》 GB 50010—2002《钢结构工程施工质量验收规范》 GB 50205-20012.侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力可按下列二式计算，并取其最小值：2/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3），此处取25kN/m 3t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可采用t0=200/(T+15)计算；假设混凝土入模温度为200C ，即T=200C ，t 0=5.7V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取1.5m/hH------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取5mβ1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。
大模板侧压力计算2/121022.0V t F c ββγ=2m /4.385.1117.52522.0KN =⨯⨯⨯⨯⨯=H F c γ==25x5=125KN/m取二者中的较小值，F =38.4kN/ m 2，近似取40 kN/ m 2倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4.0 kN/ m 22m /6.534.142.140KN q =⨯+⨯= ， 近似取55 kN/ m综上,模板混凝土侧压力标准值为40KN/m 2,设计值为55KN/m 2。
3.模板计算模板浇筑高度为5m ，面板采用5mm 冷轧钢板；竖向背楞采用10x50mm 厚钢板，间距为300mm ；水平背楞采用10x50mm 厚钢板，间距500mm,每隔500x300间距设置D20拉杆一道。
钢模(槽钢支撑)设计计算书
模板设计计算书1、采用混凝土泵车下料，浇注流量Q为25m3/h，（施工方提供），混凝土入模温度，采用定型钢模板，每节模板高3m，模板横竖肋均采用钢板式法兰连接，面板采用8mm优质热轧钢板，纵向用[10#槽钢为竖筋，厚4.8cm，间距25cm-30cm不等，最大32.9cm，横肋位置采用[14#槽钢，厚5.8cm，间距57cm。
等截面竖向位置用外挂桁架固定（双[14#槽钢）,间距930mm。
制作时在平台上的胎具控制下做整体施焊，以保证其整体刚度及几何形状。
本工程钢模钢材牌号Q235，根据钢结构设计手册（第三版）中的取值基本规定，取钢材强度设计值［δ］=205N/mm2(抗拉，抗压，抗弯)，抗剪120N/mm2。
(2)钢板其它取值钢材弹性模量取值E=2.06x105(N/mm),钢板泊松系数取v=0.3,钢板的刚度B0=24X108 N/mm2。
(3)根据《公路桥涵施工技术规范JTJ041-89》的规定，有关混凝土的设计计算暂取值如下：混凝土重力密度取r c=24KN/m3混凝土的初凝时间取t0=7小时混凝土外加剂影响系数取β1=1.2混凝土坍落度影响系数取β2=1.152、荷载计算2.1 混凝土侧压力（1），根据我国《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204—92）中新浇注混凝土作用在模板上的最大侧压力计算公式如下：F=0.22rc t0β1β2v1/2F= rcH截面积s=8.1x1.4=11.34m2,按最小截面计算v=2.2m/h, 取最大速度计算。
t0—新浇注混凝土的初凝时间（h），可按实测确定，当缺乏实验资料时，可采用t0=200/（T+15）计算，本式中取T=14℃.H—混凝土侧压力计算位置处至新浇注混凝土顶面的总高度β1——混凝土外加剂影响系数。
不掺外加剂时取1.0.掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2，本式中取1.2β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时取0.85，50—90mm时取1.0，110—150mm时取1.15，本式中取1.15带入数据F=0.22X24000X7X1.2X1.15X2.21/2=75.56KN/m2F=6x24000=144 KN/m2两式中取较小值即F=75.56KN/m2（2）混凝土侧压力设计值：F=F1*分项系数*折减系数F=75.56x1.2x0.85=77.07KN/m2（3）倾倒混凝土时产生的水平荷载：查《建筑施工手册》17-78表为2 KN/m2荷载设计值为2x1.4x0.85=2.38 KN/m2（4）混凝土振捣产生的荷载查《路桥施工计算手册》8-1表为 4 KN/m 2荷载设计值为4x1.4x0.85=4.76KN/m 2（5）按表17-81进行荷载组合F=77.07+2.38+4.76=84.21KN/m 23.直线段模板板面计算：（圆弧模板在混凝土浇注时产生的侧压力有横肋承担，在刚度计算中与平模板相似。
大钢模板计算书及技术及技术规范
六、应用范围七、大模板结构计算书（一）、全钢大模板计算书1、已知条件：模板面板为6mm厚钢板，肋为8#槽钢，水平间距为300mm，背楞为双根10#槽钢，最大间距为1200mm，穿墙螺丝为φ32圆钢，最大间距为1200mm。
2、面板计算：（1）、计算简图：新浇注混凝土侧压力取F=60KN/㎡，面板按单向受力计算，按三跨连续计算，取10mm宽板带为计算单位，故q=0.6N/mm，计算简图如图所示：q=0.6N/mm（2）、强度计算：按静荷载最大查得弯矩系数K m=-0.100M man=K m ql2=0.100×0.6×3002=5400N·mmW X=bh2/6=10×62/6=60mm2故面板最大内力值为：σ= M man/（r x W X）=5400/(1×60)=90N/ mm2<f=215 N/ mm2满足要求。
（3）、挠度计算：B o=EM3/12（1-r2）=2.06×105×63/12(1-0.092)=4.075×105f max=K f ql4/B o=0.05×12004/4.075×105查表得挠度系数K f=0.677f max=K f ql4/(100EI)其中钢材弹性模量E=2.06×105 N/ mm2，I=bh3/12=10×63/12=180 mm4故f max=0.667×0.6×3004/(100×2.06×105×180)=0.874 mm<1.5mm满足要求。
3、肋计算：（1）、计算简图：肋的支撑点为槽钢背楞，近似按两跨连续梁计算，计算简图如图所示：CBAq1=0.0684×300=20.52 N/ mmq2=20.52×1.2/1.8=13.68 N/ mm（2）、强度计算：用矩分配法及叠加法求得：M man=M BO=2.51×106 N·mm查得槽钢W X=25.3×103mm3I x=101×104mm4σman= M man/(r x W x)=2.51×106/(1×25.3×103)=99.21 N/ mm2<f=215 N/ mm2满足要求。
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主墩大块钢模验算书
一、薄壁墩概况
1、两河口下游永久交通大桥主线2#、3#桥墩均采用双薄壁墩，薄壁墩宽8.0m ，厚2.0m ，双壁中心间距6.0m ，双壁净距为4.0m ； 2#墩身高度50m ，3#墩身高度54m 。
2、每次浇筑节段高度：4.5m （3.0m+1.5m ）。
二、薄壁墩模板设计
1、按高度分为1.5m 、3.0m 两种模板，1.5m 高度的设8套，3.0m 高度的设4套。
2、块件组合：一套1.5m 高模板包括800×150cm 大板两块、200×150cm 大板两块；一
套3.0m 高模板包括800×300cm 大板两块、200×300cm 大板两块。
模板构造：面板采用6mm 钢板，背面设置竖向小肋（100×5mm 扁钢/间距0.25m ），
每隔0.5m 高度设置一层工10#工字钢水平肋，模板最外侧采用2[10#槽钢作竖向背杠，平向间距1.2m 。
详见构造设计图。
三、模板验算依据
1、 计算依据：
⑴、《公路桥涵施工规范》对模板的相关要求；
⑵、《路桥施工计算手册》对模板计算的相关说明。
2、 荷载组合：
⑴、强度校核：新浇砼对侧模板的压力+振捣砼产生的荷载
⑵、挠度验算：新浇砼对侧模板的压力
⑶、采用Q235钢材：
轴向应力：140 1.25()175MPa ⨯=提高系数
弯曲应力：145 1.25()181MPa ⨯=提高系数
剪 应 力： 85 1.25()106MPa ⨯=提高系数
弹性模量：52.110E MPa =⨯
3、 变形量控制值：
结构外露模板，其挠度值为≤L/400
钢模面板变形≤1.5mm
钢模板的钢棱、柱箍变形≤L/500
四、模板验算
1、 荷载
⑴混凝土浇筑速度：两岸主墩的浇筑面混凝土供应速度为15～243/m h ，因两薄
壁墩的断面为322m ，故浇筑速度为：0.469～0.75/m h ，从偏于安全考虑，下述计算中浇筑速度取值为0.75/m h 。
浇筑速度与环境气温的比值：
当T=22℃时，/0.75/220.034v T ==
当T=10℃时，/0.75/100.075v T ==
⑵ 混凝土浇筑时的有效压头高度：
当/0.035v T ≤时： 0.2224.9/ 1.067h v T m =+=
当/0.035v T 时： 1.53 3.8/ 1.815h v T m =+=
从偏安全考虑，有效压头高度取值： 1.85h m =
⑶新浇砼对侧模板的压强P
57.72P K h kPa γ=••=
式中： γ－钢筋混凝土的重力密度，C 40=26KN/m 3
K —缓凝型外加剂影响修正系数， K=1.2
h －混凝土的混凝土的有效压头高度，1.85m
⑷振捣砼产生的荷载 4.0n P kPa =
⑸倾倒混凝土时产生的冲击荷载：因混凝土厚度大于1m ，故忽略不计。
⑹荷载最终取值：根据《路桥施工计算手册》中表8-5的计算方法：
新浇混凝土对侧模板的压强： 1.269.3P P kPa '=⨯=
振捣混凝土产生的荷载： 1.4 5.6n n P P kPa '=⨯=
2、 面板验算（面板采用6mm 厚钢板）
取100mm 宽度的计算单元，按支承于小肋（5×100mm 扁钢）的三跨边续梁计算。
面板单元100×6mm ，其力学数据为：2600A mm = 41800I mm =
q
计算荷载：强度校核()169.3 5.60.17.49/q kN m =+⨯=
挠度验算269.30.1 6.93/q kN m =⨯=
（1） 强度验算
最大弯矩：22max 0.10.17.4910000.2546.81M qL N m =⨯=⨯⨯⨯=⋅
最大拉应力：[]6max max 1246.810.0031078.021********
M y MPa MPa I σσ-⋅⨯==÷=<=⨯ 最大剪力：max 0.60.67.4910000.251123.5Q qL N =⨯=⨯⨯⨯=
剪 应 力：
[]max max 1123.5 1.87106600
Q MPa MPa A ττ=
==<= （2） 挠度计算：
最大挠度：
()()44max 11120.6770.67769300.250.480.625100400100 2.110180010qL L f mm mm EI -⋅⨯⨯===<=⨯⨯⨯⨯ （3） 结论：强度及挠算验算均满足要求。
3、 小肋验算（100×5mm 扁钢）
按支承于水平槽钢的简支梁检算，跨径为0.5m 。
计算单元100×5mm ，其力学数据为：2500A mm = 4416667I mm =
计算荷载：强度校核()169.3 5.60.2518.73/q kN m =+⨯=
挠度验算269.30.2517.33/q kN m =⨯=
q
(1)、强度验算 最大弯矩：22max 1118.7310000.5585.388
M qL N m ==⨯⨯⨯=⋅ 最大拉应力：[]6max max 12585.30.051070.218141666710
M y MPa MPa I σσ-⋅⨯==÷=<=⨯ 最大剪力：max 0.50.518.7310000.54682.5Q qL N =⨯=⨯⨯⨯=
剪 应 力：[]max max 4682.59.37106500
Q MPa MPa A ττ=
==<= (2)、挠度计算：
最大挠度： ()()44max 111255187300.50.17 1.25384400384 2.11041666710qL L f mm mm EI -⨯⨯===<=⨯⨯⨯⨯ (3)、结论：强度及挠算验算均满足要求。
4、水平肋验算
每隔0.5m 高度设置一层工10#工字钢水平肋，支承于竖向背杠（2[10#槽钢），背杠平向间距1.2m 。
故水平肋按照荷载宽度0.5m 、跨度1.2m 的三跨连续梁计算。
水平肋力学数据为：21433A mm = 42450000I mm =
计算荷载：强度校核()169.3 5.60.537.45/q kN m =+⨯=
挠度验算269.30.534.65/q kN m =⨯=
q
（1） 强度验算
最大弯矩：22max 0.10.137.451000 1.25392.8M qL N m =⨯=⨯⨯⨯=⋅
最大拉应力：[]6max max 125392.80.0510110.1181245000010M y MPa MPa I σσ-⋅⨯==÷=<=⨯ 最大剪力：max 0.60.637.451000 1.226964Q qL N =⨯=⨯⨯⨯=
剪 应 力：[]max max 2696418.81061433Q MPa MPa A ττ=
==<= （2） 挠度计算：
最大挠度： ()()
44max 11120.6770.67734650 1.20.95 3.00100400100 2.110245000010qL L f mm mm EI -⋅⨯⨯===<=⨯⨯⨯⨯ （3） 结论：强度及挠算验算均满足要求。
5、竖向背杠验算
竖向背杠采用双肢槽钢（2[10#槽钢），背杠平向间距1.2m ，背杠以对拉螺杆支承，对拉螺杆竖向间距为0.75m 。
故背杠按照荷载宽度1.2m 、跨度0.75m 的三跨连续梁计算。
背杠力学数据为：22548A mm = 43966000I mm =
计算荷载：强度校核()169.3 5.6 1.289.88/q kN m =+⨯=
挠度验算269.3 1.283.16/q kN m =⨯=
q
（1） 强度验算
最大弯矩：22max 0.10.189.8810000.755055.75M qL N m =⨯=⨯⨯⨯=⋅
最大拉应力：[]6max max 125055.750.051063.7181396600010M y MPa MPa I σσ-⋅⨯==÷=<=⨯ 最大剪力：max 0.60.689.8810000.7540446Q qL N =⨯=⨯⨯⨯=
剪 应 力：[]max max 4044615.91062548
Q MPa MPa A ττ=
==<= （2） 挠度计算：
最大挠度：
()()44max 11120.6770.677831600.750.21 1.88100400100 2.110396600010qL L f mm mm EI -⋅⨯⨯===<=⨯⨯⨯⨯
（3） 结论：强度及挠算验算均满足要求。
6、对拉螺杆验算
对拉螺杆采用Φ25mm 圆钢制作，材质为Q235钢材；拉杆两端均加工普通粗制螺纹。
根据《路桥施工计算手册》，单个螺母的许用拉力：[]157.2T kN =，
杆体许用拉力：[]2017512.585.9T kN π=⨯⨯=
因对拉螺杆在模板表面其行距为1.2m 、排距为0.75m ，故单个螺杆最大拉力值为： ()max 69.3 5.6 1.20.7567.41T kN =+⨯⨯= ＜[]057.2T kN =
但Tmax 大于[]1T ，对此，可采用在螺杆两端均安装双螺母的方法予以解决。