预应力张拉记录(后张法两端张拉)大全
预应力张拉(后张法)记录表(QLB22 JTG_T F50-2011)
预应力张拉(后张法)记录表
JTG/T F50-2011 公路桥涵施工技术规范
项目名称
分部工程
合同段
分项工程
单位工程
工程部位
桩号范围
施工日期
构件编号 钢筋弹模E(MPa)
锚具名称 设计控制应力(MPa)
钢束种类 千斤顶编号 限位块槽深(mm) 张拉时砼强度(MPa)
钢束规格 油压表编号
滑丝断丝及处 理
安装时 应力偏 差(%)
(MPa)
钢束 理论 延伸
量 (mm)
千斤 顶段 钢束 理论 延伸
量
张拉 束实 际延 伸量 (mm)
安装 时延 伸量 偏差 (%)
油压表 回"0" 时尺读 数( mm)
回缩量 (mm)
工作夹 片外露
量 (mm)
原表号 始 记册号 录页码
序号
油表 读数 (MPa)
尺 读数 (mm)
初应力 时夹片 外露量
终应 力时 夹片 外露
自检意见 技术负责人: 质量检查员: 监理工程师:
监理意见
录表
规范
编号：____________________
施工单位
监理单位
检验单位
张拉日期
龄期(d)
张拉部位及直 Nhomakorabea弯束
示意
工具夹片位移量(mm)
位移 量
回油
(安 装)前 油表 读数
钢束 编号
钢束 长度 (m)
设计 张拉
力 (kN)
张拉 端
初应力
两倍初应力
油表 尺 油表 读数 读数 读数 (MPa) (mm) (MPa)
尺 读数 (mm)
油表 尺 油表 读数 读数 读数 (MPa) (mm) (MPa)
预应力筋张拉记录
预应力筋张拉记录一、工程名称：xxx工程二、施工单位：xxx建筑公司三、预应力筋张拉记录：1、预应力筋的种类及规格：本工程采用牌高强度预应力钢绞线，规格为Φ15.24mm，强度等级为1860MPa。
2、张拉设备：本工程采用公司生产的YDC240Q型千斤顶和ZB4-500型油泵进行预应力筋的张拉。
3、张拉程序：预应力筋的张拉遵循“双控”原则，即以张拉应力控制为主，以钢绞线的伸长值进行校核。
首先进行初始应力（10%σcon）的张拉，然后逐渐增加张拉应力至50%σcon、75%σcon、100%σcon （持荷5分钟锚固）。
4、张拉记录：四、本工程的预应力筋张拉记录表明，所有钢绞线在张拉过程中均未出现断裂现象，且实测伸长值符合设计要求，说明本工程的预应力筋张拉合格。
预应力张拉记录表在建筑工程中，预应力张拉是一种重要的施工方法，用于提高结构的强度和刚度，以及增强结构的耐久性。
预应力张拉记录表是记录预应力张拉过程和结果的重要工具。
一、预应力张拉记录表概述预应力张拉记录表是一份详细记录预应力张拉过程和结果的文件。
它包括施工时间、施工地点、施工方法、张拉材料、张拉设备、张拉结果等重要信息。
预应力张拉记录表是工程质量和安全控制的重要依据，也是工程竣工验收的必要资料。
二、预应力张拉记录表的重要性1、质量控制：预应力张拉记录表提供了详细的施工过程和结果，有助于质量控制人员及时发现和解决潜在问题，确保工程质量。
2、安全控制：预应力张拉记录表记录了详细的施工过程和结果，有助于安全控制人员及时发现和解决潜在的安全隐患，确保施工安全。
3、竣工验收：预应力张拉记录表是工程竣工验收的必要资料，其完整性将直接影响到工程的验收结果。
三、如何填写预应力张拉记录表1、施工时间：填写预应力张拉的开始时间和结束时间。
2、施工地点：填写预应力张拉的具体位置，包括建筑物的名称、楼层、跨度等信息。
3、施工方法：填写预应力张拉的施工方法，如后张法、先张法等。
预应力张拉(后张法)记录表(单端张拉)
计算伸长量(mm)
钢束编号
千斤顶编号
张拉断面
记录项目
初应力
%
张拉力
%
第一行程张拉力
(倒顶)
第二行程初应力
(倒顶)
第二行程张拉力
(倒顶)
第三行程初应力
(倒顶)
第三行程张拉力
(倒顶)
第四行程初应力
(倒顶)
第四行程张拉力
(倒顶)
第五行程初应力
(倒顶)
第五行程张拉力
(倒顶)
第六行程初应力
(倒顶)
张拉力100%
伸长量(mm)
回缩量(mm)
理论伸长量
(mm)
伸长率误差
(%)
滑、断丝情况
油表读数MPa
伸长量读数mm
自检意见
监理意见
原始记录本
表号
册号
页码
序号
施工员:桥梁工程师:质检工程师:监理工程师:
页码共页
预应力张拉(后张法)记录表(单端张拉)
JTG/T F50-2011 公路桥涵施工技术规范
编号:
项目名称
分部工程
施工单位
合 同 段
分项工程
监单位
单位工程
工程部位
检验单位
桩号范围
施工日期
检测日期
千斤顶编号
油表编号
标定日期
张拉示意图
构件名称
构件编号
张拉时砼强度
(MPa)
预应力束参数
编号
备注
设计张拉力(kN)
钢绞线张拉记录表
承包单位：南通市港闸市政工程有限公司 监理单位： 南通市泛华建设监理公司
注：本桥定为东西走向，相同的纵向钢绞线编号由北向南进行依次编号为-1、-2…,纵向方向如仍有相同的在此基础上编为-西，-东，横向钢绞线以小桩号向大桩号方向进行编号。
横梁处横向钢绞线以“西端、东端”“西中”“东中”进行编号，张拉断面编号以南、北、东、西进行编号。
如出现钢绞线伸长异常或断丝、滑丝，砼拉裂现象应及时向主管人员汇报，未处理结束不得进行后续施工。
原始记录及时做好签字备份，原件由监理组保存。
注：本桥定为东西走向，相同的纵向钢绞线编号由北向南进行依次编号为-1、-2…,纵向方向如仍有相同的在此基础上编为-西，-东，横向钢绞线以小桩号向大桩号方向进行编号。
横梁处横向钢绞线以“西端、东端”“西中”“东中”进行编号，张拉断面编号以南、北、东、西进行编号。
如出现钢绞线伸长异常或断丝、滑丝，砼拉裂现象应及时向主管人员汇报，未处理结束不得进行后续施工。
原始记录及时做好签字备份，原件由监理组保存。
后张法预应力张拉
： 区段端张拉应力 （ ｐ ） Ｍ ａ ： 预应力 筋与孔壁摩 擦系数 ０ ：区段 内曲 线孔 道 部分 切 线 的夹 角 和 （ａ ） ｔｄ ｋ 孔道每米局部偏差对摩擦 的影响系数 ： ｘ ：区段长度（ ｍ）
穿束 ，钢绞线束两端露 出锚垫板长度要大致相 而且不得拆掉软线的插头来使用 ，或截断软线 等。 来接线 ；开动张拉端控制阀时 ，应一边看压力 ２． ． ５机具安装就 位。加工 简易千斤顶提 表 ， １ 一边慢慢打开 。２ ． ３张拉用 临时设 备： ．２ ２． 检 升架 。钢铰线穿束完成后安装工作锚 、 夹片 ， 限 查是否保证有所需的电源 ；必须检查是 否确保 位板 ， 再通过提升架调整千斤顶位置 ， 安装工具 有 张拉装置的作业空间 ；必须 检查作业脚 手架 锚、 片， 夹 使工作 锚与限位板接 口吻合 ， 线重 是否齐备 、安全 ；必须准备好平板车等搬运 工 轴 合， 然后把工具锚的夹片顶进 。 具； 用作千斤顶的起 吊装置 ， 准备好倒链 滑 应 ２． ． ６钢绞线张拉 。按设计 张拉顺 序和要 车 、 １ 人字扒杆 、 吊索、 麻绳以及粗铁丝等 。 张拉装 求进行 ， 采用纵 向、 向对称 同步张拉工艺 ， 横 张 置不得 被雨淋 ， 因此 ， 要有防雨设备 ； 对于长 钢 拉力钢绞线伸长量双控 ， 以张拉力为主 ， 张拉程 束 ， 指挥者的号令很难传清楚 ， 时可使用 步话 此 序 为 ： 一 １％ａ Ｏ Ｏ 一 量 测一２ ％ａ 一 量 测 一 机 。 Ｏ ｌ 咖 １０ ｏ 量测一 。 ｏ％ ｌ 衄 持 荷 ２ ｉ后锚 固） ｍｎ 。 ２ ． ３加强对材料质量的检 查 在梁两端张拉 的操 作人员配备对 讲机 ， 保 ２． ， １千斤 顶 和油 表 保持 良好 的工 作 状 ３ 证两端张拉同步。 作步骤如下 ．＿ 操 ａ 试运转与排 态 ， 保证误差不超过 规定 ； 千斤顶 的卡盘 、 楔块 气。检查油箱加足液压油 ， 电气接线正确后 ， 便 尺寸应正确 ，没有磨损沟槽 和污 物以免影 响楔 可使运转。 开机前 泵内各容油空间都充有空气。 紧和退楔。 空气混入液压油中 ， 产生的压力不稳 定， 流量不 ２ ， 具尺寸应 正确 ， ，２锚 ３ 保证加工精度 。 锚 足 ， 噪音。因此开始打开控制阀 ， 产生 使油泵空 环 、 夹片应逐个的进行尺寸检查 ， 有同符 号误 差 运转 至液流中无气 泡存 在为止。 ． ｂ 调整安全阀。 的应配套使用。亦即锚环的大小 两孔 和夹 片的 封闭 出油 嘴 ， 打开送 油阀 ， 关闭 回油阀 ， 向左松 粗细两端 ， 都只允许同时出现负误差 ， 以保 证锥 动安全 阀至最外位置 。 开动电机 。关 闭送 油阀。 度正确。 缓慢右旋安全 阀体 。压力 表指针 则随之 相应上 ２． ，３夹片应保证规 定的硬度值 ，当夹 片 ３ 升， 待升 至所需压力 时为 止。ｃ ． 施加初应力 。向 硬 度 不 足 或 不 均 ，张 拉 后有 可 能产 生 内缩 过 大 右旋拧送 油阀， 压力 随之由零增 加 ， 在两端 确定 甚至滑丝 。 为防止夹片端部损伤钢丝 ， 夹片头上 初应力施加完成后快速 打开送 油阀持荷 。并及 的导角应做成圆弧。 时测量钢铰线伸长量 Ｌ 。ｄ １ ． 施加和初应力 相邻 ２ ． 锚环不得有 内部 缺陷 ，应逐个进 行 ．４ ３ 级应力 。向右旋拧送 油阀 ， 压力 随之继续增 加 。 电磁探伤。锚环太软或钢度不 够均会 引起夹 片 在两端确定初应力施加完成后快速 打开送 油阀 内缩超量。 持荷 ，并及时测 量钢铰线 的伸长量 Ｌ ２做好 记 ２． ． ５预应 力筋 使用前应 按规 定检 查 ： ３ 钢 录 。ｅ ． 施加应力至张拉控制应力 。 闭送油阀， 丝截面要圆， 细、 关 粗 强度 、 硬度 要均 匀； 钢丝编束 压力继续增加直至最 大张拉控制力 ，打开 送油 时应认真梳理 ， 避免交叉混乱； 清除钢丝 表面的 阀持荷 ２ 分钟 ， 并测量钢铰线的伸长量 Ｌ 做 好 油污锈蚀 ， ３ 使钢丝正常楔紧和正常张拉。 记 录。则钢 铰线实际伸 长量 Ａ ＝ ２ １ — ＊ １ Ｌ Ｌ ＋３ ２ Ｌ 。 ２ ． 检查限位板 与工作锚接 口 ，限位板 ．６ ３ 实际伸 长量与设计伸 长量误差不得超过± ％。 内槽深度应稍 大于夹 片在工作锚外 露长度 ， ６ ￡ 防 锚 固。张拉完成后 ，打开千斤顶 回油 阀卸 荷回 止张拉过程中夹片顶进抵消部分张拉力 。 程 。并及时测量梁体拱度 ， 做好记录 。 ２ ． ４严格执行张拉 工艺 ２２ 注 意 事 项 ． ２ ． 板 承压 面 与孔 道 中心线 不 垂 直 ． １垫 ４ ２． ． １张拉设备 的选用和校验 。将选用 的 时 ， ２ 应当在锚圈下垫薄钢板调整垂直度。 将锚圈 张拉设备包括油压千斤顶 、 高压油泵和油压表 ， 孔对正垫板并 点焊 ， 防止张拉 时移动。 编号进行配套校验 ， 油压表等级不低于 １ 级 。 ． ５ ２． ． ２锚具在使用 前须先清楚杂 物 。刷去 ４ 对所 用的 油压千 斤顶 、高压 油泵 和油压 油 污 。 表、 连接管路等要试车进行检查 ， 如发现有漏 油 ２． ． ３千斤顶给油 、回油工序一般 均应缓 ４ 和不正常的情况要查 明原 因， 时排除 。 及 慢平稳进行。 特别是要避免大缸 回油过猛 。 生 产 ２ ． 拉作业 用机 具检查 ：． ２ ． ２张 ２ ２ ． １张 拉 较大的冲击振动 ， ２． 易发生滑丝。 装置 的检查 ： 油量应 充足 ， 并应使用 油泵 用优质 ２ ． 张拉操作要按 规定进行 ，防止钢 丝 ．４ ４ 矿物油 ；千斤顶与油泵 以及高压油管两端 连接 受力超限发生拉断事故 。 器的灰尘应予 以清除 ；应抽 出高压油泵 内的空 ２． ． ５在冬季施工 时 ，特别是在 负温条件 ４ 气 ；不应该 有漏油现象 ；应熟悉油泵的操作顺 下钢丝性能发生了变化（ 丝伸长率减少 ， 钢 弹性 序 。 ．２ ２ ．２电动油泵使用注 意事项 ： ２ ． 运输过 程中 模量提高 ， 锚具变硬 、 变脆等 ）故冬季施工较易 。 翻倒时 ， 一般不能再使 用 ； 给油箱 的油 ， 共 应使 产生
后张法预应力张拉计算书
后张法预应力张拉计算书后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。
1、计算公式（1）预应筋伸长值ΔL的计算按照以下公式：ΔL＝Pp×L Ap×EpΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）；L—预应力筋的分段长度（mm）；Ap—预应力筋的截面面积（mm2）；Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）；（2）《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)附录G－8中规定了Pp的计算公式Pp＝P×（1－e－（kx＋μθ））kx＋μθP—预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，对于圆曲线，为该段的圆心角，如果孔道在竖直面和水平面同时弯曲时，则θ为双向弯曲夹角之矢量和。
设水平角为α，竖直角为β，则θ=Arccos（cosα×cosβ）。
x—从张拉端至计算截面的孔道长度，分段后为每个分段长度。
k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），管道内全长均应考虑该影响；μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。
注： a、钢绞线的弹性模量Ep是决定计算值的重要因素，它的取值是否正确，对计算预应力筋伸长值的影响较大。
所以钢绞线在使用前必须进行检测试验，计算时按实测值Ep’进行计算。
b、 k和μ是后张法钢绞线伸长量计算中的两个重要的参数，其大小取决于多方面的因素：管道的成型方式、预应力筋的类型、表面特征是光滑的还是有波纹的、表面是否有锈斑，波纹管的布设是否正确，弯道位置及角度是否正确，成型管道内是否漏浆等，计算时根据设计图纸确定。
2、划分计算分段2.1 工作长度：工具锚到工作锚之间的长度，Pp＝千斤顶张拉力；2.2 波纹管内长度：计算时要考虑μ、θ，计算一段的起点和终点力。
现浇梁板及墩顶负弯矩预应力张拉(后张法)监理旁站要点
15、检查施工现场安全措施落实情况，安全措施落实不到位不得进行张拉作业。
16、当箱梁强度、弹性模量达到设计规定时，方可开始张拉，设计未规定时，混凝土强度应不低于设计强度等级的80%，弹性模量应不低于混凝土28d弹性模量的80%，张拉时采用“双控”的办法，以应力为主，伸长量为辅，当伸长量误差超过±6%时，应立即指令停止张拉，找出误差超标的原因，提出处理方案，经审批后按要求进行处理。
10、审查张拉单位和作业人员资质，主要张拉人员必须持证上岗。
监理旁站要点
工程名称
现浇梁板及墩顶负弯矩预应力张拉
（后张法）
旁
站
要
点
内
容
11、检查确认现场是否具备张拉施工的条件。
12、核查与现浇梁板同条件养护的砼试件强度抗压试验结果，判断是否可以进行预应力张拉施工。
13、检查预应力孔道疏通情况，检查孔道是否清理干净，是否有积水。
3、审查进场的预应力钢绞线、锚具等原材料和成品、半成品是否为招标确定的厂家生产，复试试验是否合格。
4、预应力束中的钢丝、钢绞线应梳理顺直，不得有缠绞、扭麻花现象，表面不应有损伤，单根钢绞线不允许断丝。单根钢筋不允许断筋或滑移。
5、同一截面预应力筋接头面积不超过预应力筋总面积的25%，接头质量应满足施工技术规范要求。
22、监理旁站过程中应留有影像资料。
17、严格按照设计要求的张拉顺序分批进行张拉。
18、两端张拉时，应设统一指挥人员，千斤顶拉力应基本同步加力，两端伸长量也应基本同步，当千斤顶拉力同步上升，两端的伸长量相差较大时，应立即停止张拉，找出原因，消除影响后方可继续张拉。
19、观察张拉过程中有无断丝、滑丝现象，并对张拉情况进行纪录，张拉完成后要尽快进行压浆。
预应力张拉(后张法)记录表
工程名称
结构物名称
施工单位
构件名称及编号
砼浇注日期/张拉日期
设计混凝土强度（MPa）
张拉时混凝土强度/弹性模量(Mpa)
断、滑丝情况
千斤顶编号
A
油表编号
预应力钢束编号顺序→
B
钢束编号
编号
（初应力б0）KN
（%бCON）KN
（%бCON）KN
（%бCON）KN
（%бCON）KN
年 月 日
监理意见：
监理工程师:
年 月 日
回缩量（mm)
实际伸长值（mm）
理论伸长值（mm）
伸长值偏差（%）
油表读数（MPa）
伸长值（mm）
油表读数（MPa）
伸长值（mm）
油表读数（MPa）
伸长值（mm）
油表读数（MPa）
伸长值（mm）
油表读数（MPa）
伸长值（mm）ABAB NhomakorabeaA
B
A
B
A
B
记录人：
年 月 日
质检员：
年 月 日
自检意见：
项目技术负责人：
预应力张拉记录表(后张法两端张拉)
钢束 编号
张拉 断面 编号
千斤 顶编
号
记录项目
二倍 初读
初应 数
力时 (MPa)
读数
张
第一 第二 行程 行程
拉 超张
拉 %
回油 安装
时回 应力
缩量 (MPa)
(㎜)
总延 伸长 度 (㎜)
油表读数(MPa)
滑、 断丝 情况
处理 情况
尺读数(㎜)
油表读数(MPa)
尺读数(㎜)
油表读数(MPa)
尺读数(㎜)
工程定 日期
预应力张拉记录表
（后张法两端张拉）
施记表15 施工单位：
张拉混凝土强度
（Mpa） 张拉日期
年月日
标定资料 编号
油压表 编号
初应 超张拉油 安装时油 顶塞油表
力读 数
表读数 表读数
读数
（MPa） （MPa） （MPa） （MPa）
计算伸 长值
（㎜）
理论伸 长值
（㎜）
油表读数(MPa)
尺读数(㎜)
油表读数(MPa)
尺读数(㎜)
油表读数(MPa)
尺读数(㎜)
油表读数(MPa)
尺读数(㎜)
油表读数(MPa)
尺读数(㎜)
张拉部位及直弯束示意图：N1参数m=5、N2参数m=5、N3参数n=4、N4参数n=4
监理工程师：
施工项目技术负责人：
复核：
记录：
箱梁预应力张拉旁站记录
1、钢绞线根数根。
2、张拉前强度min龄期天。
3、张拉过程持荷时间min。
4、实际张拉伸长率N1: N2: N3:。
发现的问题及处理结果
国家高速德上线巨野至单县（鲁皖界）段工程项目
旁站记录
编号：
施工单位
山东路桥有限公司
合同段
一合同段
旁站人
旁站时间
年月日
旁站项目
某桥某墩某箱梁预应力钢绞线张拉
施工过程简述
采用智能张拉设备，后张法两端对称张拉。张拉步骤：0—20%控制应力—40%控制应力—100%控制应力。
旁站工作情况
1、现场人员及交底：技术员：、质检员:、安全员：、试验员:、工人人，（是□否□）对作业人员进行技术交底。
2、智能张拉设备编号：，检验日期(是力、理论伸长量、计算伸长量、千斤顶回规方程输入（是□否□）正确，实际张拉伸长率结果(是□否□)符合要求。
4、张拉持荷时间(是□否□)符合要求，张拉伸长率(是□否□)符合要求。
5、旁站时间开始，结束，共计hmin。
后张法预应力混凝土桥梁的张拉
（ பைடு நூலகம்）
△ Ｌ＝ ｌ（ ． ． 三 ２ 二 Ｌ ＋ Ｉ
Ｌ Ｅ ｇ ｋ１ Ｌ
ｕ Ｏ
） ．．ｌ ＋ 二 工 １ × ０
Ｊ
千斤 顶 在使 用 前或 校 验期 限超 过 ３ 天 或漏 油拆修 后均 应进 行校 Ｏ 验 ，千斤顶应 与 已校 验过 的油表 配套编 号进行 校验标定 。一般采用传 感器 进行其 校验标定 。方法 是 ：将 千斤 顶 、传感 器压顶筒 安装在特制
逐级升压 ，分别 记录 油压表读 数 和传感器 压力读数 ，直到超 过最大使 用压力两 个级 为止 ，依 此重 复三次 取其平 均值 。则 每级校验 系数油表 读数 ｘ 千斤顶 活塞 面树 传感器 压力读 数平均值 。 若 校验 系数 大于 １ ５ ． ，则 该千斤 顶不 能使 用 ，若 小于 Ｉ ５ ０ ． ，则用 Ｏ
Ｐ ＝Ｐ ＡＨ。 ｕ ／
（ 和千 斤顶 油 缸活 塞受 力 面积 Ａ （ ｍ２ 进行选 择 。即 ： Ｈｍ ） 要工序 。后涨桥梁预 应力张拉是 待桥 梁砼达 到一定 强度和拆 模后 ，在 拉控 制力 ＰＮ）
油压 表选用 最大 读数 为 １ Ｐ （ ａ，精度 １ ，表盘直 径不 小于 ． ｕＭＰ ） ６ 级 油 泵选用 额定油 压为 １ Ｐ （ ａ，油箱 容量为 张拉 千斤顶 总输油 ． ｕＭＰ ） ４ 联结 油泵和 张拉千斤顶 的油 管选用耐高 压耐油橡胶 管。
预应力(后张法)张拉记录1-4
（%）
19.7
60
103
6
97
94.46
2.69
19.6
61
19.7
61
99
19.6
59
6
93
94.46
-1.55
26.1
63
10026.1ຫໍສະໝຸດ 62694.0
94.96
-1.01
26.1
61
102
6
96
94.96
1.10
26.1
62
监理意见：
签字：
日期：
签字：
日期：
施工单位：河北北方公路工程建设集团有限公司 监理单位：赤峰天宇交通监理有限公司
预应力（后张法）张拉记录
合同号： MYTJ-3
第1页
共1页
桥名及桩号
K34+950（2-13m）小桥
千斤顶编号 标定日期 对应油压表编号
1525（1#顶） 2018.5.28
18030110
1526（2#顶） 2018.5.28
18030102
分部工程 K34+950（2-13m）小桥
工程部位
1-2空心板
标定日期
15%控制应 力读数
2018.5.2 3束：3.2
8
4束：4.2
2018.5.2 3束：3.2
8
4束：4.2
30%控制应力读数
3束：6.1 4束：8.0 3束：6.1 4束：8.0
100%控制应力读数
3束：19.7 4束：26.1 3束：19.6 4束：26.1
张拉 示意图
张拉日期
2018年6月5日
ZN2--YN2--ZN1--YN1
预应力双端张拉(后张法)记录表(负弯矩)(QLB13 JTG_T F50-2011)
张拉力(100%) 回缩 滑、
量 断丝 (mm) 情况
张拉 断面
自检意见
监理意见 施工员: 桥梁工程师: 质检工程师: 监理工程师:
原 表号
始 记
册号
录 页码
序号
张拉气时砼强度
张拉日期
张拉时气温 理论上拱
油表
(MPa) 油/顶表号
读数
MPa 油/顶表号
度 初应力(
初应力(
钢束 编号
记录 项目
初应力 初应力 张拉力
%
% 100%
锚固
伸长量读 数mm
(℃)
实测上拱
钢绞线切割方
工伸(%%m作长))m端量)度伸(m长m量张(张() 拉拉(总长m力力伸量m)
法 %)
%) 理论 伸长量 (mm)
QLB13
项目名称 合同段
预应力双端张拉(后张法)记录表(负弯矩)
JTG/T F50-2011 公路桥涵施工技术规范
编号： ____________________
施工单位 监理单位
施工日期
单位工程
检验单位
检测日期
分部工程
工程部位
分项工程 千斤顶编
号 构件名称
油表编号 构件编号
桩号范围
浇筑日期 张拉时天
后张法预应力张拉计算书最终
成贵铁路CGZQSG-4标段犍为制梁场后张法预应力张拉计算书编制：复核：审核：目录1、计算公式 (2)2、划分计算分段 (3)3、计算钢绞线理论伸长量 (3)4、伸长量的测量 (4)后张法预应力张拉计算书后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。
1、计算公式1.1预应筋伸长值ΔL的计算按照以下公式：（1）ΔL＝ Pp×L /Ap×EpΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）；L—预应力筋的分段长度（mm）；Ap—预应力筋的截面面积（mm2）；Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）；1.2《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)附录G－8中规定了Pp的计算公式（2）P—预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，对于圆曲线，为该段的圆心角，如果孔道在竖直面和水平面同时弯曲时，则θ为双向弯曲夹角之矢量和。
设水平角为α，竖直角为β，则θ=Arccos（cosα×cosβ）。
x—从张拉端至计算截面的孔道长度，分段后为每个分段长度。
k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），管道内全长均应考虑该影响；μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。
注： a、钢绞线的弹性模量Ep是决定计算值的重要因素，它的取值是否正确，对计算预应力筋伸长值的影响较大。
所以钢绞线在使用前必须进行检测试验，计算时按实测值Ep’进行计算。
b、 k和μ是后张法钢绞线伸长量计算中的两个重要的参数，其大小取决于多方面的因素：管道的成型方式、预应力筋的类型、表面特征是光滑的还是有波纹的、表面是否有锈斑，橡胶抽拔棒的布设是否正确，弯道位置及角度是否正确，成型管道内是否漏浆等，计算时根据设计图纸确定。
后张法(箱梁)预应力张拉记录表
后张法(箱梁)预应力张拉记录表
建设项目:
现场浇筑预应力砼连续箱梁天桥 (2X 25m 预应力张拉可用此表，腹板张拉顺序N2T N3^N1,两端对称张拉。
(编号:
B-5-03.1
单位工程名称： 桩号及部位：
设计控制应力 Mpa 施工时间： 构件编号： 跨径L- m
油压表标定日期： 控制伸长值
mm
张拉日期：
项 次 千斤顶及 油表
编号 实际读数
理论 读数
实际 伸长值 理论 伸长值
项目 左 侧
右侧
顶板
1
千斤顶号
油表编号
10%
钢绞线编号
N1
N2
N3
N1
N2
N3
T3
T1
T2
T1
T3
50%
油表读数
100%
伸长值(mm)
2
千斤顶号
油表编号
10% 钢绞线编号
50%
油表读数
100% 伸长值(mm)
箱梁钢绞线编号简图
现浇箱梁腹板 右侧
左侧
预制箱梁钢绞线编号
桥墩处
右侧
跨中处
N 1
N 1 N 2 N 2 N3
N3
N1
N2
□ N3
左侧
N1 N2
N3
□
左侧
T3 T1 T2 T1
T3
现浇f 箱梁顶彳
板钢束编
冊号
B1
B2 B1
B2
预制箱梁顶板
负弯矩钢束编号
承包单位: 注：预制箱梁钢束均采用两端张拉，且应在横桥向对称张拉。
操作: 记录: 审核: 复核: 监理: 日期:。
预应力张拉伸长量计算书(后张法).
一、钢绞线伸长量计算1. 计算依据①《公路桥涵施工技术规范》中公式(12.8.3-1)；②《公路桥涵施工技术规范》中《附录G-8 预应力筋平均张拉力的计算》； ③《海滨大道北段二期（疏港三线立交～蛏头沽）设计图纸》。
2．计算公式：pp p E A L P L =∆ (12.8.3-1)μθμθ+-=+-kx e P P kx p )1()( (附录G-8)p con A P σ=其中：x —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ），取张拉端到跨中孔道长度；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）,取8.5º即 0.148353rad;k —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，本工程采用塑料波纹管，取0.0015；μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数，本工程采用sΦ15.2mm 高强低松弛钢绞线及塑料波纹管孔道，根据图纸取0.17；P —预应力筋张拉端的张拉力（N ）； p A —预应力筋的截面面积（mm ²）；con σ—张拉控制应力（MPa ），根据图纸取pk f 73.0；p P —预应力筋平均张拉力（N ）；L —预应力筋的长度（mm ），取张拉端到跨中钢绞线长度；p E —钢绞线弹性模量，本工程采用s Φ15.2mm 高强低松弛钢绞线，根据试验取51091.1⨯MPa ；(钢绞线弹性模量检测报告附后)L ∆—理论伸长值（mm ）。
3．伸长值计算 ①连续端N1N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 02.741316148353.017.0165.170015.0)1(760368)1()148353.017.0165.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 0.1191091.141401716502.7413165=⨯⨯⨯⨯==∆ ②连续端N2N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 97.741293148353.017.0205.170015.0)1(760368)1()148353.017.0205.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 2.1191091.141401720597.7412935=⨯⨯⨯⨯==∆③连续端N3N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 68.741274148353.017.024.170015.0)1(760368)1()148353.017.024.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 5.1191091.141401724068.7412745=⨯⨯⨯⨯==∆④连续端N4N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 14.741258148353.017.027.170015.0)1(760368)1()148353.017.027.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 7.1191091.141401727014.7412585=⨯⨯⨯⨯==∆ ⑤连续端N5N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 85.741238148353.017.0305.170015.0)1(760368)1()148353.017.0305.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 9.1191091.141401730585.7412385=⨯⨯⨯⨯==∆⑥非连续端N1N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 83.741227148353.017.0325.170015.0)1(760368)1()148353.017.0325.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 1.1201091.141401732583.7412275=⨯⨯⨯⨯==∆ ⑦非连续端N2N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 34.741233148353.017.0315.170015.0)1(760368)1()148353.017.0315.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 0.1201091.141401731534.7412335=⨯⨯⨯⨯==∆ ⑧非连续端N3N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 61.741241148353.017.03.170015.0)1(760368)1()148353.017.03.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 9.1191091.141401730061.7412415=⨯⨯⨯⨯==∆ ⑨非连续端N4N A f A P p pk p con 9504605140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 01.926552148353.017.03.170015.0)1(950460)1()148353.017.03.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 9.1191091.151401730001.9265525=⨯⨯⨯⨯==∆⑩非连续端N5NA f A P p pk p con 9504605140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 24.926569148353.017.0275.170015.0)1(950460)1()148353.017.0275.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 7.1191091.151401727524.9265695=⨯⨯⨯⨯==∆ 由以上计算结果得出: ①中跨箱梁理论伸长值如下:mm N 0.23820.1191=⨯= mm N 4.23822.1192=⨯= mm N 0.23925.1193=⨯= mm N 4.23927.1194=⨯= mm N 8.23929.1195=⨯= ②边跨箱梁理论伸长值如下mm N 1.2391.1200.1191=+= mm N 2.2390.1202.1192=+= mm N 4.2399.1195.1193=+= mm N 6.2399.1197.1194=+= mm N 6.2397.1199.1195=+=二、压力表读数计算1. 计算依据①《海滨大道北段二期（疏港三线立交～蛏头沽）设计图纸》； ②《千斤顶标定报告09-JZ163～178》；（报告附后） 2. 计算公式①千斤顶力与压力表读数对应关系如下式：b ax y +=其中：y —千斤顶力（KN ）；x —压力表读数（MPa ）； a ,b —常系数。
预应力张拉原始记录表(通用版)
预应力张拉施工原始记录
施表
承包单位：汉中市曙坤建筑工程有限公司 监理单位：安康市新宇交通工程监理有限公司
施工标段:QA17 编 号:
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桥梁名称 王家坡大桥
构件名称
20m预制箱梁
构件编号
张拉方式
后张法
孔号
砼设计强度 (MPa)
钢筋规格及每束根 数
50
预应力钢 束编号
张拉 端面 编号
千斤 顶编
号
记录项目
A N1
B
A N2
B
A N3
B
油表读数(MPa) 张拉力(kN) 伸长量(mm)
油表读数(MPa) 张拉力(kN) 伸长量(mm)
油表读数(MPa) 张拉力(kN) 伸长量(mm)
油表读数(MPa) 张拉力(kN) 伸长量(mm)
油表读数(MPa) 张拉力(kN) 伸长量(mm)
率
(mm) (m%-10%）+（20%-10%）-工作锚回缩量-工具锚回缩量 张拉伸长率=（实测伸长值-理论伸长值）/ 理论伸长值
现场施工负责人：
质检员:
现场技术人员：
现场监理：
油表读数(MPa) 张拉力(kN) 伸长量(mm)
张拉(放松)时砼 强度(MPa)
初读数 10%
第一行程 20%
构件跨中上拱 度(mm)
第二行程 %
第三行程 100%
张拉日期
预应力筋编 号示意图
N1,N2,N3
气候温度 (℃)
张拉情况
锚固力 (kN)
工作锚 工具锚 实测伸
张拉伸长
回缩量 回缩量
长值
理论伸长 值(mm)
预应力张拉(梁体竖向预应力钢筋后张法)原始记录表
预应力张拉（梁体竖向预应力钢筋后张法）原始记录表
承包单位：***有限公司合同段：
监理单位：***监理有限公司编号 ：
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工程名称
****道路工程
构件名称及编号
千斤顶编号
标定日期
年 月 日
油压表编号
张拉日期
年 月 日
钢束编号
初应力油压表读数
（Mpa）
锚固安装应力油压表读数
（Mpa）
计算伸长量
（mm）
实测伸长量
（mm）
பைடு நூலகம்备注
自检意见：
质检工程师：日期：年 月日
监理意见：
监理工程师：日期：年 月日
构件名称及编号填写注明:XX敦Ri#块或XX敦Gi#块,R和G分别代表瑞金方向和赣州方向
立交桥预应力张拉记录
（后张法两端张拉）施记表15
工程名称：××路××路立交桥施工单位：××市政工程有限公司
构件名称
张拉混凝土强度
45.2（MPa）
张拉日期
××年4月30日
千斤顶编号
标定日期
标定资料编号
油压表编号
初应力读数（MPa）
超张拉油表读数（MPa）
安装时油表读数（MPa）
顶塞油表读数（MPa）
计算
伸长值（㎜）
安装应力(Mpa)
N1-1
A
0156号
油表读数(Mpa)
2.87
5.37
25.32
25.32
尺读数(㎜)
22
29
86
86
71
B
0157号
油表读数(Mpa)
2.74
5.25
25.32
25.32
尺读数(㎜)
22
28
89
89
73
N1-2
A
0156号
油表读数(Mpa)
2.87
5.37
25.32
25.32
尺读数(㎜)
23
30
92
92
76
B
0157号
油表读数(Mpa)
2.74
5.25
25.32
25.32
尺读数(㎜)
21
29
81
81
68
N2-1
A
0156号
油表读数(Mpa)
2.87
5.37
25.32
25.32
尺读数(㎜)
20
25
88
88
73
B
0157号
油表读数(Mpa)
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（后张法两端张拉）施记表15 工程名称: 施工单位:
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