500宽1400高梁侧模板计算书
梁侧模板计算书.
梁侧模板计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性承04k c4k1×[1.35×0.9×34.213+1.4×0.9×2]＝44.089kN/m2左上翻部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φc Q4k]＝1×[1.35×0.9×34.213+1.4×0.9×2]＝44.089kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.213 kN/m2左上翻部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.213 kN/m2 三、支撑体系设计左侧支撑表：模板设计剖面图四、面板验算梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×44.089＝44.089kN/mq1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×34.213×1＝41.569kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mM max＝0.125q1L2＝0.125×q1×0.32＝0.496kN·mσ＝M max/W＝0.496×106/37500＝13.227N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×34.213＝34.213kN/mνmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×34.213×3004/(100×10000×281250)＝0.513mm≤300/400=0.75mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态R左下挂max＝1.25×q1×l左＝1.25×44.089×0.3＝16.533kN正常使用极限状态R'左下挂max＝1.25×l左×q＝1.25×0.3×34.213＝12.83kN2、右下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
700×1400梁侧模板计算书
梁侧模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称KL7 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 700×1400 梁板结构情况见下图楼板厚度(mm) 120 二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3) 25混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.4 混凝土侧压力折减系数ξ0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)ζγc H＝0.8×25×1.4＝28kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝ζγc H＝0.8×25×1.4＝28kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×28+1.4×4，1.35×28+1.4×0.7×4]＝0.9max[39.2，41.72]＝0.9×41.72＝37.548kN/m2 正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝28 kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数7 主梁间距(mm) 500 主梁合并根数2 小梁最大悬挑长度(mm) 250结构表面的要求结构表面外露 对拉螺栓水平向间距(mm) 500支撑距梁底距离依次为200，650，1100设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板 面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/m m 2)13面板弹性模量E(N/mm 2)9000梁截面宽度取单位长度，b ＝1000mm 。
梁支撑架及梁侧模板计算书
附件一梁底支撑架及梁侧模板计算书以酒店最大梁KZL3(1)：梁截面为1400mmx2900mm为计算依据，其余梁可参考此梁进行支撑架搭设，转换层层高为5.6m。
材料选用：模板：梁底模采用12mm厚竹胶板，梁侧模采用18mm厚木模胶合板，木枋截面：60mm*80mm，钢管：Φ48*2.8mm(实测值)钢管。
φ12对拉螺杆，U型顶托。
采用2.5m的立杆，在梁截面方向正中增加4排立杆，立杆间距500，沿梁长度方向立杆间距600，离地150高设置纵横向扫脚杆，第二道水平连系杆离地1.25m，第三道水平连系杆离地2.35m，立杆上口采用U型顶托(质量必须可靠)，U型顶托上设置短向双钢管用于支承梁底模，在搭设梁底支模架时，短向双钢管均需与大梁两侧立杆上的水平杆扣件连接。
梁侧模距梁底200高设置第一道对拉螺杆，底下3排螺杆纵横间距控制在460mm以内。
梁内严禁穿竹筒(大梁易在此处开裂)，改用φ16PVC管，在大梁上口采用一排一次性螺杆，用以确保梁截面。
设置纵向连续剪力撑，将荷载往框架柱传递。
横向每隔4根立杆设置剪刀撑，剪力撑采用6m钢管。
梁支模架与浇捣成型的框支柱用钢管抱箍连接成整体，增加其整体稳定性。
为防止立杆集中力过大，抵抗对楼面砼产生冲切破坏，在梁截面方向立杆下铺设槽钢，槽口向上，或采用50mm~60mm厚松木板塞在靠近立杆的扫脚杆下方，以增大受力面积。
KZL3(1)框支梁支模示意图一、底板模板计算：底板模计算跨度为150mm，取计算单元为0.6m，现进行强度及挠度验算，按四跨连续梁计算。
荷载统计：模板自重：q1=0.35*0.6*(2*2.7+1.4)/1.4=1.02kn/m梁钢筋砼自重：q2=25.5*0.6*2.9=44.4kn/m振捣砼时产生的荷载标准值：q3=2*0.6=1.2kn/m合计：Q=1.2*(q1+q2)+1.4*q3=1.2*(1.02+44.4)+1.4*1.2=56.2kn/m强度验算：验算式：W≥M/ fmM=0.121*QL2=0.121*56.2*0.15*0.15=0.15kn.m板模板截面抵抗矩：W=600*12*12/6=14400mm3=13 N/mm2f=M/W=0.15*106/14400=10.4N/mm2＜fm=13 N/mm2木材抗弯强度设计值fm强度符合要求挠度验算：验算式：ωA=KwqL4/100EI≤L/400Q=1.02+44.4=45.4kn/mE=9.5*103N/mm2I=600*12*12*12/12=86400mm4Kw=0.967ωA=KwqL4/100EI=0.967*45.4*1504/100*9.5*103*86400=0.27mm≤L/400=150/400=0.375mm挠度符合要求二、梁底木楞验算梁底木楞采用60*80木枋，计算跨度为600mm，计算单元为150mm，按四跨连续梁进行验算。
梁侧模板计算书
500mm×1100mm梁侧模板1计算书第1章计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018第2章梁侧模板计算参数主楞弹性模量E(N/mm2) 206000.00 主楞合并根数 2 主楞受力不均匀系数Ks 0.60对拉螺栓类型M14 轴向力设计值Ntb(KN) 17.80 混凝土重力密度γc(kN/m3)24.00 新浇混凝土初凝时间t0(h) 4.00混凝土浇筑速度V(m/h) 2.00 混凝土坍落度(mm) 90~130mm混凝土坍落度修正系数β 1.00 新浇混凝土对模板侧压力标准值G4k(kN/m2)29.87混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2.00 结构重要性系数γ0 1.1可变荷载调整系数γL0.90图2-1 平面图图2-2 剖面图1图2-3 剖面图2第3章梁侧模板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力为：强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和混凝土下料产生的水平荷载设计值：挠度验算要考虑新浇混凝土侧压力和混凝土下料产生的水平荷载标准值：第4章面板计算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 30.00 面板弹性模量E(N/mm2) 11500.00 面板计算方式3等跨连续梁面板直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载下的连续梁计算（跨度为次楞间距），面板的计算宽度取1m本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：计算简图如下：图4-1 面板荷载示意图(kN,kN/m)4.1 强度验算图4-1-1 面板弯矩示意图（kN·m）满足要求!4.2 挠度验算图4-2-1 面板挠度示意图（mm）结构表面隐藏，取面板最大挠度限值为 L/250。
大梁侧模板计算(400X1400)
梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度1400mm，两侧楼板厚度180mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置5道，内龙骨采用60×80mm木方。
外龙骨间距300mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。
对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距300+400+300mm，断面跨度方向间距300mm，直径14mm。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
2929292914mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×50.000=45.000kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m 2。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照简支梁计算。
面板的计算宽度取0.30m 。
荷载计算值 q = 1.2×45.000×0.300+1.40×3.600×0.300=17.712kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 截面抵抗矩 W = 16.20cm 3； 截面惯性矩 I = 14.58cm 4；17.71kN/mA计算简图0.160弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：13.50kN/mA变形计算受力图0.035变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.018kNN2=5.870kNN3=4.770kNN4=5.870kNN5=2.018kN最大弯矩 M = 0.159kN.m最大变形 V = 0.692mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.159×1000×1000/16200=9.815N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.692mm面板的最大挠度小于290.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
模板计算书
模板工程设计计算书结构模板与支撑设计本工程设计混凝土现浇板的厚度为130mm；梁高有1400mm、1350mm、1150mm、800mm、750mm 等。
2#厂房现浇板：（板厚130㎜、层高4.5m）的模板支撑设计1、现浇板的模板支撑体系：模板支撑如下图所示。
木方背椤厚胶合板钢管间距900双向布置钢管竖向间距1200，横向间距离900垫木130板模板支撑构造示意图2、模板支撑设计计算：1）本工程现浇板的模板支撑体系待其砼强度达到设计强度的80%以后拆除。
2）15mm厚木胶合板模板抗弯设计强度fm=23N/mm2,抗剪设计强度fv=1.4N/mm2,E=5000MPa;50×100mm木方背楞抗弯设计强度fm=15N/mm2,抗剪设计强度fv=1.3N/mm2,E=10000Mpa。
钢管采用φ48×3.5㎜普通钢管。
3）、模板支撑的设计与计算：（1）、荷载计算15mm厚木胶合板模板自重 1.2×300=360N/m2现浇砼重力 1.2×0.13×25000=3900N/m2钢筋自重荷载 1.2×1100=1320N/m2振捣荷载 1.4×2000=2800 N/m2上述荷载合计：8080 N/m2计算模板及模板木方施工荷载取值：1.4×2500=3500N/m2 计算钢管托楞均布施工荷载取值：1.4×1500=2100N/m2 计算立柱均布施工荷载取值： 1.4×1000=1400N/m2因而取荷载值分别为：11580N/m2 10580N/m2 10080N/m2 （2）、胶合板模板受力验算现浇板木胶合板模板受力计算按两等跨梁进行计算： 抗弯强度验算取1m 宽板带q=11580×1=11.58KN/mmm q bh f l fbh ql WM ql M m 77158.11615100082368618/18/122222max =⨯⨯⨯⨯=⨯≤≤===σ按剪应力验算mmq bhf l f bhql bh V qlV v v224558.1133.115100043443232/1max =⨯⨯⨯⨯=≤≤===τ按挠度验算[]mm qEIl lEI l q 36058.1120051510001215000384200538420038453334,=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⨯≤=≤=ωω现浇板木胶合板模板跨度，即50×100木方背楞间距取350mm. （3）、50×100mm 木方背楞受力验算50×100㎜木方背楞搁置在钢管大横杆上，现进行木方背楞受力验算。
转换层模板计算书
转换层模板计算书转换层模板计算书转换大梁模板支撑荷载标准值，按照梁截面尺寸分为①500×（900，1200，1400），取500×1500计算；②（600～700）×（1200～2500），取700×1500、800×2000、800×2500计算；③（800～950）×（1600～2400），取950×2400计算；1500×1500截面梁1.1500×1500截面梁荷载设计值计算：1）模板及支架自重设计值：0.5×（0.5+1.5×2）×1.2＝2.1KN/m2）新浇筑混凝土自重设计值：26×0.5×1.5×1.2＝23.4KN/m3）钢筋自重设计值：1.5×1.5×0.5×1.2=1.35KN/m4）施工人员及设备荷载设计值：2.5×0.5×1/1×1.4＝1.75KN/m荷载设计值组合：2.1＋23.4＋1.35＋1.75=28.6KN/m1.2次龙骨验算（1）抗弯强度验算次龙骨采用80×50mm的木方，间距50mm，跨度为550mm，但为保证钢管主楞与立杆的连接，采用每排立杆为双立杆的型势，双立杆间间距100mm，因此计算单元取550mm，双立杆间的距离可忽略。
按连续梁计算，次龙骨截面和计算简图见右图。
毛截面：惯性距：抵抗弯距：弹性模量：次龙骨上的荷载基本上为均匀荷载，取两支点跨中之间为计算单元，化为线荷载：q=28.6kN/m按无限跨梁计算弯距：受弯构件的抗弯承载力：[可]（2）挠度验算[可]1.3主龙骨验算（1）抗弯强度验算主龙骨采用48×3.5mm的脚手架钢管，间距为550mm。
考虑到目前市场所用钢管材料壁厚普遍在3mm左右，因此按照48×3mm计算。
梁模板计算书
梁模板计算书梁模板的计算主要包括：①底板下内楞、底板下外楞和底板下支撑；②梁侧模板、侧模板内楞、梁侧模板外楞和对拉钢片。
1、梁模底板及内楞计算（1）梁截面≤350×600梁底板按350×600计算①强度验算：底板承受标准荷载：恒载：混凝土自重力 24KN/m3×0.35m×0.6m×1.2=6.048KN/m底板自重力 5KN/m3×0.015m×0.35m×1.2=0.0315KN/m钢筋自重力 1.5KN/m3×0.35m×0.6m×1.2=0.378KN/m动载：振捣混凝土荷载 2.0KN/m3×0.35m×1.4=0.98KN/m施工人员及机械荷载 2.5KN/m3×0.35m×1.4=1.225KN/m合计 q1=8.663KN/m木模板需乘折减系数0.9：则q=q1×0.9=7.8KN/m梁模板下内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算：所用公式：δ=M/W≤fmM=Km×qL2W=bh2/6式中：δ—计算最大应力M—计算最大内力Km—弯距系数W—截面抵抗矩Fm—木材抗弯强度设计值b×h—模板横截面的宽度与厚度L—内楞间距一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查附表2得：Km=0.121δ=0.121×7.8×L2×6/(350×152)≤13N/mm2解得：L≤425mm②剪应力验算所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=Kvql查表得Kv=0.620τ=3×0.620×7.8×L/(2×600×15)≤fv=1.4N/mm2解得：L≤510mm③挠度验算所用公式：w=Kwql4/100EI≤L/250查表得：Kw=0.967w=0.967×7.8×L4×12/(100×9000×350×153)≤L/250解得：L≤361mm综合以上三种情况，L≤361mm，底板可满足要求，可取L=350mm（2）350×600＜梁截面≤350×1100梁底板按350×1100计算①强度验算：底板承受标准荷载：恒载：混凝土自重力 24KN/m3×0.35m×1.1m×1.2=11.088KN/m底板自重力 5KN/m3×0.015m×0.35m×1.2=0.0315KN/m钢筋自重力 1.5KN/m3×0.35m×1.1m×1.2=0.693KN/m动载：振捣混凝土荷载 2.0KN/m3×0.35m×1.4=0.98KN/m施工人员及机械荷载 2.5KN/m3×0.35m×1.4=1.225KN/m合计 q1=14.018KN/m木模板需乘折减系数0.9：则q=q1×0.9=12.616KN/m梁模板下内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算：所用公式：δ=M/W≤fmM=Km×qL2W=bh2/6式中：δ—计算最大应力M—计算最大内力Km—弯距系数W—截面抵抗矩Fm—木材抗弯强度设计值b×h—模板横截面的宽度与厚度L—内楞间距一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查附表2得：Km=0.121δ=0.121×12.616×L2×6/(350×152)≤13N/mm2解得：L≤334mm②剪应力验算所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=Kvql查表得Kv=0.620τ=3×0.620×12.616×L/(2×1100×15)≤fv=1.4N/mm2解得：L≤444mm③挠度验算所用公式：w=Kwql4/100EI≤L/250查表得：Kw=0.967w=0.967×12.616×L4×12/(100×9000×350×153)≤L/250解得：L≤307mm综合以上三种情况，L≤307mm，底板可满足要求，可取L=300mm（3）梁截面＞350×1100梁底板计算按350×2600计算①强度验算：底板承受标准荷载：恒载：混凝土自重力 24KN/m3×0.35m×2.6m×1.2=26.208KN/m底板自重力 5KN/m3×0.015m×0.35m×1.2=0.0315KN/m钢筋自重力 1.5KN/m3×0.35m×2.6m×1.2=1.638KN/m动载：振捣混凝土荷载 2.0KN/m3×0.35m×1.4=0.98KN/m施工人员及机械荷载 2.5KN/m3×0.35m×1.4=1.225KN/m合计 q1=30.083KN/m木模板需乘折减系数0.9：则q=q1×0.9=27.074KN/m梁模板下内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算：所用公式：δ=M/W≤fmM=Km×qL2W=bh2/6式中：δ—计算最大应力M—计算最大内力Km—弯距系数W—截面抵抗矩Fm—木材抗弯强度设计值b×h—模板横截面的宽度与厚度L—内楞间距一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查附表2得：Km=0.121δ=0.121×27.04×L2×6/(350×152)≤13N/mm2解得：L≤228mm②剪应力验算所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=Kvql查表得Kv=0.620τ=3×0.620×27.074×L/(2×2600×15)≤fv=1.4N/mm2解得：L≤466mm③挠度验算所用公式：w=Kwql4/100EI≤L/250查表得：Kw=0.967w=0.967×27.074×L4×12/(100×9000×350×153)≤L/250解得：L≤238mm综合以上三种情况，L≤228mm，底板可满足要求，可取L=200mm2、梁底外楞验算（1）梁截面≤350×600梁底外楞计算①强度验算：外楞下钢管的纵向间距设为L2，沿纵向为三排。
500×1400梁模板与支撑计算书
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八、梁底支撑木枋和托梁的计算
（一）梁底木枋计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 １．荷载的计算： （１）钢筋混凝土梁自重（ｋＮ／ｍ）：
木枋的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩Ｉ和截面抵抗矩Ｗ分别为：
Ｗ＝８．００ ８．００ ８．００／６＝８５．３３ｃｍ３； Ｉ＝８．００ ８．００ ８．００ ８．００／１２＝３４１．３３ｃｍ４； （１）木枋抗弯强度计算 抗弯计算强度 ｆ＝０．９２８ １０６／８５３３３．３＝１０．８８Ｎ／ｍｍ２ 木枋的抗弯计算强度小于１３．０Ｎ／ｍｍ２，满足要求！
四、梁模板侧模计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取１．２２ｍ。 荷载计算值 ｑ＝１．２ ３３．６００ １．２２０＋１．４ ４．０００ １．２２０＝５６．０２２ｋＮ／ｍ 面板的截面惯性矩Ｉ和截面抵抗矩Ｗ分别为： 本算例中，截面惯性矩Ｉ和截面抵抗矩Ｗ分别为：
七、对拉螺栓的计算
计算公式： Ｎ＜［Ｎ］＝ｆＡ
其中 Ｎ—— 对拉螺栓所受的拉力； Ａ—— 对拉螺栓有效面积 （ｍｍ２）； ｆ—— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取１７０Ｎ／ｍｍ２；
对拉螺栓的直径（ｍｍ）： １８ 对拉螺栓有效直径（ｍｍ）： １５ 对拉螺栓有效面积（ｍｍ２）：Ａ＝１７４．０００ 对拉螺栓最大容许拉力值（ｋＮ）：［Ｎ］＝２９．５８０ 对拉螺栓所受的最大拉力（ｋＮ）： Ｎ＝２３．５３３ 对拉螺栓强度验算满足要求！
Ｔ＝３Ｑ／２ｂｈ＜［Ｔ］ 截面抗剪强度计算值 Ｔ＝３ ５６４２／（２ ８０ ８０）＝１．３２２Ｎ／ｍｍ２ 截面抗剪强度设计值 ［Ｔ］＝１．４０Ｎ／ｍｍ２ 内龙骨的抗剪强度计算满足要求！
梁侧模板计算书
梁侧模板计算书1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合4k c0c min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×3.75}＝min{34.213，90}＝34.213kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φc Q4k]＝1×[1.35×0.9×32.4+1.4×0.9×2]＝41.886kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝32.4 kN/m2三、支撑体系设计设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×41.886＝41.886kN/mM max＝0.125q1l2＝0.125×41.886×0.2252＝0.265kN·mσ＝M max/W＝0.265×106/37500＝7.068N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×32.4＝32.4kN/mνmax＝5×32.4×2254/(384×10000×281250)=0.384mm≤225/250=0.9mm 满足要求！3、支座反力验算承载能力极限状态R＝q1l=41.886×0.225＝9.424kN正常使用极限状态R'＝ql=32.4×0.225＝7.29kN五、小梁验算1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)q=9.424kN/mσ＝M max/W＝0.369×106/32062＝11.522N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)τmax＝3 V max/(2bh)＝3×2.713×1000/(2×45×95)＝0.952N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)q=7.29kN/mνmax＝1.708mm≤450/250=1.8mm满足要求！4、主梁所受支座反力计算承载能力极限状态R max＝5.352kN正常使用极限状态R'max=4.14kN六、主梁验算计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)q=5.352kN/mσ＝M max/W＝0.542×106/4490＝120.688N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)τmax＝2V max/A=2×2.713×1000/424＝30.925N/mm2≤[τ]＝120N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)q=4.14kN/mνmax＝0.253mm≤450/250=1.8mm满足要求！4、最大支座反力计算R max=11.908/1=11.908kN七、对拉螺栓验算t 满足要求！梁侧模板计算书1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合4k c0c min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×3.75}＝min{34.213，90}＝34.213kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φc Q4k]＝1×[1.35×0.9×32.4+1.4×0.9×2]＝41.886kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝32.4 kN/m2三、支撑体系设计设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
梁侧模计算书
梁侧模板计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=600mm，梁截面高度 H=1700mm，H方向对拉螺栓4道，对拉螺栓直径12mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。
梁模板使用的方木截面60×80mm，梁模板截面侧面方木距离200mm。
梁底模面板厚度h=12mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=12mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 2.000kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取5.000m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.600m；1——外加剂影响修正系数，取1.200；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=32.580kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=32.590kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。
三、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下200200200 q图梁侧模板计算简图1.强度计算强度计算公式要求： = M/W < [f]其中——梁侧模板的强度计算值(N/mm2)；M ——计算的最大弯矩 (kN.m)；q ——作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；q=(1.2×32.59+1.4×6.00)×1.70=80.764N/mm最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×80.764×0.2002=-0.323kN.m=0.323×106/40800.0=7.918N/mm2梁侧模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.200×80.764=9.692kN截面抗剪强度计算值 T=3×9692/(2×1700×12)=0.713N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 32.59×1.70=55.40N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×55.403×200.04/(100×6000.00×244800.0)=0.409mm梁侧模板的挠度计算值: v = 0.409mm小于 [v] = 200/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×32.59+1.4×6.00)×1.70×0.60/4=12.12kN穿梁螺栓直径为12mm；穿梁螺栓有效直径为9.9mm；穿梁螺栓有效面积为 A=76.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=12.920kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=12.115kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。
500×900粱模板计算书
附件五、500×900梁模板计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=500mm，梁截面高度 H=900mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。
梁模板使用的木方截面45×95mm，梁模板截面侧面木方距离250mm。
梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取6.000h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.590kN/m 2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.600kN/m 2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m 2。
三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下28.37kN/mA图 梁侧模板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]其中 f —— 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；q —— 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；q=(1.2×21.60+1.4×4.00)×0.90=28.368N/mm最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×28.368×0.2502=-0.177kN.mf=0.177×106/48600.0=3.648N/mm 2梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm 2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.250×28.368=4.255kN截面抗剪强度计算值 T=3×4255/(2×900×18)=0.394N/mm 2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 21.60×0.90=19.44N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×19.440×250.04/(100×6000.00×437400.0)=0.196mm梁侧模板的挠度计算值: v = 0.196mm小于 [v] = 250/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×21.60+1.4×4.00)×0.90×0.60/1=17.02kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=17.021kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。
梁(500X1000)模板计算书讲义
梁（500X1000）模板(扣件式)计算书一、工程概况新浇混凝土梁板特性新浇混凝土楼板厚度(mm) 350 混凝土梁截面尺寸(mm)【宽×高】500×1000 模板支架高度H(m) 4模板支架的纵向长度L a(m) 8.1 模板支架的横向长度L b(m) 8.1 二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距l a(mm) 400 立杆横向间距l b(mm) 900 模板支架步距h(mm) 1500 楼板立杆纵向间距l a'(mm) 800 楼板立杆横向间距l b'(mm) 800 梁左侧立杆距梁中心线距离(mm) 450 梁底增加承重立杆根数 1梁底增加立杆的布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm)450梁底立杆支撑方式双扣件每纵距内附加梁底支撑主楞根数 2 梁底支撑次楞根数 4 立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a(mm)50模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2) 0.3 次楞(kN/m) 0.01 主楞(kN/m) 0.033 支架(kN/m) 0.15 梁侧模板自重标准值(kN/m2) 0.5新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3) 25钢筋自重标准值(kN/m3)梁 1.5板 1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2) 1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2四、模板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm) 15 模板抗弯强度设计值f m(N/mm2) 22 模板抗剪强度设计值f v(N/mm2) 1.4模板弹性模量E(N/mm2) 10000W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4q=1.2Σq Gk+1.4Σq Qk=1.2×[0.3+(25+1.5)×1]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=36.36kN/mq`=Σq Gk+Σq Qk=[0.3+(25+1.5)×1]×1.0+(1+2)×1.0=29.8kN/m1、抗弯验算M max=0.1ql2=0.1×36.36×0.1662=0.1kN·mσmax=M max/W=0.1×106/37500=2.672N/mm2≤f m=22N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×36.36×0.166=3.621kNτmax=3Q max/(2bh)=3×3.621×103/(2×1000×15)=0.362N/mm2≤f v=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×29.8×1664/(100×10000×281250)=0.054mmνmax=0.054mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[166/150，10]=1.107mm符合要求！4、支座反力R1=R4=0.4ql=2.414kN，R2=R3=1.1ql=6.639kNR`1=R`4=0.4q`l=1.979kN，R`2=R`3=1.1q`l=5.441kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm) 45×90 次楞材料自重(kN/m) 0.01次楞抗弯强度设计值f m(N/mm2) 15.444 次楞抗剪强度设计值f v(N/mm2) 1.782 次楞截面抵抗矩W(cm3) 60.75 次楞截面惯性矩I(cm4) 273.375 次楞弹性模量E(N/mm2) 93501梁左侧楼板传递给次楞荷载：q2=1.2ΣN Gk+1.4ΣN Qk=[1.2×(0.3+(25+1.1)×0.35)+1.4×(1+2)]×(0.45-0.5/2)/2=1.552kN/m梁右侧楼板传递给次楞荷载：q3=1.2ΣN Gk+1.4ΣN Qk=[1.2×(0.3+(25+1.1)×0.35)+1.4×(1+2)]×(0.9-0.45-0.5/2)/2=1.552kN/m梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=1.2ΣN Gk=1.2×0.5×(1-0.35)=0.39kN/m梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=1.2ΣN Gk=1.2×0.5×(1-0.35)=0.39kN/mq=max[2.414/1.0+0.012+1.552+0.39，6.639/1.0+0.012，2.414/1.0+0.012+1.552+0.39]=6.651kN/mq`=max[1.979/1.0+0.01+1.244+0.325，5.441/1.0+0.01，1.979/1.0+0.01+1.244+0.325]=5.451kN/m计算简图如下：1、强度验算M max=0.1ql2=0.1×6.651×0.1332=0.012kN·mσmax=M max/W=0.012×106/60750=0.195N/mm2≤f m=15.444N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×6.651×0.133=0.532kNτmax=3Q max/(2bh0)=3×0.532×1000/(2×45×90)=0.197N/mm2τmax=0.197N/mm2≤f v=1.782N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×5.451×133.3334/(100×9350×2733750)=0mm νmax=0mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[133.333/150，10]=0.889mm符合要求！4、支座反力计算梁底次楞依次最大支座反力为：R1=1.1×(2.414+0.012+1.552+0.39)×0.133=0.641kNR2=1.1×(6.639+0.012)×0.133=0.976kNR3=1.1×(6.639+0.012)×0.133=0.976kNR4=1.1×(2.414+0.012+1.552+0.39)×0.133=0.641kNR`1=1.1×(1.979+0.01+1.244+0.325)×0.133=0.522kNR`2=1.1×(5.441+0.01)×0.133=0.8kNR`3=1.1×(5.441+0.01)×0.133=0.8kNR`4=1.1×(1.979+0.01+1.244+0.325)×0.133=0.522kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm) Ф48×3主楞材料自重(kN/m) 0.033 主楞截面面积(mm2) 424 主楞抗弯强度设计值F m(N/mm2) 205 主楞抗剪强度设计值f v(N/mm2) 125 主楞截面抵抗矩W(cm3) 4.49 主楞截面惯性矩I(cm4) 10.78 主楞弹性模量E(N/mm2) 2060001计算简图如下：1、强度验算主楞弯矩图(kN·m) M max=0.112kN·mσmax=M max/W=0.112×106/4490=25.048N/mm2≤f m=205N/mm2 符合要求！2、抗剪验算主楞剪力图(kN) Q max=1.338kNτmax=2Q max/A=2×1.338×1000/424=6.313N/mm2τmax=6.313N/mm2≤f v=125N/mm2符合要求！3、挠度验算主楞变形图(mm) νmax=0.029mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[450/150，10]=3mm 符合要求！4、支座反力支座反力依次为R1=0.296kN,R2=2.677kN,R3=0.296kN支座反力依次为R`1=0.241kN,R`2=2.19kN,R`3=0.241kN 七、纵向水平钢管验算计算简图如下：1、强度验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m) M max=0.286kN·mσmax=M max/W=0.286×106/4490=63.712N/mm2≤f m=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN) Q max=3.4kNτmax=2Q max/A=2×3.4×103/424=16.039N/mm2τmax=16.039N/mm2≤f v=125N/mm2符合要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm) νmax=0.121mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[400/150，10]=2.667mm符合要求！4、支座反力支座反力依次为R1=4.647kN,R2=8.762kN,R3=8.762kN,R4=4.647kN 八、扣件抗滑验算扣件抗滑承载力设计值折减系数 1max在扭矩达到40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！九、立杆验算l0=k1k2(h+2a)=1.167×1×(1500+2×50)=1867mmλ=l0/i=1867/15.9=118≤[λ]=210长细比符合要求！查《上海市钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程》表3.4.1得φ=0.4642、风荷载验算1) 模板支架风荷载标准值计算ωk=μzμsω0=0.69×1×0.4=0.276kN/m22) 模板风荷载标准值计算ωk=μzμsω0=0.69×1×0.4=0.276kN/m23、稳定性验算1) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(N ut＝1.2∑N Gk+1.4∑N Qk)：R1=0.987+[1.2×(0.3+(25+1.1)×0.35)×0.4+1.4×(1+2)×0.4]×(0.8/2+(0.45-0.5/2)/2)+1.2×0.15×4=4.811kNR2=8.764+1.2×0.15×(4-1)=9.304kNR3=0.987+[1.2×(0.3+(25+1.1)×0.35)×0.4+1.4×(1+2)×0.4]×(0.8/2+(0.9-0.45-0.5/2)/2) +1.2×0.15×4=4.811kNN ut=max[R1,R2,R3]=max[4.811, 9.304, 4.811]=9.304kNN ut/(φA)=9.304×103/(0.464×424)=47.294N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(N ut＝1.2∑N Gk+0.9×1.4∑N Qk)：R1=4.711kN, R2=9.193kN, R3=4.711kNN ut=max[R1,R2,R3]=max[4.711, 9.193, 4.711]=9.193kNM w=0.9×1.4ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.276×0.4×1.52/10=0.031kN·mN ut/(φA)+M w/W=9.193×103/(0.464×424)+0.031×106/(4.49×103)=53.7N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！4、荷载计算1）静荷载标准值脚手架钢管的自重：N G1=0.15H=0.15×4=0.6kN模板的自重：N G2=(0.3 ×0.5 +0.5 ×(2×1 -2×0.35 ))×l a=(0.3×0.5+0.5×(2×1-2×0.35))×0.4=0.32kN钢筋混凝土梁自重：N G3=(25+1.5)×1×0.5×l a =(25+1.5)×1×0.5×0.4=5.3kN静荷载标准值：N G=N G1+N G2+N G3=0.6+0.32+5.3=6.22kN2）活荷载标准值活荷载标准值：N Q=(1+2)×0.5×l a =(1+2)×0.5×0.4=0.6kN5、立杆竖向变形计算N k＝∑N Gk+∑N Qk=R max+0.15×H=7.168+0.15×4=7.768kN△1=N k H/(EA)=7768.37×4000/(206000×424)=0.356mm△2=nδ=3×0.5=1.5mm△3=Hα△t=4000×1.2×10-5×5=0.24mm△＝△1+△2+△3=0.356+1.5+0.24=2.096mm△＝2.096mm≤[△]=H/1000=4000/1000=4mm符合要求！6、支架整体稳定计算结构模板纵向挡风面积A F(m2) 8.1aΣr i2=1.32+0.52+0.12+0.12+0.52+1.32=3.9m2M=F×H=ωk H2/2l a+ωk A F l a/L a H=0.276×42/2×0.4+0.276×8.1×0.4/8.1×4=1.325kN·m P1=0.442kN,P2=0.17kN,P3=0.034kN,P4=0.034kN,P5=0.17kN,P6=0.442kNP max=Max{0.442,0.17,0.034,0.034,0.17,0.442}=0.442kNN ut＝1.2∑N Gk+1.4∑N Qk=R max+0.15×1.2×H+1.4P max=8.764+0.15×1.2×4+1.4×0.442=10.103kNσ=N ut/(φA)=10.103×103/(0.464×424)=51.352N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！7、支架抗倾覆计算当模板支架已搭好，钢筋未绑扎混凝土未浇筑，抗倾覆最不利。
梁侧模板计算书（标准层）
梁侧模板计算书（标准层）梁侧模板计算书（标准层）梁侧模板计算书计算依据：1、《混凝⼟结构⼯程施⼯规范》GB50666-20112、《混凝⼟结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003、⼯程属性、荷载组合下挂部分：承载能⼒极限状态设计值S承=Y[1.35 (X9倉4k+1.4 X c Q4k]= 1>[1.35 X9 X4.4+1.4 X9 X]= 20.016kN/m2下挂部分：正常使⽤极限状态设计值S正⼆G4k⼆14.4 kN/m2三、⽀撑体系设计左侧⽀撑表:右侧⽀撑表:设计简图如下:200 z模板设计剖⾯图四、⾯板验算1下挂侧模梁截⾯宽度取单位长度，b= 1000mm。
W = bh2/6=1000兇右6= 24000mm3, I =bh3/12=1000 K23/12= 144000mm4。
⾯板计算简图如下：J ] ] JU [1 v v w 1 111 ] ] [ 111 ] ] [ 11!1、抗弯验算q i = bS 承=1 X20.016= 20.016kN/mq i 静=Y X 1.35 0.9 $4kX b = 1X1.35 E .9 >14.4 床=仃.496kN/m q i 活=Y > 1.4 >C>Q 4k >b = 1 ^.4 0.9 2/ = 2.52kN/m2 2 2 2M max = 0.1q i 静 L 2+0.117q i 活 L 2=0.1 >17.496 区162+0.117 2.52 0.162⼫ M max /W = 0.052 106/24000= 2.181N/mm 2< [f > 15N/mm 2满⾜要求！2、挠度验算q = bS 正=1 >14.4= 14.4kN/m44Vnax=0.677qL/(100EI)=0.677 14.4 160/(100 10000 >144000) =0.044mmC 160/400=0.4mm满⾜要求！3、最⼤⽀座反⼒计算承载能⼒极限状态R 下挂 max = 1.1 和静 X 左+1.2 >q i 活 X 左=1.1 >17.496 >0.16+1.2 2.52 >0.16= 3.563kN 正常使⽤极限状态R'下挂 max = 1.1 * 左 >q = 1.1 >0.16X4.4= 2.534kN五、⼩梁验算L- 竺I- JfLL160LrT r⑴②⑶⼩梁弹性模量E(N/mm 2) 8415 ⼩梁抗剪强度设计值［T KN/mn2) 1.6633 ⼩梁截⾯抵抗矩W(cm3) 20.833 2⼩梁抗弯强度设计值［f］(N/mm)15.4444⼩梁截⾯惯性矩l(cm4)52.0831、下挂侧模计算简图如下:] ] ] ] U ] I ] ] [ ] ] I [ ] I []][]]] 徑co w 2*WT7V WT7V WT7V1- 旦L- 竺L 旦Lr r r跨中段计算简图、* \ ”l * F [ ” ] ] ] ” ] ] ?f \ r ] I r l [ [ :, ][ [IF] ] ] ] ]、F] ] \ j [ F \ F ] i r \ F ] ] \Irir] ] j j ]1、抗弯验算q = 3.563kN/mM max = max[0.1 >qxi2,0.5 ^Xl i2]=max[0.1 &563 B.620.5 3.563 0.32]=0.16kN m6 2 2⼫M max/W = 0.16 10 /20833= 7.696N/mm < [f> 15.444N/mm满⾜要求！￡.3002、抗剪验算V max= max[0.6>qxi,q h]=max[0.6 &563 0.6, 3.563 ?.3]=1.283kN2 2T max=3V max/(2bh o)=3 >1.283 1000/(2 50 >50)= 0?77N/mm2w [宁].663N/mm2 满⾜要求！3、挠度验算q = 2.534kN/m4 4V max = 0.677qL4/(100EI)=0.677 2.534 6004/(100 8415 >520830) =0.507mm< 600/400=1.5mm4 4v max= qL4/(8EI)=2.534 3004/(8 x 8415 x 520830)=0.585mm< 300/400=0.75mm满⾜要求！4、最⼤⽀座反⼒计算承载能⼒极限状态R下挂max= max[1.1 >3.563 >0.6, 0.4 >3.563 >0.6+3.563 0.3]= 2.352kN正常使⽤极限状态R'下挂max= max[1.1 >2.534 >0.6, 0.4 >2.534 >0.6+2.534 0.3]= 1.673kN六、主梁验算1、下挂侧模因主梁2根合并，验算时主梁受⼒不均匀系数为0.6。
梁模板计算书梁高600mm-1000mm(梁截面400-1000mm)
梁模板计算书梁高600mm~1000mm（梁截面400*1000mm）梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:L1。
一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.00；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：12.05；梁两侧立杆间距(m):0.70；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为Φ48*3；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：14.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：250mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：木楞,，宽度38mm，高度88mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：钢楞截面类型为矩形，宽度50mm，高度50mm，壁厚为4mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
梁模板计算书
q=1.2×30.72KN/m2×0.6+1.4×4.0KN/m2×0.6=25.48KN/m
截面几何参数计算：
W=bh2/6=60×1.8×1.8/6=32.4cm3
I=bh3/12=60×1.83/12=29.16cm4
强度计算：
σ=M/W<[f]
其中弯矩可取Mmax=0.107pl2=0.107×25.48×0.322=0.2792KN.m
抗弯强度设计值[f]：13~15N/㎜2
木方：弹性模量E：9500N/㎜2
抗弯强度设计值[f]：≤13N/㎜2
抗剪强度设计值ι：≤1.4 N/㎜2
二、主梁模板计算
（一）梁底面板的计算
面板为受弯构件，要验算其抗弯强度和刚度，根据底搁栅木龙骨的布置，为多跨连续梁简化计算，支座为搁栅木方。
作用荷载包括：梁混凝土、模板系统自重荷载、施工荷载等。
β2：为混凝土坍落度影响修正系数，取β2=1.15
根据公式计算的新浇混凝土对模板侧面的最大侧压力：
Min(F,F)=30.72KN/M2
另须考虑振捣荷载（作用范围在新浇筑混凝土侧压力的有效压力高度之内），垂直面模板采用4.0KN/M2
侧压力有效高度取梁全高计算
面板计算简图
面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，根据h=1280接触面净截面内平均布置5道横向龙骨（内龙骨50×100木方），故面板计算时，可采用四跨连续梁计算，截面的计算单元根据竖向龙骨（外龙骨φ48×3.0×2双榀钢管）布置间距来确定，暨≤600间距。
（2）因为是单跨简支梁，悬臂端变形为最大，根据简单图乘法可得任一点的变形值：
支架材料采用通常脚手钢管A48×3.0，木方为50×100，面板为18mm机制夹板。（详见主梁模板示意图）
梁侧模板-计算书
梁侧模计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003二、计算参数（图1）剖面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22γc t0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2F2=γc H＝24×1000/1000=24kN/m2标准值G4k＝min[F1,F2]＝24kN/m2承载能力极限状态设计值S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]则：S=0.9×max(1.2×24+1.4×2,1.35×24+1.4×0.7×2)=30.924kN/m2正常使用极限状态设计值S k＝G4k＝24kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按单跨简支梁计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W＝bh2/6=1000×122/6=24000mm3，I＝bh3/12=1000×123/12=144000mm4其中的h为面板厚度。
面板的计算跨度为a=(H-h)/(n-1)=%a%1、强度验算（图2）面板强度验算受力简图q＝bS＝1×30.924=30.924kN/m（图3）面板弯矩图(kN·m) Mmax＝0.112kN·mσ＝Mmax/W＝0.112×106/24000=4.655N/mm2≤[f]＝31N/mm2满足要求2、挠度验算qk＝bSk=1×24=24kN/m（图4）面板挠度计算受力简图（图5）面板变形图(mm) νmax＝0.158mm≤[ν]＝170/400=0.425mm满足要求五、次楞验算次楞承受的荷载为：q＝aS＝170×30.924=5257.08N/mq k＝aS k＝170×24=4080N/m由于次楞为水平向，所以可以按三跨连续梁计算，跨度取对拉螺栓横向间距。
500X1200梁计算书
500X1200梁计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1Ⅰ、500×1200主梁模板(扣件钢管架)计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):；梁截面高度 D(m):；混凝土板厚度(mm):120；立杆沿梁跨度方向间距La(m):；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):；立杆步距h(m):；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):；梁支撑架搭设高度H(m)：；梁两侧立杆间距(m):；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:2；采用的钢管类型为Φ48×；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:；2.荷载参数模板自重(kN/m2):；钢筋自重(kN/m3):；施工均布荷载标准值(kN/m2):；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50；梁底方木截面高度h(mm)：100；梁底纵向支撑根数：5；面板厚度(mm)：16；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：5；主楞竖向支撑点数量为：4；支撑点竖向间距为：150mm，150mm，150mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度80mm，高度100mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
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500宽1400高梁侧模板计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称售楼部+8.9m，4/A～E轴WKL5(2)混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 500×1400 新浇混凝土梁计算跨度(m) 18.8二、荷载组合侧压力计算依据规范《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011混凝土重力密度γc(kN/m3) 24结构重要性系数 1 可变组合系数0.9 混凝土侧压力折减系数ξ0.8梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m) 1.4梁左上翻侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H左上翻(m) 0.7梁右上翻侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H右上翻(m) 0.7新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k (kN/m2) 梁下挂侧模G4k ζγc H＝0.8×24×1.4＝26.88kN/m2左上翻侧模G4k ζγc H＝0.8×24×0.7＝13.44kN/m2右上翻侧模G4k ζγc H＝0.8×24×0.7＝13.44kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2) 2下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φc Q4k]＝1×[1.35×0.9×26.88+1.4×0.9×2]＝35.179kN/m2左上翻部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φc Q4k]＝1×[1.35×0.9×13.44+1.4×0.9×2]＝18.85kN/m2同理可得：右上翻部分：承载能力极限状态设计值S承＝18.85kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝26.88 kN/m2左上翻部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝13.44 kN/m2右上翻部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝13.44 kN/m2三、支撑体系设计次楞布置方式水平向布置主楞间距(mm) 600 主楞合并根数 2 次楞最大悬挑长度(mm) 100 对拉螺栓水平向间距(mm) 600梁左侧梁右侧楼板厚度(mm) 120 120梁下挂侧模高度(mm) 580 580次楞道数(上翻) 5 5次楞道数(下挂) 4 4左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm) 支撑形式1 150 对拉螺栓2 450 对拉螺栓3 800 对拉螺栓4 1250 对拉螺栓右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm) 支撑形式1 150 对拉螺栓2 450 对拉螺栓3 800 对拉螺栓4 1250 对拉螺栓设计简图如下：模板设计剖面图四、模板验算模板类型胶合板 模板厚度(mm)14 模板抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 15 模板抗剪强度设计值[τ](N/mm 2)1.4模板弹性模量E(N/mm 2)60001、下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b ＝1000mm 。
W ＝bh 2/6=1000×142/6＝32666.667mm 3，I ＝bh 3/12=1000×143/12＝228666.667mm 4。
模板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×35.179＝35.179kN/mq1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×26.88×1＝32.659kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mM max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×32.659×0.1932+0.117×2.52×0.1932＝0.133kN·m σ＝M max/W＝0.133×106/32666.667＝4.074N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×32.659×0.193+0.617×2.52×0.193＝4.082kNτmax=3V max/(2bh)=3×4.082×103/(2×1000×14)=0.437N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算q＝bS正＝1×26.88＝26.88kN/mνmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×26.88×193.3334/(100×6000×228666.667)＝0.185mm≤m in[L/150，10]＝min[193.333/150，10]=1.289mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝1.1×q1静×l左+1.2×q1活×l左＝1.1×32.659×0.193+1.2×2.52×0.193＝7.53kN 正常使用极限状态R'下挂max＝1.1×l左×q＝1.1×0.193×26.88＝5.716kN2、上翻侧模梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
W＝bh2/6=1000×142/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×143/12＝228666.667mm4。
模板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×18.85＝18.85kN/mq1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×13.44×1＝16.33kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mM max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×16.33×0.1752+0.121×2.52×0.1752＝0.063kN·m σ＝M max/W＝0.063×106/32666.667＝1.924N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×16.33×0.175+0.62×2.52×0.175＝2.008kN τmax=3V max/(2bh)=3×2.008×103/(2×1000×14)=0.215N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算q＝bS正＝1×13.44＝13.44kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×13.44×1754/(100×6000×228666.667)＝0.058mm≤min[L /150，10]＝min[175/150，10]=1.167mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R上翻max＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×16.33×0.175+1.223×2.52×0.175＝3.806kN正常使用极限状态R'上翻max ＝1.143×l 左×q ＝1.143×0.175×13.44＝2.688kN五、次楞验算次楞最大悬挑长度(mm) 100 次楞计算方式 三等跨连续梁 次楞类型方木 次楞截面类型(mm)40×80 次楞弹性模量E(N/mm 2) 9000 次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 1.4 次楞截面抵抗矩W(cm 3) 42.667 次楞抗弯强度设计值[f](N/mm 2)13次楞截面惯性矩I(cm 4)170.6671、下挂侧模 计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算 q ＝7.53kN/mM max＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×7.53×0.62，0.5×7.53×0.12]=0.271kN·m σ＝M max/W＝0.271×106/42667＝6.354N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×7.53×0.6，7.53×0.1]=2.711kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.711×1000/(2×40×80)＝1.271N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝5.716kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×5.716×6004/(100×9000×1706670)＝0.327mm≤min[l/15 0，10]=min[600/150，10]=4mmν2max＝qL4/(8EI)=5.716×1004/(8×9000×1706670)=0.005mm≤min[2l/150，10]=min[2×1 00/150，10]=1.333mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝max[1.1×7.53×0.6，0.4×7.53×0.6+7.53×0.1]＝4.97kN正常使用极限状态R'下挂max＝max[1.1×5.716×0.6，0.4×5.716×0.6+5.716×0.1]＝3.773kN2、上翻侧模计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝3.806kN/mM max＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×3.806×0.62，0.5×3.806×0.12]=0.137kN·m σ＝M max/W＝0.137×106/42667＝3.211N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×3.806×0.6，3.806×0.1]=1.37kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.37×1000/(2×40×80)＝0.642N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝2.688kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×2.688×6004/(100×9000×1706670)＝0.154mm≤min[l/15 0，10]=min[600/150，10]=4mmν2max＝qL4/(8EI)=2.688×1004/(8×9000×1706670)=0.002mm≤min[2l/150，10]=min[2×1 00/150，10]=1.333mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R上翻max＝max[1.1×3.806×0.6，0.4×3.806×0.6+3.806×0.1]＝2.512kN正常使用极限状态R'上翻max ＝max[1.1×2.688×0.6，0.4×2.688×0.6+2.688×0.1]＝1.774kN六、主楞验算主楞类型钢管 主楞截面类型(mm) Φ48.3×3 主楞计算截面类型(mm) Φ48.3×3 主楞合并根数2 主楞弹性模量E(N/mm 2) 206000 主楞抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 120 主楞截面惯性矩I(cm 4) 11 主楞截面抵抗矩W(cm 3)4.55主楞受力不均匀系数0.61、下挂侧模因主楞2根合并，验算时主楞受力不均匀系数为0.6。