煤层群底板穿层钻孔瓦斯抽采半径考察研究_周勇

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瓦斯抽采穿层钻孔钻扩造穴卸压增透机理研究

瓦斯抽采穿层钻孔钻扩造穴卸压增透机理研究

㊀第49卷第5期煤炭科学技术Vol 49㊀No 5㊀㊀2021年5月CoalScienceandTechnology㊀May2021㊀移动扫码阅读王㊀亮,廖晓雪,褚㊀鹏,等.瓦斯抽采穿层钻孔钻扩造穴卸压增透机理研究[J].煤炭科学技术,2021,49(5):75-82.doi:10 13199/j cnki cst 2021 05 010WANGLiang,LIAOXiaoxue,CHUPeng,etal.Studyonmechanismofpermeabilityimprovementforgasdrainagebycross-seamcavitationborehole[J] CoalScienceandTechnology,2021,49(5):75-82.doi:10 13199/j cnki cst 2021 05 010瓦斯抽采穿层钻孔钻扩造穴卸压增透机理研究王㊀亮1,廖晓雪1,褚㊀鹏1,张晓磊2,刘清泉1(1.中国矿业大学安全工程学院,江苏徐州㊀221008;2.常州大学环境与安全工程学院,江苏常州㊀213100)摘㊀要:随着我国煤矿开采逐渐向深部开拓,煤层瓦斯压力增大㊁含量增加,煤层渗透率普遍较低,增加了瓦斯抽采的难度㊂钻孔钻扩造穴卸压增透技术能提高煤层渗透率,是增加瓦斯抽采效率的有效手段㊂为解决寺家庄煤矿15号煤层渗透率低,瓦斯难抽采的问题,以寺家庄煤矿北翼辅助运输巷15号煤层抽采钻孔造穴为工程背景,以弹性力学应变软化模型和扩散-渗流煤层瓦斯流动理论模型为基础,建立了穿层钻孔钻扩造穴后煤层渗透率演化方程和穿层钻孔造穴煤层瓦斯流动方程㊂通过COMSOLMultiphysics多物理场数值模拟软件对方程进行解算,分析了钻孔造穴的增透机理和渗透率分布规律,得到了瓦斯抽采量㊁瓦斯压力分布以及渗透率等关键参数;结合模拟结论与现场条件,确定了钻孔钻扩造穴的最优造穴半径为0.6m,最佳布孔间距为6.0 7.0m,为现场施工造穴半径和钻孔间距的确定提供了指导㊂最后,在寺家庄煤矿15号煤层实施普钻钻孔与造穴钻孔,进行了瓦斯抽采效果对比㊂试验结果表明:实施水力钻扩造穴技术后,瓦斯抽采率㊁抽采浓度和抽采纯量相对普钻钻孔分别提高了约2.7㊁2.0㊁5.7倍;瓦斯抽采周期㊁钻孔施工工程量降低了约2倍,提高了瓦斯抽采技术经济效益,应用结果验证模拟结果可靠,抽采设计可行,可以指导现场施工㊂关键词:穿层钻孔;钻扩造穴增透;流固耦合;瓦斯抽采中图分类号:TD712㊀㊀㊀文献标志码:A㊀㊀㊀文章编号:0253-2336(2021)05-0075-08Studyonmechanismofpermeabilityimprovementforgasdrainagebycross-seamcavitationboreholeWANGLiang1,LIAOXiaoxue1,CHUPeng1,ZHANGXiaolei2,LIUQingquan1(1.FacultyofSafetyEngineering,ChinaUniversityofMiningandTechnology,Xuzhou㊀221116,China;2.SchoolofEnvironmentalandSafetyEngineering,ChangzhouUniversity,Changzhou㊀213100,China)收稿日期:2021-02-28;责任编辑:曾康生基金项目:国家自然科学基金面上资助项目(51974300);中央高校基本科研业务资助项目(2020ZDPY0224);江苏省自然科学基金青年基金资助项目(BK20190931);中国博士后科学基金批面上资助项目(2019M652023)作者简介:王㊀亮(1982 ),男,江苏东海人,教授,博士生导师,博士㊂E-mail:liangw1982@126.com通讯作者:张晓磊(1984 ),男,安徽淮北人,讲师,博士㊂E-mail:sinozxl@163.comAbstract:Ascoalmininggraduallyextendstothedeeplevel,thepressureandcontentofcoalseamgasincrease,andthepermeabilityofcoalseamisgenerallylow,whichincreasesthedifficultyofgasextraction.Thetechnologyofpressurereliefbycavitydrillingisaneffectivemethodtoimprovethepermeabilityofcoalseamandtheefficiencyofgasextraction.BasedontheengineeringbackgroundofNo.15coalseamcavitydrillingintheauxiliarytransportationroadwayofnorth-wingofSijiazhuangCoalMine,andaccordingtotheelasticmechanicssofteningmodelanddiffusion-seepagecoalseamgasflowtheoreticalmodel,theauthorsestablishedtheevolutionequationofcoalseampermeabilityandthegasflowequationofcross-seamcavitationborehole.UsingCOMSOLMultiphysicssoftware,themodelswerecalculat⁃ed,andthepermeabilityincreasingmechanismanddistributionlawaftercross-seamcavitationboreholewereanalyzed.Thegasextractionamount,gaspressuredistributionandpermeabilitywereobtained.Combiningthesimulationresultswithfieldconditions,theoptimalcavityradiuswas0.6m,andtheoptimalholespacingwas6.0 7.0m.Itprovidedaguidancefortheboreholeradiiandspacinginfieldconstruc⁃tion.Finally,theconventionaldrillingandcavitydrillingwerecarriedoutinNo.15coalseamofSijiazhuangCoalMine,andthegasextrac⁃572021年第5期煤炭科学技术第49卷tioneffectwascompared.Resultsshowedthatthegasdrainagerate,gasconcentrationandpuritywereincreasedby2.7,2.0and5.7timescomparedwiththeconventionaldrillingaftertheimplementationofhydrauliccavitydrillingtechnology.Theperiodofgasdrainageandtheamountofdrillingconstructionwerereducedabout2times,whichimprovedtheeconomicbenefitsofgasdrainagetechnology.Thus,thesimulationresultsarereliableandthegasdrainagedesignisfeasible,whichcanguidethefieldconstruction.Keywords:cross-seamdrilling;cavitydrilling;fluid-solidcoupling;gasextraction0㊀引㊀㊀言煤炭是我国的主导能源,2019年在我国能源的消费比例约占57.7%㊂煤层瓦斯作为煤的伴生产物,是储量丰富的优质清洁能源,同时也是威胁煤矿安全生产的主要灾害之一㊂煤与瓦斯突出和瓦斯爆炸事故常造成重大的人员伤亡和经济损失,而瓦斯抽采是消除瓦斯事故㊁保障安全开采的主要方法,同时能够使瓦斯得到充分利用[1]㊂煤层渗透率是决定瓦斯抽采质量和产量的关键因素[2],然而,由于我国煤层地质条件复杂,煤体渗透率普遍偏低,通常在1ˑ10-6μm2以下,导致瓦斯抽采难度大,抽采效率低[3-4]㊂为提高煤层渗透率,促进瓦斯高效抽采,有学者提出水力压裂㊁水力割缝等技术措施,通过水的高压作用在周围煤体产生人工裂隙,促使煤体内部瓦斯渗流,达到增透的目的[5-7]㊂然而,水力割缝对软煤的持久性差,在地应力大的情况下裂缝容易闭合;水力压裂易导致煤体局部应力集中,影响增透效果,两者对松软构造煤的瓦斯抽采效果较差㊂钻孔钻扩造穴扩大钻孔是近年来广泛应用的增透技术,钻扩造穴是在钻刀切割煤体的过程中,同时打开高压水泵,利用高压水射流动力软化㊁破碎钻孔周围的煤体,再将破碎的煤体冲出钻孔,构建大尺寸孔洞,使周围煤体卸压㊂造穴过程中,钻孔周围煤体应力重新分布,当煤体强度不足以承受重新分布的应力时,煤体就会发生破坏[8-9]㊂研究表明,煤体破坏后,渗透率能增加几十至几千倍[10-11]㊂钻孔钻扩造穴技术集钻孔-冲孔为一体,克服了水力压裂㊁水力割缝和传统水力冲孔方法的不足,出煤量大,增透有效[12]㊂根据瓦斯抽采钻孔形式,钻孔造穴有穿层钻孔和顺层钻孔2种形式,穿层钻孔是从岩石巷道向煤层打钻孔穿透煤层㊂因穿层钻孔在岩石中比顺层钻孔更加稳固,抽采服务时间更久㊂近年来,水力钻扩造穴技术,特别是实施穿层钻孔抽采瓦斯时的钻扩造穴,在国内煤矿得到了广泛应用㊂孙四清等[13]对松软突出煤层进行穿层钻孔造穴瓦斯抽采后,瓦斯抽采量增加了6.6倍㊂杜昌华等[14]对大倾角松软厚煤层实施穿层水力扩孔技术后,造穴钻孔瓦斯抽采量和单孔瓦斯体积分数分别增加了2.8和1.4倍,并且扩孔半径越大,煤中残余瓦斯含量越低㊂牟全斌等[15]对芦岭煤矿Ⅲ1013工作面实施了机械造穴穿层钻孔后,单孔瓦斯抽采浓度和瓦斯抽采纯量相应提高了2.73 3.39倍㊁2.63 5.11倍㊂以上研究表明,实施穿层钻孔造穴卸压增透后,煤层瓦斯抽采效率显著提高㊂为了获得最有效的增透效果,降低施工成本,郝丛猛等[16]根据不同煤层的特点,采用数值模拟软件对造穴半径㊁布孔间距等参数进行了合理设计,为现场工程提供了指导㊂于宝种[18]建立了冲孔造穴过程中煤体的渗透率演化模型,模拟了不同造穴半径对煤层渗透率的影响,并在新景煤矿进行了工程验证,试验结果表明冲孔造穴能够减少钻孔工作量,提高瓦斯抽采效率㊂根据现场突出危险性鉴定,寺家庄煤矿15号煤层为突出煤层㊂受强构造应力影响,该煤层渗透率低,煤质极松软㊂为了防止北翼辅助运输大巷掘进过程发生煤与瓦斯突出,必须预先抽采瓦斯,再掘进施工㊂由于普通钻孔瓦斯抽采应力扰动范围小,抽采效率低,抽采时间长,因此采用水力钻扩造穴技术提高煤层的瓦斯抽采效率㊂作者以弹性力学软化理论和双孔介质瓦斯流动理论为基础建立了造穴钻孔周围煤体渗透率演化模型和瓦斯运移模型,并利用COMSOLMultiphysics多物理场数值模拟软件对建立的模型进行解算,分析了造穴钻孔周围煤体的渗透率和应力分布规律,对比了不同钻孔半径和钻孔间距下的煤层瓦斯压力㊁瓦斯抽采量,并在寺家庄煤矿15号煤层对模拟结果进行了现场验证㊂1㊀钻扩造穴卸压增透机理及瓦斯流动模型1.1㊀钻扩造穴卸压增透机理1.1.1㊀钻孔周围煤体应力分布煤体是一种弹塑性材料,当所受应力超过峰值应力后会表现出应变软化特性,采取水力造穴措施可使钻孔周围煤体应力重新分布㊂根据煤岩体力学特性应变软化模型,煤体受力破坏的应力变化过程可分为3个阶段(图1):弹性阶段㊁软化阶段和残余阶段㊂钻扩造穴施工后,在钻孔周围的煤体相应形成弹性区㊁塑性区和破碎区[19]㊂67王㊀亮等:瓦斯抽采穿层钻孔钻扩造穴卸压增透机理研究2021年第5期图1㊀煤岩体应变软化模型及钻孔周围煤体应力分布特征Fig.1㊀Coalandrockmechanicsmodelandstressdistributionaroundborehole等效塑性剪切应变可以作为描述应变软化过程的软化参数[20-21]为γp=2/[3(ε21,p+ε22,p+ε23,p)](1)式中:γp为等效塑性剪切应变;ε1,p㊁ε2,p㊁ε3,p为沿3个主应变方向的塑性主应变㊂应变软化过程是在内摩擦角不变的情况下失去黏聚力的过程,黏聚力随着等效塑性剪切应变的增加而呈线性减小,在塑性条件下,全应力应变曲线上的黏聚力可以表示的等效塑性剪切应变分段线性函数[22]为c=c0-(c0-cr)γpγ∗p㊀(γp<γ∗p)cr㊀㊀㊀(γpȡγ∗p)ìîíïïïï(2)式中:c为黏聚力;c0为初始黏聚力;cr为残余黏聚力;γ∗p为临界塑性剪切应变㊂数值模拟中,通常使用Mohr-Coulomb(M-C)准则的六边形与Drucker-Prager(D-P)失稳准则外接圆进行匹配作为岩石的破坏准则[23]㊂D-P准则考虑了静水压对岩石破坏的影响,认为材料的破坏由偏应力第一不变量和第二不变量共同决定,其表达式为I2+αI1=κα=tanφ9+12tan2φκ=3c9+12tan2φìîíïïïïïïï(3)式中:I1㊁I2为偏应力第一不变量㊁第二不变量,MPa;α和κ为材料常数;φ为煤的内摩擦角,(ʎ)㊂1 1 2㊀渗透率模型煤层渗透率是控制煤层瓦斯流动的关键参数,主要受地应力改变引起的煤体裂隙变化影响㊂水力冲孔使煤层应力重新分布,煤体发生变形和破坏,裂隙宽度增大,数量增多,进而煤层渗透率增加㊂煤体所处的应力状态不同,发生的变形不同,因此渗透率随地应力状态的变化遵循不同的函数关系㊂根据前人研究,在弹性阶段(γp=0)㊁塑性软化阶段(0<γp<γ∗p)㊁残余阶段(γpȡγ∗p),水力冲孔钻孔周围煤体渗透率与体积应力变化量的关系满足下式[24-26],即k=k0e-cf(ΔσV)㊀㊀㊀㊀(γp=0)k0(1+γpγ∗pξ)e-cf(ΔσV)㊀(0<γp<γ∗p)k0(1+ξ)e-cf(ΔσV)㊀(γpȡγ∗p)ìîíïïïïïï(4)式中:k为渗透率,m2;k0为初始渗透率,m2;cf为裂隙压缩因子,MPa-1;σV为体积应力,MPa;ξ为渗透率跃变系数㊂1.2㊀瓦斯流动模型1.2.1㊀基质瓦斯扩散煤基质的瓦斯流动遵循质量守恒方程为∂mm∂t=-QS(5)mm=VLpmpm+pLMgVMρC+φmMgpmRTQS=MgτRT(pm-pf)ìîíïïïïï(6)式中:mm为单位体积煤基质中的瓦斯质量,kg/m3;QS为单位体积煤基质同裂隙系统的质量交换率,kg/(m3㊃s);VL为朗格缪尔体积,m3/kg;pm为孔隙瓦斯压力,MPa;pL为朗格缪尔压力,MPa;Mg为甲烷的摩尔质量,kg/mol;ρC为煤体视密度,kg/m3;VM为气体摩尔体积,0.0224m3/mol;φm为煤基质孔隙率,%;R为理想气体常数,J/(mol㊃K);T为煤层温度,K;τ为吸附时间,等于煤体中63.2%的瓦斯解吸出来的时间,d;pf为裂隙瓦斯压力,MPa㊂将式(6)代入质量守恒式(5),得基质瓦斯流动方程,即∂pm∂t=-VM(pm-pf)(pL+pm)2τRTVLpLρC+τφmVM(pL+pm)2(7)1 2 2㊀裂隙瓦斯渗流裂隙中瓦斯流动满足质量守恒方程为∂mf∂t=-Ñρf㊃vf()+QS(8)mf=φfMgpfRTvf=-kμÑpfìîíïïïï(9)772021年第5期煤炭科学技术第49卷式中:mf为单位体积煤体裂隙瓦斯质量,kg;φf为煤体裂隙率,%;ρf为裂隙瓦斯密度,kg/m3;vf为煤体裂隙瓦斯流动速度,m/s;k为渗透率,m2;μ为甲烷动力黏度,Pa㊃s㊂将方程(9)代入质量守恒式(8),得裂隙瓦斯流动的方程为φf∂pf∂t=Ñ(kμpfÑpf)+1τ(pm-pf)(10)2㊀模拟与结果以上建立了可用于数值模拟的钻扩造穴后煤层渗透率演化和瓦斯流动方程㊂笔者采用COMSOLMultiphysics数值模拟软件对以上方程进行了计算求解,数值模拟中选用了COMSOL软件中的3个模块:钻孔开挖选择固体力学模块,基质瓦斯扩散选择PDE模块,裂隙瓦斯渗流选择达西定律模块㊂2.1㊀模型描述和输入参数根据山西阳煤寺家庄煤矿北翼辅助运输大巷底板预抽巷道现场穿层水力冲孔情况,本次模拟的几何模型及边界条件如图2所示㊂为消除边界的影响,建立了40mˑ40m的矩形区域,远大于钻孔的增透区㊂二维模型是真实三维煤层的简化,2D模型不会影响计算的精度,并且利于显示应力和瓦斯压力分布[27-28]㊂对于固体变形模型,模型的左边和上边为恒定应力条件,代表煤层的水平地应力,右边和下边为滚轴边界㊂对于瓦斯抽采模型,钻孔内为恒定压力边界,四周为无流动边界条件㊂图2㊀几何模型和边界条件Fig.2㊀Geometricmodelandboundaryconditions㊀㊀所有参数均通过实验室试验获得或现场测量得到㊂模拟中所用参数如下:煤层泊松比vc0.3煤层弹性模量E/MPa1000初始水平应力σh/MPa10原始瓦斯压力p0/MPa2.0煤层初始黏聚力c0/MPa0.6煤层残余黏聚力cr/MPa0.5煤体视密度ρc/(g㊃cm-3)1.3煤层内摩擦角φ/(ʎ)30煤层软化参数的临界值γ∗p/10-20.01原始渗透率k0/m25ˑ10-18渗透率突变系数ξ25裂隙压缩因子cf/MPa0.10煤体裂隙率φf0.012基质孔隙率φm0.065CH4朗格缪尔体积VL/(m3㊃t-1)48.16CH4朗格缪尔压力pL/MPa1.35CH4摩尔质量Mg/(g㊃mol-1)16气体摩尔体积VM/(L㊃mol-1)22.4CH4动力黏度μ/(Pa㊃s)1.08ˑ10-5气体常数R/(J㊃mol-1㊃K-1)8.314吸附时间τ/d0.52煤层温度T/K2932.2㊀造穴半径对增透效果的影响以造穴半径0.6m为例,分析钻孔周围煤体的应力㊁等效塑性应变分布㊂钻孔施工后,钻孔周围煤的径向应力㊁切向应力㊁体积应力和等效塑性剪切应变γp如图3所示㊂根据平面应变假设,σ2为常数,体积应力为σ1和σ3之和㊂由图3可知,钻孔周围的γp≫0,体积应力很小㊂随着距钻孔的距离增加,等效塑性应变急剧下降,体积应力增加㊂γp>0时,煤体处于应变软化阶段;γp=0.01%时,煤体处于残余阶段,发生塑性破坏㊂因此,钻孔周围塑性破坏区为0.96m,软化区的范围为0.29m,增透区的厚度为1.25m,即等效增透半径为1.85m㊂当距钻孔中心图3㊀造穴钻孔周围应力和等效塑性应变分布Fig.3㊀Distributionofstressandequivalentplasticstrainaroundaborehole87王㊀亮等:瓦斯抽采穿层钻孔钻扩造穴卸压增透机理研究2021年第5期距离超过1.85m时,γp=0,体积应力为原始值,煤体处于弹性阶段㊂为研究造穴半径对煤体渗透率分布的影响,确定合理的造穴半径,分别对造穴半径为0.4㊁0.5㊁0.6㊁0.7和0.8m情况下钻孔周围煤体的渗透率演化特征和瓦斯压力进行了对比分析㊂如图4a所示,实施水力造穴后,钻孔周围煤体渗透率得到提高,且距钻孔越近,煤层渗透率越大,不同造穴半径下煤层渗透率的最大值均为原始渗透率的1250倍㊂随着距离远离钻孔,煤体渗透率与原始煤层渗透率比(k/k0)逐渐减小,最终趋近于1,即煤体渗透率等于原始煤层渗透率㊂随着造穴半径的增大,煤层增透范围增大,表明造穴半径越大,钻孔增透半径越大㊂如图4b所示,钻孔增透半径随造穴孔半径呈线性增加,增透半径约为造穴半径的3.09倍,说明瓦斯抽采影响半径随着造穴半径的增加而增大㊂同时,图4c显示了不同造穴半径抽采10d后的煤层瓦斯压力,随着造穴半径增加,煤体瓦斯压力减小,且随着距离钻孔中心距离的增加瓦斯压力逐渐增大,最终趋近于恒定值(煤层原始瓦斯压力2MPa),表明通过水力钻扩造穴技术增加钻孔的半径可以对钻孔周围较大范围内的煤体进行卸压增透㊂图4㊀不同造穴半径钻孔周围渗透率㊁增透半径及瓦斯压力分布Fig.4㊀Permeability,permeabilityincreasementzoneandgaspressuredistributionaroundboreholeswithdifferentcavitationradii㊀㊀由图4可知,造穴半径越大,增透范围越大,越利于瓦斯抽采,但这并不表明现场工程实施时造穴半径越大越好,一方面造穴半径过大会造成单个钻孔的成本增加,另一方面造穴半径受技术和钻机的条件限制㊂由于现场施工过程中,机械钻杆刀臂的最大半径为0.6m,因此,结合现场条件,施工造穴半径采用0.6m㊂2.3㊀钻孔间距对瓦斯抽采的影响井下煤层瓦斯抽采极其复杂,1个区域内有大量的抽采钻孔,因此钻孔间距是影响瓦斯抽采的1个重要因素㊂对于同1个抽采区域,钻孔间距越小,钻孔数量越多,同时抽采效率越高㊂但是钻孔数量的增加意味着成本的增加,因此,确定合理的钻孔间距是非常重要的㊂当钻孔半径为0.60m时,单个钻孔的增透半径为1.85m㊂为了使煤层的增透效果最优化,钻孔间距应为3.70m㊂然而,由于多孔抽采孔间互扰的影响,钻孔间距过小会降低每个钻孔的抽采效率㊂因此,为确定合理的钻孔间距,模拟了钻孔间距为3 10m共8种工况下的瓦斯抽采情况㊂不同钻孔间距下抽采10d后煤层瓦斯压力云图如图5a所示,煤层中间监测线瓦斯压力分布如图5b所示㊂根据图5可以看出,钻孔间距为3m时,4个钻孔间煤层瓦斯压力最低,随着钻孔间距的增大,瓦斯图5㊀不同钻孔间距的煤层瓦斯压力分布Fig.5㊀Coalseamgaspressuredistributionunderdifferentboreholespacing压力逐渐增加㊂以消除煤层突出危险性的瓦斯压力界限0.74MPa为界,钻孔间距小于7m均符合要求㊂不同钻孔间距下10d内的抽采瓦斯累积量(图6)㊂相同时间内,瓦斯抽采总量随着钻孔间距的增972021年第5期煤炭科学技术第49卷加而增加,但增加量逐渐减小㊂钻孔间距为3㊁4㊁5和6m时,10d内瓦斯抽采总量分别为2895.28㊁3534.47㊁4091.75和4503.44m3,相比于前一种工况分别增加22.07%㊁15.77%和10.06%㊂钻孔间距为7㊁8㊁9和10m时,10d内瓦斯抽采总量分别为4782.13㊁4948.15㊁5039.98和5079.98m3,相比于前一种工况分别增加6.19%㊁3.47%㊁1.86%和0.79%㊂因此,为减少钻孔之间互相干扰的影响,若以增长率10%为标准,合理的钻孔间距为6m;若以增长率5%为标准,合理的钻孔间距为7m㊂图6㊀不同钻孔间距的瓦斯抽采量Fig.6㊀Gasdrainagevolumeofdifferentboreholespacing3 现场应用试验考察地点位于阳泉矿区寺家庄煤矿15号煤层北翼辅助运输大巷㊂在巷道的掘进过程中,由于煤层的起伏,需要进行石门揭煤㊂揭煤区域全长220m,平均煤厚5.47m,煤层原始瓦斯含量为8.21 10.38m3/t,煤层具有突出危险性㊂在大巷掘进前,沿着巷道方向分别布置普钻区和造穴区,以穿层钻孔的方式进行瓦斯抽采㊂普通钻孔区域长度为65m,钻孔间排距为5m,布置1 14共14排瓦斯抽采钻孔,每排含9个瓦斯抽采钻孔,巷道两侧钻孔布置范围分别为20和15m㊂在普钻区之后,布置造穴钻孔区,钻孔区域长度为50m,巷道两侧钻孔布置范围不变㊂造穴区布置15 25共11排钻孔,钻孔排间距为5m㊂在奇数排(15㊁17㊁19㊁21㊁23㊁25排)施工1㊁3㊁5㊁7㊁9号钻孔并进行水力钻扩造穴,在偶数排(16㊁18㊁20㊁22㊁24排)施工2㊁4㊁6㊁8号钻孔并进行水力钻扩造穴㊂图7为普钻钻孔与造穴钻孔布置平面图和剖面图㊂造穴钻孔施工过程中,钻杆通过穿层钻孔的方式深入到巷道周围煤体内,同时打开高压水射流泵,高压水射流从钻冲两用钻头上的造穴喷嘴喷出,形成造穴孔洞,并在钻穴孔段中往复钻进-回退钻杆,通过水流的作用将破碎煤冲出孔洞㊂当孔洞出煤停止,冲出的水流变清时,停止造穴,从而实现煤体的高效卸压增透㊂巷道造穴区施工过程中造穴水压为16 20MPa,平均水压约18MPa;单穴造穴时间和出煤量分别为70 290min㊁5 19t;根据出煤量㊁煤层厚度和煤的密度计算出实际单穴造穴半径平均值为0.65m㊂然而,第2.2节确定的最优单穴造穴半径为0.60m,这是由于现场施工过程中采用机械和水力联合造穴,机械钻杆刀臂的最大半径为0.60m,而高压水射流增大了造穴半径,因此实际造穴半径均大于设计的0.60m㊂图7㊀普钻钻孔与造穴钻孔布置平剖面示意Fig.7㊀Layoutofgeneralboreholesandcavitationboreholes08王㊀亮等:瓦斯抽采穿层钻孔钻扩造穴卸压增透机理研究2021年第5期在寺家庄矿15号煤层不同区域的瓦斯抽采过程中,对普钻区和造穴区的瓦斯抽采数据进行了计量,普钻区瓦斯抽采时间约6个月,造穴区瓦斯抽采时间约2个月㊂图8记录了瓦斯抽采措施实施60d以来,普钻区和造穴区的瓦斯抽采纯量和抽采浓度的情况㊂图8a表明,抽采过程中,普钻区瓦斯抽采纯量为0.10 0.25m3/min,而造穴区瓦斯抽采纯量为0.75 1.26m3/min,明显高于普钻区,且修正后造穴区的平均瓦斯抽采纯量约为普钻区的5.7倍㊂图8b表明,普钻区瓦斯抽采体积分数为11% 38%,平均瓦斯抽采体积分数约25%;而造穴区瓦斯抽采体积分数为26% 58%,平均瓦斯抽采体积分数可达50%,相对普钻区提高了2倍左右㊂图8㊀普钻区和造穴区瓦斯抽采纯量和瓦斯抽采浓度对比Fig.8㊀Comparisonofpurityandconcentrationofgasdraingageingeneralboreholesandcavitationholes北翼辅运底抽巷普通穿层钻孔和水力钻扩造穴钻孔瓦斯抽采技术的经济效益情况如图9所示㊂对普钻区进行6个月的瓦斯抽采后,共抽采瓦斯44800m3;而对造穴区进行2个月的瓦斯抽采后,共抽采瓦斯83600m3,瓦斯抽采总量约提高了2.2倍;瓦斯抽采率由原来的20.9%提高到目前的56.4%,提高了约2.7倍;瓦斯抽采纯量由原来的0.15m3/min提高到目前的0.85m3/min,提高了约5.7倍㊂采用新技术之后,瓦斯抽采周期由原来的180d降低为目前的60d(含钻孔施工过程中的瓦斯抽采);钻孔施工工程量由原来的3.1km(煤中进尺1539m)降低为目前的约1.06km(煤层中进尺477m);50m长度区域的钻孔数量由原来的99个减少为目前的50个㊂以上结果均表明,实施水力钻扩造穴技术后,瓦斯抽采经济效益显著提高㊂图9㊀瓦斯抽采技术经济效益对比分析Fig.9㊀Comparativeanalysisofeconomicbenefitsofgasdrainagetechnology4㊀结㊀㊀论1)以弹性力学应变软化模型为基础建立了钻孔钻扩造穴后煤层的渗透率演化方程,分析了钻孔造穴的增透机理,并以扩散-渗流煤层瓦斯流动理论模型为基础建立了穿层钻孔造穴煤层瓦斯流动方程㊂2)利用COMSOLMultiphysics多物理场数值模拟软件求解了寺家庄煤矿北翼辅助运输大巷底板预抽巷道对15号煤层进行钻扩造穴情况,分析了造穴钻孔周围煤层渗透率分布和瓦斯抽采情况,并得出了合理的造穴半径0.6m,钻孔间距6.0 7.0m㊂3)经现场工程试验15号煤层的瓦斯抽采过程,实施水力钻扩造穴技术后,瓦斯抽采率㊁抽采浓度和抽采纯量分别提高了约2.7㊁2.0㊁5.7倍;普钻区经6个月的瓦斯抽采后,共抽采瓦斯44800m3;造穴区经2个月的瓦斯抽采后,共抽采瓦斯83600m3,瓦斯抽采总量约提高了2.2倍,施工工程量和瓦斯抽采周期降低了约2倍㊂参考文献(References):[1]㊀AGUADOMBD,NICIEZACG.Controlandpreventionofgasoutburstsincoalmines,Riosa-OlloniegoCoalfield,Spain[J].In⁃ternationalJournalofCoalGeology,2007,69(4):253-266.[2]㊀PANZJ,CONNELLLD.Modellingpermeabilityforcoalreser⁃voirs:areviewofanalyticalmodelsandtestingdata[J].Interna⁃tionalJournalofCoalGeology,2012,92:1-44.[3]㊀NIGuanhua,DONGKai,LIShang,etal.Gasdesorptioncharacter⁃isticseffectedbythepulsatinghydraulicfracturingincoal[J].Fu⁃el,2019,236(3):190-200.[4]㊀LUYiyu,LIUYong,LIXiaohong,etal.Anewmethodofdrillinglong182021年第5期煤炭科学技术第49卷boreholesinlowpermeabilitycoalbyimprovingitspermeability[J].InternationalJournalofCoalGeology,2010,84(2):94-102.[5]㊀王永革,令狐建设.地面井水力压裂增透技术在立井快速揭煤中的应用[J].矿业安全与环保,2020,47(5):77-80.WANGYongge,LINGHUJianshe.Applicationofpermeabilityenhancedtechnologyofhydraulicfracturingofgroundwellinquickcoal[J].MiningSafety&EnvironmentalProtection,2020,47(5):77-80.[6]㊀曹建军.超高压水力割缝卸压抽采区域防突技术应用研究[J].煤炭科学技术,2020,48(6):88-94.CAOJianjun.Applicationresearchonregionaloutburstpreventiontechnologyofultra-highpressurehydraulicslotpressureinreliefdrainagearea[J].CoalScienceandTechnology,2020,48(6):88-94.[7]㊀邓㊀强.水力压裂消突技术在低透气性煤层瓦斯治理的应用[J].煤矿安全,2021,52(1):98-102.DENGQiang.Applicationofanti-outbursttechnologyofhydraulicfracturingingastreatmentoflowpermeabilitycoalseam[J].SafetyinCoalMines,2021,52(1):98-102.[8]㊀刘明举,崔㊀凯,刘彦伟,等.深部低透气性煤层水力冲孔措施防突机理分析[J].煤炭科学技术,2012,40(2):45-48.LIUMingju,CUIKai,LIUYanwei,etal.Analysisonoutburstpre⁃ventionmechanismofboreholehydraulicflushingmeasuresfordeepandlowpermeabilityseam[J].CoalScienceandTechnology,2012,40(2):45-48.[9]㊀王㊀峰,陶云奇,刘㊀东.水力冲孔卸压范围及瓦斯抽采规律研究[J].煤炭科学技术,2017,45(10):96-100.WANGFeng,TAOYunqi,LIUDong.Studyonpressurereleasedscopeofhydraulicflushingandgasdrainagelaw[J].CoalScienceandTechnology,2017,45(10):96-100.[10]㊀YINGuangzhi,JIANGChangbao,WANGJianguo,etal.CombinedEffectofStress,Porepressureandtemperatureonmethaneperme⁃abilityinanthracitecoal:anexperimentalstudy[J].TransportinPorousMedia,2013,100(1):1-16.[11]㊀WANGShugang,ELSWORTHD,LIUJishan.Permeabilityevolutionduringprogressivedeformationofintactcoalandimplicationsforin⁃stabilityinundergroundcoalseams[J].InternationalJournalofRockMechanicsandMiningSciences,2013,58:34-45.[12]㊀刘㊀东,刘㊀文.水力冲孔压裂卸压增透抽采瓦斯技术研究[J].煤炭科学技术,2019,47(3):136-141.LIUDong,LIUWen.Researchongasextractiontechnology:hy⁃draulicstampingandhydrofracturetopressurereliefandpermea⁃bilityimprovement[J].CoalScienceandTechnology,2019,47(3):136-141.[13]㊀孙四清,张㊀俭,安鸿涛.松软突出煤层穿层洞穴完井钻孔瓦斯抽采实践[J].煤炭科学技术,2012,40(2):49-51,55.SUNSiqing,ZHANGJian,ANHongtao.Practicesongasdrainagewithcavitycompletionboreholepassingthroughsoftandoutburstseam[J].CoalScienceandTechnology,2012,40(2):49-51,55.[14]㊀杜昌华,冯仁俊.低透松软破碎厚煤层水力扩孔增透技术研究[J].煤炭科学技术,2019,47(4):152-156.DUChanghua,FENGRenjun.Studyonhydrauliccreamingtech⁃nologyinlowpermeabilityandsoftfriablethickcoalseam[J].CoalScienceandTechnology,2019,47(4):152-156.[15]㊀牟全斌,赵继展.基于机械造穴的钻孔瓦斯强化抽采技术研究[J].煤炭科学技术,2015,43(5):58-61,86.MOUQuanbin,ZHAOJizhan.Studyonenhancedgasdrainagetechnologyofboreholegasbasedonmechanicalboreholereaming[J].CoalScienceandTechnology,2015,43(5):58-61,86.[16]㊀郝从猛,刘洪永,程远平.穿层水力造穴钻孔瓦斯抽采效果数值模拟研究[J].煤矿安全,2017,48(5):1-4.HAOCongmeng,LIUHongyong,CHENGYuanping.Numericalsimulationstudyongasdrainageeffectbythrough-bedshydraulicflushinghole[J].SafetyinCoalMines,2017,48(5):1-4.[17]㊀赵继展.井下瓦斯抽采钻孔机械造穴技术研究[J].矿业安全与环保,2015,42(6):66-68,72.ZHAOJizhan.Studyofmechanicalcavity-formingtechnologyforundergroundgasdrainageholedrilling[J].MiningSafety&En⁃vironmentalProtection,2015,42(6):66-68,72.[18]㊀于宝种.松软低透煤层高压射流造穴强化抽采技术研究[J].矿业安全与环保,2019,46(6):42-46,52.YUBaozhong.Enhancedextractiontechnologyofhighpressurejetinsoftandlowpermeabilitycoalseam[J].MiningSafety&Envi⁃ronmentalProtection,2019,46(6):42-46,52.[19]㊀张㊀浩.构造煤层掘进工作面区域性顺层水力造穴强化瓦斯抽采机理与工程应用[D].徐州:中国矿业大学,2020.[20]㊀ALONSOE,ALEJANOLR,VARASF,etal.Groundresponsecurvesforrockmassesexhibitingstrain-softeningbehaviour[J].InternationalJournalforNumericalandAnalyticalMethodsinGe⁃omechanics,2003,27(13):1153-1185.[21]㊀HAJIABDOLMAJIDV,KAISERP.Brittlenessofrockandstabilityassessmentinhardrocktunneling[J].Tunnelling&UndergroundSpaceTechnologyIncorporatingTrenchlessTechnologyResearch,2003,18(1):35-48.[22]㊀LEEYK,PIETRUSZCZAKS.Anewnumericalprocedureforelasto-plasticanalysisofacircularopeningexcavatedinastrain-softeningrockmass[J].Tunnelling&UndergroundSpaceTechnology,2008,23(5):588-599.[23]㊀LABUZJF,ZANGA.Mohr-Coulombfailurecriterion[J].RockMechanics&RockEngineering,2012,45(6):975-979.[24]㊀SOMERTONWH,SOYLEMEZOGLUIM,DUDLEYRC.Effectofstressonpermeabilityofcoal[J].InternationalJournalofRockMechanics&MiningSciences&GeomechanicsAbstracts,1975,12:129-145.[25]㊀WANGJA,PARKHD.Fluidpermeabilityofsedimentaryrocksinacompletestress-strainprocess[J].EngineeringGeology,2002,63(3/4):291-300.[26]㊀ANFenghua,CHENGYuanping,WANGLiang,etal.Anumericalmodelforoutburstincludingtheeffectofadsor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穿层钻孔掏穴增透强化抽采瓦斯技术研究

穿层钻孔掏穴增透强化抽采瓦斯技术研究
遍 性 的 卸 压 增 透 强 化 抽 采 瓦 斯 技 术 具 有 重 要
意义 。
轨道斜巷
图 1 掏 穴 效 果 考 察 钻 孔 布 置 图
选 一煤 层赋 存 稳定 区域 施 工 两个 钻孑 , L 先施 工 1 #钻 孔进 行瓦 斯压力 测 定 , #钻 孔 终孔 间距 2 l #钻 孔 5 试验 掏穴 增透 强化 抽采 技术 , m, 考察 掏 穴后的 1 #钻 孔 的压 力 变 化 , 定 影 响半 径 。在 确 水 平距 离 2 #钻 孔 1m 施 工 3#普 通 抽 采钻 孔 , 0 施 工参 数 同 2 #钻孔 , 分别 考察 2 3 #、 #钻 孔瓦斯 抽 采量 , 比分析 掏穴 增透 强化 抽采效 果 。 对
广应用 。
关键词 : 掏穴增透 ; 强化 抽采 ; 穿层钻孔 ; 预抽瓦斯 ; 消突技术
中 图分 类 号 : D73 T 1 文献标识码 : A 文 章 编 号 :0 64 4 ( 0 1 0—4 —4 1 0—5 0 2 1 )40 70
C IRu f 。 TONG a - h n A —a Xio z a g
图 2 掏 穴 增 透 扩 孔 钻 头
2 试 验 工 程 概 况
潘 一煤 矿 ~50 3m~ ~6O 西一 轨道 斜 巷位 3m
Aug 2 1 . 01
穿 层 钻 孔 掏 穴 增 透 强 化 抽 采 瓦 斯 技 术 研 究
蔡 如 法 , 童校 长
( 淮南矿业 ( 团) 司潘一煤矿 , 集 公 淮南 228 ) 3 0 2

要: 为提 高预抽煤 层瓦斯消突效果 , 在底板 巷穿层钻孔 中进行 了掏穴增 透强化抽 采技术试 验 。掏穴钻 孔
可 以看 出 , 抽采 时 间较长 、 在 进入 稳定 流动 状

钻孔抽采半径测定研究报告

钻孔抽采半径测定研究报告

矿区钻孔抽采半径测定研究报告中国矿业大学安全工程学院二○一二年八月目录1 前言 (1)2 钻孔周围煤体中瓦斯流动理论及影响因素 (3)2.1 瓦斯在煤层中的流动状态 (3)2.2 抽排钻孔瓦斯径向流动模型 (4)2.3 瓦斯抽采效果影响因素 (6)2.3.1 抽采时间 (7)2.3.2 抽采负压 (7)2.3.3 钻孔直径 (7)2.3.4 钻孔施工及封孔质量 (8)2.3.5 煤体渗透特性 (8)2.3.6 地应力 (9)2.3.7 瓦斯压力 (10)2.3.8 煤体吸附特性 (11)3 抽采钻孔瓦斯渗流数值模拟分析 (12)3.1 数值模型建立 (12)3.1.1 数值模拟软件简介 (12)3.1.2 钻孔瓦斯渗流模型的建立 (13)3.2 模拟参数设置 (14)3.2.1 模型基础参数设置 (14)3.2.2 模型边界设置 (14)3.3 数值模拟结果及分析 (15)3.3.1 抽采时间的影响 (15)3.3.2 抽采负压的影响 (19)3.3.3 煤层渗透率的影响 (21)3.3.4 钻孔孔径的影响 (23)4 瓦斯抽排半径测定方法 (25)4.1 穿层钻孔抽采半径测试方法 (25)4.1.1 平行钻孔布置法 (25)4.1.2 终孔圆周布置法 (26)4.2 顺层钻孔抽采半径测试方法 (28)4.2.1 测试原理 (28)4.2.2 测试方法 (28)4.3 煤巷掘进工作面浅孔排放半径测试方法 (30)5 瓦斯抽排半径现场测试及结果分析 (32)5.1 芦岭矿穿层钻孔抽采半径测定及结果分析 (32)5.1.1 测试地点概况 (32)5.1.2钻孔施工参数及钻孔间距的确定 (33)5.1.3 有效抽采半径确定依据 (34)5.1.4 测试结果及分析 (35)5.1.5 抽采后煤层消突效果 (42)5.2 柳矿穿层钻孔抽采半径测定及结果分析 (44)5.2.1 测试地点概况 (44)5.2.2 钻孔设计及施工参数 (45)5.2.3 测试结果及分析 (45)5.3 祁南矿顺层钻孔抽采半径测定及结果分析 (49)5.3.1 测试地点概况 (49)5.3.2 钻孔设计及施工参数 (49)5.3.3 测试结果及分析 (50)5.4 祁南煤矿穿层钻孔抽采半径测定及结果分析 (54)5.4.1 钻孔设计及施工参数 (54)5.4.2 测试结果及分析 (55)5.5 祁南煤矿掘进工作面钻孔排放半径测定及结果分析 (58)5.5.1 钻孔设计及施工参数 (58)5.5.2 测试结果及分析 (59)6 瓦斯抽采半径预测程序设计 (61)6.1 钻孔瓦斯抽采半径程序解算模型及算法 (61)6.2 程序设计流程图 (62)6.3 程序界面及算例 (63)7 总结 (66)矿区随着开采深度的增加,煤层瓦斯压力、含量相对增加,采掘工作面瓦斯涌出量也逐渐增加,严重制约着矿井的安全生产。

煤矿瓦斯地质特征及瓦斯防治技术路线

煤矿瓦斯地质特征及瓦斯防治技术路线

煤矿瓦斯地质特征及瓦斯防治技术路线【摘要】:为了减少煤炭开采过程中瓦斯气体带来的危害和实现煤炭的安全高效生产,深入研究瓦斯地质特征,探讨瓦斯防治技术,具有重要的理论和实践意义,本文将以此为出发点展开探讨。

【关键词】:煤矿瓦斯;地质特征;防治技术引言瓦斯具有清洁,高效和低污染的优点,在民用,工业燃料和发电中具有很高的使用价值。

瓦斯的开发利用不仅可以合理利用资源,而且还可以减少直接排放气体所造成的环境污染,这与当前环境条件的制约下的资源开发利用相吻合。

由于对于煤炭的需求,许多煤矿在煤与瓦斯突出区域都进行了开采,人员伤亡频繁发生。

因此,探索瓦斯地质特征,研究瓦斯的防治对保证煤矿开采安全具有重要意义。

1.构造煤分类及瓦斯特性1.1煤体结构特征和分类1.1.1碎裂煤(1)宏观变形特征是煤体表现为光泽强,镜煤条带清晰可见,密度大,煤中的原生结构清晰,煤遭受应力的影响变形较弱,整体表现为碎裂变形特征。

(2)微观变形特征表现为原生裂隙发育相对较好,没有被完全破坏,裂隙发育较少且稀疏。

1.1.2片状煤(1)宏观特征为煤体较为破碎,有一组优势节理,延节理面破碎的煤体多成片状和块状,且破碎的煤体较硬,层理隐约可见,内生裂隙不发育,摩擦面光滑。

变性特征为片状构造。

(2)微观变形特征为裂隙较为密集,有一组明显斜交的剪切裂隙,裂隙较为平直,比较稳定。

大裂隙不发育,多发育为微裂隙。

1.1.3碎斑煤(1)宏观变形特征为煤体较为破碎且松散,规则大小不一,局部出现碎粒化现象,原生结构遭受到了破坏,内生裂隙不发育,构造裂隙相对发育,多为碎斑结构或少量为碎粒结构。

层理不可见,摩擦面多位于节理面上。

手试可捏成碎斑块。

(2)微观变形特征煤体裂隙发育相对密集,大裂隙发育较少,多为细小裂隙,且小裂隙发育不稳定,长短不一,环绕在大裂隙周围,将煤体切割成不同大小的方格。

1.1.4碎粒煤(1)宏观特征表现为煤体易于捏碎,形成颗粒较小的破碎颗粒,原生结构遭受巨大破坏,变形特征多为碎粒结构。

寺家庄矿下向穿层钻孔有效抽放半径研究

寺家庄矿下向穿层钻孔有效抽放半径研究

D ie h o g taai iah a gMie rl dT ru hSrt Sj z u n n l n i
MA n Ho g—y 。 u ,W ANG Z a h o—fn ,YANG Ho g—ri ,BA i eg n an IJ e ( . col fSfySi c n nier g 1S ho o ae c n eadE g ei ,Hea oyeh i U iesy i zo44 0 t e n n nnP l cnc nvri ,Ja u 50 3,C ia t t o hn ; 2 S izu n n ,Yagu nC a d syGo p i og05 0 . iahagMie j nq a oln ut ru ,J hn 4 3 0,C ia I r z hn )
c u d i r v h f cie e so e r go a u b r t rv n in me s r s o l mp o e t e ef t n s ft e in lo t u s e e t a u e . e v h p o Ke wo d : g s d an g y r s a r i a e; d wn r oe o e d i e r u h s a a efc ie d an g a i s p e s r r p meh d o wa d b r h l rl d t o g t t ; f t r i a e rd u ; r s u e d o t o l h r e v
行 ,准确可靠 ,易 于现场 测定 ,不失 为一 种测 定钻 孔 瓦斯
抽放有效半径 的新方法 。 本文采用钻孔测 试法 中 的压降测 试法 ,通 过始 突深 度
ห้องสมุดไป่ตู้
1 瓦 斯抽 放钻 孔有 效抽 放半 径测 试方 法

观文煤矿煤与瓦斯共采中瓦斯抽采方法前期

观文煤矿煤与瓦斯共采中瓦斯抽采方法前期
1概述
观文煤矿位于四川盆地与云贵高原的过渡地带,总体 地势呈北高南低,相对高差 895. 90m,属构造剥蚀成因的 中山地形。井田含煤地层为二叠系上统龙潭组( P2 l) ,总厚 85. 70 ~ 110. 98m,平均 98. 12m,共含煤 7 ~ 20 层,煤层总 厚度平均大于 8. 44m,可采含煤系数为 8. 55% 。其中有可 采和大部可采煤层四层,局部可采煤层三层,从上到下编 号为 C11 、C15 、C16 、C19 、C20 、C24 和 C25 ,除 C11 煤 层 全 区 可采,C19 、C24 、C25 煤层大部可采外,C15 、C16 、C20 为局部 可采煤层。地层综合柱状图如图 1 所示。
图 3 C19 煤层卸压瓦斯抽采钻孔布置平面示意图 ( m)
3) C25 煤层 ( 下邻近层) 卸 压 瓦 斯 和 采 空 区 瓦 斯 抽 采。 C25 煤层位于 C24 煤层下方 1. 82 ~ 6. 43m,平均 4. 13m,C24 煤 层开采后,C25 煤层位于底板裂隙带内,C25 煤层卸压瓦斯将 直接涌入 C24 保护层工作面和采空区,为确保 C24 保护层工 作面顺利推进,降低 C24 煤层工作面瓦斯涌出量,设计推荐 在 C24 煤层运输巷道每隔 60m 布 置 抽 放 钻 场,钻 场 深 5 ~ 6m,垂直于运输巷道布置,位于 C24 、C25 煤层之间,终止
2012 年第 12 期
煤炭工程
设计技术
观文煤矿煤与瓦斯共采中瓦斯重庆设计研究院,重庆 400016)
摘 要: 以低透气性、强突出危险煤层群矿井———观文煤矿为研究对象,深入研究该矿的瓦 斯抽采方案设计。抽采方案主要包括: 保护层回采区域顺层钻孔预抽、邻近层卸压瓦斯、采空区 瓦斯抽采、底板穿层钻孔预抽煤巷条带瓦斯、煤巷掘进工作面边掘边抽。

张集煤矿东一13-1原始煤层钻孔抽采半径测试

张集煤矿东一13-1原始煤层钻孔抽采半径测试

封孔材料本身的致密性, 提高 密 封 效 果 。 此 次 测定 煤 层 瓦斯 压 力 采 用 用 厚度 两 极 值 为 2 1 59m, 均 为 43 m。 顶底 板 以 泥岩 为 主, 异 水 泥砂 浆 封孔 直 接 测 压 法 , 了 防止 水 泥 凝 结 慢 而 收 缩 , 实 际 应 用 . ~ .8 平 2 .5 变 为 在 系 数 6 , 稳 定 的 全 区 可 采 层 。 1- % 为 3 1煤 总 瓦 斯 含 量 O4  ̄ 36 m/, 中 , 封 孔 的 水 泥 砂浆 中添 加 了少 量 膨 胀剂 、 凝 剂 等 水 泥 添 加 剂 , . 1.6 3 4 t 在 速 以
6 制 表
根 据 收集 的数 据 制 表 如 下

孔3 6 m, #孔 距离 1 #孔 4 ,#孔 距 离 1 m4 #孔 5 m。钻 孔 的方 位 角为 9 。 0, 倾 角 为 5 .。钻 孔 直 径 为 13 95 , 1mm, 孔 见 煤 深 度 2 .m 煤 层 厚 45 钻 86 , . m, 终孔深度 3. 31 m。
利 用 钻 机 在 选 定 的 测 压 地 点 进 行 打 钻 , 孔 的 直径 9 rm 打 眼 钻 4 a 【 考文 献 】 参 的 工 具 要 求 轻 便 、 定 、 动 小 , 免 在 打 钻 过 程 中破 坏 孔 壁 结 构 . 稳 震 避 而 [ ] 启 香 . 井 瓦 斯 防 治f . 州: 国矿 业 大 学 出 版 社 ,9 2 1俞 矿 M] 徐 中 19 .

21 0 0年
第2 7期
S IN E&T C N L GYI F MA IN CE C E H O O OR TO N
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潘三矿瓦斯抽采“双全”精细化管理模式创新应用

潘三矿瓦斯抽采“双全”精细化管理模式创新应用

潘三矿瓦斯抽采“双全”精细化管理模式创新应用潘三矿严格落实“一钻孔一工程”管理要求,不断创新总结区域预抽钻孔抽采经验,进一步强化现场抽采精细化管理及创新抽采新技术。

并通过实践形成了一套比较成熟的“双全”精细化管理模式,提高了钻孔抽采效果,为矿井区域防突、瓦斯治理工作打下坚实基础。

一、矿井概况(一)地理位置潘三煤矿位于安徽省淮南市潘集区,距淮南市约34公里,距淮南凤台县城北约 15km,,地理坐标为东经116°41′45″~116°48′45″,北纬32°47′30″~32°52′30″,行政区划隶属淮南市潘集区。

潘三矿东起Ⅸ勘探线与潘一矿毗邻,西至ⅩⅤ勘探线与丁集矿相接,北界以F1-3断层为界与潘四东矿井田相邻,南部以13-1煤-900m等高线地面投影为界,矿井东西走向长9.6km,南北倾斜宽5.8km,面积约为54.28km2。

矿井核定生产能力为5.0Mt/a。

(二)地质概况潘三矿位于淮南复向斜中潘集背斜的南翼中部,总体形态为一单斜构造;地层走向NWW-SEE,地层倾角一般5~10°,呈浅部陡深部缓的趋势。

发育向西倾伏的董岗郢次级向斜及叶集次级背斜,向西倾伏,倾伏角3~5°。

潘三矿主要含煤地层为二叠系中下统山西组与上、下石盒子组。

共有可采煤层12层,总厚24.62m,自上而下分别为17-1、16-2、16-1、13-1、11-2、8、7-1、6-1、5-2、4-2、4-1及1煤。

矿井水文地质条件为中等,近三年正常涌水量为216.2m3/h。

截至2022年底矿井剩余资源量7.7亿吨,可采储量4.1亿吨,剩余可采块段266个,可采出量2.3亿吨。

(三)瓦斯概况潘三矿是高瓦斯、低透气性、复杂地质条件下煤层群开采的典型代表,抽采难,瓦斯治理难度大。

13-1煤:瓦斯压力0.23~4.3MPa,压力梯度1.2MPa/百米;瓦斯含量5~18m3/t,含量梯度2.3m3/t·百米;透气性系数0.0048~0.013m2/MPa2·d;钻孔流量衰减系数0.011~0.0487d-1。

煤层钻孔损伤区半径理论研究

煤层钻孔损伤区半径理论研究

煤层钻孔损伤区半径理论研究霍留鹏;岳高伟;毕伟【摘要】煤层瓦斯抽采钻孔塌孔问题严重制约瓦斯抽采效率,进而影响煤矿安全生产.文章基于弹塑性理论,建立了煤体钻孔力学模型,推导了煤体钻孔损伤区半径的解析解,根据5种不同普氏系数煤样的力学测试参数,计算并分析了普氏系数、地应力和侧压系数对钻孔损伤区半径的影响规律,结果表明:钻孔损伤区半径随着煤体普氏系数增大呈负指数减小,随着地应力增大线性增大;侧压系数小于1.0时,水平方向的损伤区半径大于垂直方向损伤区半径,而侧压系数大于1.0时,水平方向的损伤区半径小于垂直方向损伤区半径.此研究将为煤体钻孔损伤区半径的理论预测及防治塌孔而采取必要措施提供理论依据.%The problem of borehole collapse in coalbed methane drainage seriously restricts the efficiency of gas drainage, which affects the safe production of coal mine.Based on the theory of elastic-plasticity, the mechanical model of coal-body drilling is established, and the analytical solution of the radius of borehole damage zone is deduced.According to the mechanical test parameters of five kinds of coal samples with different consistent factors, the effects of ruggedness coefficient, in-situ stress and lateral pressure coefficient on the radius of borehole damage zone are calculated and calculated.The results show that the radius of borehole damage zone decreases with the increase of coalbed consistent coefficient and increases linearly with the increase ofin-situ stress.When the lateral pressure coefficient is less than 1.0, the radius of the damage zone in the horizontal direction is larger than that of the vertical damage zone, and the radius of the damage zone in thehorizontal direction is smaller than the radius of the damage zone in the vertical direction.This study will provide the theoretical basis for the theoretical prediction of the radius of the borehole damage zone and the necessary measures to prevent collapse.【期刊名称】《煤》【年(卷),期】2017(026)004【总页数】5页(P4-8)【关键词】煤体;损伤区半径;普氏系数;地应力;侧压系数【作者】霍留鹏;岳高伟;毕伟【作者单位】河南理工大学土木工程学院,河南焦作 454000;河南理工大学土木工程学院,河南焦作 454000;河南理工大学土木工程学院,河南焦作 454000【正文语种】中文【中图分类】TD712煤层钻孔瓦斯抽采技术是防治煤层瓦斯灾害事故最直接有效的措施之一,但较高的地应力、瓦斯压力和松软的煤层常常会伴随着煤层瓦斯钻孔抽采的塌孔等问题,使得煤层瓦斯抽采困难甚至是无法抽采,严重威胁煤矿生产安全[1-5]。

矿井多煤层瓦斯穿层抽放钻孔轨迹测量技术

矿井多煤层瓦斯穿层抽放钻孔轨迹测量技术

矿井多煤层瓦斯穿层抽放钻孔轨迹测量技术摘要:煤炭是我国一次能源消耗的主体,是保障我国国民经济与社会发展的重要物质基础。

本文主要对矿井多煤层瓦斯穿层抽放钻孔轨迹测量技术进行论述,详情如下。

关键词:矿井;多煤层;瓦斯穿层抽放钻孔;轨迹测量引言近年来,部分地区由于瓦斯抽放技术与装备落后,钻孔施工很难按照设计轨迹钻进,导致煤层出现瓦斯抽放盲区而引发的煤与瓦斯突出事故时有发生。

严重威胁煤矿的安全生产,可能摧毁巷道设施,毁坏通风系统,使巷道充满瓦斯与粉尘,造成煤尘和瓦斯爆炸等严重后果。

1矿井钻孔精确定向技术原理分析钻孔精确定向技术在实际使用过程中,主要是通过螺杆马达的随钻测量系统,对钻孔工作进行定向和方向纠正,可以对钻型工作方向以及钻型过程中的倾角大小进行有效控制。

在钻进工作过程中,可以直接沿着预先设定好的钻孔轨迹,将钻头钻进到指定的位置,同时在钻孔工作中受到煤岩层结构的赋存条件情况、地质条件、硬度、地质构造以及水环境等多方面因素所产生的影响,会造成实际钻进方向产生比较严重的偏差出现,钻进轨道偏离预先设定好的方向。

通过随钻测量系统的使用,可以保证钻进工作过程中对钻进的角度以及轨迹进行严格控制,同时在控制面板当中对相关的钻进参数进行精确显示。

当监测到钻进偏离了预先设定轨迹的条件下,可以通过调整孔底位置的螺杆马达,对偏离问题进行有效调整,保证整个钻进攻的方向符合预先设定的要求和标准。

在实际钻进工作当中需要对钻孔工作速率进行有效控制,同时还需要仔细观察钻进工作过程中的反水量以及残渣的携带情况。

当产生钻进异常问题时需要及时减慢或者是停止钻进工作,对其中产生的问题进行及时处理,和以往的钻探技术方法相比,通过使用钻孔精确定向技术,可以全面提高钻孔工作的精确度以及钻孔工作效率有效控制费控率。

2矿井多煤层瓦斯穿层抽放钻孔轨迹测量技术2.1技术措施煤矿在井下进行瓦斯抽放钻孔施工中,由于受到煤层赋存条件、钻杆钻具的磨损、操作钻机人员等因素的影响,很难保证钻孔的实钻轨迹能按照设计轨迹进行钻进。

新元矿钻孔有效抽采半径的测定

新元矿钻孔有效抽采半径的测定

新元矿钻孔有效抽采半径的测定摘要:预抽煤层瓦斯是防治煤与瓦斯突出的有效措施,预抽效果的好坏与钻孔的布置间距有很大关系,而钻孔布置间距与瓦斯有效抽采半径有关。

通过理论计算和现场实测的方法确定了新元矿的有效抽采半径是1m。

现场应用结果表明,该方法对于指导钻孔抽采参数设计具有十分重要的意义。

关键词:布置间距;有效抽采半径;理论计算煤与瓦斯突出是地应力、瓦斯和煤的物理力学性质三者综合作用的结果,瓦斯是控制煤与瓦斯突出的三大要素之一[1]。

目前,我国采用的区域防突措施主要是开采保护层和预抽煤层瓦斯。

我国目前200多对突出矿井中,仅有三分之一的矿井具有开采保护层的条件。

因此,目前大部分矿井采用的主要防突措施是预抽煤层瓦斯。

预抽煤层瓦斯是防治煤与瓦斯突出的重要措施,通过预抽可降低煤层瓦斯压力和瓦斯含量,并由此引起煤层的收缩变形,使煤层透气性增加、煤的坚固性系数增大、地应力下降,从而消除突出危险性。

煤层瓦斯抽采设计的关键就是钻孔的布置间距,而钻孔布置间距与抽采钻孔有效抽放半径有关,它直接关系到预抽钻孔的密度和预抽时间的长短,影响瓦斯抽放的效果。

因此,比较准确的确定钻孔有效抽采半径,对于采取预抽瓦斯防治突出具有十分重要的意义。

目前,我国测定有效抽采半径的方法主要有两种:井下实测法[2-3]和理论计算法[4-6]。

通过理论计算,可以为现场测定抽采半径进行钻孔布置提供参考;井下实测法虽然测试周期较长,需要花费的时间较长,但是可以比较真实的确定出矿井的抽采半径。

因此,本文采用理论计算与现场实测的方法来确定新元煤矿的有效抽采半径。

1 矿井概况新元煤炭有限责任公司是山西阳泉煤业集团有限责任公司的一个大型矿井,井田位于山西省寿阳县境内,距寿阳县城大约5km。

矿井一期设计生产能力3.0Mt/a,二期6Mt/a,井田东西走向长15.6km,南北倾斜宽9.6km,面积136.48km2。

矿井煤层赋存稳定,主要为贫煤、贫瘦煤及无烟煤,共含煤18层,其中可采煤层6层,主采3#、9#、15#煤。

我国煤矿瓦斯抽采技术现状发展前景论文

我国煤矿瓦斯抽采技术现状发展前景论文

我国煤矿瓦斯抽采技术现状与发展前景【摘要】瓦斯是煤矿由事故源到清洁能源的转变,现在煤矿的瓦斯较好地服务于当地经济。

我国煤矿瓦斯抽采理念的发展先后经历的“局部防突措施为主、先抽后采、抽采达标和区域防突措施先行”四个阶段到瓦斯抽采技术发展的四阶段;论证了五种主要的瓦斯抽采技术以及瓦斯抽采技术装备;论述了瓦斯抽采后的消突评价;最后展示了未来瓦斯抽采的技术发展方向。

【关键词】瓦斯抽采方法;技术装备;消突评价;瓦斯抽采技术我国在2002年提出的“先抽后采,监测监控,以风定产”[1]十二字工作方针以来,中国煤炭产量由13.93亿t增加到30亿t,煤矿瓦斯治理取得了阶段性成果,在煤矿开采技术条件不断恶化的情况下,煤矿瓦斯治理保障了煤矿安全生产。

为了防范和遏制重特大瓦斯事故,同时把瓦斯作为一种有用的资源进行开采,转变了瓦斯治理的思路;国务院安全生产委员会于2008年7月提出了“通风可靠、抽采达标、监控有效、管理到位”的煤矿瓦斯治理工作体系,随后颁布《防治煤与瓦斯突出规定》[2],使得瓦斯治理工作有条不稳的推进。

我国煤矿瓦斯抽采有较长的历史,早在1938年我国就首次在抚顺矿务局龙凤矿利用抽采泵进行采空区抽采[3]。

近五年来,随着煤炭工业的发展,矿井数量及煤炭产量迅速增加,矿井向深部延伸过程中,一些低瓦斯矿井变为高瓦斯矿井和突出矿井,因此需要抽采瓦斯的矿井越来越多,由此带动了中国煤矿瓦斯抽采技术的迅速发展。

2007年全国瓦斯抽采量达到44亿m3,阳泉、晋城、淮南、淮北等10个矿业集团年瓦斯抽采量超过1亿m3。

在煤炭产量快速增长时,煤矿死亡人数和百万吨死亡率逐年下降。

我国煤矿瓦斯事故类型有:瓦斯爆炸、煤与瓦斯突出、瓦斯燃烧和窒息等四种[4]。

其中影响最大的是瓦斯突出和瓦斯爆炸,且经常在煤矿生产过程中出现,严重影响煤矿的安全生产。

煤层瓦斯大量直接排放不仅浪费了能源,而且严重污染了环境,以甲烷为主要成分的煤层瓦斯是一种具有强烈温室效应的气体,甲烷的温室效应比二氧化碳大20倍以上。

科技成果——高瓦斯煤层群优质瓦斯通道构建与瓦斯抽采技术

科技成果——高瓦斯煤层群优质瓦斯通道构建与瓦斯抽采技术

科技成果——高瓦斯煤层群优质瓦斯通道构建与瓦斯抽采技术适用范围优质瓦斯通道构建与瓦斯抽采技术适用于深部高瓦斯煤层群的煤与瓦斯共采。

钻孔抽采依然是当前煤与瓦斯共采中瓦斯抽采的主要工程手段,本技术通过协调采矿工程活动与瓦斯抽采钻孔布局,建立浓度稳定、抽采高效、通道长寿的优质瓦斯通道,形成有利瓦斯抽采的瓦斯导通和流动网络,使瓦斯抽采具有瓦斯浓度高、流量大、稳定性好、钻孔寿命长的特性,大幅度提升瓦斯抽采效果,达到协同开发煤层气资源、提高煤矿安全开采水平和减少温室气体排放的作用。

技术原理优质瓦斯通道构建以钻孔围岩“蝶形塑性区”理论为基础,深部应力环境和采矿活动引起的“加载”与“卸荷”效应,会使钻孔围岩出现有利于瓦斯导通的“蝶形塑性区”,蝶叶长度可达钻孔直径的几十倍以上。

促使钻孔围岩产生蝶形塑性区,并尽量增加蝶形塑性区的蝶叶尺寸,可以扩大瓦斯抽采钻孔的联通范围,提高瓦斯抽采效果。

关键技术1、科学构建优质瓦斯通道的应力环境采矿工程活动引起的“加载”与“卸荷”效应可以形成高偏应力环境,这种高偏应力环境是钻孔围岩形成蝶形塑性区的必要条件。

因此需要合理的规划采矿工程活动的方式和参数,在采场的周围形成能够产生蝶形塑性区的稳定的高应力比值带,形成有利于优质瓦斯通道构建的应力环境。

2、合理确定瓦斯抽采钻孔布局根据采场周围高应力比值带的时空分布特点,确定钻孔层位、方向、间距和布设时间等瓦斯抽采钻孔布局,实现优质瓦斯通道的高效性、稳定性、长期性,大幅度提高抽采效率。

主要技术指标(1)扩大了瓦斯抽采钻孔的导通范围通过协调采矿活动构建有利的应力环境,单孔影响范围提高50倍以上;(2)减少了瓦斯抽采钻孔施工量,提升抽采效果根据采场周围高应力比值带的时空分布特点,有的放矢的确定钻孔层位、方向、间距和布设时间,减少了瓦斯抽采钻孔施工量10%以上,提高了瓦斯抽采的浓度和稳定性。

典型案例钻孔围岩蝶形塑性区理论已经被实践证明并逐步被广泛认可,以此为基础提出优质瓦斯通道构建与瓦斯抽采技术,目前在多个高瓦斯矿井进行了现场工业性试验。

瓦斯抽采钻孔有效抽采半径测定方法研究

瓦斯抽采钻孔有效抽采半径测定方法研究

瓦斯抽采钻孔有效抽采半径测定方法研究发布时间:2021-06-28T17:24:01.823Z 来源:《基层建设》2021年第6期作者:刘宜军[导读] 摘要:瓦斯抽采是煤矿瓦斯灾害治理和资源利用的根本性措施之一,而钻孔布置是瓦斯抽采的首要工作。

安徽省阜阳市 236221摘要:瓦斯抽采是煤矿瓦斯灾害治理和资源利用的根本性措施之一,而钻孔布置是瓦斯抽采的首要工作。

对于顺层钻孔而言,瓦斯抽采有效半径(以下简称“有效半径”)是确定钻孔布置间距的基础参数和重要依据,其准确测定对于节省钻孔施工工程量、提高瓦斯抽采效率乃至最终实现瓦斯抽采达标至关重要。

关键词:瓦斯抽采;有效抽采半径;目前,我国煤矿安全生产得到了长足发展,煤矿安全形势也进一步好转,瓦斯事故也得到了进一步抑制,但瓦斯灾害依然严重,瓦斯问题仍然是威胁煤矿安全生产的重要因素。

实践证明,解决瓦斯问题最有效的方法就是预抽煤层瓦斯,瓦斯抽采钻孔的合理布置及抽采时间又是预抽煤层瓦斯的关键,这将直接影响煤层瓦斯抽采的效果,进而影响整个矿井的安全生产[1]。

钻孔间距太小,则会出现“串孔”现象,降低瓦斯抽采效率,浪费大量的人力、物力;钻孔间距太大,则会在两抽采钻孔之间形成抽采盲区,无法彻底消除煤层的突出危险性。

另外,抽采有效半径也是对煤层瓦斯抽采效果进行评价的必要依据,抽采时间过长,造成物力的浪费;抽采时间过短,达不到消突的目的。

因此,确定钻孔瓦斯抽采有效半径对于提高瓦斯抽采效率、保证煤矿安全生产具有重要的现实意义。

1 钻孔抽采半径的定义与界定指标1.1 抽采半径的定义抽采半径按用途可分为:抽采影响半径和有效影响半径。

抽采影响半径是指在规定的时间内原始瓦斯压力开始下降的测试点到抽采钻孔中心的距离。

有效抽采半径是指在规定时间内以抽采钻孔为中心,该半径范围内的瓦斯压力或含量降到安全容许值的范围。

钻孔的有效抽采半径是抽采时间、瓦斯压力、煤层透气性系数的函数,另外还与煤层原始瓦斯压力、吸附性能、抽采负压有关。

突出煤层穿层钻孔增透强化抽采瓦斯消突效果研究

突出煤层穿层钻孔增透强化抽采瓦斯消突效果研究

突 出危 险性增 大 。开采 保 护层是 防止煤 与 瓦斯 突 出最 有效 的措 施 , 由于受 地质 条件 限制 , 些突 但 有 出矿 井不 具 备开 采 保 护层 条件 , 为此 必 须 采 取 其 他技 术 消突措 施 确 保 突 出煤 层 的 安全 开 采 。《 防
条带煤层 内瓦斯进行消突。顶( 板巷道穿层钻 底)
a ln e id o i ,Th a is o a ri a e i s al( m ) a d d i n i e rn m o n sb g o g p ro ft me er du fg sd an g s m l 2 n rl e gn e i g a u ti i. l Thsp p rp t o wa d t ee h n e a r ia et c n lge h o g x a d b rh l ime e n i a e u sfr r h n a c dg sd an g e h o o ist r u h e p n o e oeda tra d g t ai ain a h o tm o d y e p n o e oe ime e ic e s h x o e r a f c a esv l to tt e b to r a wa , x a d b r h ls da t n r a e t e e p s d a e s o o l d s a a d t er n eo o ls a d sh r ig p e s r ,e ta t n r du n r a e t ,mp o et e e m n h a g fc a e m ic a gn r s u e x rc i a i si ce s o 3 m i r v h o arp r a i t fc a r u d d ii g,i p o e t e sn l— r h e ta t n o a ,t e v l me o a i e me bl y o o l o n rl n i a l m r v h i gea c x rc i fg s h o u fg s o

(最终)抽放半径测试报告

(最终)抽放半径测试报告

六盘水市新兴矿业瓦斯抽放半径测试报告
二〇一五年十二月一日
六盘水市新兴矿业
C12#煤层本煤层
瓦斯抽放半径测试报告
为了使我矿瓦斯抽放效果达标,为抽放钻孔布置提供可靠依据,测定瓦斯抽放半径是必要。

为此,在1650(13011运输巷开门点)布置了测试孔。

1、测试孔和预抽孔布置示意图如下:
2 测定方法
(1)依次施工#1、#2、#3、#4,终孔一个封一个,然后再钻进另一个,采用聚氨酯封孔,封孔深度15m,施工钻孔过程中记录开孔时间、终孔时间、开始封孔时间和封孔完成时间;
(2)待封孔材料凝固后关闭阀门,确保不漏气,测定并记录各测试孔压力变化情况;
(3)对测试孔测定1~4天后,施工0#孔,采用聚氨酯或水泥砂浆
封孔,封孔深度为5米,再把预抽孔联网进行预抽;
(4)预抽孔开始抽放后,继续观测1#、2#、3#和4#孔气体压力,测定并绘出各测量钻孔的瓦斯压力;
(5)如果某一个钻孔测定的瓦斯压力都比预抽前降低51%以上,表明该测试孔处于抽放钻孔的有效半径之,符合该条件的测试孔距抽放钻孔最远距离即为抽放钻孔的有效半径。

3、测试情况
从以上表中数据可以看出,四个孔压力表数据都有变化,而1#,2#,3#、4#孔在后来三十一天时间,分别降低了原来瓦斯压力的约73%,66%,61%,55%。

都比原来的瓦斯压力降低大于51%以上,所以这几个钻孔都在有效的抽放半径,因此确定13011运输巷穿层钻孔的抽放半径为3米之有效。

新兴矿业
2015年12月1日。

钻孔流量法测定有效抽采半径原理及实践

钻孔流量法测定有效抽采半径原理及实践

钻孔流量法测定有效抽采半径原理及实践摘要:为了准确测定瓦斯抽采钻孔的有效抽采半径,提出采用钻孔流量法,设置不同间距的钻孔组,研究确定不同间距钻孔组的钻孔瓦斯抽采流量、抽采率与抽采时间的关系,以抽采达标为“有效”评价指标,计算出目标煤层抽采达标时的达标抽采率,筛选在规定抽采时间下满足达标抽采率的钻孔组,进而确定出有效抽采半径。

通过在朱家湾煤矿152106工作面运输巷现场实践,研究得到抽b煤层达标时残余瓦斯含量值采半径分别为1m、2m、3m的抽采规律,计算出了C5和目标抽采率分别为7.2m3/t和36.4%,确定出了朱家湾煤矿不同抽采时间的最佳有效抽采半径,认为在初始瓦斯含量为11.32m3/t条件下,预抽期为120天,采用2.0m钻孔间距作为合理的钻孔间距值最佳。

结果表明钻孔瓦斯流量法测定有效抽采半径原理科学、方法简单、实践可行、结果有效。

关键词:钻孔瓦斯流量法;有效抽采半径;瓦斯抽采率;钻孔间距1 引言目前有效抽采半径现场实测考察方法主要有三种:瓦斯压力降低法、瓦斯含量降低法和钻孔瓦斯流量法[1-3]。

但在现场实测法中,由于不同地点的瓦斯压力和瓦斯含量差别很大,瓦斯压力降低法和瓦斯含量降低法的测试难度较大,在相同抽采时间的瓦斯抽采半径亦随之改变,并且一次只能测试某个地点的抽采半径,成本较高。

而钻孔瓦斯流量法操作简单,对抽采效果可以进行验证,目前得到了广泛的应用。

2 钻孔瓦斯流量法测试原理钻孔瓦斯流量法是测定不同钻孔间距瓦斯抽采流量与时间的关系,计算出单孔瓦斯抽采累计量,再根据煤层总瓦斯含量、总抽采量、目标抽采率之间关系得到不同时间下、能够使抽采区域达标的有效抽采钻孔间距。

2.1 不同间距钻孔瓦斯流量与时间的关系在钻孔抽采瓦斯过程中,钻孔与钻孔之间会相互影响,造成不同的钻孔间距抽采规律也不尽相同,因此,针对不同钻孔间距布孔方式,需要测定出其代表性的抽采规律。

钻孔初始瓦斯抽采量()和瓦斯抽采量衰减系数()是表征钻孔瓦斯抽采量随时间变化规律的特征参数。

煤矿瓦斯有效抽放半径的测定计算方法(知识共享,非营利性)

煤矿瓦斯有效抽放半径的测定计算方法(知识共享,非营利性)

煤矿瓦斯抽放是降低矿井瓦斯涌出量 、防止瓦 斯爆炸和煤与瓦斯突出灾害的重要措施 。衡量瓦斯 抽放工作优劣的 2个主要指标是瓦斯抽放率和瓦斯 抽放量 。提高抽放瓦斯效果的主要途径为 : 在瓦斯 抽放时 , 尽可能地设法多抽瓦斯 , 不断扩大抽放瓦 斯的范围 , 同时在提高煤层透气性上加强研究 , 不 断改进和提高抽放工艺 、系统和设备 。钻孔间距是 影响瓦斯抽放效果的重要因素 , 钻孔间距过大 , 在 抽放范围内容易形成抽放盲区 ; 钻孔间距过小 , 容 易造成人力和物力的浪费 。所以瓦斯抽放钻孔的布 置应以钻孔的有效抽放半径为依据 , 而抽放半径的 测定目前还没有一个规范的标准 , 如何考察测定是 需要解决的主要问题 。 研究以钻孔瓦斯涌出初速度 q、瓦斯压力 、钻 孔瓦斯浓度等为考察指标 , 在 1号煤矿和 2号煤矿 进行试验研究 , 寻找简便易行且结果可靠的测定方 法及计算公式 。
1 抽放半径考察原理
经验证明钻孔的有效抽放半径与煤层透气性 、
瓦斯压力 、抽放负压及抽放时间等因素有关 。
钻孔抽放时间必须根据采 、掘接替所允许的抽
放时间 、要求的抽放率和煤层透气性等因素确定 ,
但钻孔的有效抽放时间不应超过极限抽放时间 Tj ,
Tj可按如下方法确定 :
K = Qf / Q i = 1 - exp ( - αTj )
以 9 个观察钻孔瓦斯浓度 xi ( i = 1, 2, …, 10) 的数据为 9个行为序列 , 以 1 号钻孔的 21 个
数据为特征序列 , 利用灰色系统理论 , 计算各行为
序列与特征序列的灰色关联度 , 即 :
X1 = { x1 ( 1) , x1 ( 2) , x1 ( 3) , …x1 ( 21) }
摘 要 : 为了测定煤层钻孔的有效抽放半径并探索合理的计算公式 , 将钻孔瓦斯涌出初速度 、瓦斯 压力 、钻孔瓦斯浓度等作为测定考察指标 , 在 2个不同煤矿对同一煤层进行了测定研究 。试验结果 表明 : 钻孔瓦斯涌出初速度 、钻孔瓦斯浓度这 2个指标易于考察 , 规律性强 , 能够有效反应钻孔抽 放的影响范围 。在现场测定考察研究的基础上 , 利用灰色关联理论及方法 , 提出了瓦斯抽放钻孔有 效抽放半径的计算公式 。 关键词 : 抽放半径 ; 衰减率 ; 灰色关联度 ; 极限值 中图分类号 : TD71216 文献标志码 : A 文章编号 : 0253 - 2336 (2009) 02 - 0059 - 04

矿井多煤层瓦斯穿层抽放钻孔轨迹测量技术

矿井多煤层瓦斯穿层抽放钻孔轨迹测量技术

矿井多煤层瓦斯穿层抽放钻孔轨迹测量技术
王军锋;张军
【期刊名称】《西部探矿工程》
【年(卷),期】2022(34)12
【摘要】针对煤矿井下钻孔群轨迹测量及监测技术研究及应用较少,无法实现瓦斯抽采盲区的分析与显示、无法指导后续钻孔设计施工等问题,利用钻孔轨迹监测技术及数据处理软件,实现钻孔群轨迹实时测量与三维绘图。

该技术硬件由钻孔轨迹测量系统组成,软件功能包括钻孔轨迹计算、巷道及钻孔三维建模与显示。

钻孔数据处理实现钻孔轨迹的计算,钻孔轨迹三维建模将钻孔轨迹、煤层走向等信息通过三维方式显示,钻孔轨迹设计指导模块给出钻孔抽采盲区,实现了煤矿地质透明化。

实践表明:利用随钻轨迹监测技术对钻孔轨迹进行监测,可有效控制或消除了钻孔瓦斯抽采盲区,利于煤矿瓦斯抽采与施工安全。

【总页数】4页(P103-105)
【作者】王军锋;张军
【作者单位】中煤科工集团西安研究院有限公司
【正文语种】中文
【中图分类】TD712
【相关文献】
1.穿层钻孔抽放煤层瓦斯数值模拟研究
2.煤层底板抽放巷穿层抽放钻孔带压封孔技术应用
3.时间对钻孔抽采瓦斯压力的影响模拟--以高瓦斯厚煤层矿井架后采空区穿
层钻孔为例4.高突矿井低抽巷穿层瓦斯抽采钻孔轨迹综合测控技术研究5.高瓦斯突出煤层底抽巷穿层钻孔动压瓦斯二次抽采技术及应用
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1 抽采半径考察方法及确定依据
1. 1 抽采半径考察方法 抽采半 径 现 场 考 察 法 是 目 前 运 用 最 广 泛 的 方
法,主要包括瓦斯压力降低法、钻孔瓦斯流量法、瓦 斯含量降低法和气体示踪法[5 - 8]。各种测定方法都 有其优缺点,本次选择钻孔瓦斯流量法 + 瓦斯含量 降低法相结合的测定方法,该方法首先建立在瓦斯 流量统计的基础上,并同时测定煤层瓦斯含量加以 验证,这种方法得出的结果相对较为准确。
Research on Gas Drainage Radius of Crossing Boreholes in Floor of Coal Seam Group
ZHOU Yong
( Safety Supervision Bureau of Shenhua Group Co. ,Ltd. ,Beijing 100011,China)
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防突措施[3]。为了有效消除煤层的突出危险性,在 煤层瓦斯抽采过程中,必须合理布置抽采钻孔,以保 证抽采钻孔达到最佳的抽采效果。而影响抽采钻孔 布置及抽采效果的关键因素是煤层瓦斯抽采半径的 确定。准确地测定煤层瓦斯抽采半径,既可以为钻 孔合理设计提供参考依据,从而提高抽采钻孔利用 率,减少钻孔工程量,节约施工成本,又保证了合理 的预抽时间和抽采效果[4]。因此,确定合理的瓦斯 抽采半径具有十分重要的意义。
首先,向考察煤层施工若干组抽采钻孔,在抽采 钻孔施工的同时,采集煤样,测定煤层的原始瓦斯含 量。然后,对考察区域进行瓦斯抽采,并记录抽采参 数,定期计算抽采量,根据抽采量推算考察区域煤层 残余瓦斯 含 量 降 低 到 临 界 值 以 下 时 钻 孔 的 抽 采 半 径。根据计算得到的抽采半径,采用直接测定法测 定考察区域煤层的残余瓦斯含量,当直接测定的残 余瓦斯含量也降低到临界值以下时,计算得到的抽 采半径 即 为 在 该 抽 采 时 间 内 所 对 应 的 有 效 抽 采 半径。 1. 2 抽采半径及临界值的确定
施工底板穿层钻孔对煤层进行抽采时,煤层在 钻孔抽采过程中,随着时间的延长,抽采范围逐渐增 大。穿层钻孔抽采布置如图 1 所示。
( a) 剖面图
( b) 平面图
图 1 穿层钻孔抽采布置示意图
图 1 中钻孔有效抽采半径 R 为一定时间内在钻
孔抽采影响下煤层残余瓦斯含量降低到临界值的点
到抽采钻 孔 的 距 离。 结 合 穿 层 钻 孔 抽 采 布 置 示 意
2. 2 考察钻孔布置及施工 根据穿层钻孔布置方式的不同,设计在 31# ~
35#钻场布置抽采半径考察钻孔,每个钻场布置3 个, 钻孔方位基本与煤层走向垂直,其中 18#钻孔只穿过 5#煤层,15# 钻孔同时穿过 4#、5# 煤层,4# 钻孔同时穿 过 3#、4#和 5#煤层,考察钻孔布置如图 2 所示。钻孔
场间距 15. 6 m。考察区域 3# 煤层平均厚度 3. 1 m, 与下伏 4# 煤 层 平 均 间 距 21. 2 m; 4# 煤 层 平 均 厚 度 5. 6 m,与下伏 5# 煤层平均间距 5. 95 m; 5# 煤层为复
杂结构的厚煤层,煤层平均厚度 5. 2 m。根据考察区 域附近测定的各煤层原始瓦斯含量数据,3#、4#、5# 煤 层原始瓦斯含量分别为 7. 60、9. 34、8. 52 m3 / t。
Keywords: coal seam group; crossing borehole; gas drainage radius; drilling gas flow method
在煤与瓦斯突出灾害防治中,保护层开采和预 抽煤层瓦斯是最主要的区域防突措施[1]。但是,我 国突出矿井中仅有三分之一的矿井具备保护层开采 条件[2],且随着矿井开采向深部发展,煤层地应力、 瓦斯压力和瓦斯含量不断增大,部分保护层也转变 为突出煤层,因此,预抽煤层瓦斯成为最主要的区域
第 t 天的钻孔抽采纯流量 ( 标 准 状 况 下) ,m3 / min; h 为煤层厚度,m; W 为煤层原始瓦斯量,m3 / t; W' 为 煤层残余瓦斯含量临界值,m3 / t。
残余瓦斯含量临界值 W'的确定按照《煤矿安全 规程》[9]、《防治煤 与 瓦 斯 突 出 规 定 》[1],以 及《煤 矿 瓦斯抽采基本指标》[10]等要求综合确定:
神华宁煤集团石炭井焦煤公司二号井为突出矿 井,开采的上组煤为 3#、4#、5# 煤层,其中 4#、5# 煤层
第 43 卷 第 2 期 2016 年 4 月
矿业安全与环保
MINING SAFETY & ENVIRONMENTAL PROTECTION
Vol. 43 No. 2 Apr. 2016
为突出煤层,3 # 煤层按突 出 煤 层 管 理,在 突 出 煤 层 开 采前,主要采取底板穿层钻孔联合抽采区段煤层瓦 斯预抽措施。穿层钻孔布置方式有 3 种: 同时穿过 3#、4#和 5# 煤层的钻孔; 同时穿过 4# 和 5# 煤层的钻 孔; 只穿过 5# 煤层的钻孔。矿井目前钻孔布置无参 考依据,若 钻 孔 间 距 布 置 过 大,则 容 易 形 成 抽 采 盲 区,而间距布置过小,又容易造成人力和资源浪费。 针对以上问题,根据矿井的生产条件,对该矿煤层群 底板穿层钻孔联合预抽煤层瓦斯抽采半径进行了考 察研究,可为矿井抽采钻孔的合理布置提供参考依 据,从而确保矿井抽、掘、采平衡,为实现矿井安全高 效开采奠定基础。
根据上述要 求,结 合 考 察 区 域 煤 层 原 始 瓦 斯 含
量测定情 况,在 确 定 各 煤 层 有 效 抽 采 半 径 时,按 照 “最小”原则,则 3#、4#、5# 煤层的残余瓦斯含量临界 值分别取 5. 52、6. 72、5. 79 m3 / t。
2 现场考察钻孔布置及实施
2. 1 考察地点概况 考察地点选择在上 83 集中巷 31# ~ 35# 钻场,钻
终孔间距沿走向 15. 6 m,沿倾向 17 ~ 20 m,根据抽 采经验,可以避免同一个钻场内的 18#、15# 和 4# 钻孔
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图,单个抽采钻孔的抽采量可以利用下式进行近似
计算:
n
Q = ∑1 440 qt = πR2 h( W - W')
( 1)
t =1
则抽采半径为:
n
槡 R = ( ∑1 440 qt ) / [πh( W - W') ] ( 2) t =1
式中: R 为有效抽采半径,m; t 为抽采时间,d; qt 为
收稿日期: 2015 - 06 - 11; 2016 - 01 - 18 修订 作者简介: 周 勇( 1974—) ,男,陕西商南人,工业工程 硕士,高级工程师,神 华 集 团 有 限 责 任 公 司 安 全 监 察 局 煤 矿 安全处处长,全国 煤 矿 安 全 生 产 管 理 类 专 家,主 要 从 事 煤 矿 安全技术及管理工作。
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周勇. 煤层群底板穿层钻孔瓦斯抽采半径考察研究[J]. 矿业安全与环保,2016,43( 2) : 102 - 105. 文章编号: 1008 - 4495( 2016) 02 - 0102的抽采量可以 进行单独计算。
3 考察结果及分析
3. 1 抽采流量考察结果 根据瓦斯抽采考察数据,各钻场钻孔瓦斯抽采
标准状况下的纯流量变化规律如图 3 所示。
( a) 平面图
( a) 18# 钻孔
( b) 剖面图
Abstract: In order to accurately determine the gas drainage radius of crossing boreholes in the floor of coal seam group,a site inspection method combining the borehole gas flow method with the gas content reduction method was put forward. Based on the gas flow statistical method of crossing boreholes,a calculation formula for the effective gas drainage radius was derived. According to the coal seam gas drainage rate,the residual gas pressure and content in the influence range of gas drainage boreholes as well as the daily output of the working faces,the critical values of the residual gas content which required in the calculation formula were obtained by comprehensive analysis. Then comprehensive analysis was carried out by laying out multiple sets of investigation boreholes,the effective gas drainage radius of No. 3,4 and 5 seams of Shitanjing Coke Corporation was obtained. Through the verification with gas content reduction method,the gas drainage radius of the crossing boreholes in the floor of the coal seam group was finally determined,which provided basis for the layout of crossing holes in the floor of coal seam group.
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