梁模板计算书(包括梁侧模)
梁模板计算
梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
梁段:L1。
一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.45；梁截面高度 D(m):1.00混凝土板厚度(mm):250.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.50；立杆步距h(m):1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：6.00；梁两侧立柱间距(m):0.80；承重架支设:1根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；采用的钢管类型为Φ48×3.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.802.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：9；面板厚度(mm)：10.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：800；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：800；穿梁螺栓竖向根数：2；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，600mm；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
梁侧模板计算书.
梁侧模板计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性承04k c4k1×[1.35×0.9×34.213+1.4×0.9×2]＝44.089kN/m2左上翻部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φc Q4k]＝1×[1.35×0.9×34.213+1.4×0.9×2]＝44.089kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.213 kN/m2左上翻部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.213 kN/m2 三、支撑体系设计左侧支撑表：模板设计剖面图四、面板验算梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×44.089＝44.089kN/mq1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×34.213×1＝41.569kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mM max＝0.125q1L2＝0.125×q1×0.32＝0.496kN·mσ＝M max/W＝0.496×106/37500＝13.227N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×34.213＝34.213kN/mνmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×34.213×3004/(100×10000×281250)＝0.513mm≤300/400=0.75mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态R左下挂max＝1.25×q1×l左＝1.25×44.089×0.3＝16.533kN正常使用极限状态R'左下挂max＝1.25×l左×q＝1.25×0.3×34.213＝12.83kN2、右下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
400X800梁模板计算
400800梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=400mm，梁截面高度 H=800mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)700mm。
梁模板使用的木方截面60×120mm，梁模板截面侧面木方距离400mm。
梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×24.000=21.600kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。
三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×21.60+1.40×3.60)×0.80=24.768N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3；I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×17.280+1.4×2.880)×0.400×0.400=0.396kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.396×1000×1000/43200=9.173N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×17.280+1.4×2.880)×0.400=5.944kN截面抗剪强度计算值 T=3×5944.0/(2×800.000×18.000)=0.619N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×17.280×4004/(100×6000×388800)=1.284mm面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×21.60+1.40×3.60)×0.80×0.70/1=17.34kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=17.338kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距700mm。
梁支撑架及梁侧模板计算书
附件一梁底支撑架及梁侧模板计算书以酒店最大梁KZL3(1)：梁截面为1400mmx2900mm为计算依据，其余梁可参考此梁进行支撑架搭设，转换层层高为5.6m。
材料选用：模板：梁底模采用12mm厚竹胶板，梁侧模采用18mm厚木模胶合板，木枋截面：60mm*80mm，钢管：Φ48*2.8mm(实测值)钢管。
φ12对拉螺杆，U型顶托。
采用2.5m的立杆，在梁截面方向正中增加4排立杆，立杆间距500，沿梁长度方向立杆间距600，离地150高设置纵横向扫脚杆，第二道水平连系杆离地1.25m，第三道水平连系杆离地2.35m，立杆上口采用U型顶托(质量必须可靠)，U型顶托上设置短向双钢管用于支承梁底模，在搭设梁底支模架时，短向双钢管均需与大梁两侧立杆上的水平杆扣件连接。
梁侧模距梁底200高设置第一道对拉螺杆，底下3排螺杆纵横间距控制在460mm以内。
梁内严禁穿竹筒(大梁易在此处开裂)，改用φ16PVC管，在大梁上口采用一排一次性螺杆，用以确保梁截面。
设置纵向连续剪力撑，将荷载往框架柱传递。
横向每隔4根立杆设置剪刀撑，剪力撑采用6m钢管。
梁支模架与浇捣成型的框支柱用钢管抱箍连接成整体，增加其整体稳定性。
为防止立杆集中力过大，抵抗对楼面砼产生冲切破坏，在梁截面方向立杆下铺设槽钢，槽口向上，或采用50mm~60mm厚松木板塞在靠近立杆的扫脚杆下方，以增大受力面积。
KZL3(1)框支梁支模示意图一、底板模板计算：底板模计算跨度为150mm，取计算单元为0.6m，现进行强度及挠度验算，按四跨连续梁计算。
荷载统计：模板自重：q1=0.35*0.6*(2*2.7+1.4)/1.4=1.02kn/m梁钢筋砼自重：q2=25.5*0.6*2.9=44.4kn/m振捣砼时产生的荷载标准值：q3=2*0.6=1.2kn/m合计：Q=1.2*(q1+q2)+1.4*q3=1.2*(1.02+44.4)+1.4*1.2=56.2kn/m强度验算：验算式：W≥M/ fmM=0.121*QL2=0.121*56.2*0.15*0.15=0.15kn.m板模板截面抵抗矩：W=600*12*12/6=14400mm3=13 N/mm2f=M/W=0.15*106/14400=10.4N/mm2＜fm=13 N/mm2木材抗弯强度设计值fm强度符合要求挠度验算：验算式：ωA=KwqL4/100EI≤L/400Q=1.02+44.4=45.4kn/mE=9.5*103N/mm2I=600*12*12*12/12=86400mm4Kw=0.967ωA=KwqL4/100EI=0.967*45.4*1504/100*9.5*103*86400=0.27mm≤L/400=150/400=0.375mm挠度符合要求二、梁底木楞验算梁底木楞采用60*80木枋，计算跨度为600mm，计算单元为150mm，按四跨连续梁进行验算。
梁侧模板计算书
500mm×1100mm梁侧模板1计算书第1章计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018第2章梁侧模板计算参数主楞弹性模量E(N/mm2) 206000.00 主楞合并根数 2 主楞受力不均匀系数Ks 0.60对拉螺栓类型M14 轴向力设计值Ntb(KN) 17.80 混凝土重力密度γc(kN/m3)24.00 新浇混凝土初凝时间t0(h) 4.00混凝土浇筑速度V(m/h) 2.00 混凝土坍落度(mm) 90~130mm混凝土坍落度修正系数β 1.00 新浇混凝土对模板侧压力标准值G4k(kN/m2)29.87混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2.00 结构重要性系数γ0 1.1可变荷载调整系数γL0.90图2-1 平面图图2-2 剖面图1图2-3 剖面图2第3章梁侧模板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力为：强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和混凝土下料产生的水平荷载设计值：挠度验算要考虑新浇混凝土侧压力和混凝土下料产生的水平荷载标准值：第4章面板计算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 30.00 面板弹性模量E(N/mm2) 11500.00 面板计算方式3等跨连续梁面板直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载下的连续梁计算（跨度为次楞间距），面板的计算宽度取1m本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：计算简图如下：图4-1 面板荷载示意图(kN,kN/m)4.1 强度验算图4-1-1 面板弯矩示意图（kN·m）满足要求!4.2 挠度验算图4-2-1 面板挠度示意图（mm）结构表面隐藏，取面板最大挠度限值为 L/250。
高支模梁侧模板计算1
梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=400mm，梁截面高度 H=800mm，梁模板使用的木方截面45×90mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。
梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取12.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=19.200kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×19.200=17.280kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。
三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×17.28+1.40×3.60)×0.80=20.621N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3；I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×13.824+1.40×2.880)×0.200×0.200=0.082kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.082×1000×1000/43200=1.909N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×13.824+1.4×2.880)×0.200=2.474kN截面抗剪强度计算值 T=3×2474.0/(2×800.000×18.000)=0.258N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×13.824×2004/(100×6000×388800)=0.064mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算1.梁侧竖楞抗弯强度计算计算公式:f = M/W < [f]其中 f ——梁侧竖楞抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——梁侧竖楞的最大弯距(N.mm)；W ——梁侧竖楞的净截面抵抗矩,W = 60.75cm3；[f] ——梁侧竖楞的抗弯强度设计值，[f] = 13N/mm2。
梁侧模板400x1100边梁计算书
梁侧模板400x1100边梁计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φc Q4k]＝1×[1.35×0.9×26.4+1.4×0.9×2]＝34.596kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝26.4 kN/m2三、支撑体系设计左侧支撑表：右侧支撑表：设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算1、左下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I ＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×34.596＝34.596kN/mq1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×26.4×1＝32.076kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mM max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×32.076×0.2752+0.121×2.52×0.2752＝0.283kN·mσ＝M max/W＝0.283×106/37500＝7.536N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×26.4＝26.4kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×26.4×2754/(100×9500×281250)＝0.357mm≤275/400=0.688mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态R左下挂max＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×32.076×0.275+1.223×2.52×0.275＝10.93kN正常使用极限状态R'左下挂max＝1.143×l左×q＝1.143×0.275×26.4＝8.298kN2、右下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
梁侧模板计算书
梁侧模板计算书1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合4k c0c min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×3.75}＝min{34.213，90}＝34.213kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φc Q4k]＝1×[1.35×0.9×32.4+1.4×0.9×2]＝41.886kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝32.4 kN/m2三、支撑体系设计设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×41.886＝41.886kN/mM max＝0.125q1l2＝0.125×41.886×0.2252＝0.265kN·mσ＝M max/W＝0.265×106/37500＝7.068N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×32.4＝32.4kN/mνmax＝5×32.4×2254/(384×10000×281250)=0.384mm≤225/250=0.9mm 满足要求！3、支座反力验算承载能力极限状态R＝q1l=41.886×0.225＝9.424kN正常使用极限状态R'＝ql=32.4×0.225＝7.29kN五、小梁验算1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)q=9.424kN/mσ＝M max/W＝0.369×106/32062＝11.522N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)τmax＝3 V max/(2bh)＝3×2.713×1000/(2×45×95)＝0.952N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)q=7.29kN/mνmax＝1.708mm≤450/250=1.8mm满足要求！4、主梁所受支座反力计算承载能力极限状态R max＝5.352kN正常使用极限状态R'max=4.14kN六、主梁验算计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)q=5.352kN/mσ＝M max/W＝0.542×106/4490＝120.688N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)τmax＝2V max/A=2×2.713×1000/424＝30.925N/mm2≤[τ]＝120N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)q=4.14kN/mνmax＝0.253mm≤450/250=1.8mm满足要求！4、最大支座反力计算R max=11.908/1=11.908kN七、对拉螺栓验算t 满足要求！梁侧模板计算书1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合4k c0c min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×3.75}＝min{34.213，90}＝34.213kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φc Q4k]＝1×[1.35×0.9×32.4+1.4×0.9×2]＝41.886kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝32.4 kN/m2三、支撑体系设计设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
梁模板(木支撑)计算书(木支撑立杆截面类型为方木)
梁模板(木支撑)计算书1、模板参数(m): 0.500；木支撑纵距Lb立杆计算高度H (m): 3.000;立杆采用方木；立杆方木截面宽度b(mm): 80.000；立杆方木截面高度h(mm): 80.000；梁底斜撑方木截面宽度b(mm): 40.000:1梁底斜撑方木截面高度h(mm): 60.000:1帽木长度L(m): 1.000:a(mm): 60.000:帽木截面宽度b2(mm): 80.000:帽木斜撑方木截面高度h2斜撑与立杆连接处到帽木的距离h(mm): 600.000:梁截面宽度B(m): 0.250:梁截面高度D(m): 0.500:2、荷载参数模板自重(kN/m2): 0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m2): 25.000；振捣混凝土荷载(kN/m2): 1.000；新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2):12.000;3、梁侧模板参数(mm): 40.000；梁侧斜撑截面宽度b3(mm): 60.000；梁侧斜撑截面高度h3梁侧背楞截面宽度b(mm): 40.000；4(mm): 60.000；梁侧背楞截面高度h4梁侧斜撑至梁侧背楞的距离Ld(m): 0.150；4、面板参数面板选用类型: 胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2): 9500.000;面板厚度(mm): 20.000;面板抗弯设计值fm(N/mm2): 13.000;5、立杆方木参数立杆方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；方木抗压强度设计值fv(N/mm2): 10.000；6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：杉木；斜撑方木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；斜撑方木抗压强度设计值fv(N/mm2): 11.000；7、帽木方木参数帽木方木选用木材：杉木；弹性模量E(N/mm2): 9000.000；抗剪强度设计值fv(N/mm2): 1.400；抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000；8、梁侧背楞参数梁侧背楞选用类型：杉木；梁侧背楞弹性模量E(N/mm2): 9000.000；梁侧背楞抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
梁模板(扣件式,梁板立柱共用)计算书1000-800梁
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20122、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《钢结构设计规范》GB 50017-20034、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006一、工程概况二、模板支撑体系设计模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2) 0.3 次楞(kN/m) 0.01 主楞(kN/m) 0.033 支架(kN/m) 0.15 梁侧模板自重标准值(kN/m2) 0.5新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3) 24钢筋自重标准值(kN/m3)梁 1.5板 1.1 施工人员及设备荷载标准值(kN/m2) 1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2 ) 基本风压ω0(kN/m2)重现期10年一遇0.40.12城市杭州市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度C类(有密集建筑群的城市市区)0.88模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)25风荷载体型系数μs支架模板支架状况敞开式0.487风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板 1 0.246四、模板验算模板类型胶合板模板厚度t(mm) 15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4模板弹性模量E(N/mm2) 6000取1.0m单位宽度计算。
计算简图如下：W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4q=γGΣq Gk+1.4Σq Qk=1.35×[0.3+(24+1.5)×0.8]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=32.145kN/m q`=Σq Gk+Σq Qk=[0.3+(24+1.5)×0.8]×1.0+(1+2)×1.0=23.7kN/m1、抗弯验算弯矩图(kN·m)M max=0.068kN·mσmax=M max/W=0.068×106/37500=1.826N/mm2≤[f]=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)Q max=2.764kNτmax=3Q max/(2bh)=3×2.764×103/(2×1000×15)=0.276N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2 符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.037mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[142/150，10]=0.947mm符合要求！4、支座反力R1=1.8kN,R2=5.175kN,R3=4.404kN,R4=4.597kN,R5=4.597kN,R6=4.404kN,R7=5.175kN ,R8=1.8kNR`1=1.327kN,R`2=3.816kN,R`3=3.247kN,R`4=3.389kN,R`5=3.389kN,R`6=3.247kN,R`7=3.816kN,R`8=1.327kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞截面类型(mm) 70×45 次楞材料自重(kN/m) 0.01次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13 次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.3次楞截面抵抗矩W(cm3) 23.625 次楞截面惯性矩I(cm4) 53.156次楞弹性模量E(N/mm2) 90001G梁左侧楼板传递给次楞荷载：q2=γGΣN Gk+1.4ΣN Qk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.45)+1.4×(1+2)]×(0.9-1/2)/2=3.971kN/m梁右侧楼板传递给次楞荷载：q3=γGΣN Gk+1.4ΣN Qk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.45)+1.4×(1+2)]×(1.8-0.9-1/2)/2=3.971kN/m梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=γGΣN Gk=1.35×0.5×(0.8-0.45)=0.236kN/m 梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=γGΣN Gk=1.35×0.5×(0.8-0.45)=0.236kN/m q=max[1.8/1.0+0.013+3.971+0.236， 5.175/1.0+0.013，1.8/1.0+0.013+3.971+0.236]=6.021kN/mq`=max[1.327/1.0+0.01+2.919+0.175， 3.816/1.0+0.01，1.327/1.0+0.01+2.919+0.175]=4.431kN/m计算简图如下：1、强度验算M max=0.1ql2=0.1×6.021×0.42=0.096kN·mσmax=M max/W=0.096×106/23625=4.077N/mm2≤[f]=13N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×6.021×0.4=1.445kNτmax=3Q max/(2bh0)=3×1.445×1000/(2×70×45)＝0.688N/mm2τmax=0.688N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×4.431×4004/(100×9000×531560)=0.161mmνmax=0.161mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[400/150，10]=2.667mm符合要求！4、支座反力计算梁底次楞依次最大支座反力为：R1=1.1×(1.8+0.013+3.971+0.236)×0.4=2.649kNR2=1.1×(5.175+0.013)×0.4=2.283kNR3=1.1×(4.404+0.013)×0.4=1.944kNR4=1.1×(4.597+0.013)×0.4=2.029kNR5=1.1×(4.597+0.013)×0.4=2.029kNR6=1.1×(4.404+0.013)×0.4=1.944kNR7=1.1×(5.175+0.013)×0.4=2.283kNR8=1.1×(1.8+0.013+3.971+0.236)×0.4=2.649kNR`1=1.1×(1.327+0.01+2.919+0.175)×0.4=1.95kN R`2=1.1×(3.816+0.01)×0.4=1.683kNR`3=1.1×(3.247+0.01)×0.4=1.433kNR`4=1.1×(3.389+0.01)×0.4=1.496kNR`5=1.1×(3.389+0.01)×0.4=1.496kNR`6=1.1×(3.247+0.01)×0.4=1.433kNR`7=1.1×(3.816+0.01)×0.4=1.683kNR`8=1.1×(1.327+0.01+2.919+0.175)×0.4=1.95kN 六、主楞验算1G计算简图如下：1、强度验算主楞弯矩图(kN·m)M max=0.422kN·mσmax=M max/W=0.422×106/4490=94.02N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！2、抗剪验算主楞剪力图(kN)Q max=4.55kNτmax=2Q max/A=2×4.55×1000/424＝21.462N/mm2τmax=21.462N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算主楞变形图(mm)νmax=0.173mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[600/150，10]=4mm符合要求！4、支座反力支座反力依次为R1=0.409kN,R2=8.536kN,R3=8.536kN,R4=0.409kN支座反力依次为R`1=0.301kN,R`2=6.291kN,R`3=6.291kN,R`4=0.301kN七、2号主楞验算2号主楞材质类型钢管2号主楞截面类型(mm) Ф48×3.22号主楞计算截面类型(mm) Ф48×32号主楞材料自重(kN/m) 0.0332号主楞截面面积(mm2) 424 2号主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2) 2052号主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 205 2号主楞截面抵抗矩W(cm3) 4.492号主楞截面惯性矩I(cm4) 10.78 2号主楞弹性模量E(N/mm2) 206000主楞受力不均匀系数0.6 验算方式三等跨连续梁R=max[R2,R3]×0.6=max[8.536,8.536]×0.6=5.121kN主楞自重荷载：q1=γG q=1.35×0.033=0.045kN/m计算简图如下：1、强度验算2号主楞弯矩图(kN·m)M max=0.719kN·mσmax=M max/W=0.719×106/4490=160.154N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！2、抗剪验算2号主楞剪力图(kN)Q max=3.35kNτmax=2Q max/A=2×3.35×1000/424＝15.803N/mm2τmax=15.803N/mm2≤[τ]=205N/mm2符合要求！3、挠度验算2号主楞变形图(mm)νmax=1.01mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[800/150，10]=5.333mm符合要求！4、支座反力支座反力依次为R1=6.928kN,R2=11.05kN,R3=11.05kN,R4=6.928kN 八、纵向水平钢管验算R=max[R1,R4]=max[0.409,0.409]=0.409kN计算简图如下：1、强度验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)M max=0.059kN·mσmax=M max/W=0.059×106/4490=13.234N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)Q max=0.287kNτmax=2Q max/A=2×0.287×103/424=1.356N/mm2τmax=1.356N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax=0.084mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[800/150，10]=5.333mm符合要求！4、支座反力支座反力依次为R1=0.567kN,R2=0.919kN,R3=0.919kN,R4=0.567kN九、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是扣件抗滑承载力设计值折减系数 1max1.05×R max=1.05×0.919=0.965kN，0.965kN≤1×8.0=8kN在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！十、可调托座验算是否考虑荷载叠合效应是可调托座内2号主楞根数 2可调托座承载力设计值[f](kN) 30max1.05×R max=1.05×18.416=19.337kN，19.337kN≤30kN符合要求！十一、模板支架整体高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006第6.4.4：模板支架的高宽比不应大于5H/L a=5.4/40=0.135<5符合要求！十二、立杆验算h/l a'=1800/800=2.25，h/l b'=1800/800=2.25，查附录D，得k=1.163，μ=1.272 l0=max[kμh，h+2a]=max[1.163×1.272×1800，1800+2×50]=2663mmλ=l0/i=2663/15.9=168≤[λ]=210长细比符合要求！查《浙江省模板支架规程》附录C得φ=0.2512、风荷载验算1) 模板支架风荷载标准值计算l a=0.8m，h=1.8m，《浙江省模板支架规程》表4.2.7得φw=0.123因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=l a=0.8m，b/h=0.8/1.8=0.444通过插入法求η，得η=0.966μzω0d2=0.88×0.4×0.0482=0.001，h/d=1.8/0.048=37.5通过插入法求μs1，得μs1=1.2因此μstw=φwμs1(1-ηn)/( 1-η)=0.123×1.2×(1-0.96670)/(1-0.966)=3.956μs=φwμstw=0.123×3.956=0.487ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.88×0.487×0.4=0.12kN/m22) 整体侧向力标准值计算ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.88×1×0.4=0.246kN/m23、稳定性验算K H=1/[1+0.005×(5.4-4)]=0.9931) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(N ut＝γG∑N Gk+1.4∑N Qk)：R1=0.919+[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.45)×0.8+1.4×(1+2)×0.8]×(0.8/2+(0.9-1/2)/2)+1.35×0.15×5.4=11.542kNR2=18.42+1.35×0.15×(5.4-0.8)=19.351kNR3=18.42+1.35×0.15×(5.4-0.8)=19.351kNR4=0.919+[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.45)×0.8+1.4×(1+2)×0.8]×(0.8/2+(1.8-0.9-1/2)/2) +1.35×0.15×5.4=11.542kNN ut=max[R1,R2,R3,R4]=max[11.542, 19.351, 19.351, 11.542]=19.351kN1.05N ut/(φAK H)=1.05×19.351×103/(0.251×424×0.993)=192.26N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(N ut＝γG∑N Gk+0.85×1.4∑N Qk)：R1=9.82kN, R2=18.961kN, R3=18.961kN, R4=9.82kNN ut=max[R1,R2,R3,R4]=max[9.82, 18.961, 18.961, 9.82]=18.961kNM w=0.85×1.4ωk l a h2/10=0.85×1.4×0.12×0.8×1.82/10=0.037kN·m1.05N ut/(φAK H)+M w/W=1.05×18.961×103/(0.251×424×0.993)+0.037×106/(4.49×103)=196.623N/mm2≤[f]=205N/ mm2符合要求！4、整体侧向力验算F k a aN1=3FH/[(m+1)L b]=3×0.134×5.4/[(34+1)×40]=0.002kNσ=(1.05N ut+N1)/(φAK H)=(1.05×18.961+0.002)×103/(0.251×424×0.993)=188.394N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！。
梁底模板及梁侧模板支撑架计算
梁底模板支撑架计算计算依据《建筑施工模板安全技术规》(JGJ162-2008)。
一、计算参数:新浇混凝土梁名称KL12 新浇混凝土梁计算跨度(m) 3.8混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 300*700新浇混凝土结构层高(m) 5.8梁侧楼板厚度(mm) 130二、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 梁跨度方向立柱间距la(mm) 900梁两侧立柱间距lb(mm) 1000 步距h(mm) 1500新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)： 900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 500梁底增加立柱根数 2梁底增加立柱布置方式：按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 500梁底支撑小梁根数 4每纵距附加梁底支撑主梁根数 0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 100结构表面的要求结构表面隐蔽三、面板验算取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1＝32.868kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝31.104kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1]×1＝25.6kN/m1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×31.104×0.2672+0.117×1.764×0.2672＝0.236kN·mσ＝Mmax/W＝0.236×106/37500＝6.29N/mm2≤[f]＝22N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×25.6×266.6674/(100×10000×281250)＝0.312mm ≤[ν]＝l/250＝266.667/250＝1.067mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×31.104×0.267+0.45×1.764×0.267＝3.529kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×31.104×0.267+1.2×1.764×0.267＝9.688kN 标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×25.6×0.267＝2.731kNR2'=R3'=1.1 q2l=1.1×25.6×0.267＝7.509kN四、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm) 45×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13.07小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.43小梁弹性模量E(N/mm2) 8415小梁截面抵抗矩W(cm3) 60.75小梁截面惯性矩I(cm4) 273.38为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{3.529+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.8/3+0.5×(1-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.55-0.8/2，(1.1-0.55)-0.8/2]/2×1，9.688+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.8/3}=9.753kN/mq2＝max[2.731+(0.3-0.1)×0.8/3+0.5×(1-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.55-0.8/2，(1.1-0.55)-0.8/2]/2×1，7.509+(0.3-0.1)×0.8/3]＝7.563kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×9.753×0.452，0.5×9.753×0.12]＝0.211kN·mσ＝Mmax/W＝0.211×106/60750＝3.479N/mm2≤[f]＝13.07N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×9.753×0.45，9.753×0.1]＝2.664kN τmax ＝3Vmax/(2bh0)=3×2.664×1000/(2×45×90)＝0.987N/mm2≤[τ]＝1.43N/mm2 满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×7.563×4504/(100×8415×2733800)＝0.085mm≤[ν]＝l/250＝450/250＝1.8mmν2＝q2l24/(8EI)＝7.563×1004/(8×8415×2733800)＝0.004mm≤[ν]＝l/250＝100/250＝0.4mm 满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×9.753×0.45，0.393×9.753×0.45+9.753×0.1]＝5.017kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝2.367kN，R2＝R3＝5.017kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×7.563×0.45，0.393×7.563×0.45+7.563×0.1]＝3.89kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝1.956kN，R'2＝3.89kNR'3＝3.89kNR'4＝1.956kN五、主梁验算钢管主梁材料规格(mm) Ф48×3 可调托座主梁根数1 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下1、抗弯验算σ＝Mmax/W＝0.609×106/4490＝135.719N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmax＝5.557kNτmax＝2Vmax/A=2×5.557×1000/424＝26.212N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算νmax＝0.228mm≤[ν]＝l/250＝550/250＝2.2mm 满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝1.827kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，右侧立柱扣件受力R＝1.827kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm) 1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm) 200顶部立杆计算长度系数μ1 1.386非顶部立杆计算长度系数μ2 1.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2) 424 回转半径i(mm) 15.9立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.49抗压强度设计值f(N/mm2) 205立杆自重q(kN/m) 0.15长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2633.4/15.9=165.623≤[λ]=210长细比满足要求！1、风荷载计算Mw＝0.9×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.16×0.45×1.52/10＝0.02kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+0.9×1.4×2]×1＝33.24kN/m2小梁验算q1＝max{3.221+(0.3-0.1)×0.8/3+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.55-0.8/2，(1.1-0.55)-0.8/2]/2×1，8.836+(0.3-0.1)×0.8/3}=8.889kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝1.696kN，R2＝10.17kN，R3＝1.696kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(1500+2×200)=3204.848mmλ1＝l01/i＝3204.848/15.9＝201.563，查表得，υ1＝0.179立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[1.696+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.55-0.8/2)/2×0.9，10.17，1.696+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+1.1-0.55-0.8/2)/2×0.9]+0.02/1.1＝10.207kNf＝N/(υA)+Mw/W＝10206.871/(0.179×424)+0.02×106/4490＝139.031N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.217×1.755×1500=3203.752mmλ2＝l02/i＝3203.752/15.9＝201.494，查表得，υ2＝0.179立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+0.15×(11.4-1)+Mw/lb＝max[1.696+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.55-0.8/2)/2×0.9，10.17，1.696+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+1.1-0.55-0.8/2)/2×0.9]+1.56+0.02/1.1＝11.748kNf＝N/(υA)+Mw/W＝11748.315/(0.179×424)+0.02×106/4490＝159.341N/mm2≤[f]＝205N/mm2八、可调托座验算满足要求！荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值[N](kN) 30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝11.114kN≤[N]＝30kN 满足要求！梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度300mm，高度700mm，两侧楼板厚度130mm。
梁侧模计算书
梁侧模板计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=600mm，梁截面高度 H=1700mm，H方向对拉螺栓4道，对拉螺栓直径12mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。
梁模板使用的方木截面60×80mm，梁模板截面侧面方木距离200mm。
梁底模面板厚度h=12mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=12mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 2.000kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取5.000m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.600m；1——外加剂影响修正系数，取1.200；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=32.580kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=32.590kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。
三、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下200200200 q图梁侧模板计算简图1.强度计算强度计算公式要求： = M/W < [f]其中——梁侧模板的强度计算值(N/mm2)；M ——计算的最大弯矩 (kN.m)；q ——作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；q=(1.2×32.59+1.4×6.00)×1.70=80.764N/mm最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×80.764×0.2002=-0.323kN.m=0.323×106/40800.0=7.918N/mm2梁侧模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.200×80.764=9.692kN截面抗剪强度计算值 T=3×9692/(2×1700×12)=0.713N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 32.59×1.70=55.40N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×55.403×200.04/(100×6000.00×244800.0)=0.409mm梁侧模板的挠度计算值: v = 0.409mm小于 [v] = 200/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×32.59+1.4×6.00)×1.70×0.60/4=12.12kN穿梁螺栓直径为12mm；穿梁螺栓有效直径为9.9mm；穿梁螺栓有效面积为 A=76.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=12.920kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=12.115kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。
梁模板计算书
二、梁模板计算书梁模板的计算主要包括：①底板下内楞、底板下外楞和底板下支撑；②梁侧模板、侧模板内楞、梁侧模板外楞和对拉钢片。
1、梁模底板及内楞计算（1）梁截面≤350×600梁底板按350×600计算①强度验算：底板承受标准荷载：恒载：混凝土自重力 24KN/m3×0.35m×0.6m×1.2=6.048KN/m底板自重力 5KN/m3×0.015m×0.35m×1.2=0.0315KN/m钢筋自重力 1.5KN/m3×0.35m×0.6m×1.2=0.378KN/m动载：振捣混凝土荷载 2.0KN/m3×0.35m×1.4=0.98KN/m施工人员及机械荷载 2.5KN/m3×0.35m×1.4=1.225KN/m合计 q1=8.663KN/m木模板需乘折减系数0.9：则q=q1×0.9=7.8KN/m梁模板下内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算：所用公式：δ=M/W≤fmM=Km×qL2W=bh2/6式中：δ—计算最大应力M—计算最大内力Km—弯距系数W—截面抵抗矩Fm—木材抗弯强度设计值b×h—模板横截面的宽度与厚度L—内楞间距一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查附表2得：Km=0.121δ=0.121×7.8×L2×6/(350×152)≤13N/mm2解得：L≤425mm②剪应力验算所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=Kvql查表得Kv=0.620τ=3×0.620×7.8×L/(2×600×15)≤fv=1.4N/mm2解得：L≤510mm③挠度验算所用公式：w=Kwql4/100EI≤L/250查表得：Kw=0.967w=0.967×7.8×L4×12/(100×9000×350×153)≤L/250解得：L≤361mm综合以上三种情况，L≤361mm，底板可满足要求，可取L=350mm（2）350×600＜梁截面≤350×1100梁底板按350×1100计算①强度验算：底板承受标准荷载：恒载：混凝土自重力 24KN/m3×0.35m×1.1m×1.2=11.088KN/m底板自重力 5KN/m3×0.015m×0.35m×1.2=0.0315KN/m钢筋自重力 1.5KN/m3×0.35m×1.1m×1.2=0.693KN/m动载：振捣混凝土荷载 2.0KN/m3×0.35m×1.4=0.98KN/m施工人员及机械荷载 2.5KN/m3×0.35m×1.4=1.225KN/m合计 q1=14.018KN/m木模板需乘折减系数0.9：则q=q1×0.9=12.616KN/m梁模板下内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算：所用公式：δ=M/W≤fmM=Km×qL2W=bh2/6式中：δ—计算最大应力M—计算最大内力Km—弯距系数W—截面抵抗矩Fm—木材抗弯强度设计值b×h—模板横截面的宽度与厚度L—内楞间距一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查附表2得：Km=0.121δ=0.121×12.616×L2×6/(350×152)≤13N/mm2解得：L≤334mm②剪应力验算所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=Kvql查表得Kv=0.620τ=3×0.620×12.616×L/(2×1100×15)≤fv=1.4N/mm2解得：L≤444mm③挠度验算所用公式：w=Kwql4/100EI≤L/250查表得：Kw=0.967w=0.967×12.616×L4×12/(100×9000×350×153)≤L/250解得：L≤307mm综合以上三种情况，L≤307mm，底板可满足要求，可取L=300mm（3）梁截面＞350×1100梁底板计算按350×2600计算①强度验算：底板承受标准荷载：恒载：混凝土自重力 24KN/m3×0.35m×2.6m×1.2=26.208KN/m底板自重力 5KN/m3×0.015m×0.35m×1.2=0.0315KN/m钢筋自重力 1.5KN/m3×0.35m×2.6m×1.2=1.638KN/m动载：振捣混凝土荷载 2.0KN/m3×0.35m×1.4=0.98KN/m施工人员及机械荷载 2.5KN/m3×0.35m×1.4=1.225KN/m合计 q1=30.083KN/m木模板需乘折减系数0.9：则q=q1×0.9=27.074KN/m梁模板下内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算：所用公式：δ=M/W≤fmM=Km×qL2W=bh2/6式中：δ—计算最大应力M—计算最大内力Km—弯距系数W—截面抵抗矩Fm—木材抗弯强度设计值b×h—模板横截面的宽度与厚度L—内楞间距一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查附表2得：Km=0.121δ=0.121×27.04×L2×6/(350×152)≤13N/mm2解得：L≤228mm②剪应力验算所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=Kvql查表得Kv=0.620τ=3×0.620×27.074×L/(2×2600×15)≤fv=1.4N/mm2解得：L≤466mm③挠度验算所用公式：w=Kwql4/100EI≤L/250查表得：Kw=0.967w=0.967×27.074×L4×12/(100×9000×350×153)≤L/250解得：L≤238mm综合以上三种情况，L≤228mm，底板可满足要求，可取L=200mm2、梁底外楞验算（1）梁截面≤350×600梁底外楞计算①强度验算：外楞下钢管的纵向间距设为L2，沿纵向为三排。
梁侧模板计算书（标准层）
梁侧模板计算书（标准层）梁侧模板计算书（标准层）梁侧模板计算书计算依据：1、《混凝⼟结构⼯程施⼯规范》GB50666-20112、《混凝⼟结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003、⼯程属性、荷载组合下挂部分：承载能⼒极限状态设计值S承=Y[1.35 (X9倉4k+1.4 X c Q4k]= 1>[1.35 X9 X4.4+1.4 X9 X]= 20.016kN/m2下挂部分：正常使⽤极限状态设计值S正⼆G4k⼆14.4 kN/m2三、⽀撑体系设计左侧⽀撑表:右侧⽀撑表:设计简图如下:200 z模板设计剖⾯图四、⾯板验算1下挂侧模梁截⾯宽度取单位长度，b= 1000mm。
W = bh2/6=1000兇右6= 24000mm3, I =bh3/12=1000 K23/12= 144000mm4。
⾯板计算简图如下：J ] ] JU [1 v v w 1 111 ] ] [ 111 ] ] [ 11!1、抗弯验算q i = bS 承=1 X20.016= 20.016kN/mq i 静=Y X 1.35 0.9 $4kX b = 1X1.35 E .9 >14.4 床=仃.496kN/m q i 活=Y > 1.4 >C>Q 4k >b = 1 ^.4 0.9 2/ = 2.52kN/m2 2 2 2M max = 0.1q i 静 L 2+0.117q i 活 L 2=0.1 >17.496 区162+0.117 2.52 0.162⼫ M max /W = 0.052 106/24000= 2.181N/mm 2< [f > 15N/mm 2满⾜要求！2、挠度验算q = bS 正=1 >14.4= 14.4kN/m44Vnax=0.677qL/(100EI)=0.677 14.4 160/(100 10000 >144000) =0.044mmC 160/400=0.4mm满⾜要求！3、最⼤⽀座反⼒计算承载能⼒极限状态R 下挂 max = 1.1 和静 X 左+1.2 >q i 活 X 左=1.1 >17.496 >0.16+1.2 2.52 >0.16= 3.563kN 正常使⽤极限状态R'下挂 max = 1.1 * 左 >q = 1.1 >0.16X4.4= 2.534kN五、⼩梁验算L- 竺I- JfLL160LrT r⑴②⑶⼩梁弹性模量E(N/mm 2) 8415 ⼩梁抗剪强度设计值［T KN/mn2) 1.6633 ⼩梁截⾯抵抗矩W(cm3) 20.833 2⼩梁抗弯强度设计值［f］(N/mm)15.4444⼩梁截⾯惯性矩l(cm4)52.0831、下挂侧模计算简图如下:] ] ] ] U ] I ] ] [ ] ] I [ ] I []][]]] 徑co w 2*WT7V WT7V WT7V1- 旦L- 竺L 旦Lr r r跨中段计算简图、* \ ”l * F [ ” ] ] ] ” ] ] ?f \ r ] I r l [ [ :, ][ [IF] ] ] ] ]、F] ] \ j [ F \ F ] i r \ F ] ] \Irir] ] j j ]1、抗弯验算q = 3.563kN/mM max = max[0.1 >qxi2,0.5 ^Xl i2]=max[0.1 &563 B.620.5 3.563 0.32]=0.16kN m6 2 2⼫M max/W = 0.16 10 /20833= 7.696N/mm < [f> 15.444N/mm满⾜要求！￡.3002、抗剪验算V max= max[0.6>qxi,q h]=max[0.6 &563 0.6, 3.563 ?.3]=1.283kN2 2T max=3V max/(2bh o)=3 >1.283 1000/(2 50 >50)= 0?77N/mm2w [宁].663N/mm2 满⾜要求！3、挠度验算q = 2.534kN/m4 4V max = 0.677qL4/(100EI)=0.677 2.534 6004/(100 8415 >520830) =0.507mm< 600/400=1.5mm4 4v max= qL4/(8EI)=2.534 3004/(8 x 8415 x 520830)=0.585mm< 300/400=0.75mm满⾜要求！4、最⼤⽀座反⼒计算承载能⼒极限状态R下挂max= max[1.1 >3.563 >0.6, 0.4 >3.563 >0.6+3.563 0.3]= 2.352kN正常使⽤极限状态R'下挂max= max[1.1 >2.534 >0.6, 0.4 >2.534 >0.6+2.534 0.3]= 1.673kN六、主梁验算1、下挂侧模因主梁2根合并，验算时主梁受⼒不均匀系数为0.6。
700mmX1200mm梁侧模板计算书
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=3.60kN/m2
计算简图
梁侧模板组装示意图
材料特性
面板的厚度18mm，面板剪切强度设计值1.40N/mm2，面板抗弯强度设计值15N/mm2，面板的弹性模量6000.00N/mm2；木方抗剪强度设计值1.3N/mm2；木方抗弯强度设计值13.00N/mm2；木方的弹性模量9000.00N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.400N/mm2
满足要求!
3.挠度计算
v =0.125mm
面板的最大挠度小于200.0/250
满足要求!
梁侧模板内龙骨的计算
1.内龙骨抗弯强度计算
f=M/W=0.409×106/64000.0=6.391N/mm2
抗弯计算强度小于13.0N/mm2
满足要求!
2.内龙骨抗剪计算
序号
计算要点
详细计算过程
结论
计算过程及结论
梁侧模板面板的计算
1.抗弯计算强度
f=M/W=0.036×106/10800.0=3.333N/mm2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.000N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f]
满足要求!
2.抗剪计算
截面抗剪强度计算值
T=3×Q/2bh=3×1/(2×200×18)=0.455N/mm2
抗弯计算强度小于205N/mm2
满足要求!
2.挠度计算
v =0.349mm
支撑钢管的最大挠度小于600.000/150与10mm
满足要求!
穿梁螺栓的计算
穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=24.480kN；
穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=16.529kN；
300mmx2150mm梁侧模板计算书
300mmx2150mm梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度300mm，高度2150mm，两侧楼板厚度180mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置8道，内龙骨采用40.×80.mm木方。
外龙骨间距450mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。
对拉螺栓布置5道，在断面内水平间距200+350+350+350+350mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.6N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
276276276276276276276215mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
当浇筑速度大于10m/h 或坍落度大于180mm 时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ；T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×27.000=24.300kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×4.000=3.600kN/m 2。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
梁侧模板550x1000模板计算书
梁侧模板550x1000计算书一、工程属性新浇混凝梁名称 550x1000 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 550×1000 梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)400二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G 4k ＝min[0.22γc t 0β1β2v 1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×1]＝min[38.4，24]＝24kN/m 2承载能力极限状态设计值S 承＝0.9max[1.2G 4k +1.4Q 2k ，1.35G 4k +1.4×0.7Q 2k ]＝0.9max[1.2×24+1.4×4，1.35×24+1.4×0.7×4]＝0.9max[34.4，36.32]＝0.9×36.32＝32.69kN/m 2正常使用极限状态设计值S正＝G 4k ＝24 kN/m 2三、支撑体系设计设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板 面板厚度(mm)18 面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2)15面板弹性模量E(N/mm 2)10000梁截面宽度取单位长度，b ＝1000mm 。
W ＝bh 2/6=1000×182/6＝54000mm 3，I ＝bh 3/12=1000×183/12＝486000mm 4。
面板计算简图如下：1、抗弯验算q 1＝bS 承＝1×32.69＝32.69kN/mq1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×24×1＝29.16kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.53kN/mM max＝max[0.077q1静L2+0.1q1活L2,-0.107q1静L2+0.121q1活L2,-0.071q1静L2-0.107q1活L2]＝max(0.077×29.16×0.152+0.1×3.53×0.152,-0.107×29.16×0.152+0.121×3.53×0.152,-0.071×29.16×0.152-0.107×3.53×0.152)＝0.06kN·m σ＝M max/W＝0.06×106/54000＝1.08N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×24＝24kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×24×1504/(100×10000×486000)＝0.02mm≤150/400=0.38mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态R max＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×29.16×0.15+1.223×3.53×0.15＝5.65kN 正常使用极限状态R'max＝1.143×l左×G4k＝1.143×0.15×24＝4.11kN五、小梁验算计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝5.65kN/mM max＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×5.65×0.82，0.5×5.65×0.22]=0.36kN·m σ＝M max/W＝0.36×106/83330＝4.34N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×5.65×0.8，5.65×0.2]=2.71kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×2.71×1000/(2×100×50)＝0.81N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！3、挠度验算q＝4.11kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×4.11×8004/(100×9350×4166700)＝0.29mm≤800/400=2mmν2max＝qL4/(8EI)=4.11×2004/(8×9350×4166700)=0.02mm≤200/400=0.5mm满足要求！4、最大支座反力计算 承载能力极限状态R max ＝max[1.1×5.65×0.8，0.4×5.65×0.8+5.65×0.2]＝4.97kN 正常使用极限状态R'max ＝max[1.1×4.11×0.8，0.4×4.11×0.8+4.11×0.2]＝3.62kN六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm) 800 主梁最大悬挑长度(mm) 200 主梁类型 钢管 主梁材料规格(mm) Ф48×3 主梁合并根数2 主梁弹性模量E(N/mm 2) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 120 主梁截面惯性矩I(cm 4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm 3)4.49因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。
梁模板计算书梁高600mm-1000mm(梁截面400-1000mm)
梁模板计算书梁高600mm~1000mm（梁截面400*1000mm）梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:L1。
一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.00；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：12.05；梁两侧立杆间距(m):0.70；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为Φ48*3；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：14.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：250mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：木楞,，宽度38mm，高度88mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：钢楞截面类型为矩形，宽度50mm，高度50mm，壁厚为4mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
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梁模板(扣件式)计算书、工程属性、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下:平面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板 面板厚度(mm)152面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2)152面板弹性模量E(N/mm )10000取单位宽度1000m m ,按四等跨连续梁计算，计算简图如下:111III 111 I III 111 III II 】I! 11 111 111111 I 111 111 I III 1恳葢~~~~~~屜葢J 1- 僦1匸 価L 1701L⑻LrrrW = bh 2/6=1000 X 5X 5/6= 37500mm 3, 1= bh 3/12=1000 15X 15X 15/12= 281250mm 4本图瀚I 支i#构追仅作示盍具体详見榮切蘇设计WRJT立面图q i = 0.9max[1.2(G ik+ (G2k+G3k) >h)+1.4Q ik, 1.35(G ik+(G2k+G3k)来)+1.4 区7Q ik]为=0.9max[1.2 俾1+(24+1.5) 1.5)+1.4 2,1.35 (0.1+(24+1.5) 1.5)+1.4 07 2]为=48.36kN/mq^ = 0.9 ,.35 f G 1k+(G2k+G3k) ,] ,= 0.9 ,.35 [0.1+(24+1.5) 1, 46.6kN/m= 0.9 *4 0.7 Q2k f b= 0.9 1.4 0.7 2丸=1.76kN/mq2= (G1k+ (G2k+G3k) >h) f b=[0.1+(24+1.5) 1.5] 4 38.35kN/m1、强度验算2 2 2 2M max = -0.107qi静L +0.121q1活L = -0.107 46.6 >0.18 +0.121 1.76 0.18 = 0.15kN m 尸M max/W = 0.15 106/37500= 3.9N/mm2< [f> 15N/mm2满足要求！2、挠度验算4 4v ax= 0.632qL4/(100EI)=0.632 38.35 1754/(100 10000 >281250)= 0.081mm< [如l/400 = 175/400= 0.44mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393 5静I +0.446 q1 活1=0.393 46.6 0.18+0.446 K76 0.18= 3.34kNR2=R4=1.143 q1 静l +1.223 q1 活1=1.143 46.6 0.18+1.223 K76 0.18= 9.7kN R3=0.928 q1)静I +1.142 q1 活1=0.928 46.6 0.18+1.142 K76 0.18= 7.92kN 标准值(正常使用极限状态R1=R5=0.393 cpl=0.393 38.35 0.18= 2.64kNR2=R4=1.143 41=1.143 38.35 0.18= 7.67kNR3=0.928 q2l=0.928 38.35 0.18= 6.23kN五、小梁验算为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图:IkN/m 1kN?m1kN/m IkN/m专业文档供参考，如有帮助请下载。
™L 700700L ™1ar<q i max{3.34+0.9 1.35 衩0.3-0.1) 0.7/4+0.5 (X 5-0.18)]+0.9max[1.2 (0.5 +(24+1.1) 0.枸)+1.4X 1, 1.35®.5+(24+1.1) 0.18)+1.4 07 1] >max[0.5-0.7/2, (1-0.5)-0.7/2]/2 1, X9.7+0.9 化35 23-0.1) 0.74}=9.74kN/mq 2= max[2.64+(0.3-0.1) 0.7/4+0.5 (1.5-0.18)+(0.5+(24+1.1) 0.1觀 max[0.5-0.7/2, (0.7-0.5)-0.7/2]/2 1, 7.67+(0.3-0.1) 0.7/4] = 7.71kN/m1、 抗弯验算2 2 2 2M max = max[0.107q1h 2, 0.5qil 22] = max[0.107 9.74 0.72, 0.5 19.74 10.212] = 0.51kN m 尸 M max /W = 0.51 106/83330= 6.13N/mm 2< [f > 15.44N/mm 2 满足要求！ 2、 抗剪验算V max = max[0.607qil 1, q1b] = max[0.607 974 10.7, 9.74 10.21]= 4.139kN2 2T ax = 3V max /(2bh 0)=3 14.139 1000/(2 50 >100)= 1.24N/mm 2< [ =].78N/mm 2满足要求！ 3、 挠度验算24 4v = 0.632q2|i4/(100EI) = 0.632 杀71 ：7004/(100 9350 >4166700)= 0.3mmC [却/400 = 700/400= 1.75mm4 4v = q2l24/(8EI) = 7.71 >104/(8 9350 >4166700)= 0.05mm< [ =1/400 = 210/400=0.52mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max= max[1.143qil1，0.393q1l1+q1b] = max[1.143 9.74 >.7,0.393 9.74 0.7+9.74 0.21] = 7.79kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1 = R5 = 3.56kN , R2= R4=7.79kN, R3 = 6.36kN正常使用极限状态R'max= max[1.143q2l1, 0.393q?l什q^] = max[1.143 7.71 0.7,0.393 7.71 0.7+7.71 0.21] = 6.17kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1= R'5= 3kN , R'2= R'4=6.17kN, R'3= 5.01kN六、主梁验算主梁自重忽略不计，计算简图如下:V max — 8.08kN2 2T ax — 2V max /A=2 >8.08 >1000/489— 33.05N/mm 2w [ —]25N/mm 2满足要求! 3、挠度验算356kN779kN6.36KN7.79kN3.56kN1.50015001.4 T主梁弯矩图(kN m)尸 M max /W = 0.974 X 06/5080= 191.74N/mm 2w [f]=205N/mn ? 满足要求！ 2、抗剪验算HI1、抗弯验算主梁剪力图(kN)主梁变形图(mm)v ax—0.33mm C [ v ] 1/400 = 500/400= 1.25mm满足要求！4、扣件抗滑计算R—max[R i,R3] —3.27kN < 8kN单扣件在扭矩达到40〜65N m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求! 同理可知，左侧立柱扣件受力R — 3.27kN < 8kN单扣件在扭矩达到40〜65N m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!七、立柱验算入=h/i=1800/15.9=113.21 < [入]=150长细比满足要求！查表得，©—0.541、风荷载计算M w —0.92X 1.4 X&>h2/10—0.92X1.4 @29 @7 %82/10 —0.07kN m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式 5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同:1)面板验算q1 —0.9 >[1.2 (0.1+(24+1.5) 1廉)+0.9 K4 X2] >1 —43.69kN/m2)小梁验算q i =max{3.03+(0.3-0.1) 0.7/4+0.9 [K2 (0.5+(24+1.1) 0淞)+0.9 倔X] >max[0.5-0.7/2, (0.7-0.5)-0.7/2]/4 1, 8.77+(030.1) 0.7/4}=8.81kN/m同上四〜六计算过程，可得：R1 = 3.01kN , R2= 20.45kN, R3= 3.01kN立柱最大受力N w= max[R1+N边1, R2, R3+N边2]+M w/l b =max[3.01+0.9 [*2 (0.75+(24+1.1) 0.18)+0.9 1 狗1] %0.9+0.5-0.7/2)/2 0.9,20.45, 3.01+0.9 [1.2(0.75+(24+1.1) 0.18)+0.9 14 1] >(0.9+0.7-0.5-0.7/2)/2 0.9]+0<07/1 = 20.53kNf = N/( © A)+M/W = 20528.86/(0.54 424)+0.07 106/4490= 105.61N/mm2< [f>2205N/mm满足要求！八、可调托座验算由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N = max[R2] = 22.52kN < [N^ 30kN满足要求！梁侧模板板计算书、梁侧模板板基本参数梁侧模板板的背部支撑由两层龙骨（木楞）组成，直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。
模板面板厚度h=15mm弹性模量E=6500N/m2抗弯强度[f]=15N/mm2。
内楞采用方木，截面50x 90mm每道内楞1根方木，间距200mm 外楞采用圆钢管48X 3.5，每道外楞1根钢楞，间距500mm穿墙螺栓水平距离700mm穿墙螺栓竖向距离200mm 450mr p直径14mm梁侧模板板组装示意图、梁侧模板板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F = 卩屆® F = Y H其中/——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t ―― 新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15），取 5.714h ;T ―― 混凝土的入模温度，取20.000 C；V ―― 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ;H ――混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.320m；■1――外加剂影响修正系数，取1.200 ;2――混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。