600MW机组超临界直流锅炉的燃烧调整试验共4页
600mw超临界直流锅炉调节特性分析
600M W超临界直流锅炉调节特陛分析冯学军(广东省潮州市大唐国际潮州发电有限责任公司，广东潮州515723)应用科技哺要]大唐潮州发电厂一期工程1、2号锅炉是引进技术进行设计、制造，锅妒为单炉膛、一次中间再热、平衡通硪．、超临界压力、变压运行、带内置式再循环泵启动系统的本生直流锅炉，型号为H G一1900／25．4-Y M4。
本文根据大唐湖州电厂2x600M W超临界机细的运行栉睦瓦在运行中出现的一些问题，特别是机组直流运行方式的动态特性以及从循环运行方式向直流运行方式转变。
进行分析探讨和经验总结，为大型超临界机纽的安全、稳定运行提供借鉴。
供键词】超临界直流锅炉；直滴运行；湿态运行大唐潮州电厂2x600M W超临界机组于2006年下半年投产，经过三年的运行，各项指标达到设计要求，满足南方电网大幅调峰的要求。
但是在运行的过程中也出现了一些问题难于掌握，如大幅调峰时锅炉运行的动态特性，从循环运行向直流方式转变，煤种变化导致燃烧不稳定，燃烧偏斜导致左右侧主再热汽温偏差大、水冷壁、过热器壁温超温以及结焦等。
本文从超临界直流锅炉调节特性与汽包炉的区别入手，通过以下几个方面的分析和探讨，对600M W超临界锅炉的调节特性进行总结经验，为以后大型超l I缶界机组的安全、经济、稳定运行提供借鉴。
1汽温的调整1．1循环方式的主汽温调节循环方式的主汽温主要从两个方面调整：一是通过投运不同高度的燃烧器来调整炉膛火焰中心，如果燃烧调整不好，燃烧中心上移时，不仅造成过热器、再热器壁温超温，还造成减温水需求量大：二是通过改变氧量调整过剩空气系数，因为过剩空气系数偏大或偏小，将造成对流换熟和辐射传热的L-t：侈|J变化。
12直流运行方式下主汽温调节直流运行方式下主汽温主要靠调整给水量、燃料量、中间点温度、减温水、给水温度、协调控制等，表l介绍了哈尔滨锅炉厂设计的600 M W超临界机组调整情况。
煤水比失调会引起主汽温度偏离设计值，因此要根据煤质情况确定合理的表1哈锅设计的600M W趣I缶界机组的调节参数t日岫o1R L．75％T}仉50％B M C冉310％撙既&圭芦勘(M pa)p25．●o25．2＆20．14016．07．a9．5舡主汹【柏l—19S岳t1362，12雏‘973“S37。
600MW超临界直流W火焰锅炉的燃烧调整
黄建钱
摘
彀姆与嫡嘎
６ ０ ０ ＭＷ 超临界直流 Ｗ 火焰锅炉的燃烧调整
（ 威信 云投 粤 电扎西能源有限 公司 云南 威信 ６ ５ ７ ９ ０ ３ ） 要： 通 过了解 我｝ － ６ ０ ０ ＭＷ超临界直流ｗ火焰锅 炉的运 行情况 以及对 已经投运 的同类型锅炉的表现 ， 提出对６ ０ ０ Ｍ Ｗ超 临界直流ｗ火焰锅炉 的燃 烧调整 的对策及建议， 优化我厂锅炉的燃烧 ， 提 高效率 。 关键词 ： ６ ０ ０ ＭＷ Ｗ火焰锅炉 燃烧 调整
碳量 ， 提高了锅炉效率。 ３ ． ２调 整 制 粉 系 统 自 调试 以来，我厂制粉系统存在磨煤机 出口风温偏低、磨运行方式不
当、 磨煤机出 口 分离器易堵塞易引起超温等 问题。 ３ ． ２ ． １ 提高磨煤机 出口风温 磨煤机出 口风温偏低， 会影响煤粉的着火并延长煤粉 的燃尽 时间， 造成 火焰 中心上移而引起超温及大渣和飞灰含碳量高等问题 。我厂调试初期 磨
１前言
挡板则关小至４ ０ ， － ． ４ ５ ％ ， 前后墙风量 比 例约为１ ． ３ ： １ 。 并且炉膛两侧 的Ｆ 挡板较
我厂＃ １ 、 ２ 锅炉均 为东方锅炉厂生产 的 ｗ 型６ ｏ ０ Ｍｗ超临界直流锅 炉。 锅
炉共有２ ４ 只专门用于燃烧无烟煤 的双旋风煤粉浓缩燃烧器，前后拱各布置 １ ２ 只 。使用６ 台正压直吹式双进双 出钢球磨煤机， 每 台磨煤机对应 四个燃烧
会超过５ ５ ０ ￣ Ｃ（ 设计最高允许 温度为５ ０ ２ ＂ Ｃ ） 。锅炉受热面的长期超温或短 时 严 重超温 ， 带来 了锅炉受热面超温爆管以及 水冷壁 拉裂 的风 险。我 厂≠ ｛ １ 、 ２ 锅炉均 出现 因受热面超温爆管而被迫停运 的情况。
600MW超临界直流锅炉的燃烧调整试验
第27卷第4期 2007年8月动 力 工 程Journal of P ower EngineeringV ol.27N o.4 Aug.2007 文章编号:100026761(2007)042502205600MW 超临界直流锅炉的燃烧调整试验杨 震1, 庄恩如2, 曹子栋1(1.西安交通大学,西安710049;2.上海锅炉厂有限公司,上海200245)摘 要:试验研究了600MW 锅炉超临界压力螺旋管圈直流炉在省煤器出口氧量、炉膛风箱压差、S OFA 风投运组合、CC OFA 风投运组合、磨煤机投运组合、煤粉细度、偏置风开度等不同情况下对锅炉效率、NO x 排放的影响。
超临界600MW 锅炉在燃烧神华煤时,试验得到较为合理的运行控制方案:锅炉省煤器出口氧量维持3.2%;炉膛、风箱压差维持在850～900Pa 左右;S OFA 风投3～4层;CC OFA 风投2层;一次风压在8.5kPa 左右;建议投运ABCEF 磨煤机的分组运行模式;各二次风门开度均布,并根据汽温偏差设定各风门开度。
关键词:能源与动力工程;600MW 超临界锅炉;燃烧调整;试验研究中图分类号:TK 227.1 文献标识码:ACombustion Adjustment of a 600MW Supercritical Once 2through BoilerY ANG Zhen 1, ZHUANG En 2ru 2, C AO Zi 2dong1(1.X i ’an Jiaotong University ,X i ’an 710049,China ;2.Shanghai Boiler W orks C o.Ltd.,Shanghai 200245,China )Abstract :A 600MW supercritical once 2through boiler ,with spirally 2w ound tubes ,has been subjected to experimental research concerning the effects of the follwing varying factors on the boiler ’s efficiency and NO x emission ,namely :oxygen content at the economizer ’s exit ,pressure difference between windbox and furnace ,different conbinations of S OFA and CC OFA air supply as well as of the coal mills ,fineness of the pulverized coal and opening of the offset secondary air dam per.According to test results ,it was found that ,in case Shenhua coal is fired by the 600MW boiler ,relatively reas onable operation requirements are :3.2%oxygen content at economizer ’s exit ;pressure difference between windbox and furnace kept at about 850～900Pa ;3～4stories of S OFA and 2stories of CC OFA air dam pers put in service ;pressure of primary air kept at about 8.5kPa.It is further recommanded that group operation m odes of the ABCEF mills be used ,the secondary air ports should be opened uniformsly and all air port adjustments set in accordance with steam tem perature deviations.K ey words :energy and power engineering ;600MW supercritical boiler ;combustion adjustment ;experimental study收稿日期:2006212225作者简介:杨 震,男,高级工程师,在读博士生,主要从事电站锅炉设计和清洁能源技术研究。
600MW超临界W型火焰直流锅炉水冷壁壁温差控制研究陈飞
600MW超临界W型火焰直流锅炉水冷壁壁温差控制研究陈飞发布时间：2023-06-30T08:23:17.750Z 来源：《中国电业与能源》2023年8期作者：陈飞[导读] 本文以某电厂600 MW超临界W型火焰直流锅炉为研究对象，针对其水冷壁的结焦、磨损及壁温升高等问题，提出一系列降低水冷壁温差的技术措施。
在机组运行过程中，通过调整水冷壁分区和控制循环倍率的方法，有效控制了水冷壁的壁温，解决了结焦、磨损等问题。
贵州省习水鼎泰能源开发有限责任公司贵州遵义 563000摘要：本文以某电厂600 MW超临界W型火焰直流锅炉为研究对象，针对其水冷壁的结焦、磨损及壁温升高等问题，提出一系列降低水冷壁温差的技术措施。
在机组运行过程中，通过调整水冷壁分区和控制循环倍率的方法，有效控制了水冷壁的壁温，解决了结焦、磨损等问题。
关键词：超临界W型火焰直流锅炉；水冷壁壁温；结焦；磨损目前国内超临界火焰直流锅炉的水冷壁布局采用低质量流量垂直管设计，水冷壁分为上水冷壁和下水冷壁，两者之间的过渡配有水冷壁中间混合收集器，也就是说，在壁炉下方具有垂直上升的内螺纹管的水冷壁入口歧管中，在L冷却壁的中间混合物歧管中，该垂直优化的阴管具有低质量流量设计，允许W型超临界火焰直流锅炉具有良好的正常流体动力反应特性，其给水流量随着热负荷的增加而增加，这允许管壁的良好冷却，反之亦然。
理论上，该系统可以依靠其自身的自补偿特性来平衡出口温差，减少相同水冷壁流的端壁温差，但在实际操作中发现，低质量流量设计的正常反应特性在任何时候都没有表现出良好的后续性能。
当负载的工作条件发生根本性变化时，正常反应特性具有一定的滞后，使得部分高热负载从管壁温度迅速增加，管壁与相邻或低温区域的温差增加，导致水冷壁过热。
1超临界机组锅炉及燃烧设备简介1.1超临界机组锅炉超临界机组锅炉采用北京巴布科克威尔克斯有限公司生产的燃煤锅炉，该锅炉出口（脱硝机组前）NOx排放浓度≤700 mg/Nm3的高级同步脱硫和脱硝机组。
600MW超临界锅炉调试介绍
600MW超临界锅炉调试介绍首先，在进行600MW超临界锅炉的调试前，需要进行准备工作。
首先是对锅炉的环境进行检查，确保周围没有明火和易燃物品。
然后对各个设备进行检查、清洁和润滑，确保设备运行正常。
接下来是对锅炉参数进行调整，包括炉膛温度、压力、流量等参数，以及煤粉、空气等供给量进行调整。
在调试过程中，需要注意以下几个方面：1.炉膛调试：首先要对炉膛进行预热，调整炉膛的温度和压力，使其达到设计要求。
然后进行炉膛的点火和燃烧调试，确保燃烧稳定、烟道温度合理，并进行适当的焚烧空气调整。
2.热交换器调试：对各个热交换器进行调试，包括空气预热器、锅炉水壁、过热器和再热器等。
调试过程中要注意调整热交换面积、温度、压力等参数，确保热交换效率高、传热均匀。
3.蒸汽调试：对蒸汽管道、阀门等进行检查和调试，确保蒸汽流量和压力达到设计要求。
同时要注意蒸汽的排放和回收，防止能源浪费。
4.控制系统调试：对锅炉的控制系统进行调试，包括炉温、压力、水位等参数的控制。
确保控制系统稳定可靠，能够自动控制锅炉运行。
5.安全保护调试：对锅炉的安全保护系统进行调试，包括过热保护、低水位保护等多重保护系统。
确保锅炉在异常情况下能够及时停机，避免事故发生。
在进行600MW超临界锅炉的调试过程中，需要严格按照设计要求和操作规程进行操作，做好各项安全措施，确保人员和设备的安全。
同时要关注锅炉运行数据，及时调整参数，优化运行效率。
通过系统的调试和检验，确保锅炉正常运行，达到预期的发电效果。
总之，600MW超临界锅炉的调试是一个复杂而重要的工作，需要专业技术人员进行操作，并严格按照流程和规定进行调试，以确保锅炉运行安全稳定、高效节能。
通过调试过程的努力，将确保锅炉能够正常运行，为电力生产提供稳定可靠的保障。
镇雄2x600MW超临界直流锅炉说明书
华电云南镇雄电厂600MW超临界W火焰锅炉HG-1900/25.4-WM10 型超临界直流锅炉说明书第一卷锅炉本体和构架编号：F0310BT001C121编写:校对:审核:审定：哈尔滨锅炉厂有限责任公司2011年2月目录1. 锅炉容量及主要参数 (2)2. 设计依据 (2)2.1 燃料 (2)2.2 点火及助燃油 (4)2.3 自然条件 (4)3 锅炉运行条件 (6)4 锅炉设计规范和标准 (6)5 锅炉性能计算数据表（设计煤种） (7)6 锅炉的特点 (8)6.1 总体描述 (8)6.2 结构特点 (9)7 锅炉整体布置 (10)8 汽水系统 (11)8.1给水管道 (11)8.2 省煤器及出口连接管 (12)8.3水冷壁、折焰角和水平烟道包墙 (12)8.4启动系统 (14)8.5 过热器 (18)8.6 再热器 (20)9 刚性梁 (20)10 炉顶密封和包覆框架 (23)11 烟风系统 (26)12 钢结构 (26)12.1 柱梁和支撑系统 (27)12.2 顶板系统 (27)12.3 平台楼梯 (28)12.4 屋顶 (28)12.5 杆件的截面和材料 (29)12.6 锅炉构架安装、临时性拆修注意事项 (29)13 吹灰系统和烟温测量装置 (29)14 锅炉疏水和放气（汽） (30)15 水动力特性 (31)附图: (33)华电云南镇雄电厂 2x600MW——HG-1900/25.4-WM10型锅炉为一次中间再热、超临界压力变压运行带内置式再循环泵启动系统的直流锅炉，单炉膛、平衡通风、固态排渣、全钢架、全悬吊结构、π型布置（见附图01-01～04）、露天布置。
锅炉燃用无烟煤，采用W火焰燃烧方式，在前、后拱上共布置有24组狭缝式燃烧器，6台BBD4062(MSG4060A)双进双出磨煤机直吹式制粉系统。
锅炉以最大连续出力工况（BMCR）为设计参数。
1.锅炉容量及主要参数名称单位BMCR TRL 过热蒸汽流量t/h 1900 1798过热器出口蒸汽压力MPa(g)25.4 25.26过热器出口蒸汽温度o C 571 571再热蒸汽流量t/h 1618 1521再热器进口蒸汽压力MPa(g) 4.56 4.29再热器出口蒸汽压力MPa(g) 4.38 4.12再热器进口蒸汽温度o C 316.8 311.1再热器出口蒸汽温度o C 569 569省煤器进口给水温度o C 283.2 280.12.设计依据2.1 燃料本工程煤源为滇东北，东源煤业集团下属朱家湾煤矿和长岭1号煤矿、2号煤矿，燃煤为低挥发份无烟煤，点火及助燃油为0号轻柴油。
600MW超临界直流锅炉低负荷运行壁温调整试验 高飞
600MW超临界直流锅炉低负荷运行壁温调整试验高飞摘要：试验研究了600MW等级超临界锅炉在特定磨组合下低负荷运行下油二次风门挡板和OFA风门挡板[1]对锅炉各受热面偏差的影响。
机组低负荷运行BCDE磨时，垂直水冷壁左墙和前墙会偏高。
运行上3层燃尽风，建议不偏置；运行下3层燃尽风，建议将1#、2#角开大，3#、4#角关小，这样壁温分布更均匀。
当低负荷出现垂直水冷壁超温或者偏差较大时，建议调整油二次风或者辅助风，即1#、2#角开大，3#、4#角关小。
关键词：600MW超临界锅炉；壁温调整；低负荷Water wall temperature Adjustment of a 600 MW Supercritical Once—through Boiler in the low loadGao Fei（Harbin Boiler Company Limited，Harbin 150046，China）Abstract：The influence of oil secondary air valve baffle and OFA air valve baffleon the temperature deviation of every tubes at each heating surface of the boiler which is a 600 MW-grade supercritical boiler under specific mill combination is studied in the low load . When the boiler runs the BCDE mill combination at low load, the tube temperature of theleft and front vertical water wall will be on the high side. Opening the OFA air valve baffle at the upper three layers,it is better that the left and right OFA baffle openings are same. Opening the OFA air valve baffle at the lower three layers, itis better that increase the OFA air valve baffle on the 1# and 2# angle and reduce the OFA air valve baffle on the 3# and 4# angle.When the tube temperature of the vertical water wall is overheated or its deviation is large at low load, it is recommended to adjust the valve baffle of the oil secondary air or auxiliary air.Key words：600MW Supercritical boiler；Water wall temperature Adjustment；low load一、锅炉简介塔山发电厂超临界锅炉是哈尔滨锅炉厂有限责任公司自主开发研制的660MW 烟煤超临界锅炉。
600MW超临界直流锅炉主、再热汽温调节特性
600MW超临界直流锅炉主、再热汽温调节特性摘要：本文以实际运行经验为基础，总结了600MW超临界机组主、再热汽温调整的调整手段，既提高了安全性，又提高了经济性。
关键词：超临界直流锅炉；主、再汽温；影响因素；调节方法。
在火力发电机组运行中，机组主、再热汽温对机组安全性和经济性影响较大，当主、再热汽温超温时，容易引起金属壁温超限，长时间超限或短时多次超限，将会引起金属寿命下降，引发安全生产事故；当主、再热汽温长时间处于低温运行时，一般主汽温每降低10℃，相当使循环热效率下降0.5%，汽轮机出口蒸汽温度增加0.7%，降低了机组效率的同时，还加大了对汽轮机末级叶片的侵蚀，甚至发生水冲击，严重危险汽轮机安全运行。
因此主、再热汽温的调整显的尤为重要。
600MW机组经济性指标参照图如表1所示：一.首先要知道影响主、再热汽温的几个因素：1.炉内燃烧工况的影响。
当加负荷过程或者煤质突然变好时，炉内燃烧工况加强，主汽压力上升，主、再热蒸汽温度会由于烟温上升、烟气量增加而有所上升；反之则下降，汽温的变化幅度与燃烧的幅度有关。
实际过程中发生在加负荷过程，送风及煤粉送入炉膛加强燃烧后导致主、再热蒸汽温度升高。
2.炉内火焰中心的影响。
当炉内火焰中心上移，水冷壁受到的辐射传热减少，炉膛出口烟温上升，导致锅炉烟道布置的主、再热蒸汽传热加强，引起主、再热汽温上升；反之则会下降。
实际过程为中、上层制粉系统切换前后，汽温调节特性的不同，以及炉底漏风量大时，导致汽温升高。
3.锅炉受热面积灰结焦程度的影响。
受热面积灰结焦对汽温的影响非常大，当受热面积灰和积焦后，根据传热原理R=δ/λA (K/w) ，δ—材料层厚度（m）λ—材料导热系数[W/(m.k)]，传热热阻R不断增加，受热面的换热能力急剧下降，因此，换热面积灰结焦对主、再热蒸汽温调整影响非常大。
4.送风量的影响。
送风量的大小直接决定了烟气量的大小，提升送风量，会提高烟气流速，增加对流换热器（过热器、再热器）的换热能力，所以，送风量增加时气温上升，反之则下降。
1913t／h超临界压力直流锅炉的优化调整试验
士 （ ０２ ） ｏ ｆ ｏ ｘ ｙ ｇ ｅ ｎ ｉ ｎ ｅ ｘ ｈ ａ ｕ ｓ ｔ ｇ ａ ｓ ，ｃ ｏ ｍｂ ｉ ｎ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｆ ｓ ｅ ｐ ａ ｒ ａ ｔ ｅ ｄ ｏ ｖ ｅ ｒ ｉ ｆ ｒ ｅ ａ ｉ ｒ（ Ｓ ＯＦ Ａ）ｄ ｏ ｏ ｒ ｓ ｉ ｎ ｏ ｐ ｅ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ，ａ ｎ ｄ ｓ ｍａ ｌ ｌ
Ａｂ ｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ ： Ｔｏ ｉ ｍ ｐｒ ｏｖ ｅ ｔ ｈｅ ｔ ｈｅ ｒ ｍａ ｌ ｅｆ ｆ ｉ ｃ ｉ ｅｎ ｃｙ ａ ｎｄ ｐｅ ｒ ｆ ｏｒ ｍａ ｎｃ ｅ ｉ ｎｄ ｅｘ ｅ ｓ ｏｆ ａ １ ９ １ ３ ｔ ／ｈ ｓ ｕｐ ｅｒ ｃ ｒ ｉ ｔ ｉ ｃ ａ ｌ ｐｒ ｅ ｓ ｓ ｕｒ ｅ ｏｎｃ ｅ — ｔ ｈｒ ｏ ｕｇ ｈ ｂｏ ｉ ｌ ｅｒ ，ｅｘ ｐｅ ｒ ｉ ｍ ｅｎ ｔ ａ ｌ ｔ ｅ ｓ ｔ ｓ ｗｅ ｒ ｅ ｃａ ｒ ｒ ｉ ｅｄ ｏ ｕｔ ，ｄｕ ｒ ｉ ｎｇ ｗ ｈｉ ｃｈ ａ ｌ ａ ｒ ｇｅ ａ ｍ ｏｕ ｎｔ ｏ ｆ ｏｐｅ ｒ ａ ｔ ｉ ｎ ｇ
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中图分类号 ： ＴＫ２ ２ ７ ． １ 文献标识码 ： Ａ 文章编号 ：பைடு நூலகம்１ ６ ７ １ 一 Ｏ ８ ６ Ｘ（ ２ ０ １ ３ ） ０ ３ — ０ １ ４ ５ — ０ ５
Ｏｐ ｔ ｉ ｍｉ ｚ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ Ａｄ ｊ ｕ ｓ ｔ ｍｅ ｎ ｔ Ｔｅ ｓ ｔ ｓ
660MW超临界直流“W”火焰锅炉的燃烧调整精品文档5页
660MW超临界直流“W”火焰锅炉的燃烧调整目前，我国运行的W型火焰锅炉中普遍存在着燃烧效率低、飞灰含碳量大、排烟温度高、NOx排放过高、结焦严重、燃尽率低等问题。
本文结合南宁电厂660MW“W”火焰锅炉的特点及运行分析，针对锅炉燃烧存在的问题，进行了大量的燃烧调整实验，改善了机组安全经济状况。
1 锅炉设备及主要性能指标1.1 设备概述国电南宁发电有限责任公司2×660MW工程锅炉为东方锅炉（集团）股份有限公司的国产超临界参数复合变压本生直流锅炉，锅炉型号DG2141/25.4-Ⅱ12型，锅炉为一次再热，平衡通风，固态排渣，露天布置，全钢构架，全悬吊结构，“Ⅱ”型直流锅炉，“W”型火焰燃烧方式。
其主要设计参数如下表1（设计煤种）：1.2主要燃料特性本工程设计煤种为兴仁无烟煤，校核煤种Ⅰ为无烟煤：烟煤为8：2，校核煤种Ⅱ为六枝无烟煤，燃煤煤质特性如表2。
1.3 燃烧设备燃烧系统配有24只双旋风煤粉燃烧器；每台磨煤机带4只煤粉燃烧器。
双旋风煤粉燃烧器顺列布置在下炉膛的前后墙炉拱上，前、后墙各12只，水冷壁上还布置有26只燃烬风调风器，前、后墙各13只。
锅炉配置双进双出钢球磨冷一次风机正压直吹式制粉系统，由2台双动叶可调式一次风机，6台BBD（MGS4360）型磨煤机，5台磨煤机就可以满足锅炉MCR负荷。
2 制粉系统优化调整锅炉燃烧调整的是在实质煤质条件下，优化锅炉运行方式和参数，减少飞灰和排渣，提高锅炉效率。
试验前利用停磨机会对各台磨煤机回粉管、分离器挡板进行了清理检查。
2.1 一次风调平通过观察发现各磨煤机出口静压偏差较大，因此在磨煤机80%以上出力下，采用防堵靠背管实测各磨煤机出口粉管的动压值，并通过粉管上的可调缩孔调平了各管动压，保证了磨煤机各粉管出力的均匀性。
2.2 煤粉细度调整试验分离器挡板调整主要磨煤机分离器挡板调整至开度为4.5，维持磨在150A-160A左右，此后通过定期加直径为50mm的钢球保证磨煤机电流控制在150-155A之间，通过调整各制粉系统细度总体下降，但调整初期煤粉均匀性仍较差，后期随着制粉系统的运行，磨煤机内大小钢球配比逐步趋于合理，煤粉细度得到下降且均匀性也得到提高，图1是制粉系统调整前、调整初期、调整后期各一次风管煤粉细度一周内日平均值的比较：3 燃烧优化调整试验南宁电厂当前正常运行时采用石油焦与无烟煤及高硫煤的掺烧，此次针对煤质特性主要进行了不同石油焦掺烧方式掺烧试验。
600MW超临界直流锅炉的燃烧优化调整试验(姚孟 )
600MW超临界直流锅炉的燃烧优化调整试验万新福平顶山姚孟发电有限责任公司467031摘要：姚电公司600MW超临界锅炉的设计煤种为平顶山烟煤，投产后锅炉炉膛沾污结渣严重，排烟温度偏高，曾发生坠落渣块，砸伤捞渣机事件，严重影响了机组安全经济运行，针对这一课题，姚电公司开展燃烧优化试验，通过制粉系统、燃烧配风等优化调整，使锅炉的安全经济性得以提高。
关键词：锅炉；燃烧；优化1 600MW超临界直流锅炉简介姚孟发电公司5号锅炉为为东方锅炉厂引进日本技术制造的国产超临界滑压运行直流锅炉，锅炉型号DG1900/25.4-Ⅱ1型，单炉膛，一次中间再热，尾部双烟道结构。
本锅炉为固态排渣，全钢构架，全悬吊露天布置，采用内置式启动分离系统，锅炉主要设计参数见表1，煤质特性见表2。
2、600MW超临界直流锅炉燃烧调整试验结果及分析燃烧优化调整的目的是在实际煤质条件下（低位发热量4100MJ/kg左右），优化锅炉运行方式和参数，减少炉膛结渣，提高锅炉热效率。
2.1 制粉系统运行优化为了掌握磨煤机实际运行状况和解决锅炉结焦，对所有投运的磨煤机进行煤粉取样和一次风速测量及其调平。
数据标明，一次风速存在风速偏高现象，通过对一次风速的调平，使得各粉管中一次风速的偏差在带粉状态下，控制在±10%以内，提高煤粉的燃尽程度和避免对受热面的冲刷。
煤粉细度分析结果见下表3，试验结果表明，煤粉细度基本在设计范围之内，（即R90<18.4%），同时考虑到之前所作的摸底试验中飞灰可燃物含量较低，在0.36%～2.03 %之间，可以认为煤粉细度在目前状况下比较合理，无须进行调整。
2.2 燃烧器旋流强度调整针对5号锅炉燃烧器口附近有挂焦的现象，对所有燃烧器外二次风的旋流角度进行了调整，调后旋流角度规律性强并有针对性，调整记录见表4。
经过调后多天的观察，渣中掉焦现象明显减少，同时运行氧量和过热器、再热器出口汽温也较前期工况易于调平，这样使得锅炉运行的安全性大大地得到了提高。
600MW超临界机组“W”火焰直流锅炉烟煤启动和低负荷烟煤掺烧稳燃节
600MW超临界机组“W”火焰直流锅炉烟煤启动和低负荷烟煤掺烧稳燃节油技术研究及应用发表时间：2019-01-08T16:28:35.543Z 来源：《电力设备》2018年第24期作者：张正樵[导读](贵州兴义电力发展有限公司贵州兴义 562400)1概况贵州兴义电厂1、2号锅炉为北京巴威公司生产的B&WB-1900/25.4-M型超临界参数“W”火焰直流变压锅炉。
该锅炉为超临界参数、垂直炉膛、一次中间再热、平衡通风、固态排渣、全钢构架、露天布置的型锅炉。
锅炉设计燃煤为普兴矿区的无烟煤。
制粉系统采用双进双出钢球磨煤机冷一次风机正压式直吹系统，每台炉设置6台BBD4360双进双出磨煤机。
贵州兴义电厂2×600MW超临界机组#1、2机组分别于2011年5月和12投产发电，在机组冷态启动过程中，由于锅炉自身的设计结构特点，启动初期水冷壁容易出现局部超温，热偏差较大，控制难度较大，极易出现膨胀拉裂现象，锅炉点火后对升温升压的速率控制要求非常严格、加上汽轮机暖机、开机试验等工作的需要，冷态启动时间较长，冷态启动一次的燃油消耗量在100t以上，与其他类型的发电机组相比，启动油耗仍存在较大的差距。
2 烟煤启动和低负荷掺烧的可行性分析2.1 燃烧器适应性分析兴义电厂锅炉使用的燃烧器为北京巴威公司生产制造的浓缩型EI-XCL低NOx双调风旋流燃烧器，该型燃烧器的主要特点是能够将煤粉气流进行浓淡分离，通过调节内外二次风的比例能够调节煤粉气流的刚性和旋流强度，燃烧稳定性非常好，能适应炉膛温度不太高时燃烧烟煤的调节需求。
2.2 锅炉结焦状况分析兴义电厂B&WB-1900/25.4-M型锅炉在下炉膛前后拱下水冷壁四周设计布置有1350m2的卫燃带，通过停炉后多次对水冷壁、火嘴、乏气风口和分级风口的检查，在设计的卫燃带敷设区域，水冷壁的表面均匀覆盖着一层约20mm厚的结焦层，结焦层表面光滑平整，喷口周围无明显的结大焦现象，屏过有局部挂焦的现象。
600MW超临界褐煤直流锅炉新型燃烧技术应用研究
切圆燃烧偏差较 大的 问题 ， 通过 周界风 、 Ｓ Ｏ Ｆ Ａ总风量等 的调整 ， 尽量降低一 次风率 ， 提高 二次风率来 防止锅
炉结焦 ， 从 而保证锅 炉的稳定 运行 。
关键词 ： ６ ０ ０ ＭＷ 机组 ； 超临界锅炉 ； 褐 煤锅炉 ； 直流锅炉 ； 新型码 ： Ａ
ｉ ｎ ｇ ｔ ｈ ｅ ｒ ａ ｔ ｅ ｏ ｆ ｓ ｅ ｃ ｏ ｎ ｄ ａ ｙ ｒ ａ ｉ ｒ ｂ ｙ ａ ｄ ｊ ｕ ｓ ｉ ｎ ｇ ｔ ｈ ｅ ｐ ｅ ｒ ｉ ｍｅ ｔ ｅ ｒ ａ ｉ ｒ ａ ｎ ｄ Ｓ Ｏ Ｆ Ａ ｔ ｏ ｔ ａ ｌ ａ ｉ ｒ ｖ ｏ ｌ ｕ ｍｅ ｃ ａ ｎ ｐ ｒ ｅ ｖ ｅ ｎ ｔ ｔ ｈ ｅ
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浅谈600MW超超临界燃煤机组启机过程中给水及煤量的调节曾火辉
浅谈600MW超超临界燃煤机组启机过程中给水及煤量的调节曾火辉发布时间：2021-09-07T03:38:03.557Z 来源：《中国电业》（发电）》2021年第11期作者：曾火辉[导读] 河源电厂一期2×600MW锅炉是由哈尔滨锅炉厂有限责任公司设计、制造，三菱重工业株式会社（Mitsuibishi Heavy Industries Co. Ltd）提供技术支持的超超临界、变压运行直流锅炉锅炉，单炉膛、一次再热、平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构Π型锅炉。
深能合和电力（河源）有限公司广东河源 517000摘要：600MW超超临界哈尔滨锅炉机组启机过程中水煤的调节总结。
关键词：燃煤；超超临界；启机；给水；煤量；调节；经济一、锅炉概况及细致化调整意义河源电厂一期2×600MW锅炉是由哈尔滨锅炉厂有限责任公司设计、制造，三菱重工业株式会社（Mitsuibishi Heavy Industries Co. Ltd）提供技术支持的超超临界、变压运行直流锅炉锅炉，单炉膛、一次再热、平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构Π型锅炉。
锅炉启动系统为带炉水循环泵的启动系统，汽水分离器为内置式。
随着电力市场的改革的深入，为适应市场化的需要，机组的启停越来越频繁，而具体到启机时，每次机组启动的准备时间也越来越少。
如何在频繁的启停中避免水冷壁氧化皮及横向裂纹的产生？如何在保证设备安全的情况下尽快缩短启机时间？启机过程中给水及煤量的调整就显得相当重要，合理的水煤调节除了使机组安全启动外，还可以使启机过程中耗水耗煤变少，大大地提升机组的经济性。
二、详细调节过程启机过程中的给水及煤量的调整大体可以分以下几个阶段：1、上水至点火前。
这个阶段只有水量的调节而不涉及到煤量的调节，所以相对简单，但上水时应严格按照操作票中对上水速率及温度要求进行上水。
在炉循泵启动后注意分离器水位不小于0.5m，防止跳泵。
综述600MW超临界直流锅炉的汽温调节
、
ห้องสมุดไป่ตู้
给水 流量对 中 间点 的温度 控制 比燃料 量 埘其控 制要 更 灵敏 一些 。 负荷 时 ， 升 首先增 』 Ｊ 口 燃料量 ， 为了维持 水煤 比 ， 如果 同时 大量增 加 给水 流量 ． 则中 问点 的温 度会 下降很 快 ， 而 从 引起 主蒸 汽温 度的 下降 ，所 以水量 的增加 需 要有 一定 的延 时 ，避 免 主蒸汽 度 的大 幅度 波动； 反之 ， 降负 荷 时 ， 应先 减 少燃 料 量再 减 少 水量 、我们 经常 发现 巾问点 温度 变化 率 的 波 动对 给 水量 变 化速 度 的快 慢 最 为敏 感 ， 所 以 【 问点 温度变 化率 的快 慢就 应 该是给 水变 １ ］ 化快慢 的 卡要依 据 ，在删 节时 根据 【问点温 ｝ ｊ 度 的变化 快慢 来改 变给水 量变 化 的快慢 。 只 要能稳 定 中问点 汽温 的波 动幅 度 ， 、 主 再热 蒸 汽温 度也 就能维 持住 了 。 ２ 给水 温度 的扰动 、 当高 加退 等 素 使 给 水泓 度 降 低 时 ， 为 了维 持 负荷 以及 中问点 温度 的不 变 ，则 需 增 加煤 量 ， 水煤 比下 降 ， 时虽 然负荷 和 中间 此 点 温度 稳定 ，ｆ ｆ于 燃料 量增 加锅炉 内辐 射 Ｈ｛ ＝ ｆ 换 热增 强 ， 膛 ｆ 】 度升 高 ， 热器 的辐 射 炉 …一 温 过 换 热和 对流换 热 得到 加强 ．主蒸 汽温 度必 然 升 高 ，ｆ 不加 以控 制就 会 出现超 温 ， 时廊 盘果 ｌ 此
１ 负 茼 的 扰 动 、
锅炉 型号 为 Ｄ ９ ０２ ． ２ 型式 为 丌 Ｇｌ５ ， ４ ５ 一Ⅱ ， 型布 置 、 炉 膛 、 次 中间 冉热 、 部 双 烟道 单 一 尾 结构 、 前后 墙 对 冲燃 烧 方式 、 流燃 烧 器 、 旋 半 衡通风、 固态 排渣 、 全钢 构 架 、 全悬 吊结构 露 天布置 、 采用 内置式 启动 分离 系统 、 三分 仓 回 最终 达到控 制主蒸 汽温 度的 日的。 转 式空气 预热 器 、采 用正 压冷 一次 风机 直吹 因为 中问点温 度 比主蒸 汽温 度更 能灵 敏 式 制粉 系统 、超 临 界参数 变 压直流 本生 型锅 地反 映水煤 比，所 以中间 点温 度是 水煤 比是 炉。 汽轮 机型号 为 Ｎ６０ ２ ．／６ ／６ ， ０ — ４２５ ６５ ６ 型式 为 否 匹配 的超 前控 制信 号 ， 际运行 中往 往又 实 超临界压 力 、 次 中问再 热 、 轴 、 一 单 双背 压 、 是参 考 中『 点过 热度 。所谓 中间点 过热 度是 一 卣 Ｊ 缸 四排汽 、 凝汽 冲动式 汽轮机 。 电机 足 号 根据 汽水分 离器 压 力 臼动 给 出的 ，也 就是 汽 发 为 ＱＦ Ｎ一 ０ — — ２ Ｓ ６ ０ ２ ２ Ａ、自并 励静 止可 控 硅整 水分 离器 出 门温 度减 去该点 压 力下 对应 的饱 流 励磁 系统的 三相交 流隐 极式 同步 汽轮 发 电 和温 度 ， 一般 取 ２ ～ Ｏ ， 与 每个 锅 炉热 平 ０ ３℃ 这 机。 衡设 计有 关 。我 公 司 ＃ 、２锅炉 实 际运干 巾 ｌ＃ 亍 ６０ ０ ＭＷ 超临 界 直 流 锅 炉 由 于 没有 汽包 维持 过热度 在 ｌ ℃左右 ， 且 每个 负荷 阶段 ０ 并 环 节 ， 水经加 热 、 发 和过热 变成 过热 蒸汽 要求 中间点 温度 也不 同 ，一 般 以满 足过 热蒸 给 蒸 是 一次性 连续完 成 的 ， 着运 行 ｒ 的不 同， 汽温度 为 ５ ６ 随 ： 况 ６ ℃左 右及一 、 级 减温 水谰 门 丌 二 锅 炉将运 行在 亚 临界或超 临 界压 力下 ，蒸发 度维持 在 ４ ～ ０ ０ ６ ％为合适 ， 中间点 温度 偏离 当 点会 自发 地 在一 个 或多 个 加热 区段 内移 动 ， 时 ，应立 即调整 给水 量使 实际 温度恢 复 到设 这 就给锅 炉汽 温调节 带来 了很 大 难度 。下而 定值 ： 分 别就 主蒸汽 温度 及再热 蒸 汽温 度的情 况进 舟一 、二级 减温 水调 节时 要考 虑到 受热 行 探 讨。 面 系统 存存 较大 的热 容量 ，汽 温调 节存 在一 主蒸汽 温度 的调 节 定 的惯 性 和延迟 ，所 以渊 整减 温水 时婴 滓意 对 于 ６０ Ｗ 超愉 界直流 锅炉 ， ０Ｍ 保持 水煤 监视减 温器 后 的介质 温度 变化 ，注 意不要 猛 比不变 ， 则可维 持过 热蒸汽温 度 不变 。 煤 比 增 、 减 ， 根据 汽温 偏离 的大 小及 减温 器后 水 猛 要 的变化是 汽温 变化 的星本 原 因 。 过热 蒸 汽 温度 变 化情 况 半 稳地 对蒸 汽温 度进 行 阔 节 ； 温 度偏低 时 ，首先应 适 当增 加燃料 量或 减小 另外 锅 炉低 负 荷 运行 时 调１ 减 温 水要 注 意 ， 了 给水量 ， 使汽温 升高 ， 然后 用 喷水减 温方 法精 减 温 后 的蒸 汽 温 度 必 须 保 持 ２ ℃以上 过 热 ０ 确保持 汽温 。 度 ， 止过 热器积 水 。 防 １湿 态运行 、 直流锅 炉 中主给水 流 量等 于水 冷壁 入 Ｅ 』 当机组 负荷 ＜ ０ — Ｃ ３ ％Ｂ Ｍ Ｒ时 ，超 临 界锅 流量 和减温 水量 之 和 ， 负荷 不变 ， 果主 蒸汽 如 炉为 湿态运行 ，此 时锅 炉的 动态 特性类 似 于 温度 升高 ， 减温 水量增 加 ， 水冷 壁 入 口流 量会 汽包锅 炉 。 在此 过程 中 ， 过给水 及燃料 量 的 相应 地减 少 ， 而加 剧了水 煤 比的失 调 程度 ， 通 从 改变 来满 足蒸 汽参 数 的要 求 ，此时 要 求 ３ １ 因此 对于直 流锅 炉 ，必须 Ｈ 保 持水 煤 比作 为 ６ ｊ 阀投 自动 以维 持储 水罐 水 位在 １ｍ 左有 ， ２ 燃 维持 过 热 器 ｍ 口蒸汽 温 度 的丰 要粗 调 于段 ， 料 与 给水是 否 匹配 ，可 以从 ３ １ ６ 阀的开 度 反 用喷 水减温 作 为细调 手段 。 映 出来 ， 一般 点火 初期 开 度维 持 住 ３ ％ 右 ０ 二、 再热 蒸汽温 度 的控制 随着 负荷 的增加 ， 度逐 渐减 小 ， 开 如需 提 高 主 再 热蒸 汽温 度 的控 制采 用 尾部 烟道 Ｊ 气 ＝ ｆ ｝ Ｉ 蒸 汽温度 ，则须 增加 给水 流量 并适 当增 加燃 挡板 调 节 和 高温再 热 器进 ｒ微量 喷水 减 温 ， ＿ Ｉ ＝ 料 量 ， 种 情 况 下 ，６ 阀 开度 增 大 ， 这 ３１ 汽温 Ｉ 正常 运行 中要曝量 避 免采用 再 热器 减温 水进 升 快而压 力却上 升很 慢或 一降 ｊ如需 降低 行汽 温稠整 ， 以免 降低机 组循环 效率 。 主 蒸汽温 度 ，给水控 制措 施则 Ｌ Ｉ ｊ 述方 案十 Ｈ 滑 压运 行时 ，锅 炉侧再 热蒸 汽 温度 在机 反。 纽 ５ 一 ０ ％Ｂ Ｍ Ｒ负 荷 范 罔 内应 控 制 存 Ｏ １０ ～ ｃ 其次 ，通过 高旁 控制 书蒸 汽 力也 是调 ５ ６ 左 右 ， 侧蒸 汽温 度偏 差小 于 Ｉ￣？同 ６￣ Ｃ 两 Ｏ Ｃ 节 汽温 的一个方 法 ， ，｜ 汽 力高 时 ，ｉ 、｜蒸 』 【 饱 时受热 面沿 程¨质 温度 、 热 而金属 温度 不 ｛ ｊ ｌ ｊ 受 和温度 也高 ， 相应 产生 的蒸 汽量 就减 少 ， 在燃 超 过报警值 ， 炯气 挡板 开度 应在 ４～ Ｏ ０ ６％范 周
600MW超临界直流W火焰锅炉燃烧调整
600MW超临界直流W火焰锅炉的燃烧调整摘要：通过了解我厂600mw超临界直流w火焰锅炉的运行情况以及对已经投运的同类型锅炉的表现，提出对600mw超临界直流w火焰锅炉的燃烧调整的对策及建议，优化我厂锅炉的燃烧，提高效率。
关键词：600mw w火焰锅炉燃烧调整1 前言我厂#1、2锅炉均为东方锅炉厂生产的w型600mw超临界直流锅炉。
锅炉共有24只专门用于燃烧无烟煤的双旋风煤粉浓缩燃烧器，前后拱各布置12只。
使用6台正压直吹式双进双出钢球磨煤机，每台磨煤机对应四个燃烧器，前后墙交叉布置。
燃用煤种为无烟煤。
对我厂600mw超临界直流w火焰锅炉燃烧进行调整的主要目的就是要在确保其燃烧设备安全及锅炉初参数要求得以满足的前提下，对锅炉的制粉系统进行调整，并结合二次风挡板的调整等手段，确保锅炉中炉膛热负荷分布均匀、降低锅炉大渣及飞灰可燃物以及确保不会引起水冷壁超温等，使我厂两台锅炉能够经济安全地运行。
2 600mw超临界直流w火焰锅炉燃烧时所出现的主要问题我厂从调试期间以来，锅炉在运行过程中出现了一系列问题，影响了设备的安全，并且降低了锅炉的经济性，对全厂的安全运行及节能降耗工作带来了不利影响。
2.1 锅炉燃烧的过程中大渣及飞灰可燃物的含量过高依照对我厂进行化学分析的结果表明，#2炉中的大渣及飞灰可燃物的含量已经超过了总燃料的10%，最高时接近20%，可燃物含量非常高。
但是现阶段，其他几台已投运的同类型的锅炉中，大渣和飞灰的含量在5%左右。
根据这个比例对我厂锅炉的燃烧进行估算，其热效率的比重大约为89%，，比设计的效率值（91.5%）低了2.5%，导致锅炉燃烧时多消耗了约8g/kw？h的标准煤。
2.2 在锅炉燃烧的过程中凝渣管和水冷壁存在超温现象当机组负荷比较低（400mw-450mw）时，容易出现水冷壁及凝渣管的超温现象，尤其是前墙上部水冷壁超温现象情况比较明显，有时水冷壁壁温会超过550℃（设计最高允许温度为502℃）。
600MW超临界机组直流锅炉燃烧调整
600MW超临界机组直流锅炉燃烧调整1 概述某发电厂一期工程为2×600MW国产超临界燃煤机组，锅炉是由上海锅炉厂有限公司制造的单炉膛、一次中间再热、四角切圆燃烧，平衡通风、固态排渣、露天布置、燃煤、全钢构架、全悬吊结构п型超临界参数变压运行螺旋管圈直流锅炉，型号为SG1913/25.4-M967。
本锅炉设计和校核煤种均为淮南烟煤，燃烧方式采用从美国阿尔斯通能源公司引进的摆动式四角切圆燃烧技术，采用中速磨煤机、冷一次风机、正压直吹式制粉系统设计，煤粉燃烧器为四角布置、切向燃烧、摆动式燃烧器。
燃烧器共设置六层煤粉喷嘴，锅炉配置6 台HP1003 型中速磨煤机，每台磨的出口由四根煤粉管接至炉膛四角的同一层煤粉喷嘴，锅炉MCR 和ECR 负荷时均投五层，另一层备用。
燃烧器设六层煤粉喷嘴自下而上A、B、C、D、E、F层，燃烧方式采用最新引进的低NO X同轴燃烧系统（LNCFS），主风箱设有6层强化着火煤粉喷嘴，在煤粉喷嘴四周布置有燃料风（周界风）。
在每相邻2层煤粉喷嘴之间布置有1层辅助风喷嘴，其中包括上下2只偏置的CFS喷嘴，1只直吹风喷嘴。
在主风箱上部设有2层CCOFA喷嘴，在主风箱下部设有1层UFA （火下风）喷嘴。
在主风箱上部布置有SOFA燃烧器，包括5层可水平摆动的分离燃尽风（SOFA）喷嘴，在A层煤粉喷嘴上分别装了四台等离子点火器。
在燃烧器二次风室中配置了三层共12 支轻油枪，采用Y 型蒸汽雾化方式，燃油容量按30%MCR 负荷设计，点火装置采用高能电火花点火器。
制粉系统为正压直吹式制粉系统。
配置6台HP1003型磨煤机，一次风自一次风机出口一部分经过预热器加热为进磨煤机热风，一部分直接作为进入磨煤机的压力冷风，经磨煤机后，每台磨煤机分四路分别供相应层四角一次风进入炉膛。
二次风自送风机出口经预热器加热进入大风箱由风门档板调节按要求分布于各二次风喷口进入炉膛。
炉后尾部装置二台三分仓空气预热器。
600 MW机组超临界锅炉燃烧调整试验
为 ２ 。调节 范 围为 ２ 。 ６ 。 可 调 叶 片 的初 始 设定 角 Ｏ， Ｏ～ Ｏ ， 度 为 ３。 Ｏ 。外 调 风叶 片 的最 大 开 度 为 ８ 。最 小 开度 为 Ｏ， ４ 。调 节范 围 为 ４ 。 Ｏ ， 二 次 风 可 调 叶 片 的初 始 Ｏ， Ｏ ～８ 。外 设定 开度 为 ６ 。 Ｏ 。过渡 区调 风 环 的可 调 范 围 为 ０ ５ ～１ ０ ｍｍ， 所有 燃 烧 器 调 风 环 的 初 始 开 启 位 置 设 定 为 ５ Ｏ ｍｍ。还 有一 部分 二 次风 通 过 分 隔 风 箱 进 入 燃烧 器 上
收 稿 日期 ： ２０ — ７ １ ０６ ０ — ２ 作 者 简 介 ： 陆莹 （９ １ ） 女 ， １ ８ 一 ， 学士 ， 助理工程师 ， 主要从事 电厂锅炉及辅助设备 的调试工作 。
Ｅ— ａ ｌ ｍ ｌ： ｌｉｇ ９ ２１ ｓｎ ． ｏｎ ｕｎ ９ ４ ＠ ｉ ａ ｃ ｌ
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方 的 Ｏ Ａ 喷 口。每 只 ＯＦ 喷 口装 有 一 个 控 制 风 量 Ｆ Ａ
４０ ３ ４０ ２ ４１ ０ ４０ ０ ３０ ９
３ ０ ８
的手动 调风套 筒 ， 在锅 炉 投 运后 ， 入 ＯＦ 喷 口的风 进 Ａ
量 由装在 ＮＯ 风 箱 人 口分 风 道上 的挡 板 根 据 锅 炉 负 荷 高低 自动调节 。为 了控 制 ＮＯ 排 放 ， 锅炉 满 负 荷 在 时 ， 入 ＯＦ 喷 口的二 次 风 量 应保 持 最 大 ， 进 Ａ 随着 锅 炉
某 电厂 ６ ０ＭＷ 机 组 Ｂ＆ｗ ０ Ｂ一１ ０ ／ ５ ４ ９ ３ ２ ． ０一Ｍ 型超 临界参数 、 旋水 冷壁 、 次 中 间再 热 、 衡 通 风 、 螺 一 平 固态排 渣 Ⅱ型锅炉 ， 有带 循环 泵 的 内置式 起 动 系统 ， 配 设 计煤 种为淮 南 烟煤 。校 核煤 种 为烟混 煤 。燃 烧 系统 采 用 Ｄ Ｂ一４ 超低 ＮＯ Ｒ Ｚ 双 调 风旋 流 燃 烧 器 及 燃 尽 风 （ Ｆ 喷 口。尾部 为 分 烟 道 ， 置 ２台 三 分仓 回转 Ｏ Ａ） 设
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600MW机组超临界直流锅炉的燃烧调整试验
一、600MW超临界直流锅炉简介
我国600MW机组超临界直流锅炉,有许多都是上海电气动力集团公司制造的，其特点：四角切圆燃烧方式、一次中间再热、变压运行、平衡通风、露天布置、全钢构架、固态排渣、全悬吊结构、螺旋管圈单炉膛锅炉。
这样在锅炉的设计和校核煤种均为淮南烟煤,可燃烧方式是引进的摆动式四角切圆燃烧技术，采用从美国阿尔斯通能源公司，正压直吹式制粉、冷一次风机、中速磨煤机的设计。
摆动式燃烧器是采用煤粉燃烧，为四角布置、切向燃烧、。
煤粉喷嘴的燃烧器在设置上分为六层，600MW机组超临界直流锅炉其主要是由中速磨煤机组成的，在出口上每台磨煤机都有四根管与炉膛四角相互连接到煤粉喷嘴上，600MW机组超临界直流锅炉MCR和ECR 负荷时投入运行五层，有一层用来备用。
600MW机组超临界直流锅炉的燃烧器上设置了六层煤粉喷嘴，主要是自下而上，其燃烧方式采用的是同轴燃烧系：在主风箱设有6层，来强化煤粉喷嘴，在煤粉喷嘴的四周都分布布置燃料风。
在燃烧器二次风室中是采用蒸汽雾化方式来点火，其配置了三层共12支轻油枪。
600MW机组超临界直流锅炉，其制粉系统都是应用了正压直吹式系统制粉，工作原理采取的是，风进和风机出都为相互的，风进一次就风机出一次，还有一部分是通过预热器来加热，磨煤机进热以就直接转换成磨煤机的压力冷风，磨煤机每台都分为四路，供相相应的每层，这样就一次可以将风进入锅炉的炉膛了。
二、600MW机组超临界直流锅炉的燃烧调整试验
600MW机组超临界直流锅炉的燃烧优化调整的目的，在于保证锅炉达
到额定参数,运行安全及着火稳定,对效率和环保指标有这较高的要求。
在600MW机组超临界直流锅炉，在其它条件和燃烧都相同的情况下,影响燃烧的主要状况其原因有：燃料用风、辅助用风、偏置用风、周界用风等等各层燃烧用风的组合。
在600MW机组流锅炉的燃烧里对SOFA风投运组合、节煤器出口氧量、炉膛风箱相互压差、磨煤机组合、CCOFA风投运组合、煤粉细度等不同情况下，对600MW超临界直流锅炉效率和排放的影响。
1、燃烧调整对锅炉效率的影响
燃烧器调整主要是通过空气预热器的均匀布置来调整的，是进口的80个烟道上的测孔所测得的；而省煤器出口氧量分布，是通过热器管壁一级温度的横向来分布的，也是调节各个燃烧器二次风的配风方式。
燃烧调整的目是为了保证锅炉达到额定参数，使着火稳定、这样锅炉就可以在安全的运行，首先要测得省煤器出口氧量，可见尾部烟道的氧量分布不太均匀。
磨煤机燃烧器运行的调风盘全部开度，这时非运行磨煤机燃烧器调风盘开度为一半，燃烧器所有的内外二次风开度均为初始位置，而OFA层调风套筒也为初始位置，OFA层风箱A/B侧挡板和二次风箱两侧挡板也全部开度。
通过燃烧调整后省煤器出口氧量，机组高负荷时维持3.0%，燃烧器状态均匀，省煤器出口烟道上的氧量，分布已明显比试验前均衡，氧量取得了较高的效率，可看出调整后的壁温，均衡性明显得到了改善。
2、燃烧调整对锅炉氮氧化物排放的影响
600MW机组超临界直流锅炉,投用BCDEF磨煤机，用5层煤粉喷嘴的情况下,改变省煤器出口氧量,维持其它参数不变，可以看出:在省煤器出口氧量增加的情况下,采用LNCFS燃烧系统后，增强了燃烧用的效率,同时也
降低了灰渣中未燃尽的损失，也不会在因排放烟气量增大导致锅炉热损失的增大，其主燃烧器区空气系数增加,随之中心温度增加炉膛空气系数调整,控制炉膛出口过量空气，系数主要靠调整二次风量。
炉膛大风箱压差的变化引起氮氧化物的变化幅度只在5%以内,可见炉膛大风箱压差变化对氮氧化物排放的影响较小,在750Pa左的压差下,氮氧化物排放都相对较小。
SOFA风量变化对氮氧化物排放的影响,SOFA风量增大的同时,主燃烧器区域燃烧份额同时降低,这样有利于不同高度各方向的燃烧,也同时降低氮氧化物的生成。
不同磨煤机运行组合对氮氧化物排放的影响、CCOFA 风量变化对氮氧化物排放的影响、煤粉细度变化对氮氧化物排放的影响、偏置风量变化对氮氧化物排放的影响等等，这些都是燃烧调整对锅炉氮氧化物排放有这重要的影响，只有在600MW机组超临界直流锅炉运行中,保持合适的过量空气系数可以获得较高的锅炉热效率。
这样我们就可在机组高负荷时维持3.0%的省煤器出口氧量，就可以取得较高的效率。
600MW机组超临界直流锅炉燃烧上,采用了LNCFS的四角切向,使环境卫生、提高锅炉效率、节能环保、排放量低等优点,为国家的可持续发展做出贡献。
三、结论
根据以上对600MW机组超临界锅炉的燃烧调整试验的实际情况分析,应用新型技术的燃烧器,排放的氮氧化物大大低于国家规定标准。
也使得600MW机组超临界直流锅炉投资少、启动快、寿命长、操作简单、使用方便、安全等优点，在机组运行的安全性和经济性都有很大幅度的改善,提升了机组的整体运行水平。
600MW机组超临界锅炉，运行中可以通过增加偏置风，或减弱反切SOFA风量，来调整烟气温度的左右偏差，还要把氧
量控制在4.0%左右，二次风箱压力有效控制在合理范围内，这样有利于煤燃尽，减少排烟热损失，降低飞灰可燃物，提高锅炉效率，也有效地降低了排放浓度,具有较好的环保性能。
希望以上资料对你有所帮助，附励志名言3条：
1、生气，就是拿别人的过错来惩罚自己。
原谅别人，就是善待自己。
2、未必钱多乐便多，财多累己招烦恼。
清贫乐道真自在，无牵无挂乐逍遥。
3、处事不必求功，无过便是功。
为人不必感德，无怨便是德。