上海新旧规范 抗拔桩基比较
新桩基规范修改内容
桩基计算(上海规范)
1078.63 4000.00 502.65 0.318 789.22 402.61
单桩抗拔极限承载力设计值 Rtd=UpΣ fsi*li*λ i/rs+Gp (kN)
桩身强度应满足 Rd≤0.75fc*Ap(kN)
fc= 9.6 即 904.78 设计依据：《上海市地基基础设计规范》(DGJ08-11-2010) 7.2.4，7.2.8, 7.2.9
桩型类别： 预制 桩身截面直径(m)： 工程名系数rp
2.438
桩侧摩阻力分项系数rs 1.850
400预制圆桩单桩承载力计算
桩型 400预制圆桩 桩顶相对标高(m) -3.800 桩顶绝对标高(m) 0.700 土层编号 1-1 2 3 5-1 5-2 6 土层参数 及计算 7-1 4.500 桩底绝对标高(m) -25.300 直径(m) 0.4 ±0.000绝对标高(m) 桩身截面周长(m) Up= 3.070 地下水位相对标高 1.2566 孔口绝对标高(m) 桩端截面面积(m2) Ap= 0.1257 桩长Lp（m) 26.00 孔号 楼号
桩周土摩擦力标准值 持力层端阻标准值 桩端阻力标准值 端阻比 单桩极限承载力设计值 混凝土标号 C 20
Rsk=UpΣ fsi*li (kN) fp (kN/m2) Rpk=fp*Ap ρ p=Rpk/(Rpk+Rsk) Rd=Rsk/rs+Rpk/rp 抗压强度设计值 (kN) (kN)
Rsk= fp= Rpk= ρ p= Rd= Rtd=
-0.800 26剖面 K5 桩端阻 桩周土摩擦 桩身在各土 土层底绝 抗拔承载 力标准值 力标准 土层厚度 层中的长度 累计桩长 lsum(m) (m) 对标高(m) 力系数λ i 值 2 li (m) fsi(kN/m2) fp(kN/m ) 2.720 0.7 12.0 0.350 1.570 -9.730 -16.930 -20.530 -23.330 -28.930 0.70 0.70 0.70 0.70 0.70 0.70 11.5 15.0 35.0 40.0 60.0 70.0 750.0 1500.0 4000.0 1.150 11.300 7.200 3.600 2.800 5.600 10.43 7.20 3.60 2.80 1.97 10.43 17.63 21.23 24.03 26.00
上海市《地基基础设计规范》征求意见稿
上海市《地基基础设计规范》征求意见稿
主要修订情况简介
自2006年下半年以来，根据上海市建筑建材业管理总站要求，上海市工程技术规范《地基基础设计规范》（以下简称“上海地基设计规范”）开始修编准备，，由上海现代建筑设计集团会同同济大学、中船九院等家参编单位对年上海市建设委员会批准的上海市标准《地基基础设计规范》（08-11-1999）进行全面修订。
经过参编单位的共同努力，经过大纲、专题研究、条文编写与统稿，该规范修编的征求意见稿现已成文。
为了便于审阅，对本次修订版征求意见稿作如下简要说明：
一、本稿仅供征求意见用，不能作为设计的依据；
二、关于本次修订的主要内容列举如下：
1.本规范定位于上海市地基基础工程的通用规范，覆盖范围从原建筑、市政
工程扩大到涵盖建筑、市政、港口、水利工程领域，因此增加了港口工程
地基基础设计、水利堤防及水闸泵房地基基础设计方面内容；
2.根据国家标准《工程结构可靠性设计统一标准》（）的有关规定，确定了
能基本覆盖建筑、市政、港口、水利工程领域并反映上海地区工程设计现
状的地基基础设计原则；
3.根据上一版规范颁布以来大规模城市地下空间开发的经验和实际需求，将
有关地下工程（包括基坑工程、地下建筑物、盾构隧道、沉管隧道、顶管、沉井、箱涵、冻结法通道等）方面的内容单列成章；
4.根据长期工程经验积累，修改了天然地基承载力与沉降计算、桩基承载力
与沉降计算、抗拔桩承载力计算等的有关内容，增加了桩端后注浆灌注桩
和扩底抗拔灌注桩等的设计计算内容。
5.对地基基础抗震设计要点内容做了调整补充，增加了地下建筑物抗震的有
关规定；
. 根据近年来大规模市政工程建设经验，调整、充实了市政工程地基基础设计内容；
1 / 2。
新旧标管桩准主要参数差异
4.3
5.87
4.84
6.59
4.53
6.18
单桩竖向承载最大设计值（KN）
旧标
1250
2250
3150
3700
新标
1271
2288
3158
3701
主筋周径（mm）
旧标
230
320
320
420
420
420
420
新标
230
308
308
406
406
406
406
抗裂弯矩检验值（KN-m）
旧标
28
52
237
327
327
383
383
价格差异参考
（元/米）
新标增加
8
15
25
25
短桩费参考
（元/条）
旧标
45
55
75
75
新标
60
80
120
120
新旧标准下管桩性能对比：
1、端板加厚，成本一定程度上有增加，尤其在500管桩及其短桩费上体现尤其明显。但可承预应力增加，抗裂性增强，不易打碎。2、螺旋筋加密端加长，增加裁桩之后桩端抗剪力储备。3、保护区加厚，解决了管桩的耐久性问题。
63
99
121
99
121
新标
31
60
70
18
138
123
144
张拉力（N）
旧标
相同
视厂家采用钢筋而定
视厂家采用钢筋而定
636200
894600
636200
894600
新标
600820
984060
管桩新、旧国标及沪标的性能对比、原材料区别
1 范围 本标准适用范围与原标准基本相同。若适用条件变化，对特殊要求 的管桩，应由供需双方协商，按特殊工程设计制造。但本标准的技术要 求、试验方法、检验规则等某些条款均参照执行。 2 引用标准 根据GB/T1.1-2000《标准化工作导则第一部分：标准的结构和编 写规则》中的6.2.3条规定，对于注日期的引用文件，应给出年号以及 完整的名称。对不注日期的引用文件，不给出年号。 规范性引用文件一览表应由下列引导语引出；“下列文件中的条 款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其 随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准， 然而鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版 本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。”
3.2 GB13476：2009版与1999版的主要差异
• 修订了规范性引用文件的表示方法（1999版的第 2章；2009版的第2章）； • 修订了产品分类（1999版的第3章；2009版的第 3章）；
• 修订了原材料及一般要求（1999版的第4章； 2009版的第4章）； • 修订了技术要求（1999版的第5章；2009版的第 5章）；
新、旧国标及沪标的性能对比、 原材料区别
主讲：季学阳 2011年1月22日
培训提纲 一、我司生产管桩使用的相关标准、图集 二、各类标准、图集的关系 三、管桩新老国标的差异 四、新旧国标及沪标的性能对比、原材料区别 五、对客户疑问的部分说明
一、我司生产管桩使用的相关标准、图集
1、国家标准 GB13476-1999 （2000年2月1日实施,PHC、PC） GB13476-2009 （2010年3月1日实施, PHC、PC ） JC888-2001 （2002年6月1日实施,PTC） 2、国家图集 03SG409 （2003年9月1日实行,PHC、PTC、PC ） 10G409 （2010年9月1日实行,PHC、PC ） 3、地方图集 （ PHC、PTC、PC ） 2000沪G502 (上海图集， 2000年10月1日实行) 苏G03-2002 (江苏图集， 2002年8月30日实行) 2002浙G22 (浙江图集， 2003年1月10日实行) 4、企业图集 BS-011-2010 (宝钢图集， 2010年1月1日实行)
2012版地基规范新旧不同
13年3本新规范（荷规，地规，砌规）学习之二--新旧《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011与2002的比较一、强制性条文的变化《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002版共有强制性条文27条，分别为3.0.2、3.0.4、5.1.3、5.3.1、5.3.4、5.3.10、6.1.1、6.3.1、6.4.1、7.2.7、7.2.8、8.2.7、8.4.5、8.4.7、8.4.9、8.4.13、8.5.9、8.5.10、8.5.18、8.5.19、9.1.3、9.1.6、9.2.8、10.1.1、10.1.6、10.1.8、10.2.9条。
修订后的《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011版共有强制性条文28条，分别为3.0.2、3.0.5、5.1.3、5.3.1、5.3.4、6.1.1、6.3.1、6.4.1、7.2.7、7.2.8、8.2.7、8.4.6、8.4.9、8.4.11、8.4.18、8.5.10、8.5.13、8.5.20、8.5.22、9.1.3、9.1.9、9.5.3、10.2.1、10.2.10、10.2.13、10.2.14、10.3.2、10.3.8条，即2个旧强条改为非强条，增加3个新强条。
内容的主要变化有：1、原3.0.2条将旧条文中可不进行地基变形计算的设计等级为丙级的建筑物范围（表）单独列出成为第3.0.3条并由强条改为非强条，取消地基承载力特征值为60≤fak＜80KPa一栏。
2、原3.0.4条变为3.0.5条，旧规范中的“荷载效应最不利组合”改为“作用效应”，“荷载”或“荷载效应”改为“作用”；增加了基础抗浮稳定计算时，作用效应应按承载能力极限状态下作用的基本组合，其分项系数取1.0的设计要求；增加了挡土墙截面及承载力计算时，土压力以及滑坡推力应按承载能力极限状态下作用的基本组合，并采用相应的分项系数的设计要求。
——需检查基础抗浮稳定计算（安全系数与省地基规范同）、挡土墙承载力计算书中作用组合的选择是否恰当。
上海新旧规范 抗压桩桩基比较
上海新旧版基础规范 桩基设计比较上海市工程建设规范地基基础设计规范（DGJ08-11-2010）于2010年6月1日开始执行，原上海市工程建设规范地基基础设计规范（DGJ08-11-1999）不再适用。
针对新旧两版规范，在桩基设计的区别，主要体现在岩土工程勘察地质资料、荷载效应组合、单桩竖向承载力等方面，现总结如下。
1. 岩土工程勘察地质资料新旧规范对岩土工程勘察地质资料的要求和结果，基本一致。
2. 荷载效应组合R d 单桩竖向承载力设计值 Q d 单桩桩顶的竖向力设计值d dd d R nG F Q ≤+=旧规范： Q d 单桩桩顶的竖向力设计值，按基本组合计算。
新规范： Q d 单桩桩顶的竖向力设计值，按基本组合计算，其分项系数为1.0。
按基本组合1.35S G +0.98S Q ，S G =10000kN, S Q =1000kN, 试算 旧规范： Q d =1.35*10000+0.98*1000=14480kN, 新规范： Q d =1.0*10000+1.0*1000=11000kN,新规范计算出单桩桩顶的竖向力设计值比旧规范的低约24%。
按基本组合1.2S G +1.4S Q ，S G =10000kN, S Q =1000kN, 试算 旧规范： Q d =1.2*10000+1.4*1000=13400kN, 新规范： Q d =1.0*10000+1.0*1000=11000kN,新规范计算出单桩桩顶的竖向力设计值比旧规范的低约18%。
3. 单桩竖向承载力A 采用静载试验确定单桩竖向承载力设计值R d 单桩竖向承载力设计值 R k 单桩竖向极限承载力标准值 γR 分项系数旧规范： R d =R k /γR γR =1.6新规范： R d =R k /γR γR =1.9 （灌注桩）结果表明，新规范计算出单桩竖向承载力设计值比旧规范的低约16%。
B 采用详勘地基资料结果确定单桩竖向承载力设计值R d 单桩竖向承载力设计值R sk 桩侧总极限摩阻力标准值R pk 桩端极限阻力标准值γp桩端阻力分项系数γs总侧摩阻力分项系数R d=R sk/γs +R pk/γpρd= R pk/( R pk +R sk)旧规范：新规范：如上所述，由于分项系数取值不同，所以单桩竖向承载力设计值不同，且与桩端和桩侧阻力比例有关。
设计反思录二十一 ：抗拔桩与锚桩设计体会
发帖人设计反思录二十一：抗拔桩与锚桩设计体会[精华] 抗拔桩LINBAI积分: 298 发帖: 177于2004-07-13 15:40设计反思录二十一：抗拔桩与锚桩设计体会为了少走弯路, 让我们共享彼此的经验与教训。
论坛上曾讨论过抗拔桩的抗裂验算问题。
正如一份帖子所说的，编写上海地基规范的专家指出，至少在上海地区不必考虑抗拔桩的裂缝宽度验算问题，因为桩身常年在地下水中，缺少氧气。
这么看，只要在地下水位较高的软土地区也就可以参照上海地区的经验执行了。
但我以为抗拔桩似可分为两类，区别对待：1．暂时承受上拔力的抗拔桩，就是工程中常用的抗拔桩，一旦完工后上拔力就消失。
如前所述，不必验算裂缝宽度。
2．永久承受上拔力的抗拔桩，如两层或更多层地下室下设置的抗拔桩，上拔力将始终存在。
对于这类抗拔桩，为了稳妥起见，似还是验算裂缝宽度更好些。
也许最大裂缝宽度限值取大值。
锚桩其实就是暂时承受上拔力的抗拔桩，但设计荷载有所不同。
上海一家大设计院总工说，他们的经验是，当单桩竖向静载荷试验的锚桩为四根时，上拔力只按三根桩同时受力计算；对于锚桩兼作工程桩的情况，受拉钢筋的强度不宜用足，可按0.7~0.8的钢筋强度设计值计算。
fei1970于2005-02-24 14:49我曾设计一利用锚杆作为抗拔桩的工程，总结有以下几点应注意:1.锚杆水灰比控制。
2.锚杆钢筋计算应考虑最后满足试验要求。
3.锚杆承载力应考虑水浮力和平衡荷载的修正。
4.考虑永久承担荷载的锚杆和暂时承担荷载锚杆区别对待。
积分: 20 发帖: 28shuiwh积分: 53 发帖: 60于2005-04-18 22:02讲的太好了，目前正在做一系列大的静载实验，为了给设计提供依据，但都没有做到破坏，原因就是锚桩被拔出或者锚桩钢筋被拉断．。
关于工程桩承载力验收检测结果判定的变化
关于工程桩承载力验收检测结果判定的变化
《建筑基桩检测技术规范》（JGJ106-2014）于2014年4月16日正式发布，2014年10月1日正式实施，原《建筑基桩检测技术规范》（JGJ106-2003）同时作废。
本次新规范新修订的内容有：1、取消了工程桩承载力验收检测应通过统计得到承载力特征值的要求；2、修改了抗拔桩验收检测实施的有关要求；3、修改了水平静载试验要求以及水平承载力特征值的判定方法；4、补充修改了钻芯法桩身完整性判定方法；5、增加了低应变法检测时应进行辅助验证检测的要求；6、取消了高应变法对动测承载力检测值进行统计的要求；7、补充、修改了声波透射法现场测试和异常数据剔除的要求；8、增加了采用变异系数对检测剖面声速异常判断概率统计值进行限定的要求；9、修改了声波透射法多测线、多剖面的空间关联性判据；10、增加了滑动测微计测量桩身应变的方法。
其中应特别注意第1点，原规范3.5.3条“工程桩承载力检测结果的评价，应给出每根受检桩的承载力检测值，并据此给出单位工程同一条件下的单桩承载力特征值是否满足设计要求的结论”，但新规范中对本条做出了修改：“工程桩承载力验收检测应给出受检桩的承载力检测值，并评价单桩承载力是否满足设计要求”。
此条变化较大，工程桩承载力验收检测的受检桩单桩必须都满足设计
要求才符合要求，比原规范工程桩承载力验收检测的受检桩评定后再跟设计要求比对明显是要求更加严格了，即有1根受检桩承载力检测值未达到设计值即可判定该抽检批次未达到设计要求，发生此类情况可参照新规范第3.4.8条规定，“当单桩承载力或钻芯法检测结果不满足设计要求时，应分析原因并扩大检测，验证检测或扩大检测采用的方法和检测数量应得到工程建设有关方的确认。
”。
新、老地基基础设计规范对比gb5007-2011
对比了新、老 《地基基础规范》，主要的不同之处现做几点说明：三：基本规定表3.0.1 甲级 增加 开挖深度大于15米的基坑工程 、周围环境条件复杂、环境保护要求高的基坑工程乙级 增加 除甲级、丙级以外的基坑工程丙级 增加 非软弱土地区且....基坑工程3.0.5 地基基础设计时，所采用的作用效应（原规范为荷载效应最不利组合）与相应的抗力限值应符合下列规定五：地基计算5.1 基础埋置深度5.1.4 不宜小于建筑物高度的1/18（原规范为1/18~1/20）5.1.9.1....其厚度不应小于200mm （原规范100mm ），保温基础（新增），也可将独立基础或条形基础做成梯形的斜面基础（新增） 表5.2.4注解2、3、4为新增表5.2.7 注解3 为新增5.3.11条为新增5.4.3条为新增六 山区基础6.1.1.3 、 6.1.1.4 两条为新增6.2.2 条为新增6.3.2~6.3.5为新增6.3.8条 内增加《土工试验方法标准》GB/T50123的要求，本条较老规范说法更详细。
6.5 岩石地基（新增）表6.6.2 （新增）6.6.5~6.6.7 新增6.7.1第4条新增6.7.4 第1条重力式挡土墙适用于高度小于8米（原规范为6米）6.8.5 第2条孔径可不小于100mm，但不应小于60mm(原规范为50mm) 6.8.6 系数 Hr 做了改动七软弱地基7.2.1 第2条可利用作为轻型建筑物地基的持力层（轻型两字为新增）7.2.6 换填垫层包括加筋垫层（加筋垫层为新增）7.2.9 ~ 7.2.12 为新增八基础表8.1.1 注解 4混凝土基础单侧扩展范围内基础底面处(原规范为基础底面处)的平均压力值超过300KPa，尙应进行抗剪验算;对基底发力集中于立柱附近的岩石地基,应进行局部受压承载力验算.（新增）8.2.1 第1条且两个方向的坡度不宜大于1:3（新增）第3条扩展基础受力钢筋的最小配筋率不应小于0.15%（新增）每延米分布筋的面积不应小于受力筋面积的15%(新增)8.2.2 第3条新增8.2.5 第4条中短柱中杯口壁内横向箍筋不应小于 8@150 （新增）8.2.9 新增8.2.12 新增8.2.13 新增8.2.14 第3条新增8.4.1 中框架-核心筒结构和筒中筒结构宜采用平板式筏型基础（新增）8.4.3 新增8.4.5 中竖向钢筋的直径不应小于10mm（新增）8.4.7 第1条中对基础边柱和角柱冲切验算时，其冲切力应分别乘以1.1和1.2的增大系数（新增）板的最小厚度不应小于500mm（原规范为400mm）8.4.12 第4条（新增）8.4.15 中纵横方向的底部钢筋尙应有不少于1/3贯通全跨（原规范为1/2~1/3）8.4.17 对崁固端要求与新抗规一致, 原规范未提及.底层框架柱下端内力考虑地震作用组合及相应的增大系数8.4.20 第2条中后浇带宜设置在于高层建筑相邻裙房的第一跨内（原规范为第二跨内）第2条后半段为新增第3条为新增8.4.21~8.4.23为新增8.4.25~8.4.26为新增8.5.3 第5条中做了改动（原规范未提及桩按设计年限分类要求及腐蚀性下的要求）第6条新增第7条中桩顶以下3倍~5倍桩身直径范围内,箍筋宜适当加强加密（新增）第8条中第4小条其钢筋长度不宜小于基坑深度的1.5倍（新增第9条新增第11条新增8.5.6 第6条以下3倍桩径且不小于5米（原规范要求3倍桩径，未要求小于5米）8.5.9 中单桩竖向抗拔载荷试验,应按本规范附录T进行（新增）8.5.11 公式最后那个系数预应力桩取 0.55~0.65 （新增）灌注桩取0.6~0.8（原规范为0.6~0.7,且原规范未提到腐蚀性问题）8.5.14 新增8.5.17 第 3 条中柱下独立基础.....小于10倍钢筋直径（段落为新增）第4条中不应小于50mm（原规范为40mm）且不应小于桩头嵌入承台内的长度（新增）8.5.19 第1条中冲切系数字母与原规范不同第2条角桩冲切系数与原规范不同注意本条两个a1x,a1y 表达的含义不同，应该属于规范错误.8.5.21 系数剪跨比小于0.25时取0.25（原规范为0.3）8.5.23 第4条中且不小于400 （新增）。
上海规范与JGJ102 JGJ133的不同和补充点
上海规范与JGJ102、JGJ133的不同和补充点1、玻璃面板强度：（玻璃的端面强度分：长期荷载和短期荷载。
）2、拉索抗力分项系数——3.2.6（JGJ102-2003：1.8）3、金属板强度设计值——3.2.9（注意1100H24）4、钢龙骨最小壁厚——3.4.4（JGJ102-2003：3.5mm）5、钢材氟碳涂层厚度——3.4.5（JGJ102-2003：一般地区35μm，污染严重及滨海地区45μm）6、不锈钢含量——3.4.6（据此规定，室外环境必须为316）7、搪瓷板加工——3.6.48、花岗岩吸水率——3.7.2（JGJ 133-2001：0.8%）9、蜂窝铝板材质及厚度——3.6.5（JGJ133-2001：背板厚度见JGJ133-2001-3.3.12-2,另外注意蜂窝铝板不能采用1×××系列）10、环氧树脂胶力学性能——3.11.13（注意：石材与不锈钢的压剪强度）11、PA66GF25力学性能——3.14.7（注意：纵向抗拉特征值≥80Mpa，从力学角度，不建议隔热型材用6063-T5以外的材质）12、幕墙玻璃面积要求——4.1.6（注意：钢化玻璃应不大于4.5㎡）13、夹层玻璃的使用——4.1.8/4.1.914、开启比例——4.1.1115、幕墙清洗设施——4.1.12（JGJ 102-2003：40m）16、气密性能等级——4.2.2（此要求根据GB/T21086-2007为3级）17、水密性能等级——4.2.3-2（此要求GB/T21086-2007为3级，相对国标提高一级）18、抗风压性能等级——4.2.4-2（JGJ102-2003对转角没有具体数值要求）19、平面内变形性能——4.2.5（JGJ102-2003没有具体数值要求）20、落地窗是否设置栏杆的规定——4.3.521、玻璃反射率——5.1.4（JGJ102-2003为不大于0.3）22、玻墙比——5.2.2/5.2.323、对玻璃幕墙的限制——5.2.4-5.2.824、消防立面的玻璃设置——7.1.425、层间防火——7.2.2（JGJ102-2003对上下均做防火没有明确要求）26、幕墙防雷——8.2.1（相对于防雷设计规范更严格）27、电气连接——8.2.2/8.3.1（JGJ102-2003要求铜质导线A≥25，铝质导线A≥30）据此隔热型材内外框应用铜质导线连接。
上海地区预应力管桩作为抗拔桩的应用
上海地区预应力管桩作为抗拔桩的应用上海地区预应力管桩作为抗拔桩的应用【摘要】本文通过预应力管桩作为抗拔桩，在上海地区实际工程设计中的应用，分析了预应力管桩作为抗拔桩时桩身结构强度如何控制和影响管桩抗拔承载力的桩身构造两个方面问题。
比较现行规范中的具体计算方法，为上海地区实际工程中采用PHC管桩提供参考。
【关键词】PHC管桩；抗拔设计；抗拔桩桩身强度1、预应力管桩作为抗拔桩介绍预应力管桩由于构件质量可靠、桩身强度高，耐锤击，而且施工快捷、造价相对较低，近年来在建筑工程中作为竖向承压桩应用越来越广。
预应力管桩作为抗拔桩，目前在实际工程中也有应用。
上海市工程建设规范《地基基础设计规范》（DGJ08-11-2010）[1]7.1.10条指出预应力桩作为抗拔桩时，应结合类似工程经验对桩身结构强度、接头部位的端板、桩顶与承台的链接构造等进行验算，并应在施工前进行单桩抗拔静载荷试验为设计提供依据。
7.1.10条条文说明提出预应力管桩作为抗拔桩时需注意的两方面问题：首先，预应力管桩作为抗拔桩时桩身结构强度如何控制至今尚没有一致认识；其次，影响预应力管桩抗拔承载力的还有管节间的连接、端板厚度以及桩顶与承台的连接构造（包括填芯高度、插筋的设置）等三个桩身构造方面问题。
2、第一个问题，桩身结构强度计算以国家建筑标准设计图集《预应力混凝土管桩》（10G409）[2]PHC 400 AB 95桩型为例。
1.根据国标图集[2] 6.3.3公式N≤CfpyApN≤0.85x1000x7xx10.72=535KN与查国标图集[2]P16页PHC桩桩身承载力与裂缝控制指标表桩身轴心受拉承载力设计值536KN一致。
比较03版国家建筑标准设计图集《预应力混凝土管桩》（03SG409）[3]6.2.7公式N≤fpyAp引入了折减系数C为考虑预应力钢筋墩头与端板连接处受力不均匀等因素的影响而取得折减系数，C=0.85。
2.根据江苏省工程建设标准《预应力混凝土管桩基础技术规程》（DGJ32/TJ 109-2010）[4]3.6.4-1公式1）管桩处于腐蚀环境或设计严格要求不出现裂缝时Nl≤σpcANl≤5.87×（4002-2102）=534KN。
上海某工程扩底钻孔灌注桩抗拔桩身轴力测试浅析
城 市 道桥 与 防 洪
２ ０ １ ４ 年 ７月第 ７ 期
上海某 工程扩 底钻 孔灌注桩抗 拔桩 身轴 力测试 浅析
汤 永 军
（ 上海 中测行工 程检测 咨询有 限公 司 ， 上海 市 ２ ０ ０ ４ ３ ８ ） 摘 要： 该文通 过上海 某工程扩 底钻孔 灌注 桩抗拔 轴力测 试 ， 介 绍 了抗 拔轴力 测试 方法不 同于抗 压轴 力测试 的特 点 ， 并浅 析 了
上海软 土地 区扩底钻 孔灌注桩 的承载性状 。 关键词 ： 扩底钻孔灌 注桩 ； 抗拔试验 ； 桩身轴力 测试 ； 桩 侧阻力
中图分 类号 ：Ｕ ４ ． ４ １ ￣ ． ５ 文献标 识码 ：Ｂ 文章 编号 ：１ ０ ０ ９ — ７ ７ １ ６ （ ２ ０ １ ４ ） ０ ７ － ０ ４ ０ ２ － ０ ３
表 ２ 试 验 结 果 汇 总 表
１ 工 程 概 况
上海某工程扩底钻孔灌注桩设计直径为８ ５ ０ ｍ ｍ ， 扩底直 径 １ ５ ０ ０ ｍ ｍ，扩底 部分高２ ｍ，试桩桩 长 ４ ６ ｍ，桩 端进 入⑧ 层５ ｉ ｎ 左右 ，主筋为 ３ ８ ３ ２ ， 桩 身 混凝 土强 度 等级 水 下 Ｃ ３ ５ 。该 工程 扩 底钻 孔 灌 注桩选取３ 根试桩进行抗拔静载荷试验及桩身轴力 测 试 ，根 据 地 质 情 况 ，最 大 加 载 量 为 ６ １ １ ０ ｋ Ｎ。 地 层 分 布见 表 １ 所列。
顶下 不小 于１ 倍 桩 径 处 设 标 定 断 面 ，在 基 础 底 标 高 、土 层 变 化 界 面 等 焊 接 振 弦 式 应 力 （ 应变 ） 计 （ 每个 断面不少 于３ 个） 。桩 顶 荷 载 作 用 在 混 凝 土 上 ，通过 混 凝 土 与 钢 筋 的变 形 协 调 ，量 测 断 面 应 办（ 应 变 ），再 根 据 标 定 断 面 的截 面 弹 性 模 量 ，计
单桩承载力(上海规范,抗压抗拔)
0.00 47.25 144.00 92.00 280.00 457.50 93.75 0.00 0.00 1114.50 392.715 182.64 180 263.16 γ p=
桩端入持力层长度 1.25
0.19 γ s= = 取
1.6
Ra=µΣ fsi*Li/ γs+fp*Ap/γp= 685.27
ρ p= γ p= γ s= 地下车库三
0.05 1.08 2.09
0.1 1.2 2.16
0.15 1.37 2.18
0.2 1.61 2.13
0.25 1.93 2.03
0.3 2.34 1.88
0.35 2.83 1.73
单桩承载力计算(无梁楼盖地下车库A~F，P~W)
桩顶相对 4.5 标高
G9 22 桩顶绝对 标高(m)
抗拔承载力标准值
Rtk=µΣ γ ifsi*Li
780.15 Rtd= 360 取
单桩承载力计算(机械停车地下车库G~N)
0.000相当于绝对标高 孔点编号 桩长(m) 土层编号
②粉质粘土 ④1淤泥质粉质粘土 ④2淤泥质粉质粘土 ④3淤泥质粉质粘土 ⑤1粉质粘土夹粘土 ⑥粉质粘土 7.1粉砂 7.2粉土 8
0.000相当于绝对标高 孔点编号 桩长(m) 土层编号
②粉质粘土 ④1淤泥质粉质粘土 ④2淤泥质粉质粘土 ④3淤泥质粉质粘土 ⑤1粉质粘土夹粘土 ⑥粉质粘土 7.1粉砂 7.2粉土 8
-6.25
-1.75
极限侧阻力 fs(KPa)
直径或边 长(m)
极限端阻力 fpk(KPa)
250 液化折减(ß)
桩尖标高
2.50 0.60 -4.90 -8.50 -10.80 -16.40 -19.20 -19.20 -19.20 -19.20 ρ p=
20060830《关于局部修订“上海市建设工程优质结构评审标准”的通知》
工程名称：
施工单位：
序 号
检查项目
上海市市政（公路）工程优质结构检查评分表（实测） 盾构法隧道
检查日期：
检查人员（签名）：
检查标准 （允许偏差）
否决项目
检查情况
1
环向相邻环 管片高差（mm）
5
管片 拼装
2
纵向相邻环 管片高差（mm）
6
合格率<90%
检查点数： 合格点数： 实测合格率：
分项分部工程质量验收记录
得分合计
检查人员（签名）：
扣分 标准 0.2~1.0 0.2~1.0 1.0~3.0 0.2~1.0 0.2~1.0 0.2~1.0 0.2~1.0 0.2~1.0 0.2~1.0 0.2~1.0 0.2~1.0 0.2~1.0 0.2~1.0 0.2~1.0
0.2~1.0
0.2~1.0
等缺陷累计超过 10 处
缝间隙不均匀等缺陷 1～10 处
1）支座铁件锈蚀超过 6 处；2）支座与梁体脱空； 支座铁件锈蚀 1～6 处
进水格栅位置不正超过 10 处
进水格栅位置不正 1～10 处
混凝土铺装层疏松起壳超过 6 处
桥面混凝土铺装层疏松起壳 1～6 处
1、工作量叁千万元以上的工程，每增加壹千万元得 0.2 分，最高不超过 2 分； 2、穿越黄浦江或轨道交通线的工程，得 1 分； 2、采用建筑新技术且取得成效，每一项得 0.5 分，最高不超过 2 分（“建筑新技术目录”见“沪建安质量[2005]第 104 号”）。
或剁凿、打磨面一处超过 2m2
600cm2 的缺陷 1～10 处
2
防水
1）湿渍超过 6 处
2）结构有滴漏、线流水
新旧建筑桩基技术规范内容对比
科学技术创新2020.24（转下页）得到了广泛的应用。
同时，在真空预压的基础上，开发了更多的复合加固技术和新型真空预压技术，包括真空堆压联合预压法，真空排水动态压实联合加固法（包括高真空压实法），水下真空预压法，低真空预压法，三维真空预压法，电渗-真空沉淀联合加固法，电渗-真空沉淀-低能动态固结法，真空注气加固法，部分真空预压法，真空沉淀联合冲压法，真空预压法-石灰稳定联合加固法等。
3特殊土加固技术3.1盐渍土地基处理。
对盐渍土进行地面处理之前，有必要加强盐渍土面积的道路调查，尤其要了解盐渍土的分布，类型，程度，水文条件，气象条件和道路施工材料。
至于旧路，应明确检查旧路的状况和问题。
盐渍土地区的道路地基处理一般包括路堤处理和地基处理。
堤防处理应采取分区、更换和改善排水条件等措施。
根据表层盐渍化程度和软弱土层的深度，下层、浅层和深度处理不同，需要进行基质处理。
上层通常采用上层处理，浅层采用替代措施或压实，深层采用碎石桩。
使用适当的路基高度和横截面来预防和减轻问题也很重要。
对于旧路改造，可根据盐渍土的病害、水文地质条件和旧路基的土质，采取置换旧路、改善旧路、强夯等措施。
3.2冰渍土地基处理。
冻结的土壤是由冰川作用形成的。
它的特征是尺寸不同，孔隙大，角和角清晰，分离差，基础承载力极不均匀。
主要问题是地基沉降不均。
目前对冻土地基处理措施的研究较少，主要处理方法主要是动力压实。
3.3冻土地基处理。
保护永久冻土基础的主要原因是阻滞永久冻土的自然状态发生变化或消除其破坏原因，阻滞永久冻土破坏工程。
主要防护方法有:采用空气通风基础，高粒重土基础，设置垫层及多种热电堆，强制循环冷却桩等。
针对冻土地基融化沉淀的对策，主要从土壤改良的角度来看，冷冻土壤是通过剥离土壤层或其他工业溶解方法来溶解的，预先凝固。
将纯粗粒土填充在富冰土或含土冰层中，直接除去或抑制了弱土层的融化堆积。
此外，在工程中，采取了通过多个填土来减少挖掘的方针，尽可能避免因冻土的扰乱而造成的破坏。
上海地下工程抗拔桩设计要点研究
46《生命与灾害》2010年增刊1前言上海地区地下水位高，地下工程抗浮问题一般采用打抗拔桩来解决。
常用的抗拔桩类型较多，如：钻孔灌注桩、预制钢筋混凝土方桩、预应力混凝土管桩、预应力混凝空心方桩等。
相应的国家和上海标准图集也有不少，详见表1。
表1抗拔桩常用图集桩型预制方桩《预制钢筋混凝土方桩》04G361《预制钢筋混凝土小截面方桩》DBJT08-106-2006预应力管桩《预应力混凝土管桩》03SG409《先张法预应力混凝土管桩》DBJ08-92-2000预应力方桩《预应力混凝土空心方桩》08SG360《HKFZ/KFZ先张法预应力混凝土空心方桩》2009沪G/T-502这些图集的重点在于承压桩，对于抗拔桩则需要设计人员根据具体工程情况调整，特别是一些节点更需要仔细核算或重新设计。
本文对抗拔桩的设计要点详细分析，对各类桩型设计关键详细阐述，归纳整理，便于广大设计人员在工程设计中合理正确应用。
2抗拔桩设计要点上海地区抗拔桩设计一般过程为:（1）确定单桩竖向抗拔承载力设计值。
（2）单桩桩身强度、节点强度计算。
（3）单桩桩身抗裂计算。
2.1单桩竖向抗拔承载力计算单桩竖向承载力设计值应分别根据地基土对桩的支撑能力和桩身结构强度进行计算，取其小值。
上海地区抗拔桩承载力设计值一般根据土侧摩阻力确定，依据上海《地基基础设计规范》DGJ08-11-1999，竖向抗拔承载力设计值宜通过现场竖向抗拔静载荷试验按下式确定：（1）式中：Rd’为单桩竖向抗拔承载力设计值(kPa)，Rk为单桩竖向承载力标准值，γR为单桩竖向抗拔承载力分项系数，取γR=1.6。
若没有进行试验时，可按如下公式进行计算：（2）式中：Up为桩截面周长(m)；γs为桩的抗拔承载力分项系数，一般取1.6；fsi为桩周第i层土极限摩擦阻力标准值()；为桩周第层土的厚度；λ为第层土的抗拔承载力系数；G为单桩自重设计值。
上海地下工程抗拔桩设计要点研究冯星上海新华建筑设计有限公司摘要上海地区地下水位高，地下工程抗浮问题一般采用打抗拔桩来解决。
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上海新旧版基础规范抗拔桩基设计比较
上海市工程建设规范地基基础设计规范（DGJ08-11-2010）于2010年6月1日开始执行，原上海市工程建设规范地基基础设计规范（DGJ08-11-1999）不再适用。
针对新旧两版规范，在抗拔桩基设计的区别，主要体现在岩土工程勘察地质资料、荷载效应组合、单桩竖向承载力等方面，现总结如下。
1.岩土工程勘察地质资料
新旧规范对岩土工程勘察地质资料的要求和结果，基本一致。
2.荷载效应组合
R d 单桩抗拔承载力设计值
Q d 单桩竖向上拔力设计值
旧规范：Q d 单桩竖向上拔力设计值，按基本组合计算,
其分项系数为1.2（水浮力），1.0（自重）
新规范：Q d 单桩竖向上拔力设计值，按基本组合计算，
其分项系数为1.0（水浮力），1.0（自重）
按仅3层地下室试算，水浮力约150 kN/平方米，自重约70 kN/平方米,
旧规范：Q d =1.2*150-1.0*70=110 kN/平方米,
新规范：Q d =1.0*150-1.0*70=80 kN/平方米,
新规范计算出单桩竖向上拔力设计值比旧规范的低约27%。
按仅2层地下室试算，水浮力约110 kN/平方米，自重约60 kN/平方米,
旧规范：Q d =1.2*110-1.0*60=72 kN/平方米,
新规范：Q d =1.0*110-1.0*60=50 kN/平方米,
新规范计算出单桩竖向上拔力设计值比旧规范的低约30%。
3.单桩抗拔承载力
A 采用静载试验确定单桩抗拔承载力设计值
R d 单桩抗拔承载力设计值
Rk 单桩抗拔极限承载力标准值
γR 分项系数
旧规范：R d=R k/γR γR =1.6
新规范：R d=R k/γR + G p γR =2 （灌注桩）
结果表明，新规范计算出单桩抗拔承载力设计值比旧规范的低约20%。
B 采用详勘地基资料结果确定单桩竖向承载力设计值
R d 单桩抗拔承载力设计值
γs 桩抗拔承载力分项系数
p i si i s p
d G l f U R +=∑λγ
旧规范： γs =1.6
新规范： γs =2.0
新规范计算出单桩抗拔承载力设计值比旧规范的低约20%。
C 现设计中采用扩底抗拔桩。
旧规范，无扩底抗拔桩计算公式。
新规范，p s i si i p i si i p d G l f U l f U R ++=
∑∑γλλ2211
针对新旧两版规范，抗拔桩基设计总结如下。
第一，岩土工程勘察地质资料的结果，基本一致。
第二，荷载效应组合有较大区别，虽然都为基本组合下的竖向力设计值，但
新规范中，其水浮力分项系数为 1.0。
导致，新规范计算出单桩竖向上拔力设计值比旧规范的低约28%。
第三，单桩抗拔承载力计算，当采用静载试验确定单桩抗拔承载力设计值时，
新规范计算出单桩抗拔承载力设计值比旧规范的低约20%。
当采用详勘地基资料结果确定单桩抗拔承载力设计值，新规范计算出单桩抗拔承载力设计值比旧规范的低约20%。
第四，如上分析，当分别采用新旧规范进行抗拔灌注桩桩基设计，因单桩竖
向上拔力设计值和单桩抗拔承载力降低的幅度接近，甚至略大，所以桩布置基本一致（旧规范略保守）。
其他有关修改，
1. 旧规范中，第6.1.11条，“宜使群桩形心与荷载长期效应组合的合力作用点相重合”
新规范中，第7.1.8条，“宜使群桩形心与竖向的准永久效应组合的合力作用点相重合”
2. 旧规范中，第6.1.9条，“竖向受压桩的钢筋笼长度不宜小于1/3桩长”
新规范中，第7.1.11条，“竖向受压桩的钢筋笼长度应穿过淤泥质土层，并不宜小于2/3桩长”
3. 旧规范中，第13.5.5条，“钻孔灌注桩…其最小高度不宜小于桩长的5%，且不小于2米。
” 新规范中，第15.3.9条，“不宜小于桩长的3%，且不应小于1米。
”。