钢箱梁吊装计算书
箱梁架设安全计算书
附件：计算书在计算过程中，钢材的允许应力全部为)M (145][pa =σ，盖梁C30混凝土的强度取设计强度值为)M (30][pa =σ，梁体C50混凝土的强度取设计强度值为)M (50][pa =σ。
一、临时墩受力验算已知平车重45 kN ，4个跑轮承重，最重的梁体为710 kN ，所得单个跑轮压在钢轨上的力为：)kN (1004458710=+=跑轮F由下图可计算出横移钢轨的中和轴距下侧的距离为：y x =24.65cm ，x 得到临时墩上的集中荷载在钢轨上跨中的弯矩为：)m N (25006100)3.273.277(10100413⋅=-⨯⨯⨯=M由此得到跨中弯矩对钢轨的作用应力为：)M (40.731048.518625006-pa =⨯=σ<)M (145][pa =σ，满足安全要求。
二、盖梁之间横移受力验算已知盖梁上横移轨道的布置如附图2、附图4所示，且架桥机的自重为600 kN ，天车与滑车系统总重为50 kN ，最重的梁体为710 kN 。
由此得到架桥机作用在横移钢轨上的力有：)kN (176.258710250600=+⨯+=架桥机F由附图3可得到横移钢轨的抗扭弯矩为：w x =1928.66cm 3横移至跨中时的弯矩是最大的，则弯矩为：)m N (63.9914025.21025.176413⋅=⨯⨯⨯=M由此得到跨中弯矩对钢轨的作用应力为：)M (40.511066.1928 99140.636-pa =⨯=σ<)M (145][pa =σ，满足安全要求。
三、挡块承压验算由上可知架桥机作用在横移钢轨上的力为：)kN (176.258710250600=+⨯+=架桥机F 且作用力通过钢轨、挡块上的枕木，最后作用到挡块上的受力面积为)(12975.0)22025.0114.0(25.02m s =⨯+⨯=所以得到架桥机通过钢轨、枕木，最后作用到挡块上的压应力为：)M (36.10.12975 10176.253pa =⨯=σ<)M (30][pa =σ，满足安全要求四、运梁钢轨压力验算在梁体倒运过程中，经过临时墩横移到桥面，再调转平车方向，纵移喂梁，可以根据下面计算得到平车通过钢轨对桥面的压应力。
钢箱梁吊装简易计算书
钢箱梁吊装简易计算书（标准节段钢箱梁）1、吊装重量计算（1）钢箱梁自重：132.4T（2）滑轮组自量：18T（3）吊钩自重：10T（4）缆载吊机下钢绳重量（靠近索塔处取值）：8T缆载吊机吊装重量（1）+（2）+（3）+（4）：168.4T缆载吊机设计重量（取1.2倍冲击系数）：Q=168.4×1.2=202T每段钢箱梁采用2组吊点吊装，每组吊点传递给缆载吊机荷载：P=202/2=101T2、缆载吊机杆件内力计算（按单片桁架进行计算，计算简图见附图1）缆载吊机中梁部分由型钢组拼，按桁架结构进行计算，节点按铰支进行简化。
端梁由整体型钢组焊，计算时简化为桁架和刚体两部分进行计算（假定9’和8’杆件、3’和0’杆件组成不可变体系，1’、4’、5’、6’、7’与其铰接连接），缆载吊机自重简化为集中荷载均匀分布在各个节点上。
（1）缆载吊机支点反力计算Ra=1.8+0.6+0.6+0.3+0.5+0.5+0.5+0.5/2+50.5=55.55T （2）中梁与端梁连接铰点A、B水平向受力计算（忽略竖向受力）N A= -[1.8×（1.24+0.74/2）+0.6×（2.48+0.74/2）+0.6×3.84+50.5×3.35]/1.75=-100.6T由力的平衡条件知：N B =-N A=100.6T（3）各杆件受力计算（单位：T）中梁：N1=0 N2=4.5（拉） N3=-107.5（压）N4=104.3（拉） N5=-3.2（压） N6=-2.1（压）N7=-109（压） N8=107.5（拉） N9=-1.5（压）N10=1.1（拉） N11=-109.8（压） N12=109（拉）N13=-0.7（压） N14=-110（压） N15=109.8（拉）N16=0.7（拉） N17=-0.5（压）端梁：N1’=55.55×1.61/1.60=55.9（拉）N4’=55.2√2=78.1（拉）N5’=-（55.55 ×0.365）/1.68=-12.1（压）N6’=-（55.65×3.35+1.8 ×1.24）/1.73=-109（压）N7’=sin6.6×12.1-55.55=-54.2（压）3、强度校核（1）中梁上弦杆件受压，按压杆进行校核，对弱轴进行验算。
钢箱梁吊装吊耳及钢丝绳计算
钢箱梁吊装吊耳及钢丝绳计算吊耳计算（一）吊耳布置吊耳布置在腹板与横隔板交界位置，吊耳旋转方向与钢梁重心方单机吊施工钢箱梁最大重量为43. 4t （0460-B, 0970-B ）,吊耳重0.5t,动载系数1.1,只计3个吊耳受力，故单个吊耳受力为（二）吊耳计算吊耳采用Q235级钢板制作，主要由1.6cm 和1cm 厚钢板焊接, 其大样见图-2。
_l.lx(43.4t+0.5t)=161kN o 图-1单机吊施工吊耳布置示意图图1L5.2-2吊耳受力示意图（1）拉应力计算吊耳拉应力强度计算公式为:"2x(二)xL 团其中[b]许用应力，取㈤=，=205MPa =]36.7MPa1 . ^51.5HOkN°"-2x(/?-r)x^- 2x(110-40)x16 + 2x2x(100-40)x10 tr=23.7MPa<[cr]=136.7MPa,满足要求。
吊耳受到的最大拉力为R=161kN,其受力如图-3所示。
=23.7MPa=23.7MPa(2)剪应力计算吊耳剪应力强度计算公式为:T-< T(R-r)x3~[其中W 许用应力，取用］二号="6%Pa =96.7MPa _ R 161kN r-(7?-r)x^~ (110-40)x16 + 2x(100-40)x10片69.4MPa < [r]=96.7MPa ,满足要求。
(3)局部挤压应力计算吊耳局部挤压应力计算公式为:其中[4]——许用挤压应力，[4]=L4[cr]=L4xl36.7MPa=19L38MPa cr c =67.1MPa<[cr c ] = 191.38MPa,满足要求。
(4)焊缝计算吊耳焊缝强度计算公式为:〃L35：R «(/-23)x5 f其中：1.35——荷载分项系数；/f w——角焊缝强度设计值，E43型手工焊条为/；=160MPa ；B ——吊耳焊接处母材板厚，为8mm 。
过街天桥钢箱梁吊装施工临时支墩受力计算书
过街天桥钢箱梁吊装施工临时支墩受力计算书1、支架型式支架采用空间桁架式格构柱，柱高4.44m,柱的四个主肢采用HN250*250*9*14mm热轧H型钢，H型钢中心到中心的距离为1950×1950mm(包边尺寸为2200×2200mm)，支柱顶部采用对角交叉设置的20#工字钢，工字钢顶部采用16mm厚钢板联为整体，支柱的斜腹杆为角钢100×100×10mm，H型钢单肢最大长度为2000mm。
具体型式尺寸见下图。
支架四肢底部采用300×300×16mm钢板作为垫板。
2、荷载计算按最长也是最重的24m梁段进行计算，该段梁重39t，以其1/2的荷载并按1.2的动载系数计算，则作用在支架顶部的计算荷载为：19.5*1.2*9.8=229.32kN。
3、支架截面参数3.1 单肢：HN250*250*9*14mm截面参数截面积:A i=92.2cm2 惯矩：I ix=10800cm4, I iy=3650cmm4回转半径： i x=10.8cm, i y=6.29cm3.2支架整体截面参数截面积:A=4A i=4×92.2cm2=368.8cm2,惯矩: I x=4×(10800+92.2×97.52)=3549105cm4,I y=4×(3650+92.2×97.52)=3520505cm4,回转半径：98.09897.70xyi cmi cm======4、支架计算长度l o及最大长细比λman按照两端铰支计算：1444444ol l cmμ==⨯=maxmin4444.5497.7liλ===换算长细比λhmaxmax20.08hλ===5、支架整体稳定性校核：根据λhmax 查得稳定系数ϕ=0.970整体 稳定性校核： 3404.71011.3[]2050.970368.8100N MPa f MPa A σϕ⨯===<=⨯⨯ 6、支架单肢稳定性校核：单肢计算长度l o 及最大长细比λman1200200o l l cm μ==⨯= 0max min 20031.796.29l i λ=== 根据λhmax 查得稳定系数ϕ=0.950稳定性校核:30.25404.71011.5[]2050.95092.2100N MPa f MPa A σϕ⨯⨯===<=⨯⨯ 7、支架顶部20#工字钢校核：7.1 按照简支梁计算，工字钢的支撑跨度l1.952.76l m ==7.2工字钢上的分布荷载q工字钢上翼缘上铺设了16mm 厚的钢板，从而将集中荷载分布在两根交叉的工字钢上，本计算按照集中荷载分布在两根工字钢长度为L=0.5×1.95×2=1.379m 的范围内，则单根工字钢上分布荷载为： m k L P /N 108.146379.12107.4042q 33⨯=⨯⨯== 7.3工字钢与上翼缘板上铺设的16mm 厚钢板组成的截面的最小抗弯模量W min工字钢与上翼缘板上铺设的16mm 厚钢板其宽度超过了20#工字钢的翼缘宽度，为了便于计算（也偏于保守），按照16mm 厚钢板与上翼缘宽度一样，同为100mm 宽。
精编精选米钢箱梁计算书
目录1.工程概况.................................................................................. 错误!未指定书签。
2.结构计算分析模型.................................................................. 错误!未指定书签。
2.1.主要规范标准................................................................... 错误!未指定书签。
2.2.主要材料及力学参数....................................................... 错误!未指定书签。
2.3.计算荷载取值................................................................... 错误!未定义书签。
2.4.边界条件........................................................................... 错误!未指定书签。
2.5.计算模型........................................................................... 错误!未指定书签。
2.6.荷载组合........................................................................... 错误!未指定书签。
3.计算结果.................................................................................. 错误!未指定书签。
MIDAS--箱梁钢筋吊装架计算书
3.3.4结构变形图
最大弯距M =10.0kN·m
最大应力σ＝95.3MPa＜[σw]=145MPa
最大变形ν=11mm，满足箱梁钢筋的变形要设置吊点,纵向12个吊点,共设置48个吊点.腹板顶单个吊点重量G1=20t/12=1.67t,翼板G2=10t/12=0.83t.
3
3.1
按吊装架设计结构尺寸进行建模计算，下图分别为建模后吊装架横向及纵向示意图。
考虑安全系数等影响，各吊点位置受力以腹板单个吊点按2吨设置，翼板单个吊点按1吨设置。
钢筋整体吊装结构检算
1
1.1、《钢结构工程》；
1.2、《材料力学》（科学技术文献出版社）；
1.3、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；
1.4、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）。
2
2.132米箱梁钢筋总重约60吨，考虑钢筋重量全部由吊装架承担，需对钢筋吊装架的强度及刚度进行计算，确保在吊装箱梁钢筋笼时吊装架能够满足变形及强度要求。
3.2
吊装架主要使用材料为Q235型钢，查钢结构设计规范（GB50017-2003）表3.4.1-1主要材料强度指标为
序号
材料名称及强度等级
强度种类
容许值(N/m3)
1
Q235
抗拉、抗弯、抗压（f）
190
抗剪（f）
110
3.3采用midas/civil建模进行结构分析
3.3.1应力图
3.3.2弯矩图
30米箱梁吊装计算书
30米箱梁安装计算书1、作业吊车30m箱梁吊装选用汽车吊吊装施工，桥梁横跨高速公路，地质条件较好，经处理后能满足汽车吊施工要求.以30m箱梁为验算对象,边梁吊装重量为35。
4m3×2.6t/m3=92。
04吨（1)本工程30m箱梁采用双机抬吊机作业。
（Q主+Q副）K≥Q1+Q2根据设计图纸计算中梁最重按92.04吨，即Q1=92.04吨,考虑索具重量Q2＝2。
0吨，K为起重机降低系数，取0。
75.即：Q主+Q副≥125。
39吨。
(2）起重高度计算H≥H1+H2+H3+H4式中 H——起重机的起重高度（m)，停机面至吊钩的距离;H1-—安装支座表面高度（m)，停机面至安装支座表面的距离；H2—-安装间隙，视具体情况而定，一般取0.2~0.3m;H3—-绑扎点至构件起吊后底面的距离（m);H4-—索具高度(m），绑扎点至吊钩的距离，视具体情况而定。
取H1＝7米，H2＝0.2米，H3＝0。
95米,H4取3米。
选用起重机的起重高度H≥11.15米，起重高度取11。
5m。
（3）起重臂长度计算:l≥(H+h0-h)/sinα式中 l-—起重臂长度（m）；H-—起重高度（m）；h0——起重臂顶至吊钩底面的距离（m）；h—-起重臂底铰至停机面距离（m），本工程取1m；α——起重臂仰角,一般取70°~77°，本工程取70°.l≥(11。
5—1）/sin（70°)=11。
17。
（4）吊车工作半径取6m,参考150吨汽车起重机起重性能表，可得(Q主+Q副)K≥Q1+Q2，即（80。
3+80。
3）×0。
75=120.45＞94.04,所有综合考虑1）、2)、3）及起重机的工作幅度，选用两台150吨汽车吊满足施工要求。
12.0 29.829.829.227。
7 24.6 23。
3 21。
8 21.3 17.6 14.0 21.6 21.6 21。
6 21.621.4 20.4 19.5 17.4 16。
MIDAS钢箱梁计算书
12
恒+活应力云图（主拉应力，单位：MPa）
由上述结果可知，桥面板顶板局部最大主拉应力为 196.9Mpa，虽能满足规 范要求，但主拉应力偏大。建议悬臂处的加劲肋改为 T 型加劲肋或 U 型加劲 肋。
恒+活应力云图（主压应力，单位：MPa）
由上述结果可知，桥面板顶板局部最大主压应力为 151.1Mpa，满足规范要 求。发生在翼缘挑梁根部下缘。
部位 钢箱梁
截面位置 上缘 下缘
腹板剪力
最大压应力 -12.98 -128.15 ／
最大拉应力 124.3 12.98 ／
最大剪应力 ／
103.25
容许值 210 210 120
从上表可以看出正应力满足要求，腹板剪应力虽满足要求，但偏大，建议 对腹板至支座之间的横隔板进行局部加强。
1.1.5端横梁计算
步骤
施工内容
cs1
中间支点节段架设
cs2
其余梁段架设
cs3
合拢段施工
cs4
二期恒载
（2）施工阶段应力计算
上缘最大应力（压应力为负，单位：MPa）
上缘最小应力（压应力为负，单位：MPa）
下缘最大应力（压应力为负，单位：MPa）
4
下缘最小应力（压应力为负，单位：MPa）
最大剪应力（单位：MPa）
施工阶段主梁应力（压应力为负，单位：MPa）
／
／
／
最大剪 应力
／ -50.21
容许值
210 210 120
由上图表可以看出，在施工阶段，主梁的正应力和剪应力均满足规范要
求。
（3）施工阶段变形
跨中竖向位移（单位：mm）
从上图可以看出成桥阶段跨中竖向位移为向下 96.8mm。 1.1.3.1.5纵向计算分析结果
35+35+45+35+35m钢箱梁计算书
钢箱梁计算书（2）1.结构特点上部结构采用5孔一联钢箱梁结构，桥跨布置为(35+35+45+35+35)=185m，桥面宽度为25m，单箱多室截面，道路中心线处梁高2000mm，箱宽25m。
横隔梁的布置间距为2.0m。
钢材材质为Q345C。
钢箱梁顶面设1.5%双向横坡。
桥面铺装采用4cm细粒式沥青混凝土面层和4cm中粒式沥青混凝土底层，桥面铺装层总厚度为8cm。
另设8cm钢筋砼层。
采用混凝土防撞护栏。
2.设计荷载汽车荷载：城-A级。
3.箱梁顶板板厚的确定钢箱梁的顶板板厚对全桥的经济指标影响较大，根据目前钢箱梁的设计经验和实际汽车荷载超重的影响，箱梁顶板板厚宜取14mm。
4.箱梁标准段截面5.纵肋设计横肋布置间距a=2000mm顶板纵肋布置间距b=300mm城-A车辆前轮着地宽度2g=0.25m，分布宽度：0.25+0.08*2=0.41 m城-A车辆后轮着地宽度2g=0.6m，分布宽度：0.6+0.08*2=0.76 m5.1纵肋截面几何特性1）桥面板有效宽度的确定关于桥面板的有效计算宽度，参考日本道路桥示方书的规定进行计算。
纵肋等效跨度L=0.6a=1200mm, b/2L=0.125λ=(1.06-3.2(b/2L)+4.5(b/2L)2)*b=219.1mm, 取有效宽度为210mm。
2）截面几何特性计算纵肋板件组成：1-210x14（桥面板），1-90x10（下翼缘），1-156x8（腹板）A=50.88 cm2I= 2399.5 cm4Yc=12.2 cm （距下翼缘）Wt=413.7 cm3；Wb=196.7 cm35.2纵肋内力计算1)作用于纵肋上的恒载a)纵肋自重q1=21.48*1e-4*7.85e3*1.1=18.5 kg/mb)钢桥面板自重q2=0.014*b*7.85e3=38.5 kg/mc)桥面铺装（厚8cm）q3=0.08*b*2.4e3=67.2 kg/md)砼桥面板（厚8cm）q4=0.08*b*2.6e3=72.8 kg/me)恒载合计∑q=197.0 kg/m2)汽车冲击系数(1+μ)=1+0.4=1.43)作用于纵肋上的活载纵肋反力计算图式（尺寸单位：mm）采用Midas/Civil程序计算纵肋荷载横向分配值，后轮：在0.76m宽度内布1.0 t/m的均布力时，计算得到纵肋的最大反力为0.367 t。
钢箱梁—40 60 40钢箱梁计算书
1 设计要点1.1 总体设计达连坝大桥主桥为钢箱连续梁桥，跨径组合为（40+60+40）m，全长140m。
1.2 主桥上部结构设计概况（1）结构布置主桥为（40+60+40）m三跨钢箱连续梁桥，全长140m。
边中跨比为0.667。
桥梁横断面布置为：（0.5m防撞墙）+（14.75m车行道）+（0.5m防撞墙）=单幅桥总宽15.75m （2）钢箱梁主梁方案主梁采用等截面钢箱梁，单箱五室断面，桥面宽15.75m，箱宽12.0m，悬臂长1.925m。
主梁中心高度2.4m，高跨比1/25。
1.3 主桥下部结构设计概况见施工图纸。
1.4 主要材料（1）混凝土C15：承台基础垫层C30：过渡墩承台、防撞栏、桩基、主墩墩身、过渡墩墩身及盖梁C40：支座垫石（2）钢材主体结构采用Q345qD；附属结构采用Q235B；（3）支座主墩：LQZ3000GD、LQZ3000DX、LQZ3000SX；过渡墩：LQZ1500DX、LQZ1500SX；（4）伸缩缝伸缩缝：D160型伸缩缝。
2 计算依据2.1设计规范及参考资料（1）执行规范：《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB 10002.2-2005）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）（2）参考规范及文献资料：《日本道路桥示方书·同解说》《钢桥、混凝土桥及结合桥》BS5400 （1978~1982）《公路钢结构桥梁设计规范—征求意见稿》《现代钢桥》（上册）（吴冲主编 2006年4月）《公路钢结构桥梁设计规范》( 征求意见稿)《公路钢箱梁桥面铺装设计与施工技术指南》2.2技术标准（1）公路等级：双向6车道，一级公路。
MIDAS--箱梁钢筋吊装架计算书
MIDAS--箱梁钢筋吊装架计算书1钢筋整体吊装结构检算1、计算依据1.1、《钢结构工程》；1.2、《材料力学》（科学技术文献出版社）；1.3、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）； 1.4、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）。
2、计算说明2.1 32米箱梁钢筋总重约60吨，考虑钢筋重量全部由吊装架承担，需对钢筋吊装架的强度及刚度进行计算，确保在吊装箱梁钢筋笼时吊装架能够满足变形及强度要求。
2.2 箱梁腹板顶及翼板边设置吊点,纵向12个吊点,共设置48个吊点.腹板顶单个吊点重量G1=20t/12=1.67t, 翼板G2=10t/12=0.83t.3、计算参数选定3.1、计算简图按吊装架设计结构尺寸进行建模计算，下图分别为建模后吊装架横向及纵向示意图。
考虑安全系数等影响，各吊点位置受力以腹板单个吊点按2吨设置，翼板单个吊点按1吨设置。
3.2、材料性能指标吊装架主要使用材料为Q235型钢，查钢结构设计规范（GB50017-2003）表3.4.1-1主要材料强度指标为序号材料名称及强度等级强度种类容许值(N/m3)抗拉、抗弯、抗压（f）1901 Q235抗剪（f）1103.3 采用midas/civil建模进行结构分析3.3.1应力图MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAM STRESS组合(最大值)9.53846e+0037.68141e+0035.82436e+0033.96731e+0032.11026e+0030.00000e+000-1.60384e+003-3.46089e+003-5.31794e+003-7.17499e+003-9.03204e+003-1.08891e+004ST: 1MAX : 277MIN : 278文件:吊装架单位:tonf/m^2日期:10/24/2000 表示-方向X:-0.483Y:-0.837Z:0.2593.3.2弯矩图MIDAS/Civil POST-PROCESSOR BEAM FORCE弯矩-y1.66929e-0026.08446e-0030.00000e+000-1.51324e-002-2.57409e-002-3.63493e-002-4.69578e-002-5.75662e-002-6.81747e-002-7.87831e-002-8.93916e-002-1.00000e-001 ST: 1MAX : 28MIN : 36文件:吊装架单位:tonf*m日期:10/24/2000 表示-方向X:-0.483Z:0.25940.0135739.99265MIDAS/CivilPOST-PROCESSOR REACTION FORCE内力-XYZ最大反力节点= 187FX: 3.8652E-001FY: -3.1532E-001FZ: 4.0010E+001FXYZ: 4.0014E+001ST: 1MAX : 187MIN : 188文件:吊装架单位:tonf日期:10/17/2000表示-方向X:-0.483Y:-0.837Z:0.2593.3.1 F 图3.3.4 结构变形图最大弯距M =10.0kN ·m最大应力σ＝95.3MPa ＜[σw]=145MPa 最大变形ν=11mm ，满足箱梁钢筋的变形要求整体吊装扁担的强度及刚度均满足要求。
箱梁吊车安装计算书
1．第1章 计算书及相关图纸1.1 工程概况小箱梁采用120t 龙门吊双机抬吊，吊梁捆绑用钢丝绳采用1770MPA 的6×36WS-FC 纤维芯钢丝绳，采用单根单层的捆绑方式。
1.2 计算依据1. 《钢丝绳通用技术条件（GB/T 20118-2017）》；2. 《》1.3 荷载计算1.3.1 汽车吊臂强度验算吊车选择：采用双机抬吊作业，则0.8*（Q 主+Q 副）≥Q 1+Q 220m 箱梁总重量为Q 1=60.11t 计算。
考虑吊具重量Q 2=0.5t 。
即0.8*(Q 主+Q 副)≥60.61t 。
1.起重高度计算起重高度计算：H ≥H 1+H 2+H 3+H 4式中H ——起重机的起重高度，停机面至吊钩的距离。
H 1——安装支座表面高度，停机面至安装支座表面的距离。
H 2——安装间隙，视具体情况而定，一般取0.2～0.3m 。
H 3——绑扎点至构件起吊后底面的距离。
H 4——吊具高度，绑扎点至吊钩的距离。
视情况具体而定。
取H 1=6m ，H 2=0.3m ，H 3=1.3m ，H 4=2m ，选用起重机的起重高度H ≥9.6m ，起重高度取10m 。
2.起重臂长度计算：m 14.411010H l 2222=+=+=R 式中 l ——起重臂长度（m ）；H ——起重高度（m ），取10m ； R ——工作半径（m ），取10m ；吊车工作半径R 为10m ，起重臂长为14.14m 时，参考120吨汽车起重机（配重32t ）起重性能表（见附件），内插可得额定起重量为40t 。
可得（Q 主+Q 副）K ≥Q 1+Q 2，即（40+40）×0.8=64＞60.61故选用2台120t汽车吊满足施工要求。
1.3.2最不利情况倾覆验算为保证汽车吊在吊装过程中的稳定，需进行抗倾覆验算，即需使稳定力矩大于倾覆力矩。
以120t吊车共同作业20米箱梁边梁距离作为最不利情况为验算对象，查《起重机设计规范（GB/T 3811-2008）》可知：ΣM=KG MG-KQMQ-KWMW≥0式中KG——自重加权系数，取1KQ——起升荷载加权系数，取1.15KW——风动载加权系数，取1M G 、MQ、MW——分别为汽车吊自重，起升荷载，风动荷载对倾覆边的力矩，N·m图9.3.2-1 汽车吊工作受力简图图中：G——汽车吊自重，120T汽车吊自重55t,加配重32t,总重87t；Q——起升物重量，考虑双机抬吊，取60.61/2=30.31t；W——风动载，按提升物重量的20%考虑；a——汽车吊重心至支腿倾覆支点的距离，支腿全伸7.3m，故a取3.65m； R——汽车吊工作半径，取值10m；h——风动载合力点高度120T汽车吊ΣM=KG MG-KQMQ-KWMW=1×87×4.35-1.15×30.31×（10-3.65）-0.2×30.31×（10+0.3+1.3/2）=90.73 kN·m>0故抗倾覆稳定性满足要求。
中交四公局钢箱梁支架计算书
东二环跨线桥钢箱梁吊装专项施工方案计算书1、工程概况1.1工程简介本工程位于呼和浩特市南二环东延伸段与南二环相交处，桥梁起桥桩号KO+261.000,终桥桩号K1+116.000,桥梁总长855.0m,桥梁围最大纵坡3.5%，桥梁总面积22230.0㎡。
桥梁横向分A、B两幅布置，中间中央分隔带留2m空档。
上部结构为预应力钢筋混凝土连续箱梁、连续钢箱梁及简支钢箱梁。
按与线路穿插情况依次分为：跨腾飞路、跨东二环地道及跨鄂尔多斯东街钢箱梁。
本桥斜交角度为正交。
A幅桥桥梁跨径布置为5×30m+50m+4×30m+3×30m+2×25m+(38+58+54)m+3×25m+50m+4×30m，B幅桥桥梁跨径布置为5×30m+50m+4×30m+3×30m+2×25m+(54+58+38)m+3×25m+50m+4×30m，30m和25m标准跨径均采用预应力混凝土连续箱梁〔简支变连续结构〕，跨腾飞路、鄂尔多斯东街采用50m单跨简支钢箱梁，跨南二环地道采用三跨连续钢箱梁。
本桥斜角角度为正交。
1.2施工平面图〔见图1.2-1〕1 / 14东二环跨线桥平面布置图 图1.2-11.3主要工程数量2、总体施工方案2.1总体吊装方案考虑到运输、架设各种因素影响，钢箱梁采取在工厂分节段加工，经历收合格后采用汽车陆地运输至施工现场拼装成型。
总体拼装方案如下：钢梁分段运至施工现场后，采用吊车将钢梁分段吊装到现场搭设的临时支架上进展拼装作业；根据各联钢箱梁在加工方案中分段最大重量和拼装时最大起重高度，钢梁拼装临时支架采用钢管立柱支架进展搭设，钢箱梁节段吊装选用260t履带吊吊装。
钢梁拼装时均采用全断面焊接进展连接。
2.2钢箱梁节段划分方案结合现场实际情况及钢结构设计特点，同时经过与设计单位沟通，最终确定了钢箱梁节段划分。
钢箱梁安装支架及吊装计算书
立交改造工程钢箱梁吊装构件计算书计算：复核：审核：第1本共1本，本册计9页目录1、工程概况 (1)2、计算依据 (2)3、计算参数 (2)4、安装支架计算 (2)5、扩大基础计算 (5)6、吊耳计算 (7)1、工程概况匝道桥支架基底原地面均为回填土层，须进行换填处理，确保基底承载力不小于120kPa。
先清除表面50cm厚回填土层，换填50cm厚毛碴，再浇筑C30级砼扩大基础，扩大基础为3m×3m×0.4m。
基础四周做好排水疏导，防止泡水软化降低承载力。
图1-1临时支架基础图临时支架标准节段立柱采用4根φ325×6mm钢管组成，立柱间距为2m×2m，联结系横、斜撑杆件采用角钢L125×125×10mm。
立柱顶端安装横向分配梁，采用热轧H型钢HW250×250×9×14mm制作。
支架布置在梁段对接接口附近的横隔板处。
图1-2临时支架标准节段图(1)临时支架先制作成单片，再组装为整体。
(2)临时支架调节段主要用于钢箱梁吊装时调节钢箱梁标高和安装结束后进行钢箱梁整体卸载。
调节段钢管高度为500mm左右，卸载时直接割除调节段钢管。
2、计算依据（1）武汉市三金潭立交改造工程设计图纸及地质资料；（2）《路桥施工计算手册》；（3）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）。
3、计算参数本项目节段最大重量为47.7t。
（1）扩大基础钢筋混凝土自重24kN/m³；（2）钢材自重78.5kN/m³；（3）吊装构件与支架构件容许应力与弹性模量详见表1-1。
表3-1支架材料容许应力与弹性模量统计表名称容许弯曲应力(MPa)容许剪应力(MPa)弹性模量（MPa）备注Q235b170100 2.06×105Q345b240140 2.06×1054、安装支架计算钢箱梁安装时采取钢管临时支墩安装法，本工程现场用临时支墩为格构柱形式，主要由φ325×6mm的钢管通过L125×10连接而成的立体钢支墩。
钢结构吊装计算书
钢结构吊装计算书一、工程概述本次钢结构吊装工程位于具体工程地点，工程主体为具体建筑结构和用途。
钢结构部分主要包括钢梁、钢柱等构件，总重量约为具体重量吨。
为确保吊装过程的安全、顺利进行，特编制此吊装计算书。
二、编制依据1、钢结构设计图纸及相关技术文件；2、《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2020）；3、《起重机械安全规程》（GB60671-2010）；4、现场实际施工条件和环境。
三、吊装设备选型1、根据钢结构构件的重量、尺寸和安装高度，选用具体型号起重机作为主要吊装设备。
该起重机的最大起重量为具体起重量吨，最大工作幅度为具体幅度米。
2、对起重机的性能参数进行校核，确保其能够满足吊装要求。
起重机的起重量应大于构件的重量与吊具重量之和，并考虑一定的安全系数。
四、吊索具选择1、选用具体规格和材质的钢丝绳作为吊索，根据构件的重量和吊装方式，计算钢丝绳的破断拉力和安全系数。
安全系数应符合相关规范要求，一般不小于 6。
2、配备合适的吊钩、卡环等吊具，确保其强度和可靠性。
五、钢结构构件重量计算1、对钢梁、钢柱等主要构件进行详细的重量计算。
钢梁的重量根据其长度、截面尺寸和钢材密度计算得出；钢柱的重量则考虑其高度、截面形式和钢材用量。
2、将各构件的重量汇总，形成构件重量清单，为后续的吊装计算提供基础数据。
六、吊装工况分析1、分析不同构件在吊装过程中的受力情况，包括起吊时的动载系数、就位时的冲击系数等。
2、考虑吊装过程中的风载、障碍物等不利因素，对吊装工况进行综合评估。
七、吊装计算示例以一根重量为具体重量吨、长度为具体长度米的钢梁为例，进行吊装计算。
1、计算起吊时的钢丝绳拉力考虑动载系数具体数值，起吊重量为实际起吊重量吨。
根据吊装方式（如两点吊或四点吊），计算每根钢丝绳所承受的拉力。
2、校核钢丝绳的强度根据所选钢丝绳的规格和材质，查阅相关标准获取其破断拉力。
计算钢丝绳的安全系数，判断是否满足要求。
3、计算起重机的工作幅度和臂长根据钢梁的安装位置和起重机的站位，确定起重机的工作幅度。
钢箱梁起吊设备立柱支架受力分析计算书
钢箱梁制造起吊设备安装立柱及基础受力分析报告目录1计算依据 (2)2计算说明 (2)3.立柱受力分析 (5)4.基础设计及受力分析 (10)1计算依据（1）《钢结构设计规范》 GB50017-2003（2）《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001（4）《建筑桩基技术规范》 JGJ 94-2008（4）相关结构设计图纸2计算说明2.1 工程概况本桥理论桥跨为2x40米，为两跨等截面连续钢箱梁桥，是连接呼和浩特至锡林浩特跨线改建桥，钢桥纵向位于1.6%的上坡及R3500米的凸竖向曲线上，安装时在桥跨中部设置1.625cm预拱度;钢桥横坡由梁段绕中轴线旋转而成.如下图。
全桥单幅桥共分4个吊装节段，拟采用40-160型架桥机梁作为龙门吊轨道梁，上面布置两台2-40型的龙门吊进行钢箱节段吊装。
钢箱节段先在引桥位置将其预制完毕，然后采用龙门吊将其吊装至桥位。
为保证轨道梁有足够的强度，在跨距30米位置设置立柱，基本布置如下图。
现场平面及立面布置示意图2.2计算荷载（1）龙门吊自重：30T/台，共2台；（2）产品最大吊重：160T；（3）轨道梁重：0.6T/m（4）风压：0.55KN/m^2(50年一遇)（5）砼自重按26.0KN/m^3 计。
2.3材料性能指标(1) C30砼材料性能轴心抗压强度：f=20.1Mpa轴心抗拉强度：f=2.01Mpa弹性模量：Ec=3×104N/mm22.4 立柱结构设计立柱全部采用钢管和工字钢焊接而成；根据不同的安装位置，高度由5.8米-13米不等，由于桥中间隔离带仅1米宽，因此，隔离带位置中间的3个支墩采用变截面结构形式，基本结构如下图。
等截面立柱结构示意图变截面立柱结构示意图由于现场的立柱结构基本相似，此处仅对高L=13.5m的两种截面立柱进行受力分析。
3.立柱受力分析3.1 立柱各分项载荷计算（1）单个立柱承受轨道梁产生的风荷载根据立柱布置形式，单个立柱需承30米轨道梁产生的风荷载，轨道梁迎风面积合计约30平方米，对立柱产生约0.55*30=16.5kN的集中荷载。
30米箱梁吊装计算书
30米箱梁安装计算书1、作业吊车30m箱梁吊装选用汽车吊吊装施工，桥梁横跨高速公路，地质条件较好，经处理后能满足汽车吊施工要求。
以30m箱梁为验算对象，边梁吊装重量为35.4m3×2.6t/m3=92.04吨（1）本工程30m箱梁采用双机抬吊机作业。
（Q主+Q副）K≥Q1+Q2根据设计图纸计算中梁最重按92.04吨，即Q1=92.04吨，考虑索具重量Q2＝2.0吨，K为起重机降低系数，取0.75。
即：Q主+Q副≥125.39吨。
（2）起重高度计算H≥H1+H2+H3+H4式中H——起重机的起重高度(m)，停机面至吊钩的距离；H1——安装支座表面高度(m)，停机面至安装支座表面的距离；H2——安装间隙，视具体情况而定，一般取0.2~0.3m；H3——绑扎点至构件起吊后底面的距离(m)；H4——索具高度(m)，绑扎点至吊钩的距离，视具体情况而定。
取H1＝7米，H2＝0.2米，H3＝0.95米，H4取3米。
选用起重机的起重高度H≥11.15米，起重高度取11.5m。
（3）起重臂长度计算：l≥(H+h0-h)/sinα式中l——起重臂长度（m）；H——起重高度（m）；h0——起重臂顶至吊钩底面的距离（m）；h——起重臂底铰至停机面距离（m），本工程取1m；α——起重臂仰角，一般取70°~77°，本工程取70°。
l≥(11.5-1)/sin(70°)=11.17。
（4）吊车工作半径取6m，参考150吨汽车起重机起重性能表，可得（Q+Q副）K≥Q1+Q2，即（80.3+80.3）×0.75=120.45＞94.04,所有综合考虑主1）、2）、3）及起重机的工作幅度，选用两台150吨汽车吊满足施工要求。
2、索具选择钢丝绳拉力计算：梁体采用每端为2个吊钩，以两根钢丝绳进行计算。
N=K1*G/n*1/Sinα≤P/K2式中：N—每根钢丝绳索具的受拉力；G—梁板质量；n—吊索根数；α—吊索钢丝绳与板梁水平夹角；P—吊索钢丝绳的破断拉力；K1—吊装时动载系数，取1.2；K2—吊索钢丝绳的安全系数，取6。
钢箱梁吊装计算书
钢箱梁安装计算书1、设计依据（1）、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）（2）、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）（3）、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）（4）、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）（5）、《公路桥涵施工技术规范》（JTGJ F50-2011）2、支架设计2.1、结构分析内容与结论（1）、结构分析内容依据钢桁支架的结构设计构造大样图，根据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）和《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）的要求，施工阶段考虑了钢桁临时支架结构自重、施工机具和人群临时荷载，以及钢箱梁节段吊装安置施工全过程作用于支架上的最不利荷载，分析计算施工阶段最不利荷载作用下钢桁支架构件的应力和内力值、支架水平位移、基础支撑反力值和钢桁支架屈曲稳定系数。
（2）、结构分析结论在短暂状况下，钢桁支架结构自重、施工机具和人群荷载，以及公路钢结构箱梁节段最不利值作用下，钢桁支架的φ400x8mm钢管立柱、16#槽钢水平连杆和斜杆应力均满足规范要求；32#工字钢弯曲应力满足规范要求；钢桁支架的屈曲稳定系数满足规范要求。
2.2、支架结构及材料依据钢箱梁安装工程的特点，设计了钢桁支架，支架的尺寸位置根据匝道钢箱梁的分段和钢箱梁的断面尺寸确定。
本工程根据钢箱梁梁底宽尺寸确定2种支架，根据梁段的重量，最大分段重量在A匝道22～23#墩跨和C匝道2～3#墩跨，支架计算按照最不利状态取此部位支架计算。
2.2.1、支架结构钢桁支架的立柱采用10根φ400x8mm圆钢管，纵桥向设置2根，间距为3.0m；横桥向设置5根，间距分别为3.5m和2.25m，其平面尺寸11.5x3.0m。
相邻钢管间设置16#槽钢的一道斜撑；钢管的水平加劲杆采用16#槽钢，竖向间距为3.0m。
圆钢管支架顶横桥向设置两道长9.0m的2x32#工字钢，钢桁支架构造尺寸如图2.1所示。
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钢箱梁安装计算书1、设计依据（1）、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）（2）、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）（3）、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）（4）、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）（5）、《公路桥涵施工技术规范》（JTGJ F50-2011）2、支架设计2.1、结构分析内容与结论（1）、结构分析内容依据钢桁支架的结构设计构造大样图，根据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）和《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）的要求，施工阶段考虑了钢桁临时支架结构自重、施工机具和人群临时荷载，以及钢箱梁节段吊装安置施工全过程作用于支架上的最不利荷载，分析计算施工阶段最不利荷载作用下钢桁支架构件的应力和内力值、支架水平位移、基础支撑反力值和钢桁支架屈曲稳定系数。
（2）、结构分析结论在短暂状况下，钢桁支架结构自重、施工机具和人群荷载，以及公路钢结构箱梁节段最不利值作用下，钢桁支架的φ400x8mm钢管立柱、16#槽钢水平连杆和斜杆应力均满足规范要求；32#工字钢弯曲应力满足规范要求；钢桁支架的屈曲稳定系数满足规范要求。
2.2、支架结构及材料依据钢箱梁安装工程的特点，设计了钢桁支架，支架的尺寸位置根据匝道钢箱梁的分段和钢箱梁的断面尺寸确定。
本工程根据钢箱梁梁底宽尺寸确定2种支架，根据梁段的重量，最大分段重量在A匝道22～23#墩跨和C匝道2～3#墩跨，支架计算按照最不利状态取此部位支架计算。
2.2.1、支架结构钢桁支架的立柱采用10根φ400x8mm圆钢管，纵桥向设置2根，间距为3.0m；横桥向设置5根，间距分别为3.5m和2.25m，其平面尺寸11.5x3.0m。
相邻钢管间设置16#槽钢的一道斜撑；钢管的水平加劲杆采用16#槽钢，竖向间距为3.0m。
圆钢管支架顶横桥向设置两道长9.0m的2x32#工字钢，钢桁支架构造尺寸如图2.1所示。
图2.1钢桁支架构造示意图2.2.2、材料特性和容许值（1）、材料特性钢管立柱、16#槽钢和工字钢组成的支架材料均为Q235钢；依据《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）第3.4.1条，钢材材料特性如表2.3.1所示。
表2.2.1 钢材的材料特性（2）、规范容许值①、短暂状况的应力依据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）第1.2.5条，施工阶段在钢桁支架结构自重、施工机具和人群荷载，以及节段钢拱和钢系梁吊装安置施工全过程的最不利荷载作用下，钢结构容许应力如表2.3.2所示。
表2.3.2 Q235钢材的容许应力（MPa ）②、钢桁支架水平位移依据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录A 第A.2.1条，钢桁支架结构柱顶水平位移最大值H/500=12000/500=24mm 。
③、稳定系数依据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）第1.2.12条，钢桁支架应具有必要的纵横向刚度，施工过程中应保证横向和纵向的倾覆稳定性。
稳定系数应不小于4.0。
2.2.3、作用力取值（1）、作用（荷载）取值永久作用：钢桁支架结构的自重计算采用容重3/5.78m kN ；依据设计单位提供的钢箱梁结构设计图纸，考虑施工机具和人群荷载等因素，同时根据纵桥向钢桁支架布置的间距，其支架顶部考虑施工机具和人群荷载的单跨钢结构箱梁重量见表2.4.1。
表2.4.1 考虑施工机具和人群荷载等因素的钢结构箱梁重量（kN ）（2）、作用效应组合根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）和《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）的要求，钢桁支架结构属于施工阶段临时支撑系统，因此按短暂状况进行构件的应力、变形和屈曲稳定验算。
施工荷载除了有特别规定外均采用标准值。
不同类型荷载组合时不考虑荷载组合系数。
施工阶段的钢桁支架纵横向稳定计算，其构件自重效应分项系数取1.2，附加的其他荷载效应分项系数取1.4。
3、钢箱梁支架计算分析3.1、计算模型采用有限元分析软件Midas/Civil 2011对钢箱梁支架进行分析，建立计算模型如图3.1.1所示。
图3.1.1 钢箱梁支架计算模型图3.2、外荷载作用依据表2.4.1按集中力作用于钢箱梁支架的两道横桥向2x32#工字钢和纵桥向单根32#工字钢，内侧横桥向2x32#工字钢单个集中荷载60*1.4/3=28T，外侧横桥向2x32#工字钢单个集中荷载70*1.4/3=33T，纵桥向单根32#工字钢单个集中荷载考虑5T，如图3.2.1所示。
图3.2.1 2x32#工字钢上集中荷载示意图3.3.1、变形分析支架竖向变位如图3.3.1所示。
图3.3.1 竖向变形（mm）支架最大竖向变位为2.8mm。
3.3.2、钢管支承点反力分析钢管支承点竖向反力值如图3.3.2所示。
图3.3.2 竖向反力（kN）钢管支承点最大竖向反力为663kN。
支架应力如图3.3.3所示。
图3.3.3 支架应力包络图（MPa）支架的结构包络应力为-68.1MPa～31.7MPa。
4、支架基础4.1、支架基础设计经过对该地区地质报告的分析和现场的勘察,同时为了避免破坏地下管线，本工程的支架基础全部采用扩大基础的方案。
进场后,根据钢箱梁安装吊车、运梁车的需要,在总包方协助下进行现场场地平整硬化,并准确定出临时支架及基础的具体位置。
支架为钢管格构柱支架，搭设支架基础位置在原有道路上和原状土上两种。
基础具体尺寸见支架搭设平面图（见附图），浇注C30砼条形基础，尺寸长9m*宽1m*高0.5m和长12.5m*宽1m*高0.5m内配钢筋￠12＠250双向布置砼基础。
另外，钢管位置顶部预埋500*500*16mm的钢板，与支撑钢管焊接固定。
4.2、支架基础验算（1）、钢箱梁重量根据施工组织方案中支架墩的纵、横向位置，按计算跨径20m 的简支梁计算，由于箱梁最大重量约为240t ，在长12.5m 的基础上。
支架需承受一半120t 的重量。
单根条形基础承受的钢箱梁最大反力1200/2=600KN 。
（2）、钢管型钢支架重量由钢管型钢支架形式计算自可得钢管型钢支架传给砼基础的最大反力为78*5*10*1.6=6240kg=62.4KN 。
（3）、人群及施工荷载按规范取1.0kN/m2，则人群及施工荷载总重为1×12.5×20=250kN 。
同时，根据箱梁节段重量的横向分配比例，人群及施工荷载为250/4=62.5kN 。
（4）、 独立基础重量1×12.5×0.5×26kN/m3=162.5kN 。
独立基础受力最大总和为：600+62.4+62.5+162.5=887.4kN 。
基底最大应力设计值应同时满足下列计算公式：][a f A Np ≤=][maxa R yyx x f W M W M A N p γ≤++=将数据代入计算公式可得基底平均压应力为：887.4/12.5=71kPa<110kPa 。
临时支架基础剖面图临时支架基础剖面图临时支架基础平面图考虑原为原有道路地面或在地面以下30cm 厚范围内进行灰土或建筑垃圾处理，使地基应力扩散，按34度角计算，实际受力面积为1.4×12.9m ，此时基底平均压应力为887.4/（1.4*12.9）=50kPa<110kPa 。
满足规范要求。
4.3、扩大基础沉降计算取承受最大反力独立扩大基础进行计算。
由上节计算可知，基底处最大压应力均71kPa 。
以A 匝道22号墩处钻孔桩为陆地扩大基础计算参考地质资料，计算如下： 基底附加应力：p0=100kPa沉降计算范围内压缩模量的当量值s E=4.923沉降计算经验系数：s ≈0.908由上表计算结果可知，临时钢筋砼支墩基础沉降为23.84mm 。
本工程支架为钢格构支架，钢构件间全部采用焊接连接，支架本身无弹性变形和非弹性变形，对支架的预压主要为消除基础沉降。
钢箱梁安装支架的预压采用钢箱梁自压重的方法，即钢箱梁吊装与支架上，待沉降稳定后在利用千斤顶调节钢箱梁标高至符合设计要求，后再进行钢箱梁对接缝的焊接。
5、吊耳、钢丝绳、卸扣的选择根据梁的截面尺寸、分段的长短和吊装工况，选择用4个吊耳起吊。
吊耳设在钢梁纵横板交点处，端部用钢板加强，保证局吊部稳定，吊耳采用坡口焊接。
5.1、吊耳强度验算 5.1.1、吊耳选择吊耳选择25吨吊耳，，材质为Q345B 钢，主板厚25mm ，外侧加强侧板厚12mm 。
5.1.2、吊耳强度核算4个吊耳：最重段按70吨计算，分项系数取1.1，动力系数取1.2，钢丝绳夹角最大按60度计算，各设置了4个吊耳。
每个吊耳所承受的拉力为：KN N 4.261)2/34/(8.92.11.170=⨯⨯⨯⨯⨯=经上述计算，当采用4个吊耳进行吊装时单个吊耳承受的拉力为261.4KN ，由于吊装时钢丝绳角度大于60度，因此吊耳主要承受竖向拉力引起的剪应力， 受剪截面积为： A=20*200=4000mm2吊耳承受的剪应力为：F=261.4*1000/4000=65.35N/mm2<fv=180N/mm2(钢材抗剪强度设计值)，满足强度要求。
5.1.3、吊耳角焊缝应力校核角焊缝面积：计算公式 2m336012140*2m A =⨯= 角焊缝的拉应力：计算公式 M P a A F v a 4.67)33602/(310004.261/=⨯⨯⨯==σ角焊缝的剪应力：计算公式 MPa A F h a 3.39)33602/(10001.264/=⨯⨯==τ 组合应力：计算公式 MPa a a a02.78)(2/122=+=τσσ 角焊缝的许用应力：计算公式 MPa 1402007.0][7.0=⨯=⨯l σ 角焊缝应力满足要求。
3.7.3、钢丝绳选择 本工程最大重量节段70T 钢丝绳强度计算（起吊点4个） 根据钢丝绳允许拉力计算公式S=P/K 钢丝绳作吊索使用取安全系数K=8钢丝绳允许拉力S=70/4/cos （60/2）=20.21t=202.1KN 计算钢丝绳破断拉力P ＝S*K=202.1*8=1616.8KN 查钢丝绳技术表选用以下标准的钢丝绳：6*37（股1+6+12+18），抗拉强度1850Mpa ，直径56mm 的钢丝绳换算系数（6×37）=0.82查表得钢丝绳破断拉力P=ΣN *α =2175*0.82=17833.5KN＞1616.8KN3.7.4、卡环卸甲计算：考虑起吊钢箱梁节段最大重量为70t，由4个卡环卸甲扣钢丝绳吊起，进行计算。
Fg=G/4cosβ=700KN/4*cos30°=202KN根据卸甲的允许荷载公式 [Fk]≈3.5d2 202≈3.5 d2 d≈7.6cm即取销子为7.6cm以上的卸甲作为吊装联结使用（取25t的卸甲）。