氯氧镁水泥的抗水性及其提高
氯氧镁水泥水化研究
氯氧镁水泥水化研究氯氧镁水泥是一种新型复合水泥,它结合了镁离子和氯离子的耐腐蚀性能,使其具有良好的耐久性。
很多研究表明,接触水能使氯氧镁水泥水化,产生胶凝物并可形成抗碳酸盐透明膜。
由于氯氧镁水泥在建筑工程中被用作重要的建筑材料,对其水化性能、水化机制及其工程应用的研究十分重要。
氯氧镁水泥水化分成无机离子水化和有机离子水化两种,它们的水化反应机制不同。
在无机离子水化反应中,镁和氯离子在水解下生成氢氯和氧离子,从而释放碱金属阳离子,形成三价碱钙、四价碱钠和四价镁钾,从而使水泥粉末中的水泥基体生成胶凝材料,进而形成稳定的抗碳酸盐透明膜。
在有机离子水化反应中,氯氧镁水泥中的有机离子在水的作用下形成有机离子质子,并与水泥基体中的水泥胶凝物形成稳定的包裹物,形成抗碳酸盐透明膜,从而保护水泥胶凝物免受恶劣环境的腐蚀。
氯氧镁水泥的水化机制相当复杂,主要取决于水泥的基本性质、水溶液的pH值、无机或有机离子和温度等条件。
例如,当温度升高时,水化反应会加速,而pH值升高则会减少水化反应,减少氧气在水泥中消耗量,这也会影响水化反应。
此外,氯氧镁水泥中有机离子对水化反应有很大影响。
它们可以参与氯离子和镁离子的水化反应,并且可以促进混凝土的抗碳酸盐透明膜的形成。
另外,水的浓度也会影响水化反应,当氯氧镁水泥的湿度越高,水化反应就越快,这将增加水泥的结构稳定性,缩短水泥凝结时间,对水泥的耐久性有益。
氯氧镁水泥的水化反应可以用多种方法来检测,例如电化学抗渗性检测、不吸水性检测、抗冻性检测等,以及网络分析、X射线粉末衍射分析、热重分析等技术方法来进行。
氯氧镁水泥的水化有着重要的工程应用价值,它可以保护水泥结构免于恶劣环境的腐蚀,延长水泥的使用寿命,减少维修和维护的工作量。
此外,氯氧镁水泥在大多数重要建筑工程中均有应用,如混凝土桩、地基基础强度提高、钢结构钢筋保护等,使它们有很强的防腐蚀性能,确保建筑物的耐久性和使用寿命。
综上所述,氯氧镁水泥水化对于保护水泥结构免受恶劣环境腐蚀具有重要意义,研究其水化性能、水化机制及其工程应用等也具有重要的实用意义。
柠檬酸对氯氧镁水泥的改性研究
柠檬酸对氯氧镁水泥的改性研究为了改善和增强氯氧镁水泥的基本性能,在氯氧镁水泥中添加适量的柠檬酸,本文研究了柠檬酸对氯氧镁水泥力学性能和抗潮返卤性能改善的规律。
实验结果表明,柠檬酸可提高氯氧镁水泥的性能,使氯氧镁水泥的强度提高,有效的抑制氯氧镁水泥的返卤,使得氯氧镁水泥的耐水性能有了较大的提高。
当柠檬酸的添加量为1%时,氯氧镁水泥的强度提高了63%;氯离子溶出率降低了38%;软化系数提高了22%。
标签:氯氧镁水泥;柠檬酸;抗潮返卤;抗压强度;氯离子0 前言氯氧镁水泥是一种特殊品种水泥,因它是由法国人索瑞尔(Sorel)于1867年发明[1],所以又称索瑞尔水泥。
氯氧镁水泥是由MgO、MgCl2和H2O按照一定比例在常温条件下通过水化反应凝结硬化形成的坚硬固体[2-3],与普通硅酸盐水泥相比,具有凝结硬化快、强度高、密度小、耐火性好等优点[4-5],其应用前景广阔。
近十几年来,我国氯氧镁水泥制品的开发和应用在技术上有了较大的进步,相继开发了一些建材制品,如隔墙板、通风管、砌块等。
但由于其耐水性差、易开裂、易吸潮返卤,限制了其广泛的应用[6]。
生产氯氧镁水泥的主要原料是轻烧氧化镁粉和氯化镁溶液,这两种物质在体系中发生硬化反应,硬化反应过程的化学方程式为5MgO+MgCl2+13H2O=5Mg(OH)2MgCl2·8H2O,生成的主要物质为518结晶相[7],当块体浸泡在水中时,会有游离的氯离子产生。
所以要解决氯氧镁水泥的吸潮返卤的弊病,就要减少游离氯化镁的产生,减少游离氯离子的产生[8-9]。
本文通过在氯氧镁水泥中添加柠檬酸,研究样品的力学性能变化规律和柠檬酸对氯离子的释放阻碍作用。
1 实验部分1.1 原料1.1.1 轻烧氧化镁(MgO)氧化镁是辽宁海城市某厂生产的轻烧氧化镁(MgO)主要性能指标见表1。
MgO 活性测定:采用WB/T 1019—2002标准水合法进行测定氧化镁的活性,原矿氧化镁粉在700度高温下煅烧两个小时,氧化镁的活性为68%。
氯氧镁水泥水化研究
氯氧镁水泥水化研究近年来,随着人们对建筑材料的要求越来越高,硅酸钙、硅酸镁和氯氧镁水泥在当今建筑行业中非常受欢迎。
氯氧镁水泥具有良好的耐碱性、耐盐雾性和防水性能,使其在外墙灰浆和混凝土构件中得到广泛应用。
但是,该类水泥的水化性能较差,成为抑制其进一步推广应用的主要障碍。
因此,研究氯氧镁水泥水化性能及其机理,是提高建筑材料使用价值的重要内容。
氯氧镁水泥的水化过程是由于水泥中的四水钙灰、二水氯灰石和石膏的水化特性而形成的,其水化机理可由一下几个方面进行说明: 1.土水化:粘土中含有大量双氧水,在水的作用下,粘土离子开始在水分子定型的作用下脱除,把水分子螯合到粘土离子,使其组成一个新的结构单元,从而实现水化反应。
2.熔晶质熔融:氯氧镁水泥中含有多种由氯灰石、石膏等热稳定晶体组成的晶质熔融,当水渗入水泥片中时,晶质熔融受到溶解及分散而熔融,发生水熔晶质熔融反应,使水泥片整体结构发生变化,从而实现水化反应。
3.化反应:水入水泥片中,温度的升高,可促使多种化合物在水溶液中反应,使氯灰石、石膏等化合物发生水化反应,形成多种化合物,如CaO,SiO2,MgO,Al2O3等,提高水泥片的结合力,形成水泥垢,实现水化反应。
氯氧镁水泥水化特性受多种因素影响,主要包括水泥配比、温度、湿度、水质和掺入的外加剂等。
针对影响水化性能的因素,应采取有效的措施来改善水泥水化性能,如合理配比、温度控制、水质处理等。
首先,在水泥的确定时,要根据建筑材料的使用环境、耐久性要求,合理选择水泥种类及混凝土配比,工作温度要适宜,尽量控制施工温度,以提高水泥硬化速度和降低水泥收缩,增强其耐久性能。
其次,采用水质处理技术,改善水泥水化性能,如结晶水处理法。
该法是利用结晶水氯化钠等离子,在电子清洁技术及湿法技术相结合的作用下,形成结晶水,改善水泥水化性能。
此外,还可以适当添加合成外加剂提高水泥水化性能,如复合水泥增强剂,改性水泥和聚合物等。
这些外加剂可以增加水泥片的结合力,增强水泥片的耐久性能,提高水泥的流动性、强度,提高水化硬化的速度和抗裂性能,促进水泥的高效水化。
氯氧镁水泥
存在的问 题
解决方 案
主要内容
氯氧镁水泥
• 概述 • 氯氧镁水泥是一种气硬性质的胶凝材料, 最早由瑞典学者索瑞尔于1867年发明,故 亦称索瑞尔(sorel)水泥。
• 凝结硬化快、粘结力强、强度高、质量轻、 成型加工方便、不燃烧 • 抗水性能差,易翘曲变形、返卤返白
氯氧镁水泥
• 国内外研究现状 • 100多年来,人们一直在进行探索和研究, 80年代开始,我国将“镁水泥开发研究” 列为“七五”国家重点科技攻关项目 。由 中科院等九个科研单位对氯氧镁水泥的水 化动力学,微观结构、MgO的性能测定、 外加剂的作用等一系列课题进行了攻关, 取得了一定的科研成果。 • 70年代以来,美国、南斯拉夫等国致力于 用外加剂来改善氯氧镁水泥硬化体的性能, 取得了一定的进展。
氯氧镁水泥
③防潮防腐,耐酸、耐碱、抗老化。氯氧镁水泥防火 装饰板具有极低的吸水率和良好的防水性能,遇水 不膨胀、分解、变形,耐酸、耐碱、抗老化,既使 用于室外装修,寿命也大大优于胶合板、刨花板等 板材。 ④施工方便,装饰性能强。氯氧镁水泥防火装饰板具 有良好的加工性能,可锯、可钉、可刨及任意切割, 极高的表面平整度,可以进行多样化的表面处理。 ⑤原料丰富,成本低廉。
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• 原材料 • 菱苦土(又称轻烧镁粉) 密度3.1~3.2 g/cm3。决定菱苦土质量主要 因素有活性MgO、活性CaO、烧失量、细度 等。细度为150目筛筛余1 .5% • 卤块 • 活性硅粉 • 有机植物纤维(主要用作填充料,以降低制品密 度,增加韧性。) • M系列改性剂:包括抗吸潮返卤剂、耐水剂、增 韧剂等。
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• 试验过程的主要参数 • 卤水密度1.23~1.24 g/cm3;试块尺寸4 cm×4 cm×16 cm;在室温下静养24 h后 脱模 ,脱模后在室温20±2 ℃,相对湿度 60%~70%的环境下干养至各龄期,然后 测物理性能, 并进行泡水试验。
氯氧镁水泥耐水改性剂的研究
氯氧镁水泥耐水改性剂的研究氯氧镁水泥又称为索勒尔水泥、菱镁水泥等,它是由一定浓度氯化镁水溶液与粉末状的氧化镁充分混合后,形成的一种具有气硬性的胶凝材料,具有凝结硬化快、机械强度高、耐磨性好、低碱耐腐蚀、耐火隔热等优点,可应用于建筑板材、混凝土、防火材料、吸附材料等领域,但其耐水性比较差、容易反卤泛霜、变形开裂等,应用受到限制。
为此,本文的主要目标是通过系统改性研究,制备耐水性氯氧镁水泥。
首先,通过调整MgO/MgCl<sub>2</sub>摩尔配比和MgCl<sub>2</sub>浓度,得到氯氧镁水泥的基础配方。
结果表明:MgO/MgCl<sub>2</sub>为8,MgCl<sub>2</sub>的浓度为28%时,胶凝材料力学强度与耐水性均较高。
然后,通过单因素实验对氯氧镁水泥进行改性研究。
一是采用多种外加助剂对其进行改性。
结果表明:磷酸、磷酸盐类对耐水性提升明显,但其力学强度损失较大。
柠檬酸、柠檬酸盐对其耐水性也有明显改善作用,力学强度损失相对较小。
综合考虑,磷酸、柠檬酸和柠檬酸钠在掺量为1%时效果较好。
二是研究了一些矿物掺料对氯氧镁水泥的影响。
随着硅灰掺量的增大,材料的力学强度和耐水性能提高明显,掺量在15%时,力学强度为66.51MPa,软化系数为0.735。
三是探索常用胶凝材料对氯氧镁水泥的影响。
随着半水石膏掺量的增加,氯氧镁水泥的耐水效果随之提升,在掺量为15%时,软化系数为0.734。
普通硅酸盐水泥在掺量为3%时效果最好,软化系数为0.663。
硫铝酸盐水泥的掺入降低了体系强度,但是耐水性也有所提高。
四是研究了一些聚合物乳液对氯氧镁水泥的影响。
结果表明,苯丙乳液与丁苯胶乳加入均可以提高氯氧镁水泥的耐水性。
此外,废玻璃钢纤维的加入在一定程度上对胶凝材料的力学性能和耐水性具有积极的效果,10<sup>1</sup>5mm的纤维加入相比空白试块力学强度提高22.55%,而5<sup>1</sup>0mm的废玻璃钢纤维掺入后,软化系数也达到0.519,相比空白试块提升25.06%。
氯氧镁水泥耐水性及其改善的研究
氯氧镁水泥耐水性及其改善的研究第23卷第6期1995年12月硅酸盐V ol23.No6December.1995氯氧镁水泥耐水性及其改善的研究张传镁邓德华了/7’/要…镁…………状一…是其不耐术的根奉颇;捧磷酸盐箍外加剂对改善氯氧镁水泥的耐水性是很有救的其改善机理可能与其埘水化物水解反应的影响有关讨瞧r氯钮镁水泥耐水性的评价方法.并对母后的研究提出了几十尚需深凡的方面*键词兰兰登:曼尘兰’兰!型司<1前言1867年Sorel…发明了氯氧镁水泥——MgO—MgCI一H.O胶凝体系.100余年以来.许多学者对这种水泥进行了大量的研究.已明确水泥硬化体主要由5Mg(OH)?MgC1?8HO(相)或3Mg(OH)z?MgCIz?8H.O(3相)和Mg(OH)或残留的MgO组成(常温下).而且这些水化物的形成与三组份配比有关.与硅酸盐水泥相比,氯氧镁水泥力学性能优良,凝结硬化快,碱度低,能耗小+但耐水性很差+因而未能获得广泛应用.目前普遍认为要发展和推广氯氧镁水泥+解决其耐水性是关键.近几十年来.许多国家为此做了大量的研究工作我国在”七?五”期间一从不同的应用角度考虑,列过两个国家缀专题进行研究.:+取得了可喜的进展.对推动我国资源极为丰富的氯氧镁水泥的应用与发展起了重大作用.但时至今日+根本解决氯氧镁水泥及其制品的耐水性.仍有许多问题需进一步分析与探索.本文对过去有关氯氧镁水泥耐水性的研究现状进行了阐述与分析.并提出了今后研究工作中应注意的几个方面和一些新见解.2氯氧镁水泥的耐水性材料的耐水性是其与水长期接触或在水的作用下继续保持其性能不变的能力.氯氧镁水泥耐水性很差的突出表现是其硬化体强度在水中大幅度下降,可损失60以上.许多文献~都探索了其强度在水中损失的原因.归纳分析有以下几点:2.1氯氧镁水泥硬化体是一个多孔性的多晶体堆积结构.由于其凝结硬化较怏+水化热较大,L99~年lJ{12H收到.通讯畦幕人:张传镁,华南建l殳学院西院,广州5】0405;.673n,b,广,,n水化物结晶过程的不均衡发展产生较大内应力,因而在硬化体内产生许多微裂缝’”.当硬化体缦水后,水沿着孔隙和裂缝进入体内,削弱水化物颗粒间的结合力;引起结晶接触点的溶解;甚至引起裂缝扩展,使结构受到破坏.因而导致硬化体在水中的强度下降.由于氯氧镁水泥硬化体中的主要物相是亲水性晶体.上述解释无疑是其浸水后强度下降的原因之一,但不是主要原因.因为即使减少裂缝形成结构非常致密的水泥硬化体,在其吸水率很小时,其强度在水中仍大幅度下降2.2更多的文献[1o~12]指出:氯氧镁水泥的水化物在水中的可溶性甚大是耐水性差的主要原因.试验证明:硬化体试件浸水后,其质量损失较大.Sorrentino等人通过模拟雨水冲刷试验,指出每升水可溶解的物质达200g左右.表明硬化体中某些组份被水溶解了,这肯定会引起硬化体性能的变化.但质量损失是否就可说明被溶解的物质就是水化物本身是值得怀疑的.因为硬化体中的水化物:5相,3相或Mg(OH)相在水中的溶解度都较小,属难溶物,达不到200g/L的溶解度.另一方面,当5相或3相放入水中后,得不到5相或3相的水溶液.经化学分析水中Mg/cl一摩尔比略大于0.5,而不是5相中的比值为3或3相中的比值为2.其三.当硬化体试件缦水后,质量减少但试件的外观尺寸并不发生明显的缩小.这些事实可以说明:氯氧镁水泥硬化体浸水后被水溶解的不是其水化物5相或3相本身,而是幔水后所产生的可溶性物质.因而把氯氧镁水泥耐水性差的主要原因说成是水化物的可溶性大是值得商榷的.2.3近几年,研究工作采用现代分析手段证明:硬化体浸水后水化物5相或3相会转变成Mg(OH)相.随着浸水时间的延长,其5相或3相逐渐消失,而Mg(oH)相逐渐增多,因而5相或3相被认为在水中是不稳定的.张振禹等人从热力学角度证明,它们的稳定顺序为:5相<3相<Mg(OH)所以,在水中,对硬化体优良性能起决定作用的纤维状晶体5相或3相,其堆积的紧密结构转变成层状晶体Mg(OH).堆积的松散结构,被认为是氯氧镁水泥耐水性差的根本原因.但有的文献也认为这种相转变是水化物的溶解所致.事实上浸水后硬化体中5相或3相的消失并不等于它们被溶解了笔者的研究认为:这种相转变的机理是水化物的水解反应过程.5相和3相都是强酸弱碱盐.在水的作用下,发生如下的水解反应t(Mg3(【)H)(H2o)]?Cl一?(4一)H2O(5相)+H2OoH—3Mg(oH)2+H+Cl一+4H2O(1)(Mg2(oH).(H2O)]?Cl一?(4一x)H.O(3相)+H2Ooi4—2Mg(OH)2++H+cr+4H2O(2)由于Mg(OH)2相在水中的溶解度小(约为10tool/L)而沉积,HC1可与部分Mg(OH)反应:2HCI+Mg(OH)2MgCl4-2H2O(3)形成了可溶于水的MgCl.这不但很好地解释了5相或3相在水中转变成Mg(OH)相的事实,同时也说明了硬化体在水中可达到200g/L的溶解量.因为被溶解的是水化物水解后产生的可溶性组份——MgClz和结晶水,而不是水化物本身.更确切地说是先发生了水化物的水解,然后才有可溶性物质的溶解.从Sorrell.等人建立的MgO—MgCl一H.O三元相图中可以看出:三组份中水过量时,形成的水化物不是5相或3相而是Mg(oH)相和可溶性的凝胶.浸水后硬化体中已经存在的5674相或3相转变成Mg(OH).相的水解反应历程可能与它们在硬化过程中的形成反应历程同出一辙,而这个形成反应并不是溶解的逆过程.所以,上述水化物相的转变不是因溶解所致.综上所述,氯氧镁水泥硬化体中,水化物的亲水性是其耐水性差的原因之一,可溶性组份的被溶解使质量损失如同其强度下降一样是其耐水性差的表现,而其水化物5相或3相在水中不稳定r可发生水解反应引起组成与结构的变化才是其耐水性差的本质.3氯氧镁水泥耐水性的改善改善氯氧镁水泥的耐水性一直是大家研究工作的重点.近几十年来各国都已取得许多发明专利,提出很多的办法和措施从已发表的文章和专利文献来看,其中大部分是从如何降低硬化体在水中的可溶性出发的这些办法与措施中有些确能有效地改善耐水性,有些的改善效果并不明显,现分别叙述分析如下:31选择合理的配比和工艺方法按MgO—MgCI.一HO三元相图确定氯氧镁水泥的配比,使硬化体中形成5相或3相和部分Mg(0H).相,尽量避免形成可溶的凝胶相.这对于制备具有优良性能的氯氧镁水泥是很重要的.就影响水泥水化热和水化速度的工艺方法却有两种不同的处理途径.有些文献指出用分批加入MgO粉的工艺.或予水化和予搅拌技术0-来降低水化热和水化速度,减少水化物的晶体缺陷和结晶内应力引起的裂缝+以改善硬化体结构.有些专利则采用加热硬化工艺或采用部分脱水或无水氯化镁为原料..,使硬化时间缩短到6min,且9min内达到放热峰值,以降低硬化体的溶失率.但事实说明,仅用工艺的办法难以取得令人满意的改善效果.32改变氯氧镁水泥的水化物组成与结构通过改变水化物组成与结构来制备耐水性好的氯氧镁水泥方面也做了大量工作例如:将5N或3相转变成不可溶的碳酸复盐”;形成Mg.一/el的摩尔比大于5的水化物或其与硅酸盐,碳酸盐的联结晶体;改变5相或3相晶体中的结晶水数量;形成认为水稳定性好的5相的取代产物4Ca(()H)?Mg(OH)-MgC1-8H.O口”;改变5相晶体为5相凝胶等等.但已证实.仅3相可与空气中的CO反应形成难溶的氯碳酸镁Mg(OH)?2MgCO?MgC1?6HO,和Mg(OH)可与CO反应形成碱式碳酸镁,而在水泥水化过程中完全形成这些碳酸复盐还未见报道其它组成和结构不同于5相或3相的水化物和硬化体还没有见到足够的证据证明其存在或其水稳定性相当好.所以,要改变现有氯氧镁水泥硬化体中水化物组成与结构,形成耐水的具有胶凝特性的水化物和硬化体,还有待进一步研究氯氧镁水泥的水化硬化机理.3.3掺加抗水外加剂迄今为止,对氯氧镁水泥耐水性有明显改善效果的方法是掺加抗水外加剂.绝大部分专利都是关于外加剂的.附表中列出了部分专利文献和所采用的外加剂.可以分成以下四类:磷酸和磷酸盐;硅酸和硅酸盐;有机化台物和合成树脂;其他化台物.选择硅酸类无机化台物或有机硅化台物等作为抗水外加剂,期望能在硬化体中形成不可溶的硅酸盐凝胶相,并影响氯氧镁水泥的正常水化物,来改善硬化体的密度和水化物的稳定性,达到提高其耐水性的目的.但是在硅酸盐水泥中可形成C—S—H 凝胶的活性SiO.等化台物,在氯氧镁水泥中并不容易形成类似的水化硅酸盐,所得到的证据亦不充分.由改善效果看亦并不明显甚至无效,因此往往在此基础上再添加磷酸盐.能够在硬化体中形成固体树脂675部分抗水外加剂的专利及名称SomepatentnumberandnameofadditivestalglassUS414l44NaphosphatesFP45】62Water—solns1licateUS48】2674Na5(PO3)c,CaphosphatesBe[g878840EtsilicateIIS235l64lPhasphatCN9I】06378.1MethylsiheosolNaereU$8479504Acidphosphates(‘N9Il08541.5ColloidS[O2,siliconfume US4352894HPt)?andphosphatesUS3238I55Mel—amineres1nJ156I20553Mg(PO{)2-8H!OJI’59108883Ktripo[yphosphateUS36j2305Ether十(NH.)2S2O8 DE2732577Watersolg[assyphosphateUS3753750CasteaTa[~ Aluminophosphate,andDE2526598Mel—amineresin.oleicacid USSR:{88508ferre~phosphateJps0140747Citricacid,citratesJI80】40747HPO?etcUSSR787052Urearesin,po[y(viny[)acetate (‘N8107780HIR){+S【agJP57188441ZⅡ0+ZnS0.C90】07384Dthydrogen—phosphateandSLI【phate,CaCI,etc(‘N9Z】00089.8)mplexphosphateaJP57I88440ZnO}ZnCl,(‘N9l_08378.6H1aO{ctcJP58I25258B:()3(881o55743A}(H=P/)4)25NH3solutionE|】45162HPO{andphosphatesP0l100387HexamineUS4209339Et—silicateCN881O0628.8Alumi~tes,ferr~a[umJnatesere 膜的有机树脂的改善效果也不令人满意.虽然固体树脂可以堵塞硬化体中的孔隙,降低吸水率.但降低吸水率并不能有效地改善氯氧镁水泥的耐水性.因为水化物的水解是其不耐水的本质.而硬化体浸水后水化物的水解反应总是从其表面分子开始,表面上的水化物水解后产生的可溶性组份的溶出就为水进入硬化体内打开了通道.如此一层一层地深入.撮终使整个硬化体中的5相或3相水解成Mg(OH).这个过程与硬化体的初始吸水率关系不大.因此,试图通过堵塞孔缝.降低吸水率的外加剂,其改善效果都是非常有限的.目前能够影响水化物组成的外加刺还只有含钙的铅酸盐和铁酸盐口.它们可以使在形成5相晶体的配比的硬化体中只形成比5相稳定的且易与空气中co反应形成难溶氯碳酸镁相的水化物3相,因而使其耐水性有所改善已采用的外加剂中,改善效果最好的是磷酸和磷酸盐,而且可溶性的磷酸盐又比难溶的效果好有文献[13,15.16]指出:它们的改善机理如同硅酸盐水泥中掺加石膏稳定cA一76样,磷酸盐被吸附在5相或3相晶体颗粒表面,形成不溶性磷酸盐层或在孔隙中沉淀阻止水进入,并用XRD和DTA等分析发现有不溶性磷酸盐存在.还有文献[11,211指出:形成了固溶P的5相水化物和C—S—P—H凝胶或其它磷酸镁类不溶性盐.可以认为:在磷酸盐类外加剂掺量很大的情形下,可能会有不溶性含P化合物的形成,但目前的试验数据还不足以证明其组成和结构.亦可从无机化学的理论说明不会有MgPO形成.试验证明’.:当磷酸的掺加量为水泥质量的0.5~1.oN时,由XRD和其它分析手段得到的结果并未表明有任何不溶性磷酸盐形成;也没有改变水化物组成的条件,但可使硬化体强度在水中的保留率从4o以下提高N80以上(流水浸泡28d).有人认为当掺加的磷酸或磷酸盐很少时,可能用仪器分析难以显示.那么,如果有不溶性磷酸盐形成.其含量也是非常少,在不足以包裹大部分水化物颗粒的情形下,何以会取得如此大的改善效果?所以,上述磷酸和磷酸盐的改性机理或类似的解释并不能全面说明同题.只要对各种与磷酸有关的外加剂做进一步分析就可发现:这些外加剂中真正起关键作用的是磷酸根离子[po,而它们的改善机理可能与它~fix~5相或3相在水中的水解反应的抑制作用有关.现已证明:在磷酸根的作用下,虽然在硬化体中没有发现与磷酸根有关的新物相.也不改变正常水化物的组成,但其水化物在水中不转变成Mg(OH)或转变得非常缓慢.所,我们认为:从降低吸水率,在硬化体中形成不溶性其他化合物以堵塞孔隙,阻止水进入或包裹在水化物颗粒表面.隔绝水与水化物的接触的观点出发,开展耐水性的研究难以取得更大的进展.用此观点来解释磷酸根离子显着的改善效果有些牵强附会.在此观点的影响下,以至外加剂五花/kfJ,组成由一种至几种的复合,掺量高达3o以上者.然而真正有效的还是含有磷酸根的外加剂.如果从如何抑制水化物在水中的水解反应去开展研究,弄清磷酸根的改善机理,将有可能找到更有效的外加剂或工艺方法,从而更大程度地提高氯氧镁水泥的耐水性.4氯氧镁水泥耐水性的评价讨论氯氧镁水泥耐水性的评价方法的文献很少见到.目前还没有统一的试验方法.因而许多研究结果相互间尚无对比性.这对于进一步的研究极为不利,有必要确立统一的方法.文献中所采用的评价指标主要有两个;其一是强度损失,在我国主要用浸水后试件强度的保留率——软化系数来评价.其二是质量损失率,国外专利文献中多见.这两个指标均能较好地反映氯氧镁水泥的耐水性,而前者更直观.目前造成困难的是试验条件不统一,如试件硬化龄期,浸水时间,浸泡方式和试件尺寸等.这些因素对上述评价指标的测试结果影响很大我们经过大量的试验制订了一套试验方法口,其中试验条件为:在试件充分硬化后(其时间与环境温度,MgO活性和配比等因素有关,一般应大于15d),在流量为0.5~1L/min的流水中浸泡28d在此条件下,测得试件的软化系数越大,质量损失率越小,则氯氧镁水泥的耐水性越好或外加剂的改善效果越佳5结语大量试验事实证明:氯氧镁水泥的水化硬化,产生强度和不耐水的机理既不同于石灰,石膏等气硬性胶凝材料,也有别于硅酸盐水泥.要更好地改善其耐水性,推动其应用与发展,还应从以下几方面展开更深入的研究:677(1)研究氯氧镁水泥水化硬化机理及其影响因素.(2)研究水化物在水中不稳定的原因+进一步探明水对水化物的作用机理(3)进一步研究磷酸及其盐类对氯氧镁水泥耐水性的改善机理,寻找其他更有效的改善方法和抗水外加剂.通过这些研究,以期确定性能优良,耐水,稳定的氯氧镁水泥的组成及其生产工艺条件.开发出能被广泛采用的各种制品.把我国的资源优势变成巨大的经济效益.参考文献tSorelSOnwmagnesium…entCompt6sRendus,t867;65(2);1022Waiter—Levy1.Actionofmagnes~onthesolutionsofmagnesiumchlorideat100℃.ComptesRendnsdesSeancedel Acadeniedesscieneesifie,195l;232(2):73O3BarrellCA.ArmstrongCRReactionandequilibriainmagnesiumoxych]ori de㈣ent.JAmCeramSoc,1976;59(1~2)?5】4Matkov[eB—PopovicS,Rog[cV.Reactionp~ductsin~gnesiumoxychlori dec~entpastes:thesystemMgO—MgClz—H20.JAmCeram,】977?60(11~12);5045]SilittskiH,MatkovicB.MazuroincC.eta1.Thefor~tionofmagnesiumoxy chlorSdephasesinthesystemsM)一MgC]2一H20andNaOH—MgClz—H2().JAmCeramSac,1984l67(4){2656Urwongee1,SarrellCA ThesystemMgO—MgCI*一H20at23C.JAmCeramSac,1980;63(9~1.):50l7泉红发.1987年度全国镁水泥研究工作的回顾.硅酸盐通报,1989l8{2):688妊传镁.邓德华.菱镁砼材料耐水性研究报告(79—5卜oz-os/14).长沙,朝南大学,19900媲金照.改善镁水泥制品耐丸性的研究.上海建筑材料工业学院学撮,1992;5(1/2):16】OMatkovicB,RogieV.改良的镁氧术.第六届国际水泥化学会议论丈集.第二卷.北京;中国建筑工业出版社,1982~172~185ll余红垃新型抗术氰氧镁水泥的研究.硅酸盐,】992I20(4):374】9SarrentinoBMt”Ba~etP.InvestigationonthesystemMgO—MgClz—HzOa ndhydrationofSorel~c~eNtIn:7thInCortgrotttheChemofCem.V olII,Paris,1980】3MazuranicCtBilinskiH,MatkovieB.ReactionproductsinthesystemMgCI~一NaOH—H20.JAmcemS0e,】982;65(1.):523~526】4扬庆理,刘波.新一代菱镁复合材料制品的生产与性能研究.见:中国新型建柯公司等编.氯氧镬水泥及其{6j品论文集,北京:1993;10515ZhangChuanmei,DengDehua.Thestabilityofthereactionproductsofma g~siumoxychloridecementinwater.J.urinal ofWuhanUniversityofTechnology1994;9(3):9116张振禹t戴长禄.张铨昌等相5和相3的形成机理研究,中国科学(B 辑),1991;(1):82l7JohannsenRS.ProcessofproducingSarel㈣t.JohannsenRS.C04B9/02,USPat4352694.1982-10-5?l8法国科技建筑中心.由部分脱水镁盐和易反应的氧化镁组成的镁质术泥,用这种水泥制成的快速凝固,抗水性好的镁质脏结料及由这种镁质腔结料制成的无膨胀或膨胀材料.CO4B9/Pat102000.4.1990-815t9KurdowskiW,SarrentionF.SpecialCement.In:BarnesFed,StructureandP eHormanceofCements.LondonandNewY ork,Appl[odSciencePublisherslad,1983;93620BallCM.ReactionofcompoartdsoeurringinSl.scement.CemConcrRes.1 977E7(5)E575~5842】胡佳山,李仕群,高新建等对改善氰氧镁水泥耐求性的探讨.见:中国新型建材公司等编.氯氧镁术怩星苒翩品论丈集,北京:】993lto022龠红发硅灰改性氯氧镁水泥机理的研究.觅:中国新型建材公司等编.氯氧镁术泥及其制品论文集.北京:1993;]1723张传镁,邛德华铝酸盐矿物对氯氧镬水泥的影响.硅酸盐,1995{29(2)24SrivastavaeRS,RaiMWaterproofingofmagnesiumoxyehlofidecl~tgien tandc~mentproductsResearchandlttdustry]984;29(9);5667825V ealEI.BocharovVK.Productsofharderfingof啪t…eBisrantoxyehIorMecenl~rttconsistingofcalcineddolotrdteandalumino-andferrophosphateadditive.)KnpH.1975;48(12):250726武忠仁,季允橙.石厚润等掺加含磷酸的复告添加剂对新型抗术镁水泥显微结构影响的研究.见:中国新型建材蕾司等编.瓤氧镁术伲及其制品论文集.北京#l993:10827张捧镁,邵茁华.氯氧镁术怩硬化体强度在术中的损失.胡南大学(自然科学版),1994}21(4):12128张传镁.邛簋华.瓤氧镁术伲,菱镁砼材料抗水剂耐水性试验方法.见:中国新型建材公可等编.瓤氧镁术怩厦其制品论文集.北京,1993.121RESEARCH0NTHEWA TERRESISTANCEOFMAGNESlUM0XYCHL0RIDECEMENTANDITSIMPR0VEMENT ZhangChuanraMDangDehua (SouthChinaConstructionUniversity)ABSTRACTInthepaper.state—o~theartofresearchonthewaterresistance ofmagnesiumoxychlorideee mentinChinaandabroadisreviewed.Causedforthepoorresistancetowater. methodsandmechanismfor theimprovementandjudgementofthewaterresistanceofthecementandthew aterresistanceadditivesandtheireffectarealsodiscussed.Itisconsideredthatthehydrolysisofphase5orp hase3inwaterCallbethe maincauseforthepoorwaterresistance,whichcanheimprovedbytheadditionofphosphonicacidorphosphatesefficiently. KEYWORDSmagnesiumoxychloridecement,waterresistance.waterresis tanceadditivesReceived:Januaryl2.1994Correspondent:ZhangChuanmei,SouthChinaConstructionUrfivers~Y.G uangzhou510405679。
复合改性氯氧镁水泥泡沫混凝土耐水性能与机理的研究
( ) 文章编号 : 1 0 0 1 G 9 7 3 1 2 0 1 5 1 2 G 1 2 0 0 9 G 0 5
1 2 0 0 9
复合改性氯氧镁水泥泡沫混凝土耐水性能与机理的研究
2 ,冯扣宝2,陈雪霏2 王路明1,
∗
( ) 南京工业大学 材料科学与工程学院 ,南京 2 盐城工学院 材料与工程学院 , 江苏 盐城 2 1. 1 0 0 0 9; 2. 2 4 0 5 1 摘㊀要: 硬 脂 酸 钙 分 别 改 性 研 究 的 基 础 上, ㊀ 在磷 酸 ㊁ 采用磷酸 ㊁ 硬脂酸钙 ㊁ 苯丙乳液改性剂对氯氧镁水泥泡 沫混凝土进 行 复 合 改 性 . 结 果 表 明 , 同 时 掺 入 1% 磷 酸和 1% 硬脂 酸 钙 , 氯氧镁水泥泡沫混凝土的综合改 性效果好于单掺硬脂 酸 钙 或 磷 酸 改 性 . 复 掺 1% 的 苯 丙乳液 , 氯氧镁 水 泥 泡 沫 混 凝 土 的 耐 水 性 能 及 抗 压 强 度进一步提升 , 软 化 系 数 达 到 0. 8 3, 3, 7d 和 泡 水 7d , 后的抗压强度分别 达 到 1. 接近 4 0, 1. 4 8 和 1. 2 3 MP a 和好于空白样 , 综合复合改性效果优良 . 关键词 : 耐 水 性 能; 复合改 ㊀ 氯氧镁 水 泥 泡 沫 混 凝 土 ; 性; 抗压强度 ; 硬脂酸钙 : / D O I 1 0. 3 9 6 9 i . s s n . 1 0 0 1 G 9 7 3 1. 2 0 1 5. 1 2. 0 0 2 j 中图分类号 : ㊀T Q 1 7 7. 5; TU 5 2 8. 2 文献标识码 : A 关 MO C 基体的耐水性问题并未从根本上解决 . 目前 , 于氯氧镁水泥泡 沫 混 凝 土 的 耐 水 性 研 究 甚 少 , 其高孔 隙率增大了与水 接 触 的 面 积 , 对材料的耐水性提出了 更高的要求 . 因 此 , 改善和提高氯氧镁水泥泡沫混凝 土的耐水性能已成为该材料推广应用的关键 . 基于以上研 究 现 状 , 本 文 拟 采 用 H3P 硬脂酸 O 4㊁ 钙㊁ 苯丙乳液对 氯 氧 镁 水 泥 泡 沫 混 凝 土 复 合 改 性 的 新 方法 , 发挥各改性剂的改性特性和优势 , 以期获得对该 类泡沫混凝土良好的综合改性效果 .
氯氧镁复合水泥板的保温和耐水性能
约 占到 国民经济总能耗 4 % 0t l 。因此建筑节能问题
已成 为我 国建 筑行 业所 面临 的最 重 要 问题 之 一 ,ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ所
以研制出一种新的节能墙体材料尤为重要 。 由于氯
氧镁水泥具有 不需要湿养护 、 防火性能好 、 导热 系
数小、 耐磨性好 、 早期强度高 , 耐油、 抗有机溶剂 , 抗
氯 氧镁 复合水 泥板 的保 温和耐水 性能
胡 韬
170 ) 500 ( 牡丹江市建筑设计研 究院,黑龙江 牡丹江 摘
要: 介绍 了氯氧镁水泥的优缺点, 并且通过采 用 G S L 型耐水剂对氯氧镁水泥进行改性 , L- 利用松
香 发 泡 剂制 成 了一种 氯 氧镁 复合 水 泥板 。通过 实验证 明氯氧 镁 复合 水泥 板 具有 良好 的保 温性与 耐水 性 。
关键 词 :氯氧镁 水 泥 ; 氯氧 镁 复合 水 泥板 ; S L型耐 水剂 GL -
中图分 类 号 :Q127 T 7.
文 献标 识 码 : A
文章 编号 :6 3 33 (0 10 — 17 0 17 — 2 12 1 )5 0 1—2
据最新提供的数字显示 , 我国建筑物耗能 已经
普通盐和硫化物侵蚀的性能也相 当好 , 并且 我 国菱 镁矿资源丰富, 已探 明的工业储 藏量近 3 亿吨 , 0 相 当于世界总储量的 3%居世界首位 , 0 主要分布在辽 宁、 山东、 四川等地 。氯化镁 的储量也极丰富 , 青海
密度为 2 g m , . / 总碱量 7 %, 7c 5 用时需测纯度。
一
文将重点介绍氯氧镁 复合水泥板的节能效果 、 耐水
性。
一
般养护 7 的强度可达预期强度的 8% d 5 左右 ,8 2d
氯氧镁水泥的抗水性及其提高
氯氧镁水泥的抗水性及其提高赵帅(北京工业大学,100124)摘要随着建筑材料的更新换代,无机玻璃钢(FRIM)出现在人们视线的次数越来越频繁。
作为无机玻璃钢的基体,氯氧镁水泥从诞生至今,由于其工艺简单、原料丰富、上线容易的特点,也为全世界的工厂所亲睐。
抗水性是影响镁水泥性能的重要指标,本文主要从化学角度,通过整理各种资料,介绍了一些提高镁水泥抗水性的方法,希望能为镁水泥的使用和发展贡献微薄的力量。
关键字氯氧镁水泥抗水性一、引言1.1玻璃钢概述人类从“砖瓦木石”的古建筑,跨越到现代建筑的过程中,水泥对人类作出了巨大贡献。
随着水泥工业的发展,技术、品种也随之不断发展更新。
除了用于常规建筑工程的硅酸盐通用水泥,其他具有特殊用途的水泥则称为特种水泥,如膨胀和自应力水泥等。
1867年由法国人索瑞尔发明了氯氧镁水泥(或称镁水泥),从此,世界上参与对这种水泥进行研究的科学家越来越多。
到了今天,已经取得了辉煌成就,同时也出现了“各有建树,各有见解”的局面,镁水泥由此获得了广泛应用。
氯氧镁水泥是一种气硬性胶凝材料。
到了近代,由于玻璃纤维的出现,人们首先将玻璃纤维用来增强热固性树脂,并将这种增强型材料统称为复合材料,在中国又成为“玻璃钢”(FRP)。
后来,人们有用玻璃纤维来增强镁水泥制得一种五级复合材料,将此成为无机玻璃钢,为了区别又将过去的“玻璃钢”改称为有机玻璃钢,仍用国际通用代号FRP。
1.2玻璃纤维的作用对于有机玻璃钢——FRP,其中的玻璃纤维作为增强材料,对强度起着很大作用,纤维强度越高,强度也越高;而对于耐腐蚀、耐热、耐水等基本性能,在很大程度上决定于不饱和树脂的性能,树脂耐腐蚀、耐热,FRP才能耐腐蚀、耐热。
对于无机玻璃钢——FRIM,强度在一定程度上取决于镁水泥。
玻璃纤维含量高,对提高强度有时反而不利。
而对于耐腐蚀、耐热等基本性能,几乎完全取决于镁水泥的性能。
因此,镁水泥的性能在FRIM中是十分关键的。
超高韧性氯氧镁水泥基复合材料的耐水性能
2019,Vol.33,No.8 www.mater⁃基金项目:国家自然科学基金(51478362;51778461)超高韧性氯氧镁水泥基复合材料的耐水性能王义超1,余江滔1,2,,魏琳卓1,徐世烺31 同济大学土木工程学院,上海2000922 同济大学土木工程防灾国家重点实验室,上海2000923 浙江大学建筑工程学院,杭州310058为改善氯氧镁水泥基材料的脆性和耐水性能,本试验基于微观力学设计原理,采用聚乙烯纤维作为增强材料,进行了超高韧性氯氧镁水泥基复合材料的研发㊂通过不同粉煤灰替代率(20%㊁30%㊁40%㊁60%)下复合材料的拉伸㊁压缩和单纤维拔出试验分析粉煤灰掺量对其基本力学性能㊁耐水性能的影响规律,并采用X 射线衍射仪和扫描电镜分析了不同粉煤灰替代率下水化产物的物相组成和微观结构㊂结果表明,复合材料浸水前㊁后均具有稳定的应变硬化和多缝开裂特性,抗拉强度介于4~7MPa 之间,拉伸应变介于5%~8%之间;聚乙烯纤维和粉煤灰的加入改善了氯氧镁水泥基材料的耐水性能,抗拉和抗压强度软化系数分别大于0.70和0.80,拉伸应变能力在复合材料浸水后均有一定的提升㊂关键词 氯氧镁水泥 粉煤灰 聚乙烯纤维 应变硬化 耐水性能中图分类号:TU528.58 文献标识码:AWater⁃resistance Property of Ultra⁃high Toughness Magnesium Oxychloride Cement⁃based CompositesWANG Yichao 1,YU Jiangtao1,2,,WEI Linzhuo 1,XU Shilang 31 College of Civil Engineering,Tongji University,Shanghai 2000922 Shanghai Key Laboratory of Engineering Structure Safety,Tongji University,Shanghai 2000923 College of Civil Engineering and Architecture,Zhejiang University,Hangzhou 310058To improve the inherent brittleness and poor water resistance of the magnesium oxychloride cement (MOC)based composites,ultra⁃high toughness MOC composites (MOC⁃UHTC)was developed with the help of specially treated polyethylene (PE)fibers under the guidance of micromechanical design principle.The tensile,compressive and single⁃fiber pullout tests of materials in the four replacement ratio of fly ash (20%,30%,40%and 60%)were conducted.The effect of the replacement ratio of fly ash on the mechanical properties,water resistance of the materials was analyzed.And the phase composition of hydration products and the microstructure of the composites in different replacement ra⁃tio of fly ash was analyzed by XRD and SEM,respectively.The results indicate that MOC⁃UHTC exhibits outstanding strain hardening behavior and multi⁃cracking response.The tensile strain capacity of MOC⁃UHTC ranged from 5%to 8%with the tensile strength from 4MPa to 7MPa.The tensile and compressive strength retention coefficient of the composites exceeded 0.7and 0.8respectively,indicating that the water resis⁃tance was improved due to the addition of fly ash and PE fibers.Moreover,the tensile strain capacity had a certain increase after the composites immersed in water.Key words magnesium oxychloride cement,fly ash,polyethylene fiber,strain hardening,water resistance0 引言硅酸盐水泥是土木工程领域最常用的建筑材料,其生产过程耗能大,并会排放大量的二氧化碳(CO 2),CO 2排放量约占全球人为排放总量的8%[1]㊂与生产硅酸盐水泥所需的煅烧温度相比,氧化镁水泥(Magnesium oxychloride cement,MOC)的生产要求低得多,这有利于减少资源消耗㊂氯氧镁水泥也称为索瑞尔水泥,是一种早强气硬性胶凝性材料,其是由MgO⁃MgCl 2⁃H 2O 组成的典型三元体系[2]㊂MOC 的力学性能主要取决于水化产物的物相组成,氯氧镁水泥水化产物受配合比的影响较大,其主物相有5Mg (OH)2㊃MgCl 2㊃8H 2O (Phase5)和3Mg(OH)2㊃MgCl 2㊃8H 2O (Phase3),且Phase5和Phase3是其主要强度相[3]㊂与普通硅酸盐水泥相比,氯氧镁水泥具有早期强度高㊁凝结硬化快㊁耐磨性及耐腐蚀性好且与多种材料界面粘结良好等特点[4]㊂尽管具有诸多优点,MOC 作为结构性材料仍存在较为严重的问题㊂首先,MOC 的化学属性导致其难以与钢筋长期共同工作㊂氯氧镁水泥基碱度较低(pH 为10~11),且游离氯离子的含量(1.5%~6.0%)较高㊂氯离子是一种极强的钝化剂,在低碱度条件下,高浓度的氯离子会导致钢筋的钝化膜破裂,引起钢筋严重腐蚀,造成结构安全问题[5]㊂其次,耐水性差严重制约着MOC 的广泛应用㊂为改善MOC 砂浆的耐水性能,国内外学者进行了大量的研究[6⁃9]㊂Li 等[6]指出粉煤灰的加入可以改善MOC 砂浆的耐水性能,在MOC 的碱性体系下,粉煤灰中的活性SiO 2和Al 2O 3可发生火山灰反应形成铝硅酸盐凝胶,粉煤灰颗粒和Phase5的相互作用以及粉煤灰颗粒周围铝硅酸盐凝胶的形成,可增强Phase5的稳定性㊂Tatarczak [9]研究了聚丙烯纤维对MOC 基复合材料的物理和力学性能的影响,发现聚丙烯纤维的加入可显著减少复合材料的收缩裂纹和微裂纹,并降低复合材料的吸水率和渗透性,而渗透性降低可提高其耐水性能㊂虽然聚丙烯纤维的加入可以抑制微裂纹的扩展,降低复合材料的吸水率和透水性,提高基体的抗压强度和弯曲强度,但这种改进远不能满足MOC 在实际应用中遇到的耐久性和力学问题㊂因此,寻找更有效的方法来提高MOC 的耐水性能并改善其脆性具有重要意义㊂目前工程界中,经微观力学设计的纤维增强水泥基复合材料(Engineered cementitious composite,ECC)以应变硬化和优异的拉伸变形能力闻名[10],国内则将其统称为超高韧性混凝土(Ultra⁃high toughness concrete,UHTC)[11]㊂近年来,余江滔等[12⁃13]研发出一种具有超高延性的纤维增强水泥基复合材料(Ultra⁃high ductility cementitious composites,UHDCC)㊂UHDCC除具有UHTC材料的应变硬化和多缝开裂的特性,还有6%~12%的拉伸变形能力和4~20MPa的拉伸强度[14]㊂这种材料的问世,使基于单一水泥基材料进行无筋建造的工艺成为可能[15]㊂参考以上材料的研发工作,笔者采用高模量聚乙烯纤维增强MOC砂浆,制备一种具有超高韧性的氯氧镁水泥基复合材料(MOC⁃UHTC),结果发现氯氧镁水泥基的力学性能得到大幅提升,使其可能成为一种无筋建造的工程材料,从而解决钢筋锈蚀和拉伸力学性能不足的问题[16⁃17]㊂本研究将主要介绍MOC⁃UHTC的耐水性能,通过四种粉煤灰替代率下MOC⁃UHTC试件的轴向拉伸㊁压缩和单纤维拔出试验,研究复合材料浸水前㊁后的力学性能,并采用X射线衍射仪和扫描电镜分析不同粉煤灰替代率下水化产物的物相组成和微观结构,探讨粉煤灰替代率对复合材料的基本力学性能㊁耐水性能和纤维/基体界面粘结性能的影响规律㊂1 材料和实验方案1.1 材料与配合比本工作采用四种配合比(粉煤灰替代率20%㊁30%㊁40%㊁60%)进行试件的制备,并分别命名为FM20㊁FM30㊁FM40和FM60,详见表1㊂首先通过试验确定MgO/MgCl2的物质的量比为6,以使氯氧镁水泥水化产物生成合适的物相㊂其中氧化镁为菱镁矿石(MgCO3)经煅烧后磨制而成,活性氧化镁的含量为55.41%㊂粉煤灰采用一级粉煤灰,比表面积为744.3m2/kg;MgCl2为纯化学成分㊂采用短切的高模量聚乙烯纤维(Polyethylene,PE)对基体进行增强,体积掺量为表1 MOC⁃UHTC的配合比Table1 The mix proportion of MOC⁃UHTCMixtures BinderMgO MgCl2Fly ash Water HRWR Fiber/% FM200.580.220.200.20.00192 FM300.500.200.300.20.00192 FM400.430.170.400.20.00192 FM600.290.110.600.20.00192表2 PE纤维的性能指标Table2 Properties of PE fiberLength mm Fiber aspectratioStrengthGPaElasticmodulus/GPaRuptureelongation/%Densityg/cm3126002.91162.420.97表3 原材料的化学组成(质量分数,%)Table3 Chemical compositions(wt%)of the raw materials Chemicalcomposition MgO SiO2Al2O3K2O CaO TiO2Fe2O3 MgO84.4612.880.070.041.78/0.60 Fly ash0.9051.7023.901.407.651.195.222%,PE纤维的基本性能指标见表2㊂所用减水剂为三瑞公司生产的多元羧酸高效粉体减水剂㊂轻烧镁粉和粉煤灰的化学成分列于表3,粒径分布见图1㊂图1 粉煤灰和氧化镁的粒径分布Fig.1 Particle size of fly ash and MgO1.2 试件成型与养护使用JJ⁃5型水泥胶砂搅拌机进行试件的制备工作㊂首先将称量好的氧化镁㊁氯化镁和粉煤灰等固体放入搅拌桶中,进行约2min的干拌;随后加入减水剂和水,搅拌至砂浆均匀,稠度适中;最后缓慢地加入纤维并快速搅拌至纤维分散均匀后停止㊂搅拌完成后,将混合物浇筑于相应的模具中并用保鲜膜覆盖养护,1d后进行拆模并在室温下养护28d㊂随后,将设计所需的试件放入水中浸泡28d㊂养护至规定龄期后,进行试验㊂2 实验四种不同配比的MOC⁃UHTC在每种试验工况下试件数量均为三个㊂轴向拉伸试验采用日本土木工程师学会推荐的狗骨型平板试件[18],试件几何形状和尺寸如图2所示㊂拉伸试验采用位移控制,加载速率为1.5mm/min㊂将两个拉线式位移传感器安装在试件的侧面以获得标距范围内试件的位移变化,引伸计标距在80mm左右,应变按实测标距计算㊂图2 狗骨试件的几何尺寸(单位:mm)Fig.2 The geometry size of dog bone specimen(unit:mm)轴向压缩强度试验采用50mm×100mm的圆柱体试块,研究证明,圆柱体高径比较大,抗压强度基本不存在尺寸效应,因此可较明确地反映材料的抗压强度[19]㊂试验采用位移控制加载,峰值荷载之前加载速率为2mm/min,峰值荷载之后加载速率为1mm/min,用两个电子引伸计固定在试件两侧的对称位置以测量压缩变形,测量标距为60mm㊂单纤维拔出试验参考本课题组自行优化的设计方法[20],加载装置见图3㊂采用BRUCKER D8型X射线衍射仪对试件进行测试,连续扫描模式,扫描步长为0.02°,2兹扫描范围为10~70°,扫描速率为6(°)/min㊂使用扫描电子显微镜(SEM,Phenom材料导报(B),2019,33(8):2665⁃2670ProX)对试件断裂表面进行形态和微观结构观察㊂图3 单纤维拔出试验装置Fig.3 The test setup of single⁃fiber pullout test3 结果与讨论3.1 轴向拉伸性能在MOC⁃UHTC试件的直接拉伸试验过程中,随着拉伸荷载的增加,可以观察到MOC⁃UHTC试件表面裂缝的不断产生和发展,最终形成饱和多裂缝㊂试验结束后,计数标距长度范围内的裂缝数量,并结合试件在峰值荷载下的伸长率计算平均裂缝宽度和平均裂缝间距,结果列于表4中㊂四种不同配比的复合材料裂缝间距基本小于2mm,虽然裂缝宽度在浸水后有所增大,但其最大值仍然小于120μm㊂表4 直接拉伸试验结果Table4 Results of uniaxial tension testMixture Curing Crack number Crack width/μm Crack spacing/mmFM20Air39107.12.09Water40114.62.09FM30Air5585.41.46Water49103.51.65FM40Air5093.51.63Water7195.41.13FM60Air6292.91.30Water45119.51.79 四种不同配比的MOC⁃UHTC浸水前㊁后的典型拉伸应力⁃应变曲线如图4所示,其中A表示空气中养护的试件,W 则为浸水后试件㊂MOC⁃UHTC的拉伸应力⁃应变曲线最初是线弹性的,直到施加的荷载达到基体开裂强度时,试件表面瞬间产生垂直于加载方向的裂缝;继续增加荷载,由于纤维的桥联作用,裂缝扩展到一定宽度后,会在其他部位形成新的基体裂缝,重复整个过程,则会产生大量的应力波动㊂每个局部峰值对应于形成的新的基体裂缝,应力下降对应于新裂纹形成时复合材料中储存的能量的释放;薄弱部位的裂缝不断扩展,直至达到最大的纤维桥联应力,最终试件被破坏㊂显然,由于短切高分子模量聚乙烯纤维的加入,氯氧镁水泥基复合材料浸水前㊁后均表现出明显的拉伸应变强化现象,即随着拉伸应变的增大,材料的强度不断增强㊂值得注意的是,多裂缝形成阶段MOC⁃UHTC的应力波动明显小于Yu等[12]和Ranade等[21]研制的PE纤维增强硅酸盐水泥基复合材料,这主要是由于纤维与氯氧镁水泥基体间存在良好的粘结能力㊂图4 MOC⁃UHTC拉伸应力⁃应变曲线(电子版为彩图)Fig.4 Tensile stress⁃strain curves of MOC⁃UHTC四种不同粉煤灰掺量下氯氧镁水泥基复合材料浸水前㊁后的峰值拉伸强度和延伸率如图5所示㊂MOC⁃UHTC的拉伸应变能力在5%~8%之间,是普通混凝土的几百倍㊂与拉伸应变能力为2%~4%的聚乙烯醇纤维增强硅酸盐水泥基复合材料相比,MOC⁃UHTC在拉伸韧性方面具有明显的优势㊂总体来说,随粉煤灰掺量的增加,氯氧镁水泥基复合材料的拉伸强度基本呈下降趋势,而拉伸韧性则显著提高;试件浸水后,各配比试件的拉伸强度均有较为明显的下降,而拉伸韧性同样有明显的上升㊂这表明粉煤灰掺量和养护方式对MOC⁃UHTC的强度和延展性有显著影响,粉煤灰的加入减弱了纤维与MOC基体之间的界面粘结力,从而使极限拉伸强度降低㊂同时粉煤灰的增加使得基体的断裂韧度和强度降低,而断裂韧度和强度的下降可以明显提高相同纤维桥接力下基体裂纹的密度,从而使得拉伸韧性增强[22]㊂浸水后由于水化产物中主要强度相Phase5的分解,改变了基体的孔图5 MOC⁃UHTC拉伸试验结果Fig.5 The tension test results of MOC⁃UHTC超高韧性氯氧镁水泥基复合材料的耐水性能/王义超等结构,同样使得纤维与基体间的粘结作用减弱,基体的断裂韧度和强度降低,从而使得拉伸韧性提高㊂3.2 抗压性能FM20㊁FM40和FM60浸水前㊁后的轴压应力⁃应变曲线如图6所示㊂从图6可以看出在达到峰值压应力前,荷载随着位移的增大而迅速增大,峰值应力对应的压缩应变值(0.003~0.005)与普通混凝土的峰值压缩应变(0.002)相近㊂峰值应力之后,与普通混凝土迅速被压坏不同,MOC⁃UHTC 不会出现压溃和崩离现象,而是随着位移的增大,荷载缓慢降低,曲线下降段比较平缓,表现出优异的受压变形能力㊂其中FM60的峰后受压变形能力最好,随着压缩变形的增大,荷载下降极为缓慢㊂图6 MOC⁃UHTC 轴压应力⁃应变曲线Fig.6 The compressive strain⁃stress curves of MOC⁃UHTCFM20㊁FM40和FM60浸水前㊁后的抗压强度和弹性模量及其变化趋势如图7所示㊂随着粉煤灰替代率的增大,抗压强度和弹性模量均呈下降趋势,未浸水时,与FM20相比,FM40和FM60的抗压强度和弹性模量分别降低了24.7%㊁22.0%,49.4%㊁36.5%㊂试件浸水后,抗压强度和弹性模量明显下降,但FM60的抗压强度降低程度较FM20和FM40低,FM60为6.6%,FM20和FM40分别为15.3%㊁16.7%㊂3.3 软化系数氯氧镁水泥耐水性的评价指标主要为强度损失和质量损失率㊂强度损失主要用浸水后试件强度的保留率 软化系数来评价,其由于能更直观地反映MOC 的耐水性,在国内应用较多[23]㊂本工作将软化系数扩展为试件在室温下浸水一段时间后的性能(强度㊁韧性等)与浸水前性能之比㊂以拉伸㊁压缩强度软化系数及拉伸应变软化系数作为评价MOC⁃UHTC 耐水性能的指标㊂图8列出了四种不同配比MOC⁃UHTC 的拉压强度及拉伸应变软化系数,并与Li 等[6]和Chau等[24]文献中的压缩强度软化系数进行了对比㊂由图8可知,粉煤灰掺量对MOC⁃UHTC 的耐水性能有重要影响㊂四种MOC⁃UHTC 的拉伸强度软化系数均小于1;除FM60(拉伸应变软化系数为0.93)外,其余配合比试样的拉伸应变软化系数均大于1㊂这表明浸水后孔隙结构的变化导致纤维/基体的粘结力变弱,而浸水后基体缺陷的增多有助于拉伸过程中饱和多裂缝的形成,从而使其拉伸应变增加㊂对于抗压强度,所有MOC⁃UHTC 的软化系数均大于0.80,明显高于Li 等[6]的试验结果(0.4)和Chau 等[24]的试验结果图7 MOC⁃UHTC 压缩试验结果比较Fig.7 The compression test results ofMOC⁃UHTC图8 MOC⁃UHTC 的软化系数Fig.8 The retention coefficient of the MOC⁃UHTC3.4 XRD 和SEM 分析图9为四种粉煤灰掺量浸水前㊁后MOC 净浆水化产物的物相组成㊂由XRD 图谱可以看出,本试验的粉煤灰改性MOC 的水化产物主要由5Mg(OH)2㊃MgCl 2㊃8H 2O(Phase5)㊁Mg⁃(OH)2(Brucite)及残留的MgO(Magnesia)组成㊂其中Phase5是水泥砂浆的主要强度相㊂粉煤灰替代率由20%提高到60%,水化产物Phase5㊁Brucite 及Magnesia 峰强均呈降低趋势㊂试件浸水后,Phase5晶体峰强略有降低,而Brucite 峰强有较为明显的增强,这主要是由于少量Phase5晶体在水中溶解流失㊂FM20和FM60浸水前㊁后扫描电镜下的微观形貌如图10所示㊂由图10可以清楚地看到FM20中的针状晶体(Phase5)明显比FM60中的更密集,Phase5结晶相在粉煤灰颗粒周围或表面附聚,粉煤灰颗粒填充在针状晶体中间,二者互相填充使得制品结构大为改善,而且粉煤灰具有憎水性,这将使水分难以在试样中流动,浸水后Cl -2+损失很材料导报(B ),2019,33(8):2665⁃2670图9 四种复合材料水化产物的XRD图谱Fig.9 XRD patterns of the matrix in different fly ash content小㊂但总有水分渗入试件内部,由于部分Phase5晶体溶于水,浸水后FM20和FM60的微观结构变得松散,改变了基体的孔结构,从而使纤维与基体界面的粘结性能发生改变,对试件强度和韧性产生较大的影响㊂对UHTC材料而言,裂缝的产生由基体断裂韧度和自身缺陷决定,缺陷尺寸和分布在多裂纹形成过程中起着重要作用[25]㊂为了使复合材料达到饱和多缝开裂,Wang等[26]通过添加轻骨料等方法在基体中引入人工缺陷,使基体的微观结构发生改变㊂对MOC⁃UHTC 而言,由于其浸水后主强度相Phase5的分解,MOC水泥基体微观结构产生变化,导致断裂韧度减小,基体内部缺陷增多,加载过程中更容易产生多裂缝,使其韧性增大,从这一层面来讲,浸水对MOC⁃UHTC的拉伸应变能力有利㊂图10 FM20和FM60的SEM微观形貌Fig.10 SEM morphologies of FM20and FM60specimens3.5 纤维/MOC基体界面粘结性能纤维与水泥基体的界面粘结性能是研究纤维混凝土增强增韧性能的关键,对纤维混凝土各项宏观力学性能有着重要影响,单纤维拨出试验则是研究纤维/基体界面粘结性能最为有效的方法之一[27]㊂为进一步了解MOC⁃UHTC浸水后力学性能变化的原因,本试验进行了四种MOC⁃UHTC浸水前㊁后的单纤维拔出试验,纤维埋深均为9mm,其典型拔出曲线如图11所示㊂图11 典型的单纤维拔出曲线Fig.11 Representative single⁃fber pullout curves超高韧性氯氧镁水泥基复合材料的耐水性能/王义超等 从图11可以看到,单纤维拔出曲线上没有明显的脱粘点,且纤维均为拔出破坏㊂这是由于PE纤维具有憎水性,纤维与基体之间的化学粘结力弱,在拔出过程中,纤维不易断裂㊂整个拔出过程包括剥离阶段和拔出阶段㊂剥离阶段:随着力的增大,纤维与MOC基体之间逐渐从加载端向埋置深处剥离,直到达到力的峰值㊂拔出阶段:纤维逐渐从基体中拔出,随着纤维与基体接触面积的减小,摩擦力的合力也逐渐变小,拔出力不断减小,直至纤维被完全拔出㊂试件浸水后,FM20㊁FM30㊁FM40㊁FM60的纤维拔出峰值力分别下降了8.23%㊁14.10%㊁15.63%㊁28.81%㊂这主要是由于浸水后,纤维基体界面发生变化,导致纤维/基体界面粘结力下降,这也是浸水试件轴向拉伸强度下降的主要原因㊂4 结论(1)MOC⁃UHTC浸水前㊁后均具有优异的拉伸应变硬化性能㊂极限状态下,四种配合比试件的拉伸应变均大于5%㊂浸水后,MOC⁃UHTC的裂缝宽度有一定的增大,但其最大值仍然小于120μm,表现出优异的裂缝控制能力㊂(2)粉煤灰替代率和水浸泡对MOC⁃UHTC力学性能有显著影响㊂随粉煤灰替代率的提高,抗拉㊁抗压强度以及压缩弹性模量均呈降低趋势,而拉伸韧性和受压变形能力明显提高㊂试件浸水后,变化规律相似㊂(3)粉煤灰和纤维的加入提高了MOC⁃UHTC的耐水能力㊂抗拉㊁抗压强度的软化系数分别大于0.7和0.8㊂(4)MOC⁃UHTC的强度降低主要是由于少量Phase5晶体在水中的溶解,耐水性提高则是粉煤灰和纤维的加入改变了MOC基体的微观结构,从而抑制了Phase5晶体的分解㊂参考文献1 Ruan S,Qiu J,Yang E H,et al.Cement and Concrete Composites, 2018,89,52.2 Deng D,Zhang C.Cement and Concrete Research,1999,29(9), 1365.3 Demediuk T,Cole W F,Hueber H V.Australian Journal of Chemistry, 1955,8(2),215.4 Siddique R,Naik T R.Waste Management,2004,24(6),563.5 Li Z,Chau C K.Cement and Concrete Research,2007,37(6),866. 6 Li C D,Yu H F.Journal of Wuhan University of Technology(Materials Science Edition),2010,25(4),721.7 Li Y,Yu H,Zheng L,et al.Construction and Building Materials,2013,38,1.8 Deng D.Cement and Concrete Research,2003,33(9),1311.9 Tatarczak A.In:Proceedings of the International Conference on Civil, Structural and Transportation Engineering.Canada,2015,pp.318. 10Li V C,Leung C K Y.Journal of Engineering Mechanics,1992,118 (11),2246.11Xu S L,Li H D.China Civil Engineering Journal,2008,41(6),45 (in Chinese).徐世烺,李贺东.土木工程学报,2008,41(6),45.12Yu K,Wang Y,Yu J,et al.Construction and Building Materials,2017, 137,410.13Wang Y C,Hou M J,Yu J T.Materials Review B:Research Papers, 2018,31(10),3535(in Chinese).王义超,侯梦君,余江滔.材料导报:研究篇,2018,31(10),3535. 14Yu K,Yu J,Dai J,et al.Construction and Building Materials,2018, 158,217.15Yu K Q,Li L Z,Yu J T,et al.Engineering Structures,2018,170,11. 16Wang Y C,Yu J T,Wang J P,et al.Journal of Wuhan University of Technology,2017,39(10),26(in Chinese).王义超,余江滔,王建平,等.武汉理工大学学报,2017,39(10), 26.17Wei L,Wang Y,Yu J,et al.Construction&Building Materials,2018, 165,750.18Wang Y C,Wei L Z,Yu J T,et al.Cement and Concrete Composites, 2019,97,248.19Xu Y N.Experimental study on tensile,compressive and bionic structural beams of UHDCC.Master’s Thesis,Tongji University,China,2017(in Chinese).徐延宁.UHDCC抗拉㊁抗压及仿生结构梁试验研究.硕士学位论文,同济大学,2017.20Xu W L.The development of ultra high ductility cementitious composites and the establishment of an analytic model based on micro⁃mechanics. Master’s Thesis,Tongji University,China,2016(in Chinese).许万里.超高延性水泥基的制备及微观力学模型解析.硕士学位论文,同济大学,2016.21Ranade R,Li V C,Stults M D,et al.ACI Materials Journal,2013,110 (4),413.22Wang S,Li V C.ACI Materials Journal,2008,104(3),233.23Zhang C M,Deng D H.Journal of the Chinese Ceramic Society,1995 (6),673(in Chinese).张传镁,邓德华.硅酸盐学报,1995(6),673.24Chau C K,Chan J,Li Z.Cement and Concrete Composites,2009,31 (4),250.25Li V C,Wang S X.Probabilistic Engineering Mechanics,2006,21(3), 201.26Wang S,Li V C.In:Proceedings of FRAMCOS⁃S,vail,Colorado, USA,2004,PP.1005.27Dong Z Y,Li Q B.Advanced in Mechanics,2001,31(4),555(in Chi⁃nese).董振英,李庆斌.力学进展,2001,31(4),555.(责任编辑 李 敏) Yichao Wang received his B.S.degree in June2016from Beijing University of Technology.Since September2016,he has been studying for a Ph.D.at the Collegeof Civil Engineering,Tongji University.His researchinterests are ultra⁃high performance fiber reinforced ce⁃mentitious composites and its structure.王义超,同济大学博士研究生㊂2016年6月毕业于北京工业大学,获工学硕士学位㊂2016年9月至今在同济大学土木工程学院攻读博士学位,主要从事超高性能纤维混凝土材料及其结构的研究㊂Jiangtao Yu works as full⁃time professor and supervisorof Ph.D.student in the College of Civil Engineering atTongji University.His research interests are the deve⁃lopment of high performance of fiber reinforced concreteand its application in civil engineering.He publishedmore than100scientific papers in English or in Chinesejournals and awarded one national science and technolo⁃gy invention prize and two Shanghai science and tech⁃nology progress prizes.余江滔,同济大学土木工程学院教授,博士研究生导师㊂主要从事高性能纤维混凝土的研发和应用㊂发表SCI检索论文30余篇,EI检索论文40余篇;获得和申报发明专利20余项;相关研究成果获得国家科技发明奖1项㊁上海科技进步奖2项㊂材料导报(B),2019,33(8):2665⁃2670。
氯氧镁水泥在水热环境下强度变化机理
氯氧镁水泥在水热环境下强度变化机理氯氧镁水泥(MOC)是一种新型的高性能水泥材料,具有较高的抗压强度和抗拉强度以及良好的化学稳定性和耐腐蚀性。
然而,在水热环境下,MOC水泥的强度会发生变化。
本文将探讨MOC水泥在水热环境下强度变化的机理,并提出相应的改进措施。
一、MOC水泥的制备和试验方法MOC水泥是通过氧化镁、氯化镁和硅酸盐混合物等原料在一定条件下制备而成。
本文采用了标准的试验方法来测试MOC 水泥在水热环境下的强度变化,其中包括抗压强度测试、SEM(扫描电镜)观察、XRD(X射线衍射)分析等。
二、MOC水泥强度变化的原因MOC水泥在水热环境下的强度变化主要受以下几个因素的影响:1. 水热作用水热作用是指水和热的共同作用,它会导致MOC水泥中的化学反应速率加快,从而加快了水泥的固化过程。
然而,水热作用也会导致水泥中的结晶物相发生变化,使得水泥中形成的晶体更加致密,从而降低了其自由体积,使抗压强度减小。
2. 液体-固体界面扩散效应在水热环境下,液体-固体界面扩散效应对MOC水泥强度的影响也很大。
水分从液相向固相中扩散时,会引起水泥微观孔隙的变化。
这样一来,原有孔隙中的Mg2+等离子体将与养护水中的离子反应,形成新的氢氧化物和水合物。
这些新形成的物质堵塞了原有的孔隙,从而降低了水泥的自由体积,导致其抗压强度下降。
三、改进措施1. 适当降低反应温度由于水热反应的加快将直接影响MOC水泥的强度变化,因此通过降低反应温度,可以减缓水泥的固化速度。
2. 调整原材料的配比MOC水泥中的不同成分对其强度变化起着不同的作用,通过调整原材料的配比,可以使其达到更优的强度表现。
3. 引入新的添加剂引入新的添加剂,如聚合物、石墨烯等,可以改善MOC水泥的力学性能,并抑制其在水热环境下的强度变化。
四、结论在水热环境下,MOC水泥的强度变化与水热作用和液体-固体界面扩散效应密切相关。
通过调整反应温度、原材料的配比以及引入新的添加剂等措施,可以有效地减缓MOC水泥在水热环境下的强度变化,提高其力学性能,并实现在工程应用中的持续稳定性。
氯氧镁水泥水化研究
氯氧镁水泥水化研究氯氧镁水泥是一种类型的混凝土,它具有良好的抗水腐蚀特性,并有助于降低混凝土对氯氧镁水泥水化作用的反应。
氯氧镁水泥是以氯氧镁盐作为主要组成成分的混凝土,可以在无需水处理的情况下进行快速水化。
水泥水化是一种重要的混凝土性能,可以有效解决混凝土的抗水腐蚀性和耐久性。
氯氧镁水泥水化反应是由氯氧镁盐与水反应而开始的,氯氧镁盐的水化反应是一种自发的、非均相的反应,其反应过程可分为两个阶段:快速水化阶段和后续水化阶段。
在快速水化阶段,氯氧镁盐与水反应后,水解反应可在较短时间内发生,并且氯氧镁水泥的表面发生了明显的变化;而在后续水化阶段,氯氧镁盐的水化反应会持续发生,直至反应完全结束。
在水化过程中,氯氧镁水泥的表面结构和外观都会发生改变,从而影响氯氧镁水泥的性能、强度和耐久性。
氯氧镁水泥水化反应有一个重要的参数水化速率,它能够衡量水泥水化反应的速度,并影响混凝土的性能特性。
研究表明,水化速率与水泥活性(水灰比)有关,更高的水灰比会导致更高的水化速率。
另外,水灰比也与混凝土的强度有关,较低的水灰比会导致混凝土的强度较低。
氯氧镁水泥的水化速率可以通过控制水灰比来改变,从而影响其水化性能和抗水腐蚀性能。
氯氧镁水泥的水化性能还受到环境因素的影响,温度和水的pH 值是影响氯氧镁水泥水化反应的两个主要因素。
温度越高,水化速率越快,但水泥本身的强度较低;而低温下水化速率减慢,水泥强度较高。
另外,水中的pH值也会影响氯氧镁水泥水化反应,当pH值为12时,水泥水化最快,但pH值越高,水化反应越慢。
水化反应是一个自发的、非均相的反应,因此,氯氧镁水泥水化反应的速度是不可控的,它也受到各种环境因素的影响。
研究表明,氯氧镁水泥的水化性能和抗水腐蚀性能与水灰比、温度和水的pH值有关,通过合理控制这些参数,可以改善氯氧镁水泥水化反应的性能。
综上所述,氯氧镁水泥水化反应是一个重要的混凝土性能,它可以提高混凝土的抗水腐蚀性和耐久性。
氯氧镁水泥耐水性能改善研究
在 水 中 的 稳 定 性 ,提 高 材 料 的 密 实 度 和 耐 水 性 能 ,其 中
以 磷 酸 、粉 煤 灰 及 苯 丙 乳 液 三 者 复 合 改 性 效 果 最 佳 ;最
优改性试样的3及7d强度分别高达63.4,75.1 MPa,
软化 系 数 高 达 0.9,浸 水 7 d,泡 水 强 度 保 持 在
摘 要: 在磷 酸、粉 煤 灰、硬 脂 酸 钙 单 一 改 性 研 究 的
基础上,采取磷酸、粉 煤 灰、硬 脂 酸 钙 和 磷 酸、粉 煤 灰、
苯丙乳液两种复合体系分别对氯氧镁水泥进行复合改
性.结果表明,同 时 掺 入 1% 磷 酸、20% 粉 煤 灰 和 1%
硬脂钙或1%苯丙乳液均可有 效 提 高 5������1������8 主 晶 相
本文 拟 在 H3PO4、粉 煤 灰、硬 脂 酸 钙 分 别 改 性 研 究的基础上,通 过 添 加 苯 丙 等 聚 合 物 乳 液 对 氯 氧 镁 水 泥进 行 复 合 改 性,扬 长 避 短,以 期 发 挥 各 改 性 剂 的 优 势 ,寻 找 氯 氧 镁 水 泥 耐 水 性 能 改 善 的 最 佳 效 果 及 途 径 .
1 引 言
氯氧 镁 水 泥 是 以 MgOGMgCl2GH2O 组 成 的 重 要 无机胶凝体系[1G2],由 于 存 在 耐 水 性 差、吸 水 后 材 料 强 度损失大等重大弊端[3G6],使得它 的 工 程 应 用 受 到 较 大 限制.研究 表 明 ,磷 [7G10] 酸 及 可 溶 性 磷 酸 盐 和 粉 煤 灰 对氯氧镁水泥具 有 一 定 的 耐 水 改 性 效 果,但 磷 酸 的 缓 凝作 用 巨 大,使 得 水 泥 的 早 期 强 度 极 低;在 低 碱 环 境 下 ,粉 煤 灰 主 要 起 微 集 料 的 作 用 ,提 高 耐 水 效 果 有 限 .
氯氧镁水泥配方
氯氧镁水泥配方介绍氯氧镁水泥是一种具有良好抗渗透性和抗腐蚀性的特殊建筑材料。
它由氯氧镁水泥熟料和适量的填充料混合而成。
本文将详细介绍氯氧镁水泥的配方,包括熟料的制备和配料的比例、填充料的选择以及混合工艺的要点等内容。
熟料的制备原材料选择氯氧镁水泥的主要原料为镁石(MgO)和氯化镁(MgCl2)。
选用优质的镁石,其含镁量应大于96%,氯化镁的纯度要求在95%以上。
原料预处理1.镁石粉碎:将镁石经过粉碎机粉碎成粉状,颗粒度要求在200目以上。
2.氯化镁干燥:将氯化镁晒干或在低温下进行干燥,确保水分含量低于5%。
熟料的制备1.熟料配比:根据不同的要求和用途,确定镁石和氯化镁的比例,常见的比例范围为1:1~1:2。
根据配比计算出所需的镁石和氯化镁的用量。
2.充分拌和:将镁石和氯化镁按照配比放入搅拌机中,加入适量的水,进行充分的拌和。
拌和时间一般控制在10~15分钟。
配料比例熟料与填充料比例氯氧镁水泥的熟料与填充料的比例会影响到水泥的性能和用途。
常见的熟料与填充料的比例范围为1:1~1:5,根据具体需求进行调整。
填充料的选择1.硅石粉:硅石粉是常用的填充料之一,它具有较高的硅含量,可增强水泥的耐水性和抗渗透性。
2.石英粉:石英粉具有较高的硅含量和稳定的颗粒形态,可提高水泥的强度和耐久性。
3.粉煤灰:粉煤灰是一种常用的工业废料,可作为填充料使用。
它具有良好的细度和活性,能够改善水泥的流动性和抗裂性。
混合工艺熟料与填充料的混合1.混合方法:将熟料与填充料按照配料比例放入混合机中,通过机械搅拌使其充分混合。
2.混合时间:混合时间一般控制在20~30分钟,确保熟料与填充料充分混合,形成均匀的水泥熟料。
混合物的搅拌与养护1.搅拌:将混合好的水泥熟料放入搅拌机中,加入适量的水进行搅拌。
搅拌时间一般为5~10分钟,确保水泥熟料和水充分混合。
2.养护:搅拌后的水泥熟料需进行充分的养护,一般在室温下养护24小时以上。
养护期间,要保持水泥熟料的湿润,防止干燥和开裂。
氯氧镁水泥研究
氯氧镁水泥新课题(转摘)字体大小:大| 中| 小2008-06-24 12:59 - 阅读:39 - 评论:0我国以氯氧镁为基料生产的制品有:防火装饰板、通风管道、硅镁加气混凝土、轻质隔墙板、仿琉璃波形瓦、无木包装箱和门窗框、道路铺地砖、发泡屋面保温隔热板、建筑装饰线条和梁柱、建筑装饰墙裙和天花板以及美工艺术品和活动房等,而且出现了为数不少的并具有相当规模和机械化生产的企业取得了卓有成效的业绩。
以氧化镁胶凝体和氯化镁为的水化反应不可能完全是适人皆知的,而且配比中MgO/MgCI2克分子比大于5的理论也是肯定的,因此制作加入相应的改性剂必要的,主要作用是改善制品内载功能,主要表现为提高制品的离水渗透性能,减少变形和反卤。
作为改性剂应具备二个条件:一是能使具有负作用的成份形成难溶于水且有力学性能的化学元组成物,作为工业副产物中的硅灰,高炉矿渣、粉煤灰、沸腾炉渣、烧结磷矿渣等它们都是经过高温煅烧的烧结料,本身就具有胶凝性能形成有力学性能的结构物。
采用工业废渣不但能消除工业污染,而且有大幅度降低制品的生产成本,是一举两得的好事。
二是自身具有硬胶凝性且不阻碍氯氧镁的水化反应,能粘附在氯氧结晶相的表面提高抗水侵能力,或者自身具有抗水功能堵塞毛细通道,改善抗水性能的同时提高氯氧镁制品的抗冲击性能和防变形性能。
三、提高氧化镁搅拌和反应过程中的水灰比,增加制品的密实性和防水率,能克制氯氧鎂水泥中搅拌过程中氯化镁分子超标的特性,使氯氧鎂水泥反应过程中温度均衡及反应的更加充分.如各类高效减水剂、表面活性乳化剂、扩散剂等。
值得生产者应注意的是:所加入的外加剂不一定有良好的功能和作用,其实所有的改性助剂都是能制标而不能制本,切不可画蛇添足,以免适得其反。
选择合格稳定的原材料要制作好的氯氧镁制品,必须采用合格稳定的原材料是应注意的环节。
作为主要原料轻烧氧化镁的要求,在GB9854—88标准中有明确的规定,应结合氯氧镁制品在建筑中的应用来选用。
氯氧镁水泥水分侵蚀机理及其耐水性
03
氯氧镁水泥的耐水性研究
氯氧镁水泥耐水性的评价指标
抗压强度
氯氧镁水泥在水中养护后的抗压强度 是评价其耐水性的重要指标。
吸水率
氯氧镁水泥的吸水率越低,说明其密 实度越高,耐水性越好。
抗折强度
抗折强度也是评价氯氧镁水泥耐水性 的重要指标,能够反映其韧性和抗裂 性能。
影响氯氧镁水泥耐水性的因素
养护条件的控制
通过控制养护温度、湿度和养护时间等条件,促进氯氧镁水泥的硬 化和结晶,提高其耐水性。
添加物掺入
适量添加硅灰、矿渣等添加剂,能够提高氯氧镁水泥的密实度和耐 水性。
04
氯氧镁水泥水分侵蚀与耐水性 的关系
水分侵蚀对氯氧镁水泥耐水性的影响
氯氧镁水泥是一种常用的建筑材料,其耐水性对于建 筑物的长期性能和安全性至关重要。水分侵蚀是影响
氯氧镁水泥耐水性的主要因素之一。
输标02入题
水分通过毛细作用进入氯氧镁水泥内部,与其中的化 学成分发生反应,导致硬化体膨胀、开裂,从而降低 其耐水性。
01
03
随着时间的推移,水分不断侵蚀氯氧镁水泥,使其逐 渐失去耐水性,导致建筑结构的破坏和安全性问题。
04
水分侵蚀过程中,氯氧镁水泥中的氯化镁与水反应生 成氢氧化镁,同时释放出氯离子。这些反应产物进一 步影响硬化体的结构和性能。
原料成分
氯氧镁水泥的原料成分对其耐水性有重要影响, 如氧化镁、氯化镁等原料的比例和纯度。
养护条件
氯氧镁水泥的养护条件对其耐水性也有影响,如 养护温度、湿度和养护时间等。
添加物
添加物如硅灰、矿渣等能够提高氯氧镁水泥的密 实度和耐水性。
提高氯氧镁水泥耐水性的方法
优化原料成分
选择高纯度、高质量的原料,调整氧化镁、氯化镁等原料的比例 ,以提高其耐水性。
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氯氧镁水泥的抗水性及其提高赵帅(北京工业大学,100124)摘要随着建筑材料的更新换代,无机玻璃钢(FRIM)出现在人们视线的次数越来越频繁。
作为无机玻璃钢的基体,氯氧镁水泥从诞生至今,由于其工艺简单、原料丰富、上线容易的特点,也为全世界的工厂所亲睐。
抗水性是影响镁水泥性能的重要指标,本文主要从化学角度,通过整理各种资料,介绍了一些提高镁水泥抗水性的方法,希望能为镁水泥的使用和发展贡献微薄的力量。
关键字氯氧镁水泥抗水性一、引言1.1玻璃钢概述人类从“砖瓦木石”的古建筑,跨越到现代建筑的过程中,水泥对人类作出了巨大贡献。
随着水泥工业的发展,技术、品种也随之不断发展更新。
除了用于常规建筑工程的硅酸盐通用水泥,其他具有特殊用途的水泥则称为特种水泥,如膨胀和自应力水泥等。
1867年由法国人索瑞尔发明了氯氧镁水泥(或称镁水泥),从此,世界上参与对这种水泥进行研究的科学家越来越多。
到了今天,已经取得了辉煌成就,同时也出现了“各有建树,各有见解”的局面,镁水泥由此获得了广泛应用。
氯氧镁水泥是一种气硬性胶凝材料。
到了近代,由于玻璃纤维的出现,人们首先将玻璃纤维用来增强热固性树脂,并将这种增强型材料统称为复合材料,在中国又成为“玻璃钢”(FRP)。
后来,人们有用玻璃纤维来增强镁水泥制得一种五级复合材料,将此成为无机玻璃钢,为了区别又将过去的“玻璃钢”改称为有机玻璃钢,仍用国际通用代号FRP。
1.2玻璃纤维的作用对于有机玻璃钢——FRP,其中的玻璃纤维作为增强材料,对强度起着很大作用,纤维强度越高,强度也越高;而对于耐腐蚀、耐热、耐水等基本性能,在很大程度上决定于不饱和树脂的性能,树脂耐腐蚀、耐热,FRP才能耐腐蚀、耐热。
对于无机玻璃钢——FRIM,强度在一定程度上取决于镁水泥。
玻璃纤维含量高,对提高强度有时反而不利。
而对于耐腐蚀、耐热等基本性能,几乎完全取决于镁水泥的性能。
因此,镁水泥的性能在FRIM中是十分关键的。
二、无机玻璃钢的原料2.1镁水泥的特点2.1.1缺点①变形大。
②抗水性差。
③有腐蚀性,特别是未完全固化前,卤水中的氯离子(Cl-)对钢筋有腐蚀作用。
④返潮返卤。
⑤变形易引起翘曲,翘曲则引起开裂。
2.1.2优点①不燃、耐热。
②抗冻性好。
③有稳定的耐候性。
④很高的抗渗性、耐磨性。
⑤优良的抗盐卤腐蚀性。
⑥价格低廉,生产成本低等。
由于不饱和聚酯树脂的性能决定了FRP热变形温度较低,因此FRP具备了怕热不怕冷的特点。
而无机玻璃钢由于氯氧水泥的性质决定了它即不怕冷又不怕热,其耐热值可达300℃以上,这是FRP难以做到的。
最多使氧指数达到28以上,实现阻燃。
2.2氯氧镁水泥的主要原料氧化镁是氯氧镁水泥的主要原料,和氯化镁(MgCl2)一起组成氯氧镁水泥缺一不可的骨干原料,可以这样说:氧化镁+氯化镁就是氯氧镁水泥。
但是,这样的材料不具备使用价值,因为如果没有改善性能的添加剂加入,前述的固有四大缺点是难以克服的,是影响使用的障碍。
2.3氧化镁(MgO)及其活性2.3.1氧化镁的性能氧化镁是一种碱性氧化物,具有与水反应的能力,发生水化反应。
MgO+H2O=Mg(OH)2生产氧化镁的原料十分广泛,目前世界上普遍的生产方法是煅烧菱镁矿(灰粉)和白云石(轻烧粉)来制得。
白云石在我国储量丰富,但活性MgO含量较少。
菱镁矿的主要成分为碳酸镁(MgCO3),经过窑炉煅烧后得到MgO。
→MgO+CO2↑MgCO3800~850℃目前全国FRIM的发展势头蓬勃,不断有新工艺、新产品走向社会、推向市场,并取得了如下成就。
①多种添加剂改进了镁水泥的性质,使该材料更具备适用性。
②生产工艺逐步更新,由手工操作向机械化生产过渡。
③FRP和FRIM在湿态下复合为一体的生产方法已经试制成功。
2.3.2氧化镁和氯化镁的配合比提高镁水泥制品的抗水性能,重要的手段是建立一个合适的MgO和MgCl2水溶液的配合比。
若用100%的活性MgO来制作镁水泥制品,不仅价格昂贵而且不可行,产品性能也与原违。
用活性MgO含量始终的轻烧粉来配制镁水泥,才是现实可靠的。
MgO的活性、含量太高或太低,都是不恰当的。
2.3.3氧化镁活性大小的条件①原料的成分。
②煅烧工艺。
③存放时间以不超过3个月为妥。
放置过久,MgO活性降低较多,甚至结块失效不能使用。
④环境条件。
即使在干燥空气中贮运,活性MgO也会吸收空气中的二氧化碳,当有水分时更糟。
⑤杂质含量。
2.4氯化镁2.4.1氯化镁的来源目前氯化镁在我国有两个主要来源。
①盐场生产海盐时的副产品。
②青海湖的产品,为白色颗粒状或块状,又称卤块。
2.4.2氯化镁的质量要求①水氯镁石中的MgCl2含量应≥44%。
②NaCl应≤1%。
防止泛霜。
③CaCl2含量应≤1%。
④MgSO4含量应≤3%。
2.5活性填充材料①粉煤灰:结构致密,利于防水。
②漂珠:降低相对密度,改善性能。
③其他填充材料:如烧黏土、矿渣、煤矸石、硅藻土、硅灰、铝镁硅酸盐矿粉、磷石膏等。
2.6外添加剂①改善抗水性:磷酸及磷酸盐抗水剂、硫酸盐抗水剂、有机树脂类抗水剂、无机复合抗水剂。
②改善返潮(返卤):抗水剂均可。
③降低反应热改善热变形性:有机酸类、木钙及多聚磷酸盐类。
④减少膨胀性:柠檬酸钠、多聚磷酸钠、粉煤灰、硅灰等。
⑤保温性:引气剂、加气剂、气泡稳定剂。
⑥着色剂:氧化物颜料、有机颜料。
2.7增强材料目前使用最多的,首选是玻璃纤维。
①无碱纤维及其织物(E纤维)②中碱纤维及其织物(C纤维)③高碱纤维及其织物(A纤维)三、氯氧镁水泥的抗水性3.1软化系数镁水泥抗水性差的主要原因是氯氧镁水化相的结晶接触点具有较高的溶解度,特别在流水作用下,水化相中的Cl-逸进水中,氯氧镁水化相解体,从而造成强度降低。
镁水泥的最大缺点是软化系数低,软化系数的含义是浸水后的强度P1与自然养护的强度P0的比值(K),因此软化系数可用下式表示⁄K=P1P0式中 P1——为浸水48h后的抗弯强度;P0——为浸水前的抗弯强度。
按照定义,此比值应小于1,比值越大越好,最大值为1。
也有特殊情况,除非浸水后的强度非但未降低,反而上升了,出现这种情况时,K值就大于1了。
软化系数指标在FRIM生产中是十分重要的,是该产品抗水性好坏的象征。
3.2影响抗水性的因素①MgO的活性:MgO活性越大,抗水性越差。
②MgO颗粒细度:MgO细度越细,抗水性越好。
③加入粉煤灰或漂珠时,可提高抗水性。
④添加剂:磷酸、磷酸盐、硫酸盐和某些有机酸等。
3.3提高抗水性的原则①减少镁水泥浆体中主要强度相的结晶水,因为硬化体中的结晶相的溶解度随其结晶水的减少而降低;②用适当添加剂使镁水泥硬化浆体中形成难溶于水的相。
3.4减少结晶水的工艺方法①加热镁水泥浆体②无论有无添加剂,只要经过120℃加热、加压处理后,在水中失重率就会减小。
③选用适当添加剂提高MgO在MgCl2溶液中的溶解度。
3.5提高抗水性的添加剂3.5.1磷酸加入磷酸来提高镁水泥的抗水性,这是目前国内研究者广泛采用的方法。
这里研究加入磷酸后的情况。
配方a:如果将MgO/MgCl2=5.7(物质的量之比),H2O/MgO=3.3(质量比)的配方作为标准试样,因为这是最原始最简单的配方,强度可能是高的,但是耐水性、返卤性等诸多性能就差了。
配方b:在上述标准试样中加入1%磷酸。
将上述两种试样测试结果对比后,发现有以下问题。
加入磷酸之后的配方b,固化开始阶段强度发展很慢,冬天更甚,一直到第7天,才能达到配方a的强度,超过7天后,强度增加较快,并超过了配方a的强度。
如果配方b在空气中固化一个月,放在水中浸泡1天后,强度开始下降,但是浸水3个月的强度才得以稳定,并且接近配方a。
这些说明加入磷酸后,后期强度是高的。
特别是耐水性大大改善了,当然防潮性也提高了。
就强度而言,在正常养护条件下,到了12~13周时配方a的强度为75~80MPa,而此时配方b的强度可达100MPa,当然七天之内的固化是慢的,强度也不高,这是它的特点。
磷酸掺入量越大,产品浸水后的稳定性也越差,但加入磷酸给镁水泥带来了难得的抗水性,改善了镁水泥的性能。
但是当加入量大于3%时,镁水泥制品会产生开裂、发疏。
3.5.2硫酸盐硫酸盐如硫酸铝、硫酸亚铁、石膏等可以提高抗水性。
其中常用的为硫酸亚铁(FeSO4·7H2O),用量为2%~5%。
在实际应用中,往往用其饱和水溶液。
因加入到镁水泥中后,易使镁水泥变成淡绿色。
这与用户往往要求镁水泥制品为白色相矛盾,故用量往往减少为1%~1.5%。
3.5.3有机树脂有机树脂作为抗水剂使用的有三聚氰胺甲醛树脂(密胺树脂),脲甲醛树脂(脲醛树脂)等水溶性树脂。
目前使用脲甲醛树脂最为广泛,用量不少于2%。
配料时,可将MgO 和填充料及MgCl2水溶液先混合成浆体状,再将脲醛树脂加入混合,然后在搅拌下分别加入其他各种原料,按次序加入,如果将脲醛树脂加入MgCl2溶液中,易出现胶块悬浮状。
最好是直接加入料中,而且在众多添加剂中首先加入。
3.5.4玻璃纤维镁水泥中加入玻璃纤维后,即成为无机玻璃钢(FRIM),玻璃纤维的加入,也是抗水性增加,也有利于提高力学性能。
参考文献1 王禹阶.无机玻璃钢工艺及应用.北京:化学工业出版社,2004:1~28,54~552 王禹阶,班良民.无机玻璃钢工艺及应用.北京:化学工业出版社,2008:663 穆惠民,袁海荣,穆泽华.玻璃钢机械加工.北京:化学工业出版社,2008:3~5。