(整理)便桥计算书

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钢便桥计算书正文(最终)

一、验算内容本计算内容为针对沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程钢便桥上、下部结构验算。

二、验算依据1、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程施工图》；2、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程钢便桥设计图》；3、《装配式公路钢桥使用手册》；4、《公路钢结构桥梁设计规范》JTGD64-2015；5、《钢结构设计规范》GBJ50017-2003；6、《路桥施工计算手册》；7、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2007；8、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程便道便桥工程专项施工方案》。

三、结构形式及验算荷载3.1、结构形式北侧钢便桥总长60m，南侧钢便桥总长210m，上部均为6排单层多跨贝雷梁简支结构，跨径不大于9m；下部为桩接盖梁形式，盖梁采用45A双拼工字钢，桩基采用单排2根采用529*8mm钢管桩。

见下图：立面形式横断面形式3.2、验算荷载钢便桥通行车辆总重600KN，重车车辆外形尺寸为7×2.5m，桥宽6m，按要求布置一个车道。

横向布载形式车辆荷载尺寸四、结构体系受力验算4.1、桥面板桥面板采用6×2m定型钢桥面板，计算略。

4.2、25a#工字钢横梁（Q235）横梁搁置于6排贝雷梁上，间距1.5m。

其中：工字钢上荷载标准值为1.18KN/m；25a#工字钢自重标准值0.38KN/m。

计算截面抗弯惯性矩I、截面抗弯模量分别为：I =50200000mm4；W =402000mm3。

(1)计算简图：(2) 强度验算：抗弯强度σ=Mx/Wnx=46580000/402000 =115.9Mpa＜[f]=190Mpa；满足要求！抗剪强度τ=VSx/Ixtw=167362×232400/（50200000×8）=96.8Mpa＜ft =110Mpa；满足要求！(2) 挠度验算：f=M.L2/10 E.I=35.8*1.32/10*2.1*5020*10-3=0.57mm<L/400=3.3mm，则挠度满足要求。

便桥施工方案及计算书

连盐铁路青口河便桥计算书一、工程概况青口河河宽近100m，青口河大桥主墩采用筑岛施工，跨距最大的两个墩间做为河道，河道上设置施工便桥，便桥每跨21m，下部采用双排1m片石混凝土桩基，桩顶预埋0.4×0.4m钢板，横梁采用双拼40cm工字钢，上部采用四排单层贝雷桁架。

二、桥位选址及布置根据施工便道位置和10年洪水位，保证与施工便道贯通根据两岸位置、地形、高差和地质等情况，测定最适宜的桥梁中线；根据主墩筑岛位置和范围，以及筑岛后河道宽度，测定推出便桥总跨径三、贝雷架结构1.桁架及销子桁架结构由上下弦杆、竖杆及斜杆焊接而成。

上下弦杆的一端为阴头，另一端为阳头。

阴阳头都有销栓孔。

两节桁架连接时，将一节的阳头插入另一节的阴头内，对准销子孔，插上销子。

弦杆焊有多块带圆孔的钢板，其中有：弦杆螺栓孔，在拼装双层或加强桥梁时，在此孔插桁架螺栓或弦杆螺栓，使双层桁架或桁架与加强弦杆结合起来；支撑架支撑架孔，用于安装支撑架。

当桁架用在桥梁上部时，使用中间两个孔；当桁架用作桥墩时，用端部的一对孔，以加固上下节桁架。

下弦杆两端钢板上的圆孔及弦杆槽钢腹板上的长圆孔叫做风构孔，用以连接抗风拉杆。

下弦杆设有4块横梁垫板，上有栓钉，以固定横梁位置。

端竖杆有支撑架孔，为安装支撑架、斜撑与联板用。

端竖杆及中竖杆的矩形孔叫做横梁夹具孔，用来安装横梁夹具。

2.加强弦杆加强弦杆是为了提高桥梁的抗弯能力，发挥桁架腹杆的抗剪作用。

便桥梁端部弯矩小，故收尾桁架均不设加强弦杆。

加强弦杆，两端设有阴阳头，中部设有支撑架孔与弦杆螺栓孔板反焊于杆件的一面，使连接加强弦杆与桁架的弦杆螺帽不至于外露，保证桥梁推出时顺利通过滚轴。

加强弦杆与桁架连接斜撑的作用在于增加桥梁的横向稳定，其两端各有一空心圆锥形套筒，上端连于桁架端竖杆支撑架孔，下端则连在横梁短柱上。

每节桥梁在桁架后端竖杆（以桥梁推出方向为前方）上各装一对斜杆，桥头端上另加一根。

斜撑与桁架和横梁的连接用斜撑螺栓。

混凝土便桥计算书

附件：天河潭2标大道7米跨便桥计算书1、便桥概述便桥梁体总长度5.7m，宽度4m, 两侧桥台各搭0.35m，采用C40混凝土。

计算长度5m,取一块板宽度1m来计算。

2、荷载分析根据现场施工需要，便桥按最大载荷90t，通过速度1.5km/h设计。

便桥承受荷载主要由桥梁自重荷载q，及车辆荷载F两部分组成，其中车辆荷载为主要荷载。

如图1所示：图1为简便计算方法,桥梁自重荷载按均布荷载考虑，车辆荷载按集中荷载考虑。

以单片混凝土板受力情况分析确定q、F值。

⑴q值确定查表可知C40混凝土为2.5×103kg/m3，估算单片混凝土板需要约10×103kg，则q=20KN/m2。

⑵F值确定根据施工需要，便桥按能通过单侧履带（或车轮）重为90t的重卡，单侧履带全部作用在单个板上，则单个板压力为F=450KN。

由于便桥设计通过车速低于5km/h，故车辆对桥面的冲击荷载较小，故取冲击荷载系数为0.2，计算得到F=450KN×（1+0.2）=540KN。

3、结构强度检算已知q=20KN/m2，F=540KN，混凝土桥计算跨径L=5m,计算宽度1.0m。

⑴、计算最大弯矩及剪力Mmax=(ql2/8)+(FL/4)=(20×52/8)+(540×5/4)=737.2(KN.m)Vmax=（ql/2）+F/2=（20×5/2）+540/2=320KN（2）混凝土板尺寸、配筋设计及正截面抗弯承载力验算根据实际情况本次设计采用C40混凝土，HRB335钢筋，直径为30mm，混凝土保护层厚度为40mm。

根据《路桥施工计算手册》查得C40混凝土抗压强度设计值为fc=19.1N/mm2,抗拉强度设计值ft=1.71 N/mm2，HRB335钢筋抗拉强度设计值为fy=300 N/mm2。

假设板宽度b=1m,高度h=0.8m,配筋率为ρ=0.011。

根据以上条件得：板实际面积A=1.0 ×0.8=0.8m2板有效面积Ay=1.0 ×(0.8-0.04-0.016)=0.744 m2钢筋截面As=Ay*ρ=0.744×0.011=0.008184m2力的平衡方程：fy*As=fc*b* X ①力矩方程：M=fy*As*（h-0.04-0.016-X/2）≥Mu=1412.5(KN.m) ②由①计算得X=300000*0.008148/19100/1=0.128mξ=X/( h-0.04-0.016)=0.172≦ξb=0.550,所以不会超筋。

便桥施工方案及受力计算书

临时便桥受力计算书1、便桥概述便桥桥跨布置为10×5m，全长共50m。

桥宽4.5m，净宽4.0m。

便桥位于施工桥南侧5m处，通航净空高度不小于1.30m。

基础：便桥基础采用15～17m长杉木，平均直径不小于20cm，每个桥墩24根。

杉木桩用斜撑进行加固和294×200H钢连接（代替原来的大、小枕木连接），形成群桩基础。

主梁：纵向主梁采用294×200×8×12H型钢，间距50cm。

桥面系：纵梁上铺设16a型工字钢作横向分配梁，分配梁间距为40cm，单根长度为4.5m，16a型工字钢顶铺设8mm花纹钢板作为桥面板，桥面板与分配梁需焊接固定。

2、计算依据①《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）②《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）③《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）④《建筑桩基础技术规范》（JGJ94-2008）3、容许应力容许应力按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》规定：A3钢：弯曲应力[δ]=145 剪应力[τ]=85MPa4、受力计算4.1、模型计算采用midas/civil 2011对临时钢便桥上部结构进行建模计算。

桥面钢板采用板单元，其他纵梁、横梁采用梁单元建模。

荷载：最大荷载为载重60t的水泥粉罐车，自重15t，总重按80t计算，车辆沿便桥中心线行驶。

计算结果荷载组合值：自重乘以1.2荷载组合系数，活载乘以1.4荷载组合系数。

便桥上部结构模型图（局部模型）4.1、桥面钢板受力计算钢面板组合应力图由计算结果知：最大应力：1.29=σMPa ＜[]145=σMPa3.2、16a 工字钢横向分配梁受力计算16a 工字钢横向分配梁组合应力图16a 工字钢横向分配梁剪应力图由计算结果知：最大组合应力：6.60=σMPa ＜[]145=σMPa最大剪应力：19=τMPa ＜[]58=τMPa4.3、294×200H 型钢纵梁受力计算294×200H 型钢纵梁组合应力图294×200H 型钢纵梁剪应力图294×200H 型钢纵梁变位图由计算结果知：最大组合应力：2.52=σMPa ＜[]145=σMPa最大剪应力：5.40=τMPa ＜[]58=τMPa最大挠度：mm 2.2=f ＜[]3.86005000==f mm3.4、294×200H 型钢下横联受力计算上部结构反力图（立体视角）上部结构反力图（平面视角）最大支点反力：R=159.7kN木桩间距0.6m，按0.6m简支梁计算最大正应力图最大剪应力图最大变形图最大正应力：36=σMPa ＜[]5.188=σMPa最大剪应力：9.70=τMPa ＜[]110.5=τMPa最大挠度：mm 156.0=f ＜[]1600600==f mm 3.5、木桩基础计算木桩基础按照群桩基础计算，由反力计算结果知单个桥墩最大受力：R=705.7kN根据《建筑桩基础技术规范》（JGJ 94-2008）桩承载力计算公式 P pk p i A q l Q Q Q λ+=+=∑sik pk sk q u式中：u —桩身周长，u=0.2ml i —土分层厚度（m ）p λ—桩端土塞效应系数，取0.8A p —桩端面积（0.0314m 2）q sik —与对应的各土层与桩侧的摩阻力标准值（kPa ） q pk —极限端阻力标准值（kPa ），根据规范取210kPa安全系数取2.0木桩入淤泥层10m ，淤泥层桩周摩阻力标准值为10kPa 。

施工便桥计算

跨河大桥施工便桥计算一、便桥方案我部xx大桥横跨xx河，因施工需要，计划在跨河处修建一座施工便桥。

施工便桥按净跨12.0×2＝24.0m，单车道设计，重车为搅拌运输车或35吨吊车，后双轴八轮车辆，后轴总荷载30吨，前轴10吨。

单车道宽度为4.5m。

桥面采用1.0cm厚防滑钢板，横梁采用轻型20aI字钢加15×20方木满铺。

纵梁采用40bI字钢，该工字钢布置于车轮范围、全桥布置6根40b工字钢。

防滑钢板、横梁、纵梁之间采用螺栓连接，纵梁之间用30b工字钢连接增加稳定性。

详见便桥设计图。

二、主要结构验算按公路—Ⅱ级荷载加载1、防滑钢板○1计算模型跨距L=0 m、板厚10mm、重载车轮着地宽度0.60m、双轴轴重50cm1.0cm厚钢板q=75/0.6=125KN/m15×20cm方木加15aI字钢60cm单车轮受力图aP=300KN，单轴一端双轮重P1=P÷4=75KN。

工字钢中心间距为60cm，车轮荷载可近似为均布荷载。

受力模型如上。

因防滑钢板跨径为“0”假设横梁为刚性，故、防滑钢板受力不必验算。

2、横梁验算：受力模型图a所示。

a、强度计算木材抗弯强度取[бm]=13×106Pa 取E=9×103M=qL2/8=125×0.62/8=5.6KN.mWn=bh2/6=0.15×0.22/6=1×10-3m3бw=M/Wn=5.6×10-3/1×10-3=5.6MPa<[бm]=13 MPa满足要求b、挠度计算：因40b工字钢顶面宽度为14.4cm，两工字钢中心距离只有60cm，净距离仅46cm，而且枕木上面还加铺了大块防滑钢板，整体性较好，故无需再进行挠度计算，满足要求。

3、纵梁验算：单轴车轮作用力由6根40b工字钢来承受。

为一跨12.4M简支梁，以跨中截面作为验算截面，以最不利集中荷载计算，假设横梁为刚性，按6根受力系数相同计算。

便桥计算书

跨径12米贝雷钢便桥计算书一、便桥概况纵向施工便道途经铁场排洪渠及沙河时，采用贝雷钢便桥跨越，车俩单向通行。

单孔设计最大跨径12m，桥面宽度为6m。

钢便桥结构型式见下图：便桥桥墩处自下而上依次采用的主要材料为：壁厚10㎜、直径800㎜钢管桩基础2根→1000*1000*10mm钢垫板→2根20a型工字钢（双拼）下横梁→双排单层321贝雷片（2榀4片）纵梁→25a型工字钢横向分配梁→22a型槽钢桥面（卧放满铺）。

钢管桩中心间距为350㎝，桩间采用2根壁厚6㎜、直径630㎜钢管作为支撑联结；20a型工字钢（双拼）下横梁每根长度为530㎝；2榀贝雷梁横向中心间距为350㎝，每榀贝雷片横向顶面采用支撑架（45㎝）联结，底面两侧用2段槽钢固定在工字钢下横梁上；25a型工字钢横向分配梁间距为75㎝，每根长度为600㎝；桥面系22a型槽钢间净距4㎝，横向断面布置23根。

二、计算依据及参考资料1、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；2、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；3、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）；4、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）；5、《公路桥涵施工手册》（交通部第一公路工程总公司主编）；6、从莞高速公路惠州段第二合同段两阶段施工图设计；7、本合同段相关地质勘探资料；三、主要计算荷载1、汽车-20 重车；2、自重50吨履带式起重机+吊重15吨（便桥施工期作业机械荷载）；3、结构自重；四、结构受力验算（一）、22a型槽钢桥面板（按简支计算，跨径L=0.75m）1、材料相关参数：I y=157.8㎝4，W y=28.2㎝3，i y=2.23㎝；容许抗弯应力f=215 MPa，容许抗剪应力f y=125 MPa，E=206×103MPa；自重24.99㎏/m，截面积31.84㎝2。

2、荷载情况：“汽－20”重载，轴距1.4m，单轴重14吨，半边轮组重7吨；汽车冲击系数取1.3；单个轮胎宽度为20㎝，单侧一组轮胎宽度为60㎝，单侧轮组面与3片槽钢接触；轮组作用在跨中弯矩最大，轮组作用在临近支点处剪力最大。

便桥计算书

许家桥钢便桥计算书荷载布置情况：以两台炮车运送30m 箱梁通过便桥，箱梁自重85t ，两台炮车间距28m 。

每台炮车有两个轴，轴间距 1.4m ，每根轴的两端各安装双轮，轮胎直径Φ1.1m ，同根轴的四个轮胎间的中心间距分别为0.3m 、1.4m 、0.3m 。

进行计算时，取活荷载为100t 。

（1）桥面板验算由于面板纵肋间距为25cm ，故桥面板跨径为：L=25-7.4=17.6cm ，考虑炮车车轮作用的均布荷载，每个车轮大约承担6.25吨，作用桥面板的面积为0.2×0.3m （长×宽），将桥面板简化成相应的梁进行计算，并考虑车轮作用宽度扩散为1.5b ，则有：6.25100.3208.3/q KN m =⨯÷=22208.310000.176806.6788ql M N m ⨯⨯===∙ 322560.1205.165.1cm bh W =⨯⨯== 806.67161[]2155M MPa W σσ===<=极限 2083000.3/21.5 1.510.4[]8530010Q MPa MPa bh ττ⨯=⨯=⨯=≤=⨯ 故能够满足要求。

（2）面板纵肋验算对于顺桥向铺设的I12.6的工字钢，其跨径按1.5米进行计算，考虑炮车轮胎作用在桥面板上的分布情况，每个轮胎的着地宽度和长度为0.3m ×0.2m （按照桥涵通用设计规范取值）。

当炮车在便桥上行驶至I12.6工字钢跨中时为最不利状态。

此时有3根工字钢共同承担一个轴端的2个轮胎荷载，将荷载简化成集中力，取P=125KN ，考虑1.2的冲击系数，则一根I12.6工钢所受的集中荷载为50KN 。

建模进行计算：经建模计算得：Rmax=54.8KNQmax=29.812KN10317134[]14577M MPa W σσ===<= max max2981255.2[]851085z z z z Q S Q MPa MPa I I d d S ττ**⋅====<=⨯（）能够满足规范要求。

施工便桥计算书1 -新

温水镇人民医院石拱桥便桥设计方案计算书1. 设计说明我公司承建幸福大道起讫里程为K0+4000~0K2+500段,该段工程主线长度为2500m。

由于施工的需要,土石方运输车辆需要经过温水镇人民医院石拱桥，可能压坏石拱桥，因此在石拱桥修筑一条钢便桥。

便桥为工字钢钢便桥, 设计便桥跨度为7.2m,宽度为8米，上部采用21根I40a 工字钢，间距为40cm，采用Ф16钢筋，每隔一米进行连成整体;横向分配梁采用I12,。

6型热轧普通工字钢,长度为8m,布置间距为20cm，桥面行车道板采用δ10型钢板,其长度为8m,满铺。

下部采用C30混凝土基础。

2. 荷载布置2.1 上部结构恒重（8米宽计算）⑴δ10钢板：8×1×0.01×7.85×10=3.54kN/m⑵I12.6纵向分配梁:14.21×10×0.001=0.143kN/m⑶I40a横向分配梁:67.6×10×0.001=0.676kN/m2.2 活荷载按项目部的要求设计荷载为50t,在设计计算过程中将此荷载按汽车－20级重车的受力形式布置在便桥上,以运输车辆考虑便桥实际情况，满足二部运输车辆在便桥。

3. 上部结构内力计算3.1 I40工字钢计算计算跨径为L计=7.2m(按简支计算)。

I40a工字钢:I=250497.2cm4,E=2.1×105MPa,W=1090cm3,S=631.2cm2,设计抗弯强度为f=145MPa, τ=85MPa, QMAX=915.24KN。

3.1.1 应力计算3.1.1.1 一个方向60t石方车时(1) 6000KN石方车（一辆）（按汽车－20级重车）布置在跨中时：M max1=0.25×320×7.2+0.9/7.2×320×7.2/2+0.9/7.2×160×7.2/2=792kN.m(2)60t运输车行驶临近支点时：Q max1=320+320×4.8/7.2+160×1.8/7.2=573.3kN3.1.1.2 恒载便桥上部结构自重计算：纵梁21根工字钢：G1=67.6*7.2*21/100=102.2 kN横向分配梁I12.6共24根:桥面系：采用宽b=800mm、δ=10 mm的钢板G4=8*7.2*0.001*7.85*10=4.52kN恒载换算为均布荷载q=(102.2+8.18+4.52)/7.2=15.96kN/m11.618图表 1(1) 最大弯矩为M max2=0.125×15.96×7.22=103.42kN.m(2) 恒载内力：Q max2=0.5×15.96×7.2=57.46kN3.1.2 挠度计算f max1=pl3/48EI=8×105×153/(48×2.1×1011×250497.2×6×10-8)=0.01782m=17.82mmf max2=5ql4/384EI=5×12278×154/(384×2.1×1011×250497.2×10-8×6)=0.00256m=2.56mm 3.1.3 荷载组合贝雷梁上最大内力为100t砼车与恒载组合：不考虑错车及桥面施工荷载和人群荷载。

张家村中桥施工便桥计算书(单跨贝雷梁)

张家村施工便桥计算书(单跨贝雷梁)一、工程简介本标段张家村中桥施工便道被河流截断，河宽20米，现在线路左侧19m处设置一座长21m×宽4m的钢结构施工便桥，便桥净跨20m，中心里程DK52+210～DK52+231.5，上部采用双排单层国产加强型贝雷桁架，25b工字钢做横梁，每根长6m，共28根，用12.6号工字钢纵向连接，每根长21m，间距30cm，共14根，面层用1cm 厚钢板铺设，桥台采用C30混凝土基础。

二、贝雷架结构验算本合同段以8m3砼运输车为最重，便桥设计以能通过8m3砼运输车即可，运输车自重20t，砼约20t。

计算时便桥所受荷载按集中荷载考虑——取50t，贝雷架自重取1.5T／ｍ。

当活载作用在跨中时，便桥承受的荷载为最不利荷载。

计算简图如下：=50/2=250.75/5.121便桥荷载示意图1、实际弯矩计算M＝ｑｌ2/ 8+ｋｐｌ／4＝0.75×9.8×212/8+1.2×25×9.8×21/4＝405.17+1543.5＝1948.67KN·ｍ2、实际剪力计算Q＝ｋ（ｐ+ｑｌ）/2＝1.2×（25×9.8+0.75×9.8×21）/2=239.61KN3、最大允许弯矩、剪力、挠度［M］＝3375＞ M＝1948.67KN·ｍ［Q］＝490.5＞Q＝239.61KN［ｆ］＝L/400＝21000/400＝52.5mm＞ f＝ 5ql4/384EI+ｐl3/48ＥＩ＝ 5×0.75×9.8×21000^4/(384×2.06×10^5×1154868.8×10^4) +25×9.8×1000×21000^3／(48×2.06×10^5×1154868.8×10^4)=7.82+19.87=27.69mm4、横梁计算：q=42kg/m×9.8N/kg=0.4116KN/m(取0.6KN/m) p=50/28×9.8=17.5KNMmax=q(l/2)2/2+(l-1.8)/2×kp/2=1.2+11.55=12.75KN·ｍQmax=kp/2+ql/2=1.2×17.5/2+0.6×4/2=11.7KNσmax＝Mmax/W＝12.75/(423×10-6)=30141.9KPa=30.15MPa＜[σ]=210 MPa，通过；25b号工字钢，Hw×Tw=224×10=2240㎜2τmax＝Qmax/(Hw×Tw)=11.7/(2240×10-6)＝5.23MPa＜[τ]=120MPa，通过；［ｆ］＝L/400＝4500/400＝11.25mm＞ f＝ 5ql4/384EI+ｐl3/48ＥＩ＝ 5×0.6×4000^4/(384×2.06×10^5×5280×10^4) +17.5×1000×4000^3／(48×2.06×10^5×5280×10^4)=0.184+2.146=2.33mm三、基础检算根据设计图纸地质信息，基础拟落在σ0=200Kpa(容许承载力按150KPa 考虑)的土层上，埋深1.0m ，采用C30混凝土，内设钢筋网直径16 钢筋网，20*20cm 间隔, 放在顶面下来7cm 处，并设直径16接茬钢筋与桥台连接，长1m ，间距30cm ，桥台顶部预埋钢板，长80cm ，宽60cm ，厚10 cm ，共4块，钢板下用直径16钢筋U 形焊接，间距30cm ,每根1.5m ，共12根。

便桥设计及计算书

工字钢便桥设计及荷载验算书一、工程概况为保证通往炸药库及主洞洞口施工便道畅通，并保证五里沟河排水的需要，决定在五里沟河上修建2座跨河便桥。

从结构可靠性、经济性及施工工期要求等多方面因素综合考虑，炸药库方向8m跨径，宽4m便桥采用30片I32b工字钢满铺作为主梁；洞口方向10m 跨径，宽5m便桥采用22片I32b工字钢，间距10cm铺设作为主梁；每片工字钢分别由Ф22钢筋横向连接为一整体，保证工字钢整体受力，工字钢上铺5mm厚防滑钢板，便于安全行车.二、炸药库方向便桥受力分析及计算荷载分析根据现场施工需要，便桥承受荷载主要由桥梁自重荷载q，及车辆荷载P 两部分组成,其中车辆荷载为主要荷载。

如图1所示：Pq图1为简便计算方法，桥梁自重荷载按均布荷载考虑，车辆荷载按集中荷载考虑.以单片工字钢受力情况分析确定q、P值.1、q值确定由资料查得I32b工字钢延米重57。

7kg，重力常数g取10N/kg。

q=57.7＊10/1000=0.6KN/m，加上护栏和连接钢筋，单片工字钢承受的力按1.0 KN/m ,即q=1.0KN/m.2、P 值确定根据施工需要,并通过调查，便桥最大要求能通过重50吨的大型车辆，即单侧车轮压力为500KN.单侧车轮压力由5片梁同时承受,其分布如图3：单侧车轮压力非平均分配于5片梁上，因此必须求出车轮中心点处最大压力m ax f ，且车轮单个宽25cm ，32b 工字钢翼板宽13。

2cm ，工字钢满铺，因此单侧车轮至少同时直接作用于两片工字钢上。

而f 按图3所示转换为直线分布，如图4: f maxmaxf fff图4 由图4可得到m ax f =F/2,单片工字钢受集中荷载为m ax f /2=125KN 。

由于便桥设计通过车速为5km/小时,故车辆对桥面的冲击荷载较小,故取冲击荷载系数为0.2，计算得到P=125＊(1+0.2）=150KN 。

结构强度检算由图1所示单片工字钢受力图示，已知q=1KN/m ，P=150KN,工字钢计算跨径l =8m ，根据设计规范,工字钢容许弯曲应力[]w σ=210MPa ，容许剪应力[]τ=120MPa 。

72米钢便桥科学计算书

^`钢便桥受力计算书 (1)1.1概述 (1)1.2计算范围 (1)1.3主要计算荷载 (1)1.4便桥主要控制计算工况 (1)1.5计算过程（手算） (1)§1.5.1活载计算 (2)§1.5.2桥面板计算 (2)§1.5.3 I12.6工字梁纵梁计算 (2)§1.5.4 I25a工字梁横梁计算 (3)§1.5.5 贝雷主梁计算 (5)§1.5.6 2根I32b桩顶横梁计算 (6)6电算复核 (7)钢便桥受力计算书1.1概述根据本便桥施工荷载要求，参照《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）及《港口工程荷载规范》(JTJ254一98)。

由于本便桥使用时间较短，受自然条件影响较小，所以直接计算工作状态下荷载，风、雨等影响条件忽略。

便桥承受的荷载为自重、车辆荷载。

1.2计算范围计算范围为便桥的基础及上部结构承载能力，主要包括：桥面板→I12.6工字梁纵梁→I25a工字梁横梁→顺桥向贝雷梁→横桥向I32b工字钢→钢管桩。

1.3主要计算荷载恒载：结构自重；活载：9立方混凝土罐车荷载；冲击系数：汽车（1.1）荷载组合：1、恒载＋汽车荷载1.4便桥主要控制计算工况①跨径为12m钢便桥在活载工况下的整体刚度、强度和稳定性；1.5计算过程（手算）本便桥主要供混凝土罐车、各种小型农用车走行，因而本便桥荷载按9立方米混凝土罐车荷载分别检算。

本便桥恒载主要为型钢桥面系、贝雷梁及墩顶横梁等结构自重。

并按以下安全系数进行荷载组合：恒载1.2，活载1.3。

根据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》规定：临时结构容许应力可提高 1.3（组合Ⅰ）、1.4（组合Ⅱ～Ⅴ）。

本便桥弯曲容许应力取MPa 2031454.1=⨯，容许剪应力取MPa 119854.1=⨯。

§1.5.1活载计算活载控制设计为9m3砼运输车（按车与载总重35t 计），参考国内混凝土运输车生产厂家资料及规范汽车－20级荷载布置，单辆砼运输车荷载为3个集中荷载70kN 、140kN 和140kN ，轮距为4.0m 、1.4m ，计入冲击系数1.1后，其集中荷载为77kN 、154kN 和154kN 。

便桥结构计算书

便桥结构计算书1、便桥长度的确定根据目前的测量结果，河面宽度为35米，按内河准七级航道设计，通航宽度12m，通航净高2.5m，直线段通航转弯半径不小于100m。

钢便桥初定位置为施工主便道线路中心线，其长度拟定为36m （3*12m），桥面标高+7.5m，水面标高+4.38m，通航净高2.5m，占用水域面积1.57㎡。

详见钢便桥一般构造图。

2、便桥宽度的确定便桥宽度的确定需满足施工机械设备通行要求，实际最大通行车辆为15m挂车，最大轮胎宽度为2.86m。

结合吊车（25T）和振动桩锤在施工时对便桥宽度的要求等综合因素，确定便桥总宽度为5米(桥面净宽4m)，单墩插打单排钢管桩4根，共4个墩，水中2个墩。

3、钢便桥荷载设计结合现场实际情况，现场最大荷载运输车辆为钢筋运输车，综合考试超载因素，钢便桥荷载设计小于等于100T。

4、钢便桥的施工方法及验算钢便桥采用下承式，下部均采用φ50、δ=8mm的钢管桩，钢管顶部布设I32b “工”字钢。

便桥上部采用I32b “工”字钢横梁，贝雷梁组合成纵梁，最上部铺I18 “工”字钢纵梁，桥面板铺设1.0cm钢板。

4.1横梁验算4.1.1载荷情况荷载考虑最大受荷情况，即100吨钢筋运输车通行。

恒载荷有：横梁“工”字钢重量、纵梁重量、钢板重量，动荷载有：钢筋车总重量、人行荷载等。

横梁间距1.5m一道，验算单跨跨径4.5m，验算对象I32b “工”字钢，应力分布为均布荷载。

纵梁14根，单根验算长度1.5m；钢板1.5×4×0.015m。

最不利点受力分析为当钢筋运输车后轮垂直轴线范围内（按后八轮计算），单支点处三根横梁同时承受后轴重量。

恒载：横梁“工”字钢I32b重量：4.5×57.7×1×10 /1000= 2.6KN桥面纵梁“工”字钢I18重量：1.5×24.1×14×10/1000=5.06 KN钢板重量: 0.01×4×1.5×7.85×103×10/1000=4.71 KN动载：钢筋运输车：1000KN不确定荷载（包括人群荷载）：7.5 KN应力布置图及弯矩、剪力图如下：(1)、计算模型基本参数：设长L =4.5 M(2)、设定恒载分项系数γG =1.2 活载分项系数γQ =1.4(3)、集中力：P g=（2.6+5.06+4.71）/4.5=2.75 KN/mP q=（1000/2+7.5）/（4.5×3）=37.6KN/m标准值P k= P g + P q =2.75+37.6=40.35KN/m设计值P d=P g ×γG + P q ×γQ=2.75×1.2+37.6×1.4=55.94KN/m(4)、选择受荷截面1、截面类型：工字钢：I32b2、截面特性：I x= 11620cm4W x= 726cm3S x= 426.1cm3G= 57.7kg/m 翼缘厚度tf= 15mm 腹板厚度t w=11.5mmE=2.1×105MPa(5)、相关参数1、材质：Q2352、x轴塑性发展系数γx：1.053、梁的挠度控制［v］：L/250(6)、内力计算结果1、A点支座反力R A = P d L / 2 =125.865KN2、B点支座反力R B = R A =125.865 KN3、跨中最大弯矩Mmax = P d L2 / 8 =142 KN.m(7)、强度及刚度验算结果1、弯曲正应力σmax = M max / (γx W x)＝162.67 N/mm22、A处剪应力τ A = R A S x / (I x t w)＝30.77 N/ mm23、B处剪应力τB = R B S x / (I x t w)＝30.77 N/ mm24、最大挠度f max = 5P k L4 / (384E I )=8.83 mm5、相对挠度v = f max / L =1/ 510﹤1/400弯曲正应力σmax=162.67 N/ mm2 <抗弯设计值 f : 215N/mm2符合设计要求。

便桥计算书

便桥计算书湾里2号便桥孔跨布置为3-12m ，桥面净宽4.5m 。

便桥基础均采用扩大基础，墩柱采用混凝土实体墩形式，混凝土标号为普C30。

主梁采用贝雷架结构，每孔设置等间距三片主梁，每两片用花窗加强，用膨胀螺栓将其固定在墩台身上，贝雷架底部铺垫2cm 厚橡胶垫。

采用工22b 工字钢作为分布横梁，间距为1.3m ，用U 型卡固定在贝雷架的下缘。

采用槽20b 槽钢纵作为分配纵梁，每隔12m 设置一道2.0cm 伸缩缝。

一、荷载：本桥最大荷载混凝土搅拌运输车荷载，按55t 计算。

其荷载如下图所示：二、桥面板验算：布置：桥面板采用槽20b 槽钢，轴心间距20cm 纵向满布。

架在间距1.3m 的分布横梁上。

荷载：因为中后轮宽为0.6m ，故同时有3根槽钢受力。

则：根数轴载 p =3110kn =36.67kN 因为单根槽钢长度为5.0m ，故最不利荷载位置如下图所示：查表得：B 点弯矩最大，其系数为0.175C 点左侧剪力最大，其系数为-0.675第一跨挠度最大，其系数为0.990对该结构进行强度验算:M max =0.175PL=0.175×36.67×1.3=8.34KN*mQ max =-0.675P=-0.675×36.67=24.75KN剪应力：τ=A Q =83cm2.3224.75KN =7.53MPa ＜[τ]=85MPa 弯曲正应力：σ=W M =7.7334.8=108.74MPa ＜[σ]=145MPa 换算应力： √(σ2+3τ2)= √（108.742+3×7.532）=109.52MPa ＜1.1[σ]=159.5MPa 刚度验算：f=0.99×Pl 3/(100EI)=0.99×36.67×103×1.33/(100×2.1×105×106×143.6×10-8)=2.64mm ＜1500/400=3.75mm故：采用槽20b 槽钢作为桥面板符合强度及刚度要求。

便桥计算

便桥计算说明书（B1标段）
一、计算荷载传递：
荷载按50T计算，首先均布荷载传递到便桥的木板上。

通过木板传递到下面的次梁（槽钢8）上。

槽钢的荷载再以集中力的形式传递到主梁（工字钢36）上。

主梁的荷载传递到桩基上。

二、上部结构计算：
1次梁验算：
取计算宽度为2.3m，次梁间距为0.3m，荷载在次梁方向的分布长度去5m。

则分布在每根次梁的均布荷载为50T/2.3m0.3m/5=13kN/m。

（计算简图如图1）
由钢结构手册差得槽钢10的截面抵抗矩
MP
所以次梁满足强度要求。

2主梁验算：
主梁承受由次梁传递的集中荷载，主梁承受集中荷载间距为0.3m，计算长度为4.2m，则计算简图如图2所示。

由钢结构手册差得工字钢36的截面抵抗矩
MP
所以主梁满足强度要求。

三、下部结构计算：
1荷载计算：
以双排桩为计算单元，当荷载作用在桩顶。

假定分配到四根钢管桩。

活载为，恒载16T（12m）单根桩受力为4.0T。

因此单根桩承受的最大荷载为19T。

2计算桩基入土深度
其中：
根据以上公式计算如下：
（1）第一联：取
P=0.5
（2）第一联：取
P=0.5
（3）第一联：取
P=0.5
综上所述，该便桥结构设计满足要求。

BD23钢便桥计算书

BD23#便道钢便桥计算书一、便桥概况位于施工便道上有一宽9m的小溪，为方便施工车辆通行及材料吊装，准备在此处修建一跨度为15m的钢便桥。

上部采用2组三排单层加强贝雷桁架拼装，向上横向分配梁为I32a工字钢，纵向分配梁［20a槽钢上再铺一层1.0cm厚钢板作为桥面。

桥台基底承载力要求达到160kpa。

（详细请看图纸和材料表）二、主要计算荷载1、“80T”重车（如下图）2、结构自重160kN160kN240kN240kN三、构件自重①桥面护栏水平管钢管（Φ4.8*3.5mm）共60m=0.02466*3.8*(48-3.5)*60=030.4KG=0.3KNG①②桥面护栏主体槽钢（10#，1.1M/根）共12根重量=10.007*（1.1*12）=132.092KG=1.3KNG②③桥面花纹钢板（10mm厚）共75M2G=7.85*10*75=5887.5KG=59KN③④纵向分配梁20#槽钢【（6+9）m/根】共13根=13*15*0.23=44.85KNG④⑤横向分配梁I32a（6m/根）共31根=52.717*31*6=9805KG=100KNG⑤四、系数选取1、［20a槽钢S截=28.837cm2=28.837*102mm2Wy=24.2cm3=24.2*103mm3Iy=128cm4=128*104mm4自重G=22.637KG/M=0.23KN/ME=2.06*105MpaEI=263.68*109N*mm2[σ]=215Mpa [τ]=125 Mpa2、I32a工字钢S截=67.156cm2=67.156*102mm2Wx=692cm3=692*103mm3Ix=11100cm4=11100*104mm4自重G=52.717KG/M=0.527KN/ME=2.06*105MpaEI=22866*109N*mm2[σ]=215Mpa [τ]=125 Mpa3、2组单层3排加强型贝雷架自重G=3.4T/节=34KN/节EI=3637836*109N*mm2[M]=4809 KN*m [Q]=698 KN五、受力验算1、纵向分配梁［20a 槽钢（按简支计算跨径L=0.5m ）1）荷载情况：上部桥面附属结构和纵分配梁均匀传力给工字钢。

便桥验算书 - 21

施工便桥验算书说明：施工便桥按最大承受40T汽车荷载进行计算,荷载值＝1.2×恒载+1.4×活载，取1.5倍安全系数。

假设：砼支座为C20砼、砼密度24kN/ m3,钢材密度7800kg/ m3＝78kN/ m3。

一、贝雷架受力验算实地测量得出：横梁为250mm高、118mm宽的25b工字钢，其截面积A=53.541cm2、g=42.03kg/m=0.42kN/m、I x=5280cm4、W x=423cm3。

工字钢横梁共14根，每根长6m、间距1.8m铺在贝雷架上。

工字钢横梁上的钢板厚1cm，宽4.5m，长24m。

工字钢横梁和钢板在贝雷架上的自重为：g1＝（14×6×0.42）/24＋（0.01）×3.6×78＝2.97＋2.81＝4.28kN/m查相关钢桥安装手册：单片贝雷架1.5m×3m、重2.7KN，销子重0.03KN，支撑架重0.21KN 。

则贝雷架线重为：g2＝（2.7×6＋0.03×8＋0.21×2）/3＝5.62kN/mg＝g1＋g2＝4.28+5.62=9.9kN/m便桥自重使贝雷架跨中产生的弯距M c1=1/8×g×L2＝0.125×9.9×242＝713kNm架设最大通过40T汽车，查相关手册：汽车轴距4m，设前轮承重1/3即133kN、后轮承重2/3即267kN 。

当汽车后轮作用在便桥跨M c＝1.2×M c1＋1.4×M c2＝1.2×713＋1.4×2136＝3846kNmQ A2＝g×L /2＝9.9×24/2＝119kNQ A＝1.2×Q A2＋1.4×Q A1＝1.2×119＋1.4×378＝672kN查钢桥安装手册知单排单层贝雷桁架参数：W＝3578.5c m3、I＝250497.2cm4、容许弯矩M＝788.2kNm、容许剪力V＝245.2kN；便桥采用6排单层贝雷架，则为上述数值的6倍：容许弯矩M0＝788.2×6＝4729kNm、容许剪力V0＝245.2×6＝1471kNM c＝3846kNm< M0/1.2=3940kNm贝雷架满足抗弯强度要求Q A＝672< V0/1.5=1471/1.5=981kN贝雷架满足抗剪强度要求三、砼支座下地基土的承载力验算设砼密度为24 kN/ m3，则支座自重为G＝（5×1.2×1）×24＝144kN地基土承受的压力为：查地质报告：钢管桩底地基土容许承载力Ó＝250kPa，扩大基础地基土容许承载力Ó＝80kPa.复合容许压力为 N0＝A×Ó＝0.81×250 kN/ m2＝202kN,扣除钢管桩的承载力，扩大基础所需面积为470/80=5.9m²，扩大基础尺寸暂定5×1.2m。

工字钢便桥计算书

工字钢便桥设计计算书一、便桥设计便桥上部采用10根I40a工字钢的作为承重主梁，每5根分为一组，每组中工字钢间距40cm，两组间距80cm；横梁采用[20a槽钢，其中底横梁纵向布置间距1m，采用Φ20mm的U型钢筋连接，顶横梁（兼做桥面板支撑）纵向间距50cm，同样采用Φ20mm的U型钢筋连接，桥面板采用δ=10mm厚的防滑钢板纵向铺设，钢板宽度50cm，布置式错开U型连接筋。

桥墩、桥台均采用φ600×10mm的钢管，钢管顶部设置I36a双拼工字钢作为横梁，桥墩采用[20槽钢斜向连接。

二、荷载分析根据便桥使用情况分析，承受荷载主要由桥梁上部结构自重荷载q，及车辆荷载P两部分组成，其中车辆荷载为主要荷载。

如图1所示：为简化计算，桥梁自重荷载q按均布荷载考虑，车辆荷载按集中荷载考虑。

以单片工字钢受力情况分析确定q、P值。

Pq图1-荷载布置示意图1、q值确定根据设计图得出桥梁上部结构自重g:（以一跨为单位进行验算），⑴主梁(I40a)：g1=67.598×10=675.98(N/m)=0.676(KN/m)⑵横梁([20)：g 2=4.5×25.77×26×1010×9 =335.01(N/m)=0.335(KN/m)⑶防护栏杆：g 3=49.36×3.33×109×10 =18.26(N/m)=0.018(KN/m)⑷锚固筋：g 4=1.62×2.47×3×8×109×10 =10.667(N/m)=0.011(KN/m)⑸桥面钢板：g 5=4.404×80.278×9×109×10 =353.54(N/m)=0.354(KN/m)恒载q:q=g 1+g 2+g 3+g 4+g 5=1.394(KN/m) 为安全计算时按q=1.5KN/m 考虑。