高支模计算书(上册2)

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特高支模计算2

楼板模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。

本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。

模板支架搭设高度为9.8米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米。

梁顶托采用10号工字钢。

图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 = 25.000×0.100×0.800+0.350×0.800=2.280kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.800=2.400kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3；I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.2×2.280+1.4×2.400)×0.300×0.300=0.055kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.055×1000×1000/43200=1.270N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×2.280+1.4×2.400)×0.300=1.097kN截面抗剪强度计算值 T=3×1097.0/(2×800.000×18.000)=0.114N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×4.680×3004/(100×6000×388800)=0.110mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、支撑木方的计算木方按照均布荷载下三跨连续梁计算。

高支模架体计算书

高支模架体计算书一、梁模板高支撑架计算；梁模板支架按断面最大400×1000的框架梁进行计算：模板支架搭设高度按最高点38.5米考虑；梁截面 B ×D=400mm ×1000mm ，龙骨采用50×80mm 木方，梁侧模方木间距250mm 。

梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.75米，立杆的步距 h=1.50米，梁底水平横杆间距250mm ，采用48×3.0的钢管。

梁模板支撑架立面简图如下：``1、梁底模板传递给方木背楞的荷载计算梁底模板按三跨连续梁计算、板底设三道方木背楞，作用荷载包括梁900与模板自重荷载，施工活荷载。

自重荷载：模板自重 = 0.350kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。

支模架（按折合高度计算）： 0.129kN/m；1.1、荷载计算：⑴、钢筋混凝土自重(kN/m)： q1 = 25.500×1.00×0.40=10.2kN/m⑵、模板自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.35×(2×1.00+0.40)=0.84kN/m⑶、活荷载 (kN)：施工活荷载标准值 P1 = 2.5×0.400=1.0kN计算得出：均布荷载 q = 1.2×10.2+1.2×0.84= 13.248kN/m集中荷载 P = 1.4×1.0=1.40kN梁底模板受力计算简图如下：A经计算得到从左到右各支座力分别为N1= N4=1.8890kN； N2= N3=3.7786kN1.2、根据《混凝土结构工程施工及验收规范》的规定，立杆承受荷载N=1.1×(N1+ N2+N3+N4) =11.336kN1）立杆强度验算:每根立管支撑：48×3.0钢管要乘以折减系数0.90，则N= 0. 9×24 kN =21.6 kNN=11.336kN < 21.6KN(横杆步距为1500和立杆采用对接时，立杆允许的荷载21.6KN)满足要求。

高支模模板计算书(梁、板、柱齐全)

高支模(碗扣式支撑)计算书一、综合说明本工程宴会厅模板支撑架高10.52米，为确保施工安全，编制本专项施工方案。

设计范围包括：楼板，长×宽＝6m×4m，厚0.1m。

特别说明：碗扣式模板支架目前尚无规范，本计算书参考碗扣式规范的相关规定进行计算。

据研究，碗扣式模板支架在有上碗扣的情况下，其承载力可比扣件式提高15％左右，在计算中暂不做调整，但在搭设过程中要注意检查，支模架的上碗扣不能缺失。

（一）模板支架选型根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择碗扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。

（二）编制依据1、中华人民共和国行业标准《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ 166－2008。

2、《建筑施工安全手册》(杜荣军主编)。

3、建设部《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)。

4、本工程相关图纸，设计文件。

5、国家有关模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件，此外，在计算中还参考了《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008的部分内容。

二、搭设方案板模板：（一）基本搭设参数模板支架高H为10.52m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距l a取0.9m，横距l b取0.9m。

立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a 取0.7m。

整个支架的简图如下所示。

模板底部的方木，截面宽40mm，高80mm，布设间距0.3m。

（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用Φ48×3.2钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。

模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。

三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。

高支模方案计算书

目录1、计算依据 (3)2、顶板、中板模板及支架计算书 (4)2.1计算说明 (4)2.2计算参数 (4)2.2.1.顶板模板及支架上的荷载 (4)2.2.2材料参数 (4)2.3计算验算： (5)2.3.1.模板验算 (5)2.3.2次龙骨验算 (7)2.3.3主龙骨验算 (9)2.3.4立杆稳定性验算 (11)3、梁模板及支架计算书 (12)3.1计算说明 (12)3.2计算参数 (12)3.2.1.梁模板及支架上的荷载 (12)3.2.2材料参数 (12)3.3计算验算 (13)3.3.1模板验算 (13)3.3.2次龙骨验算 (16)3.3.3主龙骨验算 (20)3.3.4支撑系统验算 (22)（1）立杆验算 (22)4、侧墙模板及支架计算书 (25)4.1计算说明 (25)4.2计算参数 (25)4.2.1.侧墙模板及支架上的荷载 (25)4.2.2材料参数 (25)4.3计算验算 (26)4.3.1模板验算 (26)4.3.2次龙骨验算 (27)4.3.3主龙骨验算 (28)4.3.4支撑验算 (29)5、柱模板及支架计算书 (31)5.1计算说明 (31)5.2计算参数 (31)5.2.1.柱模板及支撑上的荷载 (31)5.2.2材料参数 (31)5.3计算验算 (32)5.3.1模板验算 (32)5.3.2.次龙骨验算 (33)5.3.3.柱箍验算 (33)5.3.4对拉螺栓验算 (34)1、计算依据1、《主体结构设计施工图纸》；2、《建筑施工计算手册》；3、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008；4、《建筑施工扣件式式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011；5、《建筑施工模板安全技术规程》JGJ 162-2008；6、《混凝土结构工程施工规范》GB 5066-2011；7、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB 50204-2015；2、顶板、中板模板及支架计算书2.1计算说明***站为地下二层框架结构，中板厚度为400mm ，净空高度：标准段6.2～6.8m ，盾构端高度为7.24m （小里程）、7.75m （大里程）；顶板厚度为800mm ，净空高度：顶板上翻段6.15m ，下翻段4.95m 。

高支模专项方案计算书

一、工程概况本项目为XX市XX区XX大厦，地上XX层，地下XX层，总建筑面积约XX万平方米。

本工程涉及高支模施工的区域主要为地上XX层至XX层的主体结构施工，包括梁、板、柱等构件的模板支撑体系。

二、计算依据1. 《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2013）2. 《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2011）3. 《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）4. 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）5. 《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）三、模板支撑体系设计1. 材料选型：- 模板：16mm厚红色模板，弹性模量E=4200N/mm²，抗弯强度[f]=12N/mm²。

- 次龙骨：50mm×100mm木枋，抗剪强度设计值1.3N/mm²，抗弯强度设计值13N/mm²，弹性模量为8415N/mm²。

- 主龙骨：48mm×3.5mm普通钢管，抗弯强度205.0N/mm²。

- 扣件：拧紧力矩达40～65N·m，单扣件抗滑承载力可取8.0～6.4kN。

2. 支撑体系布置：- 梁下支撑体系采用扣件式钢管支撑体系，梁底支撑采用顶托。

- 楼板满堂支撑支撑体系采用扣件式钢管架。

3. 荷载计算：- 梁自重：根据设计图纸，梁自重约为1.2kN/m²。

- 混凝土浇筑荷载：根据设计图纸，混凝土浇筑荷载约为2.0kN/m²。

- 施工荷载：根据现场实际情况，施工荷载约为1.0kN/m²。

- 风荷载：根据当地气象资料，风荷载约为0.6kN/m²。

四、计算结果1. 梁下支撑体系：- 计算荷载：Q = 1.2 + 2.0 + 1.0 + 0.6 = 4.8kN/m²- 承载力：根据材料强度和设计规范，梁下支撑体系可承受荷载为5.0kN/m²，满足要求。

高支模荷载计算书

计算书一、集中线荷载：永久荷载（钢筋砼自重+模板木方自重）X分项系数+施工均布活荷载X分项系数1.钢筋砼自重：梁截面积（㎡）X25.5～26KN/m³；2.模板木方自重：梁截面模板的周长（m）X0.5KN/㎡；3.施工均布活荷载：梁宽（m）X3KN/㎡；4.分项系数a.永久荷载系数取值1.2；b.施工均布活荷载取值1.4；例如：梁高900，梁宽600；【（0.9X0.6）X26+（0.9+0.9+0.6）X0.5】X1.2+（0.6X3）X1.4=（14.04+1.2）X1.2+2.52=20.808＞20KN/㎡（集中线荷载）梁截面积大于或等于0.54㎡时，集中线荷载已超过20KN/㎡，其模板支撑系统属于高大支模范围，根据87号文规定，必须单独编制专项方案报公司审核后提交专家论证。

酵素城研究院、创业大厦需要专家论证如下：1）400X2700（梁截面积=1.08㎡）2）450X2700（梁截面积=1.215㎡）3）350X2700（梁截面积=0.945㎡）4）400X2100（梁截面积=0.84㎡）5）450X1450（梁截面积=0.65㎡）6）400X1400（梁截面积=0.56㎡）7）450X1200（梁截面积=0.54㎡）8）550X1000（梁截面积=0.55㎡）9）450X1400（梁截面积=0.63㎡）10）400X1500（梁截面积=0.6㎡）以上10种梁的截面积分别大于或等于0.54㎡（集中荷载满足20KN/㎡）；需要编制专项方案如下：1）400X1100（集中荷载：16.968KN/㎡）{（0.4X1.1）X26+（1.1+1.1+0.4）X0.5}X1.2+（0.4X3）X1.4=（11.44+1.3）X1.2+1.68=16.968≥15KN/㎡以此类推：2）350X1450（集中荷载：19.184KN/㎡）；3）400x1200（集中荷载：18.336KN/㎡）；4）350X1200（集中荷载：16.224KN/㎡）；5）400X1000（集中荷载：15.6KN/㎡）；6）300X1300（集中荷载：15.1687KN/㎡）；7）450X900（集中荷载：15.876KN/㎡）；8）500X1000（集中荷载：19.2KN/㎡）；。

高支模计算书

（一）、参数信息1、立杆参数：立杆的纵距b=0.9m立杆的横距1=0.6m立杆的步距h=1.20m伸出长度：0.2m2、荷载参数：砼板厚：1100mm①砼自重选用25KN／m3②模板自重采用0.3 KN／m2③施工均布荷载选用 2.5 KN／m2④振捣砼荷载 2 KN／m2（水平模板）4 KN／m2（垂直模板）⑤钢筋自重 1.26 KN／m3（每立方钢筋砼钢筋自重）3、地基参数地基承载力标准值取170 KN／m2基础底面面积取50mm×50mm4、木方参数：木方的宽度100mm木方的高度50mm木方的弹性模量为E=7650N／mm2木方自重0.3KN／m2木方的顺纹抗剪强度取f t=1.87N／mm2木方的抗弯强度取f w=17.9N／mm2木方的截面惯性矩I：I=bh3/12=1003×50／12=4.17×106mm4木方的截面抵抗矩W：W= bh2/6=1002×50／6=8.33×104mm35、面板参数：面板厚为18mm面板的顺纹抗剪强度取f t=1.87N／mm2面板的抗弯强度取f w=37N／mm2面板的弹性模量为E=9898N／mm2面板的截面惯性矩I：I=bh3/12=1220×183／12=5.93×105mm4面板的截面抵抗矩wW= bh2/6=1220×182／6=6.6×104mm36、其他参数：搭设高度取8.7m伸出长度取0.30m钢管规格：Φ48mm×3.0mm钢管立杆净截面面积（cm2）：A＝424mm2，钢管截面抵抗矩WW＝3.14×（484-424）÷32÷48=4491mm3，钢管截面惯性矩I：I＝3.14×（484-424）÷64=1.08×105mm4，钢管的弹性模量E＝2.1×105N/mm2，钢管的抗弯强度取ff＝215 N/mm2钢管抗剪强度取f t=120N／mm2（二）、模板面板计算按三跨连续梁计算，其计算简图如下所示：荷载计算：恒荷载设计值：g=0.42+31.86+1.51=33.79KN／m2活荷载设计值：q=3+4.8=7.8 KN／m2荷载总设计值：g+q=33.79+7.8=41.59KN／m2内力计算：按三等跨连续梁计算内力(为简化起见，凡超过三跨的模板均按三跨连续计算)，本结构为受弯结构，需要验算其抗弯强度、抗剪强度和刚度，根据荷载组合要求。

高支模板计算书

120mm厚板模板支架高18.35m计算书目录一、编制依据 (1)二、工程参数 (1)三、模板面板验算 (2)四、次楞方木验算 (4)五、主楞验算 (5)六、可调托撑承载力验算 (7)七、风荷载计算 (8)八、立杆稳定性验算 (9)九、支撑结构地基承载力验算 (11)十、架体抗倾覆验算 (11)一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20134、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20115、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20116、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20087、《建筑结构荷载规范》GB50009-20128、《混凝土结构设计规范》GB50010-20109、《钢结构设计规范》GB50017-200310、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-200211、《木结构设计规范》GB50005-200312、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-200813、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号14、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254 号二、工程参数三、模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm ，取主楞间距0.9m的面板作为计算宽度。

面板的截面抵抗矩W= 900×12×12/6=21600mm3；截面惯性矩I= 900×12×12×12/12=129600mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.3m。

2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。

均布线荷载设计值为：q1=[1.2×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×2.5]×0.9=6.727kN/mq1=[1.35×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×0.7×2.5]×0.9= 6.229kN/m根据以上两者比较应取q1= 6.727kN/m作为设计依据。

高支模工程计算书(房屋建筑)

附1. 250mm厚板模板高支撑架计算书一、工程概况新浇混凝土板特性地下室250mm板新浇混凝土楼板厚度(mm) 250模板支架高度H(m) 4.95 模板支架的纵向长度La(m) 33模板支架的横向长度Lb(m) 20二、模板支撑体系设计立杆纵向间距l a(mm) 760 立杆横向间距l b(mm) 760纵横向水平杆步距h(mm) 1500 次楞布置方式平行立杆纵向方向次楞间距s(mm) 250 荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑承载力设计值折减系数0.83 立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)100 设计简图如下：模板设计平面图- 26 --27 -模板设计纵向剖面图模板设计横向剖面图三、荷载设计四、模板验算- 28 -模板厚度t(mm) 18 模板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4 模板弹性模量E(N/mm2) 6000 取1.0m单位宽度计算。

计算简图如下：W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4q=γGΣq Gk+1.4Σq Qk=1.35×[0.3+(24+1.1)×0.25]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=13.076kN/m1、抗弯验算M max=0.1ql2=0.1×13.076×0.252=0.082kN·mσmax=M max/W=0.082×106/54000=1.513N/mm2≤[f]=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×13.076×0.25=1.961kNτmax=3Q max/(2bh)=3×1.961×103/(2×1000×18)=0.163N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×13.076×2504/(100×6000×486000)=0.119mmνmax=0.119mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[250/150，10]=1.667mm符合要求！五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞截面类型(mm) 40×90 次楞材料自重(kN/m) 0.01 次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13 次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.3- 29 -次楞截面抵抗矩W(cm3) 54 次楞截面惯性矩I(cm4) 243次楞弹性模量E(N/mm2) 9000计算简图如下：q=γGΣq Gk+1.4Σq Qk=1.35×[(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.25+0.01]+1.4×(1+2)×0.25=3.283kN/m1、强度验算M max=0.1ql2=0.1×3.283×0.762=0.19kN·mσmax=M max/W=0.19×106/54000=3.511N/mm2≤[f]=13N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×3.283×0.76=1.497kNτmax=3Q max/(2bh0)=3×1.497×1000/(2×40×90)＝0.624N/mm2τmax=0.624N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×3.283×7604/(100×9000×2430000)=0.339mmνmax=0.339mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[760/150，10]=5.067mm符合要求！4、支座反力计算R max=1.1ql=1.1×3.283×0.76=2.744kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞验算方式三等跨连续梁主楞材质类型钢管主楞截面类型(mm) Φ48×3.5主楞计算截面类型(mm) Ф48×3- 30 -主楞材料自重(kN/m) 0.033 主楞截面面积(cm2) 4.24主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主楞截面抵抗矩W(cm3) 4.49 主楞截面惯性矩I(cm4) 10.78 主楞弹性模量E(N/mm2) 206000计算简图1如下：主楞弯矩图(kN·m)主楞剪力图(kN)- 31 -主楞变形图(mm)计算简图1支座反力依次为R1=4.815kN,R2=9.103kN,R3=9.197kN,R4=4.427kNM max=0.602Q max=5.358V max=1.105计算简图2如下：主楞弯矩图(kN·m)- 32 -33 - 主楞剪力图(kN)主楞变形图(mm)计算简图2支座反力依次为R5=4.614kN,R6=9.158kN,R7=9.158kN,R8=4.614kN M max=0.579Q max=4.614V max=1.0841、强度验算σmax=M max/W=0.602×106/4490=134.163N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算τmax=2Q max/A=2×5.358×1000/424＝25.274N/mm2τmax=25.274N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=1.105mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[760/150，10]=5.067mm符合要求！-4、扣件抗滑验算最大支座反力R max=max[R1,R2,R3,R4,R5,R6,R7,R8]=9.197kN1.05×R max=1.05×9.197=9.657kN，9.657kN≤0.83×12.0=10kN在扭矩达到40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！七、立杆验算1、长细比验算h/l a=1500/760=1.974，h/l b=1500/760=1.974，查附录D，得k=1.167，μ=1.368l0=max[kμh，h+2a]=max[1.167×1.368×1500，1500+2×100]=2395mmλ=l0/i=2395/15.9=151≤[λ]=210长细比符合要求！查《浙江省模板支架规程》附录C得φ=0.3052、风荷载验算1) 模板支架风荷载标准值计算l a=0.76m，h=1.5m，《浙江省模板支架规程》表4.2.7得φw=0.172因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=l a=0.76m，b/h=0.76/1.5=0.507通过插入法求η，得η=0.958μzω0d2=1×0.35×0.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25通过插入法求μs1，得μs1=1.2因此μstw=φwμs1(1-ηn)/( 1-η)=0.172×1.2×(1-0.95827)/(1-0.958)=3.371μs=φwμstw=0.172×3.371=0.58ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×0.58×0.35=0.142kN/m22) 整体侧向力标准值计算ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×1×0.35=0.245kN/m2- 34 -3、稳定性验算K H=1/[1+0.005×(4.95-4)]=0.995不组合风荷载时N ut＝γG∑N Gk+1.4∑N Qk=R max+0.15γG H=9.197+0.15×1.35×4.95=10.2kNσ=1.05N ut/(φAK H)=1.05×10.2×103/(0.305×424×0.995)=83.208N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！组合风荷载时N ut＝γG∑N Gk+0.85×1.4∑N Qk=R'max+0.15γG H=8.76+0.15×1.35×4.95=9.762kNM w=0.85×1.4ωk l a h2/10=0.85×1.4×0.142×0.76×1.52/10=0.029kN·mσ=1.05N ut/(φAK H)+M w/W=1.05×9.762×103/(0.305×424×0.995)+0.029×106/(4.49×103)=86.081N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！4、整体侧向力验算F=0.85A Fωk l a/L a=0.85×8.25×0.245×0.76/33=0.04kNN1=3FH/[(m+1)L b]=3×0.04×4.95/[(13+1)×20]=2.098×10-3kNσ=(1.05N ut+N1)/(φAK H)=(1.05×9.762+2.098×10-3)×103/(0.305×424×0.995)=79.657N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！附2. 300mm厚板模板高支撑架计算书一、工程概况二、模板支撑体系设计- 35 -纵横向水平杆步距h(mm) 1500 次楞布置方式平行立杆纵向方向次楞间距s(mm) 250 荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑承载力设计值折减系数0.83 立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)100 设计简图如下：模板设计平面图- 36 --37 -模板设计纵向剖面图模板设计横向剖面图三、荷载设计四、模板验算- 38 -模板厚度t(mm) 18 模板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4 模板弹性模量E(N/mm2) 6000 取1.0m单位宽度计算。

高支模施工计算书

=（26.0*0.5*0.9+0.13*0.9+4*8*0.12+8*0.1*0.12）/cos34°
=14.76kN/m
其中：1=26KN/m3-------钢筋砼自重
d1=0.5m----------主拱圈砼厚度
b=0.9m----------方木横桥向间距
=0.13KN/m2---模板自重，按8KN/m3取近似值
f-------------方木的抗弯拉强度计算值(N/mm2)
[f]=12.0MPa--方木抗弯拉强度设计值，方木强度等级为A-3
W-------------方木的净截面抵抗矩
方木抵抗矩：
W=1/6*b*h2=10*102/6=166.7cm3
b=10cm---------方木的宽度
h=10cm---------方木的高度
7、WDJ碗扣型多功能脚手架构件（TB/T2292-1991）
8、建筑施工扣件式钢管脚手架安（GB/17656-1999）
10、路桥施工计算手册
11、建筑施工脚手架实用手册
11、公路施工手册-桥涵
二、工程概况
本桥为单孔空腹式拱桥。全桥总长：75m，采用空腹式悬链线拱桥，主跨拱轴系数m=2.465，净跨径L=26m，净矢高f=3.8m，净矢跨比1/6.842.桥址处楞良渠正常蓄水位89.0m，楞良渠渠底标高86.7m，拟建桥梁拱脚底标高89.12m；桥梁中心桩号K3+288.346，起点桩号K3+250.846，终点桩号K3+325.846，全宽59.25m；由于桥面较宽，本桥横向沿路线前进方向自右向左分四幅桥布置，第一幅桥宽12.0m，第二幅桥宽14.5m，第三幅桥宽17.75m，第四幅桥宽14.0m，分别独立受力；桥梁上部采用单孔空腹式拱，主拱厚度为50cm。

2#楼电梯井顶板高支模计算书

2#楼电梯井顶板（钢管支撑）模板支撑计算书1.计算参数结构板厚120mm，电梯井井道宽度2.60ｍ，高度7.45 m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度f m=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度f v=1.40N/mm2 ；支撑离墙尺寸0.20ｍ,采用Φ48×3.0mm钢管：横向间距1100mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.80m；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度f v=120.00N/mm2。

2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m) 板厚(m) 系数设计值①底模自重 0.30 kN/m2× 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m②砼自重 24.00 kN/m3× 1.0 × 0.12 × 1.2 = 3.46 kN/m③钢筋荷载 1.10 kN/m3× 1.0 × 0.12 × 1.2 = 0.16 kN/m④施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2× 1.0 × 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 7.47 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③) q2 = 3.97 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=350mm，计算跨数5跨。

底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。

1）内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数K M=-0.105，M1=K M q1L2 =-0.105×7.47×3502=-96083N.mm剪力系数K V=0.606，V1=K V q1L=0.606×7.47×350=1584Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数K M=-0.105，M2=K M q2L2 =-0.105×3.97×3502=-51064N.mm跨中弯矩系数K M=0.078，M3=K M q2L2 =0.078×3.97×3502=37933N.mm剪力系数K V=0.606，V2=K V q2L=0.606×3.97×350=842N挠度系数Kυ=0.644，υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×(3.97/1.2)×3504/(100×6000×486000)=0.11mmC施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN ,计算简图如下图所示。

高支模板体系设计计算书(非常完整)

模板体系设计计算书结构类型：框架；建筑高度：42.8m；（一）超高支模板支撑架计算书（1）板模板扣件钢管高支撑架计算书一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.05；纵距(m):1.05；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):16.48；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.100；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；施工集中荷载（KN）：2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.500；木方的间隔距离(mm):300.000；木方弹性模量E(N/mm2):10000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):70.00；木方的截面高度(mm):70.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :Ф48×3.5；4.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:10；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):397.600；楼板的计算长度(m):4.00；施工平均温度(℃):20.000；楼板的计算宽度(m):4.40；楼板的计算厚度(mm):120.00；二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 105.00×1.80×1.80/6 = 56.70cm3；I = 105.00×1.80×1.80×1.80/12 = 51.03cm4；图2 楼板支撑架荷载计算单元面板计算简图11.荷载计算木模板自重标准值0.500 kN/m2；120mm厚新浇砼标准值24.000×0.120=2.88kN/m2；钢筋自重标准值 1.100×0.120=0.132 kN/m2；施工活荷载标准值4.000 kN/m2及跨中集中荷载2.5kN考虑两种情况分别作用；（布料机上料活荷载标准值：4kN/m2）均布线荷载设计值：q1=0.9×[1.2×(500+2880+132)+1.4×4000]×1.05=9275 N/mq1=0.9×[1.35×(500+2880+132)+1.4×0.7×4000]×1.05=8185 N/m根据以上两者比较取q1=9275 N/m作为设计依据。

高支模计算书

（一）车道800厚板模板支撑计算本工程800厚现浇混凝土板支模系统模板采用50×100木方，15厚多层板和φ48×2.8钢管。

800厚板设计方案为：15厚多层板下50×100木方，木方立放，木方间距不大于150；木方下纵横向钢管水平杆，间距均为不大于600，立杆间距≤600×600，立杆无接头，立杆顶部采用顶托或双扣件。

1、荷载的计算荷载组合一:=（①+②+③）×1.2+④×1.4=（0.3+19.2+0.9）×由活荷载效应控制时,q11.2+4.0×1.4=30.08 KN/m2荷载组合二:=（①+②+③）×1.35+④×0.7×1.4=由永久荷载效应控制时,q2（0.3+19.2+0.9）×1.35+4.0×0.7×1.4=31.46 KN/m2=31.46 KN/m2二者取大值,取q1=0.9，q=31.46×0.9=28.314 KN/m2计算时乘以结构重要性系数γ2、底模多层板验算2.1 弯矩验算按照简支梁计算，模板下木方间距为1502.1.1施工荷载为均布线荷载时计算简图如下：此时线荷载q=q×1.0=28.314×1.0=28.314 N/mm最大弯距M1=28.314×1502/8=79634 N.mm2.1.2施工荷载为集中荷载时，计算简图如下：（集中荷载按2.5KN验算）多层板模板自重线荷载设计值q=0.066×1.0×1.2=0.08KN/m跨中集中荷载设计值P=2.5×1.4=3.5KN此时最大弯矩M2=0.08×0.152/8+3.5×0.15/4=131475 N.mm2.1.3由于M2>M1，故多层板模板强度验算采用M2=131475 N.mm15厚多层板截面模量W=37500mm3静弯曲强度最小值f=15N/mm2弹性模量E=4050N/mm2所以多层板承载力为σ=M/W=131475/37500=3.51 N/mm2＜f=15 N/mm2满足要求.2.2剪应力验算剪力V=pL/2=28.314×150/2=2124 N剪应力τ=3v/（2bh）=3×2124/（2×1000×15）=0.21N/mm2＜【τ】=1.2N/mm2满足要求2.3挠度验算惯性距I=281250 mm4挠度验算时，不计算施工人员设备荷载及荷载分项系数，即此时荷载q=（①+②+③）×1.0=（0.3+19.2+0.9）×0.9=18.36 N/mm最大挠度ωmax=5ql4/（384EI）=5×18.36×1504/（384×4050×281250）=0.11＜【ω】=L/400=150/400=0.375mm满足要求。

高支模板梁支架计算书

高支模板梁支架计算书一、高大梁模板支撑计算1、计算参数信息1.1荷载参数模板自重标准值：0.5KN/㎡钢筋自重标准值：1.5KN/m³新浇砼自重标准值：24KN/m³振捣砼时（对垂直模板）产生的荷载标准值：4KN/㎡施工人员及设备荷载标准值：4KN/㎡倾倒砼时对垂直模板产生的水平荷载标准值：4KN/㎡1.2材料参数1.2.1木模板（15mm厚），取1m宽板带为计算单元弹性模量（E）：5000N/mm2抗弯强度设计值（f m）：10.3 N/mm2截面抵抗矩：W=1000×15×15/6=3.75×104 mm3截面惯性矩：I=1000×15×15×15/12=2.81×105 mm41.2.2木方（40×80mm）弹性模量（E）：10000N/mm2抗弯强度设计值（f m）：13 N/mm250×100mm木方截面抵抗矩：W=40×80×80/6=4.27×104 mm350×100mm木方截面惯性矩：I=40×80×80×80/12=1.7×106 mm4100×100mm木方截面抵抗矩：W=80×80×80/6=8.53×104 mm3100×100mm木方截面惯性矩：I=80×80×80×80/12=3.41×106 mm41.2.3 Q235钢管（A48×3.0mm）弹性模量（E）：2.06×105N/mm2抗弯强度设计值（f m）：205N/mm2截面抵抗矩：W=5.08×103mm3截面惯性矩：I=12.19×104mm4回转半径（i）：16mm截面面积（A）：A=4241.2.4对拉螺栓（A14）净截面面积（A）：105mm2抗拉强度设计值（f）：170N/mm21.2.5新浇砼侧压力标准值计算参数砼重力密度（γc）：取24KN/m³砼浇筑速度（V）：取5m/h新浇砼初凝时间（t0）：取6h外加剂影响系数（β1）：取1.2砼坍落度影响系数（β2）：取1.15二、梁型1：截面尺寸500×13002.1梁侧模板强度计算1、新浇砼侧压力标准值=0.22×24×6×1.2×1.15×51/2=97.757KN/㎡错误!未找到引用源。

高大模板支撑体系计算书

高大模板支撑体系计算书1.计算书（700mm×1200mm梁高支模）参数信息1.1.1.1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.70；梁截面高度D(m)：1.20；混凝土板厚度(mm)：150.00；立杆沿梁跨度方向间距L(m)：0.80；a立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；橫杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L(m)：1.50；b梁支撑架搭设高度H(m)：8.60；梁两侧立杆间距(m)：1.50；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：3；采用的钢管类型为Φ48×3.6；立杆承重连接方式：可调托座；1.1.1.2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；1.1.1.3.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：15.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；1.1.1.4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；1.1.1.5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：4；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：350；主楞到梁底距离依次是：30mm，300mm，500mm，700mm；主楞材料：木枋；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；次楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.60；次楞合并根数：2；梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V 1/2F=γH其中 γ -- 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m 3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取 2.000h ；T -- 混凝土的入模温度，取 20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取 1.500m/h ；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m ；β1 -- 外加剂影响修正系数，取 1.200；β2 -- 混凝土坍落度影响修正系数，取 1.150。

钢管架高支模计算书

第四章钢管架高支模计算书根据现场施工的实际情况，由设计施工图得，梁长1跨，截面尺寸为：1500*1200，首层高度为9m。

由施工方案得，模板底楞木枋间距为0.5米。

梁底模板选用35mm厚松木板，梁旁、板模板选用18㎜胶合板，支撑采用Φ48*3.5满堂红钢管架。

在现在的落地式模板的支架中，有三种板底的支撑形式：木方支撑、钢管支撑、托架支撑。

本文以落地式模板支架中常用的木方支撑的形式为例,对楼板高支撑架的安全进行验算。

计算方案如下：板厚为18mm，采用木方支撑的方式（如简图1）。

立杆上部伸出模板支撑点的长度为0.3m。

钢管采用48×3.5mm的，立杆的纵距b=0.45米，立杆的横距 l=0.45米，立杆的步距 h=1.5米，木方采用50×80mm的方木，间距400mm,其中方木的抗剪强度取1.6 N/mm2，抗弯强度取17 N/ mm2，木方的弹性模量为10000，面板采用18mm厚的胶合板，面板的抗剪强度取1.4 N/ mm2，抗弯强度取15 N/ mm2，木方的弹性模量为6000。

模板自重采用0.3 kN/m2，混凝土自重选用24 kN/ m3，施工均布荷载选用1.0 kN/ m2；地基采用地下室顶板，其中地基承载力标准值取170 kN/m2，基础底面面积取0.25m2。

荷载计算时，取一单元进行计算（如图2）：图 1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元（一）、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 = 24.000×0.45×0.45+0.300×0.45=4.995kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+1.000)×0.45=0.45kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 45.00×1.80×1.80/6 = 24.30cm3；I = 45.00×1.80×1.80×1.80/12 = 21.87cm3；1、抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.45ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.45×(0.045×24.30+1.4×0.45)×0.400×0.400=0.124kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.045×450×450/24300=0.375N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!2、抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(0.45×3.816+1.4×0.45)×0.400=0.563kN截面抗剪强度计算值 T=3×1126.0/(2×450×18.000)=0.208N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!3、挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.816×4004/(100×6000×583200)=0.189mm面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求!（二）、支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。

高支模计算书

高支模计算书一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.70；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm。

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料为：12.6号槽钢；5.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C35；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):3.80；楼板的计算厚度(mm):120.00；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):15.000；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×1.52/6 = 37.5 cm3；I = 100×1.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：= 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m；q1(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：= 2.5×1= 2.5 kN/m；q22、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5= 7.52kN/m最大弯矩M=0.1×7.52×0.252= 0.047 kN·m；面板最大应力计算值σ= 47000/37500 = 1.253 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.253 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q = 3.35kN/m面板最大挠度计算值v = 0.677×3.35×2504/(100×9500×1706666.667)=0.005 mm；面板最大允许挠度 [V]=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.005 mm 小于面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4×8×8/6 = 42.67 cm3；I=4×8×8×8/12 = 170.67 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：= 25×0.25×0.12 = 0.75 kN/m；q1(2)模板的自重线荷载(kN/m):= 0.35×0.25 = 0.088 kN/m ；q2(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：= (2.5+2)×1×0.25 = 1.125 kN；p12.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2×(0.75 + 0.088) = 1.005 kN/m；集中荷载 p = 1.4×1.125=1.575 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.575×1 /4 + 1.005×12/8 = 0.519 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.575/2 + 1.005×1/2 = 1.29 kN ；方木的最大应力值σ= M / w = 0.519×106/42.667×103 = 12.173 N/mm2；方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 12.173 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力: V = 1×1.005/2+1.575/2 = 1.29 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 ×1290/(2 ×40 ×80) = 0.605 N/mm2；方木抗剪强度设计值 [T] = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.605 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2= 0.75+0.088=0.838 kN/m；集中荷载 p = 1.125 kN；方木最大挠度计算值 V= 5×0.838×10004 /(384×9500×1706666.67) +1125×10003 /( 48×9500×1706666.67) = 2.118 mm；方木最大允许挠度值 [V]= 1000/250=4 mm；方木的最大挠度计算值 2.118 mm 小于方木的最大允许挠度值 4 mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：12.6号槽钢；W=62.137 cm3；I=391.466 cm4；托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.005×1 + 1.575 = 2.58 kN；托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN.m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 M= 0.968 kN.m ；max= 0.085 mm ；最大变形 Vmax= 11.288 kN ；最大支座力 Qmax托梁最大应力σ= 0.968×106/62137=15.573 N/mm2；托梁抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；托梁的计算最大应力计算值 15.573 N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 0.085 mm 小于1000/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。