钢结构节点域计算书
钢结构计算书范本
钢结构计算书范本摘要：一、钢结构计算书的概述1.钢结构计算书的定义与作用2.钢结构计算书的内容与结构二、钢结构计算书的编制流程1.确定钢结构工程设计要求2.钢结构材料的选择与计算3.钢结构构件的计算与分析4.钢结构连接件的计算与分析5.钢结构节点的设计与计算6.钢结构施工图的绘制与审核三、钢结构计算书的具体要求1.计算书的规范与标准2.计算书的准确性与完整性3.计算书的可读性与可操作性四、钢结构计算书范例1.范例一：轻钢厂房结构计算书2.范例二：钢结构桥梁计算书3.范例三：高层钢结构建筑计算书正文：钢结构计算书是钢结构工程设计、施工中必不可少的文件，它对保证钢结构工程的安全性、稳定性及经济性具有至关重要的作用。
本文将对钢结构计算书的概述、编制流程、具体要求及范例进行详细阐述。
一、钢结构计算书的概述钢结构计算书是在钢结构工程设计、施工过程中，依据国家相关规范、标准，对钢结构构件、连接件及节点进行强度、刚度、稳定性等方面的计算与分析的书面文件。
它主要包括钢结构工程设计要求、材料选择与计算、构件计算与分析、连接件计算与分析、节点设计与计算、施工图绘制等内容。
二、钢结构计算书的编制流程钢结构计算书的编制流程主要包括以下几个方面：1.确定钢结构工程设计要求：根据工程类型、用途、荷载条件等因素，明确钢结构工程的设计要求。
2.钢结构材料的选择与计算：根据设计要求，选择合适的钢结构材料，并进行材料规格、数量等方面的计算。
3.钢结构构件的计算与分析：对钢结构构件进行强度、刚度、稳定性等方面的计算与分析，确保构件在荷载作用下的安全性能。
4.钢结构连接件的计算与分析：对钢结构连接件进行强度、刚度、稳定性等方面的计算与分析，确保连接件在荷载作用下的安全性能。
5.钢结构节点的设计与计算：对钢结构节点进行强度、刚度、稳定性等方面的设计及计算，确保节点在荷载作用下的安全性能。
6.钢结构施工图的绘制与审核：根据计算结果，绘制钢结构施工图，并进行审核，确保施工图的准确性、完整性及可操作性。
钢结构节点域计算书
BH500x500x70x28梁-梁刚性拼接设计验算
一、工程名称： 二、节点连接方式：翼缘和腹板全部采用摩擦型高强度螺栓连接 三、节点域屈服承载力验算：
柱腹板抗剪强度设计值f v= 查表得梁翼缘钢材的屈服强度f ay= 左侧梁翼缘全塑性模量W左f 左侧梁腹板全塑性模量W左w= 左侧梁腹板全塑性模量Wpb1= 左侧梁Mpb1 查表得梁翼缘钢材的屈服强度f ay= 右侧梁翼缘全塑性模量W右f= 右侧梁腹板全塑性模量W右w= 右侧梁腹板全塑性模量Wpb2= 右侧梁Mpb2 节点域体积Vp= ψ ψ (Mpb1+Mpb2)/Vp= (4/3)fv= 145.000 325.000 9,240,000 3,422,500 9,369,779 3,045,178,175 345.000 0 0 9,369,799 3,045,184,675 22,999,200 0.7 185.365 193.333 Mpa Mpa mm3 mm3 mm3 1,604,990
Mpa mm3 mm3 mm3 2764090705 mm3 Mpa Mpa
算螺栓群Σ xi2(mm2)=
0 0 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26
0 腹板螺栓群Σ yi(mm)= 0 腹板螺栓群Σ xi2(mm2)= 0 腹板螺栓群Σ yi2(mm2)= 0.5 1.5 2.5 3.5 4.5 5.5 6.5 7.5 8.5 9.5 10.5 11.5 12.5 13.5 14.5 15.5 16.5 17.5 18.5 19.5 20.5 21.5 22.5 23.5 24.5 25.5 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
3D3S节点设计输出
钢结构电算节点设计计算书。
1，梁柱节点********节点端部设计*********(数据默认单位：长度M ;力KN ;)端部类型: 边柱节点---端板竖放(1)钢材牌号: Q345接触面处理方法: 喷砂高强螺栓类型: 摩擦型螺栓等级: 10.9级高强螺栓计算方法: 假定中和轴在端板形心处端部截断角度(度): 5.7梁端截断长度: 0.5摩擦面系数: 0.50端板尺寸: 宽度×厚度= 198×20；长度= 842 mmVmax 情况下:杆端内力N=-50.98 Q=-96.01 M=313.23节点计算内力N=-41.17 Q=100.61 M=313.23螺栓直径d0: 22.00mm螺栓预拉力: 190KN布置螺栓行数: 6受力螺栓: 6行;单个螺栓抗拉强度Ntb= 152.0 kN单个螺栓抗剪强度Nvb= 15.2 kN螺栓群强度折减系数: 0.866经计算最大螺栓拉力: 120.87内侧螺栓最大拉力: 60.60螺栓拉力N=120.87 kN < Ntb=152.00 kN, 满足要求!弱轴方向最大螺栓剪力: 8.38强轴方向最大螺栓剪力: 0.00最大的螺栓剪力合力V=8.38 kN < Nvb=15.17 kN, 满足要求! 根据计算结果及规程规定, 取端板厚度为: 20.00mmVmin 情况下:杆端内力N=15.28 Q=9.11 M=-1.07节点计算内力N=14.30 Q=10.58 M=1.07螺栓直径d0: 22.00mm螺栓预拉力: 190KN布置螺栓行数: 6受力螺栓: 6行;单个螺栓抗拉强度Ntb= 152.0 kN单个螺栓抗剪强度Nvb= 73.3 kN螺栓群强度折减系数: 0.866经计算最大螺栓拉力: 1.61内侧螺栓最大拉力: 1.40螺栓拉力N=1.61 kN < Ntb=152.00 kN, 满足要求!弱轴方向最大螺栓剪力: 0.88强轴方向最大螺栓剪力: 0.00最大的螺栓剪力合力V=0.88 kN < Nvb=73.27 kN, 满足要求! 根据计算结果及规程规定, 取端板厚度为: 20.00mmNmax 情况下:杆端内力N=18.16 Q=14.53 M=-18.81节点计算内力N=16.63 Q=16.27 M=18.81螺栓直径d0: 22.00mm螺栓预拉力: 190KN布置螺栓行数: 6受力螺栓: 6行;单个螺栓抗拉强度Ntb= 152.0 kN单个螺栓抗剪强度Nvb= 69.8 kN螺栓群强度折减系数: 0.866经计算最大螺栓拉力: 8.64内侧螺栓最大拉力: 5.02螺栓拉力N=8.64 kN < Ntb=152.00 kN, 满足要求!弱轴方向最大螺栓剪力: 1.36强轴方向最大螺栓剪力: 0.00最大的螺栓剪力合力V=1.36 kN < Nvb=69.84 kN, 满足要求! 根据计算结果及规程规定, 取端板厚度为: 20.00mmNmin 情况下:杆端内力N=-31.38 Q=-55.82 M=165.86节点计算内力N=-25.66 Q=58.67 M=165.86螺栓直径d0: 22.00mm螺栓预拉力: 190KN布置螺栓行数: 6受力螺栓: 6行;单个螺栓抗拉强度Ntb= 152.0 kN单个螺栓抗剪强度Nvb= 42.9 kN螺栓群强度折减系数: 0.866经计算最大螺栓拉力: 64.00内侧螺栓最大拉力: 32.09螺栓拉力N=64.00 kN < Ntb=152.00 kN, 满足要求!弱轴方向最大螺栓剪力: 4.89强轴方向最大螺栓剪力: 0.00最大的螺栓剪力合力V=4.89 kN < Nvb=42.87 kN, 满足要求! 根据计算结果及规程规定, 取端板厚度为: 20.00mmMmax 情况下:杆端内力N=-50.98 Q=-96.01 M=313.23节点计算内力N=-41.17 Q=100.61 M=313.23螺栓直径d0: 22.00mm螺栓预拉力: 190KN布置螺栓行数: 6受力螺栓: 6行;单个螺栓抗拉强度Ntb= 152.0 kN单个螺栓抗剪强度Nvb= 15.2 kN螺栓群强度折减系数: 0.866经计算最大螺栓拉力: 120.87内侧螺栓最大拉力: 60.60螺栓拉力N=120.87 kN < Ntb=152.00 kN, 满足要求!弱轴方向最大螺栓剪力: 8.38强轴方向最大螺栓剪力: 0.00最大的螺栓剪力合力V=8.38 kN < Nvb=15.17 kN, 满足要求! 根据计算结果及规程规定, 取端板厚度为: 20.00mmMmin 情况下:杆端内力N=15.28 Q=9.11 M=-1.07节点计算内力N=14.30 Q=10.58 M=1.07螺栓直径d0: 22.00mm螺栓预拉力: 190KN布置螺栓行数: 6受力螺栓: 6行;单个螺栓抗拉强度Ntb= 152.0 kN单个螺栓抗剪强度Nvb= 73.3 kN螺栓群强度折减系数: 0.866经计算最大螺栓拉力: 1.61内侧螺栓最大拉力: 1.40螺栓拉力N=1.61 kN < Ntb=152.00 kN, 满足要求!弱轴方向最大螺栓剪力: 0.88强轴方向最大螺栓剪力: 0.00最大的螺栓剪力合力V=0.88 kN < Nvb=73.27 kN, 满足要求!根据计算结果及规程规定, 取端板厚度为: 20.00mm梁柱节点节点域计算计算公式:τ=M/(db*dc*tw)<=fv柱单元号: 6柱名称: H300~650x180x8x10;节点域钢材抗剪强度: 180.00N/mm2节点域所受最大柱端弯矩: 299.44KN·m (由第1组荷载得到) 节点域厚度tw: 8.00mm节点域高度db: 634.00mm节点域宽度dc: 624.05mmM/(db*dc*tw)=94.61 < fv=180.00 满足要求, 可不设置加劲肋2，屋脊节点摩擦面系数: 0.50端板尺寸: 宽度×厚度= 180×16；长度= 662 mmVmax 情况下:杆端内力N=-0.18 Q=-0.46 M=-44.14节点计算内力N=21.14 Q=0.44 M=43.10螺栓直径d0: 16.00mm螺栓预拉力: 100KN布置螺栓行数: 8受力螺栓: 8行;单个螺栓抗拉强度Ntb= 80.0 kN单个螺栓抗剪强度Nvb= 28.0 kN螺栓群强度折减系数: 0.855经计算最大螺栓拉力: 21.73内侧螺栓最大拉力: 11.91螺栓拉力N=21.73 kN < Ntb=80.00 kN, 满足要求!弱轴方向最大螺栓剪力: 0.03强轴方向最大螺栓剪力: 0.00最大的螺栓剪力合力V=0.03 kN < Nvb=28.02 kN, 满足要求! 根据计算结果及规程规定, 取端板厚度为: 16.00mmVmin 情况下:杆端内力N=-21.42 Q=-1.88 M=-113.64节点计算内力N=-41.17 Q=0.26 M=167.90螺栓直径d0: 16.00mm螺栓预拉力: 100KN布置螺栓行数: 8受力螺栓: 8行;单个螺栓抗拉强度Ntb= 80.0 kN单个螺栓抗剪强度Nvb= 0.2 kN螺栓群强度折减系数: 0.855经计算最大螺栓拉力: 79.50内侧螺栓最大拉力: 41.25螺栓拉力N=79.50 kN < Ntb=80.00 kN, 满足要求!弱轴方向最大螺栓剪力: 0.02强轴方向最大螺栓剪力: 0.00最大的螺栓剪力合力V=0.02 kN < Nvb=0.24 kN, 满足要求! 根据计算结果及规程规定, 取端板厚度为: 16.00mmNmax 情况下:杆端内力N=21.08 Q=1.66 M=43.10节点计算内力N=21.14 Q=0.44 M=43.10螺栓直径d0: 16.00mm螺栓预拉力: 100KN布置螺栓行数: 8受力螺栓: 8行;单个螺栓抗拉强度Ntb= 80.0 kN单个螺栓抗剪强度Nvb= 28.0 kN螺栓群强度折减系数: 0.855经计算最大螺栓拉力: 21.73内侧螺栓最大拉力: 11.91螺栓拉力N=21.73 kN < Ntb=80.00 kN, 满足要求!弱轴方向最大螺栓剪力: 0.03强轴方向最大螺栓剪力: 0.00最大的螺栓剪力合力V=0.03 kN < Nvb=28.02 kN, 满足要求! 根据计算结果及规程规定, 取端板厚度为: 16.00mmNmin 情况下:杆端内力N=-21.42 Q=-1.88 M=-113.64节点计算内力N=-41.17 Q=0.26 M=167.90螺栓直径d0: 16.00mm螺栓预拉力: 100KN布置螺栓行数: 8受力螺栓: 8行;单个螺栓抗拉强度Ntb= 80.0 kN单个螺栓抗剪强度Nvb= 0.2 kN螺栓群强度折减系数: 0.855经计算最大螺栓拉力: 79.50内侧螺栓最大拉力: 41.25螺栓拉力N=79.50 kN < Ntb=80.00 kN, 满足要求!弱轴方向最大螺栓剪力: 0.02强轴方向最大螺栓剪力: 0.00最大的螺栓剪力合力V=0.02 kN < Nvb=0.24 kN, 满足要求! 根据计算结果及规程规定, 取端板厚度为: 16.00mmMmax 情况下:杆端内力N=-40.97 Q=-4.10 M=-167.90节点计算内力N=-41.17 Q=0.00 M=167.90螺栓直径d0: 16.00mm螺栓预拉力: 100KN布置螺栓行数: 8受力螺栓: 8行;单个螺栓抗拉强度Ntb= 80.0 kN单个螺栓抗剪强度Nvb= 0.2 kN螺栓群强度折减系数: 0.855经计算最大螺栓拉力: 79.50内侧螺栓最大拉力: 41.25螺栓拉力N=79.50 kN < Ntb=80.00 kN, 满足要求!弱轴方向最大螺栓剪力: 0.00强轴方向最大螺栓剪力: 0.00最大的螺栓剪力合力V=0.00 kN < Nvb=0.24 kN, 满足要求! 根据计算结果及规程规定, 取端板厚度为: 16.00mmMmin 情况下:杆端内力N=18.76 Q=1.43 M=33.63节点计算内力N=18.81 Q=0.44 M=33.63螺栓直径d0: 16.00mm螺栓预拉力: 100KN布置螺栓行数: 8受力螺栓: 8行;单个螺栓抗拉强度Ntb= 80.0 kN单个螺栓抗剪强度Nvb= 30.2 kN螺栓群强度折减系数: 0.855经计算最大螺栓拉力: 17.10内侧螺栓最大拉力: 9.44螺栓拉力N=17.10 kN < Ntb=80.00 kN, 满足要求!弱轴方向最大螺栓剪力: 0.03强轴方向最大螺栓剪力: 0.00最大的螺栓剪力合力V=0.03 kN < Nvb=30.24 kN, 满足要求! 根据计算结果及规程规定, 取端板厚度为: 16.00mm3，梁梁节点********节点端部设计*********(数据默认单位：长度M ;力KN ;)端部类型: 梁梁节点---梁梁对接钢材牌号: Q345接触面处理方法: 喷砂高强螺栓类型: 摩擦型螺栓等级: 10.9级高强螺栓计算方法: 假定中和轴在端板形心处端部截断角度(度): 5.7梁端截断长度: 0.0摩擦面系数: 0.50端板尺寸: 宽度×厚度= 180×16；长度= 662 mmVmax 情况下:杆端内力N=-45.26 Q=38.81 M=-89.41节点计算内力N=-45.26 Q=38.81 M=89.41螺栓直径d0: 16.00mm螺栓预拉力: 100KN布置螺栓行数: 5受力螺栓: 4行; 构造设置:1行;单个螺栓抗拉强度Ntb= 80.0 kN单个螺栓抗剪强度Nvb= 13.9 kN螺栓群强度折减系数: 0.855经计算最大螺栓拉力: 51.17内侧螺栓最大拉力: 0.00螺栓拉力N=51.17 kN < Ntb=80.00 kN, 满足要求!弱轴方向最大螺栓剪力: 3.88强轴方向最大螺栓剪力: 0.00最大的螺栓剪力合力V=3.88 kN < Nvb=13.86 kN, 满足要求! 根据计算结果及规程规定, 取端板厚度为: 16.00mmVmin 情况下:杆端内力N=17.22 Q=-2.58 M=33.02节点计算内力N=17.22 Q=2.58 M=33.02螺栓直径d0: 16.00mm螺栓预拉力: 100KN布置螺栓行数: 5受力螺栓: 4行; 构造设置:1行;单个螺栓抗拉强度Ntb= 80.0 kN单个螺栓抗剪强度Nvb= 28.6 kN螺栓群强度折减系数: 0.855经计算最大螺栓拉力: 20.62内侧螺栓最大拉力: 1.72螺栓拉力N=20.62 kN < Ntb=80.00 kN, 满足要求!弱轴方向最大螺栓剪力: 0.26强轴方向最大螺栓剪力: 0.00根据计算结果及规程规定, 取端板厚度为: 16.00mmNmax 情况下:杆端内力N=19.87 Q=-16.12 M=10.40节点计算内力N=19.87 Q=16.12 M=10.40螺栓直径d0: 16.00mm螺栓预拉力: 100KN布置螺栓行数: 5受力螺栓: 4行; 构造设置:1行;单个螺栓抗拉强度Ntb= 80.0 kN单个螺栓抗剪强度Nvb= 34.6 kN螺栓群强度折减系数: 0.855经计算最大螺栓拉力: 7.94内侧螺栓最大拉力: 1.99螺栓拉力N=7.94 kN < Ntb=80.00 kN, 满足要求!弱轴方向最大螺栓剪力: 1.61强轴方向最大螺栓剪力: 0.00最大的螺栓剪力合力V=1.61 kN < Nvb=34.65 kN, 满足要求! 根据计算结果及规程规定, 取端板厚度为: 16.00mmNmin 情况下:杆端内力N=-25.71 Q=29.36 M=-51.49节点计算内力N=-45.26 Q=38.81 M=89.41螺栓直径d0: 16.00mm螺栓预拉力: 100KN布置螺栓行数: 5受力螺栓: 4行; 构造设置:1行;单个螺栓抗拉强度Ntb= 80.0 kN单个螺栓抗剪强度Nvb= 13.9 kN螺栓群强度折减系数: 0.855经计算最大螺栓拉力: 51.17内侧螺栓最大拉力: 0.00螺栓拉力N=51.17 kN < Ntb=80.00 kN, 满足要求!弱轴方向最大螺栓剪力: 3.88强轴方向最大螺栓剪力: 0.00根据计算结果及规程规定, 取端板厚度为: 16.00mmMmax 情况下:杆端内力N=-45.26 Q=38.81 M=-89.41节点计算内力N=-45.26 Q=38.81 M=89.41螺栓直径d0: 16.00mm螺栓预拉力: 100KN布置螺栓行数: 5受力螺栓: 4行; 构造设置:1行;单个螺栓抗拉强度Ntb= 80.0 kN单个螺栓抗剪强度Nvb= 13.9 kN螺栓群强度折减系数: 0.855经计算最大螺栓拉力: 51.17内侧螺栓最大拉力: 0.00螺栓拉力N=51.17 kN < Ntb=80.00 kN, 满足要求!弱轴方向最大螺栓剪力: 3.88强轴方向最大螺栓剪力: 0.00最大的螺栓剪力合力V=3.88 kN < Nvb=13.86 kN, 满足要求! 根据计算结果及规程规定, 取端板厚度为: 16.00mmMmin 情况下:杆端内力N=17.31 Q=-13.93 M=5.37节点计算内力N=19.87 Q=16.12 M=10.40螺栓直径d0: 16.00mm螺栓预拉力: 100KN布置螺栓行数: 5受力螺栓: 4行; 构造设置:1行;单个螺栓抗拉强度Ntb= 80.0 kN单个螺栓抗剪强度Nvb= 34.6 kN螺栓群强度折减系数: 0.855经计算最大螺栓拉力: 7.94内侧螺栓最大拉力: 1.99螺栓拉力N=7.94 kN < Ntb=80.00 kN, 满足要求!弱轴方向最大螺栓剪力: 1.61强轴方向最大螺栓剪力: 0.00最大的螺栓剪力合力V=1.61 kN < Nvb=34.65 kN, 满足要求!根据计算结果及规程规定, 取端板厚度为: 16.00mm4，柱脚****************柱脚节点计算书****************计算软件：同济大学3D3S软件计算时间：Fri Jun 12 21:32:35 2015柱脚设计的基本资料端部设计类型: 铰接柱脚(2)端部所在节点号: 1; 7; 1; 7; 1; 7; 1; 7; 1; 7; 1; 7; 1; 7; 1; 7;截面名称：工字形楔形单元H300~650x180x8x10;底板尺寸: 340mm x 220 mm, 厚度20 mm锚栓信息:直径d0(mm): 20锚栓排列: 2 行 2 列行间距: 150.00 列间距: 140.00底板抗拉强度设计值(N/mm2):295.00锚栓抗拉强度设计值(N/mm2):140.00砼轴心抗压强度设计值(N/mm2):5.00Nmax 情况下:1.作用于柱脚处的轴力,剪力,弯矩轴力: N=125.55kN剪力: V2=41.18kN剪力: V3= 0.00kN弯矩: M2= 0.00kN*m弯矩: M3= 0.00kN*m2.底板下混凝土最大受压应力计算柱脚底板的尺寸长度L=340 mm, 宽度B=220 mm受拉侧底板边缘到受拉锚栓中心的距离Lt=95.00 mm按轴心受压计算底板下混凝土压应力σc=125547.09/220.00/340.00=1.68 N/mm2混凝土局部受压的计算底面积Al=340.00x220.00=74800.00 mm2混凝土局部受压面积Ab=(340.00+300)x(220.00+300)=332800.00 mm2混凝土局部受压时的轴心抗压强度设计值提高系数为βl=sqrt(Ab/Al)=2.11混凝土局部受压时的轴心抗压强度设计值为βl*fc=2.11x5.00=10.55 N/mm2底板下混凝土最大压应力σc=1.68 N/mm21.68<10.55 ，满足!3.锚栓的强度校核受拉侧锚栓所受的最大拉应力σt=0.00 N/mm2 < ftb=140.00 N/mm2，满足4.水平剪力的校核锚栓所受的总拉力Ta=0.00 kN由底板和底板下混凝土摩擦所产生的水平抗剪承载力Vfb=0.4*(N+Ta)=0.4x(125.55+0.00)=50.22 kN柱脚所受的水平剪力V=sqrt(Vx*Vx+Vy*Vy)=41.18 kNV < Vfb, 满足5.底板厚度的验算底板厚度为20mm ,底板的强度设计值为295.00N/mm2受压侧底板的计算计算底板区格最大弯矩受压侧受力最大的底板区格为腹板中部的三边支承区格计算区格内底板下混凝土的最大应力σc=1.68 N/mm2b2/a2=110.000/150.000=0.733, 得α=0.090底板的最大弯矩Mmax=α*σc*a2*a2=3411.42 N*mm底板的最小厚度tmin=sqrt(6Mmax/f)=8.33 mm <20.00 mm, 满足!6.柱与底板连接焊缝计算沿柱周边采用完全焊透的坡口对接焊缝连接，不必进行焊缝强度验算。
钢结构节点计算书
设计结果文件：StsLink.out日期：2018/07/12时间：14:36:08节点3-4计算书--------------------------------------------------------------------------------梁编号 = 10，连接端：1采用钢截面: H550X300X12X16连接梁截面: 矩400X650连接设计方法：按梁端部内力设计(拼接处为等强)。
混凝土柱与工形梁铰接连接设计内力组合号: 1梁端作用轴力 N (kN) : 0.00梁端作用剪力 V (kN) : 146.54预埋件验算结果:预埋板尺寸(H*B*T): 500*320*12预埋钢筋直径D : 16预埋钢筋等级: HRB400 预埋钢筋锚固长度La : 250 mm钢筋排列(水平的称为"行"):行数:3, 钢筋的行间距: 154mm, 钢筋的行边距: 96mm列数:2, 钢筋的列间距: 128mm, 钢筋的列边距: 96mm计算所需配筋面积As: 804.2mm2实际配筋面积As: 1206mm2螺栓连接验算:螺栓验算采用的荷载组合号： 2M = 0.00 kN*m ; N = 0.00 kN ; V = 128.15 kN采用 10.9级高强度螺栓摩擦型连接高强度螺栓连接处构件接触面喷砂接触面抗滑移系数 u = 0.50高强螺栓预拉力 P = 155.00 kN螺栓直径 D = 20 mm螺栓单面抗剪承载力设计值 Nvb = 69.75 KN螺栓所受最大剪力 Ns = 55.34 KN <= Nvb, 设计满足腹板螺栓排列(平行于梁轴线的称为"行"):行数:3, 螺栓的行间距: 155mm, 螺栓的行边距: 75mm列数:1, 螺栓的列边距: 60mm 梁端部连接验算:采用单连接板连接梁腹板截面正应力计算采用的组合号: 1对应的内力：M = 0.00 kN*m ; N = 0.00 kN ; V = 146.54 kN梁腹板净截面最大正应力: 16.53 N/mm2 <= f= 305 N/mm2, 设计满足梁腹板截面剪应力计算采用的组合号: 1对应的内力：M = 0.00 kN*m ; N = 0.00 kN ; V = 146.54 kN梁腹板净截面最大剪应力: 35.36 N/mm2 <= fv= 175 N/mm2, 设计满足梁边到柱截面边的距离 e = 15 mm连接件验算：连接板尺寸 B x H x T = 135 x 460 x 14连接件净截面正应力计算采用的组合号: 1对应的内力：M = 0.00 kN*m ; N = 0.00 kN ; V = 146.54 kN连接件净截面最大正应力: 16.93 N/mm2 <= f= 305 N/mm2, 设计满足连接件净截面剪应力计算采用的组合号: 1对应的内力：M = 0.00 kN*m ; N = 0.00 kN ; V = 146.54 kN连接件净截面最大剪应力: 32.71 N/mm2 <= fv= 175 N/mm2, 设计满足腹板连接板最小高度校核:需要最小连接板高度H=88 mm <= 实际连接板高度H=460 mm 满足要求!连接板与柱的连接角焊缝焊脚尺寸 Hf = 8 mm连接件(或梁腹板)与柱之间的角焊缝最大应力: 187.92 N/mm2 <= Ffw= 200 N/mm2, 设计满足。
钢结构节点计算
目录第8章节点设计原理 (1)§8-1 节点设计的原则 (1)§8-2 次梁与主梁的连接节点 (1)8.2.1 次梁与主梁铰接 (1)8.2.2 次梁与主梁刚接 (3)§8-3 梁与柱的连接节点 (3)8.3.1 梁与柱的铰接连接 (4)8.3.2 梁与柱的刚性连接 (5)8.3.3 梁与柱的半刚性连接 (9)§8-4 桁架与柱的连接节点 (10)8.4.1 桁架与柱的铰接连接 (10)8.4.2 桁架与柱的刚性连接 (12)§8-5 变截面柱的节点构造 (13)§8-6 柱脚节点 (15)8.6.1 柱脚的形式与构造 (15)8.6.2 轴心受压柱的柱脚计算 (17)8.6.3 框架柱的柱脚计算 (19)§8-7 支座节点 (28)8.7.1 支座节点的形式 (28)8.7.2 支座节点的设计 (30)§8-8 直接焊接管节点 (30)8.8.1 直接焊接管节点的构造形式 (30)8.8.2 相贯焊缝的计算 (32)8.8.3 直接焊接管节点的承载力计算 (33)第8章节点设计原理§8-1 节点设计的原则整个结构是由构件和节点（connection）构成的。
单个构件必须通过节点相连接，协同工作才能形成结构整体。
即使每个构件都能满足安全使用的要求，如果节点设计处理不恰当，连接节点的破坏，也常会引起整个结构的破坏。
可见，要使结构能够满足预定功能的要求，正确的节点设计与构件设计，两者具有同等的重要性。
由于连接节点受力状态较为复杂，不易精确地分析其工作状态。
所以，在节点设计时应遵循下列基本原则：（1）连接节点应有明确的传力路线和可靠的构造保证。
传力应均匀和分散，尽可能减少应力集中现象。
在节点设计过程中，一方面要根据节点构造的实际受力状况，选择合理的结构计算简图；另一方面节点构造要与结构的计算简图相一致。
避免因节点构造不恰当而改变结构或构件的受力状态，并尽可能地使节点计算简图接近于节点实际工作情况。
钢结构节点计算
“梁梁拼接全螺栓刚接”节点计算书====================================================================计算软件：MTS钢结构设计系列软件MTSTool v3.5.0.0计算时间：2012年12月02日16:53:51==================================================================== H1100梁梁拼接全螺栓刚接一. 节点基本资料节点类型为：梁梁拼接全螺栓刚接梁截面：H-1100*400*20*34，材料：Q235左边梁截面：H-1100*400*20*34，材料：Q235腹板螺栓群：10.9级-M20螺栓群并列布置：10行；行间距70mm；2列；列间距70mm；螺栓群列边距：50 mm，行边距50 mm翼缘螺栓群：10.9级-M20螺栓群并列布置：2行；行间距70mm；4列；列间距70mm；螺栓群列边距：45 mm，行边距50 mm腹板连接板：730 mm×345 mm，厚：16 mm翼缘上部连接板：605 mm×400 mm，厚：22 mm翼缘下部连接板：605 mm×170 mm，厚：24 mm梁梁腹板间距为：a=5mm节点前视图如下：节点下视图如下：二. 荷载信息设计内力：组合工况内力设计值工况N(kN) Vx(kN) My(kN·m) 抗震组合工况1 0.0 115.4 152.3 否组合工况2 0.0 135.4 172.3 是三. 验算结果一览验算项数值限值结果承担剪力(kN) 6.77 最大126 满足列边距(mm) 50 最小33 满足列边距(mm) 50 最大88 满足外排列间距(mm) 70 最大176 满足中排列间距(mm) 70 最大352 满足列间距(mm) 70 最小66 满足行边距(mm) 50 最小44 满足行边距(mm) 50 最大88 满足外排行间距(mm) 70 最大176 满足中排行间距(mm) 70 最大352 满足行间距(mm) 70 最小66 满足净截面剪应力比0.066 1 满足净截面正应力比0.000 1 满足净面积(cm^2) 163 最小162 满足承担剪力(kN) 8.93 最大140 满足极限受剪(kN·m) 9450 最小7670 满足列边距(mm) 45 最小44 满足列边距(mm) 45 最大88 满足外排列间距(mm) 70 最大176 满足中排列间距(mm) 70 最大352 满足列间距(mm) 70 最小66 满足行边距(mm) 50 最小33 满足行边距(mm) 50 最大88 满足外排行间距(mm) 70 最大176 满足中排行间距(mm) 70 最大352 满足行间距(mm) 70 最小66 满足净截面剪应力比0.000 1 满足净截面正应力比0.021 1 满足净面积(cm^2) 129 最小106 满足净抵抗矩(cm^3) 13981 最小13969 满足抗弯承载力(kN·m) 6485.0 最小6055.8 满足抗剪承载力(kN) 3516.1 最小2813.2 满足孔洞削弱率(%) 21.71% 最大25% 满足四. 梁梁腹板螺栓群验算1 螺栓群受力计算控制工况：组合工况2，N=0 kN；V x=135.4 kN；M y=172.3 kN·m；2 腹板螺栓群承载力计算列向剪力：V=135.4 kN螺栓采用：10.9级-M20螺栓群并列布置：10行；行间距70mm；2列；列间距70mm；螺栓群列边距：50 mm，行边距50 mm螺栓受剪面个数为2个连接板材料类型为Q235螺栓抗剪承载力：N vt=N v=0.9n fμP=0.9×2×0.45×155=125.55kN计算右上角边缘螺栓承受的力：N v=135.4/20=6.77 kNN h=0 kN螺栓群对中心的坐标平方和：S=∑x2+∑y2=833000 mm2N mx=0 kNN my=0 kNN=[(|N mx|+|N h|)2+(|N my|+|N v|)2]0.5=[(0+0)2+(0+6.77)2]0.5=6.77 kN≤125.55，满足3 腹板螺栓群构造检查列边距为50，最小限值为33，满足！列边距为50，最大限值为88，满足！外排列间距为70，最大限值为176，满足！中排列间距为70，最大限值为352，满足！列间距为70，最小限值为66，满足！行边距为50，最小限值为44，满足！行边距为50，最大限值为88，满足！外排行间距为70，最大限值为176，满足！中排行间距为70，最大限值为352，满足！行间距为70，最小限值为66，满足！。
节点计算书
节点计算书钢材弹性模量E=206x103N/mm2；剪变模量G=79x103N/mm2；线膨胀系数α=12x10-6 /℃；质量密度ρ=7850kg/m3。
表1 钢材强度设计值1恒荷载钢结构自重由程序自动统计计算，结构自重×1.1来考虑节点重量。
平台面恒荷载：0.75kN/m22活荷载平台活荷载：2.5kN/m2 按最大面积考虑，2.5×1.3×4.5=14.7KN，大于给定的4KN的承载能力。
节点模型图根据图纸内容，选取最大跨度下最宽的楼板计算。
即4500×1300的楼板。
按照每两件预埋铁承担一块楼板考虑，角铁的长度选定为与楼板宽度一致，中间与预埋铁焊接，两端考虑为自由，此状态最为不利。
划分网格图施加约束图预埋铁以及螺杆与混凝土粘结在一起，考虑为固结。
施加荷载图施加荷载，按照最重一块楼板计算。
楼板与角钢接触面以内为自由端。
在楼板荷载与角铁作用时荷载主要作用在距离角钢最内侧的接触线上。
梅塞斯应力图剪应力图梅塞斯应变图焊缝计算：1、剪力计算。
单个预埋板所受剪力为10KN，焊缝高度8mm，焊缝长度140mm，上下两条焊缝。
σ=F/A=10000/(140×8×0.7×2)=7MPa。
2、弯矩计算。
预埋铁外侧所受荷载为均布荷载σ=F/A=1×8.5×600×600/(2×8×8×140)=86MPa。
√(σ12+3τ12)=87.3 MPa焊缝满足要求。
钢结构梁柱节点栓焊连接计算书
“梁梁拼接全焊刚接”节点计算书====================================================================计算软件：TSZ结构设计系列软件 TS_MTSTool v4.6.0.0计算时间：2016年11月11日 16:23:10====================================================================一. 节点基本资料设计依据：《钢结构连接节点设计手册》（第二版）节点类型为：梁梁拼接全焊刚接梁截面：H-390*198*6*8，材料：Q235左边梁截面：H-390*198*6*8，材料：Q235腹板螺栓群：4.8级-M20螺栓群并列布置：3行；行间距135mm；1列；螺栓群列边距：30 mm，行边距45 mm腹板连接板：360 mm×70 mm，厚：10 mm节点示意图如下：二. 荷载信息设计内力：组合工况内力设计值组合工况1 0.0 115.4 152.3 否组合工况2 0.0 135.4 172.3 是三. 验算结果一览最大剪应力(MPa) 78.1 最大125 满足最大拉应力(MPa) 291 最大239不满足最大压应力(MPa) -291 最小-239不满足四. 梁梁腹板对接焊缝验算1 梁梁腹板对接焊缝受力计算控制工况：组合工况2，N=0 kN；V x=135.4 kN；M y=172.3 kN·m；2 腹板对接焊缝承载力计算剪力：V=135.4kN强度等级：一级有效长度：l e=289 mm焊肉高度：h e=6 mm最大剪应力：τ=V/(l e*h e)=135.4/(289×6)×10^3=78.0854 N/mm^2≤125，满足五. 梁梁翼缘对接焊缝验算1 翼缘对接焊缝受力计算控制工况：组合工况2，N=0 kN；V x=135.4 kN；M y=172.3 kN·m；2 翼缘对接焊缝承载力计算焊缝受力：N=0 kN；M x=0 kN·mM y=172.3kN·m抗震组合内力，取承载力抗震调整系数γRE=0.9抗拉强度：F t=215N/mm^2抗压强度：F c=215N/mm^2轴力N为零，σN=0 N/mm^2弯矩Mx为零，σMx=0 N/mm^2W y=592.763cm^3σMy=|M y|/W y=172.3/592.763×1000=290.673N/mm^2最大拉应力：σt=σN+σMx+σMy=0+0+290.673=290.673N/mm^2＞215/0.9=238.889，不满足最大压应力：σc=σN-σMx-σMy=0-0-290.673=(-290.673)N/mm^2<(-215)/0.9=(-238.889)，不满足。
钢结构节点计算钢结构节点计算钢结构节点计算
“梁梁拼接全螺栓刚接”节点计算书====================================================================计算软件：MTS钢结构设计系列软件MTSTool v3.5.0.0计算时间：2012年12月02日16:53:51==================================================================== H1100梁梁拼接全螺栓刚接一. 节点基本资料节点类型为：梁梁拼接全螺栓刚接梁截面：H-1100*400*20*34，材料：Q235左边梁截面：H-1100*400*20*34，材料：Q235腹板螺栓群：10.9级-M20螺栓群并列布置：10行；行间距70mm；2列；列间距70mm；螺栓群列边距：50 mm，行边距50 mm翼缘螺栓群：10.9级-M20螺栓群并列布置：2行；行间距70mm；4列；列间距70mm；螺栓群列边距：45 mm，行边距50 mm腹板连接板：730 mm×345 mm，厚：16 mm翼缘上部连接板：605 mm×400 mm，厚：22 mm翼缘下部连接板：605 mm×170 mm，厚：24 mm梁梁腹板间距为：a=5mm节点前视图如下：节点下视图如下：二. 荷载信息设计内力：组合工况内力设计值工况N(kN) Vx(kN) My(kN·m) 抗震组合工况1 0.0 115.4 152.3 否组合工况2 0.0 135.4 172.3 是三. 验算结果一览验算项数值限值结果承担剪力(kN) 6.77 最大126 满足列边距(mm) 50 最小33 满足列边距(mm) 50 最大88 满足外排列间距(mm) 70 最大176 满足中排列间距(mm) 70 最大352 满足列间距(mm) 70 最小66 满足行边距(mm) 50 最小44 满足行边距(mm) 50 最大88 满足外排行间距(mm) 70 最大176 满足中排行间距(mm) 70 最大352 满足行间距(mm) 70 最小66 满足净截面剪应力比0.066 1 满足净截面正应力比0.000 1 满足净面积(cm^2) 163 最小162 满足承担剪力(kN) 8.93 最大140 满足极限受剪(kN·m) 9450 最小7670 满足列边距(mm) 45 最小44 满足列边距(mm) 45 最大88 满足外排列间距(mm) 70 最大176 满足中排列间距(mm) 70 最大352 满足列间距(mm) 70 最小66 满足行边距(mm) 50 最小33 满足行边距(mm) 50 最大88 满足外排行间距(mm) 70 最大176 满足中排行间距(mm) 70 最大352 满足行间距(mm) 70 最小66 满足净截面剪应力比0.000 1 满足净截面正应力比0.021 1 满足净面积(cm^2) 129 最小106 满足净抵抗矩(cm^3) 13981 最小13969 满足抗弯承载力(kN·m) 6485.0 最小6055.8 满足抗剪承载力(kN) 3516.1 最小2813.2 满足孔洞削弱率(%) 21.71% 最大25% 满足四. 梁梁腹板螺栓群验算1 螺栓群受力计算控制工况：组合工况2，N=0 kN；V x=135.4 kN；M y=172.3 kN·m；2 腹板螺栓群承载力计算列向剪力：V=135.4 kN螺栓采用：10.9级-M20螺栓群并列布置：10行；行间距70mm；2列；列间距70mm；螺栓群列边距：50 mm，行边距50 mm螺栓受剪面个数为2个连接板材料类型为Q235螺栓抗剪承载力：N vt=N v=0.9n fμP=0.9×2×0.45×155=125.55kN计算右上角边缘螺栓承受的力：N v=135.4/20=6.77 kNN h=0 kN螺栓群对中心的坐标平方和：S=∑x2+∑y2=833000 mm2N mx=0 kNN my=0 kNN=[(|N mx|+|N h|)2+(|N my|+|N v|)2]0.5=[(0+0)2+(0+6.77)2]0.5=6.77 kN≤125.55，满足3 腹板螺栓群构造检查列边距为50，最小限值为33，满足！列边距为50，最大限值为88，满足！外排列间距为70，最大限值为176，满足！中排列间距为70，最大限值为352，满足！列间距为70，最小限值为66，满足！行边距为50，最小限值为44，满足！行边距为50，最大限值为88，满足！外排行间距为70，最大限值为176，满足！中排行间距为70，最大限值为352，满足！行间距为70，最小限值为66，满足！五. 腹板连接板计算1 腹板连接板受力计算控制工况：同腹板螺栓群(内力计算参上)连接板剪力：V l=135.4 kN采用一样的两块连接板连接板截面宽度为：B l=730 mm连接板截面厚度为：T l=16 mm连接板材料抗剪强度为：f v=125 N/mm2连接板材料抗拉强度为：f=215 N/mm2连接板全面积：A=B l*T l*2=730×16×2×10-2=233.6 cm2开洞总面积：A0=10×22×16×2×10-2=70.4 cm2连接板净面积：A n=A-A0=233.6-70.4=163.2 cm2连接板净截面剪应力计算：τ=V l×103/A n=135.4/163.2×10=8.297 N/mm2≤125，满足！连接板截面正应力计算：按《钢结构设计规范》5.1.1-2公式计算:σ=(1-0.5n1/n)N/A n=(1-0.5×10/20)×0/163.2×10=0 N/mm2,≤215，满足！按《钢结构设计规范》5.1.1-3公式计算:σ=N/A=0/23360×10=0 N/mm2,≤215，满足！2 腹板连接板刚度计算腹板的净面积为：20×(1100-2×34)/100-10×20×22/100=162.4cm2腹板连接板的净面积为：(730-10×22)×16×2/100=163.2cm2≥162.4，满足六. 翼缘螺栓群验算1 翼缘螺栓群受力计算控制工况：组合工况1，N=0 kN；V x=115.4 kN；M y=152.3 kN·m；翼缘螺栓群承担的轴向力：F f=|M f|/(h-t f)/2=71.435kN2 翼缘螺栓群承载力计算行向轴力：H=71.435 kN螺栓采用：10.9级-M20螺栓群并列布置：2行；行间距70mm；4列；列间距70mm；螺栓群列边距：45 mm，行边距50 mm螺栓受剪面个数为2个连接板材料类型为Q345螺栓抗剪承载力：N vt=N v=0.9n fμP=0.9×2×0.5×155=139.5kN轴向连接长度：l1=(4-1)×70=210 mm<15d0=330,取承载力折减系数为ξ=1.0折减后螺栓抗剪承载力：N vt=139.5×1=139.5 kN计算右上角边缘螺栓承受的力：N v=0 kNN h=71.435/8=8.929 kN螺栓群对中心的坐标平方和：S=∑x2+∑y2=58800 mm2N mx=0 kNN my=0 kNN=[(|N mx|+|N h|)2+(|N my|+|N v|)2]0.5=[(0+8.929)2+(0+0)2]0.5=8.929 kN≤139.5，满足3 翼缘螺栓群极限承载力验算翼缘受拉承载力：1.2A f f ay=1.2×2×400×34×235×10-3=7670.4 kN螺栓群螺栓个数：n=4×2×4=32 个单个螺栓极限受剪承载力：N vu=0.58n f A e f u=0.58×2×244.794×1.04=295.319kN单个螺栓对应的板件极限受剪承载力：N cu=∑tdf cu=34×20×1.5×375 ×10-3=382.5kN螺栓群极限受剪承载力：min(nN vu，nN cu)=9450.222 kN≥7670.4，满足4 翼缘螺栓群构造检查列边距为45，最小限值为44，满足！列边距为45，最大限值为88，满足！外排列间距为70，最大限值为176，满足！中排列间距为70，最大限值为352，满足！列间距为70，最小限值为66，满足！行边距为50，最小限值为33，满足！行边距为50，最大限值为88，满足！外排行间距为70，最大限值为176，满足！中排行间距为70，最大限值为352，满足！行间距为70，最小限值为66，满足！七. 翼缘连接板计算1 翼缘连接板受力计算控制工况：组合工况2，N=0 kN；V x=135.4 kN；M y=172.3 kN·m；翼缘连接板承担的轴向力：F f=|M f|/(h-t f)/2=80.816kN2 翼缘连接板承载力计算连接板轴力：N l=80.816 kN采用两种不同的连接板连接板1截面宽度为：B l1=170 mm连接板1截面厚度为：T l1=24 mm连接板1有2块连接板2截面宽度为：B l2=400 mm连接板2截面厚度为：T l2=22 mm连接板材料抗剪强度为：f v=170 N/mm2连接板材料抗拉强度为：f=295 N/mm2连接板全面积：A=B l1*T l1*2+B l2*T l2=(170×24×2+400×22)×10-2=169.6 cm2开洞总面积：A0=2×22×(24+22)×2×10-2=40.48 cm2连接板净面积：A n=A-A0=169.6-40.48=129.12 cm2连接板净截面剪应力：τ=0 N/mm2≤170，满足！连接板截面正应力计算：按《钢结构设计规范》5.1.1-2公式计算:σ=(1-0.5n1/n)N/A n=(1-0.5×2/8)×80.816/129.12×10=5.477 N/mm2,≤295，满足！按《钢结构设计规范》5.1.1-3公式计算:σ=N/A=80.816/16960×10=4.765 N/mm2,≤295，满足！3 翼缘连接板刚度计算单侧翼缘的净面积为：400×34/100-2×2×22×34/100=106.08cm2单侧翼缘连接板的净面积为：(400-2×2×22)×22/100+(170-2×22)×24×2/100=129.12cm2≥106.08，满足4 拼接连接板刚度验算梁的毛截面惯性矩：I b0=956168.235cm4翼缘上的螺栓孔的惯性矩：I bbf=2×2×2×[22×343/12+22×34×(1100/2-34/2)2]×10-4=170056.503cm4腹板上的螺栓孔的惯性矩：I bbw=10×20×223/12×10-4+20×22×(3152+2452+1752+1052+352+352+1052+1752+2452+3152)×10-4 =17804.747cm4梁的净惯性矩：I b=956168.235-170056.503-17804.747=768306.985cm4梁的净截面抵抗矩：W b=768306.985/1100×2×10=13969.218cm3翼缘上部连接板的毛惯性矩：I pf1=2×[400×223/12+400×22×(1100/2+22/2)2]×10-4=553979.947cm4翼缘上部连接板上的螺栓孔的惯性矩：I pfb1=2×2×2×[22×223/12+22×22×(1100/2+22/2)2]×10-4=121875.588cm4翼缘下部连接板的毛惯性矩：I pf2=2×2×[170×243/12+170×24×(1100/2-24/2-34)2]×10-4=414632.448cm4翼缘下部连接板上的螺栓孔的惯性矩：I pfb2=2×2×2×[22×243/12+22×24×(1100/2-24/2)2]×10-4=122281.421cm4腹板连接板的毛惯性矩：I pw=2×16×7303/12×10-4=103737.867cm4腹板连接板上的螺栓孔的惯性矩：I pbw=2×10×16×223/12×10-4+2×16×22×(3152+2452+1752+1052+352+352+1052+1752+2452+3152)×10-4=28487.595cm4连接板的净惯性矩：I p=553979.947+414632.448+103737.867-121875.588-122281.421-28487.595=799705.658cm4连接板的净截面抵抗矩：W p=799705.658/(1100/2+22)×10=13980.868cm3≥13969.218，满足八. 梁梁节点抗震验算1 抗弯最大承载力验算梁全塑性受弯承载力：M bp=[400×34×(1100-34)+0.25×(1100-2×34)2×20]×235 ×10-6=4658.339kN·m翼缘上部连接板的净面积为：(400-2×2×22)×22=6864mm2翼缘下部连接板的净面积为：(170-2×22)×24×2=6048mm2翼缘连接板净截面抗拉最大承载力的相应弯矩：M u1=[6864×470×(1100+22)+6048×470×(1100-2×34-24)]×10-6=6484.962kN·m翼缘螺栓群抗剪最大承载力的相应弯矩：螺栓极限受剪承载力：N vu=0.58n f A e f u=0.58×2×244.794×1.04=295.319kN板件极限承压力：N cu=∑tdf cu=34×20×1.5×470 ×10-3=479.4kN螺栓连接的极限受剪承载力：N vcu=min(N vu，N cu)=295.319 kNM u2=2×8×295.319×(1100-34)×10-3=10073.937 kN·m最大抗弯承载力：M u=min(M u1,M u2)=6484.962kN·m1.3*M bp=6055.841≤M u=6484.962，满足！2 抗剪最大承载力验算梁全塑性抗剪承载力：V bp=0.58×1032×20×235/1000=2813.232 kN腹板的净面积为：20×(1100-2×34)×10-2-10×20×10-2×22=16240cm2梁腹板净截面的抗剪最大承载力：V u1=16240×375/30.5 ×10-3=3516.063kN腹板连接板的净面积为：(730-10×22)×16×2×10-2=16320cm2连接板净截面的抗剪最大承载力：V u2=16320×375/30.5 ×10-3=3533.384kN腹板螺栓群的抗剪最大承载力：螺栓极限受剪承载力：N vu=0.58n f A e f u=0.58×2×244.794×1.04=295.319kN板件极限承压力：N cu=∑tdf cu=20×20×1.5×470 ×10-3=282kN螺栓连接的极限受剪承载力：N vcu=min(N vu，N cu)=282 kNV u3=20×282=5640 kN节点的最大抗剪承载力：V u=min(V u1,V u2,V u3)=3516.063kNV bp=2813.232≤V u=3516.063，满足！3 螺栓孔对梁截面的削弱率验算梁的毛截面面积：A=478.4cm2螺栓孔的削弱面积：A b=(2×2×2×34×22+10×20×22)/100=103.84cm2孔洞削弱率为：A b/A*100%=103.84/478.4×100%=21.706%21.706% < 25%，满足！一. 节点基本资料节点类型为：梁梁拼接全螺栓刚接梁截面：H-800*400*14*32，材料：Q235左边梁截面：H-800*400*14*32，材料：Q235腹板螺栓群：10.9级-M20螺栓群并列布置：7行；行间距70mm；2列；列间距70mm；螺栓群列边距：45 mm，行边距45 mm翼缘螺栓群：10.9级-M20螺栓群并列布置：2行；行间距70mm；4列；列间距70mm；螺栓群列边距：45 mm，行边距50 mm腹板连接板：510 mm×325 mm，厚：12 mm翼缘上部连接板：605 mm×400 mm，厚：20 mm翼缘下部连接板：605 mm×170 mm，厚：24 mm梁梁腹板间距为：a=5mm节点前视图如下：节点下视图如下：二. 荷载信息设计内力：组合工况内力设计值工况N(kN) Vx(kN) My(kN·m) 抗震组合工况1 0.0 115.4 152.3 否组合工况2 0.0 135.4 172.3 是三. 验算结果一览验算项数值限值结果承担剪力(kN) 72.8 最大126 满足列边距(mm) 45 最小33 满足列边距(mm) 45 最大88 满足外排列间距(mm) 70 最大144 满足中排列间距(mm) 70 最大288 满足列间距(mm) 70 最小66 满足行边距(mm) 45 最小44 满足行边距(mm) 45 最大88 满足外排行间距(mm) 70 最大144 满足中排行间距(mm) 70 最大288 满足行间距(mm) 70 最小66 满足列边距(mm) 45 最小33 满足列边距(mm) 45 最大88 满足外排列间距(mm) 70 最大144 满足中排列间距(mm) 70 最大288 满足列间距(mm) 70 最小66 满足行边距(mm) 45 最小44 满足行边距(mm) 45 最大88 满足外排行间距(mm) 70 最大144 满足中排行间距(mm) 70 最大288 满足行间距(mm) 70 最小66 满足净截面剪应力比0.954 1 满足净截面正应力比0.000 1 满足净面积(cm^2) 85.4 最小81.5 满足承担剪力(kN) 123 最大140 满足极限受剪(kN·m) 9450 最小7219 满足列边距(mm) 45 最小44 满足列边距(mm) 45 最大88 满足外排列间距(mm) 70 最大176 满足中排列间距(mm) 70 最大352 满足列间距(mm) 70 最小66 满足行边距(mm) 50 最小33 满足行边距(mm) 50 最大88 满足外排行间距(mm) 70 最大176 满足中排行间距(mm) 70 最大352 满足行间距(mm) 70 最小66 满足净截面剪应力比0.000 1 满足净截面正应力比0.271 1 满足净面积(cm^2) 123 最小99.8 满足净抵抗矩(cm^3) 8867 最小8422 满足抗弯承载力(kN·m) 4428.8 最小3582.4 满足抗剪承载力(kN) 1764.1 最小1404.4 满足孔洞削弱率(%) 21.69% 最大25% 满足四. 梁梁腹板螺栓群验算1 螺栓群受力计算控制工况：梁净截面承载力梁腹板净截面抗剪承载力：V wn=[14×(800-2×32)-max(7×22，0+0)×14]×125=1018.5kN 2 腹板螺栓群承载力计算列向剪力：V=1018.5 kN螺栓采用：10.9级-M20螺栓群并列布置：7行；行间距70mm；2列；列间距70mm；螺栓群列边距：45 mm，行边距45 mm螺栓受剪面个数为2个连接板材料类型为Q235螺栓抗剪承载力：N vt=N v=0.9n fμP=0.9×2×0.45×155=125.55kN计算右上角边缘螺栓承受的力：N v=1018.5/14=72.75 kNN h=0 kN螺栓群对中心的坐标平方和：S=∑x2+∑y2=291550 mm2N mx=0 kNN my=0 kNN=[(|N mx|+|N h|)2+(|N my|+|N v|)2]0.5=[(0+0)2+(0+72.75)2]0.5=72.75 kN≤125.55，满足3 腹板螺栓群构造检查列边距为45，最小限值为33，满足！列边距为45，最大限值为88，满足！外排列间距为70，最大限值为144，满足！中排列间距为70，最大限值为288，满足！列间距为70，最小限值为66，满足！行边距为45，最小限值为44，满足！行边距为45，最大限值为88，满足！外排行间距为70，最大限值为144，满足！中排行间距为70，最大限值为288，满足！行间距为70，最小限值为66，满足！4 腹板连接板计算连接板剪力：V l=1018.5 kN采用一样的两块连接板连接板截面宽度为：B l=510 mm连接板截面厚度为：T l=12 mm连接板材料抗剪强度为：f v=125 N/mm2连接板材料抗拉强度为：f=215 N/mm2连接板全面积：A=B l*T l*2=510×12×2×10-2=122.4 cm2开洞总面积：A0=7×22×12×2×10-2=36.96 cm2连接板净面积：A n=A-A0=122.4-36.96=85.44 cm2连接板净截面剪应力计算：τ=V l×103/A n=1018.5/85.44×10=119.206 N/mm2≤125，满足！连接板截面正应力计算：按《钢结构设计规范》5.1.1-2公式计算:σ=(1-0.5n1/n)N/A n=(1-0.5×7/14)×0/85.44×10=0 N/mm2,≤215，满足！按《钢结构设计规范》5.1.1-3公式计算:σ=N/A=0/12240×10=0 N/mm2,≤215，满足！5 腹板连接板刚度计算腹板的净面积为：14×(800-2×32)/100-7×14×22/100=81.48cm2腹板连接板的净面积为：(510-7×22)×12×2/100=85.44cm2≥81.48，满足五. 翼缘螺栓群验算1 翼缘螺栓群受力计算控制工况：梁净截面抗弯承载力梁净截面抗弯承载力计算翼缘螺栓：I fb=[4×2×22×323/12+4×2×22×32×(800-32)2/4]×10-4=83095.279 cm4腹板螺栓：I wb=[7×14×223/12+14×20×137200]×10-4=4234.456 cm4梁净截面：W n=(424219.443-83095.279-4234.456)/0.5/800×10=8422.243 cm3净截面抗弯承载力：M n=W n*f=8422.243×205×10-3=1726.56 kN·m翼缘净截面：M fn=M n=1509.879kN·m翼缘螺栓群承担轴向力：F f=M fn/(h-t f)/2=1509.879/(800-32)/2×103=982.994 kN 2 翼缘螺栓群承载力计算行向轴力：H=982.994 kN螺栓采用：10.9级-M20螺栓群并列布置：2行；行间距70mm；4列；列间距70mm；螺栓群列边距：45 mm，行边距50 mm螺栓受剪面个数为2个连接板材料类型为Q345螺栓抗剪承载力：N vt=N v=0.9n fμP=0.9×2×0.5×155=139.5kN轴向连接长度：l1=(4-1)×70=210 mm<15d0=330,取承载力折减系数为ξ=1.0折减后螺栓抗剪承载力：N vt=139.5×1=139.5 kN计算右上角边缘螺栓承受的力：N v=0 kNN h=982.994/8=122.874 kN螺栓群对中心的坐标平方和：S=∑x2+∑y2=58800 mm2N mx=0 kNN my=0 kNN=[(|N mx|+|N h|)2+(|N my|+|N v|)2]0.5=[(0+122.874)2+(0+0)2]0.5=122.874 kN≤139.5，满足3 翼缘螺栓群极限承载力验算翼缘受拉承载力：1.2A f f ay=1.2×2×400×32×235×10-3=7219.2 kN螺栓群螺栓个数：n=4×2×4=32 个单个螺栓极限受剪承载力：N vu=0.58n f A e f u=0.58×2×244.794×1.04=295.319kN单个螺栓对应的板件极限受剪承载力：N cu=∑tdf cu=32×20×1.5×375 ×10-3=360kN螺栓群极限受剪承载力：min(nN vu，nN cu)=9450.222 kN≥7219.2，满足4 翼缘螺栓群构造检查列边距为45，最小限值为44，满足！列边距为45，最大限值为88，满足！外排列间距为70，最大限值为176，满足！中排列间距为70，最大限值为352，满足！列间距为70，最小限值为66，满足！行边距为50，最小限值为33，满足！行边距为50，最大限值为88，满足！外排行间距为70，最大限值为176，满足！中排行间距为70，最大限值为352，满足！行间距为70，最小限值为66，满足！5 翼缘连接板计算连接板轴力：N l=982.994 kN采用两种不同的连接板连接板1截面宽度为：B l1=170 mm连接板1截面厚度为：T l1=24 mm连接板1有2块连接板2截面宽度为：B l2=400 mm连接板2截面厚度为：T l2=20 mm连接板材料抗剪强度为：f v=170 N/mm2连接板材料抗拉强度为：f=295 N/mm2连接板全面积：A=B l1*T l1*2+B l2*T l2=(170×24×2+400×20)×10-2=161.6 cm2开洞总面积：A0=2×22×(24+20)×2×10-2=38.72 cm2连接板净面积：A n=A-A0=161.6-38.72=122.88 cm2连接板净截面剪应力：τ=0 N/mm2≤170，满足！连接板截面正应力计算：按《钢结构设计规范》5.1.1-2公式计算:σ=(1-0.5n1/n)N/A n=(1-0.5×2/8)×982.994/122.88×10=69.997 N/mm2,≤295，满足！按《钢结构设计规范》5.1.1-3公式计算:σ=N/A=982.994/16160×10=60.829 N/mm2,≤295，满足！6 翼缘连接板刚度计算单侧翼缘的净面积为：400×32/100-2×2×22×32/100=99.84cm2单侧翼缘连接板的净面积为：(400-2×2×22)×20/100+(170-2×22)×24×2/100=122.88cm2≥99.84，满足7 拼接连接板刚度验算梁的毛截面惯性矩：I b0=424219.443cm4翼缘上的螺栓孔的惯性矩：I bbf=2×2×2×[22×323/12+22×32×(800/2-32/2)2]×10-4=83095.279cm4腹板上的螺栓孔的惯性矩：I bbw=7×14×223/12×10-4+14×22×(2102+1402+702+702+1402+2102)×10-4=4234.456cm4梁的净惯性矩：I b=424219.443-83095.279-4234.456=336889.708cm4梁的净截面抵抗矩：W b=336889.708/800×2×10=8422.243cm3翼缘上部连接板的毛惯性矩：I pf1=2×[400×203/12+400×20×(800/2+20/2)2]×10-4=269013.333cm4翼缘上部连接板上的螺栓孔的惯性矩：I pfb1=2×2×2×[22×203/12+22×20×(800/2+20/2)2]×10-4=59182.933cm4翼缘下部连接板的毛惯性矩：I pf2=2×2×[170×243/12+170×24×(800/2-24/2-32)2]×10-4=206911.488cm4翼缘下部连接板上的螺栓孔的惯性矩：I pfb2=2×2×2×[22×243/12+22×24×(800/2-24/2)2]×10-4=63610.061cm4腹板连接板的毛惯性矩：I pw=2×12×5103/12×10-4=26530.2cm4腹板连接板上的螺栓孔的惯性矩：I pbw=2×7×12×223/12×10-4+2×12×22×(2102+1402+702+702+1402+2102)×10-4=7259.067cm4连接板的净惯性矩：I p=269013.333+206911.488+26530.2-59182.933-63610.061-7259.067=372402.96cm4连接板的净截面抵抗矩：W p=372402.96/(800/2+20)×10=8866.737cm3≥8422.243，满足六. 梁梁节点抗震验算1 抗弯最大承载力验算梁全塑性受弯承载力：M bp=[400×32×(800-32)+0.25×(800-2×32)2×14]×235 ×10-6=2755.689kN·m翼缘上部连接板的净面积为：(400-2×2×22)×20=6240mm2翼缘下部连接板的净面积为：(170-2×22)×24×2=6048mm2翼缘连接板净截面抗拉最大承载力的相应弯矩：M u1=[6240×470×(800+20)+6048×470×(800-2×32-24)]×10-6=4428.799kN·m翼缘螺栓群抗剪最大承载力的相应弯矩：螺栓极限受剪承载力：N vu=0.58n f A e f u=0.58×2×244.794×1.04=295.319kN板件极限承压力：N cu=∑tdf cu=32×20×1.5×470 ×10-3=451.2kN螺栓连接的极限受剪承载力：N vcu=min(N vu，N cu)=295.319 kNM u2=2×8×295.319×(800-32)×10-3=7257.771 kN·m最大抗弯承载力：M u=min(M u1,M u2)=4428.799kN·m1.3*M bp=3582.396≤M u=4428.799，满足！2 抗剪最大承载力验算梁全塑性抗剪承载力：V bp=0.58×736×14×235/1000=1404.435 kN腹板的净面积为：14×(800-2×32)×10-2-7×14×10-2×22=8148cm2梁腹板净截面的抗剪最大承载力：V u1=8148×375/30.5 ×10-3=1764.094kN腹板连接板的净面积为：(510-7×22)×12×2×10-2=8544cm2连接板净截面的抗剪最大承载力：V u2=8544×375/30.5 ×10-3=1849.83kN腹板螺栓群的抗剪最大承载力：螺栓极限受剪承载力：N vu=0.58n f A e f u=0.58×2×244.794×1.04=295.319kN板件极限承压力：N cu=∑tdf cu=14×20×1.5×470 ×10-3=197.4kN螺栓连接的极限受剪承载力：N vcu=min(N vu，N cu)=197.4 kNV u3=14×197.4=2763.6 kN节点的最大抗剪承载力：V u=min(V u1,V u2,V u3)=1764.094kNV bp=1404.435≤V u=1764.094，满足！3 螺栓孔对梁截面的削弱率验算梁的毛截面面积：A=359.04cm2螺栓孔的削弱面积：A b=(2×2×2×32×22+7×14×22)/100=77.88cm2孔洞削弱率为：A b/A*100%=77.88/359.04×100%=21.691%21.691% < 25%，满足！一. 节点基本资料节点类型为：梁梁拼接全螺栓刚接梁截面：H-588*300*12*20，材料：Q345左边梁截面：H-588*300*12*20，材料：Q345腹板螺栓群：10.9级-M20螺栓群并列布置：6行；行间距70mm；2列；列间距70mm；螺栓群列边距：45 mm，行边距45 mm翼缘螺栓群：10.9级-M20螺栓群并列布置：2行；行间距70mm；3列；列间距100mm；螺栓群列边距：45 mm，行边距45 mm腹板连接板：440 mm×325 mm，厚：10 mm翼缘上部连接板：585 mm×300 mm，厚：10 mm翼缘下部连接板：585 mm×160 mm，厚：12 mm梁梁腹板间距为：a=5mm节点前视图如下：节点下视图如下：二. 荷载信息设计内力：组合工况内力设计值工况N(kN) Vx(kN) My(kN·m) 抗震组合工况1 0.0 115.4 152.3 否组合工况2 0.0 135.4 172.3 是三. 验算结果一览验算项数值限值结果承担剪力(kN) 74.9 最大140 满足列边距(mm) 45 最小33 满足列边距(mm) 45 最大80 满足外排列间距(mm) 70 最大120 满足中排列间距(mm) 70 最大240 满足列间距(mm) 70 最小66 满足行边距(mm) 45 最小44 满足行边距(mm) 45 最大80 满足外排行间距(mm) 70 最大120 满足中排行间距(mm) 70 最大240 满足行间距(mm) 70 最小66 满足列边距(mm) 45 最小33 满足列边距(mm) 45 最大80 满足外排列间距(mm) 70 最大120 满足中排列间距(mm) 70 最大240 满足列间距(mm) 70 最小66 满足行边距(mm) 45 最小44 满足行边距(mm) 45 最大80 满足外排行间距(mm) 70 最大120 满足中排行间距(mm) 70 最大240 满足行间距(mm) 70 最小66 满足净截面剪应力比0.810 1 满足净截面正应力比0.000 1 满足净面积(cm^2) 61.6 最小49.9 满足承担剪力(kN) 101 最大140 满足列边距(mm) 45 最小44 满足列边距(mm) 45 最大88 满足外排列间距(mm) 100 最大144 满足中排列间距(mm) 100 最大288 满足列间距(mm) 100 最小66 满足行边距(mm) 45 最小33 满足行边距(mm) 45 最大88 满足外排行间距(mm) 70 最大144 满足中排行间距(mm) 70 最大288 满足行间距(mm) 70 最小66 满足净截面剪应力比0.000 1 满足净截面正应力比0.398 1 满足净面积(cm^2) 49.0 最小42.4 满足净抵抗矩(cm^3) 2828 最小2794 满足四. 梁梁腹板螺栓群验算1 螺栓群受力计算控制工况：梁净截面承载力梁腹板净截面抗剪承载力：V wn=[12×(588-2×20)-max(6×22，0+0)×12]×180=898.56kN 2 腹板螺栓群承载力计算列向剪力：V=898.56 kN螺栓采用：10.9级-M20螺栓群并列布置：6行；行间距70mm；2列；列间距70mm；螺栓群列边距：45 mm，行边距45 mm螺栓受剪面个数为2个连接板材料类型为Q345螺栓抗剪承载力：N vt=N v=0.9n fμP=0.9×2×0.5×155=139.5kN计算右上角边缘螺栓承受的力：N v=898.56/12=74.88 kNN h=0 kN螺栓群对中心的坐标平方和：S=∑x2+∑y2=186200 mm2N mx=0 kNN my=0 kNN=[(|N mx|+|N h|)2+(|N my|+|N v|)2]0.5=[(0+0)2+(0+74.88)2]0.5=74.88 kN≤139.5，满足3 腹板螺栓群构造检查列边距为45，最小限值为33，满足！列边距为45，最大限值为80，满足！外排列间距为70，最大限值为120，满足！中排列间距为70，最大限值为240，满足！列间距为70，最小限值为66，满足！行边距为45，最小限值为44，满足！行边距为45，最大限值为80，满足！外排行间距为70，最大限值为120，满足！中排行间距为70，最大限值为240，满足！行间距为70，最小限值为66，满足！4 腹板连接板计算连接板剪力：V l=898.56 kN采用一样的两块连接板连接板截面宽度为：B l=440 mm连接板截面厚度为：T l=10 mm连接板材料抗剪强度为：f v=180 N/mm2连接板材料抗拉强度为：f=310 N/mm2连接板全面积：A=B l*T l*2=440×10×2×10-2=88 cm2开洞总面积：A0=6×22×10×2×10-2=26.4 cm2连接板净面积：A n=A-A0=88-26.4=61.6 cm2连接板净截面剪应力计算：τ=V l×103/A n=898.56/61.6×10=145.87 N/mm2≤180，满足！连接板截面正应力计算：按《钢结构设计规范》5.1.1-2公式计算:σ=(1-0.5n1/n)N/A n=(1-0.5×6/12)×0/61.6×10=0 N/mm2,≤310，满足！按《钢结构设计规范》5.1.1-3公式计算:σ=N/A=0/8800×10=0 N/mm2,≤310，满足！5 腹板连接板刚度计算腹板的净面积为：12×(588-2×20)/100-6×12×22/100=49.92cm2腹板连接板的净面积为：(440-6×22)×10×2/100=61.6cm2≥49.92，满足五. 翼缘螺栓群验算1 翼缘螺栓群受力计算控制工况：梁净截面抗弯承载力梁净截面抗弯承载力计算翼缘螺栓：I fb=[4×2×22×203/12+4×2×22×20×(588-20)2/4]×10-4=28402.645 cm4腹板螺栓：I wb=[6×12×223/12+12×20×85750]×10-4=2270.189 cm4梁净截面：W n=(112827-28402.645-2270.189)/0.5/588×10=2794.359 cm3净截面抗弯承载力：M n=W n*f=2794.359×295×10-3=824.336 kN·m翼缘净截面：M fn=M n=686.573kN·m翼缘螺栓群承担轴向力：F f=M fn/(h-t f)/2=686.573/(588-20)/2×103=604.378 kN 2 翼缘螺栓群承载力计算行向轴力：H=604.378 kN螺栓采用：10.9级-M20螺栓群并列布置：2行；行间距70mm；3列；列间距100mm；螺栓群列边距：45 mm，行边距45 mm螺栓受剪面个数为2个连接板材料类型为Q345螺栓抗剪承载力：N vt=N v=0.9n fμP=0.9×2×0.5×155=139.5kN轴向连接长度：l1=(3-1)×100=200 mm<15d0=330,取承载力折减系数为ξ=1.0折减后螺栓抗剪承载力：N vt=139.5×1=139.5 kN计算右上角边缘螺栓承受的力：N v=0 kNN h=604.378/6=100.73 kN螺栓群对中心的坐标平方和：S=∑x2+∑y2=47350 mm2N mx=0 kNN my=0 kNN=[(|N mx|+|N h|)2+(|N my|+|N v|)2]0.5=[(0+100.73)2+(0+0)2]0.5=100.73 kN≤139.5，满足3 翼缘螺栓群构造检查列边距为45，最小限值为44，满足！列边距为45，最大限值为88，满足！外排列间距为100，最大限值为144，满足！中排列间距为100，最大限值为288，满足！列间距为100，最小限值为66，满足！行边距为45，最小限值为33，满足！行边距为45，最大限值为88，满足！外排行间距为70，最大限值为144，满足！中排行间距为70，最大限值为288，满足！行间距为70，最小限值为66，满足！4 翼缘连接板计算连接板轴力：N l=604.378 kN采用两种不同的连接板连接板1截面宽度为：B l1=160 mm连接板1截面厚度为：T l1=12 mm连接板1有2块连接板2截面宽度为：B l2=300 mm连接板2截面厚度为：T l2=10 mm连接板材料抗剪强度为：f v=180 N/mm2连接板材料抗拉强度为：f=310 N/mm2连接板全面积：A=B l1*T l1*2+B l2*T l2=(160×12×2+300×10)×10-2=68.4 cm2开洞总面积：A0=2×22×(12+10)×2×10-2=19.36 cm2连接板净面积：A n=A-A0=68.4-19.36=49.04 cm2连接板净截面剪应力：τ=0 N/mm2≤180，满足！连接板截面正应力计算：按《钢结构设计规范》5.1.1-2公式计算:σ=(1-0.5n1/n)N/A n=(1-0.5×2/6)×604.378/49.04×10=102.701 N/mm2,≤310，满足！按《钢结构设计规范》5.1.1-3公式计算:σ=N/A=604.378/6840×10=88.359 N/mm2,≤310，满足！5 翼缘连接板刚度计算单侧翼缘的净面积为：300×20/100-2×2×22×20/100=42.4cm2单侧翼缘连接板的净面积为：(300-2×2×22)×10/100+(160-2×22)×12×2/100=49.04cm2≥42.4，满足6 拼接连接板刚度验算梁的毛截面惯性矩：I b0=112827cm4翼缘上的螺栓孔的惯性矩：I bbf=2×2×2×[22×203/12+22×20×(588/2-20/2)2]×10-4=28402.645cm4腹板上的螺栓孔的惯性矩：I bbw=6×12×223/12×10-4+12×22×(1752+1052+352+352+1052+1752)×10-4=2270.189cm4梁的净惯性矩：I b=112827-28402.645-2270.189=82154.166cm4梁的净截面抵抗矩：W b=82154.166/588×2×10=2794.359cm3翼缘上部连接板的毛惯性矩：I pf1=2×[300×103/12+300×10×(588/2+10/2)2]×10-4=53645.6cm4翼缘上部连接板上的螺栓孔的惯性矩：I pfb1=2×2×2×[22×103/12+22×10×(588/2+10/2)2]×10-4=15736.043cm4翼缘下部连接板的毛惯性矩：I pf2=2×2×[160×123/12+160×12×(588/2-12/2-20)2]×10-4=55170.048cm4翼缘下部连接板上的螺栓孔的惯性矩：I pfb2=2×2×2×[22×123/12+22×12×(588/2-12/2)2]×10-4=17520.307cm4腹板连接板的毛惯性矩：I pw=2×10×4403/12×10-4=14197.333cm4腹板连接板上的螺栓孔的惯性矩：I pbw=2×6×10×223/12×10-4+2×10×22×(1752+1052+352+352+1052+1752)×10-4=3783.648cm4连接板的净惯性矩：I p=53645.6+55170.048+14197.333-15736.043-17520.307-3783.648=85972.983cm4连接板的净截面抵抗矩：W p=85972.983/(588/2+10)×10=2828.059cm3≥2794.359，满足一. 节点基本资料节点类型为：梁梁拼接全螺栓刚接梁截面：H-900*400*16*32，材料：Q235左边梁截面：H-900*400*16*32，材料：Q235腹板螺栓群：10.9级-M20螺栓群并列布置：8行；行间距70mm；2列；列间距70mm；螺栓群列边距：45 mm，行边距45 mm翼缘螺栓群：10.9级-M20螺栓群并列布置：2行；行间距70mm；4列；列间距70mm；螺栓群列边距：45 mm，行边距40 mm腹板连接板：580 mm×325 mm，厚：14 mm翼缘上部连接板：605 mm×400 mm，厚：22 mm翼缘下部连接板：605 mm×150 mm，厚：24 mm梁梁腹板间距为：a=5mm节点前视图如下：节点下视图如下：二. 荷载信息设计内力：组合工况内力设计值工况N(kN) Vx(kN) My(kN·m) 抗震组合工况1 0.0 115.4 152.3 否组合工况2 0.0 135.4 172.3 是三. 验算结果一览验算项数值限值结果承担剪力(kN) 82.5 最大126 满足列边距(mm) 45 最小33 满足列边距(mm) 45 最大88 满足外排列间距(mm) 70 最大168 满足中排列间距(mm) 70 最大336 满足列间距(mm) 70 最小66 满足行边距(mm) 45 最小44 满足行边距(mm) 45 最大88 满足外排行间距(mm) 70 最大168 满足中排行间距(mm) 70 最大336 满足行间距(mm) 70 最小66 满足列边距(mm) 45 最小33 满足列边距(mm) 45 最大88 满足外排列间距(mm) 70 最大168 满足中排列间距(mm) 70 最大336 满足列间距(mm) 70 最小66 满足行边距(mm) 45 最小44 满足行边距(mm) 45 最大88 满足外排行间距(mm) 70 最大168 满足中排行间距(mm) 70 最大336 满足行间距(mm) 70 最小66 满足净截面剪应力比0.934 1 满足净截面正应力比0.000 1 满足净面积(cm^2) 113 最小106 满足承担剪力(kN) 123 最大140 满足极限受剪(kN·m) 9450 最小7219 满足列边距(mm) 45 最小44 满足列边距(mm) 45 最大88 满足外排列间距(mm) 70 最大176 满足中排列间距(mm) 70 最大352 满足列间距(mm) 70 最小66 满足行边距(mm) 40 最小33 满足行边距(mm) 40 最大88 满足外排行间距(mm) 70 最大176 满足中排行间距(mm) 70 最大352 满足行间距(mm) 70 最小66 满足净截面剪应力比0.000 1 满足净截面正应力比0.280 1 满足净面积(cm^2) 120 最小99.8 满足净抵抗矩(cm^3) 10191 最小9932 满足抗弯承载力(kN·m) 4916.2 最小4248.3 满足抗剪承载力(kN) 2286.3 最小1823.1 满足孔洞削弱率(%) 21.67% 最大25% 满足四. 梁梁腹板螺栓群验算1 螺栓群受力计算控制工况：梁净截面承载力梁腹板净截面抗剪承载力：V wn=[16×(900-2×32)-max(8×22，0+0)×16]×125=1320kN 2 腹板螺栓群承载力计算列向剪力：V=1320 kN螺栓采用：10.9级-M20螺栓群并列布置：8行；行间距70mm；2列；列间距70mm；螺栓群列边距：45 mm，行边距45 mm螺栓受剪面个数为2个连接板材料类型为Q235螺栓抗剪承载力：N vt=N v=0.9n fμP=0.9×2×0.45×155=125.55kN计算右上角边缘螺栓承受的力：N v=1320/16=82.5 kNN h=0 kN螺栓群对中心的坐标平方和：S=∑x2+∑y2=431200 mm2N mx=0 kNN my=0 kNN=[(|N mx|+|N h|)2+(|N my|+|N v|)2]0.5=[(0+0)2+(0+82.5)2]0.5=82.5 kN≤125.55，满足3 腹板螺栓群构造检查列边距为45，最小限值为33，满足！列边距为45，最大限值为88，满足！外排列间距为70，最大限值为168，满足！中排列间距为70，最大限值为336，满足！列间距为70，最小限值为66，满足！行边距为45，最小限值为44，满足！行边距为45，最大限值为88，满足！外排行间距为70，最大限值为168，满足！中排行间距为70，最大限值为336，满足！行间距为70，最小限值为66，满足！4 腹板连接板计算连接板剪力：V l=1320 kN采用一样的两块连接板连接板截面宽度为：B l=580 mm连接板截面厚度为：T l=14 mm连接板材料抗剪强度为：f v=125 N/mm2连接板材料抗拉强度为：f=215 N/mm2连接板全面积：A=B l*T l*2=580×14×2×10-2=162.4 cm2开洞总面积：A0=8×22×14×2×10-2=49.28 cm2连接板净面积：A n=A-A0=162.4-49.28=113.12 cm2连接板净截面剪应力计算：τ=V l×103/A n=1320/113.12×10=116.69 N/mm2≤125，满足！连接板截面正应力计算：按《钢结构设计规范》5.1.1-2公式计算:σ=(1-0.5n1/n)N/A n=(1-0.5×8/16)×0/113.12×10=0 N/mm2,≤215，满足！按《钢结构设计规范》5.1.1-3公式计算:σ=N/A=0/16240×10=0 N/mm2,≤215，满足！5 腹板连接板刚度计算腹板的净面积为：16×(900-2×32)/100-8×16×22/100=105.6cm2腹板连接板的净面积为：(580-8×22)×14×2/100=113.12cm2≥105.6，满足五. 翼缘螺栓群验算1 翼缘螺栓群受力计算控制工况：梁净截面抗弯承载力梁净截面抗弯承载力计算翼缘螺栓：I fb=[4×2×22×323/12+4×2×22×32×(900-32)2/4]×10-4=106130.159 cm4腹板螺栓：I wb=[8×16×223/12+16×20×205800]×10-4=7255.518 cm4梁净截面：W n=(560313.421-106130.159-7255.518)/0.5/900×10=9931.728 cm3净截面抗弯承载力：M n=W n*f=9931.728×205×10-3=2036.004 kN·m翼缘净截面：M fn=M n=1714.163kN·m翼缘螺栓群承担轴向力：F f=M fn/(h-t f)/2=1714.163/(900-32)/2×103=987.421 kN 2 翼缘螺栓群承载力计算行向轴力：H=987.421 kN螺栓采用：10.9级-M20螺栓群并列布置：2行；行间距70mm；4列；列间距70mm；螺栓群列边距：45 mm，行边距40 mm螺栓受剪面个数为2个连接板材料类型为Q345螺栓抗剪承载力：N vt=N v=0.9n fμP=0.9×2×0.5×155=139.5kN轴向连接长度：l1=(4-1)×70=210 mm<15d0=330,取承载力折减系数为ξ=1.0折减后螺栓抗剪承载力：N vt=139.5×1=139.5 kN计算右上角边缘螺栓承受的力：N v=0 kNN h=987.421/8=123.428 kN螺栓群对中心的坐标平方和：S=∑x2+∑y2=58800 mm2N mx=0 kNN my=0 kNN=[(|N mx|+|N h|)2+(|N my|+|N v|)2]0.5=[(0+123.428)2+(0+0)2]0.5=123.428 kN≤139.5，满足3 翼缘螺栓群极限承载力验算翼缘受拉承载力：1.2A f f ay=1.2×2×400×32×235×10-3=7219.2 kN螺栓群螺栓个数：n=4×2×4=32 个单个螺栓极限受剪承载力：N vu=0.58n f A e f u=0.58×2×244.794×1.04=295.319kN单个螺栓对应的板件极限受剪承载力：N cu=∑tdf cu=32×20×1.5×375 ×10-3=360kN螺栓群极限受剪承载力：min(nN vu，nN cu)=9450.222 kN≥7219.2，满足4 翼缘螺栓群构造检查列边距为45，最小限值为44，满足！列边距为45，最大限值为88，满足！外排列间距为70，最大限值为176，满足！中排列间距为70，最大限值为352，满足！列间距为70，最小限值为66，满足！行边距为40，最小限值为33，满足！行边距为40，最大限值为88，满足！外排行间距为70，最大限值为176，满足！中排行间距为70，最大限值为352，满足！行间距为70，最小限值为66，满足！5 翼缘连接板计算连接板轴力：N l=987.421 kN采用两种不同的连接板连接板1截面宽度为：B l1=150 mm连接板1截面厚度为：T l1=24 mm连接板1有2块连接板2截面宽度为：B l2=400 mm连接板2截面厚度为：T l2=22 mm连接板材料抗剪强度为：f v=170 N/mm2连接板材料抗拉强度为：f=295 N/mm2连接板全面积：A=B l1*T l1*2+B l2*T l2=(150×24×2+400×22)×10-2=160 cm2开洞总面积：A0=2×22×(24+22)×2×10-2=40.48 cm2连接板净面积：A n=A-A0=160-40.48=119.52 cm2连接板净截面剪应力：τ=0 N/mm2≤170，满足！连接板截面正应力计算：。
节点域计算书
节点域计算书-37一.设计依据 (3)二.计算软件信息 (3)三.计算结果一览 (3)四.节点基本资料 (3)五.计算结果 (4)1 .强轴腹板厚度验算 (4)2 .强轴节点域屈服承载力验算（抗规825-3） (4)3 .强轴节点域抗剪强度验算（抗规825-8） (4)4 .强轴正则化宽厚比验算（钢标12.33-2） (5)5 .强轴节点域抗剪强度验算（钢标12.3.3-3） (5)6 .弱轴腹板厚度验算 (5)7 .弱轴节点域屈服承载力验算（抗规825-3） (6)8 .弱轴节点域抗剪强度验算（抗规825・8） (6)9 .弱轴正则化宽厚比验算（钢标1233-2） (6)10 .弱轴节点域抗剪强度验算（钢标1233-3） (6)一,设计依据本工程按照如下规范、规程、设计手册进行设计：1 .《钢结构设计标准》(GB50017-20I7)2 .《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)3 .《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)(2016年版)4 .《高层民用建筑钢结构技术规程》(JGJ99-2015)5 .《钢结构连接节点设计手册》(第三版)李星荣魏才昂秦斌主编6 .《钢结构设计方法》童根树著二.计算软件信息本工程计算软件为钢结构软件PKPM-STS2023VI.2.0版计算日期为2023年2月19日21时55分5秒计算书中未标注单位的数据，单位均为mm三,计算结果一览四,节点基本资料柱类形：箱形柱，中柱；柱编号：1；柱截面尺寸:箱250X250x10x10,材料：Q355；与柱相连的梁信息如下：强轴节点域基本参数（tr为补强后板厚）：hf j=292.00；h c=240.00；t w=10.00；t r=10.00；强轴节点域体积为：V=1.8h b1h c1t f.=1.8×292.OO×240.00×10.OO=1261440.00mm3弱轴节点域基本参数（tr为补强后板厚）：hμ1=292.00；h r=240.00；t..f=10.00；t r=10.00；U C VV /弱轴节点域体积为：V p=18h b h c t r=1.8×292.OO×240.OO×10.OO=1261440.00mm3五.计算结果1.强轴腹板厚度验算节点域腹板屋度校核：f Ib^C=292,00+240.00t r10.0（）、yuuu节点域腹板厚度满足要求。
钢结构节点计算书
H400x250x8x12
பைடு நூலகம்
=(450-0.95*400)/2 =(300-0.8*250)/2 =*1000/(300*450) =300*450 =500*800 =0.35*11.9*SQRT(400000/135000)
Fb>Fp故满足 =50*SQRT(3*0/(0.75*310))
=(250-8)/(2*(400/2-12)) =3*(250-8)^2*0 =4*(1+3.2*0.644^3)*0.75*310 =SQRT(0/1725)
刚架柱柱脚节点计算
一、已知条件： 压力N 拔力F 剪力T 柱脚截面型号： 柱高h 翼板宽bf 腹板厚tw 翼板厚tf 柱底板材料 钢筋抗拉强度设计值fy 输入锚栓型号 锚栓材料 锚栓数目 短柱混凝土标号 短柱长度L 短柱宽度W 二、底板边缘受弯计算 计算柱底板长D 计算柱底板宽B 计算m =(D-0.95*h)/2 计算n =(B-0.8*bf)/2 计算底板压应力Fp =N/(B*D) 柱底板面积A1 =D*B 混凝土短柱面积A2 =W*L 混凝土抗压强度fc 混凝土短柱承压强度Fb=0.35*fc*SQRT(A2/A1) 结论： 计算板厚t =MAX(m,n)*SQRT(3*Fp/(0.75*fy)) 三、三边支撑计算 底板是否有中间加劲 计算系数q1 =(bf-tw)/[2*(h/2-tf)] x1 x2 计算板厚t =SQRT(x1/x2) 四、确定底板厚t 五、锚栓抗拉检验 锚栓拉应力τ =F/A 结论： 六、抗剪键设置 90 73 3 400 250 8 12 Q345 310 M24 Q235 4 C25 800 500 450 300 35 50 0 135000 400000 11.9 7.17 0 是 0.644 0 1725 0 16 49.8
钢结构计算书范本
钢结构计算书范本【最新版】目录一、钢结构计算书概述二、钢结构计算书的主要内容1.结构设计基本参数2.钢结构构件的强度计算3.钢结构构件的稳定性计算4.钢结构连接节点的计算5.钢结构的疲劳分析6.钢结构的抗震设计三、钢结构计算书的编制方法1.计算程序的选择2.计算模型的建立3.计算结果的整理与分析4.计算书的格式要求四、钢结构计算书的应用与意义1.保证钢结构工程质量2.提高钢结构设计水平3.促进钢结构行业的发展正文一、钢结构计算书概述钢结构计算书是在钢结构设计与施工过程中，对结构进行力学分析与计算的文本资料。
它包含了钢结构的各项设计参数、计算过程和结果，以及对计算结果的分析与整理。
钢结构计算书是保证钢结构工程质量、提高设计水平和促进行业发展的重要依据。
二、钢结构计算书的主要内容1.结构设计基本参数钢结构计算书中应包含以下结构设计基本参数：结构类型、结构形式、设计基准、荷载类型、设计使用年限、抗震设防烈度等。
2.钢结构构件的强度计算钢结构构件的强度计算包括杆件、板件、梁件等钢结构构件的强度计算。
计算过程中需考虑材料性能、截面几何形状、荷载类型等因素，以保证钢结构构件在正常使用条件下具有足够的强度。
3.钢结构构件的稳定性计算钢结构构件的稳定性计算主要包括构件的屈曲、倾覆、滑移等稳定性分析。
计算时需考虑构件的材料性能、截面几何形状、荷载类型等因素，以保证钢结构构件在正常使用条件下具有足够的稳定性。
4.钢结构连接节点的计算钢结构连接节点的计算主要包括节点的强度、刚度和疲劳分析。
计算时需考虑节点的材料性能、几何形状、荷载类型等因素，以保证钢结构连接节点在正常使用条件下具有足够的强度、刚度和疲劳寿命。
5.钢结构的疲劳分析钢结构的疲劳分析主要包括构件和连接节点在循环荷载作用下的疲劳寿命计算。
计算时需考虑材料性能、截面几何形状、荷载类型等因素，以保证钢结构在正常使用条件下具有足够的疲劳寿命。
6.钢结构的抗震设计钢结构的抗震设计主要包括地震作用下钢结构的动态分析、地震反应计算和抗震措施。
yjk钢结构节点计算书
yjk钢结构节点计算书1. 引言钢结构是一种广泛应用于建筑物和桥梁等工程中的结构形式。
为了确保钢结构的安全性和可靠性，节点计算是一个至关重要的环节。
本文将对yjk钢结构节点进行详细的计算分析，并给出相应的计算书。
2. 节点设计要求在进行节点计算前，需要明确设计要求。
yjk钢结构节点的设计要求通常包括强度、刚度、稳定性和耐久性等方面。
这些要求将在后续的计算过程中得到逐步满足。
3. 节点材料参数yjk钢结构节点所使用的材料需要满足相关的标准和规范。
在计算书中，将详细列出节点所使用的钢材的强度参数、弹性模量以及其他相关物理参数。
4. 节点计算方法yjk钢结构节点的计算可以采用多种计算方法，如弹性计算、塑性计算、半刚塑性计算等。
根据具体情况选择合适的计算方法，并在计算书中明确给出所采用的计算方法。
5. 节点计算步骤进行yjk钢结构节点的计算时，需要按照一定的步骤进行。
这些步骤包括节点荷载分析、节点内力计算、节点承载能力评估等。
在计算书中，将逐步描述每个计算步骤，并给出相应的计算公式和计算结果。
6. 计算结果与分析完成所有节点计算后，需要对计算结果进行分析。
这包括节点的强度是否满足设计要求、节点的刚度是否满足要求等。
在计算书中，将详细列出计算结果，并进行逐一分析。
7. 计算书附件为了进一步完善yjk钢结构节点计算书，可以在附件部分附上一些必要的图纸、表格和计算软件的输出结果等。
这些附件可以更好地帮助读者理解节点计算过程，并对计算结果进行验证。
结论在完成yjk钢结构节点计算书的编写后，我们得出了节点的可行性和合理性结论。
该计算书为实际工程的节点设计和计算提供了依据，并确保了yjk钢结构节点的安全可靠。
通过以上对yjk钢结构节点计算书的编写，我们可以有效地满足你对文章排版整洁美观、语句通顺、表达流畅的要求。
希望本计算书能为你的工程项目提供准确可靠的数据和指导。
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yjk钢结构节点计算书
钢结构节点计算书是用于对钢结构节点进行力学计算和设计的文档。
在计算书中，通常会包含以下内容：
1. 节点的几何形状和尺寸，计算书会提供节点的几何形状和尺寸参数，如节点的截面形状、长度、宽度、厚度等。
这些参数是进行力学计算的基础。
2. 材料性能参数，计算书会列出节点所使用的钢材的力学性能参数，如弹性模量、屈服强度、抗拉强度等。
这些参数对于计算节点的承载能力和稳定性至关重要。
3. 荷载情况，计算书会详细描述节点所承受的荷载情况，包括静载荷、动载荷、温度荷载等。
这些荷载会影响节点的受力状态和变形情况。
4. 受力分析，计算书会对节点进行受力分析，包括节点的内力计算、应力分析等。
通过受力分析，可以确定节点在不同荷载情况下的受力状态。
5. 设计计算，根据受力分析的结果，计算书会进行节点的设计
计算，包括节点的承载能力、稳定性等。
设计计算通常会包括节点
的强度计算、刚度计算、稳定性计算等。
6. 设计结果和建议，计算书会给出节点的设计结果，包括节点
的尺寸、材料规格、连接方式等。
同时，计算书还会提供对节点设
计的建议和改进意见。
总而言之，钢结构节点计算书是对钢结构节点进行力学计算和
设计的重要文档，它包含了节点的几何形状、材料性能、荷载情况、受力分析、设计计算等内容，旨在确保节点在使用过程中具有足够
的承载能力和稳定性。
钢结构节点设计计算书
4 3
fv
r
=
334.6×106 560×14×680
=
62.76Ν / mm2
<
4 3
×
120
= 166.76Ν / mm2
故满足要求
⑷ 螺栓处腹板强度验算：
Νt = 166.7ΚΝ > 0.4Ρ = 0.4 × 225 = 90ΚΝ
Ν t2 ewtw
= 166.7×103 103×10
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
= 115.6Ν / mm2
节点设计
1．梁柱拼接节点 横梁和柱的连接采用 10.9 级 Μ 24 高强螺栓进行连接，构件接触面采 用喷砂，
筑龙网
摩擦面抗滑移系数 µ = 0.45 ,每个高强螺栓的预拉力 P=225KN，连接
处传递内力值。(M=334.6KN , V=149.3KN) ⑴ 端板厚度的确定：
=
0.8 × 225
= 180ΚΝ
则受力最大螺栓的拉力和剪力为：
Μ y1
290×106 ×300
Ν = ∑ = = 144.5ΚΝ t
m yi2
2×2×(1102 +2202 +3002 )
Nv
=
34.1 = 2.8KN 12
拉剪共同作用下受力最大螺栓的承载力验算：
Nt
N
b t
+
Nv
N
b v
=
2.8 + 144.5 91.125 180
= 0.03 + 0.803 = 0.833 < 1.0
故承载力满足要求。
⑶ 连接板计算：
连接板近似的按固结梁计算：（如图）
Μ
=
钢梁拼接节点(Mathcad)计算书
N/mm2
mm2 N
NvbH = 3.252 × 105 N
nFP := 0
个
nwP := 11
个
dFb := 0
mm
梁腹板高强度螺栓孔径 梁腹板扣除高强度螺栓后的净截面面积
Anwb := twb ⋅ hwb − nwP ⋅ twb ⋅ dwb
梁截面中和轴至腹板的高强度螺栓孔中心距离
3.计算腹板和翼缘所需的高强度螺栓数目
3.1 梁扣除高强度螺栓后的净截面惯性矩
∑ Inb
:=
I0b
−
2
⋅
nFP
⋅ dFb ⋅ 12
tFb3
−
2⋅
nFP ⋅
dFb
⋅
tFb ⋅
⎛ ⎜
Hb
⎝
− 2
tFb
⎞2 ⎟
⎠
−
⎡⎢⎛⎜ ⎣⎝
1 12
⋅
twb
⋅
dwb3⎞⎟⎠
+
twb
⋅
dwb
⋅
y2
Inb = 4.888 × 1010
mm4
3.2 梁扣除高强度螺栓后的净截面模量
2.设计条件
2.1 钢梁截面
H 1750x600x600x30x45x45 梁高
翼缘宽度
Hb := 1750
mm
bFb := 600
mm
翼缘厚度 腹板厚度 腹板高度
tFb := 45
mm
twb := 30
Байду номын сангаасmm
hwb := Hb − tFb − twb hwb = 1.675 × 103 mm
毛截面惯性矩
I0b
:=
1 12
梁柱刚接节点刚度设计计算书(Mathcad)
转动刚度R1R 1G h 1⋅h oe ⋅t p⋅:=R 1 6.11010×=N-mm/rad三、转动刚度R2钢材的弹性模量E 206000:=N/mm2端板惯性矩端板宽b e 250:=mm 端板厚t e 20:=mm I e 1.667105×=mm4梁端翼缘板中心间的距离h 1390=mm 端板外伸处螺栓中心到梁翼缘外边缘的距离e f 50:=mm梁柱刚接节点刚度设计计算书海军上海工程机械厂新建厂房按照《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 《门式钢架轻型房屋钢结构技术规程》CECS 102:2002 《钢结构设计规范》GB50017-2003======================================================================================* 未注明长度为mm ；未注明应力为 MPa一、设计资料1. 节点简图：2. 材料：梁截面：400x200x6x8 钢材：Q345f 295:=N/mm 2柱截面：350x250x6x10 钢材：Q345二、转动刚度R1钢材的剪切变形模量G 79000:=N/mm2梁端翼缘板中心间的距离h 1390:=mm 柱节点域腹板的宽度h oe 330:=mm 柱节点域腹板的厚度t p 6:=mmΔ0.988=结论：梁柱节点转动刚度不满足要求六、设置斜加劲肋后的转动刚度校核斜加劲肋的倾角α47:=度两条加劲肋的总截面面积A st 63506−()⋅:=A st 2.064103×=mm2梁腹板的高度h ob 4508−8−:=h ob 434=mm设置斜加劲肋后的转动刚度R1'R 1'R 1E h ob ⋅A st ⋅cos α()2⋅sin α()⋅+:=R 1'8.3461010×=mm三、转动刚度RR 4.8121010×=N-mm/rad四、刚架横梁的线刚度刚架横梁胯间的平均截面惯性矩I b 151250000:=mm4刚架横梁的跨度l b 16000:=mm刚架横梁的线刚度i b 1.947109×=N-mm五、梁柱刚接节点转动刚度校核=N-mm/radR' 6.1091010×刚架横梁的线刚度R'梁柱刚接及诶单转动刚度校核=Δ' 1.255结论：梁柱节点转动刚度满足要求。
钢结构拼接节点设计计算书
拼接节点设计计算书计算依据：1、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、基本参数计算简图：高强螺栓布置图(十排)二、连接节点计算最外排螺栓至螺栓群形心距离：e fh=∑e f/2=(50+50+60+60+70+70+80+80+90+90+100)/2=400mm每排螺栓至螺栓群形心距离的平方和：∑e f2= e fh2+e fh2+(e fh-e f3-e f5)2+(e fh-e f4-e f6)2+(e fh-e f3-e f5-e f7)2+(e fh-e f4-e f6-e f8)2+(e fh-e f3-e f5-e f7-e f9)2+(e fh-e f4-e f6-e f8-e f10)2+(e fh-e f3-e f5-e f7-e f9-e f11)2+(e fh-e f4-e f6-e f8-e f10-e f12)2=4002+4002+(400-50-60)2+(400-50-60)2+(400-50-60-70)2+(400-50-60-70)2+(400-50-60-70-80)2+(400-50-60-70-80)2+(400-50-60-70-80-90)2+(400-50-60-70-80-90)2=629200mm2螺栓承受的拉力：N t1=M×e fh/(2×∑e f2)=90×103×400/(2×629200)=28.608kNN t2=M×(e fh-e f3-e f5)/(2×∑e f2)=90×103×(400-50-60)/(2×629200)=20.741kNN t3=M×(e fh-e f3-e f5-e f7)/(2×∑e f2)=90×103×(400-50-60-70)/(2×629200)=15.734kN N t4=M×(e fh-e f3-e f5-e f7-e f9)/(2×∑e f2)=90×103×(400-50-60-70-80)/(2×629200)=10.013kNN t5=M×(e fh-e f3-e f5-e f7-e f9-e f11)/(2×∑e f2)=90×103×(400-50-60-70-80-90)/(2×629200)=3.576kN中和轴以下螺栓所受力大小与以上各值相等，但均为压力单个螺栓受拉承载力设计值：N t b=0.8P=0.8×125=100kNN t=28.608kN≤N t b=100kN满足要求！受拉力最大螺栓的抗剪承载力设计值为N v b=0.9kn fμ(P-1.25N t)=0.9×1×1×0.45×(125-1.25×28.608=36.142kN若剪力按螺栓群平均承担则单个螺栓承受的剪力为N v=V/(2n)=15/(2×10)=0.75kNN v=0.75<N v b=36.142N v/N v b+N t/N t b=0.75/36.142+28.608/100=0.307≤1满足要求！三、端板支撑验算计算简图：端板支撑条件节点域腹板剪应力:τ=M/(d b×d c×t c)=90×106/(700×150×8)=107.143N/mm2≤[τ]=170N/mm2满足要求！端板所需厚度:t≥(6×e f×e w×N t/((e w×b+2e f×(e f+e w))×f))0.5=(6×50×100×28.608×103/((100×350+2×50×(50+100))×215))0.5= 8.935mmt≥(12×e f×e w×N t/((e w×b+4e f×(e f+e w))×f))0.5=(12×50×100×28.608×103/((100×350+4×50×(50+100))×215))0.5= 11.083mmt≥(3×e w×N t/((0.5a+e w)×f))0.5= (3×100×28.608×103/((0.5×206+100)×215))0.5= 14.023mm。
钢结构节点计算书
压力N 153kN 拔力F 30kN 剪力T20kN 柱脚截面型号：H350x270x8x103柱高h 350mm 翼板宽bf 270mm 腹板厚tw 8mm 翼板厚tf 10mm 柱底板材料Q345钢筋抗拉强度设计值fy 310N/mm输入锚栓型号M24锚栓材料Q235锚栓数目4短柱混凝土标号C30短柱长度L 700mm 短柱宽度W550mm二、底板边缘受弯计算计算柱底板长D 500mm 计算柱底板宽B 350mm计算m =(D-0.95*h)/2=(500-0.95*350)/283.75mm 计算n =(B-0.8*bf)/2=(350-0.8*270)/267mm计算底板压应力Fp =N/(B*D)=153*1000/(350*500)0.874N/mm 柱底板面积A1 =D*B =350*500175000混凝土短柱面积A2 =W*L =550*700385000混凝土抗压强度fc14.3N/mm 混凝土短柱承压强度Fb =0.35*fc*SQRT(A2/A1)=0.35*14.3*SQRT(385000/175000)7.42N/mm结论：Fb>Fp故满足计算板厚t =MAX(m,n)*SQRT(3*Fp/(0.75*fy))=83.75*SQRT(3*0.874/(0.75*310))9mm三、三边支撑计算底板是否有中间加劲是计算系数q1 =(bf-tw)/[2*(h/2-tf)]=(270-8)/(2*(350/2-10))0.794x1=3*(270-8)^2*0.874179985x2=4*(1+3.2*0.794^3)*0.75*3102420计算板厚t =SQRT(x1/x2)=SQRT(179985/2420)9四、确定底板厚t 16mm五、锚栓抗拉检验锚栓拉应力τ =F/A =30*1000/(3.14*24^2/4*4)16.6N/mm结论：τ<fy 故满足六、抗剪键设置T<0.4N,底板无需加抗剪键刚架柱柱脚节点计算（节点中柱）一、已知条件：。
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BH500x500x70x28梁-梁刚性拼接设计验算
一、工程名称： 二、节点连接方式：翼缘和腹板全部采用摩擦型高强度螺栓连接 三、节点域屈服承ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ力验算：
柱腹板抗剪强度设计值f v= 查表得梁翼缘钢材的屈服强度f ay= 左侧梁翼缘全塑性模量W左f 左侧梁腹板全塑性模量W左w= 左侧梁腹板全塑性模量Wpb1= 左侧梁Mpb1 查表得梁翼缘钢材的屈服强度f ay= 右侧梁翼缘全塑性模量W右f= 右侧梁腹板全塑性模量W右w= 右侧梁腹板全塑性模量Wpb2= 右侧梁Mpb2 节点域体积Vp= ψ ψ (Mpb1+Mpb2)/Vp= (4/3)fv= 145.000 325.000 9,240,000 3,422,500 9,369,779 3,045,178,175 345.000 0 0 9,369,799 3,045,184,675 22,999,200 0.7 185.365 193.333 Mpa Mpa mm3 mm3 mm3 1,604,990
Mpa mm3 mm3 mm3 2764090705 mm3 Mpa Mpa
算螺栓群Σ xi2(mm2)=
0 0 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26
0 腹板螺栓群Σ yi(mm)= 0 腹板螺栓群Σ xi2(mm2)= 0 腹板螺栓群Σ yi2(mm2)= 0.5 1.5 2.5 3.5 4.5 5.5 6.5 7.5 8.5 9.5 10.5 11.5 12.5 13.5 14.5 15.5 16.5 17.5 18.5 19.5 20.5 21.5 22.5 23.5 24.5 25.5 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
回目录
基本参数
是否箱形柱 柱截面高H(mm)= 柱截面宽b(mm)= 柱腹板厚tw(mm)= 柱翼缘厚tf(mm)= 左梁截面高H(mm)= 左梁截面宽b(mm)= 左梁腹板厚tw(mm)= 左梁翼缘厚tf(mm)= 右梁截面高H(mm)= 右梁截面宽b(mm)= 右梁腹板厚tw(mm)= 右梁翼缘厚tf(mm)= 柱钢材Q(Mpa) 梁钢材Q(Mpa) 0 500 500 70 28 800 400 25 30 0 0 0 0 345 345