9.52表冷器性能计算
表冷器制冷量计算公式
表冷器制冷量计算公式英文回答：Evaporative condenser refrigeration capacity calculation formula.The refrigeration capacity of an evaporative condenser is determined by several factors, including the mass flow rate of the refrigerant, the specific heat of the refrigerant, the temperature difference between the refrigerant entering and leaving the condenser, and the efficiency of the condenser. The following formula can be used to calculate the refrigeration capacity of an evaporative condenser:Q = m Cp (T1 T2) ε。
where:Q is the refrigeration capacity in watts.m is the mass flow rate of the refrigerant in kilograms per second.Cp is the specific heat of the refrigerant in joules per kilogram-kelvin.T1 is the temperature of the refrigerant entering the condenser in kelvins.T2 is the temperature of the refrigerant leaving the condenser in kelvins.ε is the efficiency of the condenser.The efficiency of an evaporative condenser is typically between 0.8 and 0.9. The mass flow rate of the refrigerant can be measured using a flow meter. The specific heat of the refrigerant can be found in a refrigerant properties table. The temperature of the refrigerant entering and leaving the condenser can be measured using thermocouples.中文回答：蒸发冷凝器制冷量计算公式。
表冷器计算书
表冷器计算书(一)前表冷器a.已知：①风量：14000CMH空气质量流量q mg=(14000×1.2)/3600≈4.667kg/s空气体积流量q vg=14000/3600≈3.889m3/s②空气进、出口温度：干球：35/17℃湿球：30.9/16.5℃③空气进、出口焓值：105.26/46.52KJ/㎏④进水温度：6℃，流量：110CMH(前、后冷却器)⑤阻力：水阻＜70KPa，风阻700Pa(前后冷却器)b.计算：①接触系数ε2：ε2= 1-（t g2-t s2）/（t g1-t s1）=1-(17-16.5)/(35-30.9)≈0.878②查《部分空气冷却器的接触系数ε2》表：当Vy=2.3~2.5m/s时：GLⅡ六排的ε2=0.887~0.875从这我们可以看出：六排管即可满足要求。
（可得出如下结论：在表冷器外型尺寸受到限制的情况下，我们从增大换热面积来提高换热总量总是不大理想，即使强行增加排数仍旧帮助不大。
我近30遍的手工计算也证明了这一点。
提高水流速和降低水温对提高换热总量有更为积极的贡献。
通过计算我们可以发现钢管的水阻实在太大，稍微增加一点，水阻就大的吓人。
于是我设计采用了两组双排供、双排回的表冷器，在两组总排数仅8排的表冷器里同时供回水达四排之多，水程就一个来回。
这样就出现了大流量小温差的情况，水流速ω可以提高。
在冷冻水里添加乙二醇，使冷冻水的冰点下降。
很容易我们发现对数平均温差提高了很多。
从而达到了提高换热总量的目的。
）③选型分析：⊙冷负荷Q= q mg×(h1-h2)4.667×(105.26－46.52)≈274.14Kw(235760Kcal/h)⊙由六排管的水阻△Pw=64.68ω1.854≤70Kpa得：管内水流速ω≤1.04356m/s[水阻的大小和水程的长短也有密切的关系，经验公式没有对此给个说法。
推论：八排管（即实际上的二排管）在流速一定时的水阻必为六排管的1/3。
表冷器冷量计算
21 14.853 21.5 15.327
Qs显热量KW
QL潜热量KW
QT总热量KW Qv加热量KW
11 7.751 11.5 8.016 11.8 8.179
空气冷却： 加热／冷却：
空气冷却： 加热／冷却：
12.06655508 -12.06655508 10.30904984 10.30904984
=Qs+QL意：一二次回风含湿量d混 （即g：/Kdg混）=8必.89须9g≤/K室g内＜温湿度下 dn=9.059g/Kg
9.21 5.91
饱和气压 实际气压
含湿量 焓值 露点温度 密度 湿球温度 绝对湿球温度 饱和气压对数
P1qb
A 实际气压
密度
P（qd） P（q）
d I tl ρ ts Ts LN(P1qd) P1qb A P（q） ρ
t1ng一次回风温度℃ dn1一次回风含湿量g/kg
h 2一次回风焓值kj/kg
t2ng二次回风温度℃ dn2二次回风含湿量g/kg h 3二次回风焓值kj/kg
混合风
tC 新一回混风温度℃ d1.2 新①回混风含湿量g/kg h 1.2新一次回风焓值kj/kg
经表冷后
tL新①回混出风温度℃ dL新①回混出风含湿量g/kg
37.95
14.50
9.22 37.95
表冷显热量KW 表冷全热 KW 除湿量 Kg/h
11.77 22.62 14.85
夏季工况：新风：33.5℃DB/28 回风：24±2℃DB/60±5%RH；新一
7
12
2500 2500 500 0.2
0 1 0 0.8
二次混合前 t2前二次混合前温度℃ d2送 二混前含湿量g/kg h 2 送二混前焓值kj/kg
Ф9.52铜管表冷器计算书
1.809111321
m/s
0.592364095
m/s
根据给定的设计参数、室外参数和进风温度，可以计算表冷器进出风状态点的参数如下:
大气压力 进风干球温度t1 进风湿球温度ts1 进风焓 i1 出风干球温度t2 出风湿球温度ts2 出风焓 i2 机器露点 t3 机器露点温度对应的焓i3 则: 达到空气处理过程所需要的冷却效率η=(i1-i2)/(i1-i3) 达到空气处理过程所需要的制冷量 Q0=G*ρ*(i1-i3) 空气处理过程中的析湿系数ξ=(i1-i2)/(t1-t2)/cp 2排传热系数K=1/(1/(45.895Vy0.444ξ0.463)+1/(359.734ω0.8)) 对数传热温差ΔT=((t1-tw2)-(t2-tw1))/ln((t1-tw2)/(t2-tw1)) 传热量Q=K*F*ΔT 2排接触系数η'=0.985502-0.012435Vy
kW
W/m2℃ ℃ kW
下面对计算结果进行校核验证：
第49项与第55项的偏差：|η'-η| / η *100% 第50项与第54项的偏差：|Q-Q0| / Q0 *100% 设计校核偏差大于5％，请重新设计和校核！
2排干工况空气阻力Hg=12.515Vy1.696 2排湿工况空气阻力Hs=17.058Vy1.544ξ0.125 水阻力Hw＝1.061mLω2+0.489(m-1)πs1ω2+10.945ω2+0.05ω'2
51.78732823
%
1.042046237
%
31.0500707
Pa
37.87205668
Pa
77.24760355
kPa
101325 25
表冷器性能计算书
表冷器性能计算书(总2页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--风量25000m3/h,要求的制冷量127KW，表冷器前的参数为t干=27℃，t湿=℃，焓值=56KJ/Kg,表冷器后的参数t干=℃，t湿=℃，焓值=Kg确定表冷器为4P，表冷器净长1750，表冷器高40孔。
表冷器的迎风面积=表冷器净长*表冷器高*38/1000000=1750*40*38/1000000=表冷器迎面风速=风量/3600/迎风面积=25000/3600/=s表冷器换热面积=表冷器排数*排间距*表冷器孔数*孔间距*表冷器净长/片间距*2/*8*8*表冷器排数*孔数=4**40*38*1750/*2/*8*8*4*40=234m2水量=冷量/5/=127/5/=h铜管内的水流速=水量/3600/（排数/管程数*单管内的流通面积*表冷器也数）=3600/（4/8**40）=s析湿系数=(表冷器入口焓值-表冷器出口焓值)/干空气定压比热/(表冷器入口干球湿度-表冷器出口干球温度)=（）/（）=传热温差=（（入口干球温度-12）-（出口干球温度-7））/LN（（入口干球温度-12）-（出口干球温度-7））=（（27-12）-（））/LN（（27-12）-（））=传热系数=*（1/（1/（*迎面风速*析湿系数）+1/（*铜管内的水流速））=*（1/（1/（*）+1/（*））=（m2. ℃）传热量=传热温差*传热面积*传热系数/1000=*234*1000=127KW传热量满足制冷量的要求，即所选表冷器的排数与尺寸合理。
其余机组计算形式同上，计算结果如下：风量12500m3/h,确定表冷器4P，表冷器净宽950mm,表冷器高40孔.表冷器迎风面积,表冷器迎面风速s，表冷器换热面积127 m2，传热系数（m2. ℃），传热量63KW.传热量满足制冷量的要求，即所选表冷器的排数与尺寸合理。
空调表冷器变工况全冷量换算
101325 26.00 50.00% 10.463 52.79 1.1734 14.77 18.63 4188 900 2 7.00 13.00 90.28% 38.51 14.70 9.391 3330
计算机组除湿量（g/s） 0.314387
说明：黄色格内由使用者输入数据，红色格会自动计算出计算结果。
பைடு நூலகம்
空调末端表冷器变工况性能换算
大气压力（Pa） 标 准 工 况 进 风 参 数 干球温度（℃） 湿球温度（℃） 相对湿度（％） 含湿量（g/kg） 比焓（kj/kg） 密度（kg/m3） 露点温度（℃） 额定冷量（W） 标 准 设计进水温度（℃） 工 设计冷水流量（L/min） 况 假定机器露点相对湿度 机 组 计算出风比焓（kj/kg） 性 计算出风干球温度（℃） 能 计算出风含湿量（g/kg） 计算机组显冷量（W） 计算机组除湿量（g/s） 额定风量（m3/h） 表冷器排数 101325 27.00 19.50 50.25% 11.164 55.60 1.1690 15.77 4500 900 2 7.00 13.00 89.49% 40.20 15.44 9.763 3396 0.409397 设 计 工 况 机 组 性 能 设 计 工 况 进 风 参 数 大气压力（Pa） 干球温度（℃） 相对湿度（％） 含湿量（g/kg） 比焓（kj/kg） 密度（kg/m ） 露点温度（℃） 湿球温度（℃） 换算冷量（W） 额定风量（m3/h） 表冷器排数 设计进水温度（℃） 设计冷水流量（L/min） 假定机器露点相对湿度 计算出风比焓（kj/kg） 计算出风干球温度（℃） 计算出风含湿量（g/kg） 计算机组显冷量（W）
表冷器 标准
表冷器标准
表冷器的一般标准主要包括以下几个方面：
规格与尺寸：表冷器的外观尺寸、重量、容积等参数都有明确规定，以确保表冷器能够适应不同场合的使用需求。
材料要求：表冷器的材质、标准号、化学成分等都有严格要求，以确保表冷器具有一定的强度和耐腐蚀性。
制造工艺：表冷器的制造过程包括焊接、冷却、铆接等工艺要求，都必须遵循统一的标准，以保证产品质量。
验收标准：表冷器的检验方法和标准也都有明确规定，以确保表冷器的质量符合国家标准。
此外，在规格与尺寸方面，多用Ф16mm铜管（孔距38mm，列距33mm）或Ф12.7mm铜管（孔距32mm，列距27.5mm）、Φ9.52mm 铜管（孔距25mm，列距21.65mm）等作为表冷器。
表冷器的热工参数
1
y
、管内
管内水流速一般取0.6-1.5m/s。
全热 h1 h2 显热 C P (t1 t 2 )
对于没有水分凝结的干工况， 因此称
为析湿系数。
=1，而且 越大，水分析出越多。
表面式空气冷却器的热工参数
（2）表冷器的传热系数 表冷器传热系数的大小和表冷器结构、管外风速 水流速
以及析湿系数 有关。一般采用下列经验公式：
表面式空气冷却器的热工参数表面式空气冷却器的热工参数2表冷器的传热系数表冷器传热系数的大小和表冷器结构管外风速管内水流速以及析湿系数有关
表面式空气冷却器的热工参数（1）析湿系数在用表冷器对空气进行减湿冷却处理时，既有显热交换又
有潜热交换（水分凝结），显热与潜热之和为全热。在空调工 程中通常把全热交换和显热交换的比值称为湿工况的析湿系数。
表冷器计算书
表冷器计算书(一)前表冷器a.已知：①风量：14000CMH空气质量流量q mg=(14000×1.2)/3600≈4.667kg/s空气体积流量q vg=14000/3600≈3.889m3/s②空气进、出口温度：干球：35/17℃湿球：30.9/16.5℃③空气进、出口焓值：105.26/46.52KJ/㎏④进水温度：6℃，流量：110CMH(前、后冷却器)⑤阻力：水阻＜70KPa，风阻700Pa(前后冷却器)b.计算：①接触系数ε2：ε2= 1-（t g2-t s2）/（t g1-t s1）=1-(17-16.5)/(35-30.9)≈0.878②查《部分空气冷却器的接触系数ε2》表：当Vy=2.3~2.5m/s时：GLⅡ六排的ε2=0.887~0.875从这我们可以看出：六排管即可满足要求。
（可得出如下结论：在表冷器外型尺寸受到限制的情况下，我们从增大换热面积来提高换热总量总是不大理想，即使强行增加排数仍旧帮助不大。
我近30遍的手工计算也证明了这一点。
提高水流速和降低水温对提高换热总量有更为积极的贡献。
通过计算我们可以发现钢管的水阻实在太大，稍微增加一点，水阻就大的吓人。
于是我设计采用了两组双排供、双排回的表冷器，在两组总排数仅8排的表冷器里同时供回水达四排之多，水程就一个来回。
这样就出现了大流量小温差的情况，水流速ω可以提高。
在冷冻水里添加乙二醇，使冷冻水的冰点下降。
很容易我们发现对数平均温差提高了很多。
从而达到了提高换热总量的目的。
）③选型分析：⊙冷负荷Q= q mg×(h1-h2)4.667×(105.26－46.52)≈274.14Kw(235760Kcal/h)⊙由六排管的水阻△Pw=64.68ω1.854≤70Kpa得：管内水流速ω≤1.04356m/s[水阻的大小和水程的长短也有密切的关系，经验公式没有对此给个说法。
推论：八排管（即实际上的二排管）在流速一定时的水阻必为六排管的1/3。
表面式冷却器的热工计算
表面式冷却器的热工计算总传热系数与总传热热阻如前所述，间壁式换热器的类型很多，从其热工计算的方法和步骤来看，实质上大同小异。
下面即以本专业领域使用较广的、显热交换和潜热交换可以同时发生的表面式冷却器为例，详细说明其具体的计算方法。
别的诸如加热器、冷凝器、散热器等间壁式换热器的热工计算方法，本节给予概略介绍。
对于换热器的分析与计算来说，决定总传热系数是最基本但也是最不容易的。
回忆传热学的内容，对于第三类边界条件下的传热问题，总传热系数可以用一个类似于牛顿冷却定律的表达式来定义，即（6-4）式中的Δt是总温差；总传热系数与总热阻成反比，即：（6-5）式中 R t为换热面积为A时的总传热热阻，℃/W。
如果两种流体被一管壁所隔开，由传热学知，其单位管长的总热阻为（6-6）单位管长的内外表面积分别为πd i和πd0，此时传热系数具有如下形式：对外表面（6-7）对内表面（6-7）其中K0A0=K i A i应该注意，公式(6-6)至(6-8)仅适用于清洁表面。
通常的换热器在运行时，由于流体的杂质、生锈或是流体与壁面材料之间的其他反应，换热表面常常会被污染。
表面上沉积的膜或是垢层会大大增加流体之间的传热阻力。
这种影响可以引进一个附加热阻来处理，这个热阻就称为污垢热阻R f。
其数值取决于运行温度、流体的速度以及换热器工作时间的长短等。
对于平壁，考虑其两侧的污垢热阻后，总热阻为（6-9）把管子内、外表面的污垢热阻包括进去之后，对于外表面，总传热系数可表示为（6-10）对于内表面则为（6-11）知道了h0、R f，0、h i和R f，i以后，就可以确定总传热系数，其中的对流换热系数可以由以前传热学中给出的有关传热关系式求得。
应注意，公式(6-9)～(6-11)中壁面的传导热阻项是可以忽略的，这是因为通常采用的都是材料的导热系数很高的薄壁。
此外，经常出现某一项对流换热热阻比其它项大得多的情况，这时它对总传热系数起支配作用。
表面冷却器热工性能实验
表面冷却器热工性能实验表面冷却器具有构造简单、占地少、水质要求不高、水质系统阻力小等优点，因此，它已成为空调工程中常用的空气处理设备。
一、实验目的：1.通过本实验，让学生深刻认识表冷器可以实现两种空气处理过程。
即等湿冷却过程（干冷过程）和减湿冷却过程（湿冷过程）。
2.通过本实验，让学生深刻掌握表面式冷却器的热交换效率。
即全热交换效率。
即全热交换效率E g和通用热交换效率Eˊ。
3通过本实验，让学生了解空气放出的热量应等于冷水吸收的热量的平衡关系。
二、实验装置图1表面冷却器的热工性能实验台实验装置如图1所示。
它是由简易风洞、冷冻水制备系统和测量与控制系统三大部分组成。
简易风洞由变速风机、空气电加热器、空气加湿装置、表冷器和风筒5组成，其断面尺寸为260×260mm。
冷冻水制备系统由制冷压缩机、风冷冷凝器、节流装置、水箱式蒸发器、循环泵组成。
测量与控制系统分为空气参数测试、冷冻水参数测量。
通过三速风量分为高、中、低三挡调节风量，通过调解阀调节冷冻水量。
三、实验方法及实验数据整理1.启动实验装置之前先确定实验工况。
例如：空气进口参数；干球温度30℃，湿球温度20.5℃.冷冻水温度7℃（或16.5℃）即湿冷过程（或干冷过程）。
在上述条件下任选下表中某一工况（或多个工况）进行实验。
表12.启动实验装置，通过调整空气点加热器和加湿装置，使空气进口参数达到选定值。
通过调节冷冻水制备系统使冷冻水温度达到选定值，并使风量和冷量达到工况。
经一段运行后，各参数基本不变，实验装置达到稳定运行状态。
3.实验装置达到稳定运行后，开始正式实验。
实验1小时，每格15分钟记录一次。
其实验数据列入记录表内（如表1）四、实验数据整理：1.根据实验数据，在空气焓湿图上画出空气处理过程。
表面式冷却器热工实验记录表：实验内容：湿冷却过程（干冷却过程）实验人员：实验日期：年月日2.根据1点查出)/(1kg kJ h ， 根据2点查出)/(2kg kJ h3.计算出风量)/(s kg GVF G =式中V ：风速s m /F ：风管断面面积2m 计算出空气放出的热量1Q)(211h h G Q = )(kw4.计算出吸水吸收的热量)(122t t wc Q -= )(kw式中:w 冷冻水流量，s kg /C 水的比热，s kg / ℃5.计算表冷器热交换效率EG1121w t t t t EG --=6.计算表冷器通用热交换效率'E31323121'1t t t t t t t t E ---=--=7.实验结果与分析，并提交出实验报告。
表冷器热工计算(终极版)
则，由式(5-2)得：ln(pqb·1)= 8.190927985 ln(pqb·s1)= 7.737439313
等式两边同取以e为底的指数，得: pqb·1= 3608.068925 Pa pqb·s1= 2292.594243 Pa
计算进风空气在t1温度下的实际水蒸气分压力 pq·1
pq1 pqbs1 A B(t1 ts1) (5-3)
Nf —
S1— Sf— db— δf—
计算表冷器最小单元格的截面积 f
'min
f
' min
S1 1.0
Sf 106
(1-7)
式中：
S1— Sf —
由式(1-7)得： f 'min=
6.72042E-05 m2
计算表冷器净面比 ε
fmin
f
' min
(1-8)
式中：
由式(1-8)得：
ε= 0.560551057
di—
由式(1-12)得：
fi= 0.037761944 m2/m
计算表冷器肋化系数 τ
fo fi
fo fi
(1-13)
由式(1-13)得：
式中：
fo—
fi—
τ= 19.57909018
计算表冷器肋通系数 a
a f o 1000 S1
(1-14)
式中：
fo— S1—
由式(1-14)得：
5.1
5.2
5.3
5.4
5.5
6
6.1
6.2 6.3
7
8
8.1
8.2
8.3
8.4
8.5 8.6
8.7
9
9.1
表冷器计算书
表冷器计算书文档编制序号：[KK8UY-LL9IO69-TTO6M3-MTOL89-FTT688]表冷器计算书(一)前表冷器a.已知：①风量：14000CMH空气质量流量 qmg=(14000×/3600≈s空气体积流量 qvg=14000/3600≈s②空气进、出口温度：干球：35/17℃湿球：℃③空气进、出口焓值：㎏④进水温度：6℃，流量：110CMH(前、后冷却器)⑤阻力：水阻＜70KPa，风阻700Pa(前后冷却器)b.计算：①接触系数ε2：ε2= 1-（tg2-ts2）/（tg1-ts1）=1-/≈②查《部分空气冷却器的接触系数ε2》表：当Vy=~s时：GLⅡ六排的ε2=~从这我们可以看出：六排管即可满足要求。
（可得出如下结论：在表冷器外型尺寸受到限制的情况下，我们从增大换热面积来提高换热总量总是不大理想，即使强行增加排数仍旧帮助不大。
我近30遍的手工计算也证明了这一点。
提高水流速和降低水温对提高换热总量有更为积极的贡献。
通过计算我们可以发现钢管的水阻实在太大，稍微增加一点，水阻就大的吓人。
于是我设计采用了两组双排供、双排回的表冷器，在两组总排数仅8排的表冷器里同时供回水达四排之多，水程就一个来回。
这样就出现了大流量小温差的情况，水流速ω可以提高。
在冷冻水里添加乙二醇，使冷冻水的冰点下降。
很容易我们发现对数平均温差提高了很多。
从而达到了提高换热总量的目的。
）③选型分析：⊙冷负荷 Q= qmg ×(h1-h2)×－≈(235760Kcal/h)⊙由六排管的水阻△Pw=ω≤70Kpa得：管内水流速ω≤s[水阻的大小和水程的长短也有密切的关系，经验公式没有对此给个说法。
推论：八排管（即实际上的二排管）在流速一定时的水阻必为六排管的1/3。
理论上可以使△Pw=ω≤70Kpa，有ω≤s，但常识告诉我们：不能如此取值，可以判定八排管（即实际上的二排管）的ω≤s为合理。
表冷器热工计算(终极版)_参数化
(1)冷量
Q 704.617 kW
1.6
(2)出风空气干球温度 (3)出风空气湿球温度 (4)出水温度 (5)进风空气比焓 (6)出风空气比焓 (7)肋化系数
t2 12.250 ℃ ts2 12.222 ℃ tw2 13.727 ℃ h1 95.012 kJ/kg h2 34.616 kJ/kg τ 19.579
h2 7.495628 0.7937629 ts2 16.93575exp(0.053106 ts2) (6-2)
式中：
ts2—
步骤6计算完毕
由式(6-2)得： h2= 34.61632297 kJ/kg
计算表冷器的析湿系数 ξ
h1 h2
(7-1)
c p (t1 t2 )
式中：
h1— h2— cp—
步骤1计算完毕
N1— L0—
a— N2— Fy—
计算表冷器空气侧换热系数 αa
计算表冷器迎面风速 vy
vy
G 3600Fy
(2-1)
式中：
G—
Fy—
由式(2-1)得： vy= 2.603841187 m/s
计算最小空气流通单元的风速 vmax
vmax vy
(2-2)
式中：
vy—
ε—
由式(2-2)得：
计算表冷器流体侧换热系数 αw
w
(d i
v
0.8 w
1000) 0.2
(3-5)
式中：
步骤3计算完毕
由式(3-5)得： αw= 6737.980809 W/(m2·℃)
ψ— vw— di—
计算表冷器可提供的接触系数
E'
E'1- exp(
表冷器计算书
表冷器计算书(一)前表冷器a.已知:①风量:１400０CＭH空气质量流量ｑmg＝（14０0０×1、2)/360０≈４、６６7kｇ／ｓ空气体积流量ｑvg=１400０/３600≈3、8８9m3/ｓ②空气进、出口温度:干球：35/17℃湿球:３0、9／１6、5℃③空气进、出口焓值：105、２6／46、5２KＪ/㎏④进水温度:6℃，流量:110CMH（前、后冷却器)⑤阻力:水阻<70KPａ,风阻700Pa(前后冷却器)b.计算:①接触系数ε2：ε2= 1－(t g２-t s2)／（tｇ1-t s1)=１－(1７-16、5)/(35-3０、９)≈0、8７8②查《部分空气冷却器得接触系数ε２》表:当Vy=２、3~2、５m/ｓ时:GLⅡ六排得ε2=０、8８7～0、８７5从这我们可以瞧出：六排管即可满足要求。
(可得出如下结论：在表冷器外型尺寸受到限制得情况下,我们从增大换热面积来提高换热总量总就是不大理想,即使强行增加排数仍旧帮助不大。
我近3０遍得手工计算也证明了这一点。
提高水流速与降低水温对提高换热总量有更为积极得贡献。
通过计算我们可以发现钢管得水阻实在太大，稍微增加一点,水阻就大得吓人。
于就是我设计采用了两组双排供、双排回得表冷器,在两组总排数仅8排得表冷器里同时供回水达四排之多，水程就一个来回。
这样就出现了大流量小温差得情况,水流速ω可以提高。
在冷冻水里添加乙二醇,使冷冻水得冰点下降。
很容易我们发现对数平均温差提高了很多。
从而达到了提高换热总量得目得。
)③选型分析:⊙冷负荷Q= q mg×（ｈ1－ｈ2)4、6６7×(10５、２6－46、5２)≈274、14Kｗ(235760Kｃaｌ/h)⊙由六排管得水阻△Pw=６4、68ω1、８５４≤70Kpａ得:管内水流速ω≤1、043５6ｍ/ｓ[水阻得大小与水程得长短也有密切得关系,经验公式没有对此给个说法。
推论:八排管(即实际上得二排管）在流速一定时得水阻必为六排管得１/3。
表冷器热工计算
(8)肋表面全效率
Ø0
0.580
(9)析湿系数 (10)空气侧换热系数 (11)流体侧换热系数
w(12)总换热系数 K(1s3)换热面积 (14)空气侧压降 p(1a5)流体侧压降 pw (16)表冷器换热面积
ξ
2.394 W/(m2·
1.7
αa α
87.348 ℃W/)(m2· 8417.065 ℃W/)(m2·
T
c4
T
2
c5
T3
c6
ln(T )
(5-2)
式中：
T— c1~c6—
上式为通式，分别将进风空气的干、湿球热力学温度T1、Ts1代入计
公式里： c1= -5800.2206 c2= 1.3914993 c3= -0.04860239
c4= 4.1764768E-05 c5= -1.445209.E-08 c6= 6.5459673
fmin
f
' min
(1-8)
式中：
由式(1-8)得：
ε= 0.588766197
fmin— f 'min—
计算每米管长铜管外翅片表面积 ff
ff
2 （S1
S2
4
db2)
1000S f
(1-9)
式中：
由式(1-9)得：
ff = 0.421237477 m2/m
计算每米管长翅片间基管外表面积
(2)表冷器热 计算对数传
计算冷量
14
14.1
14.2
14.3 14.4
14.5
15
15.1
15.2 15.3
15.4 15.5
15.6 15.7
15.8 15.9 15.10
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m/s =
-1
1.373 56.97 （W/m2℃）
空气的定压比热 = 水量(kg/s)×水的比热
热交换效率系数ε 1＇ 需要的热交换效率系数ε 1 热平衡
= = = =
1-e-β (1-γ ) 1-γ e-β (1-γ ) t1-t2 t1-tw1 ε 1'-ε 1
=
水流量W
=
=
=
5.4
L/S
水流量m3/s = 0.81 水通断面积m2 全热冷量（KW） 111.87 析湿系数ξ = = 81.45 显热冷量（KW） + 1/(303.134ω 0.8)］ 传热系数K = ［1/(37.947 Vy0.464ξ 0.673) 表冷器能达到的热交换效率系数 传热系数(W/m2℃×散热面积(m2) 10044.55 = 传热单元数β = 析湿系数×风量(kg/s)×空气的定压比热 9248.21 水流速ω = 水当热比γ
（Pa） （KPa）
表冷器计算
序号： 已知参数： 1. 风量G— 20000 m3/h 2.全热冷量Q—111.87 kW 3.进口水温tw1— 7 ℃ 4.出口水温tw2—12 ℃ 计算： 空气出口参数 干球温度t2— 14.93 ℃ 湿球温度ts2— 14.04 ℃ 焓i2— 39.105 KJ/KG 型 号： 1520 5.空气进口参数 干球温度t1— 27.00 ℃ 湿球温度ts1— 19.50 ℃ 焓i1— 55.886 KJ/KG
表冷器参数 翅片型式— φ 9.52—波纹压花片 mm 片距— 1.95 4 排数— 50 面管数— 单排表冷器传热面积 : 44.1 m2 表面风速Vy = 风量（m3/s） 迎风面积（m2） 全热冷量KW 进出水温升℃ =
有效长度— 1680 mm 同时进水管数： 100 水通断面积— 0.0066 m2 迎风面积— 2.1336 m2 5.555555556 2.1336 111.9 5×4.18 2.60 m/s
= = =
9248.21 22427.98 0.47175 0.78217 12.07 20.00 -0.001 107 5.2
= = =
0.412 0.603 0.604
干球温度t2— 14.925 空气侧压降：Δ Hs = = 22.594Vy1.56ξ 0.208 水侧压降：Δ P = 0.8365ω 1.75(NL+(N-1)+2C+1.0) =