转换层支托梁(高支模)模板及支撑系统设计计算与施工方案(可编辑)

转换层支托梁（高支模）模板及支撑系统设计计算与施

工方案

转换层支托梁(高支模)模板及支撑系统设计计算

与施工方案

高层建筑转换层是承托上部各层荷载,并将其转移到不同轴位的下层支承结构体系的一种中间结构。华景新城六期二、三区结构转换层位于商住楼第五层。该转换层层高为5.25米。支托梁截面有b×h1600×2200、1400×2000、1000×1500、800×1500等多种,跨度4000至13200mm,楼板厚度220mm。大梁模板采用马尾松木模,模板底板25厚直边板;底模横楞木b×h80×80@200,纵楞木b×h100×120@600;侧模侧板为胶合板18厚,竖楞木b×h80×80@400,纵向加劲杆2φ48(3.5)双钢管@500。支撑系统由门架式脚手架及单管钢支柱等组成。现以最大截面b×h1600×2200支托梁模板支撑(支承层)系统进行设计计算。

荷载计算

模板自重(按每延米计算)

底模(25厚松木)

1.6×0.025×1.0×50.2KN/m;

(2)横楞木

0.08×0.08×1.6×6×50.31KN/m;

(3)侧板

2.0×0.018×2×50.36KN/m;

(4)竖楞木

2.0×0.08×0.08×6×50.38KN/m;

(5)纵楞木

0.1×0.12×1.0×5×50.3KN/m;

(6)纵向双钢管重

8×2×0.05360.858KN/m;

模板合计:0.2+0.31+0.36+0.38+0.3+0.8582.4KN/m,乘以分项系数得:模板设计荷载:2.4×1.22.88KN/m;

2、混凝土自重

乘以分项系数得:砼设计荷载

1.6×

2.2×24×1.2101.38KN/m;

3、钢筋自重荷载

乘以分项系数得:设计荷载

1.6×

2.2×1.55×1.26.55KN/m1.55为每m3砼含钢量

4、施工人员及设备荷载

乘以分系数得:设计荷载

1.6×1.5×1.43.36KN/m 1.5为每m2施工荷载

5、振捣砼时产生的荷载

乘以分项系数得:设计荷载

1.6×2×1.44.48KN/m 2为每m2水平荷载

6、新浇筑砼对模板侧面的压力

F10.22γc?to?β1?β2?V0.5 F2γcH

式中:F??新浇筑砼对模板的最大侧压力(KN/m2);

γc??砼的重力密度(KN/m3)

to??新浇砼的初凝时间(h),采用to200/(T+15)

计算(T为砼的温度0C);

V??砼的浇筑速度(m/h);

H??砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度(m);

β1??外加剂影响修正系数;

β2??砼坍落度影响修正系数;

F1与F2两者取其最小值。

Γc24KN/m3,to200/(T+15),T300C,V2m/h,

H1.18(m),β11.2,β21.0

代入上式:F10.22×24×4.44×1.2×1.0×20.539.78KN/m2?

F2ΓCH24×1.1828.32KN/m2

取最小值:F28.32 KN/m2?

模板侧面压力乘以分项系数得设计值:

F28.3×1.233.98 KN/m2?

化为线荷载,单位KN/m2,改为KN/ m。

7、倾倒砼时对垂直模板产生的水平荷载标准值,当采用容积为0.2~0.8m3的运输器具时,查表取4KN/m2。

4×1.45.6KN/m2?

合计:

1+2+3+4+5+6+72.88+101.38+6.55+3.36+4.48+33.98+5.6158.23KN/ m

即q1158.23KN/m

荷载组合

1、荷载类别及编号

表一

名称类别编号

模板结构自重恒载(一)

新浇筑砼自重恒载(二)

钢筋自重恒载(三)

施工人员及施工设备荷载活载(四)

振捣砼时产生的荷载活载(五)

新浇筑砼时对模板侧面的压力恒载(六)

倾倒砼时产生的荷载活载(七)

2、荷载组合

表二

项次项目荷载组合

计算承载力验算刚度

1 梁底模及支架(一)+(二)+(三)+(五) (一)+(二)+(三)

2 大体积结构侧面模板(六)+(七) (六)

模板结构构件验算(附图4、5)

材料及性能

木材(马尾松)强度设计值与弹性模量

fc10N/mm2(顺纹抗压)

fv1.4 N/mm2(顺纹抗剪)

fm11.7 N/mm2(抗弯)

E9000 N/mm2(弹性模量)

底模验算(选用25 mm板厚)

1)、荷载:按表二荷载组合(一)+(二)+(三)+(五):

底模自重:0.2KN/ m

砼自重:101.38 KN/ m

钢筋自重:6.55 KN/ m

振捣砼荷载:4.48 KN/ m

合计:q1112.61 KN/ m

乘以折减系数:0.9,则1×0.9101.35 KN/ m

2)、抗弯承载力验算

底模下横楞木间距为0.2 m,按四等跨连续梁计算,查“2施工常用结构计算”中结构静力计算表,得:

弯距系数:K m-0.121;

剪力系数:Kv-0.62;

挠度系数:Kw0.967。

则:M K m?qL2-0.121×101.35×0.22-0.49 KN. m-0.49×106?N?mm

б0.49×106×6/bh2 2.94N/mm2

б2.94 N/mmfm11.7N/mm2 可

3、抗剪强度验算

VKv?qL-0.62×101.35×0.2-12.57KN

τ 0.47 N/mm2

τ0.47 N/mm2fv1.4 N/mm2 可

4)、挠度验算

按荷载组合不包括振捣砼荷载(一)+(二)+(三): q2.88+101.38+6.55110.81KN/m

乘以折减系数0.9得:

q110.81×0.999.73KN/m

WKw0.967×

0.08mm

[W]L/400200/4000.5mmW0.08mm(可)

横楞木验算(按四等跨连续梁计算)

选用截面b×h=80×80