连续刚构桥合拢段预顶推施工技术
连续刚构箱梁桥合拢段施工
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合拢口的临时锁定 1、内外刚性支撑锁定措施 在箱梁顶、底板顶面预埋钢
板，将刚性支撑焊接(或 栓结)在预埋钢板上；并 在箱梁顶、底板中央纵向 设置内刚性支撑共同锁定 合拢口。
内外刚性支撑锁定措施
连续刚构桥的施工方法——合拢段施工
2、外(或内)刚性支撑和张拉临时束共同锁定
即除用外(或内)刚性支撑锁定外，再利用部分 预应力束临时张拉，以抵抗降温时产生的收 缩变形
4. 合拢口的锁定，应迅速、对称地进行。
连续刚构桥的施工方法——合拢段施工注意要 点
5. 合拢口混凝土宜比梁体提高一级，并要求早 强，最好采用微膨胀混凝土，并须作特殊配 比设计，浇注时应认真振捣和养护。
6. 为保证浇筑混凝土过程中，合拢口始终处于 稳定状态，必要时浇注之前可在各悬臂端配 重，加、卸载均因对称梁轴线进行。
连续刚构桥的施工方法——合拢段施工
3500
6000
9000
6000
3500
5号台 4号墩
3号墩
2号墩
1号墩 0号台
按T构连续梁顺序合拢
应当指出的是，不同的悬灌和合拢程序，其引起的结构恒载 内力不同，故采用不同的悬灌和合拢程序将在结构中产生不 同的最终恒载内力，对此应在设计和施工中予以充分考虑。
连续刚构桥的施工方法——合拢段施工
3、仅设刚性外（或内）刚性撑锁定 即根据实际受力要求，仅布置外（或内）刚 性支撑即可满足要求。
连续刚构桥的施工方法——合拢段施工注意要 点
1. 掌握合拢期间的气温预报情况，测试分析气 温变化规律。
2. 根据结构情况及梁温的可能变化情况，选定 适宜的合拢方式并作力学计算。
3. 选择日气温较低、温度变化幅度较小时锁定 合拢口并灌注合拢段混凝土。
连续梁桥顶推梁施工技术交底[详细]
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连续梁桥顶推梁施工技术交底一、顶推法施工概念:顶推法施工是沿桥纵轴方向,在桥台后设置预制场浇筑梁段,达到设计强度后,施加预应力,向前顶推,空出底座继续浇筑梁段,随后施加预应力与先一段梁联结,直至将整个桥梁梁段浇筑并顶推完毕,最后进行体系转换而形成连续梁桥。
顶推施工的方法可分单点顶推和多点顶推。
二、顶推法施工的设备、布置及准备工作:1．钢导梁、钢连接块和剪力梁,通过竖向和水平预应力粗筋与1#段箱梁相连。
在各墩及临时墩顶均设置滑道用四氟板作为滑板。
2．箱梁顶底板顺桥向按照设计要求预留顶推孔,用来穿入顶推钢杆、锚柱。
在PM458、PM456、PM454、PM452、PM451墩顶设置YCW12021平千斤顶用于箱梁顶推,顶推墩设置2台千斤顶对称安装,非顶推墩不设千斤顶。
顶推牵引杆选用能连续顶推并自锁的千斤顶系统,并用钢绞线传力。
3．在每一墩设置墩旁活动导向架(每墩上、下游各一),在顶推过程中调节,控制顶推方向及位移。
在导梁前端,梁体隔梁支点处的上、下游侧面及梁顶面做好标高测点,顶推过程中时观测纠正。
4．在导梁将到墩前,应在墩墩顶设置二台接引千斤顶。
设备安装滑道布置等工作完成后,应进行检查并符合下列要求才能顶推。
5．相邻两跨支点同侧的滑移装置的纵向顶面高程偏差±1mm。
6．同一墩两支点滑移装置顶面高差±1mm。
7．导梁下弦杆底钣(即滑道板)表面平整,横向误差为±1mm。
8．导梁下弦底钣边缘应平顺,无棱角,毛剌,节点拼接处底板表面应平顺,即相对高差-0。
9．四氟板数量准备足够,各工点人员到齐,各种仪器准备就绪。
10．顶推各段前均需对工作人员技术交底会,使人人知其责,尽其责。
三、施工工艺流程:四、施工中注意的事项:1)是制梁台座必须坚固、稳定,位于顶推线上的制梁台座,中线及纵坡应与桥梁设计中线及纵坡相一致；2)是临时墩必须具有足够的强度、刚度和稳定性,需加设顶推装置时应经过计算；3)是顶推设备必须进行检验,顶推设备、滑道、导向及纠偏装置应符合顶推工艺设计的要求；4)是多点顶推时,同一墩台及各墩的顶推设备应同步启动和同步纵向运行。
连续刚构桥合龙顶推方案研究与注意事项
连续刚构桥合龙顶推方案研究与注意事项摘要：本文以宜彝高速四方碑沟特大桥主桥为例，对连续刚构桥中跨合龙及顶推施工进行了介绍，分析了合龙顶推对主墩受力的影响，并对顶推施工注意事项进行了简要说明。
关键词：连续钢构；中跨合龙；顶推力；水平位移；内力1.工程概况四方碑沟特大桥位于宜宾至彝良高速公路K70+907处,主桥为(97+178+97)m 三跨预应力混凝土连续刚构,采用单箱单室截面, 主桥跨中梁高3.6m,0号块处梁高11.2m,梁高沿纵桥向按1.8次抛物线变化。
主桥采用悬浇施工,合龙顺序为先边跨再中跨。
17、18号桥墩为主桥桥墩,墩高分别为98m,132m，主墩墩身采取双肢矩形空心墩,肢间净距8m,墩顶处单肢墩身纵向水平长度3.5m,横向水平长度6.5m,壁厚0.75m。
2.中跨合龙顶推分析2.1有限元模型全桥结构计算采用Midas/civil 2015进行计算，边界条件为：主墩墩底固结，两侧过渡墩模拟为活动铰支座。
有限元模型如下图所示：2.2计算参数选择本桥主梁采用C60混凝土，主墩采用C50混凝土。
混凝土收缩，徐变的计算按现行规范附录C中有关规定进行计算，桥位处环境年平均相对湿度按79%取值。
2.3顶推力分析跨中合龙时顶推量通常是根据桥梁在荷载长期作用、温度作用下混凝土产生的收缩，徐变、预应力损失以及实际施工时合龙温度与设计合龙温度不同，而导致的主墩墩顶水平位移来确定的。
顶推的目的是在合龙前在两侧悬臂端部互施一水平力，给了主墩一反向的水平位移，与该桥长期作用及收缩徐变导致的墩顶水平位移近似抵消。
从而在混凝土收缩徐变完成后，以达到主墩竖直，主梁平顺，同时还能减小合龙段混凝土收缩对主梁内力及线形的影响，最终以减小主梁跨中下挠，减小墩底弯矩，改善运营期间主墩受力的目的。
表2.1 10年收缩徐变完成后主墩水平位移及弯矩控制截面位置水平位移（mm）墩底最大弯矩（kn*m）17号主墩墩顶23.44336.918号主墩墩顶-35.3-5899.3注：表中数据为不顶推合龙，设计合龙温度为15℃时数据。
连续刚构顶推施工
白果渡嘉陵江大桥合拢段预顶推施工技术薛立强陈宇啸杨雷张中伟白果渡嘉陵江大桥是国道212线四川武胜（川渝界）至重庆合川高速公路的主要控制性工程。
白果渡嘉陵江大桥全长1433.78米，采用10×40+130+230+130+13×40跨径布置，其中主桥全长490米，主桥上部结构为三跨预应力砼连续刚构桥，跨径设置为130m+230m+130m。
引桥为23跨40米预应力砼T梁，该桥设计桥面全宽24.5米，分左右两幅，主桥每幅采用单箱单室截面，主桥箱梁为三向预应力结构。
主桥箱梁中跨合拢段长度为2米，在桥纵向中跨合拢段中间位置，设置一道30米厚横隔板，以消除底板预应力产生的径向力对结构的不利影响，确保箱梁的横向安全。
由于受降低工程造价及降低施工难度这两方面的因素影响，该桥两个主墩（11#、12#）被设计成了不等高的墩，墩身高度分别为43m、22m。
对于连续刚构这样的结构，两个“T”构主墩的高度相差如此之大，这在国内同类型桥梁中也是极少见的，因此该桥的中跨合拢段施工就显得尤为关键。
1. 预顶推施工预应力砼连续刚构在完成体系转换后，后期砼收缩徐变与降温效应相组合使两墩之间主梁有缩短的趋势，迫使墩顶向跨中方向发生位移，墩顶、墩底产生较大的弯矩，同时主梁受到砼纤维限制，在结构内部产生拉应力，对结构构成危害。
通过计算分析发现，在边跨合拢后，如果能在中跨合拢前在中跨悬臂端部施加一个水平推力，将合拢段两端顶开一段距离，然后焊接合拢段劲性骨架，再拆除顶推千斤顶，这样即可将顶推轴力存储于梁内，顶推工艺类似预应力作用，施工切实可行。
中跨合拢前顶推主梁示意如图1。
（图略）2．中跨合拢段施工工艺2.1中跨合拢段施工方案中跨合拢段全长2.0m，该处箱梁设计高度为4.0m，底板宽度为11.0m，顶板宽度为19.0m，腹板厚为0.5m，底板厚度为0.32m，顶板厚度为0.25m，横隔板厚？，中跨合拢段砼总方量为m3。
矮墩连续刚构桥合拢段的顶推施工控制探究
矮墩连续刚构桥合拢段的顶推施工控制探究为了能保证连续刚构桥合拢前后的刚度要求以及更好的控制矮墩的受力情况，在主墩承受加大水平推力的情况下，能够安全的进行合拢，便在工程中提出了顶推施工方法。
本文以某高速矮墩连续刚构桥的施工为例子，针对跨度比较大的矮墩连续刚构桥的顶推施工控制进行探究。
标签：矮墩;连续刚构;合拢;顶推;施工控制1 工程概况该工程主桥主要使用了连续刚构体系，连续刚构桥的跨径采用的是67m+3*120m+67m的组合方式。
主墩的施工过程中，使用双薄壁实心矩形截面的施工方式，这种双薄壁施工方式中的墩内、外肢中距是5.3米，截面的大小则是6.5m*1.4m，边墩的实际高度是22.5米，承台的施工高度是3.5米，连续刚构桥的基础则使用的是钻孔灌注桩，桩的直径是2米，一共使用了6根。
高速桥的边主墩本身比较矮，只占桥身跨径的1/16。
为了能够降低连续刚构桥在顶推施工过程中对桥墩抗推的技术要求，为了能够最大限度的降低由于温度变化、混凝土变化以及地震对工程的影响，改变了以往先边后中的合拢施工方法，连续刚构桥的合拢过程变为：中跨——次中跨——边跨，在次中跨进行合拢之前，两端应该一起使用千斤顶进行水平顶推箱梁，当边墩开始向边跨一方发生预偏后，然后在进行连续刚构桥的合拢工作，最终实现体系的变化。
2 顶推的施工工艺2.1顶推施工的设计施工设计要求中规定了施加水平推力的大小是3000KN，边墩墩顶所设计的位移大小是50mm，顶推的施工过程中水平推力的测量是施工过程中最重要的检测内容之一，用来辅助墩顶的位移量进行校核。
合拢段在施工中使用临时锁定结构，而临时锁定结构也就是使用了以顶推结构为基础的体外劲性支架，与体内临时锁定结构比较起来，体外劲性支架有一显著的优势，就是在施工过程中不用张拉临时预应力束来加强锁定结构的刚度，极大地简化了施工过程，加快了施工进度，在连续刚构桥合拢后，再将体外支架拆掉，这样的施工方式保证了连续刚构桥合拢段箱梁的截面的刚度，也确保了施工过程中所有的检测指标都符合设计要求。
大跨度连续刚构桥中跨合龙段顶推施工技术
大跨度连续刚构桥中跨合龙段顶推施工技术胡琪【摘要】The continuous rigid frame bridge of the Shenyang-Haikou expressway of Putian Bridge in Xiangpu Railway has the characteristics of large span, small radius, much construction interference, large safety hazard and complicated technology. Through the summary of the incremental launching construction technology of mid-span closure section, the author hopes to provide reference and recommendations for the future construction of similar bridge. Through the calculation, comparison and analysis, the dual control principle of pier top offset control at first and supplemented by the top thrust control is got to guide construction, and this control principle can be more conducive to improving the deformation of the main beam and pier, and can effectively improve the force in bottom of the pier and the top of the pile beam consolidation.%向莆铁路莆田特大桥跨沈海高速公路连续刚构桥具有跨度大、小半径、施工干扰多、安全隐患大、技术复杂等特点,通过对对中跨合龙段顶推施工技术总结回顾,希望可为今后同类特大桥施工提供借鉴和建议.通过计算、对比、分析,得出四点同时、同步顶推,墩顶偏移控制为主,顶推力控制为辅的双控原则进行指导施工,能够更有利于改善主梁和桥墩的变形,并可以有效改善桥墩底部、顶部墩梁固结处的受力.【期刊名称】《价值工程》【年(卷),期】2017(036)018【总页数】3页(P121-123)【关键词】大跨度;连续刚构;中跨合龙;顶推【作者】胡琪【作者单位】中铁二十一局集团有限公司,兰州730000【正文语种】中文【中图分类】U448.23连续刚刚构桥具有跨越能力强、结构稳定性好、施工技术成熟、行车舒适性好等优点，特别是在主跨100～350m具有较强的竞争优势。
桥梁连续梁合拢段施工技术
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A
三、施工关键技术问题
❖ （2）、中跨合拢段支架及模板系统
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三、施工关键技术问题
❖ （2）、中跨合拢段支架及模板系统
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三、施工关键技术问题
❖ （2）、中跨合拢段支架及模板系统 ❖ （1）底模系统：采用挂篮作为合拢段施工支架时，底
模系统直接利用悬灌段施工的底模系统，随挂篮一起就 位；采用落地支架施工合拢段时，底模系统一般采用木 模结构（胶合板面板+方木加劲肋+分配梁），人工由 下至上安装。 ❖ （2）外侧模系统：外侧模系统一般情况下直接利用悬 灌段施工的外侧模系统，随挂篮一起就位。 ❖ （3）内模系统：内模系统在底、腹板及横隔墙钢筋、 预应力管道安装完成后进行，一般采用组合钢模与木模 相配合的结构，在进行安装时应注意加固，尤其时斜腹 板的加固，若加固不到位，可能造成模板上浮。
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悬臂浇筑连续梁合拢段施工技术
中铁某局杭长客
二〇一二年二月
A
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目录
一
合拢段施工概述
二 施工质量控制标准
三 施工关键技术问题
四 杭长项目合拢设计要求
五 施工问题原因分析及对策
六 安全、质量控制要点
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一、合拢段施工概述
❖ 1、两个概念
❖ 合拢段：对于悬臂浇注施工的连续梁(刚构)等桥梁结构，连接各 悬臂施工结构之间或与边跨现浇段之间的节段。合拢段的长度 一般为１.５～2.0m。
吊架合拢，中跨合拢段施工一般只需换重，不需要加配重，当然，必须保 证标高控制在规范允许范围，否则，为调整线形需要时应增加配重。 ❖ 换重重量（G）=合拢段混凝重量÷2。 ❖ 以上算式适用于换重重量放置位置靠近合拢段，并且重量加在桥轴线 上。如换重重量放置位置远离合拢段，那么换重重量需重新计算。 ❖ 合拢段配重和换重应在劲性骨架锁定和临时预应力索张拉前进行。
谈谈连续刚构桥合拢段施工技术
谈谈连续刚构桥合拢段施工技术［摘要］本文结合某大桥工程实例，对悬臂施工中合拢段的施工和技术注意事项进行了阐述，供大家参考。
［关键词］连续刚构桥合拢段施工收缩变形膨胀剂1前言连续刚构桥合拢问题至关重要，历来受到广大工程人员的高度重视。
虽然已有许多成功合拢的实例，但对合拢构造、工艺及性能进行系统研究的文献并不多见。
合拢段的施工是悬臂浇筑技术非常重要的工序之一。
它不仅是梁体体系转换的必由之路，而且因为混凝土从浇筑到张拉预应力筋，实现真正“合拢”期间，昼夜温差的影响、新浇混凝土的早期收缩、徐变等因素，都要在结构中产生变形、引起内力，所以必须采取合理的措施，确保合拢段混凝土不致因自身的长度的变化造成开裂和压碎，使桥梁顺利合拢。
鉴于目前文献合拢段的施工，都是针对连续梁而言的，连续刚构有其自身的特点。
本文结合某大桥施工实例，论述悬臂施工中合拢段的施工方案和技术注意事项。
2 工程概况某大桥主桥为(45十95十100十95十45)m 五跨预应力连续刚构，单箱双室变高度预应力混凝土箱梁，桥面宽18m，箱宽1lm，跨中及边跨端部梁高2．5m，13、14号墩(主墩)根部梁高6米，12、15号(次主墩)墩顶根部梁高5米。
桥梁桥跨体系采用悬臂浇筑法施工，悬浇段每节长度为3．0m～4．0m，中跨合拢段长2．0m，主桥箱梁采用C50混凝土，预应力采用三向预应力体系。
0号块和1号块采用贝雷支架现浇施工，全桥共设8个三角形轻型挂篮对称悬臂浇筑施工。
中跨合拢段利用挂蓝主梁作为导梁，其下悬吊底模浇筑。
边跨现浇段采用在11号悬浇块端与边墩之间搭设型钢支架进行现浇施工。
主桥合拢顺序为先合拢边跨现浇段，再合拢中跨，从而形成一个连续刚构体系。
3施工方案3．1 边跨现浇段施工边跨现浇合拢段施工采用钢管脚手架搭设支架进行现浇。
施工前支架基础应做严格的压实处理，首先对11号(16号)墩与11号悬浇块之间的河堤进行严格压实或换填处理，然后上铺垫木，搭设9O×9O×120cm钢管脚手架支架至设计高度。
预应力连续刚构桥合拢段施工技术总结
预应力连续刚构桥合拢段施工技术总结摘要：合拢段施工是预应力连续刚构桥体系转换的一个重要环节，也是连续刚构桥施工的难点之一。
本文主要就云万项目巴阳1号特大桥的施工情况，对连续刚构桥合拢段所采用的施工方法进行简单的介绍。
关键词：连续刚构合拢段施工方法合拢段施工是悬臂浇注刚构桥一道非常关键的工序。
新浇混凝土从浇注完成直至达到张拉强度，需一定的时间，在此时间段内，混凝土的收缩、徐变，结构体系的转变，施工荷载，以及外力等因素会引起结构的变形和内力，若合拢段施工方法不当，或将引起合拢段混凝土的开裂甚至压碎。
因此，合理选择、优化合拢段的施工方法非常重要。
1．工程概况云万高速公路巴阳1号特大桥为整体式分幅设计桥梁。
主桥采用68m+120m+68m预应力混凝土连续箱梁，全桥共计4个“T”构，每个“T”构两侧各设13个对称梁段，累计悬臂总长55m。
0#梁段长10m，边跨现浇段长6.4m，均采用牛腿托架施工。
全桥共计4个边跨合拢段，2个中跨合拢段，均为3m长梁段，每个重77.4t。
2．施工方法按设计要求，巴阳1号特大桥采用先合拢边跨，待边跨纵向预应力张拉、压浆完毕，再合拢中跨的施工顺序。
2.1 气温状况当悬臂长度达到最大时，气温对整个“T”构的线形影响亦达到最大。
巴阳1号特大桥全桥4个“T”构以及边跨现浇段于9月底全部施工完毕，此时当地气温已开始迅速下降。
近20天的气温观测表明，天气晴朗时，全天气温最低值出现在凌晨2点以后，约为14°C-17°C，符合设计要求，可进行合拢段施工。
2.2 联测待挂篮悬臂浇注完成所有梁段后，须对整个“T”构的线形进行测量，确定温度对箱梁标高以及梁长的影响。
并检查合拢段两侧的竖向以及轴向误差是否符合设计要求，如偏差过大，须根据监控单位意见进行调整。
可利用纵向预备束进行轴向调节，利用悬臂端水箱配重进行竖向调节。
巴阳1号特大桥悬臂浇注时线形控制良好，竖向与轴向误差均未超过设计要求。
连续刚构合拢段顶推方案设计及劲性骨架施工技术
连续刚构合拢段顶推方案设计及劲性骨架施工技术刘君（中铁25局集团第四工程有限公司，广西柳州545007）摘要：本文以遂渝二线铁路薛家坝涪江左线特大桥上构连续刚构为工程背景，详细阐述了连续刚构合拢段顶推方案设计及劲性骨架施工技术，以期对同类刚构合拢施工提供参考和借鉴。
关键词：连续刚构合拢顶推劲性骨架施工技术中图分类号：TU74文献标识码：A文章编号：1工程概况遂渝二线铁路薛家坝涪江左线特大桥位于遂宁市老池乡店子村，跨越涪江河，共18个墩台（0号～17号），孔跨布置：2×24m+10×64m预应力砼简支箱梁+（68+128+68）m预应力砼连续刚构+2×24m，全长1039m。
连续刚构两个0号段在13号、14号双薄壁墩上。
梁体为单箱单室、变高度、变截面箱梁，顶板、底板及腹板局部向内侧加厚。
中跨中部34m梁段和边跨端部21.7m梁段为等高梁段，梁高4.8m；中墩处梁高9.2m，0号段长度为12m，其余变高梁段梁底曲线为圆曲线，R=212.314m，底板顶面曲线半径R=239m，全桥除边跨端块处顶板厚由52cm渐变至80cm外，其它均为52cm，底板厚42～90cm按圆曲线变化，边跨端块处厚度右42cm渐变至80cm，腹板厚为40～70cm，边跨端块处腹板厚由40cm渐变至80cm。
梁体箱宽为6.1m，防撞墙内侧净宽为4.46m，桥上人行道栏杆内侧净宽为8.3m，桥面为8.3m。
中跨合拢段全长2.0m，该处箱梁设计高度4.8m，底板宽度为6.1m，顶板宽度为8.3m，腹板厚度为0.40m，底板厚度为0.42m，顶板厚度为0.52m，中跨合拢段混凝土总方量为20.9m3。
2合拢方案总体设计对多种合拢顺序进行研究，通过结构变形、刚构恒载内力分布及施工稳定性的比较，确定了先中跨合拢后，再同时进行两边跨合拢的合拢顺序，确保刚构在较小挠度变化及受力较为合理的状态顺利合拢。
在两悬臂面之间设置千斤顶，对两侧T构主动施压，增大悬臂端面之间的间距，然后锁定合拢口，拆除千斤顶，顶推力转移至撑杆，并对称张拉顶板束2N40，底板束2N41预应力筋，每束张拉力为设计张拉力的20%。
刚构连续梁桥合拢施工技术
刚构连续梁桥合拢施 工技术
摘要： 依据设计图纸 、 相关施工技术指南和验收标准， 结合屈产河特大桥的实际情况， 重点介绍 了刚构连续梁合拢的控制 目标 、 合拢的施工方法以及 中跨合拢顶推力的设计和操作。 关键词 ： 刚构连续梁； 合拢段； 劲性骨架 ； 顶推力； 施工技术
篮过渡 ， 一个 挂篮退 回 ， 一个 挂篮走 行跨过合 拢段 至另一端 悬臂施 工段 上， 形 成 合 拢 段施 工 支 架 。在 合 拢 段 施 工 过 程 中 ， 由于 昼 夜 温 差 影 响 ， 现 浇 混 凝 土 的早 期 收 缩 、水 化 热 影 响 ， 已 完 成 梁 段 混 凝 土 的 收 缩 徐 变 影 响， 结构 体系 转换及 施工 荷载等 因素 的影 响 ， 必 须采取 措施 ， 以 保 证 合
撑及钢筋 、 预应 力 管道 一 临 时张 拉 Ｂ １ 和Ｔ １ ９ （ 总张 力 １ ６ ０ Ｔ ） 一 浇 筑次 中跨 合 拢
瓣
图一 合 拢 段劲 性 骨架 设 计 示意 图
３ ． ４合拢 段 混凝 土施 工 温度 与 时 间控 制
段一强度达到８ ５ ％时拆除主墩临时固结和次中跨支座 （ ５ 、 ８ 号） 临时锁定一钢 束张拉１ 一拆除次 中跨合拢临时锁定一钢束管道压浆 。 边跨合拢顺序 ： ４ ． ９ 号墩边跨现浇段及最后一个悬浇段施工完成一安装 临时锁定支撑及钢筋 、 预应力 管道一临时张拉Ｂ Ｂ ３ 和Ｔ １ ６ （ 总张力 １ ６ 叩） 一浇 筑边跨合拢段一拆除边墩（ ４ 、 ９ 号） 支座临时锁定一边跨合拢钢束张拉和次边 跨钢束２ 一拆除边跨合拢临时锁定一钢束管道压浆。 中跨合 拢顺序 ： ６ — ７ 号墩之 间中跨合拢段 合拢顶梁 ， 顶力为４ ５ ０ Ｔ 一 中 跨 合 拢 临时 锁定 一 临时 张拉 Ｂ １ 和Ｔ １ ９（ 总 张力 １ ６ ０ Ｔ） 一 浇 筑 中 跨 合 拢 砼 一 张拉 中跨钢 束一拆 除 中跨合 拢 临时锁定支 撑一纵 向管道压 浆一 成
高墩大跨连续刚构桥合龙段顶推施工技术与施工监控
高墩大跨连续刚构桥合龙段顶推施工技术与施工监控Jacking Construction Technology and Construction Monitoring of Closure Section ofHigh-pier and Long-span Continuous Rigid Frame Bridge李艳梅LI Yan-mei(中铁十四局集团第三工程有限公司，济南250300/(The No.3Engineering Co.,Ltd.of China Railway14th Bureau Group Corporation,Ji'nan250300,China/摘要:本文结合延延高速公路黄河特大桥，介绍了顶推施工工艺以及施工监控。
通过合龙时施加适当的顶推力，减小由砼收缩徐变、温差等引起的附加内力，补偿了收缩徐变和高温合龙产生的顺桥向位移，确保了刚构桥后期运营阶段的安全。
Abstract:Based on the Yellow River Bridge of Yan'an-Yanchuan Expressway,this paper introduces the jacking construction technology and construction monitoring.By applying appropriate jacking force during closure,the additional internal force caused by shrinkage and creep of concrete and temperature difference is reduced,and the displacement along the bridge caused by shrinkage and creep and high temperature closure is compensated,so as to ensure the safety of the rigid frame bridge at the later stage of operation.关键词:连续刚构桥;合龙段;顶推施工;施工监控Key words:continuous rigid frame bridge；closing section；j acking construction；construction monitoring中图分类号：U448.23文献标识码:A文章编号：1006-4311(2021)10-0132-040引言近年来，高等级公路的建设逐步向交通困难地区延伸。
大跨径连续刚构桥合龙段顶推施工技术
关 键 词 ： 续 刚 构 顶 推 工 艺 控 制要 点 连
中图分 类号 ： ４ ８ ２ ； ４ ５ ４ ２ 文献标 识码 ： Ｕ ４ ． ３ Ｕ ４ ．６ Ａ
连续 刚构桥 在全桥 合龙 后 ， 二期恒 载 、 凝土 收 在 混 缩 徐 变 以及 温度 的影 响下 ， 整体 有 向 中跨跨 中移 动 的 趋势 ， 另一 方面 张拉跨 中底 板束 时 主墩 会 向跨 中方 向 发生 较大 的水平 位移 ， 对桥墩 受力 较为 不利 ， 同时会 产 生 梁体 腹板 开裂 、 中下 挠等 问题 。为 了抵 消后 期 产 跨 生 的这种水 平 推力 以及 给 主 墩带 来 的不 平衡 弯 矩 ， 可 在合 龙前施 加一 定 的水 平 顶 推力 ， 当于 给 主墩 一 个 相
铁
道
建
筑
Ｍ ａｃ ２ ２ ｒ ｈ。 ０１
Ｒａｌ ｙ Ｅｎ ｉ ｅ ｉｇ ｉｗａ ｇｎｅ ｒｎ
文章 编号 ：０ ３ １９ （ ０ ２ ０ ．０ ０ ０ １０ —９ ５ ２ １ ）３ ０ ２ —３
大 跨径 连 续 刚构 桥 合 龙 段顶 推 施 工技 术
何 财 基
（ 向莆 铁 路 股份 有 限公 司 ， 建 福 州 福 ３０１） ５ ０ ３
２ １
推 的效果 。通过 ＭＩ Ａ Ｄ Ｓ软件模拟 ， 照设计 图 的要求 ， 按 在两悬 臂端 ， 匀地 施加 一 对顶 推 力 ， 图 ２ 通 过 图 ３ 均 见 ，
可 以看 出顶推后 的理 论模型 ， ４可 以看 出悬臂 端 的位 图
双 拼焊 接 即可 ， 缝 ≥８ｍｍ， 焊 焊缝 一定 要 饱 满 ， 在 接 并 触 面加 焊两 块三 角筋板 ， 装时 ， 安 型钢 的轴 线和梁 体轴
连续刚构桥合拢段预顶推施工技术
连续刚构桥合拢段预顶推施工技术摘要：本文以文昌大桥为例，对连续刚构桥合拢段预顶推施工技术作了详细阐述关键词：连续刚构桥；合拢段；预顶推；施工技术Abstract: this article with the wenchang bridge for example, closed to continuous rigid frame for pushing the construction technology are describedKeywords: continuous rigid frame; Fold section; The pushing; Construction technology1、扬州市文昌大桥概况扬州市文昌大桥全长632米，跨越京杭大运河主航道。
主桥采用78+126+78m变高度预应力混凝土连续刚构，桥面宽45.6m，主桥横向由南北两幅桥组成。
单幅桥采用单箱双室直腹板截面，顶板宽22.3m，底板宽15.3m。
箱梁采用C50砼，并设置三向预应力体系，纵横向预应力采用Фs15.24高强低松弛预应力钢绞线和群锚体系组成，竖向预应力采用高强精轧螺纹钢筋和轧丝锚组成。
2、预顶推施工中跨合拢前在中跨悬臂端部施加一个顶推水平力，对改善墩身受力状况有很大的益处。
通过合拢前在中跨合拢段两侧施加顶推力，可产生与恒载弯矩反号的墩身弯矩，同时通过使墩身发生向外的水平位移，从而导致外侧墩柱轴力增大，内侧墩柱轴力减小。
实际操作时采用千斤顶在中跨合拢段之前施加水平推力，然后焊接合拢段劲性骨架，再拆除顶推用千斤顶，即可将顶推轴向力存储于梁内。
以文昌大桥为5号墩例，在中跨合拢前千斤顶顶推4000KN，，顶推力合力作用点在重心位置（竖直向距梁底1.342米），实现顶推位移2.9CM（远离中跨跨中），墩顶墩底截面应力：西半幅桥墩墩顶截面西侧边缘受压区混凝土压应力óc=7.43MPa,东侧边缘受拉钢筋拉应力ós=17.95MPaó,墩底截面东侧边缘受压区混凝土压应力óc=8.07MPa,西侧边缘受拉钢筋拉应力ós=19.03 MPa ；东半幅桥桥墩墩顶截面西侧边缘受压区混凝土压应力óc=6.44MPa,东侧边缘受拉钢筋拉应力ós=21.49MPaó,墩底截面东侧边缘受压区混凝土压应力óc=7.27MPa,西侧边缘受拉钢筋拉应力ós=23.36MPa ；墩身将得到约8000KN的有利轴力差和11000KN.M的有利弯矩，对墩身抗弯大有益处。
桥梁连续梁合拢段施工技术
连续梁合拢段施工的重要性
结构完整性的要求
连续梁合拢段的施工是桥梁建设 的关键环节，对于保证桥梁的整
体结构完整性至关重要。
施工安全的要求
合拢段施工涉及到高空作业、大型 机械操作等高风险作业，需要采取 有效的安全措施，确保施工安全。
混凝土浇筑与养护
在浇筑合拢段混凝土时，应采取措施 减小混凝土的水化热和收缩，并加强 混凝土的养护，以保证合拢段混凝土 的质量。
04
合拢段施工监控与测量
施工监控的重要性
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确保施工安全
通过实时监控施工过程， 及时发现潜在的安全隐患， 采取措施预防事故发生。
提高施工质量
监控施工过程，及时纠正 偏差，确保合拢段施工符 合设计要求，提高整体施 工质量。
施工质量的保证
合拢段施工质量直接影响到桥梁的 使用寿命和安全性，因此需要严格 控制施工质量和工艺。
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连续梁合拢段施工方法
支架施工法
总结词法。
详细描述
支架施工法适用于合拢段位于地 面或河床上，优点是施工简便、 安全可靠，缺点是受地形条件限 制较大，需要大量临时支架。
优化施工方案
通过数据分析，了解施工 实际情况与预期的差异， 优化施工方案，提高施工 效率。
施工监控的主要内容
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温度监控
监测合拢段施工时的温度变化 ，分析温度对施工的影响，采 取相应的措施减小温度效应。
位移监控
实时监测合拢段各关键点的位 移变化，确保合拢段施工过程
中的稳定性。
应变监控
通过应变片监测合拢段材料的 应变情况，分析施工过程中的 受力状态，确保结构安全。
刚构连续梁合拢施工技术探讨
刚构连续梁中跨合拢技术探讨中铁二十局集团第六工程有限公司（陕西西安 710032）【内容提要】结合沪昆高铁克地坝陵河特大桥（88+168+88）m连续刚构合拢施工，阐述了温度、劲性骨架、预推顶、配重、预张拉等合拢要因及控制措施，值得参考。
【关键词】刚构温度劲性骨架预推顶配重预张拉合拢1.工程概况沪昆客专贵州段CKGZTJ-9标段克地坝陵河特大桥，中心里程D2K845+173，全长525.738m；1号～4号桥墩上部结构为（88+168+88）m 刚构连续梁，小里程边跨跨越水黄高速公路，主跨跨越克地坝陵河，连续刚构0号块、边跨现浇段采用托架法施工，利用挂篮悬臂浇筑1号～21号悬浇段；合拢段长2米、高6米，合拢段混凝土体积37.1方,重98.3吨；先合拢中跨、后合拢边跨。
2．影响合拢要因2.1温度合拢温度决定着主墩、梁体应变与应力，决定合拢段预顶推等荷载大小。
2.2预顶推及劲性骨架预顶推、劲性骨架决定着合拢段梁体内应力储备。
2.3预张拉预张拉确保劲性骨架储备预应力，控制合拢段混凝土温度应力。
2.4配重合理的配重可以保证成桥后梁面线形。
3．理论分析3.1温度高温合拢，合拢段混凝土随时间的推移温度逐渐降低，混凝土产生收缩，同时，与合拢段接茬处梁体端部将会随着温度的下降产生收缩，合拢段两端头易形成裂缝；高温合拢在温度降低时主墩将收缩，若主墩高度相差较大，易产生不均匀沉降，在结构物内部产生不利弯矩；低温合拢，混凝土温度随时间的推移而逐渐上升，混凝土膨胀，与两端已浇筑梁端能接触密实，不易形成裂缝，同时，主墩也不会因为高度相差较大产生不均匀沉降。
高温合拢，底板混凝土与腹板、顶板混凝土温度相差较大，由于温差的存在，将在合拢段产生温度应力差，从而产生弯矩，这不利弯矩主要由劲性骨架承担，若劲性骨架扰度较大，底板较易产生横向裂缝；低温合拢，合拢段底板、腹板、顶板混凝土温度均等，合拢段不会产生竖向温差，由于温度上升混凝土膨胀产生的变形量一致，不会产生不利弯矩，梁底部不易出现裂纹。
大跨度连续刚构中跨合龙顶推施工技术
大跨度连续刚构中跨合龙顶推施工技术摘要：连续刚构采用墩梁固结的结构形式，相对连续梁施工承受施工不平衡荷载能力更强，跨越能力更大，但连续刚构在悬臂施工过程中，受梁体自重、混凝土收缩、徐变等因素影响会产生由两端向跨中的的位移，在桥梁和墩身连接处产生二次应力，导致混凝土开裂，严重时影响结构安全。
在中跨合龙时对两悬臂端施加一个水平推力，使主墩产生反方向水平位移，能够有效抵消温差和后期混凝土收缩徐变产生的位移，改善桥梁成桥后的受力状态，确保桥梁结构安全。
本文结合云桂铁路（广西段）杨美左江双线特大桥88+168+88m连续刚构工程实例对连续刚构合龙顶推技术作详细介绍。
一、工程概况;杨美左江双线特大桥全长8.422km，为新建云桂铁路全线第一长桥，主跨88+168+88m连续刚构为广西地区同类型桥梁的最大跨度。
桥梁为设计时速250km 客货共线I级双线铁路桥梁，桥梁51# -54#墩跨左江，52#、53#主墩为双壁墩，墩高分别为26m、29m。
桥梁上部88+168+88m的连续刚构截面形式为单箱单室变截面直腹板箱梁，桥梁根部高度12m，合龙段高度6m，全桥共84个悬臂浇筑段，22#段为合龙段，合龙段长度2m。
合龙顺序：现中跨后边跨。
二、顶推控制指标：连续钢构合龙顶推有顶推力和位移量两个指标，在理想状态下，按照设计顶推力进行顶推，梁体产生的位移应与理论计算得出的位移量应相吻合。
但在实际施工时，由于千斤顶施加顶力的位置与梁体的形心不一定完全吻合，附加的施工荷载以及实际顶推施工的温度与设计合龙温度有差异等因素影响，在顶推力达到设计顶力时产生的位移与设计计算位移量不一定完全吻合。
考虑上述因素，本桥在给出设计顶推力和位移量的同时，提出顶力或位移一个指标达到设计值后即停止顶推，将连续钢构两悬臂端进行锁定。
本桥设计水平顶推力为2000KN，墩顶水平位移为20mm。
三、合龙段顶推施工工艺流程：预埋合龙段劲性骨架预埋件安装顶推千斤顶及传力杆设置位移观测点分级加载顶推力（同步观测墩顶位移）分析顶推效果（顶推力或位移任一指标达到即停止顶推）安装劲性骨架千斤顶卸载千斤顶及传力杆吊出合龙段后续施工四、合龙段顶推：4.1、合龙段预埋件预埋：在连续梁合龙时为减少两悬臂端受温度变化影响可能产生的纵向伸缩而使合龙段混凝土凝固过程中产生裂缝，在浇筑混凝土前一般采用劲性骨架加临时预应力束的方式将两悬臂端临时联结。
连续梁合拢段施工方案(定稿)
连续梁合拢段施工方案(定稿)一、项目概况本项目为一座跨越河流的连续梁桥梁工程，其中合拢段施工为整个桥梁工程的关键节点。
合拢段位于桥梁中间部位，需要高度精密的施工操作，以确保整个桥梁的顺利建设。
本文将详细介绍合拢段的施工方案及措施。
二、合拢段施工方案1. 施工准备工作在进行合拢段施工前，需进行充分的准备工作，包括但不限于：•确认桥梁设计图纸及相关规范•组织施工人员进行安全培训•准备必要的施工设备和材料•安装施工现场的临时支撑结构2. 合拢段施工流程2.1 地基处理在施工现场进行地基处理工作，确保地基承载力符合设计要求。
2.2 安装合拢段模板根据设计图纸，安装合拢段的施工模板，确保模板的水平度和垂直度符合要求。
2.3 钢筋绑扎与浇筑混凝土在模板安装完成后，进行钢筋的绑扎工作，并进行混凝土的浇筑，确保合拢段的强度和稳定性。
2.4 拆除模板及进行收尾工作待混凝土达到设计强度后，拆除合拢段模板，进行收尾工作，包括清理施工现场及进行相关检测工作。
三、施工安全与质量控制1. 施工安全在合拢段施工过程中，需严格遵守相关安全规定，确保施工人员的安全。
施工现场需设置明显的警示标识，定期进行安全检查，确保施工安全。
2. 质量控制施工过程中需对钢筋连接、混凝土浇筑等关键环节进行质量控制，确保合拢段施工质量符合设计要求。
定期进行施工质量检查，及时发现并解决存在的质量问题。
四、总结合拢段施工是桥梁工程中的重要环节，需要高度的精密施工和严格的质量控制。
通过本文介绍的施工方案，希望能为合拢段施工提供一些参考，确保桥梁工程顺利进行并达到设计要求。
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连续刚构桥合拢段预顶推施工技术摘要：本文以文昌大桥为例，对连续刚构桥合拢段预顶推施工技术作了详细阐述关键词：连续刚构桥；合拢段；预顶推；施工技术Abstract: this article with the wenchang bridge for example, closed to continuous rigid frame for pushing the construction technology are describedKeywords: continuous rigid frame; Fold section; The pushing; Construction technology1、扬州市文昌大桥概况扬州市文昌大桥全长632米，跨越京杭大运河主航道。
主桥采用78+126+78m变高度预应力混凝土连续刚构，桥面宽45.6m，主桥横向由南北两幅桥组成。
单幅桥采用单箱双室直腹板截面，顶板宽22.3m，底板宽15.3m。
箱梁采用C50砼，并设置三向预应力体系，纵横向预应力采用Фs15.24高强低松弛预应力钢绞线和群锚体系组成，竖向预应力采用高强精轧螺纹钢筋和轧丝锚组成。
2、预顶推施工中跨合拢前在中跨悬臂端部施加一个顶推水平力，对改善墩身受力状况有很大的益处。
通过合拢前在中跨合拢段两侧施加顶推力，可产生与恒载弯矩反号的墩身弯矩，同时通过使墩身发生向外的水平位移，从而导致外侧墩柱轴力增大，内侧墩柱轴力减小。
实际操作时采用千斤顶在中跨合拢段之前施加水平推力，然后焊接合拢段劲性骨架，再拆除顶推用千斤顶，即可将顶推轴向力存储于梁内。
以文昌大桥为5号墩例，在中跨合拢前千斤顶顶推4000KN，，顶推力合力作用点在重心位置（竖直向距梁底1.342米），实现顶推位移2.9CM（远离中跨跨中），墩顶墩底截面应力：西半幅桥墩墩顶截面西侧边缘受压区混凝土压应力óc=7.43MPa,东侧边缘受拉钢筋拉应力ós=17.95MPaó,墩底截面东侧边缘受压区混凝土压应力óc=8.07MPa,西侧边缘受拉钢筋拉应力ós=19.03 MPa ；东半幅桥桥墩墩顶截面西侧边缘受压区混凝土压应力óc=6.44MPa,东侧边缘受拉钢筋拉应力ós=21.49MPaó,墩底截面东侧边缘受压区混凝土压应力óc=7.27MPa,西侧边缘受拉钢筋拉应力ós=23.36MPa ；墩身将得到约8000KN的有利轴力差和11000KN.M的有利弯矩，对墩身抗弯大有益处。
由此可见在合拢前在中跨实施顶推，如同施加预应力作用，是切实可行的；3、主要施工工艺及方法3.1合拢前的准备3.1.1 预埋件施工主桥块件浇筑至16号块件、以及边跨现浇段施工时，需在块件上按图纸要求预埋相应的合拢劲性骨架钢板、以及中跨合拢段中性轴上的顶推钢板预埋件，其预埋件尺寸、位置和规格严格按照图纸要求进行。
3.1.2边墩支座预偏为了配合中跨合拢需要，对主桥4#、7#墩支座进行预偏，由于实际合拢温度与设计合拢温度有偏差，需对预偏量进行修正。
具体修正计算如下：连续5日对气温的观察，白天最高平均气温约为15℃，黑夜最低气温平均约为5℃，则日平均温度为10℃，则其收缩量为：△L=L*T*α=141*10/105=0.0141m，故对4#、7#墩支座设置预偏量为：4-1.41=2.59cm(远离跨中方向)。
支座设置预偏后立即对支座进行锁定。
3.1.3挂篮拆除将“T”构两端16#梁面上的挂篮，退至0#块进行拆除，消除外来荷载对箱梁悬臂端标高的影响。
3.2中跨顶推顶推施工时应由顶推力、墩顶位移、墩顶墩底截面应力三项参数同时控制：3.2.1水平推力：P=400t。
注意施工时水平推力作用点在梁体中性轴上（梁底向上1,342m）。
施加水平推力时采用三只最大顶推力分别为400t千斤顶同时进行施加顶推力。
首先分别在16#块两个外侧腹板及中腹板的中性轴下方预埋一个牛腿，以托住用于顶推的纵向承压钢管，纵向承压钢管就位时两侧中心要保持一致，同时紧贴梁体预埋钢板，再利用三个千斤顶分别固定顶住承压钢管。
顶推力施加前需对每个千斤顶所施加力进行平均分配,每只千斤顶施加力按照133t控制，施加顶推力时按照0→25%→50%→75%→100%的顺序分四级加载,提前根据油顶标定数据表计算各级应力所对应的油表读数，张拉时并分阶段观测墩顶偏移量，达到设计顶推力时与设计要求的位移控制数据对比，做好相关记录,以便最终确定劲性骨架焊接固定的时间。
施加顶推力时考虑到力传递的滞后效应每级加载时间间隔控制在5-7分钟（见下顶推构件一般构造图）。
3.2.2墩顶位移：顶推施加力时派专人负责观察墩顶位移量。
墩顶位移量是关键控制点。
墩顶位移量的观测，考虑到顶推时单独T构整体位移的同步性以及两侧T构同时受力时位移的对称性，因此在中跨合拢段两侧对称的16号块件外侧腹板顶面沿横断面方向(距离梁端50cm)布设预埋两个钢筋点并做相关标识，直接用钢尺量测控制。
为确保5#、6#墩顶顶推后位移量控制的准确性，分别在5#、6#墩顶中心位置设置观测点，通过在另外半幅墩顶位置架设全站仪观测两设置观测点的位移作为参照对比依据。
3.2.3墩顶墩底截面应力控制：在顶推时需要监控单位配合观测主墩墩顶墩底截面应力,具体的要求如下：墩顶墩底截面应力（扬州侧主墩）：西半幅桥墩墩顶截面西侧边缘受压区砼压应力为7.43Mpa，东侧边缘受拉钢筋拉应力为17.95Mpa；墩底截面东侧边缘受压区砼压应力为8.07Mpa，西侧边缘受拉钢筋拉应力为19.03Mpa.墩顶墩底截面应力（江都侧主墩）：东半幅桥墩墩顶截面西侧边缘受压区砼压应力为6.44Mpa，东侧边缘受拉钢筋拉应力为21.49Mpa；墩底截面东侧边缘受压区砼压应力为7.27Mpa，西侧边缘受拉钢筋拉应力为23.36Mpa。
以上三点是相辅相成的，三个参数同时控制。
当顶推施工结束的同时立即对两侧边跨内劲性骨架进行同时锁定。
在顶推前先将边跨劲性骨架就位，然后临时点焊16#块件劲性骨架，待施加顶推力稳定并达到设计要求后迅速焊接固定边跨现浇段侧。
待边跨骨架焊接固定结束后，安排一组人员解除支座的临时锁定，另外一组人员就位固定中跨合拢段劲性骨架。
3.3边跨合拢段施工边跨合拢段的支架搭设根据边跨直线段现浇支架向前延伸，在悬浇筑16′#块件节段预留孔用吊杆连接两根45#双拼工字钢支撑纵梁贝雷，再铺设完底模及侧模，拧紧吊杆螺栓使模板与16′#块结合紧密。
支架搭设完毕经检查合格后，开始绑扎底腹板钢筋，布设底板预应力管道，安装内模，绑扎顶板钢筋及预埋顶纵、横向预应力束，并固定竖向预应力钢筋；在一天中最低气温时且梁体温度均匀时，开始边跨合拢段混凝土浇注；在边跨合拢段砼强度达到设计的100%后，此时可以进行边跨底板钢束、顶板钢束张拉。
边跨底、顶板钢束全部张拉完毕即可进行此部分钢束的压浆。
具体的张拉顺序为：7a、7b、8a、8b、9a、9b、10a、10b、11a、11b、12、13、14即先长束后短束，以减少预应力张拉时的应力损失，然后张拉锚固边跨合拢段的竖向预应力钢筋和顶板横向钢束，并封锚压浆。
张拉完毕后拆除模板，拆除次序由合拢段向现浇段方向进行。
3.4、中跨合拢段施工中跨合拢段支架采用2根双拼45＃工字钢做下横梁，通过在16＃、16，#块悬浇段底板及腹板相应的位置预留孔中吊杆连接，做为中跨合拢段底、侧模支撑，底模系统用25＃工字钢顺桥向布置，安装于下横梁的45＃工字钢上，再铺上方木加12＃槽钢及竹胶板，侧模通过外滑梁悬吊于16＃块顶板上。
（见中跨合拢段支架示意图）中跨合拢段支架搭设完毕后，开始绑扎底腹板钢筋，同时预埋预应力束管道，然后制立内模，绑扎顶板钢筋，并预埋顶板纵向预应力束管道。
砼浇筑前必须对模板加固情况及总体安全性、预埋件位置进行仔细的检查，确保施工安全。
在一天中最低气温时且梁体温度均匀时并且在两小时之内浇筑完成。
为确保中跨混凝土浇注过程中两侧构件整体保持一个相对静态的稳定，防止随着混凝土浇注荷载的增加引起悬臂块件下饶而影响混凝土的质量，在浇注混凝土前需要在合拢段两侧16#块件顶板用水箱加载，每侧水箱的加水量为中跨合拢段节段荷载的一半，在浇注时伴随混凝土的进度通过水箱同步放水卸载保持构件整体的平衡稳定。
待中跨施加预应力结束后再移走水箱。
中跨合拢段浇注条件与混凝土配比、强度要求与边跨合拢段相同，即达到混凝土强度的100％，可以进行顶、底板钢束的张拉。
跨中钢束张拉时为避免张拉时应力过于集中，对合拢段结构造成不利影响，宜采用分批张拉，第一批张拉、压浆完成7天后，张拉第二批。
第一批张拉钢束为：7b、10a、7a、8a、8b、10b、9a、9b、11a、11b、12；第二批张拉钢束为：13、14、15。
3.5合拢施工的技术要求及相关注意事项连续刚构桥的合拢段施工，是一项技术要求很强的工作，除了上述要求外，还有下面的一些技术要求：3.5.1合拢段锁定前，需对悬臂断面进行一昼夜分时段连续观测，观测气温与悬臂端的标高变化，气温与合拢段长度的变化，气温与梁体温度的关系等，以确定合拢时间。
3.5.2掌握合拢期间的气温预报情况，选择日温较低、温度变化幅度较小时锁定合拢口并浇注合拢段砼。
3.5.3合拢段施工中涉及到的钢构件较多，按照设计要求及现场施工的实际需要，在边跨现浇段及16号块件施工时就开始注意相关构件的预埋，确保无遗漏并控制位置的准确性。
3.5.4合拢劲性骨架的焊接锁定，要求迅速地对称进行，同时焊缝质量一定要保证。
3.5.5合拢段砼可选择适当的外掺剂以达到早强和减少收缩徐变的目的。
3.5.6合拢段砼应覆盖保温养护。
3.5.7全桥合拢后请监控单位对主墩进行应力监测。
4 结束语扬州文昌大桥合拢前采用千斤顶对主梁预先施加了一个水平顶推力，对改善连续刚构桥梁墩身受力状态，使结构受力趋于更合理。
也为扩大连续刚构桥梁的适用范围起一定的推动作用，也为同类型桥梁施工提供借鉴。
参考文献：1.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ023-85）；2.《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）3、《公路施工手册桥涵》（交通部第一公路工程总公司主编）注：文章内所有公式及图表请以PDF形式查看。