地连墙吊装方案 附带计算

目
录






一、编制依据
1、xx 站交通枢纽配套市政公用工程施工图设计（送审稿），《xx 站交通枢纽配 套市政公用工程详细勘查岩土工程勘察报告》，设计交底；
2、本工程承包合同和现场考察所获取的调查资料； 3、国家、天津市地铁及建筑工程现行有关施工及验收规范、规程、质量技术标 准，以及天津市在安全文明施工、环境保护、交通疏导等方面的规定； 4、我单位现有同类工程施工经验及施工管理、技术、科研、机械设备配套能力 以及资金投入能力。

5、300t、150t 履带吊机械性能资料及安全操作规程；
二、工程简介
xx 交通枢纽工程位于天津市塘沽区，是城际高速铁路、轻轨交通和公交换乘的 大型综合交通枢纽工程。

xx 站交通枢纽配套市政公用工程土建第一标段，包括出租 车停车场及公共换乘区、部分 B1 线、Z1 线轨道交通地下结构工程。

（1）B1 线地连墙总共 101 幅，混凝土量 35129 m3，钢筋量 3601t，止水钢板量 1608t。

① B1 线与海河隧道相交处矮墙共有 22 幅，墙长，墙厚； ② B1 线剩余地连墙共有 79 幅，墙长 60m，墙厚。

（2）Z1 线地连墙总共 75 幅，混凝土量 26269m3，钢筋量 3121t，止水钢板量 1178t。

① Z1 线出租车停车场内地连墙共有 18 幅，墙长，墙厚； ② Z1 线剩余地连墙共有 57 幅，墙长 60，墙厚。

地下连续墙共 176 幅地下连续墙，采用 C40P8 商品砼，混凝土总量 61398m3。

由于本工程工期比较紧，Z1 线拟施工采用 3 台成槽机，B1 线拟施工采用 4 台成 槽机同时施工。

地下连续墙钢筋笼最重首开幅约吨。

三、施工部署
组织机构
现场总指挥： 现场副总指挥： 现场技术负责人： 现场安全负责人： 吊装信号员 4 名，300T 履带吊驾驶员 4 名，150T 履带吊驾驶员 4 名，安全防护 人员 6 名，另有钢筋笼司索 15 名，起吊上扣、解扣人员 10 名。

设备设施安排
300T 履带吊两辆，150T 履带吊两辆，相关吊具、钢丝绳，夜间照明设备若干。

吊装场地布置
因钢筋笼较重， 300t、150t 履带吊等大型设备现场作业等原因，需对履带吊行 走路线进行硬化处理，本工程采用标号 C30 钢筋混凝土，铺设Φ14@200 单层钢筋网 片，混凝土厚度为 30cm，加适量早强剂。

具体布置见下图 1：




四、钢筋笼吊装方案
本工程地下连续墙深度为 61m，钢筋笼长度最长，最重约吨（含止水钢板），结 合招标文件给出的施工用地范围及现场踏勘的实际条件，地下连续墙比较深，对天津 地质进行分析后得知，为防止塌孔现象的发生和加剧，钢筋笼采用整体吊装、整体回 直、一次入槽的施工方法，尽可能的减少对地连墙槽段的施工影响。

异型地下连续墙 钢筋笼较重，吊装困难，采用减小分幅宽度的方法减小钢筋笼重量。

根据上述特点和 以往地铁工程施工经验，现场每条线拟配置 300T 和 150T 履带吊车各一台，300T 履 带吊作为钢筋笼起吊主吊机，150T 履带吊配合起吊。

施工要点
钢筋笼制作前应核对单元槽段实际宽度与成型钢筋尺寸，无差异才能上平台制 作。

对于闭合幅槽段，应提前复测槽段宽度，根据实际宽度调整钢筋笼宽度。

钢筋笼必须严格按设计图进行焊接，保证其焊接焊缝长度、焊缝质量。

钢筋焊接质量应符合设计要求，吊攀、吊点加强处须满焊，主筋与水平筋采用 点焊连接，钢筋笼四周及吊点位置上下 1 米范围内必须 100%的点焊，其余位置可采 用 50%的点焊，并严格控制焊接质量。

钢筋笼制作后须经过三级检验,符合质量标准要求后方能起吊入槽。

根据规范要求，导墙墙顶面平整度为 5mm，在钢筋笼吊放前要再次复核导墙上 4 个支点的标高，精确计算吊筋长度，确保误差在允许范围内。

在钢筋笼下放到位后，由于吊点位置与测点不完全一致，吊筋会拉长等，会影 响钢筋笼的标高，为确保接驳器的标高，应立即用水准仪测量钢筋笼的笼顶标高，根 据实际情况进行调整，将笼顶标高调整至设计标高。

钢筋笼吊放入槽时，不允许强行冲击入槽，同时注意钢筋笼基坑面与迎土面， 严禁放反。

搁置点槽钢必须根据实测导墙标高焊接。

对于异形钢筋笼的起吊，应合理布置吊点的设置，避免扰度的产生，并在过程


中加强焊接质量的检查，避免遗漏焊点。

当钢筋笼刚吊离平台后，应停止起吊，注意 观察是否有异常现象发生，若有则可立即予以电焊加固。

吊机选型
钢筋笼一次成型，B1 线和 Z1 线标准首开幅最重约（加双工字钢重量，工字钢长 50m）,钢筋笼长。

采用 300 吨履带吊和 150 吨履带吊配合起吊，300 吨履带吊作为主吊下放钢筋笼。

起吊吊梁用 I40 工字钢。

表 1 主机选择：300t 履带吊作为主机
序号
QUY300 型履带吊性能
参数
1
起重量
2
回转半径(72 主臂)(m)
3
有效高度(m)
4
仰角(度)
77°
主机起吊配备 90t 与 50t 铁扁担，铁扁担和料索具 90t 重约 2t、50t 约。

表 2 副机选择：150t 履带吊作为副机（SCC1500）
序号
QUY150 型履带性能
参数
1
起重量
2
回转半径(48m 主臂)
12m
3
有效高度
4
仰角
°
副机起吊配备 50t 铁扁担，铁扁担和料索具总重约。

双机抬吊系数（K）计算
N 主机＝ t N 索＝2 t Q 吊重＝ t K 主＝／（+ 2+）= 注：主机作业半径控制在以内。

N 副机= t N 索= t
Q 吊重= t
K 副=／（+）=
注：副机作业半径控制在 12m 以内。

吊点选择：吊点处节点加强，按吊装要求，钢筋笼进行局部加强。

L 型、折线型钢筋笼吊装：为了使本钢筋笼回直后基本垂直，必须根据重心位置
合理选择吊点位置。

起吊钢筋笼过程中主副吊起重半径及起重角度均需控制在额定的范围内。

钢筋笼吊装计算
Z1、B1 线最长钢筋笼，标准幅宽 5m，对于最重首开幅，重约。

钢筋笼共 6 排纵 向桁架，横向桁架每隔 5m 一道,在吊点位置另加设横向桁架。

假设纵向桁架在横向上 不会失稳，对纵向强度进行验算。

q1
q2 q3竖向桁架 q4 q5
q6
图 2 纵向桁架平面分布示意图 根据图 2 可知纵向桁架并非平均分布，故每榀桁架受力不相同，故需对每榀桁架 进行分析求解比较，然后取其最大值即最不利情况进行下一步验算。

根据公式 q=G*L/S（其中 G=为钢筋笼总重；L 为每榀桁架所承受部分重力的距离， 见图 2；S=为钢筋笼的平面面积）得： q1=m；q2=m；q3=m；q4=m；q5=m；q6=m 故取 q=m 进行计算验证。

q=m
L0
图 3 吊装时钢筋笼受力示意图 G= 钢筋笼总重；（包括两边连接钢板、止水钢板） q=m 一榀纵向桁架每米受力； Iz=33300cm4 钢筋对 Z 轴惯性距； Wz= Iz/ymax=640 cm3 钢筋对 Z 轴抗弯截面系数； E=210GPa 钢筋弹性模量。

4.3.1 计算吊点最长距离
由钢筋笼起吊时钢筋笼挠度ωmax=5qL4/(384EIZ) <L/500 得两吊点之间最长距离： L<(384EIZ/(2500q))1/3= 为减小钢筋笼的挠度，应将挂钩位置贴近侧板。

为了使钢筋笼回直后基本垂直， 必须根据重心合理的选择吊点位置。

必要时在两吊点之间增设吊点，用以减小钢筋笼 的挠度。

4.3.2 吊点位置的确定
如果吊点位置计算不准确，钢筋笼会产生较大挠曲变形，使焊缝开裂，整体结构
散架，无法起吊，因此吊点位置的确定是吊装过程的一个关键步骤。

根据弯矩平衡定律，正负弯矩相等时所受弯矩变形最小的原理，计算如下（如图
2）
L1
L2
L2
L2
L2
L2
L1
A
B
C
D
E
F
图 4 钢筋笼弯矩计算图


+M=-M +M=（1/2）qL12 -M=（1/8）qL22-（1/2）L12 q 为均布荷载；M 为弯矩。

故：L2= L1，又：2L1+5L2= 计算得 L1=；L2= A 端为钢筋笼顶端，A、B、C 为主吊副钩 3 吊点，D、E、F 为副吊 3 吊点。

钢筋笼吊装需采用 16 个吊环。

其中主吊主钩吊环 4 个，主吊副钩吊环 6 个，副 吊吊环 6 个。

具体布置见图 5：


图 5 吊点布置
450
2650
8750
8750
8750
42吊环(Q235) 焊接长度10d
8750
8750
3100
42吊环
42吊环
钢筋笼吊点布置图
绘图
图号
复核
日期


4.3.3 重心计算
①、对于钢筋笼标准首开幅来说。

在钢筋笼横向上：关于钢筋笼中心对称。

横向吊点设置：按钢筋笼宽度 L，吊点按 0.207L、0.586L、0.207L 位置为宜。

对于标准 5m 幅，吊点按++为宜。

吊点1 吊点3
吊点2
主吊主钩位置 吊点4
图 6 标准首开幅钢筋笼主吊主钩横向吊点布置 在钢筋笼纵向上： M 总=1753915.6kg*m, G 总=，则重心距笼顶 i=M 总/G 总=。

纵向吊点位置为笼顶下++8m++++钢筋笼底部有结余。

吊点5 吊点6
吊点7
主吊副钩位置 吊点8
吊点9 吊点10
单位：m
吊点11 吊点12
吊点13
150t副吊吊钩位置 吊点14
吊点15 吊点16
图 7 标准首开幅钢筋笼吊点布置平面图 ②、对于钢筋笼标准顺序幅来说，重约（加单工字钢）。

在钢筋笼横向上： M 总=*m，G 总=，则重心距工字钢板一侧 d= M 总/G 总=1.927m。

在横向上，两吊点位 置应关于 1.927m 对称。

横向吊点位置为：距工字钢板一侧++


吊点1
吊点2
吊点3
主吊主钩位置 吊点4
图 8 标准顺序幅钢筋笼主吊主钩横向吊点布置 在钢筋笼纵向上：
M 总=*m，G 总=，则重心距笼顶 i=M 总/G 总=。

纵向吊点位置为笼顶下++8m++++钢筋笼底部有结余。

吊点5 吊点6
工字钢侧 吊点7 主吊副钩位置 吊点8
吊点9 吊点10
单位：m
吊点11 吊点12
工字钢侧 吊点13 150t副吊位置 吊点14
吊点15 吊点16
图 9 标准顺序幅钢筋笼吊点布置平面图 ③、对于钢筋笼标准闭合幅来说。

在钢筋笼横向上：关于钢筋笼中心对称。

横向吊点设置：按钢筋笼宽度 L，吊点按 0.207L、0.586L、0.207L 位置为宜。

对于标准 5m 幅，吊点按++为宜。

吊点1 吊点3
吊点2
主吊主钩位置 吊点4
图 10 标准闭合幅钢筋笼主吊主钩横向吊点布置 在钢筋笼纵向上： M 总=*m，G 总=，则重心距笼顶 i=M 总/G 总=。

纵向吊点位置为笼顶下++8m++++钢筋笼底部有结余。

吊点布置与图 7 标准首开幅钢筋笼吊点布置平面图相同。

焊接时，每个吊环对衬焊接在钢筋笼纵向桁架筋上，吊环与纵向桁架主筋焊接， 焊接时，采用单面焊或双面焊，焊缝长度分别不小于 10 倍、5 倍的钢筋直径。

吊环 焊接位置周围 2 米范围内钢筋交叉点应 100％焊接，吊点上下设置对拉钢筋。

其中笼 顶下设置 4 个主吊吊环。

4.3.4 吊点受力分析
对 50m 最重钢筋笼进行受力分析，如图 11
T1'
T1'/2
L1
L2
L2
T1'/2 L2
T2'
T2'/2
T2'/2
L2
L2
L1
图 11 钢筋笼受力示意图
根据起吊时钢筋笼平衡得：
2T1’+2T2 ’= ①
’+（+）T1’/2+（+*2）T1’/2+（+*3）T2’+（+*4）T2’/2+（+*5）T2’/2=* ②
由①、②两式可得：
T1’=
T2’=
则钢丝绳 T1= T1’/（2*sin450）=
T2= T2’/（2*sin450）=
平台钢筋笼时
主吊副钩受力为 2 T1’=
副吊受力为 2 T2’=
副吊在钢筋笼回直过程中随着角度的增大受力也越大，故考虑副吊的最大受力为
4T2 = 。

4.3.5 吊点强度验算
在钢筋笼吊装整个过程中，主吊主钩吊环在钢筋笼完全竖直时的受力最大，承受 了整个钢筋笼的重量。

吊点吊环采用 Q235 钢筋，直径 Φ42mm。

吊环钢筋抗拉强度计算 （1）混凝土结构设计规范 GB50010-2002 中第 10.9.8 条中，在构件自重标准值 作用下，每个吊环按 2 个截面计算，吊环应力（受拉应力）不大于 50N/mm2,此应力中 已考虑五个因素：① 构件自重荷载分项系数取为，② 吸附作用引起的超载系数取为， ③ 钢筋弯折后的应力集中对强度的折减系数取为，④ 动力系数取为，⑤ 钢丝绳角 度对吊环承载力的影响系数取为。

于是，当取 HPB235 级钢筋的抗拉强度设计值为 fy=210N/mm2 时，吊环钢筋实际去用的允许拉应力值为：210/（****）=210/≈50N/mm2。

对于本工程多点吊的情况，应考虑受力不均匀系数，1/=，但本工程关于②吸附 作用引起的超载系数是不存在的。

故针对本工程吊环钢筋实际取用的允许拉应力值 为：210/（****）= N/mm2。

（2）混凝土结构设计规范 GB50010-2002 中第 10.9.8 条中，当在一个构件上设 有 4 个吊环时，设计时应仅取 3 个吊环进行计算。

但本工程钢筋笼吊环均是用滑轮相互连接起来，当起吊时，由于滑轮的作用，吊 环均受力，故取吊环个数计算时不需对其进行折减。

吊环的应力可按下式计算：
σ=9807G/（nA）<[σ] 式中σ——吊环拉应力（N/mm2）；
n——吊环的截面个数； A——一个吊环的钢筋截面面积（mm2） G——构件的重量（t）； 9807——t（吨）换算成 N（牛顿）； [σ]——吊环的允许拉应力。

（1）主吊主钩 4 吊环，每吊环采用 2 根Φ42 钢筋，主吊主钩采用 2 根 42 钢筋 时，由于受力不均匀，故应取受力不均匀系数，则吊环钢筋实际取用的允许拉应力值 为 mm2*=mm2 σ=9807G/（nA）=9807*（8*2**42*42/4）=<[σ]= mm2，满足要求。

吊环采用 2 根Φ42 钢筋，在满足 10d 焊接长度的同时采用间断焊缝，并且 2 根 钢筋应竖直方向叠加焊接，避免 2 根钢筋不均匀受力。

（2）主吊副钩 6 吊环，每吊环采用 1 根Φ42 钢筋，σ=9807G/（nA）=9807* （12**42*42/4）=<[σ]= mm2，满足要求。

（3）副吊 6 吊环，每吊环采用 1 根Φ42 钢筋，σ=9807G/（nA）=9807* （12**42*42/4）=<[σ]= mm2，满足要求。

4.3.6 钢丝绳强度验算
钢丝绳采用 6×37+1，公称强度 1550MPa，安全系数 K 取 6。

由《起重吊装常用 数据手册》查得钢丝破断拉力总和如表 3：
钢丝绳的容许拉力可按下式计算： [Fg]= аFg/K
式中 [Fg]——钢丝绳的容许拉力（kN）； Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN）； а——考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数，对 6*37 钢丝绳取； K——钢丝绳使用安全系数，取 6 由上公式可求得对应表 3 中钢丝绳的容许拉力(t)=[Fg]/g 具体所得数据见表 3
钢丝绳直径（mm） 52 56
表 3 钢丝绳数据 钢丝破断拉力总和（kN） 钢丝绳容许拉力（t）
1555 1825 2115


65
2430
对标准最重首开幅进行钢丝绳验算：
①、 主吊主钩扁担上部钢丝绳验算：
钢丝绳在钢筋笼竖立起来时受力最大。

吊重：Q1 =Q+G 吊= t +2 t = 钢丝绳直径： mm，[T]= t（两根同时穿扁担）钢丝绳长度：（起吊绳）
钢丝绳：T= Q1 /2sin450= ＜2 [T]= 满足要求。

②、 主吊主钩扁担下部钢丝绳验算：
钢丝绳在钢筋笼竖立起来时受力最大。

吊重：Q1 =Q+G= t +2 t = 钢丝绳直径： mm，[T]= t；钢丝绳长度：（起吊绳）
钢丝绳：T= Q1 /4sin450= ＜ [T] 满足要求。

③、 主吊副钩扁担上部钢丝绳验算
钢丝绳在钢筋笼水平时受力最大。

吊重：Q=，由 4.3.3 吊点受力分析计算得 T1’=。

钢丝绳直径： mm，[T]= t；钢丝绳长度：（起吊绳）
钢丝绳：T= 2T1’/（2sin450）=＜ [T] 满足要求。

④、主吊副钩扁担下部钢丝绳验算
钢丝绳在钢筋笼水平时受力最大。

吊重：Q=，由 4.3.4 吊点受力分析计算得钢丝绳 T1=。

钢丝绳直径：52mm，[T]=；钢丝绳长度：、（起吊绳）
钢丝绳：T1=＜ [T] 满足要求。

⑤、副吊扁担上部钢丝绳验算
副吊在钢筋笼回直过程中随着角度的增大受力也越大，由 4.3.4 吊点受力分
析得副吊的最大受力为 4T2 = 。

钢丝绳直径：52mm，[T]= （两根同时穿扁担）钢丝绳长度：（起吊绳） 钢丝绳：T= 4T2 /2sin450=＜ 2[T]= 满足要求。

⑥、副吊扁担下部钢丝绳验算
由 4.3.4 吊点受力分析得副吊的最大受力为 4T2 = 。

钢丝绳直径：52mm，[T]= 钢丝绳长度：、（起吊绳） 钢丝绳：T= 4T2 /4sin450= ＜ [T] 满足要求。

4.3.7 吊臂验算
由吊机选型中表 1 得知，主吊吊臂长度 72m，起吊角度 77°，有效高度，回转半 径。

钢筋笼长度； 主扁担上方钢丝绳高度 2×sin45°＝； 扁担下钢丝绳高度，扁担高度 1.0m，吊装余裕高度,机高； ① 必须保证钢筋笼能顺利吊起，此时需要吊机的起吊高度为： H=++++＝＜ （+）＝满足起吊要求 ② 必须保证钢筋笼不能碰到吊臂，对于标准 5m 幅，最易碰臂为顺序幅墙，此时 需要吊机的起吊高度为： H=++*tan770=＜（+）= 故主吊臂长 72m 满足钢筋笼不碰臂要求。

③ 必须保证扁担不能碰到吊臂，对于标准 5m 幅，此时需要吊机的起吊高度为： H=+++2*tan770=＜（+）= 故主吊臂长 72m 满足钢筋笼不碰臂要求。

由于钢筋笼较重较长，在钢筋笼不能碰到吊臂的前提下，可以增大吊臂仰角，增 加起吊高度，但此时应注意增加上部钢丝绳的长度。

4.3.8 异型幅钢筋笼吊点分析
异型幅钢筋笼在纵向上吊点布设与“一”字幅相同，主要考虑在横向上吊点布设


问题，横向上吊点布设和钢筋笼重心在横截面上的位置有关。

由于横向上吊点位置的 选择正确与否直接关系到钢筋笼吊装回直后的垂直度，因此 L 型钢筋笼的横向吊点选 择，须先计算出重心在横截面上的位置，然后再用直角坐标方法得出主、副吊点在横 截面上的位置。

如图 5 所示，L 型钢筋笼重心坐标 G（x，y） 则吊点坐标：A（2x-b/2，0）
B（2x-b/2，b） C（b，2y-b/2） D（0，2y-b/2） E【b，(8xy-6yb+b2)/2(2x-b)】 其中主吊主钩吊点 A、B、C、D 两点，主吊副钩上、中、下吊点均为 B、E 两点； 副吊上、中、下吊点均为 B、E 两点位置。

Y
D
M
E C
重心G(X,Y)
B
N X
O
A
图 12 注：a、M、N 分别为 CD、AB 的中点，EB∥MN。

b、MN 为主吊主钩铁扁担上选用的宽度，MN=[(2y-b)2+(2y-b)2]1/2。

c、EB 为主吊副钩和副吊铁扁担上选用的宽度，EB= MN (4x-3b)/ (4x-2b)。

本工程共有“L”、“Z”、“T”三类异型幅，以上针对“L”型钢筋笼吊装分析，


“Z”型幅地连墙钢筋笼分为两“L”型钢筋笼制作吊装，“T”型幅可参照“L”型方法计算分析。

钢筋笼加固措施
在安装过程中，还必须加强钢筋笼的变形控制。

由于钢筋笼是一个刚度极差的庞然大物，钢筋笼长度较大，起吊时极易变形散架，发生安全事故，为此采取以下加强技术措施：
①、钢筋笼纵、横向钢筋交叉点处，采用点焊成网，以保证钢筋笼的刚度，放置钢筋笼变形过大。

②、将钢筋笼纵、横桁架作为起吊桁架，吊点设在纵、横桁架交点处，并对吊点处横向桁架加设斜筋，使钢筋笼起吊时有足够的刚度防止钢筋笼产生不可复原变形。

③、对于拐角幅钢筋笼除设置纵、横向起吊桁架和吊点之外，另要增设“人字”桁架和斜拉杆进行加强，以防钢筋笼在空中翻转时以生变形。

④、为保证起吊安全，各道主吊和副吊吊点使用ф42圆钢与起吊桁架单面满焊。

钢筋笼吊装方式
①、平抬起吊
将300T吊、150T吊吊具与钢筋笼的各吊点连接。

将钢丝绳拉紧，检查300T及150T吊的钢丝绳是否垂直于钢筋笼的中心线。

如果不垂直移动吊车，直到吊车的钢丝绳垂直为止。

将钢筋笼平抬提离地面1m左右，检查吊点附近焊点情况和穿扛有无弯曲。

②、倾斜提升
300T主钩、辅钩同时提升钢筋笼，150T吊保持离地面1m位置。

300T吊提高到12m～25m，使钢筋笼倾斜。

300T吊起吊过程中注意主钩与副钩的同步控制。

③、吊车对转
保持300T吊不动，150T吊主钩向300T吊方向旋转。

300T吊车逐渐收紧钢丝绳并向150T吊方向旋转，直至将钢筋笼垂直立起。

150T吊车放绳，在地面摘掉大钩。

④、钢筋笼水平方向运输
300T吊提钢筋笼保持下面空间～,运输到孔口位置。

⑤、吊放入槽
将钢筋笼吊放到孔口，将下部连接钢板与上节钢筋笼钢板焊接，将连接钢板与槽段划分线对齐，待焊口冷却后垂直放入槽孔。

在钢筋笼下放过程，逐层抽出穿杠，摘掉索具。

⑥、吊装笼前必须检查编号、尺寸，里、外面对号入座。

⑦、在钢筋笼上设置对位钢筋，在导墙上设置对位点，以保证预埋的接驳器对位准确，方法如下图所示：
⑧、吊放钢筋笼必须垂直对准槽中心，吊放速度要慢，不得强行压入槽内，发现受阻及时吊起经处理后重新吊放。

将钢筋笼固定后，下导管，进行砼灌注。

整个吊装过程
①、吊挂初始状态
就位位置
图13
②、大吊车副钩提起，小吊提离地面100厘米向大吊缓慢移动；
图14
③、大吊主副钩继续提升，小吊保持离地距离向大吊缓慢移动；
图15
④、大吊主副钩进一步提升，小吊保持离地距离向大吊缓慢移动；
图16
⑤、钢筋笼达到垂直状态后，大吊车主钩提起解脱副钩和小吊车吊钩，大吊单独承重缓慢移动运送到地连墙槽孔。

300吊车主钩
300吊车主钩
图17
五、施工风险分析与应对措施
在地连墙钢筋笼吊装的全过程中，按阶段施工特点分解为不同的施工小过程，对这些小过程进行分析，判断其出现风险的可能性，提前采取预防措施，将意外事故出现的可能性降至最低，从而避免不必要的经济损失。

风险管理的基本步骤
本工程风险管理的基本步骤如下:
1.成立以项目经理为首、总工程师为副、各级管理人员和专家组为成员的风险管理组。

2.收齐各类施工资料。

3.分解吊装的全过程，仔细分析不同的施工环节可能出现的施工风险，确定具体的风险项目。

4.对确定的具体风险项目逐一分析，认定每个风险项目可能产生的负面影响，并评估由此可能引起的财政风险。

5.研究减低风险的施工方案。

风险管理的工作流程
钢筋笼吊装过程中风险管理工作的流程如下:
1.制订出风险项目的关键施工技术方案。

2.向业主、设计、监理申报风险项目施工方案及同类工程的工作实践。

3.针对风险项目施工方案，制订出具体的施工计划。

4.定出训练计划，对相关的施工人员提供培训。

风险管理工作流程见下页图：
图18 风险管理工作流程图
风险应急机构
机构职责
一旦发生险情，风险应急机构立刻进入工作状态，排除险情，抢救伤员，把人员伤亡和财产损失降到最低。

工程风险项目及对策
本标段地下连续墙工程钢筋笼标准幅最大尺寸为50**5m ，加连接钢板、止水钢板、预埋件、加固钢筋等首开幅总重约77吨。

钢筋笼吊装过程中变形、履带吊倾覆、钢筋笼或反力箱入槽困难。

是地下连续墙施工最大隐患。

采取的主要预防措施、应急措施如下：
5.4.1高空坠物
原因分析：
钢筋笼长度约50米，起吊高度高，如果吊装过程中有钢筋或其他物品从钢筋笼或吊车上掉落，后果极其危险。

预防措施：
（1）钢筋笼起吊前认真检查，有无工作器材（如电焊、焊条）和零散钢筋放在钢筋笼上，确保钢筋笼上无外挂物品。

（2）认真检查钢筋笼的焊点，杜绝虚焊、漏焊现象。

应急措施：
当有物品掉落时，首先检查是否有人员伤亡，
（1）若无伤亡，管理人员应立即采取预防措施，防止险情发生；
（2）若发生人员伤亡情况，立即启动应急预案，实施救援。

5.4.2钢筋笼吊装过程中变形
原因分析：
钢筋笼整体刚度不够；钢筋笼吊点距离过远造成挠度过大；钢筋笼接头质量差，不能满足吊装要求。

预防措施：
⑴采用300t（主吊）、150t（副吊）双机抬吊方式将钢筋笼水平吊起，然后升主吊放副吊将钢筋笼垂直吊起，300t（主吊）单独将钢筋笼运送到槽孔位置下放；
⑵钢筋笼起吊时主吊布置10个吊点，副吊布置6个吊点，吊环设在纵向、横向桁架交点位置，并加厚壁钢管增加吊点位置整体刚度；
⑶钢筋笼纵向每隔4米开挖面、迎土面交叉设置Φ16剪力拉条，横向桁架增设Φ25斜筋，在孔口最终钢筋笼吊点位置将横向钢筋增加成双排；
⑷严格检查钢筋笼接头质量，包括焊接、机械连接、绑扎接头。

⑸严格执行焊接相关规范，确保所有焊点达到焊接要求，无虚焊、漏焊现象。

⑹起吊过程严格遵守大型吊车起吊大型物品的相关规定，按规范流程操作，不可野蛮操作，强行起吊。

应急措施：
钢筋笼变形主要发生在起吊时，当发现变形时，应立即停止起吊作业，将钢筋笼放回加工平台上进行修正加固，行修正加固完成后，重新向监理工程师报验钢筋笼，合格后继续吊装作业。

5.4.3履带吊倾覆
原因分析：
司机未按操作规程操作；履带吊行走便道不平整、地基承载力不够造成不均匀沉降；起吊、放钩过快造成较大冲击荷载；起吊重量过重；天气恶劣，风载过大。

预防措施：
⑴履带吊司机严格按操作规程操作，并通过培训持证上岗；
⑵履带吊、钢丝绳、滑轮等起吊设备要合格证，按规定年检，严禁超过检验期限的设备进场，并且定期检验、保养，保证设备在良好的状态下工作；
⑶两台履带吊配合台吊时，要有专人指挥，通讯联络设备完好、通畅；
⑶钢筋笼在起吊、吊运过程中缓慢，要有人员配合，防止钢筋笼产生较大晃动，避免履带吊突然启动、停止而产生较大的冲击荷载；
⑷履带吊行走路线要平整、硬化，地基承载力达到100KPa以上。

清除地面上无障碍物；
⑸作业时，起重臂的最仰角不得超过出厂规定。

当起重机如需要带载行走时，载荷不得超过允许载荷的70％，重物应在起重机正前方向，重物离地面不得大于500mm，并应拴好拉绳，缓慢行驶。

严禁长距离带载行驶；
⑹在有五级及以上大风或大雨、大雪、大雾等恶劣天气时，应停止起吊作业。

应急措施：
⑴事故发生后，首先由旁观者立即通知现场负责人，并拨打应急救护电话“120”，通知有关部门和附近医院，到现场救护；
⑵现场总指挥由项目经理担当，负责全面组织协调工作，副经理带领相关人员负责事故现场抢救，电工应首先切断电源，防止触电事故发生，门卫到大门口迎接救护车辆及人员；
⑶及时抢救被砸人员或被压人员，最大限度的减少重伤程度，如有轻伤人员可采取简易现场救护工作，如包扎、止血等措施，以避免造成重大伤亡事故；
⑷查明事故原因、责任人，写出书面报告，制定或修改有关措施，防止此类事故发生；
⑸组织所有人进行事故教育。

5.4.4钢筋笼或反力箱入槽困难
原因分析：
先行幅地下连续墙混凝土浇筑时发生严重绕流现象；槽孔不垂直，偏差过大；槽孔下部发生缩径现象；钢筋笼外型尺寸不符合要求或发生变形。

预防措施：。