油罐盘管加热面积计算

(完整版)盘管加热计算

蒸汽蒸汽蒸汽蒸汽
盘管内侧界膜导热系数冷凝负荷冷凝给热系数
管内污垢系数管外污垢系数
盘管内侧界膜导热系数普兰特准数 20℃尿素溶液密度系数假设壁温 85℃尿素溶液密度格朗特常数
计算壁温计算与假设差异
管壁平均直径管壁热阻
温度T 密度汽化潜热
导热系数ki 动力粘度μi 流量
300 5.369
1/K
总传热系数
K
盘管加热面积
A
0.010803 92.57
(m2·h· ℃)/kcal kcal/(m2· h·℃)
17.04 m2
输入输入输入
输入输入输入输入输入输入
查表SHJ10-90
查表
输入
室内和地沟安装时风速取0 α h=11.63+6.9 5×ω0.5
输入输入输入输入输入查表查表查表
4.078904564
1131 kg/m3
0.47
0.25
85
℃
1090 kg/m3
0.000578687
607656512.1
104.87
631.84
kcal/(m·h ·℃)
123.30
kcal/(m2· h·℃)
21.65 ℃
292.5355065 %
84.94 0.00008
(m2·h· ℃)/kcal
℃ ℃ ℃ m
m/s
23.66775311 W/(m2·k)
0.046365 W/(m2·℃)
0.0496 W/(m2·℃)
无伴热 5.0644 (W/m) 393.8989077 W 0.094234188 kcal 339.2430784 kcal/hr

储罐加热盘管的设计计算

储罐加热盘管的设计计算
周志强;关丽
【期刊名称】《化工中间体》
【年(卷),期】2018(000)003
【摘要】本文介绍了储罐储存油品时热量损失的计算方法及加热盘管面积的确定.通过西北销售兰州分公司柴油罐区项目为例,对罐内保证储罐正常运行所需的加热盘管面积进行了核算.
【总页数】2页(P33-34)
【作者】周志强;关丽
【作者单位】兰州寰球工程有限公司甘肃 730060;兰州寰球工程有限公司甘肃730060
【正文语种】中文
【中图分类】T
【相关文献】
1.原油储罐加热盘管的节能改造 [J], 闫冰
2.联合站原油储罐加热盘管的设计 [J], 汪志雄;尹瑞勇;户卫斌;彭小平;李东红
3.导热油加热沥青系统中加热盘管的设计计算 [J], 黄洪涛
4.大型原油储罐加热盘管面积计算 [J], 董超;张洋
5.储罐加热盘管的设计计算 [J], 周志强;关丽;
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油罐加热盘管计算

=
℃ kJ/( kg.
计算书
0.000553
2.2 附
查表
R=
2.3 加
油品
ρ 15 :
y
15 ℃
故 λy =
0.0017
(m. ℃)
Y
117.5
15 Y
(1 0.00054t)
0.116363215
W.m -1.
Pr
= 55235.1
计算书
2.5 加
计算
经计
Gr Pr*Gr
=
2536.514909
Gd
=
6130266.89
kg
=
7128.217313
导热最
= Gd/h
后
m3 180 m3/ h
项目号：共 5 页第 1 页日期：阶段：
充装系数
0.9
档案共 5 页第 2 页
档案共 5 页第 3 页
0.333
查 p29 表0
档案共 5 页第 4 页
W/(m2 .℃) W/(m2 .W℃/()m2 .℃)
设计：
校对：审核：
加热盘管计算书
工
油
计
罐沥
储
青
流
1. 计 1.1
计
容量
：
5000
m3
该
Q
公
F
K
0 ( t1
2
t2
ty)
式
F
中
—Q
—K 0 —t1—
热t2
—ty—
1.2
罐
计平流均油速品油品周围导导热
热导热油品
油品
油品油品油品保温

第五节油罐的加热和保温

第五节油罐和槽车的加热保温计算
一、油罐加热器的计算（一）油罐管式加热器的结构 1、按布置形式分（1）局部加热器：布置在油罐内收发油管附近，适用于粘度小、
不会冷却至凝点的油品，一次发油量不多。（2）全面加热器：均匀布置在罐内距罐底不高的整个水平位置上，
适用于短时间要发大量油品的工况。
2、按结构分（1）分段式加热器
ty

t yz
tys 2
（2）当tyz t j 2 tys t j
ty

tj

tyz tys ln tyz t j
tys t j
t
－油品加热起始温度，℃；
ys
t
－油品加热终了温度，℃；
yz
t
－油罐周围介质温度，℃。
j
3、蒸汽经加热器至油品总传热系数K0
K0d（tq
ty)
二、管式全面加热器的加热面积计算
油罐管式全面加热器的加热面积F（m 2）按下式计算：
F
Q
K0 (t1
t2 2
ty)
Q－单位时间内加热油品所需的总热量，W；
K
－热源通过加
0
热器
对油品的总传热
系数
，W
/
m2
℃；
t1－热源进入加热器时的温度，℃；
t2－热源在加热器出口处的温度，℃；
t
－罐内油品在加热过程中的平均温度，℃。
5、罐车加热所需的时间
Q1 q1
Q3 6、加热每辆罐车所需要的蒸汽量
G

Q1 Q2
iz in
G－加热每辆罐车所需的蒸汽量，kg / s；
iz－蒸汽的热焓，kJ / kg； in－冷凝水的热焓，kJ / kg。

工学第四章油品加热与热力管道计算

第四章油品加热与热力管道计算
§4.2油品加热起始温度和终了温度
1、加热是为了输送油品终了温度。 2、高于凝固点5℃～10℃。 3、燃料油杂质水份分离，使油品温度达到1c㎡/s的温度。 4、燃料油作为锅炉燃料时，加热温度依喷嘴对油品的粘
度要求而定。 5、润滑油沉降脱水脱杂质时，终了温度80 ～85℃，不
超过95 ℃，因为重油含水达到100 ℃时起泡，防突沸现象。
第四章油品加热与热力管道计算
§4.2油品加热起始温度和终了温度
二、油库中的油品一般不会冷却到凝固状态，所以只研究冷却过程。
在单位时间d内，油品冷却了dt度，散失的热量为dQ dQ=-Gcdt y
则散失到大气中的热量为dQ dQ=KF(t y -t j )d
bi 罐壁的导热系数，w m.C;
罐壁的厚度，m; bi
罐壁至周围介质的外部放热系数，w
a m 2bi
2 .C;
罐壁至周围介质的辐射放热系数，w
a m 3bi
2 .C;
第四章油品加热与热力管道计算
§4.3油罐加热器的结构和计算
a 1bi
y
h
(Gr.Pr)n
a 2bi c
qi
式中： G ? —油品质量，Kg C——油品的比热容，J/Kg.C K ——总传热系数，w/m2.C F ——容器的总面积，m 2 t y ——油品的温度， C t j ——周围介质温度， C
——时间，s
第四章油品加热与热力管道计算
§4.2油品加热起始温度和终了温度
假设条件： ①油品温度均匀一致 ②无蜡析出 ③K=c（常数） ④热容c=常数
Nu ad 努谢尔特准则。反应对流换热的强度
Re Vd 雷诺方程。反应粘滞性流体强制运动的流态

储罐内加热盘管的设计与计算

CHEMICAL ENGINEEＲING DESIGN化工设计2013，23(3)储罐内加热盘管的设计与计算何文静*华陆工程科技有限责任公司西安710065摘要本文介绍储罐内加热盘管的传热与压降计算，确定盘管的加热面积，实例介绍在实际工程中的应用。

关键词内加热盘管储罐化工生产过程中，当储罐贮存具有高粘度或高凝固点的液体时，为保持其流动性，防止物料凝固，需要加热或保温。

内加热盘管是较常用的一种储罐加热器，又称为沉浸式蛇管换热器。

本文主要讨论储罐内加热盘管传热的计算，以及盘管加热面积的确定。

利用该方法设计计算的储罐内加热盘管，已经应用到某粗苯精制项目中。

1储罐内加热盘管的特点及设计原则1.1储罐内加热盘管的优缺点内加热盘管的特点是结构简单、造价低、操作管理方便、管内可承受高压、安装灵活、可以适应容器的形状，弯曲成圆柱形或平板等形状，也可并联若干组以增加传热面积，甚至可在同一设备中采用两组独立的盘管，通入不同的热载体以充分利用热量。

但由于储罐的体积相对较大，储罐内流体的流速必然很低，所以管外给热系数也相对较小，这将影响总传热系数的提高。

此外，盘管本身通过的能力有限，而且管内难以清洗，故只适于传热负荷不是很大的场合及较清洁的流体，为提高盘管外侧的给热系数，往往安装搅拌装置，以强化传热过程，提高总传热效率。

1.2储罐内加热盘管的设计原则（1）当采用液体作为加热或保温介质时，为使盘管中充满液体，应从盘管下端送入液体；当采用蒸汽或低压热源时，为避免水锤或阻塞，应从上端送入蒸汽，下端排出凝液。

（2）内加热盘管不宜过长，否则会增加流体阻力，消耗过多能量。

当采用蒸汽为加热源时，蒸汽在盘管内发生冷凝，易产生凝液排出困难和冲击振动，还可能发生不凝性气体聚集于盘管的上部，很难排出，影响冷凝效果。

所以当所需的传热面积较大时，宜采用若干组盘管并联来解决。

（3）内加热盘管直径不宜过大，直径过大加工制造有困难，一般常用管径在DN25 65范围。

3.6.油罐的加热和保温解析

2－从加热器管子最外层至油品的外部放热系数，W / m 2 ℃。
（ 1 ）1的计算由于蒸汽运动速度快，粘度小，流动处于紊流状态，按紊流强制对流的放热公式计算：
1d Nu 0.0266 Re 0.806 Pr 是蒸汽导热系数，可查表。
如果有相变，可按下表计算
1
3
温度取进出口平均温度，若冷凝水不过冷，t1 t 2，
n d i 1 1 1 1 ln 1d1 i 1 2i d i 2 d n 1
1－蒸汽向加热器内壁的内部放热系数，W / m 2 ℃；
d i－管子的内外径及计入水垢和油污等在管内外壁的沉积物后各层直径，m。
i－水垢、管子、油品沉积物导热系数，W / m ℃；
D－加热器管子的外径，m；
（3） 2的计算按无限空间自然对流计算
2
Gr
y
d gtd 3
(Gr Pr) n
2
cp ， Pr
、n－系数，取决于Gr、Pr的大小，可查表。 y－油品导热系数
117.5 y 15 （1 0.00054t )
y
c 2.018 0.00322 （t 100）
1.21 1 1.163 （3400 100v) l
3Leabharlann 1 1值在3500 ~ 11600W / m ℃范围内，数值大，可忽略。 1d
2
d i 1 1 （2）考虑到d与d n 1差别不大，忽略 ln 的影响 di i 1 2i K0 1 1 R
n
2
R－附加热阻，考虑水垢、油污对传热的影响，m 2 ℃ / W， R的数值可查表。
2、蛇管式加热器由一根很长的管子弯曲而成，用15 ~ 50mm 的无缝钢管焊接而成，中间有少量法兰，用导向卡箍将蛇管安装在金属支架上。蛇管有一定的坡度。蛇管在罐内均匀分布，可提高油品加热效果。需要较高的蒸汽压力。适用条件：经常、长时间连续加热，油品质量对含水要求严格的油罐。 3、局部加热器（ 1 ）竖井式（2）换热器式（3）箱式加热器

储罐盘管加热换热面积

储罐盘管加热换热面积
在工业生产中，储罐盘管加热换热面积是一个重要的参数，它影响着生产效率和能源消耗。

本文将介绍储罐盘管加热换热面积的计算方法、影响因素以及如何提高换热效率。

一、储罐盘管加热换热面积的计算方法
储罐盘管加热换热面积可以通过以下公式计算：
A = Q / K
其中，A为储罐盘管加热换热面积，Q为加热量，K为传热系数。

二、影响因素
1.材质：不同材质的传热系数不同，不锈钢、铜等金属材质的传热系数较高，
而塑料、玻璃等非金属材质的传热系数较低。

2.盘管结构：盘管的弯曲半径、管径、管长等结构参数会影响传热效果，合
理的盘管结构可以提高换热效率。

3.介质流量：介质流量的大小直接影响到传热效果，流量越大，换热效率越
高。

4.温度差：传热过程中，介质进出口温度差越大，传热效率越高。

5.保温效果：储罐的保温效果越好，换热效率越高。

三、提高换热效率的方法
1.选用高传热系数的材质，如不锈钢、铜等。

2.优化盘管结构，如减小弯曲半径、增加管径、减小管长等。

3.增加介质流量，如提高泵的扬程或增加管径。

4.减小温度差，如增加冷却水或减小加热量。

5.加强保温措施，如增加保温材料或改进保温结构。

综上所述，储罐盘管加热换热面积的计算方法、影响因素和提高换热效率的方法是工业生产中需要关注的重要问题。

通过合理选择材质、优化盘管结构、增加介质流量、减小温度差和加强保温措施等方法可以提高储罐盘管的换热效率，从而降低能源消耗和提高生产效率。

罐体及管道热损耗、保温、加热电伴热计算教程

罐体及管道热损失及保温、加热计算篇（电伴热计算公式及参数表查询）电伴热计算公式及参数表查询管线散热量计算1、查表计算法(1) 求单位长度管道标准散热量QbΔT=Tj-T0 Tj (介质工艺温度)T0（环境最低温度）根据DN、ΔT、δ三个参数查“表3-1”，可得室外单位长度金属管道的标准热散失量Qb。

表3-1：管道散热量（Qb）条件：碳钢管道、玻璃纤维保温、室外、风速9m/s。

单位：w/m(2) 求单位长度管道的实际热散失量Qs计算公式：Qs = K1 · K2 · K3 · Qb ·················· (3-1)Equation Qs = K1 · K2 · K3 · Qb ·················· (3-1) 式中：Qs ----- 单位长度管道的实际热散失量W/mQb ----- 单位长度管道的标准热散失量W/mK1 ----- 保温材料导热系数修正系数值K2 ----- 管道材料修正系数表3-3: 管道材料修正系数K2 表3-4: 环境条件修正系数K32、公式计算法管道热损失计算公式2兀λ(Tj —To）Qs＝------------------- …………………. （3-2）ln[（d+2δ）÷d]式中：Qs—管道实际散热量，Kcal/h·m或W/mTj—介质维持温度，℃T0—冬天最低温度，℃λ—在介质维持温度时保温材料的导热系数，Kcal/h·m·℃或W/m·℃d—管道外径，mmδ—保温层厚度，mm3、储罐和容器散热量计算(1) 求容器或罐体的总表面积S、m2a.二端为平面的圆柱容器：S=πD（R+H）S---总表面积m2D---容器外径mR---容器半径mH---容器高度mb. 二端为半球的圆柱容器：S=πD（2R+H）H---为圆柱部分的高度c．矩形容器：S=[(长×宽)+(长×高)+(宽×高)] ×2; m2(2) 根据保温层材质、厚度、安装地点的最低温度和介质维持温度．查“表3-5”，求出容器罐体单位面积上的热损失量Q0，W／m2。

储罐内加热盘管的设计与计算

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关键词内加热盘管储罐化工生产过程中，当储罐贮存具有高粘度或高凝固点的液体时，为保持其流动性，防止物料凝固，需要加热或保温。

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本文主要讨论储罐内加热盘管传热的计算，以及盘管加热面积的确定。

利用该方法设计计算的储罐内加热盘管，已经应用到某粗苯精制项目中。

1储罐内加热盘管的特点及设计原则1.1储罐内加热盘管的优缺点内加热盘管的特点是结构简单、造价低、操作管理方便、管内可承受高压、安装灵活、可以适应容器的形状，弯曲成圆柱形或平板等形状，也可并联若干组以增加传热面积，甚至可在同一设备中采用两组独立的盘管，通入不同的热载体以充分利用热量。

但由于储罐的体积相对较大，储罐内流体的流速必然很低，所以管外给热系数也相对较小，这将影响总传热系数的提高。

此外，盘管本身通过的能力有限，而且管内难以清洗，故只适于传热负荷不是很大的场合及较清洁的流体，为提高盘管外侧的给热系数，往往安装搅拌装置，以强化传热过程，提高总传热效率。

1.2储罐内加热盘管的设计原则（1）当采用液体作为加热或保温介质时，为使盘管中充满液体，应从盘管下端送入液体；当采用蒸汽或低压热源时，为避免水锤或阻塞，应从上端送入蒸汽，下端排出凝液。

（2）内加热盘管不宜过长，否则会增加流体阻力，消耗过多能量。

当采用蒸汽为加热源时，蒸汽在盘管内发生冷凝，易产生凝液排出困难和冲击振动，还可能发生不凝性气体聚集于盘管的上部，很难排出，影响冷凝效果。

所以当所需的传热面积较大时，宜采用若干组盘管并联来解决。

（3）内加热盘管直径不宜过大，直径过大加工制造有困难，一般常用管径在DN25 65范围。

储罐耗热量加热面积的计算

1、主要计算参数的选定1）油品平均温度（t av）的确定油品加热始温（t be）25℃油品平均温度（t av）#NAME?油品加热终温（t en）50℃环境温度（t ai）-2℃2）定性温度（t qu）的确定罐壁推算温度（t wc）36.6℃定性温度（t qu）#NAME?2、油罐传热系数的计算1）罐壁传热系数（k tw）的计算（1）油罐内壁放热系数（a1tw）的计算20℃油品的密度（γ20op）0.859t/m3油品容重修正系数（a）0.00068712油品的密度（γ15op）0.8624356拱顶拱高（f） 2.61m油品导热系数（λtqu）#NAME?op罐壁高度（H）12.47m油品的实际储存高度（H op）11.223m油品的质量热容（C tqu）#NAME?op15℃时油品相对密度（d15op）0.8624356油品的密度（γtqu op）#NAME?t1时油品粘度（νt1op）0.0000056m2/s粘度的温度系数（u）0.018686197温度（t1）50℃t时油品的粘度（νtqu op）#NAME?qut2时油品粘度（νt1op）0.0000022m2/s普朗特准数（Pr）#NAME?温度（t2）100℃此处要求t1<t2t qu时的体积膨胀系数（β）#NAME?格拉晓夫准数（Gr）#NAME?系数（m）#NAME?系数（n）#NAME?内壁放热系数（a1tw）#NAME?（2）罐壁保温层热阻（δtw/λtw）计算罐壁保温层厚度（δtw）0.04m保温层热阻（δtw/λtw）0.975609756罐壁保温层导热系数（λtw）0.041W/(m·℃)（3）罐壁外部放热系数（a2tw）计算空气的绝对温度（T）271.15t ai时的密度（γgas） 1.2612347410℃时绝对粘度（μo）0.000001755常数（C）124t ai时空气粘度（νai） 1.35692E-05冬季平均风速（νai） 2.5m/s雷诺数（Re）4366494.978油罐平均直径（D av）23.7m0℃时空气导热系数（λ0）0.0237常数（C'）125t ai时空气导热系数（λai）0.02355852系数（m ex）#NAME?系数（n ex）#NAME?罐壁外部放热系数（a2tw）#NAME?（4）罐壁辐射放热系数（a3tw）计算罐壁黑度（εtw）0.96黑体辐射系数（C s） 5.7罐壁辐射放热系数（a3tw） 5.386834008综上可得罐壁传热系数（k tw）#NAME?推算温度（t wc）校核2）罐顶传热系数（k tr）的计算（1）罐壁内部放热系数的计算（a1tr）油面温度（t of）50混合气体空间高度（H gas混合气体温度（t gas）32罐顶温度（t rc）15混合气体膨胀系数（βgas）0.003277077混合气体密度（γgas） 1.120707193混合气体热容（C gas） 1.009752133混合气体粘度（νgas） 1.67868E-05混合气体导热系数（λgas）0.025902602Gr·Pr 1.68023E+11罐顶内部放热系数（a1tr）#NAME?（2）混合气体空间的放热系数（a gas）计算混合气体空间的放热系数（a gas） 3.186312056（3）罐顶保温层热阻（δtr/λtr）计算罐顶保温层厚度（δtr）0m保温层热阻（δtr/λtr）0罐顶保温层导热系数（λtr）#NAME?W/(m·℃)（4）罐顶外部放热系数（a2tr）计算罐壁外部放热系数（a2tr）#NAME?（5）罐顶辐射放热系数（a3tr）计算罐壁辐射放热系数（a3tw） 4.791280479综上可得罐顶传热系数（k tr）#NAME?3）罐底传热系数（k tb）的计算（1）罐底内部放热系数（a1tb）的计算格拉晓夫准数（Gr）#NAME?系数（m）#NAME?系数（n）#NAME?内部放热系数（a1tb）#NAME?（2）罐底积垢热阻（δtd/λtd）计算积垢厚度（δtd）0.01m积垢热阻（δtd/λtd）0.024570025积垢导热系数（λtd）0.407W/(m·℃)（3）土壤热阻（πD tb/8λso）计算土壤导热系数（λtd） 1.4W/(m·℃)土壤热阻（πD tb/8λso） 6.647828839综上可得罐底传热系数（k tb）#NAME?3、单位时间内单个油罐加热耗量计算1）油品升温所需热量（Q rt/τhe）计算油品的密度（γtbe op）0.8555644升温时间（τhe）72h加热油品总质量（G）4235921.223升温所需热量（Q rt/τhe）#NAME?2）罐壁热量损失（Q tw）计算罐壁散热面积（F tw）835.6161303罐壁热量损失（Q tw）#NAME?3）罐顶热量损失（Q tr）计算拱顶曲率半径（R）28.20586207m罐顶散热面积（F tr）555.3969837罐顶热量损失（Q tr）#NAME?4）罐底热量损失（Q tb）计算最冷月份地表温度（t gr）1℃罐底散热面积（F tb）441.1499218罐底热量损失（Q tb）#NAME?综上可得单位时间内单个油罐加热耗量（Q al）#NAME?4、加热面积计算（蒸汽加热）1）加热管的传热系数（K ht）计算附加热阻值（R）0.00086m2·℃/W定性温度（t qu）#NAME?加热管外径（d os）0.025m油品的密度（γtqu）#NAME?op伴热蒸汽温度99.09℃油品导热系数（λtqu）#NAME?op假设管壁温度（t pc ）93.8℃油品的质量热容（C tquop ）#NAME?t qu 时的体积膨胀系数（β）#NAME?格拉晓夫准数（Gr）#NAME?普朗特准数（Pr）#NAME?蒸汽热焓2674.1kJ/kg 系数（m）#NAME?冷凝水热焓415.3kJ/kg系数（n）#NAME?外壁传热系数（a 2）#NAME?加热管传热系数（K ht ）#NAME?推算温度（t pc ）校核2）加热面积（F ht ）出罐蒸汽温度99.09℃加热面积（F ht ）#NAME?3）加管长度长度#NAME?单位时间蒸汽耗量#NAME?6、导热油伴热1）导热油平均温度的确定导热油进罐温度300℃导热油平均温度275导热油出罐温度250℃2）定性温度的确定罐壁推算温度（t wc ）223.6℃定性温度249.3加热管外径（d os ）0.057m 3）油罐内壁放热系数的计算20℃导热油的密度0.8712t/m 3油品容重修正系数（a）0.000671016t1时导热油粘度（νt1op ）0.0000162m 2/s油品的密度（γ15op ）0.87455508温度（t1）21.1℃油品导热系数（λtqu op ）0.115772269t2时导热油粘度（νt1op ）0.00000941m 2/s油品的密度（γtquop ）0.717336031温度（t2）37.8℃粘度的温度系数（u）0.032529261t qu 时油品的粘度（νtqu op ）9.67542E-09附加热阻值（R）0.00086m 2·℃/W油品的质量热容（C tquop ） 2.70829463t qu 时的体积膨胀系数（β）0.000935428格拉晓夫准数（Gr）9.33098E+11普朗特准数（Pr）0.162361809系数（m）#NAME?系数（n）#NAME?内壁放热系数（a 1tw ）#NAME?4）外壁传热系数油品的密度（γtqu op ）0.701443384油品导热系数（λtquop ）0.117399173油品的质量热容（C tquop ） 2.727257561t qu 时的体积膨胀系数（β）0.00097958格拉晓夫准数（Gr）5008230694普朗特准数（Pr）2.202215972系数（m）#NAME?系数（n）#NAME?外壁传热系数（a 2）#NAME?加热管传热系数（K ht ）#NAME?推算温度（t pc ）校核校核误差#NAME?5）加热面积（F ht ）加热面积（F ht ）#NAME?6）加管长度长度#NAME?单位时间的导热油流量#NAME?换成体积流量#NAME?流速#NAME?说明：必须输入或选择部分℃一般不需修改部分自动计算部分（不用填写）计算按钮℃大体步骤详细步骤注意：本计算程序只适用于拱顶罐和外浮顶1/℃t/m3t/m3110kJ/(kg·℃)t/m3m2/s1101/℃W/(m·℃)(m·℃)2/WKkg/m3kg·s/m3m2/sW/(m·℃)W/(m·℃)W/(m 2·℃)W/(m 2·℃)W/(m 2·℃)W/(m 2·℃)℃℃℃1/℃kg/m 3KJ/(kg·℃)m 2/sW/(m·℃)110W/(m 2·℃)W/(m 2·℃)(m·℃)2/WW/(m 2·℃)W/(m 2·℃)W/(m2·℃)W/(m2·℃)(m·℃)/W(m·℃)2/WW/(m2·℃)t/m3kgkJ/hm2kJ/h1m2kJ/h1m2kJ/h1kJ/h#NAME?kcal/h℃t/m3t/m3110kJ/(kg·℃)1/℃W/(m 2·℃)W/(m 2·℃)m 2放大了10％m kg/h℃℃1/℃t/m 3t/m 3t/m 3m 2/skJ/(kg·℃)1/℃W/(m·℃)t/m 3t/m3kJ/(kg·℃)1/℃W/(m2·℃)W/(m2·℃)m2放大了10％mkg/hm3/hm/s。

大型原油储罐加热盘管面积计算

大型原油储罐加热盘管面积计算作者：董超张洋来源：《中国高新技术企业》2016年第07期摘要：南苏丹原油具有高黏度、高倾点的特点，在进入沉降罐进行原油处理或者进入储罐贮存时，为保证原油流动性，维持工艺处理所需的温度要求，防止凝罐，一般采取加热的办法进行维温。

文章介绍了原油储罐储存时的热损失计算，并确定了盘管的加热面积，通过苏丹在建项目的实例介绍了计算方法在实际工程中的应用。

关键词：大型原油；原油储罐维温；加热盘管；面积计算；原油处理文献标识码：A中图分类号：TE972 文章编号：1009-2374（2016）07-0069-03 DOI：10.13535/ki.11-4406/n.2016.07.036南苏丹原油具有高黏度、高倾点的特点，在进入沉降罐进行原油处理或者进入储罐贮存时，为保证原油流动性，维持工艺处理所需的温度要求，防止凝罐，一般采取加热的办法进行维温。

大型储罐对大罐热量损失及加热盘管的计算一般采用《油田油气集输设计技术手册》中的公式和要求，但是在计算中发现手册中的公式引用有一些错误，部分参数的选择说明不够清晰，因此本文结合苏丹在建项目对10000方原油沉降罐罐加热盘管面积重新进行了计算，以满足现场生产需要。

主要的计算分以下三步：（1）对罐顶、罐底、罐壁的传热系数分别进行计算；（2）得到油罐的总传热系数并计算散失到周围介质的总热量；（3）计算加热盘管面积。

1 计算公式选取1.1 罐顶传热系数的计算公式4 以苏丹在建项目为例进行计算苏丹在建的原油沉降罐直径30m、高18m，进罐原油维温温度为75℃，外界环境温度最低为18.7℃，参数选取及计算过程如下：4.1 罐壁传热系数Kb的计算钢罐罐壁保温层厚40mm，保温层的导热系数为0.057W/（m·℃），则罐壁传热系数Kb 为1.425W/m2·℃。

4.2 罐顶传热系数Ka的计算罐顶的外部放热系数以及辐射放热系数均可按照罐壁放热系数来计算，但是应将式中罐壁温度改为罐顶温度，罐顶温度可近似取罐内气体空间温度和罐外大气的平均值。

第三章油品加热及热力管道计算

33
第七节油罐及管路的保温
保温管路的热损失率a
a qb q
式中: qb：保温管路单位管长上的热损失，W/m q：在同样外界条件下，不保温管路单位管长上的热损失
34
地上保温管路 1) 保温管路的热损失率a应控制在0.2~0.5之间 2) 保温管路管径D较小时，应取较大的a值 3)在选择保温材料时，λb 越小越好
20
q1 Q1
Q3 q2
Q1 为油品升温及溶解蜡结晶所需要的热量, J； Q3 为单位时间内蒸汽通过加热套传递给油品的热量，W; q1 为通过油罐车上表面散失于周围大气中的热量，J； q2 为通过加热套散失于周围大气中的热量，J；
21
油罐车加热时间
Q1 q1
Q3
加热一辆油罐车所需要的蒸汽量
24
一、蒸汽管路的水力计算
管径的确定
式中：
d 4GZ
Z vZ
d：蒸汽管内径，m；
GZ：蒸汽的质量流量，kg/s； vZ：蒸汽的流速，m/s，pp.204 表4-25 ρZ：蒸汽的密度，kg/m3； ρZ1：蒸汽管起点处蒸汽的密度，kg/m3； ρZ2：蒸汽管终点处蒸汽的密度，kg/m3；
总传热系数 τ：油品加热时间
16
K 的计算
K KbiFbi Kding Fding KdiFdi
Fbi Fding Fdi
Fdi

4
D2
Fbi DH
Fding 1 DH 罐顶面积
其中为油罐的装满系数 17
三、蒸汽耗量的计算
式中：
GZ

K
Fi
tys t j tyz t j e Gc

(完整版)盘管加热计算

岩棉
常温执异率λ0
0.046365
W/(m2·℃)
岩棉
导热系数λ
0.0496
W/(m2·℃)
罐有无伴热
无伴热
单位长度表面允许最大散热量
q=
5.0644
(W/m)
允许最大散热损失
Q=
393.8989077
W
0.094234188
kcal
Q=
339.2430784
kcal/hr
储罐内介质尿素溶液
质量浓度
压力
蒸汽
1.27
Mpa(G)
1.27Mpa(G)蒸汽
动力粘度μi
0.02032
·℃)
cp
1.27Mpa(G)蒸汽
流量
1320.56
kg/hr
加热盘管参数蒸汽
入口管直径
89
mm
入口管壁厚
4
mm
蒸汽
入口管流速
13.26
m/s
蒸汽
盘管直径
89
mm
盘管壁厚ta
4
mm
公称直径de
80
mm
蒸汽
盘管内径di
81
mm
储罐参数
储罐直径
4100
mm
储罐高度
5200
mm
储罐容积
V
69
m3
充装系数
0.7670
散热面积
A
77.77772593
m2
加热时间
3600
s
物料温度
t
20
℃
环境温度
ta
15.7
℃
平均温度
tm
17.85
℃
罐保温厚度

储罐加热盘管的设计计算

技术应用与研究2018·0333Chenmical Intermediate当代化工研究储罐加热盘管的设计计算＊周志强　关丽（兰州寰球工程有限公司甘肃 730060）摘要：本文介绍了储罐储存油品时热量损失的计算方法及加热盘管面积的确定。

通过西北销售兰州分公司柴油罐区项目为例，对罐内保证储罐正常运行所需的加热盘管面积进行了核算。

关键词：储罐；蒸汽；加热器面积中图分类号：T 文献标识码：ADesign and Calculation of Heating Coil for Storage TankZhou Zhiqiang, Guan Li(Lanzhou Huanqiu Engineering CO., LTD., Gansu, 730060)Abstract ：The calculation method of heat loss in storage tank and the determination of heating coil area are introduced in this paper. Throughthe sale of the diesel tank project of the Lanzhou Branch Company in Northwest China as an example, the heating coil area required for the normal operation of the tank in the tank was accounted for.Key words ：storage tank ；steam ；heater area本文针对西北销售兰州分公司柴油储罐的具体情况进行分析，对储罐的传热系数进行计算；并对罐内蒸汽伴热所需加热盘管面积进行核算，使其满足现场的生产需要。

1.计算公式选取(1)油品平均温度(t av )的确定当时， (1)当时，(2)式中：t be 、t en ——油品加热始温、终温，℃；t ai ——油罐所在地区历年一月平均温度平均值，℃。

油罐盘管加热面积计算

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储罐加热盘管的设计计算

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第五节 油罐的加热和保温

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3.6.油罐的加热和保温解析

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